JP7176507B2 - 熱間圧延の反り予測方法、反り制御方法、熱延鋼板の製造方法、反り予測モデルの生成方法、及び熱延設備 - Google Patents
熱間圧延の反り予測方法、反り制御方法、熱延鋼板の製造方法、反り予測モデルの生成方法、及び熱延設備 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7176507B2 JP7176507B2 JP2019231714A JP2019231714A JP7176507B2 JP 7176507 B2 JP7176507 B2 JP 7176507B2 JP 2019231714 A JP2019231714 A JP 2019231714A JP 2019231714 A JP2019231714 A JP 2019231714A JP 7176507 B2 JP7176507 B2 JP 7176507B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- warp
- warpage
- pass
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Description
本発明は、熱間圧延における圧延機出側での先端反りを予測する技術であり、更に、予測した圧延材の先端反りを抑制して圧延鋼板を製造するための技術に関する。
加熱炉でスラブを加熱し、その加熱されたスラブを圧延材として圧延する熱間圧延では、圧延材の先端部に反りが発生することがある。この反りは、圧延材や圧延機における上下非対称の要因に起因して発生することが知られている。上下非対称の要因としては、圧延材の上下面の温度差、上下ワークロールの周速差、上下ワークロールの径差、ワークロールと圧延材間の上下の摩擦係数差、圧延材の進入角度などが挙げられる。
圧延工程で圧延材に反りが生じると、圧延材先端部が衝突することによる周辺設備の破損が懸念される。更に、圧延後の冷却工程で圧延材上に不均一な水乗りが発生して、材質不良及び形状不良の原因となる。更にまた、圧延後の精整工程で製品の反り矯正が必要となる。
圧延工程で圧延材に反りが生じると、圧延材先端部が衝突することによる周辺設備の破損が懸念される。更に、圧延後の冷却工程で圧延材上に不均一な水乗りが発生して、材質不良及び形状不良の原因となる。更にまた、圧延後の精整工程で製品の反り矯正が必要となる。
圧延での反りを改善する方法として、例えば特許文献１～３に記載の方法がある。特許文献１～３には、圧延での反りを改善する方法として、上下非対称の要因を特定し、特定した要因を反り抑止の手法として積極的に用いる方法が提案されている。
例えば、特許文献１では、圧延材の上下面の温度差や圧下率などから各圧延パスの反りの方向と大きさを予測して、これを解消するように上下ワークロールの周速差を設定する方法が提案されている。
特許文献２では、実測した反り量と、予め求めた上下ワークロール周速差やパスライン位置と反り量の関係とから、次の圧延パスでの上下ワークロール周速差やパスライン位置を設定する方法が提案されている。
また、特許文献３では、圧延材の上下温度差に着目し、圧延先端での反りが小さくなるように加熱炉内での上下設定温度を設定する方法が提案されている。
例えば、特許文献１では、圧延材の上下面の温度差や圧下率などから各圧延パスの反りの方向と大きさを予測して、これを解消するように上下ワークロールの周速差を設定する方法が提案されている。
特許文献２では、実測した反り量と、予め求めた上下ワークロール周速差やパスライン位置と反り量の関係とから、次の圧延パスでの上下ワークロール周速差やパスライン位置を設定する方法が提案されている。
また、特許文献３では、圧延材の上下温度差に着目し、圧延先端での反りが小さくなるように加熱炉内での上下設定温度を設定する方法が提案されている。
しかしながら、上記の従来技術では、いずれの方法でも反り量自体の予測精度や、操作パラメータと反り量との関係の推定精度が不十分である。その結果として、反りの抑止が十分に行えないという問題がある。
例えば、特許文献１に記載の方法では、過去の実績に基づき、各圧延パスの圧延材上下温度分布、形状比、上下ワークロール周速差に応じた反り量を予め求めておく。しかしながら、当該圧延パスの反りは上流パスで生じた反りの影響を受けることがある。そして、特許文献１に記載の方法では、反り形状に起因して圧延中のデスケーリング水の衝突角度が上下で異なることからスケール剥離性能が上下で異なる。この結果、上下摩擦係数差が生じるため、当該パスの情報だけでは反りの予測精度が不十分となるおそれがある。
また、一般に、薄鋼板の熱延粗圧延や厚鋼板での厚み出し圧延では、圧延における反りは、圧延機出側での自重の影響により圧延材尾端部では小さくなるので、前パスの尾端部が次パスの先端部となるリバース圧延では圧延機入側の先端反りは小さく、圧延機出側の反りへの影響も小さい。しかし、長さの短い鋼板を圧延する場合には、圧延全長で反りを有する形状となることがあり、リバース圧延の場合には、上流パスの反りがワークロールへの進入角度となり当該パスの反りに影響を及ぼすことになる。
また、一般に、薄鋼板の熱延粗圧延や厚鋼板での厚み出し圧延では、圧延における反りは、圧延機出側での自重の影響により圧延材尾端部では小さくなるので、前パスの尾端部が次パスの先端部となるリバース圧延では圧延機入側の先端反りは小さく、圧延機出側の反りへの影響も小さい。しかし、長さの短い鋼板を圧延する場合には、圧延全長で反りを有する形状となることがあり、リバース圧延の場合には、上流パスの反りがワークロールへの進入角度となり当該パスの反りに影響を及ぼすことになる。
特許文献２に記載の方法でも同様に、上流パスで生じた反り形状に起因するデスケーリング水の水乗りやスケール剥離の上下差によって、圧延材の上下温度差や摩擦係数差が変化するため、当該パスの反り予測精度が悪化する。
また、特許文献３に記載の方法では加熱炉の情報を用いるが、加熱炉の情報だけでは、加熱炉抽出から圧延開始までや圧延工程内での上下温度差の変化挙動を考慮することが困難である。このため、圧延時の上下温度差、つまりここでは反りへの影響を予測するには不十分である。例えば、圧延１パス目に圧延材上下温度が均一となるように加熱炉を設定したとしても、圧延２パス目以降では上下面の放射率の違いにより上下温度差が拡大する可能性がある。また、下流パスで上下温度が均一となるように加熱制御しても、上流パスで反りが発生した場合には想定外にデスケーリング水の水乗りが生じ、結果として下流パスで上下温度が不均一となり反りが生じる。
本発明は、以上の課題に着目してなされたものであり、加熱炉にて加熱されたスラブを圧延する熱間圧延において、圧延材先端部の反り量を高精度に予測し、その予測に基づき圧延の操業パラメータを変更することで、圧延材先端部の反りの発生を確実に防止することを目的とするものである。
本発明者らは、熱間圧延での圧延先端反り量の発生状況を操業データと比較しながら解析することで、先端反りの予測及び制御方法について鋭意検討した。
その結果、本発明者らは、圧延材先端部の反り量を予測する当該圧延パスよりも上流の１つ以上の圧延パス出側での圧延材先端部の反り量が、当該圧延パス出側の反り量に大きな影響を与えることを発見した。また、本発明者らは、上流パスでの圧延材先端部の反り量を入力データとして、機械学習により学習された当該パス出側の圧延材先端部の反り量を予測する反り予測モデルを用いることで、従来よりも高精度に反り量が予測できることを見出した。更に、本発明者らは、反り予測モデルにより反り量を予測し、反り量が小さくなるように操業パラメータを設定することで、反りの発生防止が可能となることを見出した。
その結果、本発明者らは、圧延材先端部の反り量を予測する当該圧延パスよりも上流の１つ以上の圧延パス出側での圧延材先端部の反り量が、当該圧延パス出側の反り量に大きな影響を与えることを発見した。また、本発明者らは、上流パスでの圧延材先端部の反り量を入力データとして、機械学習により学習された当該パス出側の圧延材先端部の反り量を予測する反り予測モデルを用いることで、従来よりも高精度に反り量が予測できることを見出した。更に、本発明者らは、反り予測モデルにより反り量を予測し、反り量が小さくなるように操業パラメータを設定することで、反りの発生防止が可能となることを見出した。
課題を解決するために、本発明の一態様は、圧延材を複数の圧延パスで熱間圧延する圧延工程を有し、上記複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測する反り予測方法であって、上記予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスから選択した１又は２以上の圧延パスである測定圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を入力データとし、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を出力データとした、機械学習により学習された反り予測モデルを用いて、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測することを要旨とする。
また、本発明の態様は、上記一態様の反り予測方法を用いて、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測し、予測した反り量が小さくなるように、上記予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定することを要旨とする。
また、本発明の態様は、上記態様の熱間圧延の反り制御方法を用いた、熱延鋼板の製造方法である。
また、本発明の態様は、上記態様の熱間圧延の反り制御方法を用いた、熱延鋼板の製造方法である。
また、本発明の態様は、圧延材を熱間圧延する複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測するために使用される反り予測モデルの生成方法であって、上記予測対象圧延パスよりも上流の１又は２以上の圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を入力実績データとし、反り量を予測する予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を出力実績データとした、複数の学習用データを取得し、取得した複数の学習用データを用いた機械学習によって、反り予測モデルを生成することを要旨とする。
また、本発明の態様は、スラブを加熱する加熱工程と、加熱後のスラブからなる圧延材を複数の圧延パスで熱間圧延する圧延工程と、を有する熱延設備であって、反り予測モデルを用いて、上記複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測する反り予測部を備え、上記反り予測モデルは、機械学習により学習されたモデルであって、上記予測対象圧延パスよりも上流の１又は２以上の圧延パスである測定圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を入力データとし、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を出力データとした学習モデルであることを要旨とする。
本発明の態様によれば、加熱工程にて加熱されたスラブを圧延材として熱間圧延する熱間圧延ラインにおいて、より有効に圧延材先端部での反り量を予測することが可能となる。その結果、本発明の態様によれば、その圧延材先端部での反り発生を抑制することが可能となる。
次に、本発明に係る実施形態について図面を参照しつつ説明する。
本実施形態では、厚鋼板を製造する厚板圧延の熱間圧延設備を例に挙げて説明する。
なお、本発明は、熱延薄鋼板を製造する熱延圧延ライン（熱間圧延処理設備）の粗圧延や仕上げ圧延設備についても適用可能であり、厚鋼板と薄鋼板のような圧延材の板厚や鋼材の違い、圧延スタンド数やリバース圧延の有無などで限定されない。
本発明は、熱間圧延が複数の圧延パスを有していれば適用可能である。なお、以下の説明では、圧延パスを単にパスと記載する場合もある。
本実施形態では、厚鋼板を製造する厚板圧延の熱間圧延設備を例に挙げて説明する。
なお、本発明は、熱延薄鋼板を製造する熱延圧延ライン（熱間圧延処理設備）の粗圧延や仕上げ圧延設備についても適用可能であり、厚鋼板と薄鋼板のような圧延材の板厚や鋼材の違い、圧延スタンド数やリバース圧延の有無などで限定されない。
本発明は、熱間圧延が複数の圧延パスを有していれば適用可能である。なお、以下の説明では、圧延パスを単にパスと記載する場合もある。
本発明での複数の圧延パスとは、１つの圧延材を圧延機で複数回圧延することを指す。圧延パスは、複数の圧延機を有するタンデム圧延設備における各圧延機での圧延パスと、同一の圧延機で複数回圧延を実行する際の各圧延パスの、両方の意味を含む。
また、本実施形態において、圧延材先端部とは、各圧延パスにおける進行方向の圧延材の先端部を指し、圧延材尾端部とは、各圧延パスにおける進行方向の圧延材の尾端部を指す。
なお、リバース圧延では、進行方向が変わる毎に圧延材先端部と圧延材尾端部が入れ替わる。また、上流パスとは、単に対象とする圧延パスよりも時間的に前に圧延を実行する圧延パスのことを意味する。
また、本実施形態において、圧延材先端部とは、各圧延パスにおける進行方向の圧延材の先端部を指し、圧延材尾端部とは、各圧延パスにおける進行方向の圧延材の尾端部を指す。
なお、リバース圧延では、進行方向が変わる毎に圧延材先端部と圧延材尾端部が入れ替わる。また、上流パスとは、単に対象とする圧延パスよりも時間的に前に圧延を実行する圧延パスのことを意味する。
ここで、圧延機で実行する複数の圧延パスのうちから選択した、反りを予測する圧延パスを予測対象圧延パスと記載する。予測対象圧延パスは２以上の圧延パスであっても良い。
また、圧延機で実行する複数の圧延パスのうち、予測対象圧延パスよりも上流パスから選択した１又は２以上の圧延パスであって、反り測定を行うパスを測定圧延パスと記載する。
ここで、圧延工程が、粗圧延と仕上げ圧延とを備える場合、例えば、予測対象圧延パスが仕上げ圧延中のパスの場合に、測定圧延パスが仕上げ圧延中のパスだけに限定されない。測定圧延パスの少なくとも１パスが粗圧延の圧延パスであっても良い。
また、圧延機で実行する複数の圧延パスのうち、予測対象圧延パスよりも上流パスから選択した１又は２以上の圧延パスであって、反り測定を行うパスを測定圧延パスと記載する。
ここで、圧延工程が、粗圧延と仕上げ圧延とを備える場合、例えば、予測対象圧延パスが仕上げ圧延中のパスの場合に、測定圧延パスが仕上げ圧延中のパスだけに限定されない。測定圧延パスの少なくとも１パスが粗圧延の圧延パスであっても良い。
＜熱間圧延設備＞
本実施形態の熱間圧延設備は、図１に示すように、加熱炉１、圧延機２、デスケーリング設備３、冷却設備４（温調設備４とも呼ぶ）を有する。図１中、符号５は、加熱炉１で加熱されたスラブであり、圧延機２で圧延される圧延材を構成する。
加熱工程は、加熱炉１で実行される。圧延工程は、圧延機２、デスケーリング設備３、冷却設備４で実行される。
本実施形態の熱間圧延設備は、図１に示すように、加熱炉１、圧延機２、デスケーリング設備３、冷却設備４（温調設備４とも呼ぶ）を有する。図１中、符号５は、加熱炉１で加熱されたスラブであり、圧延機２で圧延される圧延材を構成する。
加熱工程は、加熱炉１で実行される。圧延工程は、圧延機２、デスケーリング設備３、冷却設備４で実行される。
この実施形態では、圧延工程で実行する圧延方式がリバース圧延の場合を例示する。すなわち、加熱後のスラブ５は、圧延機２で複数パス（複数の圧延パス）、リバース圧延を実行されることで所定の板厚まで圧延される。また、デスケーリング設備３によって、圧延機２に進入する前に、圧延材５の表面がデスケーリングされる。デスケーリング設備３は圧延機２の前後面の両方に配備される場合と、片側のみの場合がある。また、圧延後の製品によっては、材質特性を向上させるため、リバース圧延の途中で温調設備４によって圧延材５を冷却し、圧延材５の所定の温度域で圧延を実施する場合がある。
圧延機２は、例えば図２に示すように、少なくとも上下で対をなすワークロール２ａと、各ワークロール２ａをバックアップするバックアップロール２ｂとを備える。そして、圧延機２は、公知のように、上下ワークロール２ａの周速差、パスライン等の圧延の操業パラメータを、圧延パス毎に変更可能に構成されている。
＜反り制御部１０＞
更に、本実施形態の熱間圧延設備は、図１に示すように、反り制御部１０を備える。符号１２はデータベース１２であり、符号９は反り予測モデル９である、反り予測モデル９は、例えばモデル式で表現される。
反り制御部１０は、図３に示すように、反り測定部１０Ａ、反り予測部１０Ｂ、及び反り抑制部１０Ｃを備える。
更に、本実施形態の熱間圧延設備は、図１に示すように、反り制御部１０を備える。符号１２はデータベース１２であり、符号９は反り予測モデル９である、反り予測モデル９は、例えばモデル式で表現される。
反り制御部１０は、図３に示すように、反り測定部１０Ａ、反り予測部１０Ｂ、及び反り抑制部１０Ｃを備える。
＜反り測定部１０Ａ＞
反り測定部１０Ａは、圧延機２の出側に配置されている。本実施形態では、圧延機２がリバース圧延で操業されるため、圧延機２の出側と入側の両方に配置されている。
反り測定部１０Ａは、圧延機出側における圧延材先端部の反り量を測定する。
反り測定部１０Ａは、例えば、図４に示すように、圧延機出側での圧延材先端部をエリアカメラ６で側方から撮影し、撮影した撮像データを画像処理により定量化することで反り量を取得する。また、反り測定部１０Ａは、レーザーやマイクロ波などの距離計を上面若しくは下面に設置して、反り高さを直接測定しても構わない。
反り測定部１０Ａは、圧延機２の出側に配置されている。本実施形態では、圧延機２がリバース圧延で操業されるため、圧延機２の出側と入側の両方に配置されている。
反り測定部１０Ａは、圧延機出側における圧延材先端部の反り量を測定する。
反り測定部１０Ａは、例えば、図４に示すように、圧延機出側での圧延材先端部をエリアカメラ６で側方から撮影し、撮影した撮像データを画像処理により定量化することで反り量を取得する。また、反り測定部１０Ａは、レーザーやマイクロ波などの距離計を上面若しくは下面に設置して、反り高さを直接測定しても構わない。
図４（ｂ）の符号ＡＲＡは、エリアカメラ６の視野（撮像範囲）の例である。
反り量Ｈとは、図４（ｂ）に示すように、例えば、圧延機出側から予め設定した水平距離Ｌ（パスラインに沿った方向の所定距離Ｌ）だけ圧延機２から離れた位置での、圧延材先端部５ａの圧延機出側での高さ（パスライン位置の高さ）に対する高さ方向の差で定義できる。圧延機出側から予め設定した水平距離Ｌだけ離れた位置までの圧延材先端部の反り形状を２次曲線で近似し、曲率として求めた値を反り量と定義しても構わない。いずれの方法でも、予め設定した水平距離Ｌは、例えば１ｍ以上５ｍ以下の範囲で設定すればよい。反りは圧延材５の自重の影響により、先端から最大５ｍ程度の範囲で発生する。また、水平距離を１ｍ以下とすると測定できる反り量が小さくなり評価が困難となる。
反り量Ｈとは、図４（ｂ）に示すように、例えば、圧延機出側から予め設定した水平距離Ｌ（パスラインに沿った方向の所定距離Ｌ）だけ圧延機２から離れた位置での、圧延材先端部５ａの圧延機出側での高さ（パスライン位置の高さ）に対する高さ方向の差で定義できる。圧延機出側から予め設定した水平距離Ｌだけ離れた位置までの圧延材先端部の反り形状を２次曲線で近似し、曲率として求めた値を反り量と定義しても構わない。いずれの方法でも、予め設定した水平距離Ｌは、例えば１ｍ以上５ｍ以下の範囲で設定すればよい。反りは圧延材５の自重の影響により、先端から最大５ｍ程度の範囲で発生する。また、水平距離を１ｍ以下とすると測定できる反り量が小さくなり評価が困難となる。
＜反り予測部１０Ｂ＞
反り予測部１０Ｂは、予め求めた反り予測モデル９を表すモデル式を用いて、複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測する。
反り予測部１０Ｂが用いる反り予測モデル９は、機械学習により学習されたモデルであって、測定圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を入力データとし、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を出力データとした学習モデルである。
反り予測部１０Ｂは、予め求めた反り予測モデル９を表すモデル式を用いて、複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測する。
反り予測部１０Ｂが用いる反り予測モデル９は、機械学習により学習されたモデルであって、測定圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を入力データとし、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を出力データとした学習モデルである。
入力データとしての反り量は、反り測定部１０Ａで測定されたデータである。すなわち、測定圧延パス出側の圧延材先端部の反り量は、圧延パスが測定圧延パスと判定されるパスの場合に、そのパスの出側に位置する反り測定部１０Ａが測定した反り量を採用する。
反り予測モデル９の入力データとして、更に、スラブを加熱する加熱工程の操業パラメータと、上記予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスから選択した１又は２以上の圧延パスである操業圧延パスでの圧延の操業パラメータと、を有することが好ましい。
ここで、測定圧延パスと操業圧延パスは、部分的に又は完全に一致していても良いし、互いに異なっていても良い。
加熱工程での操業パラメータについては、後述する。
反り予測モデル９の入力データとして、更に、スラブを加熱する加熱工程の操業パラメータと、上記予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスから選択した１又は２以上の圧延パスである操業圧延パスでの圧延の操業パラメータと、を有することが好ましい。
ここで、測定圧延パスと操業圧延パスは、部分的に又は完全に一致していても良いし、互いに異なっていても良い。
加熱工程での操業パラメータについては、後述する。
入力データとしての圧延の操業パラメータとしては、上下ワークロール周速率、パスライン、上下デスケーリング噴射タイミング差、及び温調設備４の上下流量差の少なくとも一つの操業パラメータが例示できる。
加熱工程での操業パラメータ、及び圧延の操業パラメータは、例えば上位のコンピュータ１１から取得したり、各装置での実測値を採用したりすればよい。
ここで、圧延材先端部の反り量を予測する予測対象圧延パスは、例えば、製品寸法への影響の大きい、圧延工程の最終パス出側での圧延材先端部の反り量とする。また、例えば、温調設備４の破損防止のため、予測対象圧延パスを、温調設備４へ搬送する途中の圧延パスとしてもよい。
加熱工程での操業パラメータ、及び圧延の操業パラメータは、例えば上位のコンピュータ１１から取得したり、各装置での実測値を採用したりすればよい。
ここで、圧延材先端部の反り量を予測する予測対象圧延パスは、例えば、製品寸法への影響の大きい、圧延工程の最終パス出側での圧延材先端部の反り量とする。また、例えば、温調設備４の破損防止のため、予測対象圧延パスを、温調設備４へ搬送する途中の圧延パスとしてもよい。
また、予測対象圧延パスとして、最終パス出側とその１つ前の圧延パスなど複数のパスを設定し、複数の反り量を予測対象として設定してもよい。その場合は、１つの反り予測モデル９で２つ以上の反り量を予測すればよいが、各予測対象圧延パス毎に、入力データを変えた個別の反り予測モデル９を用意して、それぞれ個別に反り量を予測するように構成してもよい。
＜反り予測モデル９の説明＞
圧延材先端部の反り量を予測する反り予測モデル９の生成について説明する。
まず、１又は２以上の測定圧延パス出側での圧延材先端部の反り量を入力実績データとし、予測対象圧延パスでの圧延材先端部の反り量を出力実績データとした、複数の学習用データを取得する。
更に、上記の測定圧延パス出側での圧延材先端部の反り量を取得する際の圧延操業における、加熱工程や圧延工程の操業パラメータも、入力実績データの一部として、各学習用データを取得するようにしても良い。
圧延材先端部の反り量を予測する反り予測モデル９の生成について説明する。
まず、１又は２以上の測定圧延パス出側での圧延材先端部の反り量を入力実績データとし、予測対象圧延パスでの圧延材先端部の反り量を出力実績データとした、複数の学習用データを取得する。
更に、上記の測定圧延パス出側での圧延材先端部の反り量を取得する際の圧延操業における、加熱工程や圧延工程の操業パラメータも、入力実績データの一部として、各学習用データを取得するようにしても良い。
次に、取得した複数の学習用データを用いた機械学習によって、反り予測モデル９を生成する。
機械学習の方法は、公知の学習方法を適用すればよい。機械学習は、例えば、ニューラルネットワークなどの公知の機械学習手法を用いればよい。他の手法としては、決定木学習、ランダムフォレスト、サポートベクター回帰、ガウス過程、ｋ近傍法などが例示できる。反り予測モデル９は例えば、反り量を求める関係式の形で表現できる。
ここで、反り予測モデル９は、最新の学習データを用いて、適宜、更新すればよい。
機械学習の方法は、公知の学習方法を適用すればよい。機械学習は、例えば、ニューラルネットワークなどの公知の機械学習手法を用いればよい。他の手法としては、決定木学習、ランダムフォレスト、サポートベクター回帰、ガウス過程、ｋ近傍法などが例示できる。反り予測モデル９は例えば、反り量を求める関係式の形で表現できる。
ここで、反り予測モデル９は、最新の学習データを用いて、適宜、更新すればよい。
＜反り予測モデル９の入力データの説明＞
［測定圧延パスでの反り量Ｈについて］
反り量Ｈを予測する予測対象圧延パスよりも上流パスである測定圧延パスの出側での圧延材先端部の反り量Ｈを入力データとして用いる理由としては、以下のような理由が挙げられる。
まず、測定圧延パス出側での反り形状によってデスケーリング水の圧延材５表面への衝突角度が上下で異なることで、圧延材５の上下面でのスケール剥離が異なる。この結果、ワークロール２ａと圧延材５との間の摩擦係数の上下差が生じる。これが測定圧延パスよりも下流パスである予測対象圧延パスで出側での反りに影響する。
［測定圧延パスでの反り量Ｈについて］
反り量Ｈを予測する予測対象圧延パスよりも上流パスである測定圧延パスの出側での圧延材先端部の反り量Ｈを入力データとして用いる理由としては、以下のような理由が挙げられる。
まず、測定圧延パス出側での反り形状によってデスケーリング水の圧延材５表面への衝突角度が上下で異なることで、圧延材５の上下面でのスケール剥離が異なる。この結果、ワークロール２ａと圧延材５との間の摩擦係数の上下差が生じる。これが測定圧延パスよりも下流パスである予測対象圧延パスで出側での反りに影響する。
また、測定圧延パス出側での反り形状によってデスケーリング後に圧延材５表面に滞留する乗り水量が変化し、次パス以降の摩擦係数の上下差となる。
また、長さの短い圧延材５をリバース圧延する場合は、圧延材尾端部でも圧延材先端部と同様の反りが発生し、上流パスの圧延材尾端部の反りが次パスの圧延材先端部の進入角度となり、圧延パス出側の反り量Ｈへ影響を及ぼす。
以上のような理由から、予測対象圧延パスの圧延操業パラメータのみを用いて反り量Ｈを予測するよりも、本実施形態の反り予測方法を用いることで、高精度に反り量Ｈを予測することが可能となる。
また、長さの短い圧延材５をリバース圧延する場合は、圧延材尾端部でも圧延材先端部と同様の反りが発生し、上流パスの圧延材尾端部の反りが次パスの圧延材先端部の進入角度となり、圧延パス出側の反り量Ｈへ影響を及ぼす。
以上のような理由から、予測対象圧延パスの圧延操業パラメータのみを用いて反り量Ｈを予測するよりも、本実施形態の反り予測方法を用いることで、高精度に反り量Ｈを予測することが可能となる。
予測対象圧延パスの反り量Ｈの予測に用いる上流パスとしての測定圧延パスは、圧延工程の最初の圧延パスから反り量Ｈを予測する予測対象圧延パスの１つ前までの全圧延パスを含むことが好ましい。
しかし、これに限定されるものではない。測定圧延パスは、予測対象圧延パスよりも上流側の少なくとも１つの圧延パスを有すればよい。ここで、予測対象圧延パスの１つ前の圧延パス出側の反り量Ｈの影響が大きい（図５、図６参照）。このため、測定圧延パスとして、反り量Ｈを予測する予測対象圧延パスの１つ前の圧延パスを少なくとも含むことが好ましい。
しかし、これに限定されるものではない。測定圧延パスは、予測対象圧延パスよりも上流側の少なくとも１つの圧延パスを有すればよい。ここで、予測対象圧延パスの１つ前の圧延パス出側の反り量Ｈの影響が大きい（図５、図６参照）。このため、測定圧延パスとして、反り量Ｈを予測する予測対象圧延パスの１つ前の圧延パスを少なくとも含むことが好ましい。
ここで、図５は、反り予測モデル作成に用いる上記入力データの影響を示すデータとして、リバース圧延での当該パス出側の反り量Ｈとその上流パスの圧延パス出側の反り量Ｈとの関係を示す図である。図５から分かるように、予測対象圧延パス出側での反り量とその１～３パス前の各パス出側での反り量との間には強い相関が認められた。ただし、その関係は非線形性を有しており、例えば、ニューラルネットワークなどの非線形の関数近似器を用いた機械学習が有効であることを示唆している。
また、反り予測モデル作成に用いる上記入力データを種々変更して機械学習によって作成した反り予測モデル９の反り量Ｈの予測精度の検証を行った。出力データは各圧延材５の最終パス出側の反り量Ｈとし、１０００本の圧延材５の入出力実績データを用いて学習を行い、学習に用いた圧延材５とは異なる２００本の圧延材５のデータを用いて予測精度の検証を行った。反りモデル生成と予測精度検証に用いたデータは、各モデルで共通である。図６にその結果を示す。図６は、反り予測モデル９の入力データとして、表１に示すように、ケースＡ～Ｆの６パターンについて検討し、各パターンでの、各反り予測精度の予測誤差の標準偏差について求めた結果である。この図６から、反り量Ｈを予測する予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスの反り量Ｈを入力データに加えることが予測精度の向上への寄与が大きいことが分かる。
［加熱工程の操業パラメータについて］
また、加熱工程の操業パラメータを反り予測モデル９の入力データとして用いるのは、次の理由である。
すなわち、加熱炉１での加熱による、圧延材５温度の上下差や加熱炉１内で生成するスケール厚の上下差が、圧延材５の反りに影響する。
反り予測モデル９の入力データとしての、加熱工程の操業パラメータとしては、例えば、加熱炉１内の各帯（予熱帯、加熱帯、均熱帯）での炉温、在炉時間及び使用ガス流量、加熱炉１への装入時の圧延材温度、製鋼工程からの搬送リードタイムなどが例示できる。また、複数の加熱炉１を有する場合は、加熱炉１毎に上記パラメータの影響度合いが異なるため、炉番号を入力データとして用いてもよい。
また、加熱工程の操業パラメータを反り予測モデル９の入力データとして用いるのは、次の理由である。
すなわち、加熱炉１での加熱による、圧延材５温度の上下差や加熱炉１内で生成するスケール厚の上下差が、圧延材５の反りに影響する。
反り予測モデル９の入力データとしての、加熱工程の操業パラメータとしては、例えば、加熱炉１内の各帯（予熱帯、加熱帯、均熱帯）での炉温、在炉時間及び使用ガス流量、加熱炉１への装入時の圧延材温度、製鋼工程からの搬送リードタイムなどが例示できる。また、複数の加熱炉１を有する場合は、加熱炉１毎に上記パラメータの影響度合いが異なるため、炉番号を入力データとして用いてもよい。
［圧延の操業パラメータについて］
反り予測モデル９の入力データとしての、圧延の操業パラメータとしては、ワークロール周速の上下差、パスライン、圧延材５表面温度の上下差、温調設備４の上下流量差、デスケーリング水の噴射タイミングの上下差などが例示できる。
反り予測モデル９の入力データとしての、圧延の操業パラメータとしては、ワークロール周速の上下差、パスライン、圧延材５表面温度の上下差、温調設備４の上下流量差、デスケーリング水の噴射タイミングの上下差などが例示できる。
ここで、パスラインとは、圧延機２入側の搬送テーブルと下ワークロール２ａ表面最上部の高さ方向の差と定義する。デスケーリング水の噴射タイミングの影響としては、例えば、上面側を最先端から噴射開始し、下面側は噴射開始が上面側より遅い場合、圧延材先端部の圧延材５温度の上面側が下面側よりも低くなるため、材料変形抵抗の上下差が発生し、上方向への反りを助長する。また、ワークロール２ａと圧延材５の間の潤滑の効果を持つ表面酸化スケールが下面側で残存し、下面側の摩擦係数が上面側よりも低くなり、結果として上方向への反りを更に助長する。デスケーリング水の噴射タイミングの上下差とは、上下の片側を噴射開始してから、もう片方を噴射開始するまでの時間と定義し、上側を先に噴射する場合を正とする。なお、ワークロール周速の上下差、パスライン、圧延材５表面温度の上下差などの圧延の操業パラメータが、圧延材５の反りに影響があることは、従来から知られている。
反り予測モデル９の入力データとしての、圧延の操業パラメータとして、摩擦係数上下差に影響するワークロール２ａの使用距離や、圧延荷重による圧延機２の非対称弾性変形も例示できる。また、反り予測モデル９の入力データとしての、圧延の操業パラメータとして、圧下系部品交換からの期間やロールチョックとハウジング間すき間距離、スケール成長挙動に影響する気温、湿度、デスケーリング水の温度などが挙げられる。
＜反り抑制部１０Ｃ＞
反り抑制部１０Ｃは、反り予測部１０Ｂが予測した予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈが小さくなるように、測定圧延パスよりも下流の圧延パスから選択した１又は２以上のパスにおいて、その圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定する。操業パラメータを再設定する圧延パスは、測定圧延パスと同じでも良いし異なっていても良い。
反り抑制部１０Ｃは、反り予測部１０Ｂが予測した予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈが小さくなるように、測定圧延パスよりも下流の圧延パスから選択した１又は２以上のパスにおいて、その圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定する。操業パラメータを再設定する圧延パスは、測定圧延パスと同じでも良いし異なっていても良い。
反り抑制部１０Ｃは、例えば、予測した反り量Ｈが小さくなるように、予測対象圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定する。また、反り抑制部１０Ｃは、例えば、予測した反り量Ｈが小さくなるように、測定圧延パスよりも下流であって、予測対象圧延パスよりも上流側の圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定する。予測対象圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータと、測定圧延パスよりも下流であって、予測対象圧延パスよりも上流側の圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータとの両方の操業パラメータを再設定してもよい。
再設定する操業パラメータとして、上下ワークロール周速率、パスライン、上下デスケーリング噴射タイミング差、温調設備４の上下流量差が例示できる。
再設定する操業パラメータとして、上下ワークロール周速率、パスライン、上下デスケーリング噴射タイミング差、温調設備４の上下流量差が例示できる。
更に、本実施形態の反り抑制部１０Ｃについて詳説する。
本実施家形態の反り抑制部１０Ｃは、ステップＳ１０、及びＳ２０の２ステップの工程を少なくとも有する。
すなわち、判定部であるステップＳ１０にて、反り予測部１０Ｂが予測した予測対象圧延パスでの反り量Ｈが、予め設定した設定許容値を超えているか否かを判定する。予測した反り量Ｈが設定許容値を超えていると判定した場合には、ステップＳ２０に移行する。一方、予測した反り量Ｈが設定許容値を超えていないと判定した場合には、反り抑制部１０Ｃの処理を終了する。
本実施家形態の反り抑制部１０Ｃは、ステップＳ１０、及びＳ２０の２ステップの工程を少なくとも有する。
すなわち、判定部であるステップＳ１０にて、反り予測部１０Ｂが予測した予測対象圧延パスでの反り量Ｈが、予め設定した設定許容値を超えているか否かを判定する。予測した反り量Ｈが設定許容値を超えていると判定した場合には、ステップＳ２０に移行する。一方、予測した反り量Ｈが設定許容値を超えていないと判定した場合には、反り抑制部１０Ｃの処理を終了する。
操業パラメータ再設定部であるステップＳ２０では、予測した反り量Ｈが小さくなる方向に、圧延工程の操業パラメータのうち、反り量Ｈに相関がある操業パラメータの値を再設定する。再設定を実行したら処理を終了とする。
ここで、圧延の操業パラメータの再設定は、例えば、予測対象圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータ、又は、測定圧延パスよりも下流であって、予測対象圧延パスよりも上流側の圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータとする。
ここで、反り量Ｈに相関があり、反り量Ｈを小さくなるように再設定する操業パラメータは、反り予測モデル９の入力データと同じパラメータであってもよいし異なるものでもよい。また、公知の反りに相関のあるパラメータを採用してもよい。例えば、背景技術で記載したようなパラメータを採用すればよい。
ここで、圧延の操業パラメータの再設定は、例えば、予測対象圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータ、又は、測定圧延パスよりも下流であって、予測対象圧延パスよりも上流側の圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータとする。
ここで、反り量Ｈに相関があり、反り量Ｈを小さくなるように再設定する操業パラメータは、反り予測モデル９の入力データと同じパラメータであってもよいし異なるものでもよい。また、公知の反りに相関のあるパラメータを採用してもよい。例えば、背景技術で記載したようなパラメータを採用すればよい。
また、反りを抑制するために再設定する操業パラメータは１又は複数を採用してもよい。再設定する操業パラメータが１パラメータの場合は、例えば、予め再設定する操業パラメータと反り量Ｈの相関を求めておき、その相関に基づき、反り量Ｈが小さくなると推定される方向に値を変更することで、再設定する操業パラメータの設定値を変更する。また、再設定する操業パラメータが、反り予測モデル９の入力データとしての圧延の操業パラメータである場合は、反り量Ｈが許容値以下となるように、再設定する操業パラメータの変更を繰り返して反り量Ｈの予測を行えばよい。
ただし、実際には再設定する操業パラメータが１パラメータの場合は反りの抑制が十分でないことが多いため、複数の操業パラメータを用いることが望ましい。この場合でも、上記のように、予め求めておいた各操業パラメータと反り量Ｈとの相関を用いてもよいし、各操業パラメータの変更を繰り返して反り量Ｈを予測し、許容値以下となる操業パラメータの組合せを決定してもよい。更には、反り量Ｈの予測値と各操業パラメータの変更量を重み付け評価関数とする最適化方式や各操業パラメータの優先順方式を用いてもよい。これらは、再設定する各操業パラメータの組合せの数が膨大となり、反り量Ｈが許容値以下となる操業パラメータの組合せを求めるのが困難な場合に有効である。
最適化方式では、（１）式のように、反り量Ｈの予測値と各操業パラメータの変更量（再設定前との差）の重み付け和を評価関数として、評価関数が最小となるような操業パラメータの組合せを決定する。
Ｅｖａｌ ＝ｗ０・Ｈ２ ＋Σｎ ｉ＝０ ｗｉ・（Ｐｉ －Ｐｉ ＊）２
・・・・（１）
ここで、
ｎ ：再設定する操業パラメータの数
Ｐｉ ：再設定する操業パラメータの再設定値
Ｐｉ ＊ ：再設定前の操業パラメータの設定値
ｗ０、ｗｉ ：重み係数
である。
Ｅｖａｌ ＝ｗ０・Ｈ２ ＋Σｎ ｉ＝０ ｗｉ・（Ｐｉ －Ｐｉ ＊）２
・・・・（１）
ここで、
ｎ ：再設定する操業パラメータの数
Ｐｉ ：再設定する操業パラメータの再設定値
Ｐｉ ＊ ：再設定前の操業パラメータの設定値
ｗ０、ｗｉ ：重み係数
である。
各操業パラメータの重み係数は、予め設定しておく必要があり、例えば、各操業パラメータの評価関数の値への影響度合いが等しくなるように、各操業パラメータと反り量Ｈの相関を１次近似した傾きの逆数を用いればよい。評価関数の求解には、凸２次計画法などの数理計画手法を用いてもよいし、遺伝的アルゴリズムや粒子群最適化法などのメタヒューリステックスアルゴルズムを用いてもよい。
また、優先順方式とは、予め、再設定に使用する操業パラメータの優先順と再設定可能範囲を決定しておき、優先順の高い操業パラメータから反り量Ｈが小さくなるように再設定を行い、反りが十分に小さくない場合に、次の優先順の操業パラメータの再設定を行うものである。優先順の決定方法として、例えば、デスケーリングの上下噴射タイミングは表面品質への影響、また温調設備４の上下流量差は材質への影響が懸念されるため優先順を下位に設定するなど、が例示できる。操業パラメータの再設定可能範囲とは、例えば、パスラインやワークロール周速差は圧延機２の設備仕様により求まる。
また、優先順方式とは、予め、再設定に使用する操業パラメータの優先順と再設定可能範囲を決定しておき、優先順の高い操業パラメータから反り量Ｈが小さくなるように再設定を行い、反りが十分に小さくない場合に、次の優先順の操業パラメータの再設定を行うものである。優先順の決定方法として、例えば、デスケーリングの上下噴射タイミングは表面品質への影響、また温調設備４の上下流量差は材質への影響が懸念されるため優先順を下位に設定するなど、が例示できる。操業パラメータの再設定可能範囲とは、例えば、パスラインやワークロール周速差は圧延機２の設備仕様により求まる。
（反り制御フロー）
上記反り制御部１０のフローの一例を説明する。
ここでは、反り量Ｈを予測し制御する圧延パス（予測対象圧延パス、及び反り抑制のために操業パラメータを再設定する圧延パス）を、圧延の最終パスの１パスとする。更に、反り予測モデル９の入力データが最終パスの１パス前から３パス前の３パス分（最終パスを除く後半３パス分）の圧延パス出側の圧延材先端部の反り量Ｈ、及び圧延工程の操業パラメータとする。また、反り制御に用いる再設定パラメータとしてパスラインと上下デスケーリングの噴射タイミング差を採用する場合とする。
上記反り制御部１０のフローの一例を説明する。
ここでは、反り量Ｈを予測し制御する圧延パス（予測対象圧延パス、及び反り抑制のために操業パラメータを再設定する圧延パス）を、圧延の最終パスの１パスとする。更に、反り予測モデル９の入力データが最終パスの１パス前から３パス前の３パス分（最終パスを除く後半３パス分）の圧延パス出側の圧延材先端部の反り量Ｈ、及び圧延工程の操業パラメータとする。また、反り制御に用いる再設定パラメータとしてパスラインと上下デスケーリングの噴射タイミング差を採用する場合とする。
まず、最終パスを除く後半３パスが完了するまでは、各パスの圧延材先端部の反り量Ｈを計測する。
次に、計測した各パス出側の反り量Ｈと圧延工程の操業パラメータを入力データとして、事前に機械学習によって生成した反り予測モデル９を用いて、最終パス出側の反り量Ｈを予測する。
次に、予測された反り量Ｈが許容値以上の場合には、パスラインと上下デスケーリング噴射タイミング差の組合せを変更して、反り予測モデル９を用いて反り量Ｈを予測し、反り量Ｈの許容値以下となるパスラインと上下デスケーリング噴射タイミング差を再設定して、最終圧延パスを実施する。
次に、計測した各パス出側の反り量Ｈと圧延工程の操業パラメータを入力データとして、事前に機械学習によって生成した反り予測モデル９を用いて、最終パス出側の反り量Ｈを予測する。
次に、予測された反り量Ｈが許容値以上の場合には、パスラインと上下デスケーリング噴射タイミング差の組合せを変更して、反り予測モデル９を用いて反り量Ｈを予測し、反り量Ｈの許容値以下となるパスラインと上下デスケーリング噴射タイミング差を再設定して、最終圧延パスを実施する。
（効果）
本実施形態は、次のような効果を奏する。
（１）本実施形態は、圧延材５を複数の圧延パスで熱間圧延する圧延工程を有し、複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを予測する反り予測方法であって、予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスから選択した１又は２以上の圧延パスである測定圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを入力データとし、予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを出力データとした、機械学習により学習された反り予測モデル９を用いて、予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを予測する。
本実施形態は、次のような効果を奏する。
（１）本実施形態は、圧延材５を複数の圧延パスで熱間圧延する圧延工程を有し、複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを予測する反り予測方法であって、予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスから選択した１又は２以上の圧延パスである測定圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを入力データとし、予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを出力データとした、機械学習により学習された反り予測モデル９を用いて、予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを予測する。
例えば、スラブを加熱する加熱炉１と、加熱後のスラブからなる圧延材５を複数の圧延パスで熱間圧延する圧延工程と、を有する熱延設備であって、反り予測モデル９を用いて、複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを予測する反り予測部１０Ｂを備え、反り予測モデル９は、機械学習により学習されたモデルであって、予測対象圧延パスよりも上流の１又は２以上の圧延パスである測定圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを入力データとし、予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを出力データとした学習モデルであることを要旨とする熱延設備を用いる。
この構成によれば、予測対象圧延パス出側での圧延材先端部の反りを精度良く予測することができる。
この構成によれば、予測対象圧延パス出側での圧延材先端部の反りを精度良く予測することができる。
（２）本実施形態では、圧延工程の上流に圧延材５となるスラブを加熱する加熱工程を有し、反り予測モデル９は、入力データとして、更に、スラブを加熱する加熱工程の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータと、予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスから選択した１又は２以上の圧延パスである操業圧延パスでの圧延の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータと、を有する。
このとき、入力データとなる圧延の操業パラメータとして、例えば、上下ワークロール周速率、パスライン、上下デスケーリング噴射タイミング差、及び温調設備４の上下流量差のうちの少なくとも一つの操業パラメータを含む。
この構成によれば、予測対象圧延パス出側での圧延材先端部の反りをより精度良く予測することができる。
このとき、入力データとなる圧延の操業パラメータとして、例えば、上下ワークロール周速率、パスライン、上下デスケーリング噴射タイミング差、及び温調設備４の上下流量差のうちの少なくとも一つの操業パラメータを含む。
この構成によれば、予測対象圧延パス出側での圧延材先端部の反りをより精度良く予測することができる。
（３）本実施形態では、上記の反り予測方法を用いて、予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを予測し、予測した反り量Ｈが小さくなるように、予測対象圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定する。
または、本実施形態では、上記の反り予測方法を用いて、予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを予測し、予測した反り量Ｈが小さくなるように、測定圧延パスよりも下流であって、予測対象圧延パスよりも上流側の圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定する。
または、本実施形態では、上記の反り予測方法を用いて、予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを予測し、予測した反り量Ｈが小さくなるように、測定圧延パスよりも下流であって、予測対象圧延パスよりも上流側の圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定する。
なお、予測した反り量Ｈが小さくなるように、予測対象圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータと、測定圧延パスよりも下流であって、予測対象圧延パスよりも上流側の圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータとの両方の操業パラメータを再設定するようにしても良い。
再設定する操業パラメータとして、例えば、上下ワークロール周速率、パスライン、上下デスケーリング噴射タイミング差、温調設備４の上下流量差のうち、少なくとも一つのパラメータを含む。
この構成によれば、より有効に反りを抑制できる。
再設定する操業パラメータとして、例えば、上下ワークロール周速率、パスライン、上下デスケーリング噴射タイミング差、温調設備４の上下流量差のうち、少なくとも一つのパラメータを含む。
この構成によれば、より有効に反りを抑制できる。
（４）本実施形態の熱間圧延の反り制御方法を用いて熱延鋼板を製造する。
この構成によれば、より有効に反りを制御できるため、熱延鋼板製造の歩留まりが向上すると共に、製造トラブルを防止できる。
この構成によれば、より有効に反りを制御できるため、熱延鋼板製造の歩留まりが向上すると共に、製造トラブルを防止できる。
（５）本実施形態は、圧延材５を熱間圧延する複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを予測するために使用される反り予測モデル９の生成方法であって、予測対象圧延パスよりも上流の１又は２以上の圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを入力実績データとし、予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量Ｈを出力実績データとした、複数の学習用データを取得し、取得した複数の学習用データを用いた機械学習によって、反り予測モデル９を生成する。
この構成によれば、反り抑制のための反り予測モデル９を確実に生成可能となる。
この構成によれば、反り抑制のための反り予測モデル９を確実に生成可能となる。
（６）反り予測モデル９を生成する機械学習として、例えば、ニューラルネットワーク、決定木学習、ランダムフォレスト、及びサポートベクター回帰から選択した機械学習を用いる。
この構成によれば、反り予測モデル９の生成のための機械学習を確実に実行可能となる。
この構成によれば、反り予測モデル９の生成のための機械学習を確実に実行可能となる。
以下に本実施形態の実施例を示す。
（実施例１）
本実施形態を、加熱炉１基、リバース式圧延機１基、その圧延機２の前面側にデスケーリング設備３を有する厚鋼板の熱間圧延ラインに適用した実施例を説明する。
板厚１０～３０ｍｍ、板幅３０００～４５００ｍｍの炭素鋼からなる材料を反り制御対象材として、リバース式圧延機で、圧延パス数１５～２５で圧延を実行する条件にて、本発明例の実施例１を実行した。
反り量Ｈは、圧延機２の前面側と後面側の２か所にエリアカメラ６を設置し、圧延材先端部５ａの反り高さとして測定した。曲率を求める水平距離Ｌは１ｍとした。
（実施例１）
本実施形態を、加熱炉１基、リバース式圧延機１基、その圧延機２の前面側にデスケーリング設備３を有する厚鋼板の熱間圧延ラインに適用した実施例を説明する。
板厚１０～３０ｍｍ、板幅３０００～４５００ｍｍの炭素鋼からなる材料を反り制御対象材として、リバース式圧延機で、圧延パス数１５～２５で圧延を実行する条件にて、本発明例の実施例１を実行した。
反り量Ｈは、圧延機２の前面側と後面側の２か所にエリアカメラ６を設置し、圧延材先端部５ａの反り高さとして測定した。曲率を求める水平距離Ｌは１ｍとした。
本実施例では、圧延最終パスを予測対象圧延パスとする。
まず、その予測対象圧延パス出側の反り量Ｈを出力実績データとし、入力データとして、最終パスを除く後半３パス分の圧延パス出側の反り量Ｈ、加熱工程の操業パラメータ及び圧延工程の操業パラメータを選択して、ニューラルネットワークを用いて、反り予測モデル９を作成した。
加熱工程の操業パラメータとして、各帯（予熱帯、加熱帯、均熱帯）の在炉時間、装入時の圧延材５温度、炉番号を使用した。圧延工程の操業パラメータとして、最終パスを含む後半４パス分のワークロール２ａの上下周速差、パスライン、デスケーリング噴射タイミングの上下差、圧延材５表面温度の上下差、圧延形状比（接触弧長／平均板厚）、入側板厚、圧下率、圧延荷重を使用した。
まず、その予測対象圧延パス出側の反り量Ｈを出力実績データとし、入力データとして、最終パスを除く後半３パス分の圧延パス出側の反り量Ｈ、加熱工程の操業パラメータ及び圧延工程の操業パラメータを選択して、ニューラルネットワークを用いて、反り予測モデル９を作成した。
加熱工程の操業パラメータとして、各帯（予熱帯、加熱帯、均熱帯）の在炉時間、装入時の圧延材５温度、炉番号を使用した。圧延工程の操業パラメータとして、最終パスを含む後半４パス分のワークロール２ａの上下周速差、パスライン、デスケーリング噴射タイミングの上下差、圧延材５表面温度の上下差、圧延形状比（接触弧長／平均板厚）、入側板厚、圧下率、圧延荷重を使用した。
ニューラルネットワークは、中間層を３層とし、ノード数は５個ずつとした。活性化関数はシグモイド関数を用いた。
そして、上記寸法の圧延材５の操業実績データを１０００本分用意し、モデル作成用（学習用）のデータとして９００本使用し、残り１００本で反り量Ｈの予測精度を検証した。
モデル予測精度は、誤差平均５．３ｍｍ、誤差の標準偏差１３．１ｍｍであった。
次に、最終パスの反りを抑制するために再設定する操業パラメータとして、反り予測モデル９の入力データでもある、最終パスのパスラインとワークロール周速の上下差を選んだ。反り量Ｈの許容値は、反り予測モデル９の予測誤差を鑑みて、－５０ｍｍ以上５０ｍｍ以内とした（符号は下反りをマイナス、上反りをプラスとする）。
そして、上記寸法の圧延材５の操業実績データを１０００本分用意し、モデル作成用（学習用）のデータとして９００本使用し、残り１００本で反り量Ｈの予測精度を検証した。
モデル予測精度は、誤差平均５．３ｍｍ、誤差の標準偏差１３．１ｍｍであった。
次に、最終パスの反りを抑制するために再設定する操業パラメータとして、反り予測モデル９の入力データでもある、最終パスのパスラインとワークロール周速の上下差を選んだ。反り量Ｈの許容値は、反り予測モデル９の予測誤差を鑑みて、－５０ｍｍ以上５０ｍｍ以内とした（符号は下反りをマイナス、上反りをプラスとする）。
各圧延材５の最終パスの１パス前が完了した時点（最終パスを除く後半３パスの反り量Ｈの測定が完了した時点）で、最終パス出側の反り量Ｈを反り予測モデル９を用いて予測し、反り予測値が許容値以内となるように、最終パスのパスラインとワークロール周速差を再設定して、最終パスの圧延を実施した。
本技術を適用して計５１０本を圧延したところ、最終パス出側の反り量Ｈは平均７．２ｍｍ、誤差の標準偏差１５．１ｍｍであった。最も反り量Ｈの大きかった材料でも４８．０ｍｍであり、許容値を超えた材料は無かった。
本技術を適用して計５１０本を圧延したところ、最終パス出側の反り量Ｈは平均７．２ｍｍ、誤差の標準偏差１５．１ｍｍであった。最も反り量Ｈの大きかった材料でも４８．０ｍｍであり、許容値を超えた材料は無かった。
（比較例１）
また、比較例１として、最終パスの圧延形状比、上下ワークロール周速差、圧延材５表面温度の上下差を入力とする、最終パス出側の反り量Ｈを予測する反り予測モデル９を、ニューラルネットワークを用いて作成した。実施例１と同様の寸法の圧延材５に対し、作成した反り予測モデル９を用いて、最終パスの反り量Ｈ予測値が反り許容値以下となるように、上下ワークロール周速差を再設定し最終パスの圧延を実施した。
モデル予測精度は、誤差平均８．１ｍｍ、誤差標準偏差３０．２ｍｍであった。本技術を適用して計４６０本を圧延したところ、最終パス出側の反り量Ｈは平均６．４ｍｍ、誤差標準偏差２５．６ｍｍであり、許容値を超えた材料は７０本発生した。
実施例１及び比較例１から分かるように、本発明に基づく反り予測方法の適用により、圧延材先端部の反り量Ｈが高精度に予測でき、また本発明の反り制御方法の適用により反り量Ｈを大幅に低減し低位安定に制御することができた。
また、比較例１として、最終パスの圧延形状比、上下ワークロール周速差、圧延材５表面温度の上下差を入力とする、最終パス出側の反り量Ｈを予測する反り予測モデル９を、ニューラルネットワークを用いて作成した。実施例１と同様の寸法の圧延材５に対し、作成した反り予測モデル９を用いて、最終パスの反り量Ｈ予測値が反り許容値以下となるように、上下ワークロール周速差を再設定し最終パスの圧延を実施した。
モデル予測精度は、誤差平均８．１ｍｍ、誤差標準偏差３０．２ｍｍであった。本技術を適用して計４６０本を圧延したところ、最終パス出側の反り量Ｈは平均６．４ｍｍ、誤差標準偏差２５．６ｍｍであり、許容値を超えた材料は７０本発生した。
実施例１及び比較例１から分かるように、本発明に基づく反り予測方法の適用により、圧延材先端部の反り量Ｈが高精度に予測でき、また本発明の反り制御方法の適用により反り量Ｈを大幅に低減し低位安定に制御することができた。
（実施例２）
本実施形態を、加熱炉１基、リバース式圧延機１基、その圧延機２の前面側にデスケーリング設備３、圧延機２の後面側に温調設備４を有する厚鋼板の熱間圧延ラインに適用した実施例を説明する。
板厚１５～２５ｍｍ、板幅４０００～４５００ｍｍの炭素鋼からなる材料を反り制御対象材として、リバース式圧延機２での圧延パス数を１８～２５とし、圧延パス間での温調設備４による冷却を実施する条件にて、本発明例の実施例２を実行した。
本実施形態を、加熱炉１基、リバース式圧延機１基、その圧延機２の前面側にデスケーリング設備３、圧延機２の後面側に温調設備４を有する厚鋼板の熱間圧延ラインに適用した実施例を説明する。
板厚１５～２５ｍｍ、板幅４０００～４５００ｍｍの炭素鋼からなる材料を反り制御対象材として、リバース式圧延機２での圧延パス数を１８～２５とし、圧延パス間での温調設備４による冷却を実施する条件にて、本発明例の実施例２を実行した。
反り量Ｈは、実施例１と同様に、圧延機２の前面側と後面側の２か所にエリアカメラ６を設置し、圧延材先端部５ａの反り高さとして測定した。曲率を求める水平距離は１ｍとした。
反り量Ｈを求める圧延パス（予測対象圧延パス）は、反りを有する圧延材５の衝突による温調設備４の破損を防止するために、温調設備４で冷却を行う直前のパスとした。反り予測に用いる機械学習モデルには、ニューラルネットワークを用いて作成した。
反り予測の入力データとして、反り量Ｈを求めるパスを除く上流４パス分の圧延パス出側の反り量Ｈ、加熱工程の操業パラメータ及び圧延工程の操業パラメータを選択した。
反り量Ｈを求める圧延パス（予測対象圧延パス）は、反りを有する圧延材５の衝突による温調設備４の破損を防止するために、温調設備４で冷却を行う直前のパスとした。反り予測に用いる機械学習モデルには、ニューラルネットワークを用いて作成した。
反り予測の入力データとして、反り量Ｈを求めるパスを除く上流４パス分の圧延パス出側の反り量Ｈ、加熱工程の操業パラメータ及び圧延工程の操業パラメータを選択した。
加熱工程の操業パラメータとして、各帯（予熱帯、加熱帯、均熱帯）の上下部設定温度差と在炉時間、装入時の圧延材５温度、炉番号を使用した。
圧延工程の操業パラメータとして、反り量Ｈを求めるパス（予測対象圧延パス）を含む上流５パス分のワークロール２ａの上下周速差、パスライン、デスケーリング噴射タイミングの上下差、圧延材５表面温度の上下差、圧延形状比（接触弧長／平均板厚）、入側板厚、圧下率、圧延荷重を使用した。上記寸法の圧延材５の操業実績データを１０００本分用意し、モデル作成用（学習用）のデータとして９００本使用し、残り１００本で反り量Ｈの予測精度を検証した。モデル予測精度は、誤差平均９．１ｍｍ、誤差標準偏差１０．２ｍｍであった。
圧延工程の操業パラメータとして、反り量Ｈを求めるパス（予測対象圧延パス）を含む上流５パス分のワークロール２ａの上下周速差、パスライン、デスケーリング噴射タイミングの上下差、圧延材５表面温度の上下差、圧延形状比（接触弧長／平均板厚）、入側板厚、圧下率、圧延荷重を使用した。上記寸法の圧延材５の操業実績データを１０００本分用意し、モデル作成用（学習用）のデータとして９００本使用し、残り１００本で反り量Ｈの予測精度を検証した。モデル予測精度は、誤差平均９．１ｍｍ、誤差標準偏差１０．２ｍｍであった。
次に、温調設備４で冷却を行う直前のパスの反りを抑制するために再設定する操業パラメータとして、反り予測モデル９の入力データでもある、温調設備４で冷却を行う直前のパスのワークロール２ａの上下周速差、パスライン、デスケーリング噴射タイミングの上下差を選んだ。反り量Ｈの許容値は－３０ｍｍ以上５０ｍｍ以内とした。
本技術を適用して計５１０本を圧延したところ、温調設備４で冷却を行う直前のパスの反り量Ｈは平均２０．３ｍｍ、標準偏差１０．３ｍｍ、許容値を超えた材料は無く、圧延材５の衝突による、温調設備４を含む周辺設備の破損は無かった。
本技術を適用して計５１０本を圧延したところ、温調設備４で冷却を行う直前のパスの反り量Ｈは平均２０．３ｍｍ、標準偏差１０．３ｍｍ、許容値を超えた材料は無く、圧延材５の衝突による、温調設備４を含む周辺設備の破損は無かった。
（比較例２）
また、比較例２として、実施例２と同じ材料の実績を使用して、各帯（予熱帯、加熱帯、均熱帯）の上下部設定温度差と在炉時間を入力データとして、温調設備４で冷却を行う直前のパスの反り量Ｈを予測する反り予測モデル９を作成し、反り量Ｈの予測値が許容値以下となるように各帯（予熱帯、加熱帯、均熱帯）の上下部設定温度差と在炉時間を設定して圧延を実施した。温調設備４で冷却を行う直前のパスの反り量Ｈは平均１５．７ｍｍ、標準偏差５０．５ｍｍ、許容値を超えた材料は４００本中６０本発生した。なお、反り予測モデル９の予測精度は誤差標準偏差３０．２ｍｍであった。
また、比較例２として、実施例２と同じ材料の実績を使用して、各帯（予熱帯、加熱帯、均熱帯）の上下部設定温度差と在炉時間を入力データとして、温調設備４で冷却を行う直前のパスの反り量Ｈを予測する反り予測モデル９を作成し、反り量Ｈの予測値が許容値以下となるように各帯（予熱帯、加熱帯、均熱帯）の上下部設定温度差と在炉時間を設定して圧延を実施した。温調設備４で冷却を行う直前のパスの反り量Ｈは平均１５．７ｍｍ、標準偏差５０．５ｍｍ、許容値を超えた材料は４００本中６０本発生した。なお、反り予測モデル９の予測精度は誤差標準偏差３０．２ｍｍであった。
実施例２及び比較例２から、本発明による反り予測方法の適用により、圧延材先端部の反り量Ｈが高精度に予測でき、また本発明の反り制御方法の適用により反り量Ｈを大幅に低減し低位安定に制御することができた。
１ 加熱炉
２ 圧延機
３ デスケーリング設備
４ 冷却設備
５ 圧延材（スラブ）
６ エリアカメラ
９ 反り予測モデル
１０ 反り制御部
１０Ａ 反り測定部
１０Ｂ 反り予測部
１０Ｃ 反り抑制部
Ｈ 反り量
２ 圧延機
３ デスケーリング設備
４ 冷却設備
５ 圧延材（スラブ）
６ エリアカメラ
９ 反り予測モデル
１０ 反り制御部
１０Ａ 反り測定部
１０Ｂ 反り予測部
１０Ｃ 反り抑制部
Ｈ 反り量
Claims (11)
- 圧延材を複数の圧延パスで熱間圧延する圧延工程を有し、上記複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測する反り予測方法であって、
上記予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスから選択した２以上の圧延パスである測定圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を入力データとし、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を出力データとした、機械学習により学習された反り予測モデルを用いて、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測することを特徴とする熱間圧延の反り予測方法。 - 上記圧延工程の上流に上記圧延材となるスラブを加熱する加熱工程を有し、
上記反り予測モデルは、上記入力データとして、更に、スラブを加熱する加熱工程の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータと、上記予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスから選択した１又は２以上の圧延パスである操業圧延パスでの圧延の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータと、を有する、
ことを特徴とする請求項１に記載の熱間圧延の反り予測方法。 - 上記入力データとなる圧延の操業パラメータとして、上下ワークロール周速率、パスライン、上下デスケーリング噴射タイミング差、及び温調設備の上下流量差のうちの少なくとも一つの操業パラメータを含むことを特徴とする請求項２に記載の熱間圧延の反り予測方法。
- 請求項１～請求項３のいずれか１項に記載の熱間圧延の反り予測方法を用いて、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測し、予測した反り量が小さくなるように、上記予測対象圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定することを特徴とする熱間圧延の反り制御方法。
- 請求項１～請求項３のいずれか１項に記載の熱間圧延の反り予測方法を用いて、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測し、予測した反り量が小さくなるように、上記測定圧延パスよりも下流であって、上記予測対象圧延パスよりも上流側の圧延パスでの操業パラメータから選択した１以上の操業パラメータを再設定することを特徴とする熱間圧延の反り制御方法。
- 上記再設定する操業パラメータとして、上下ワークロール周速率、パスライン、上下デスケーリング噴射タイミング差、温調設備の上下流量差のうち、少なくとも一つのパラメータを含むことを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の熱間圧延の反り制御方法。
- 請求項４～請求項６のいずれか１項に記載の熱間圧延の反り制御方法を用いた、熱延鋼板の製造方法。
- 圧延材を熱間圧延する複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測するために使用される反り予測モデルの生成方法であって、
上記予測対象圧延パスよりも上流の２以上の圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を入力実績データとし、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を出力実績データとした、複数の学習用データを取得し、
取得した複数の学習用データを用いた機械学習によって、反り予測モデルを生成することを特徴とする反り予測モデルの生成方法。 - 上記反り予測モデルを生成する機械学習として、ニューラルネットワーク、決定木学習、ランダムフォレスト、及びサポートベクター回帰から選択した機械学習を用いることを特徴とする請求項８に記載した反り予測モデルの生成方法。
- スラブを加熱する加熱工程と、加熱後のスラブからなる圧延材を複数の圧延パスで熱間圧延する圧延工程と、を有する熱延設備であって、
反り予測モデルを用いて、上記複数の圧延パスから選択した圧延パスである予測対象圧延パスにおける、圧延機出側での圧延材先端部の反り量を予測する反り予測部を備え、
上記反り予測モデルは、機械学習により学習されたモデルであって、上記予測対象圧延パスよりも上流の２以上の圧延パスである測定圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を入力データとし、上記予測対象圧延パスの圧延機出側での圧延材先端部の反り量を出力データとした学習モデルであることを特徴とする熱延設備。
- 上記反り予測モデルの入力データとして、更に、上記加熱工程の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータと、上記予測対象圧延パスよりも上流の圧延パスから選択した１又は２以上の圧延パスである操業圧延パスでの圧延の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータと、を有することを特徴とする請求項１０に記載した熱延設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019231714A JP7176507B2 (ja) | 2019-12-23 | 2019-12-23 | 熱間圧延の反り予測方法、反り制御方法、熱延鋼板の製造方法、反り予測モデルの生成方法、及び熱延設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019231714A JP7176507B2 (ja) | 2019-12-23 | 2019-12-23 | 熱間圧延の反り予測方法、反り制御方法、熱延鋼板の製造方法、反り予測モデルの生成方法、及び熱延設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2021098213A JP2021098213A (ja) | 2021-07-01 |
| JP7176507B2 true JP7176507B2 (ja) | 2022-11-22 |
Family
ID=76540540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019231714A Active JP7176507B2 (ja) | 2019-12-23 | 2019-12-23 | 熱間圧延の反り予測方法、反り制御方法、熱延鋼板の製造方法、反り予測モデルの生成方法、及び熱延設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7176507B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7147904B2 (ja) * | 2020-05-22 | 2022-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 形鋼の曲がり予測方法、形鋼の製造方法、学習済の機械学習モデルの生成方法および形鋼の曲率予測装置 |
| CN113652622A (zh) * | 2021-08-16 | 2021-11-16 | 燕山大学 | 一种适合于镀锌机组风机冷却工艺优化方法及系统 |
| JP7414193B1 (ja) | 2022-09-21 | 2024-01-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属帯の反り形状予測方法、金属帯の反り形状制御方法、金属帯の製造方法、反り形状予測モデルの生成方法及び金属帯の反り形状制御装置 |
| WO2024062766A1 (ja) * | 2022-09-21 | 2024-03-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属帯の反り形状予測方法、金属帯の反り形状制御方法、金属帯の製造方法、反り形状予測モデルの生成方法及び金属帯の反り形状制御装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003211213A (ja) | 2002-01-22 | 2003-07-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延鋼板の製造方法 |
| JP2006007307A (ja) | 2004-06-29 | 2006-01-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼板の製造方法 |
| JP2006150411A (ja) | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Jfe Steel Kk | 熱延鋼板の冷却方法 |
| JP2012187602A (ja) | 2011-03-09 | 2012-10-04 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延ラインにおける圧延材の上反り防止方法及び装置 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62286612A (ja) * | 1986-06-03 | 1987-12-12 | Kawasaki Steel Corp | 厚鋼板の反り防止方法 |
| JPH01241313A (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 可逆式圧延機の板反り制御方法 |
| JPH0763750B2 (ja) * | 1988-12-28 | 1995-07-12 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間圧延鋼板の冷却制御装置 |
| JPH02303610A (ja) * | 1989-05-18 | 1990-12-17 | Mitsubishi Electric Corp | 圧延材の反り発生防止装置 |
| JPH04231106A (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-20 | Nippon Steel Corp | 帯鋼形状自動認識制御装置 |
| JPH05119807A (ja) * | 1991-10-28 | 1993-05-18 | Kawasaki Steel Corp | 連続圧延機における制御モデルの同定方法及び連続圧延機の制御方法 |
| JP2826053B2 (ja) * | 1993-12-14 | 1998-11-18 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延反り予測・制御装置 |
| JP3251455B2 (ja) * | 1995-03-08 | 2002-01-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間圧延における先端反り制御方法 |
| JPH0954611A (ja) * | 1995-08-18 | 1997-02-25 | Hitachi Ltd | プロセス制御装置 |
| JP3774563B2 (ja) * | 1997-04-24 | 2006-05-17 | 新日本製鐵株式会社 | 板圧延方法 |
| JP3298465B2 (ja) * | 1997-07-30 | 2002-07-02 | 住友金属工業株式会社 | 熱間圧延における板反り防止方法 |
-
2019
- 2019-12-23 JP JP2019231714A patent/JP7176507B2/ja active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003211213A (ja) | 2002-01-22 | 2003-07-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延鋼板の製造方法 |
| JP2006007307A (ja) | 2004-06-29 | 2006-01-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼板の製造方法 |
| JP2006150411A (ja) | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Jfe Steel Kk | 熱延鋼板の冷却方法 |
| JP2012187602A (ja) | 2011-03-09 | 2012-10-04 | Jfe Steel Corp | 熱間圧延ラインにおける圧延材の上反り防止方法及び装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2021098213A (ja) | 2021-07-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7176507B2 (ja) | 熱間圧延の反り予測方法、反り制御方法、熱延鋼板の製造方法、反り予測モデルの生成方法、及び熱延設備 | |
| JP7067537B2 (ja) | 熱延工程での反り予測方法、反り制御方法、熱延鋼板の製造方法、反り予測モデルの生成方法、及び熱延設備 | |
| JP6315818B2 (ja) | タンデム圧延ミルの制御装置および制御方法 | |
| JP5565200B2 (ja) | 熱間圧延における仕上温度制御装置 | |
| JP2021536063A (ja) | 金属製品の製造をモニタリングするための方法および電子デバイス、関連するコンピュータプログラムならびに設備 | |
| JP6558060B2 (ja) | 厚鋼板の冷却制御方法、冷却制御装置、製造方法、および、製造装置 | |
| JP7298551B2 (ja) | 熱間圧延における反り予測方法、反り抑制方法、圧延材の製造方法、並びに、熱間圧延における反り予測装置、反り抑制装置、圧延材の製造設備 | |
| JP6327214B2 (ja) | 熱間仕上圧延におけるレベリング設定方法および装置 | |
| JP6897609B2 (ja) | 熱間圧延装置及び熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2021109185A (ja) | 圧延装置の制御方法、圧延装置の制御装置、および鋼板の製造方法 | |
| CN113423517B (zh) | 厚钢板的冷却控制方法、冷却控制装置以及厚钢板的制造方法 | |
| JP5262763B2 (ja) | 圧延材の先端反り制御方法 | |
| JP2018134673A (ja) | タンデム圧延ミル制御装置およびタンデム圧延ミル制御方法 | |
| JP5381740B2 (ja) | 熱間圧延機の板厚制御方法 | |
| JP6075309B2 (ja) | 加熱炉の制御方法及び制御装置 | |
| JP6680284B2 (ja) | 圧延機のレベリング設定方法、圧延機のレベリング設定装置、及び鋼板の製造方法 | |
| JP2017225989A (ja) | 圧下レベリング制御装置および圧下レベリング制御方法 | |
| JP7287422B2 (ja) | スラブ厚予測方法、粗圧延機の制御方法およびスラブ厚予測モデルの生成方法 | |
| JP7405106B2 (ja) | 熱間圧延におけるレベリング制御方法、レベリング制御装置及び熱間圧延設備 | |
| JP7298645B2 (ja) | 形鋼の断面寸法変化量予測モデルの生成方法、形鋼の断面寸法変化量予測モデルの生成装置、形鋼の断面寸法の予測方法、形鋼の断面寸法の制御方法、および形鋼の製造方法 | |
| JP6822390B2 (ja) | 厚鋼板の粗圧延時間算出方法、厚鋼板の粗圧延時間算出装置、及び厚鋼板の製造方法 | |
| JP7156318B2 (ja) | 圧延装置の制御方法、圧延装置の制御装置、および鋼板の製造方法 | |
| JP7338599B2 (ja) | ブリスタースケールの発生予測方法、圧延機の制御方法およびブリスタースケールの発生予測モデルの生成方法 | |
| JP5581600B2 (ja) | 加熱炉抽出間隔決定方法 | |
| EP4275806A1 (en) | Method for predicting shape of steel sheet, shape control method, manufacturing method, method for generating shape prediction model, and manufacturing equipment |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210720 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20220620 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220628 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220726 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20221011 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20221024 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7176507 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |