JP6414744B2 - 電気機械変換素子、液滴吐出ヘッドおよび画像形成装置 - Google Patents

Description

本発明は、電気機械変換素子、液滴吐出ヘッドおよび画像形成装置に関するものである。

従来、画像形成用の液体であるインクの液滴を吐出するノズル、このノズルに連通する液室、液室内の液体に圧力を発生させる圧力発生手段などを備えた液滴吐出ヘッドを有する液滴吐出装置が知られている。上記圧力発生手段として、液室の壁面の一部を構成する振動板上に、圧電体からなる電気機械変換膜を有するピエゾ方式の電気機械変換素子を設けたものが知られている。

特許文献１には、係る電気機械変換素子として、下部電極、ジルコン酸チタン酸鉛（ＰＺＴ）などのペロブスカイト結晶構造を有する電気機械変換膜、上部電極などを積層させた構成のものが記載されている。また、上記ペロブスカイト結晶構造を有する電気機械変換膜において、（１００）面の結晶配向性を高く（結晶配向率８０[％]以上）して自発分極軸方向を揃え、その方向に電界を形成させることで上記電気機械変換素子の圧電効果による歪変位を大きくできることが記載されている。

しかしながら、特許文献１のようにしても、上記電気機械変換素子として十分に機能し得る歪変位が得られない場合のあることが分かった。

上述した課題を解決するために、本発明は、基板又は下地膜上に直接又は間接的に形成された下部電極と、前記下部電極上に形成された{１００}面に優先配向されたペロブスカイト結晶構造を有する圧電体からなる電気機械変換膜と、前記電気機械変換膜上に形成された上部電極とを備える電気機械変換素子において、前記電気機械変換膜が、Ｘ線回折のθ−２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち{２００}面に対応する回折強度のピークにおいて回折強度が最大となる位置（２θ）で、あおり角（χ）を振った測定により得られる回折強度のピークがピーク分離により３つのピークに分離することができ、前記３つのピークのそれぞれにおいて回折強度が最大となる位置での回折強度をそれぞれｐｅａｋ１、ｐｅａｋ２、ｐｅａｋ３とし、前記３つのピークの半値幅をそれぞれσ１、σ２、σ３としたときに、ｐｅａｋ１、ｐｅａｋ２、ｐｅａｋ３をそれぞれσ１、σ２、σ３の重みとしたσ１、σ２、σ３の加重平均ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）（＝（σ１×ｐｅａｋ１＋σ２×ｐｅａｋ２＋σ３×ｐｅａｋ３）／（ｐｅａｋ１＋ｐｅａｋ２＋ｐｅａｋ３））が１２°以下であることを特徴とするものである。

本発明によれば、ペロブスカイト型結晶構造を有する電気機械変換膜により十分な歪変位を得ることができる。

本実施形態に係る液滴吐出ヘッドの概略構成の一例を示す断面図。 {１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜における、Ｘ線回折のθ-２θ法による測定で得られた{２００}面における回折強度のピークの一例を示すグラフ。 {１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜において、Ｘ線回折のθ-２θ法による測定で得られた回折強度のピークの形状の非対称性の度合いについて説明するグラフ。 ９０［°］ドメイン回転についての説明図。 {１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜のうち、あおり角を振った測定をして得られた回折強度のピークがピーク分離によって３つのピークに分離できるものの一例を示すグラフ。 {１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜のうち、あおり角を振った測定をして得られた回折強度のピークの半値幅について説明するグラフ。 {１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜において、Ｘ線回折のθ-２θ法による測定で（２００）面のピークにおける回折強度が最大となる位置において、ロッキングカーブ法による測定をして得られたピークがピーク分離によって３つのピークに分離できるものの一例を示すグラフ。 分極処理装置の概略構成の一例を示す斜視図。 Ｐ−Ｅヒステリシス曲線を示すグラフ。 分極処理の原理の説明図。 同液体吐出ヘッドを複数個配置した構成例を示す断面図。 同液滴吐出ヘッドを用いたインクジェット記録装置の一例を示す斜視図。 同インクジェット記録装置の機構部を側面から見た説明図。

以下、本発明を画像形成装置（液滴吐出装置）としてのインクジェット記録装置に使用される液滴吐出ヘッドの一構成要素である電気機械変換素子に適用した実施形態を説明する。

なお、以下の説明において、｛ｈｋｌ｝面は、圧電体の結晶における自発分極の方向は考慮しない対称性から（ｈｋｌ）面及びその（ｈｋｌ）面に等価な複数の結晶面を代表するものとして表している。また、｛ｈｋｌ｝面は、（ｈｋｌ）面及びその（ｈｋｌ）面に等価な複数の結晶面のいずれか一つの結晶面であってもよいし、（ｈｋｌ）面及びその（ｈｋｌ）面に等価な複数の結晶面から選択された複数の結晶面であってもよい。例えば、上記ペロブスカイト結晶構造を有する電気機械変換膜において、｛１００｝面は、（１００）面とその（１００）面に等価な他の５つの結晶面とを含む複数の結晶面のいずれか一つ又は複数を表している。また、本明細書において、回折強度のピークとは、Ｘ線回折の測定によって得られた回折強度曲線の凸部を指し、回折強度の最大値を指すものではない。

インクジェット記録装置は、騒音が極めて小さくかつ高速印字が可能であり、更には画像形成用の液体であるインクの自由度があり、安価な普通紙を使用できるなど多くの利点がある。そのために、インクジェット記録装置は、プリンタ、ファクシミリ、複写装置等の画像形成装置として広く展開されている。

インクジェット記録装置において使用する液滴吐出ヘッドは、画像形成用の液滴（インク滴）を吐出するノズルと、ノズルに連通する加圧液室と、加圧液室内のインクを吐出するための圧力を発生する圧力発生手段とを備えている。本実施形態における圧力発生手段は、加圧液室の壁面の一部を構成する振動板と、その振動板を変形させる圧電体からなる薄膜の電気機械変換膜を有する電気機械変換素子と、を備えたピエゾ方式の圧力発生手段である。この電気機械変換素子は、所定の電圧が印加されることにより自らが変形し、加圧液室に対して振動板の表面を変位させることで加圧液室内の液体に圧力を発生させる。この圧力により、加圧液室に連通したノズルから液滴（インク滴）を吐出させることができる。

上記電気機械変換膜を構成する圧電体は、電圧の印加によって変形する圧電特性を有する材料である。この圧電体として、本実施形態では、ペロブスカイト結晶構造を有する三元系金属酸化物であるチタン酸ジルコン酸鉛（ＰＺＴ：Ｐｂ（Ｚｒ_ｘ，Ｔｉ_１−ｘ）Ｏ_３）を用いている。このＰＺＴからなる電気機械変換膜（以下「ＰＺＴ膜」という。）を有する電気機械変換素子に駆動電圧を印加したときの振動モードとしては、前述のように複数種類の振動モードがある。例えば、圧電定数ｄ３３による膜厚方向の変形を伴う縦振動モード（プッシュモード）や、圧電定数ｄ３１によるたわみ変形を伴う横振動モード（ベンドモード）がある。更には、膜の剪断変形を利用したシェアモード等もある。

上記ＰＺＴ膜を有する電気機械変換素子は、後述のように、半導体プロセスやＭＥＭＳ（Ｍｉｃｒｏ Ｅｌｅｃｔｒｏ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｓｙｓｔｅｍｓ）の技術を利用し、Ｓｉ基板に加圧液室及び電気機械変換素子を直接作り込むことができる。これにより、電気機械変換素子を、加圧液室内に圧力を発生させる薄膜の圧電アクチュエータとして形成することができる。

次に、本発明の一実施形態に係る電気機械変換素子としての圧電アクチュエータ４００を備えた液滴吐出ヘッドの構造の一例を説明する。
図１は本実施形態に係る液滴吐出ヘッドの概略構成の一例を示す断面図である。本実施形態の液滴吐出ヘッドは、基板４０１、振動板４０２、ノズル板４０３、加圧液室（圧力室）４０４、下部電極としての第１電極４０５、電気機械変換膜としてのＰＺＴ膜４０６、上部電極としての第２電極４０７などを備える。加圧液室４０４は、基板４０１に形成された隔壁部４０１ａと、振動板４０２と、ノズル板４０３とで囲まれるように形成され、ノズル板４０３のノズル４０３ａに連通している。

基板４０１の材料としては、シリコン単結晶基板を用いることが好ましく、通常１００［μｍ］以上６００［μｍ］以下の範囲の厚みを持つことが好ましい。基板４０１の表面としては、{１００}面、{１１０}面、{１１１}面と３種あるが、半導体産業では一般的に{１００}面、{１１１}面が広く使用されており、本実施形態においては、表面が主に{１００}面である単結晶基板を主に使用した。

図１に示すような加圧液室４０４を作製していく場合、エッチングを利用してシリコン単結晶基板を加工していくが、この場合のエッチング方法としては、異方性エッチングを用いることが一般的である。異方性エッチングとは、結晶構造の複数種類の面に対してエッチング速度が互いに異なる性質を利用したものである。例えばＫＯＨ等のアルカリ溶液に浸漬させた異方性エッチングでは、{１００}面に比べて{１１１}面は約１／４００程度のエッチング速度となる。従って、{１００}面では約５４［°］の傾斜を持つ構造体が作製できるのに対して、{１１０}面では深い溝をほることができるため、より剛性を保ちつつ、配列密度を高くすることができることが分かっている。本実施形態では、表面が{１１０}面である単結晶基板を使用することも可能である。但し、この場合、マスク材であるＳｉＯ_２もエッチングされてしまうということが挙げられるため、この点も留意して利用している。

振動板４０２は、ＰＺＴ膜４０６によって発生した力を受けて変形して表面が変位することにより、加圧液室４０４の液体に圧力を発生させてノズル４０３ａから液滴を吐出させるため、所定の強度を有したものであることが好ましい。振動板４０２の材料としては、Ｓｉ、ＳｉＯ_２、Ｓｉ_３Ｎ_４をＣＶＤ（Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｖａｐｏｒ Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）法により作製したものが挙げられる。

更に、振動板４０２の材料としては、第１電極４０５及びＰＺＴ膜４０６の線膨張係数に近い材料を選択することが好ましい。特に、ＰＺＴ膜４０６は一般的に材料としてＰＺＴが使用される。そのため、振動板４０２は、線膨張係数８×１０^−６［１／Ｋ］に近い線膨張係数すなわち５×１０^−６［１／Ｋ］以上１０×１０^−６［１／Ｋ］以下の線膨張係数を有した材料が好ましい。さらには、振動板４０２は、７×１０^−６［１／Ｋ］以上９×１０^−６［１／Ｋ］以下の線膨張係数を有した材料がより好ましい。

振動板４０２の具体的な材料は、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化イリジウム、酸化ルテニウム、酸化タンタル、酸化ハフニウム、酸化オスミウム、酸化レニウム、酸化ロジウム、酸化パラジウム及びそれらの化合物等である。これらをスパッタ法もしくは、ゾルゲル法を用いてスピンコータにて作製することができる。膜厚としては０．１［μｍ］以上１０［μｍ］以下が好ましく、０．５［μｍ］以上３［μｍ］以下がさらに好ましい。この範囲より小さいと加圧液室４０４の加工が難しくなり、この範囲より大きいと下地が変形変位しにくくなり、インク滴の吐出が不安定になる。

また、振動板４０２は引張応力あるいは圧縮応力を持つ複数の膜を減圧（ＬＰ：Ｌｏｗ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ）ＣＶＤにより積層させることで構築されていることが望ましい。その理由は、次のとおりである。単層膜の振動板４０２の場合、材料として例えばＳＯＩウェハが挙げられる。この場合、ウェハのコストが非常にかかり、また曲げ剛性を揃えようとしたときに任意の膜応力に設定できない。一方、積層の振動板４０２の場合、その積層構成を最適化することにより、振動板４０２の剛性と膜応力とを所望の値に設定する自由度を得ることができる。そのため、振動板４０２の全体の剛性と応力の制御とを、積層化と膜厚及び積層構成との組み合わせで実現できる。

従って、圧電アクチュエータ（圧電素子）を構成する電極層及び強誘電体層の材料及び膜厚に適時対応できる。そして、圧電アクチュエータ（圧電素子）の焼成温度による振動板４０２の剛性及び応力の変動が少なく安定した振動板４０２が得られることから、液滴吐出特性を高精度にでき、かつ安定した液滴吐出ヘッドを実現できる。

下部電極としての第１電極４０５は、金属材料の層である。金属材料としては従来から高い耐熱性と低い反応性を有する白金（Ｐｔ）が用いられているが、鉛に対しては十分なバリア性を持つとはいえない場合もあり、イリジウムや白金−ロジウムなどの白金族元素や、これら合金膜も挙げられる。白金（Ｐｔ）を使用する場合には、その下地（特にＳｉＯ_２）との密着性が悪いために、Ｔｉ、ＴｉＯ_２、Ｔａ、Ｔａ_２Ｏ_５、Ｔａ_３Ｎ_５等を先に積層することが好ましい。第１電極４０５の作製方法としては、スパッタ法や真空蒸着等の真空成膜が一般的である。第１電極４０５の膜厚としては、０．０２［μｍ］以上０．１［μｍ］以下が好ましく、０．０５［μｍ］以上０．１［μｍ］以下がさらに好ましい。また、ＰＺＴ膜４０６の変形の経時的な疲労特性に対する懸念から、第１電極４０５とＰＺＴ膜４０６との間にルテニウム酸ストロンチウムなどの導電性酸化物からなる第１酸化物層４０８を積層することが好ましい。

第１酸化物層４０８は、その上に作製するＰＺＴ膜４０６の配向にも影響する。このため、ＰＺＴ膜４０６の優先配向させたい面方位に応じて、第１酸化物層４０８の材料を適宜選択する必要がある。本実施形態においては、ＰＺＴ膜４０６の{１００}面に優先配向させたいため、第１酸化物層４０８の材料にはＬａＮｉＯ_３、ＴｉＯ_２、チタン酸鉛（ＰｂＴｉＯ_３）などを選択する。第１酸化物層４０８の膜厚は、２０［ｎｍ］以上８０［ｎｍ］以下が好ましく、３０［ｎｍ］以上５０［ｎｍ］以下がさらに好ましい。この膜厚範囲よりも薄くなると初期変位や変位劣化において十分な特性が得られない。また、この範囲を超えると、その後で成膜するＰＺＴ膜４０６の絶縁耐圧が非常に悪くなりリークが起きやすくなる。

上部電極としての第２電極４０７も、上記第１電極４０５と同様に白金（Ｐｔ）などの金属材料を用い、白金の膜とＰＺＴ膜４０６との間に、密着性確保の目的で第２酸化物層４０９を設けてもよい。第２酸化物層４０９は、例えばルテニウム酸ストロンチウムなどの導電性酸化物を積層して構成される。

ＰＺＴ膜４０６は、ペロブスカイト結晶構造を有する圧電体であり、ジルコン酸鉛（ＰｂＺｒＯ_３）とＰｂＴｉＯ_３の固溶体で、その比率により特性が異なる。一般的に優れた圧電特性を示す組成はＰｂＺｒＯ_３とＰｂＴｉＯ_３の比率が５３：４７の割合で、化学式で示すとＰｂ（Ｚｒ_０．５３Ｔｉ_０．４７）Ｏ_３、一般ＰＺＴ（５３／４７）と示される。ＰＺＴ以外の複合酸化物としてはチタン酸バリウムなどが挙げられ、この場合はバリウムアルコキシド、チタンアルコキシド化合物を出発材料にし、共通溶媒に溶解させることでチタン酸バリウム前駆体溶液を作製することも可能である。

これら材料は一般式ＡＢＯ_３で記述され、Ａ＝Ｐｂ、Ｂａ、Ｓｒ、Ｂ＝Ｔｉ、Ｚｒ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｍｇ、Ｎｂを主成分とする複合酸化物が該当する。その具体的な記述として（Ｐｂ_１−ｘ，Ｂａ_ｘ）（Ｚｒ，Ｔｉ）Ｏ_３、（Ｐｂ）（Ｚｒ_ｘ，Ｔｉ_ｙ，Ｎｂ_{１−ｘ−ｙ}）Ｏ_３、これはＡサイトのＰｂを一部Ｂａで置換した場合およびＢサイトのＺｒ、Ｔｉを一部Ｎｂで置換した場合である。このような置換は、２価の元素であれば可能であり、ＰＺＴの変形特性（変位特性）の応用に向けた材料改質で行なわれる。その効果は熱処理中の鉛の蒸発による特性劣化を低減させる作用を示す。作製方法としては、スパッタ法もしくは、ゾルゲル法を用いてスピンコータにて作製することができる。この場合は、パターニング化が必要となるので、フォトリソエッチング等により所望のパターンを得る。

ＰＺＴ膜４０６をゾルゲル法により作製した場合、例えば出発材料に酢酸鉛、ジルコニウムアルコキシド、チタンアルコキシド化合物を出発材料にし、共通溶媒としてメトキシエタノールに溶解させ均一溶液を得ことで、ＰＺＴ前駆体溶液が作製できる。金属アルコキシド化合物は大気中の水分により容易に加水分解してしまうので、前駆体溶液に安定化剤としてアセチルアセトン、酢酸、ジエタノールアミンなどを適量添加しても良い。下地基板の全面にＰＺＴ膜を得る場合、スピンコートなどの溶液塗布法により塗膜を形成し、溶媒乾燥、熱分解、結晶化の各々の熱処理を施すことで得られる。塗膜から結晶化膜への変態には体積収縮が伴うので、クラックフリーな膜を得るには一度の工程で１００［ｎｍ］以下の膜厚が得られるように前駆体濃度の調整が必要になる。

ＰＺＴ膜４０６の膜厚としては、０．５［μｍ］以上５［μｍ］以下が好ましく、さらに好ましくは１［μｍ］以上２［μｍ］以下がよい。ＰＺＴ膜４０６の膜厚が好適な範囲より小さいと、図１に示すような加圧液室４０４の加工が難しくなる。また、ＰＺＴ膜４０６の膜厚が上記好適な範囲より大きいと、下地の振動板４０２が変形変位しにくくなり液滴の吐出が不安定になるほか、十分な変位を発生することができなくなる。また、ＰＺＴ膜４０６の膜厚が上記好適な範囲より大きいと、何層も積層させていくため、工程数が多くなりプロセス時間が長くなる。

ＡＢＯ_３型のペロブスカイト構造を採るＰＺＴの結晶の単位格子の形は、Ｂサイトに入る原子であるＴｉとＺｒとの比率によって変化する。Ｔｉの比率を大きくするとＰＺＴの結晶格子は正方晶となり、Ｚｒの比率を大きくするとＰＺＴの結晶格子は菱面体晶となる。また、ＺｒとＴｉとの組成比率を調整すると、Ｘ線回折のθ-２θ法による測定で得られる回折強度のピークのうち、ＰＺＴ膜４０６の{２００}面に対応する回折強度のピークにおいて回折強度が最大となる位置（２θ）が変わってくる。

θ-２θ法は、Ｘ線回折としてよく用いられる測定法の１つである。θ-２θ法では、測定する試料基板面に対しθの角度でＸ線を入射させ、試料から反射してくるＸ線のうち、入射Ｘ線方向に対して２θの角度のＸ線を検出し、θを変化させたときの回折強度の変化を調べる。Ｘ線による回折では、ブラッグの条件（２ｄｓｉｎθ＝ｎλ（λ：Ｘ線の波長、ｄ：結晶面間隔、ｎ：整数））を満足するときに回折強度が高くなるが、そのときの結晶面間隔（格子定数）と上記の２θとは対応関係にある。したがって、回折強度が高くなる２θの値に基づいて、Ｘ線が入射したサンプルの結晶構造を把握することができる。

図２は、Ｘ線回折のθ-２θ法による測定で得られる回折強度のピークのうち、ＰＺＴ膜４０６の{２００}面に対応する回折強度のピークの一例を示すグラフである。基板４０１の裏面をエッチング等により掘り加工する場合、堀加工した箇所に拘束物がない状態において、２θの範囲が４４．４５［°］以上４４．７５［°］以下になるようにすることが好ましい。ＰＺＴ膜４０６において、{１００}面に優先配向させる場合、２θをこの範囲内にするためには、Ｔｉ／（Ｚｒ＋Ｔｉ）で表されるＺｒとＴｉとの組成比率を０．４５以上０．５５以下にすることが好ましい。また、ＺｒとＴｉとの組成比率を０．４８以上０．５２以下にすることがさらに好ましい。

ＺｒとＴｉとの組成比率が上記下限値（０．４５）より小さくなると、後述するドメイン回転の効果が十分でなくなるため、電気機械変換素子の歪変位を十分確保できなくなる。また、ＺｒとＴｉとの組成比率が上記上限値（０．５５）より大きくなると、圧電効果が十分でなくなるため、やはり電気機械変換素子の歪変位を十分確保できなくなる。

また、ＺｒとＴｉとの組成比率により、Ｘ線回折のθ-２θ法による測定で得られる回折強度のピークの形状において、非対称が大きくなったり小さくなったりする。図３は、{１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜において、Ｘ線回折のθ-２θ法による測定で得られた回折強度のピークの形状の非対称性の度合いについて説明するグラフである。

図３（ａ）は、回折強度のピークの形状（図中Ｇ）の非対称性が大きい場合の一例である。この場合、ＰＺＴ膜の結晶構造は、正方晶のａ軸ドメイン構造と、ｃ軸ドメイン構造と、菱面体晶、斜方晶、擬似立方晶のいずれかの構造との３つに帰属する。図中Ｇに示す回折強度のピークは、図中Ｈに示す正方晶のａ軸ドメイン構造のものと、図中Ｊに示す正方晶のｃ軸ドメイン構造のものと、図中Ｉに示す菱面体晶、斜方晶、擬似立方晶のいずれかの構造のものを合わせたものである。正方晶のａ軸ドメイン構造の回折強度のピーク位置と、正方晶のｃ軸ドメイン構造の回折強度のピーク位置とが大きく離れているのは、ａ軸とｃ軸の長さの差が大きいためである。また、正方晶のａ軸ドメイン構造の回折強度のピークの最大値に対し、正方晶のｃ軸ドメイン構造の回折強度のピークの最大値が小さくなっているのは、ＰＺＴ膜の膜厚方向において正方晶のａ軸ドメイン構造の割合が多いからである。

一方、図３（ｂ）は、回折強度のピークの形状（図中Ｋ）の非対称性が小さい場合の一例である。この場合、ＰＺＴ膜の結晶構造は、正方晶のａドメインと、ｃ軸ドメイン構造との２つに帰属する。図中Ｇに示す回折強度のピークは、図中Ｋに示す正方晶のａ軸ドメイン構造のものと、図中Ｌに示す正方晶のｃ軸ドメイン構造のものを合わせたものである。正方晶のａ軸ドメイン構造の回折強度のピーク位置と、正方晶のｃ軸ドメイン構造の回折強度のピーク位置とが近くなっているのは、ａ軸とｃ軸の長さの差が小さいためである。また、正方晶のａ軸ドメイン構造の回折強度のピークの最大値と正方晶のｃ軸ドメイン構造の回折強度のピークの最大値とがほぼ同じになっているのは、ＰＺＴ膜の膜厚方向において正方晶のａ軸ドメイン構造と正方晶のｃ軸ドメイン構造との比率がほぼ同じためである。

図４は、ＰＺＴ膜の結晶構造の一例を模式的に表した図である。図中矢印は分極の向きを示している。図４（ａ）に示すように、実際の結晶は、方位の異なる分極を持つ領域からなる。図中において、図中の垂直方向に電界が形成されるとすると、分極方向が、図中の垂直方向である領域が正方晶のａ軸ドメイン、水平方向である領域が正方晶のｃ軸ドメインである。なお、正方晶は、ａ軸とｂ軸の長さが等しくｃ軸のみ異なる。正方晶においては、ａ軸方向とｂ軸方向とは等価なので［１００］方向および［０１０］方向とその逆方向の自発分極からなるドメインをａ軸ドメインと呼び、［００１］方向とその逆方向の自発分極からなるドメインをｃ軸ドメインと呼ぶ。

ドメインとドメインとの境界は、ドメイン壁と呼ばれる。このドメイン壁には、ｃ軸ドメイン同士がドメイン壁によって隔てられた境界を有する１８０［°］ドメイン壁と、ａ軸ドメインとｃ軸ドメインとがドメイン壁によって隔てられた境界を有する９０［°］ドメイン壁が存在する。図４（ａ）において、図中点線Ｓで示す領域は、１８０［°］ドメイン壁構造である。また、図中点線Ｒで示す領域は、９０［°］ドメイン壁構造である。１８０［°］ドメイン壁構造の領域では、電圧を印加して電界を形成したときに、ａ軸ドメインの分極の向きが反転（１８０［°］ドメイン回転）する。

図４（ｂ）は、図４（ａ）の図中点線Ｒで示す領域を拡大したものである。９０［°］ドメイン壁構造の領域では、正方晶のｃ軸ドメインに対してａ軸方向に電界を形成すると、ｃ軸ドメインの分極方向がａ軸方向に変化し、ドメイン方向が９０°回転する（９０［°］ドメイン回転）という現象が生じる。ｃ軸ドメインが９０°回転してａ軸ドメインになるので、ａ軸ドメインとｃ軸ドメインとの境界であるドメイン壁が移動する。

ｃ軸方向からａ軸方向への９０［°］ドメイン回転は、ｃ軸ドメインがａ軸ドメインに接している９０［°］ドメイン壁構造の領域でないと起こらない。つまり、ｃ軸ドメイン同士が接している領域に対し、ａ軸方向に電界を形成しても９０［°］ドメイン回転は起こらない。これは、電圧を印加して電界を形成した時には、まず、ａ軸ドメインが圧電効果による歪を生じ、この歪が９０［°］ドメイン壁を介して隣接するｃ軸ドメインに伝わることでｃ軸ドメインの分極方向が電界形成方向に回転するからである。

圧電効果による歪に比べて、９０°ドメイン回転などの非１８０[°]ドメイン回転による歪は大きくなる。つまり、電気機械変換素子において非１８０[°]ドメイン回転を効率よく生じさせることができれば、電気機械変換素子の歪変位を向上させることができる。なお、本明細書において、単に「ドメイン回転の効果」という場合は、非１８０[°]ドメイン回転の効果のことを指す。

図３（ａ）に示すような回折強度のピークの形状の非対称性が大きいＰＺＴ膜を用いた場合には、図３（ｂ）に示すような非対称性が小さいＰＺＴ膜を用いた場合と比べて、電気機械変換素子の歪変位が大きくなることが分かっている。これは、正方晶と菱面体晶との異なる結晶構造を混在させることで、非１８０[°]ドメイン壁の密度を高くし、非１８０[°]ドメイン回転を効率よく生じさせることができるためと考えられている。

θ-２θ法は、測定する膜の基板面上のある点での膜厚方向において、結晶面の間隔がどのように分布しているかを判断するために用いる。このため、上記基板面上のある点から基板面水平方向に微小に移動した点では、膜厚方向において結晶面の間隔がどのように分布しているか判断することはできない。これを判断するためには、さらにロッキングカーブ法による測定を行う必要がある。なお、ロッキングカーブ法は、Ｘ線の入射角度と検出器の角度（２θ）はθ-２θ法による測定で回折強度が最大となる位置に固定し、試料基板面と入射Ｘ線の角度（ω）のみをθ付近で微小に変化させて回折強度を測定するものである。

また、測定する膜の結晶成長方向は、膜の基板面に対し垂直になっているとは限らない。膜の結晶成長方向が膜の基板面に対し垂直ではない場合、結晶面は基板面に対して傾く。この傾きの程度を判断するためには、θ-２θ法による測定で回折強度が最大となる位置（２θ）において、さらにあおり角（χ）を振った測定を行う必要がある。なお、「あおり角」とは、電気機械変換膜に含まれる結晶の（ｌｍｎ）（ｌ、ｍ、ｎは、０又は１）面が、（ｌｍｎ）面と平行な面に対して傾きを有する際、（ｌｍｎ）面と傾きを有する面との間でなす角度を指すものとする。

{１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜において、図３（ａ）に示すようにＸ線回折のθ-２θ法による測定で得られた回折強度のピークの形状の非対称性が大きくなったものについて、さらにあおり角を振った測定を行った。θ-２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち、{２００}面に対応する回折強度のピークの回折強度が最大となる位置（２θ）で、あおり角を振った。図５は、このようなＰＺＴ膜のうち、あおり角を振った測定をして得られた回折強度のピークがピーク分離によって３つのピークに分離できるものの一例を示すグラフである。図中、あおり角（χ）を横軸に、測定面から反射されてくる回折Ｘ線の回折強度を縦軸にしている。

図５（ａ）に示す回折強度のピークでは、複数の結晶面に対応するピークが重なり合って１つのピークのようになっている。図５（ａ）に示す回折強度のピークは、ピーク分離によって、図５（ｂ）に示す３つのピーク（図中のＡ，Ｂ，Ｃ）に分離することができる。

図中Ａ、Ｂ、Ｃで示す各ピークにおいて、回折強度が最大となる位置での回折強度をそれぞれｐｅａｋ１、ｐｅａｋ２、ｐｅａｋ３とする。図中Ａ、Ｂ、Ｃで示す各ピークにおいて、回折強度が最大となるあおり角をそれぞれχ１、χ２、χ３とする。また、図中Ａ、Ｂ、Ｃで示す各ピークにおける半値幅（半値幅（χ））をそれぞれσ１、σ２、σ３とする。ここで、半値幅（χ）とは、あおり角（χ）を振ったときに得られた回折強度のピークにおいて、回折強度が最大値の半分の値になるχの幅をいう。

半値幅（χ）は、電気機械変換素子の歪変位の大小を判断するための１つの指標となる。しかし、複数の結晶面に対応するピークが重なり合って１つのピークのようになったものをピーク分離せずに１つのピークとして扱ってしまうと、電気機械変換素子の歪変位の大小を正確に判断できない。ピーク分離によっても複数のピークに分離できないピーク同士を比較する場合、半値幅（χ）が小さい方が、電気機械変換素子における圧電効果による歪変位が大きくなることが実験により分かっている。

複数の結晶面に対応するピークが重なり合って１つのピークのようになったものについては、そのピークの半値幅（χ）を電気機械変換素子の歪変位の大小を判断する指標とすることはできない。電気機械変換素子の歪変位の大小を判断する指標として、ピーク分離により得られた３つのピークに対応する半値幅σ１、σ２、σ３を加重平均したＦＷＨＭｓｔｄ（χ）（＝（σ１×ｐｅａｋ１＋σ２×ｐｅａｋ２＋σ３×ｐｅａｋ３）／（ｐｅａｋ１＋ｐｅａｋ２＋ｐｅａｋ３））を用いる必要がある。

図６は、{１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜のうち、あおり角を振った測定をして得られた回折強度のピークの半値幅について説明するグラフである。図６（ａ）は、あおり角を振った測定をして得られた回折強度のピークをピーク分離しても複数のピークに分離できないものの例を示す。また、図６（ｂ）は、あおり角を振った測定をして得られた回折強度のピークをピーク分離して３つのピークに分離できるものの例を示す。

図６（ｂ）に示すピーク（ピークＤ）に対する半値幅σ４の方が、図６（ｂ）に示すピーク分離する前のピーク（ピークＥ）に対する半値幅σ５よりも小さい。しかし、ピークＥの特徴を持つＰＺＴ膜を適用した電気機械変換素子では、ピークＤの特徴を持つＰＺＴ膜を適用した電気機械変換素子よりも、圧電効果による歪変位が大きくなった。ピークＥをピーク分離して得られたピークＡ，Ｂ，Ｃそれぞれの半値幅σ１，σ２，σ３を平均化して求めた半値幅ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）は、図６（ｂ）に示すピークに対する半値幅σ４よりも小さくなった。

上記指標として、半値幅σ１、σ２、σ３の算術平均ではなく上記加重平均を用いたのは、回折強度ｐｅａｋ１、ｐｅａｋ２、ｐｅａｋ３が、それらの回折強度に対応するそれぞれの結晶面の、電気機械変換素子の歪変位への寄与度に影響するからである。例えば、図５（ｂ）中のＡで示すピークに対応する回折強度ｐｅａｋ１の値が、他のピークに対応する回折強度ｐｅａｋ２、ｐｅａｋ３の値に対し非常に小さくなっている電気機械変換膜を用いた電気機械変換素子を考える。この電気機械変換素子では、図５（ｂ）中のＡで示すピークに対応する結晶面の割合が他のピークに対応する結晶面の割合よりも低くなっている。このため、図５（ｂ）中のＡで示すピークの半値幅が他のピーク以上になっていたとしても、上記電気機械変換素子の歪変位に対する、図５（ｂ）中のＡで示すピークに対応する結晶面の寄与度は、他のピークに対応する結晶面の寄与度よりも小さくなる。

ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）は、１２［°］以下になるようにする。８［°］以下であることがさらに好ましい。ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）が１２［°］以下よりも大きくなると圧電効果による歪変位が十分に得られなくなる。

図５（ｂ）中のＢで示すピークは、基板面に対しほぼ垂直に成長している結晶面に対応するものである（χ２≒０）。図５（ｂ）中のＡ、Ｃで示すピークは、基板面に垂直な方向から傾斜した方向に結晶成長した結晶面に対応するものである。図５（ｂ）中のＡで示すピークに対応する結晶面の結晶成長方向の、基板面に垂直な方向に対する傾斜角度はχ２−χ１で表せる。同様に、図５（ｂ）中のＣで示すピークに対応する結晶面の結晶成長方向の、基板面に垂直な方向に対する傾斜角度はχ３−χ２で表せる。基板面に垂直な方向に対する結晶成長方向の傾斜角度が大きければ大きいほど、その結晶面におけるドメイン回転の効果による歪変位は大きくなる。

χ２−χ１およびχ３−χ２について算術平均したものをχｓｔｄ（＝（（χ２−χ１）＋（χ３−χ２））／２）とする。χｓｔｄが１°以上５°以下であることが好ましく、１．５［°］以上３［°］以下であることがさらに好ましい。

χｓｔｄが、上で規定した下限値（１［°］）よりも小さくなると、上記電気機械変換膜における結晶構造のゆがみが小さくなる。このため、ドメイン回転の効果が小さくなり、上記電気機械変換素子において十分な歪変位が得られない。一方、χｓｔｄが、上で規定した上限値（５［°］）よりも大きくなると、上記電気機械変換素子の歪変位は非常に大きくなるが、上記電気機械変換膜の結晶構造のゆがみが大きくなったことに起因するクラック等の欠陥が発生する可能性も高くなる。このため、上記電気機械変換素子を圧電アクチュエータとして連続駆動させたときに、初期の歪変位に対し駆動後の歪変位が低下する。
χｓｔｄを上記範囲とすることで、上記電気機械変換素子の初期の歪変位を十分に大きくできるとともに、連続駆動させた後も歪変位が大きく低下しないようにすることができる。

{１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜において、図３（ａ）に示すようにＸ線回折のθ-２θ法による測定で得られた回折強度のピークの形状の非対称性が大きくなったものについて、ロッキングカーブ法による測定を行った。図７は、このようなＰＺＴ膜において、Ｘ線回折のθ-２θ法による測定で（２００）面のピークにおける回折強度が最大となる位置において、ロッキングカーブ法による測定をして得られたピークが、ピーク分離によって３つのピークに分離できるものの一例を示すグラフである。図７（ａ）は、ＰＺＴ膜において、{２００}面でロッキングカーブ法による測定をして得られた回折強度のピークの例である。図中、ＰＺＴ膜の測定面へのＸ線入射角を横軸に、測定面から反射されてくる回折Ｘ線の回折強度を縦軸にしている。

図７（ａ）に示すピーク曲線においては、照射面積による影響により入射角ωが低角度側では高角度側に比べて照射面積が大きくなるので、上記ピーク曲線にｓｉｎωを掛けて（もしくは、ｃｏｓωで割って）照射面積による影響を補正（以下、「照射面積補正」という）する必要がある。図７（ｂ）は、図７（ａ）に示すピーク曲線を照射面積補正したものを示す。図７（ａ）に示すようにピーク曲線の形状に非対称性が見られていても、照射面積補正後のピーク曲線の形状には図７（ｂ）に示すように非対称性が見られなくなる場合がある。

図７（ｃ）は、図７（ｂ）に示す照射面積補正後のピーク曲線の形状に対し、ピーク分離を行ったものである。ピーク分離により３つのピークに分離することができる。前記３つのピークのそれぞれにおいて、回折強度が最大となる位置での回折強度をそれぞれｐｅａｋ１’、ｐｅａｋ２’、ｐｅａｋ３’とし、上記３つのピークの半値幅（半値幅（ω））をそれぞれσ１’、σ２’、σ３’とする。ここで、半値幅（ω）とは、入射角（ω）を振ったときに得られた回折強度のピークにおいて、回折強度が最大値の半分の値になるωの幅をいう。

上述した半値幅（χ）と同様に、半値幅（ω）は、電気機械変換素子の歪変位の大小を判断するための１つの指標となる。しかし、複数の結晶面に対応するピークが重なり合って１つのピークのようになったものをピーク分離せずに１つのピークとして扱ってしまうと、電気機械変換素子の歪変位の大小を正確に判断できない。ピーク分離によっても複数のピークに分離できないピーク同士を比較する場合、半値幅（ω）が小さい方が、電気機械変換素子における圧電効果による歪変位が大きくなることが実験により分かっている。

複数の結晶面に対応するピークが重なり合って１つのピークのようになったものについては、そのピークの半値幅（ω）を電気機械変換素子の歪変位の大小を判断する指標とすることはできない。電気機械変換素子の歪変位の大小を判断する指標として、ピーク分離により得られた３つのピークに対応する半値幅σ１’、σ２’、σ３’を加重平均したＦＷＨＭｓｔｄ（ω）（＝（σ１’×ｐｅａｋ１’＋σ２’×ｐｅａｋ２’＋σ３’×ｐｅａｋ３’）／（ｐｅａｋ１’＋ｐｅａｋ２’＋ｐｅａｋ３’））を用いる必要がある。

ＦＷＨＭｓｔｄ（ω）が１０°以下であるのが好ましく、６°以下にしておくことがさらに好ましい。ＦＷＨＭｓｔｄ（ω）が１０［°］以下よりも大きくなると圧電効果による歪変位が十分に得られなくなる。

上記３つのピークのそれぞれにおいて回折強度が最大となる試料基板面と入射Ｘ線の角度をω１、ω２、ω３としたときに、これらの算術平均をωｓｔｄ（＝((ω２−ω１)＋(ω３−ω２))/２）とすると、ωｓｔｄが１°以上５°以下であることが好ましく、１．５［°］以上３［°］以下であることがさらに好ましい。

ωｓｔｄが、上で規定した下限値（１［°］）よりも小さくなると、上記電気機械変換膜における結晶構造のゆがみが小さくなる。このため、ドメイン回転の効果が小さくなり、上記電気機械変換素子において十分な歪変位が得られない。一方、ωｓｔｄが、上で規定した上限値（５［°］）よりも大きくなると、上記電気機械変換素子の歪変位は非常に大きくなるが、上記電気機械変換膜の結晶構造のゆがみが大きくなったことに起因するクラック等の欠陥が発生する可能性も高くなる。このため、上記電気機械変換素子を圧電アクチュエータとして連続駆動させたときに、初期の歪変位に対し駆動後の歪変位が低下する。
ωｓｔｄを上記範囲とすることで、上記電気機械変換素子の初期の歪変位を十分に大きくできるとともに、連続駆動させた後も歪変位が大きく低下しないようにすることができる。

第１電極として適用するＰｔ膜の成膜温度、及びＰｔ膜上に形成するＰＺＴ膜の下地とする材料が、作製したＰＺＴ膜の特徴を決める上で重要であることが分かっている。Ｐｔ膜の成膜温度を３００［℃］以上とし、ＰＺＴ膜の下地層にＰｂＴｉＯ_３を用いることなどにより、回折強度のピークが図５や図７を用いて説明した特徴を有するＰＺＴ膜の作製が可能となる。また、振動板として適用するＳｉＯ_２膜と第１電極として適用するＰｔ膜との間の密着層として、Ｔｉ膜を熱酸化したＴｉＯ_２膜を適用する場合、このＴｉＯ_２膜の厚みも重要になってくる。

Ｉ{ｈｋｌ}を、ある{ｈｋｌ}面に対応する回折強度のピークにおける回折強度とする。また、ΣＩを、回折強度のピークが得られる各面にそれぞれ対応する回折強度のピークにおける回折強度を合計したもの（全回折強度）とする。ΣＩに対するＩ{ｈｋｌ}の比率ρ{ｈｋｌ}（＝Ｉ{ｈｋｌ}／ΣＩ）は、{ｈｋｌ}面における配向度を示している。ρ{ｈｋｌ}は、０．７５以上であることが好ましく、０．８５以上であることがさらに好ましい。ρ{ｈｋｌ}が０．７５よりも小さくなると、圧電効果による歪変位が十分得られないので電気機械変換素子の変位量が十分に確保できなくなる。

作製された圧電素子に対し分極処理装置を用いて分極処理を行った。図８は、分極処理装置の概略構成を示す図である。分極処理装置は、コロナ電極６００とグリッド電極６０１、およびサンプルをセットするステージ６０２などを具備している。コロナ電極６００にはコロナ電源６０３、グリッド電極６０１にはグリッド電極電源６０４が接続されている。ステージ６０２には温調機能が付加されている。この温調機能によって、最大３５０［℃］くらいまで温度をかけながら分極処理を行うことが出来る。また、ステージ６０２は接地されている。コロナ電極６００に高い電圧を印加したときに、コロナ放電６００により発生するイオンや電荷等が下部に設置されたサンプルに効率よく降り注ぐように、グリッド電極６０１にはメッシュ加工が施されている。コロナ電極６００やグリッド電極６０１に印加される電圧や、サンプルと各電極との間の距離を変えることによって、コロナ放電の強弱を調整することが可能である。

分極処理による分極の状態については、図９に示すＰ−Ｅヒステリシスループから判断している。電気機械変換膜に±１５０［ｋＶ／ｃｍ］の電界強度かけてヒステリシスループを測定する。図９において、最初の０［ｋＶ／ｃｍ］時の分極をＰｉｎｄとし、＋１５０［ｋＶ／ｃｍ］の電圧印加後０［ｋＶ／ｃｍ］まで戻したときの０［ｋＶ／ｃｍ］時の分極をＰｒとする。ＰｒからＰｉｎｄを引いた値（Ｐｒ−Ｐｉｎｄ）を分極率と定義し、この分極率から分極状態の良し悪しを判断している。

図９（ａ）に示すように、分極処理を行う前は、分極率が約１５［μＣ／ｃｍ^２］であるが、図９（ｂ）に示すように、分極処理を行った後は、分極率が約２［μＣ／ｃｍ^２］となっている。分極率が１０［μＣ／ｃｍ^２］以下となっていることが好ましく、５［μＣ／ｃｍ^２］以下となっていることがさらに好ましい。分極率が１０［μＣ／ｃｍ^２］以上であると、電気機械変換素子を圧電アクチュエータとして連続駆動させたときに、初期の歪変位に対して駆動後の歪変位が徐々に低下してしまうなど、耐久性の点での問題がある。上述した方法でコロナ放電の強弱を調整することにより、所望の分極率を得ることができる。

図１０に示すように、コロナ電極６００を用いてコロナ放電させる場合、大気中の分子がイオン化されて陽イオンが発生する。この陽イオンが電極の第５電極パッド５０４（図７参照）を介して電気機械変換素子４００に流れ込み電荷を蓄積させる。図７に示す電気機械変換素子４００において、上部電極である第２電極４０７と下部電極である第１電極４０５に蓄積された電荷量の差により電気機械変換素子の上下に電位差が生じることで、分極処理が行われると考えられている。分極処理に必要な電荷量Ｑは、１Ｅ−８［Ｃ］以上であることが好ましく、４Ｅ−８［Ｃ］以上とするのがさらに好ましい。電荷量Ｑが１Ｅ−８［Ｃ］に満たないと分極処理が十分に行われないので、電気機械変換素子をアクチュエータとして連続駆動させたときに、十分な歪変位特性が得られなくなる。

次に、本発明に係る実施形態におけるより具体的な実施例について、比較例とともに説明する。

［実施例１］
基板としての６インチシリコンウェハ上に、振動板としてＳｉＯ_２膜（膜厚：約１.０［μｍ］）を形成した。このＳｉＯ_２膜上に、スパッタ法により３５０［℃］でＴｉ膜（膜厚：約２０［ｎｍ］）成膜し、ＲＴＡ（急速熱処理）により７５０［℃］で熱酸化した。引き続き、第１電極（下部電極）としてＰｔ膜（膜厚：約１６０［ｎｍ］）をスパッタ法により約３００［℃］で成膜した。Ｔｉ膜を熱酸化したＴｉＯ_２膜は、ＳｉＯ_２膜とＰｔ膜との間の密着層としての役割を持つ。

次に、ＰＺＴ膜の下地層となる第１酸化物層であるＰｂＴｉＯ_３（ＰＴ）層の材料としてＰｂ:Ｔｉ＝１：１の組成比で調合したＰＴ塗布液を準備した。また、ＰＺＴ膜の材料としてＰｂ：Ｚｒ：Ｔｉ＝１１５：４９：５１の組成比で調合した溶液であるＰＺＴ前駆体塗布液を準備した。具体的なＰＺＴ前駆体塗布液の合成は次のように行った。まず、出発材料に酢酸鉛三水和物、イソプロポキシドチタン、イソプロポキシドジルコニウムを用いた。酢酸鉛の結晶水はメトキシエタノールに溶解後、脱水した。化学両論組成に対し鉛量を過剰にしてある。これは熱処理中のいわゆる鉛抜けによる結晶性低下を防ぐためである。イソプロポキシドチタン、イソプロポキシドジルコニウムをメトキシエタノールに溶解し、アルコール交換反応、エステル化反応を進め、上記の酢酸鉛を溶解したメトキシエタノール溶液と混合することで、ＰＺＴ前駆体塗布液を合成した。このＰＺＴ濃度は０．５［ｍｏｌ／ｌ］にした。ＰＴ塗布液に関してもＰＺＴ前駆体塗布液と同様に合成した。

これらの塗布液を用いて、最初にＰＴ層をスピンコートにより成膜し、その後、ホットプレートにより１２０［℃］で乾燥を行った。そして、ＰＺＴ膜をスピンコートにより成膜し、ホットプレートにより乾燥（１２０［℃］）と熱分解（４００［℃］）を行った。このＰＺＴ前駆体溶液の塗布、乾燥及び熱分解の処理を３回繰り返して３層形成した。３層目の熱分解処理の後に、結晶化のための熱処理（温度７３０［℃］）をＲＴＡ（急速熱処理）にて行った。この結晶化の熱処理が終わったときのＰＺＴ膜の膜厚は２４０［ｎｍ］であった。このＰＺＴ前駆体溶液の塗布、乾燥、熱分解及び結晶化の熱処理の工程を合計８回（２４層）実施し、約２．０［μｍ］の膜厚のＰＺＴ膜を得た。

次に、上記ＰＺＴ膜上に、第２酸化物層としてＳｒＲｕＯ_３膜(膜厚：４０［ｎｍ］)、第２電極（上部電極）としてＰｔ膜（膜厚：１２５［ｎｍ］）をそれぞれスパッタ法により成膜した。そして、東京応化社製フォトレジスト（ＴＳＭＲ８８００）をスピンコート法で成膜し、その後、フォトリソグラフィーおよびエッチングによって図１０に示すようなパターン形成をした。なお、エッチングには、サムコ製のＩＣＰエッチング装置を用いた。

パターン作成に続き、ＡＬＤ法により第１絶縁保護膜としてのＡＬ_２Ｏ_３膜（膜厚：５０［ｎｍ］）に成膜した。ＡＬ_２Ｏ_３膜の原材料として、ＡＬにはシグマアルドリッチ社のＴＭＡを、Ｏ_３にはオゾンジェネレーターによって発生させたものを用いた。そして、ＡＬ、Ｏ_３を交互に積層させることによりＡＬ_２Ｏ_３膜の成膜を進めた。第１絶縁保護膜には、エッチングによってコンタクトホール部を形成した。そして、スパッタ法により第５電極、第６電極としてのＡＬ層をそれぞれ成膜し、フォトリソグラフィーおよびエッチングによってパターン形成をした後、プラズマＣＶＤにより第２絶縁保護膜としてのＳｉ_３Ｎ_４層（膜厚：５００［ｎｍ］）を成膜した。最後に、アルカリ溶液（ＫＯＨ溶液あるいはＴＭＨＡ溶液）による異方性ウェットエッチングにより基板に加圧液室を形成した。以上より、電気機械圧電素子としての圧電アクチュエータ（薄膜ＰＺＴアクチュエータ）を備えた液滴吐出ヘッドを作製した。

この後、コロナ帯電処理により分極処理を行った。コロナ帯電処理にはφ５０［μｍ］のタングステンのワイヤーを用いている。分極処理条件としては、処理温度８０［℃］、コロナ電圧９［ｋＶ］、グリッド電圧２．５［ｋＶ］、処理時間３０［ｓ］、コロナ電極とグリッド電極との間の距離４［ｍｍ］、グリッド電極とステージとの間の距離４［ｍｍ］として行った。また、２つある第６電極パッド間の距離は８０［μｍ］とした。

［実施例２］
振動板としてＳｉＯ_２膜の上に成膜したＴｉ膜の膜厚を約５０［ｎｍ］にしたこと、ＰＺＴ膜の成膜後の熱分解温度を３５０℃にしたこと以外は実施例１と同じ方法で液滴吐出ヘッドを作製した。

［実施例３］
振動板としてＳｉＯ_２膜の上に成膜したＴｉ膜の、膜厚を約５０［ｎｍ］、成膜温度を５００℃にしたこと、ＰＺＴ膜の成膜後の熱分解温度を３５０℃にしたこと以外は実施例１と同じ方法で液滴吐出ヘッドを作製した。

［実施例４］
振動板としてＳｉＯ_２膜の上に成膜したＴｉ膜の成膜温度を５００［℃］、ＰＺＴ膜の成膜後における、乾燥温度を１４０［℃］、熱分解温度を３５０℃にしたこと以外は実施例１と同じ方法で液滴吐出ヘッドを作製した。

［実施例５］
振動板としてＳｉＯ_２膜の上に成膜したＴｉ膜の、膜厚を約５０［ｎｍ］、成膜温度を５００℃にしたこと以外は実施例１と同じ方法で液滴吐出ヘッドを作製した。
［実施例６］
振動板としてＳｉＯ_２膜の上に成膜したＴｉ膜の成膜温度を５００［℃］、ＰＺＴ膜の成膜後における乾燥温度を１４０［℃］とした以外は実施例１と同じ方法で液滴吐出ヘッドを作製した。

［比較例１］
振動板としてＳｉＯ_２膜の上に成膜したＴｉ膜の成膜後、第１酸化物層としてのＰｂＴｉＯ_３層の代わりに、下地層となるＴｉＯ_２層をスパッタ法により５［ｎｍ］成膜した以外は実施例１と同じ方法で液滴吐出ヘッドを作製した。

実施例１〜６及び比較例１の液滴吐出ヘッドに対し、基板の裏面側を掘加工した状態で、電気機械変換素子の初期状態および耐久性試験直後の状態における歪変位(圧電定数）について評価を行った。耐久性試験は、初期の圧電定数の評価後に、１０^１０回電圧の印加を繰り返すものである。圧電定数は、電圧の印加によって１５ ０［ｋＶ／ｃｍ］の電界を形成させたときの電気機械変換素子の歪変形量を、基板の裏面側からレーザードップラー振動計によって計測し、シミュレーションによる合わせ込みを行うことにより算出した。さらに、基板の裏面側を掘加工した状態で、Ｘ線回折を用いて実施例１〜６及び比較例１のＰＺＴ膜についての結晶性評価を行った。

実施例１〜６及び比較例１において、Ｘ線回折のθ-２θ法による測定により、{１００}面における配向率はいずれも８０［％］以上であった。つまり、実施例１〜６及び比較例１のいずれのＰＺＴ膜も、{１００}面に優先配向した膜であることを確認した。

実施例１〜６及び比較例１の電気機械変換素子のＰＺＴ膜について、あおり角を振った測定、及びロッキングカーブ法による測定をして得られた回折強度の分析結果について表１に示す。実施例１〜６では、あおり角を振った測定、及びロッキングカーブ法による測定をして得られた回折強度のピークのいずれについても３つのピークにピーク分離できる。これに対し、比較例１では、あおり角を振った測定、及びロッキングカーブ法による測定をして得られた回折強度のピークのいずれについてもピーク分離できなかった（ピークが１つ）。

実施例１〜６及び比較例１の電気機械変換素子について、あおり角を振った測定で得た回折強度のピークから、上述した分析によりＦＷＨＭｓｔｄ（χ）を求めた。また、ロッキングカーブ法による測定で得た回折強度のピークから、上述した分析によりＦＷＨＭｓｔｄ（ω）を求めた。実施例１〜６の電気機械変換素子については、さらにχｓｔｄ、ωｓｔｄについても求めた。実施例１〜６及び比較例１の電気機械変換素子について、初期状態、および耐久性試験直後（１０^１０回電圧の印加後）の圧電定数を測定した。これらの分析・測定結果について表１に示す。

実施例１〜６の電気機械変換素子では、いずれも、ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）が１２°以下になった。また、実施例１〜６の電気機械変換素子では、いずれも、χｓｔｄが１°以上５°以下の範囲になった。一方、比較例１の電気機械変換素子では、ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）が１２．１°で１２°を超えていた。

実施例１〜６の電気機械変換素子では、いずれも、ＦＷＨＭｓｔｄ（ω）が１０°以下になった。また、実施例１〜６の電気機械変換素子では、いずれも、ωｓｔｄが１°以上５°以下の範囲になった。一方、比較例１の電気機械変換素子では、ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）が１０．３°で１０°を超えていた。

実施例１〜６の電気機械変換素子では、初期状態および耐久性試験直後の圧電定数は、いずれも、電気機械変換素子として十分に機能し得る圧電定数の範囲（−１２０〜−１６０［ｐｍ／Ｖ］）内にあった。圧電定数がこの範囲にあれば、一般的なセラミックス焼結体と同等であり、上記電気機械変換素子として実用上要求される歪変位が得られる。これに対し、比較例１の電気機械変換素子では、初期状態および耐久性試験直後の圧電定数は、いずれも、圧電定数が−１２０［ｐｍ／Ｖ］以下になった。

圧電定数については、実施例３、４では、初期の圧電定数が他の実施例と比べて大きくなっている。一方、実施例３、４では、初期の圧電定数に対する耐久性試験直後の圧電定数の低下の比率（（初期の圧電定数−耐久性試験直後の圧電定数）／初期の圧電定数）は、他の実施例と比べて若干高くなっている。よって、ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）が８°以下、χｓｔｄが１．５［°］以上３［°］以下の範囲にあることが好ましいといえる。また、ＦＷＨＭｓｔｄ（ω）が６°以下、ωｓｔｄが１．５［°］以上３［°］以下の範囲にあることが好ましいといえる。

ただし、実施例３、４では、耐久性試験直後の圧電定数は実施例１〜６でほぼ同じ値になっている。つまり、ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）が１２°以下、χｓｔｄが１［°］以上５［°］以下の範囲であれば、初期の圧電定数を十分に大きくできるとともに、電気機械変換素子をアクチュエータとして連続動作させた後も良好な圧電定数を維持できることが確認できた。また、ＦＷＨＭｓｔｄ（ω）が１０°以下、ωｓｔｄが１［°］以上５［°］以下の範囲にあることが好ましいといえる。が２［°］〜８［°］の範囲であれば、初期の圧電定数を十分に大きくできるとともに、電気機械変換素子をアクチュエータとして連続動作させた後も良好な圧電定数を維持できることが確認できた。

ここで、ＰＺＴ膜を有する圧電アクチュエータを備えた液体吐出ヘッドを複数個配置した構成例について説明する。図１１は、上記図１で示したＰＺＴ膜４０６を有する圧電アクチュエータを備えた液体吐出ヘッドを複数個配置した構成例を示す断面図である。図１１の構成例によれば、電気機械変換素子としての圧電アクチュエータを簡便な製造工程でバルクセラミックスと同等の性能を持つように形成できる。更に、その後の加圧液室の形成のための裏面からのエッチング除去と、ノズル孔を有するノズル板の接合とを行うことで、複数の液体吐出ヘッドが一括形成することができる。なお、図１１中には液体供給手段、流路、流体抵抗についての図示を省略した。

実施例１〜６で作製した電気機械変換素子を用いて図１１に示す構成の液体吐出ヘッドを作製し、インクの吐出評価を行った。この評価では、粘度を５［ｃｐ］に調整したインクを用い、単純Ｐｕｓｈ波形により−１０〜−３０［Ｖ］の印加電圧を加えて、ノズル孔からのインクの吐出状況を確認した。その結果、実施例１〜６のいずれにおいても、全てのノズル孔から良好にインクの吐出ができていることが確認できた。

次に、本発明の実施形態に係る液滴吐出ヘッドを搭載した画像形成装置（液滴吐出装置）としてのインクジェット記録装置について説明する。

図１２は、本実施形態に係るインクジェット記録装置の一例を示す斜視図であり、図１３は、同インクジェット記録装置の機構部を側面から見た説明図である。本実施形態のインクジェット記録装置は、記録装置本体８１の内部に印字機構部８２等を収納している。印字機構部８２は、主走査方向に移動可能なキャリッジと、キャリッジに搭載した液滴吐出ヘッド９４へ画像形成用の液体であるインクを供給する液体カートリッジとしてのインクカートリッジ９５等で構成されている。また、装置本体８１の下方部には、前方側から多数枚の記録媒体としての用紙８３を積載可能な給紙カセット（或いは給紙トレイでもよい。）８４を抜き差し自在に装着することができる。また、用紙８３を手差しで給紙するための手差しトレイ８５を開倒することができる。そして、給紙カセット８４或いは手差しトレイ８５から給送される用紙８３を取り込み、印字機構部８２によって所要の画像を記録した後、後面側に装着された排紙トレイ８６に排紙する。

印字機構部８２は、左右の側板に横架したガイド部材である主ガイドロッド９１と従ガイドロッド９２とでキャリッジ９３を主走査方向に摺動自在に保持している。このキャリッジ９３には、複数のインク吐出口としてのノズルを主走査方向と交差する方向に配列し液滴吐出方向を下方に向けるように、複数の液滴吐出ヘッド９４が装着されている。複数の液滴吐出ヘッド９４は、イエロー（Ｙ）、シアン（Ｃ）、マゼンタ（Ｍ）及びブラック（Ｂｋ）の各色の液滴を吐出するヘッド（インクジェットヘッド）である。また、キャリッジ９３には、液滴吐出ヘッド９４に各色の液体（インク）を供給するための各インクカートリッジ９５が交換可能に装着されている。

インクカートリッジ９５は上方に大気と連通する大気口、下方にはインクジェットヘッドへインクを供給する供給口を、内部にはインクが充填された多孔質体を有している。この多孔質体の毛管力により液滴吐出ヘッド９４へ供給される液体（インク）をわずかな負圧に維持している。また、本実施形態では各色に対応させて４個の液滴吐出ヘッド９４を用いているが、各色の液滴を吐出する複数のノズルを有する１個の液滴吐出ヘッドを用いてもよい。

ここで、キャリッジ９３は後方側（用紙搬送方向下流側）を主ガイドロッド９１に摺動自在に嵌装し、前方側（用紙搬送方向上流側）を従ガイドロッド９２に摺動自在に載置している。そして、このキャリッジ９３を主走査方向に移動走査するため、主走査モータ９７で回転駆動される駆動プーリ９８と従動プーリ９９との間にタイミングベルト１００が張装されている。このタイミングベルト１００はキャリッジ９３に固定されており、主走査モータ９７の正逆回転によりキャリッジ９３が往復駆動される。

一方、給紙カセット８４にセットした用紙８３をヘッド９４の下方側に搬送するために、給紙ローラ１０１及びフリクションパッド１０２と、ガイド部材１０３と、搬送ローラ１０４と、先端コロ１０６とを備えている。給紙ローラ１０１及びフリクションパッド１０２は、給紙カセット８４から用紙８３を分離給装し、ガイド部材１０３は用紙８３を案内する。また、搬送ローラ１０４は、給紙された用紙８３を反転させて搬送する。先端コロ１０６は、搬送ローラ１０４の周面に押し付けられる搬送コロ１０５及び搬送ローラ１０４からの用紙８３の送り出し角度を規定する。搬送ローラ１０４は副走査モータ１０７によってギヤ列を介して回転駆動される。

そして、キャリッジ９３の主走査方向の移動範囲に対応して搬送ローラ１０４から送り出された用紙８３を液滴吐出ヘッド９４の下方側で案内する用紙ガイド部材である印写受け部材１０９が設けられている。この印写受け部材１０９の用紙搬送方向下流側には、用紙８３を排紙方向へ送り出すために回転駆動される搬送コロ１１１、拍車１１２が設けられている。さらに、用紙８３を排紙トレイ８６に送り出す排紙ローラ１１３及び拍車１１４と、排紙経路を形成するガイド部材１１５，１１６とが配設されている。

記録時には、キャリッジ９３を移動させながら画像信号に応じて液滴吐出ヘッド９４を駆動することにより、停止している用紙８３にインクを吐出して１行分を記録し、用紙８３を所定量搬送後次の行の記録を行う。記録終了信号または、用紙８３の後端が記録領域に到達した信号を受けることにより、記録動作を終了させ用紙８３を排紙する。

また、キャリッジ９３の移動方向右端側の記録領域を外れた位置には、液滴吐出ヘッド９４の吐出不良を回復するための回復装置１１７を配置している。回復装置１１７はキャップ手段と吸引手段とクリーニング手段を有している。キャリッジ９３は印字待機中にはこの回復装置１１７側に移動されてキャッピング手段で液滴吐出ヘッド９４がキャッピングされ、吐出口であるノズルを湿潤状態に保つことによりインク乾燥による吐出不良を防止する。また、記録途中などに記録と関係しないインクを吐出することにより、全ての吐出口のインク粘度を一定にし、安定した吐出性能を維持する。

吐出不良が発生した場合等には、キャッピング手段でヘッド９４の吐出口（ノズル）を密封し、チューブを通して吸引手段で吐出口からインクとともに気泡等を吸い出す。これにより、吐出口面に付着したインクやゴミ等はクリーニング手段により除去され吐出不良が回復される。また、吸引されたインクは、本体下部に設置された廃インク溜に排出され、廃インク溜内部のインク吸収体に吸収保持される。

このように、このインクジェット記録装置においては本発明の前述の実施形態及び実施例１〜６で作製した液滴吐出ヘッドを搭載している。従って、振動板の駆動不良によるインク滴の吐出不良がなく、安定したインク滴吐出特性が得られて、画像品質が向上する。

本実施形態では、{１００}面に優先配向させたＰＺＴ膜において、θ-２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち、{１００}面に対応する回折強度のピークの回折強度が最大となる位置（２θ）で、あおり角を振った測定を行った。これにより得られた回折強度曲線を例に、ピークの形状が上述した特徴を有するとき電気機械変換素子の歪変位を大きくできることを述べた。しかし、このことはこの例に限るものではない。{ｎ００}面（ｎはある正の整数）に優先配向させたペロブスカイト結晶構造を有する電気機械変換膜においても同様のことが言える。つまり、この膜の{ｎ００}面と平行な{Ｎ００}面（Ｎはある正の整数）に対応する回折強度のピークの回折強度が最大となる位置（２θ）で、あおり角を振った測定で得られた回折強度のピークの形状に上述した特徴があれば、電気機械変換素子の歪変位を大きくできる。

以上に説明したものは一例であり、本発明は、次の態様毎に特有の効果を奏する。
（態様Ａ）
基板又は下地膜上に直接又は間接的に形成された下部電極と、前記下部電極上に形成された{１００}面に優先配向されたペロブスカイト結晶構造を有する圧電体からなる電気機械変換膜と、前記電気機械変換膜上に形成された上部電極とを備える電気機械変換素子において、前記電気機械変換膜が、Ｘ線回折のθ−２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち{２００}面に対応する回折強度のピークにおいて回折強度が最大となる位置（２θ）で、あおり角（χ）を振った測定により得られる回折強度のピークがピーク分離により３つのピークに分離することができ、前記３つのピークのそれぞれにおいて回折強度が最大となる位置での回折強度をそれぞれｐｅａｋ１、ｐｅａｋ２、ｐｅａｋ３とし、前記３つのピークの半値幅をそれぞれσ１、σ２、σ３としたときに、ｐｅａｋ１、ｐｅａｋ２、ｐｅａｋ３をそれぞれσ１、σ２、σ３の重みとしたσ１、σ２、σ３の加重平均ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）（＝（σ１×ｐｅａｋ１＋σ２×ｐｅａｋ２＋σ３×ｐｅａｋ３）／（ｐｅａｋ１＋ｐｅａｋ２＋ｐｅａｋ３））が１２°以下である。
上記電気機械変換膜の結晶成長方向のばらつきが少ないと、上記電気機械変換膜においてあおり角を振った測定で得た回折強度のピークの半値幅が狭くなる。結晶成長方向のばらつきが少なければ、圧電効果によって上記電気機械変換膜を有する電気機械変換素子の歪変位が大きくなる。つまり、上記半値幅によって、電気機械変換膜を有する電気機械変換素子の歪変位の大小を判断できる。
上記電気機械変換膜において、あおり角を振った測定で得た回折強度のピークが、１つの結晶面に対応するピークの半値幅は、上記電気機械変換膜を有する電気機械変換素子の歪変位の大小と相関がある。しかし、上記あおり角を振った測定で得た回折強度のピークが、複数の結晶面に対応するピークが重なり合って１つのピークのようになったものである場合、ピーク分離をせずに半値幅を求めても電気機械変換素子の歪変位の大小を正確に判断できない。上記場合に、ピーク分離した後の各ピークに対する半値幅を各ピークにおける最大回折強度をそれぞれ重みとして加重平均したもの（ＦＷＨＭｓｔｄ（χ））を半値幅とすることで、電気機械変換素子の歪変位の大小を正確に判断することができる。各ピークの重みとして各ピークにおける最大回折強度を用いたのは、ピークの最大回折強度が小さければ、そのピークに対応する結晶面の、電気機械変換素子の歪変位への寄与度が小さくなるからである。上記半値幅の加重平均ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）が１２°以下の電気機械変換膜では、膜の厚さ方向において結晶の組成変化が少なく、上記電気機械変換膜を有する電気機械変換素子の歪変位を十分に大きくができる（圧電定数の範囲が−１２０〜−１６０［ｐｍ／Ｖ］）ことを実験により確認した。

（態様Ｂ）
基板又は下地膜上に直接又は間接的に形成された下部電極と、前記下部電極上に形成された{１００}面に優先配向されたペロブスカイト結晶構造を有する圧電体からなる電気機械変換膜と、前記電気機械変換膜上に形成された上部電極とを備える電気機械変換素子において、前記電気機械変換膜が、{２００}面でＸ線回折のロッキングカーブ法による測定を行って得られた回折強度のピークにｓｉｎωを乗じて照射面積補正したものがピーク分離により３つのピークに分離することができ、前記３つのピークのそれぞれにおいて回折強度が最大となる位置での回折強度をそれぞれｐｅａｋ１'、ｐｅａｋ２'、ｐｅａｋ３'とし、前記３つのピークの半値幅をそれぞれσ１'、σ２'、σ３'としたときに、ｐｅａｋ１'、ｐｅａｋ２'、ｐｅａｋ３'をそれぞれσ１'、σ２'、σ３'の重みとしたσ１'、σ２'、σ３'の加重平均ＦＷＨＭｓｔｄ（ω）（＝（σ１'×ｐｅａｋ１'＋σ２'×ｐｅａｋ２'＋σ３'×ｐｅａｋ３'）／（ｐｅａｋ１'＋ｐｅａｋ２'＋ｐｅａｋ３'））が１０°以下である。
上記電気機械変換膜の厚さ方向において結晶の組成変化が少ないと、上記電気機械変換膜においてロッキングカーブ法による測定で得た回折強度のピークの半値幅が狭くなる。厚さ方向において結晶の組成変化が少なければ、圧電効果によって上記電気機械変換膜を有する電気機械変換素子の歪変位が大きくなる。つまり、上記半値幅によって、電気機械変換膜を有する電気機械変換素子の歪変位の大小を判断できる。
上記電気機械変換膜において、ロッキングカーブ法による測定で得た回折強度のピークが１つの結晶面に対応するピークの半値幅は、上記電気機械変換膜を有する電気機械変換素子の歪変位の大小と相関がある。しかし、ロッキングカーブ法による測定で得た回折強度のピークが、複数の結晶面に対応するピークが重なり合って１つのピークのようになったものである場合、ピーク分離をせずに半値幅を求めても電気機械変換素子の歪変位の大小を正確に判断できない。上記場合に、ピーク分離した後の各ピークに対する半値幅を各ピークにおける最大回折強度をそれぞれ重みとして加重平均したもの（ＦＷＨＭｓｔｄ（ω））を半値幅とすることで、電気機械変換素子の歪変位の大小を正確に判断することができる。各ピークの重みとして各ピークにおける最大回折強度を用いたのは、ピークの最大回折強度が小さければ、そのピークに対応する結晶面の、電気機械変換素子の歪変位への寄与度が小さくなるからである。上記半値幅を加重平均したものが１０°以下の電気機械変換膜では、膜の厚さ方向において結晶の組成変化が少なく、圧電効果による歪変位を十分に大きくすることができる（圧電定数の範囲が−１２０〜−１６０［ｐｍ／Ｖ］）ことを実験により確認した。

（態様Ｃ）
態様Ａにおいて、前記３つのピークのそれぞれについて回折強度が最大となるあおり角をχ１、χ２、χ３とし、χ２が基板面に対しほぼ垂直に成長している結晶面に対応するあおり角であるとすると、χ２とχ１との差の絶対値（｜χ２−χ１｜）と、χ３とχ２との差の絶対値（｜χ３−χ２｜））と、の算術平均χｓｔｄ（＝（（｜χ２−χ１｜）＋（｜χ３−χ２｜））／２）が１°以上５°以下である。

（態様Ｄ）
態様Ｂにおいて、前記３つのピークのそれぞれにおいて回折強度が最大となる試料基板面と入射Ｘ線の角度を小さい順にω１、ω２、ω３（ω１＜ω２＜ω３）としたときに、ωｓｔｄ＝((ω２−ω１)＋(ω３−ω２))/２とすると、ωｓｔｄが１°以上５°以下である。

（態様Ｅ）
態様Ａ〜Ｄのいずれか一において、Ｉ｛ｈｋｌ｝を{ｈｋｌ}面に対応する回折強度のピークにおける回折強度、ΣＩを回折強度のピークが得られる各面にそれぞれ対応する回折強度のピークにおける回折強度を合計したものとするときに、ρ｛ｈｋｌ｝＝Ｉ｛ｈｋｌ｝／ΣＩとすると、ρ{１００}が０．７５以上である。
ρ{ｈｋｌ}が０．７５よりも小さくなると、圧電効果による歪変位が十分得られないので電気機械変換素子の変位量が十分に確保できなくなる。

（態様Ｆ）
態様Ａ〜Ｅにおいて、前記基板の裏面には掘り加工された箇所を有し、前記電気機械変換膜が、前記堀加工された箇所に拘束物がない状態でＸ線回折のθ−２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち{２００}面に対応する回折強度のピークの回折強度が最大となる位置が２θ＝４４．４５°以上４４．７５°以下にあり、Ｘ線回折のθ−２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち｛２００｝面に対応する回折強度のピークおよび｛４００｝面に対応する回折強度のピークがいずれも非対称な形状を有している。

（態様Ｇ）
態様Ａ〜Ｆのいずれか一において、Ｘ線回折のθ−２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち｛２００｝面に対応する回折強度のピークおよび｛４００｝面に対応する回折強度のピークのそれぞれに対しピーク分離を行ったときに、前記ピーク分離を行った後に得られた回折強度のピークには正方晶のａドメイン構造に帰属されるピークおよび正方晶のｃドメイン構造に帰属されるピークがある。

（態様Ｈ）
態様Ａ〜Ｇのいずれか一において、前記電気機械変換膜と前記下部電極との間にはチタン酸鉛からなるシード層を備えている。

（態様Ｉ）
液滴を吐出するノズルと、該ノズルに連通する加圧室と、該加圧室内の液体に圧力を発生させる圧力発生手段とを備えた液滴吐出ヘッドにおいて、前記圧力発生手段として、態様Ａ〜Ｈのいずれかの電気機械変換素子を備えた。

（態様Ｊ）
態様Ｉの液滴吐出ヘッドを備えた画像形成装置。

９４ 液滴吐出ヘッド
４０１ 基板
４０２ 振動板
４０３ ノズル版
４０４ 加圧液室
４０５ 第１電極
４０６ ＰＺＴ膜
４０７ 第２電極
４０８ 第１酸化物層
４０９ 第２酸化物層

特開２００８−１９２８６８号公報

Claims (10)

1. 基板又は下地膜上に直接又は間接的に形成された下部電極と、
   前記下部電極上に形成された{１００}面に優先配向されたペロブスカイト結晶構造を有する圧電体からなる電気機械変換膜と、
   前記電気機械変換膜上に形成された上部電極とを備える電気機械変換素子において、
   前記電気機械変換膜が、Ｘ線回折のθ−２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち{２００}面に対応する回折強度のピークにおいて回折強度が最大となる位置（２θ）で、あおり角（χ）を振った測定により得られる回折強度のピークがピーク分離により３つのピークに分離することができ、前記３つのピークのそれぞれにおいて回折強度が最大となる位置での回折強度をそれぞれｐｅａｋ１、ｐｅａｋ２、ｐｅａｋ３とし、前記３つのピークの半値幅をそれぞれσ１、σ２、σ３としたときに、ｐｅａｋ１、ｐｅａｋ２、ｐｅａｋ３をそれぞれσ１、σ２、σ３の重みとしたσ１、σ２、σ３の加重平均ＦＷＨＭｓｔｄ（χ）（＝（σ１×ｐｅａｋ１＋σ２×ｐｅａｋ２＋σ３×ｐｅａｋ３）／（ｐｅａｋ１＋ｐｅａｋ２＋ｐｅａｋ３））が１２°以下であることを特徴とする電気機械変換素子。
2. 基板又は下地膜上に直接又は間接的に形成された下部電極と、
   前記下部電極上に形成された{１００}面に優先配向されたペロブスカイト結晶構造を有する圧電体からなる電気機械変換膜と、
   前記電気機械変換膜上に形成された上部電極とを備える電気機械変換素子において、
   前記電気機械変換膜が、{２００}面でＸ線回折のロッキングカーブ法による測定を行って得られた回折強度のピークにｓｉｎωを乗じて照射面積補正したものがピーク分離により３つのピークに分離することができ、前記３つのピークのそれぞれにおいて回折強度が最大となる位置での回折強度をそれぞれｐｅａｋ１'、ｐｅａｋ２'、ｐｅａｋ３'とし、前記３つのピークの半値幅をそれぞれσ１'、σ２'、σ３'としたときに、ｐｅａｋ１'、ｐｅａｋ２'、ｐｅａｋ３'をそれぞれσ１'、σ２'、σ３'の重みとしたσ１'、σ２'、σ３'の加重平均ＦＷＨＭｓｔｄ（ω）（＝（σ１'×ｐｅａｋ１'＋σ２'×ｐｅａｋ２'＋σ３'×ｐｅａｋ３'）／（ｐｅａｋ１'＋ｐｅａｋ２'＋ｐｅａｋ３'））が１０°以下であることを特徴とする電気機械変換素子。
3. 請求項１に記載の電気機械変換素子において、
   前記３つのピークのそれぞれについて回折強度が最大となるあおり角をχ１、χ２、χ３とし、χ２が基板面に対しほぼ垂直に成長している結晶面に対応するあおり角であるとすると、χ２とχ１との差の絶対値（｜χ２−χ１｜）と、χ３とχ２との差の絶対値（｜χ３−χ２｜））と、の算術平均χｓｔｄ（＝（（｜χ２−χ１｜）＋（｜χ３−χ２｜））／２）が１°以上５°以下であることを特徴とする電気機械変換素子。
4. 請求項２に記載の電気機械変換素子において、
   前記３つのピークのそれぞれにおいて回折強度が最大となる試料基板面と入射Ｘ線の角度を小さい順にω１、ω２、ω３（ω１＜ω２＜ω３）としたときに、ωｓｔｄ＝((ω２−ω１)＋(ω３−ω２))/２とすると、ωｓｔｄが１°以上５°以下であることを特徴とする電気機械変換素子。
5. 請求項１乃至４のいずれか一の電気機械変換素子において、
   Ｉ｛ｈｋｌ｝を{ｈｋｌ}面に対応する回折強度のピークにおける回折強度、ΣＩを回折強度のピークが得られる各面にそれぞれ対応する回折強度のピークにおける回折強度を合計したものとするときに、ρ｛ｈｋｌ｝＝Ｉ｛ｈｋｌ｝／ΣＩとすると、ρ{１００}が０．７５以上であることを特徴とする電気機械変換素子。
6. 請求項１乃至５のいずれか一の電気機械変換素子において、
   前記基板の裏面には掘り加工された箇所を有し、前記電気機械変換膜が、前記堀り加工された箇所に拘束物がない状態でＸ線回折のθ−２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち{２００}面に対応する回折強度のピークの回折強度が最大となる位置が２θ＝４４．４５°以上４４．７５°以下にあり、Ｘ線回折のθ−２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち｛２００｝面に対応する回折強度のピークおよび｛４００｝面に対応する回折強度のピークがいずれも非対称な形状を有していることを特徴とする電気機械変換素子。
7. 請求項１乃至６のいずれか一の電気機械変換素子において、
   Ｘ線回折のθ−２θ法による測定で得られた回折強度のピークのうち｛２００｝面に対応する回折強度のピークおよび｛４００｝面に対応する回折強度のピークのそれぞれに対しピーク分離を行ったときに、前記ピーク分離を行った後に得られた回折強度のピークには正方晶のａドメイン構造に帰属されるピークおよび正方晶のｃドメイン構造に帰属されるピークがあることを特徴とする電気機械変換素子。
8. 請求項１乃至７のいずれか一の電気機械変換素子において、
   前記電気機械変換膜と前記下部電極との間にはチタン酸鉛からなるシード層を備えていることを特徴とする電気機械変換素子。
9. 液滴を吐出するノズルと、
   該ノズルに連通する加圧室と、
   該加圧室内の液体に圧力を発生させる圧力発生手段とを備えた液滴吐出ヘッドにおいて、
   前記圧力発生手段として、請求項１乃至８のいずれかの電気機械変換素子を備えたことを特徴とする液滴吐出ヘッド。
10. 請求項９の液滴吐出ヘッドを備えた画像形成装置。

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