JP6139732B2

JP6139732B2 - 受電装置及び送電装置

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Publication number: JP6139732B2
Application number: JP2016058302A
Authority: JP
Inventors: 市川　勝英; 勝英市川
Original assignee: Hitachi Maxell Energy Ltd
Current assignee: Hitachi Maxell Energy Ltd
Priority date: 2011-03-16
Filing date: 2016-03-23
Publication date: 2017-05-31
Anticipated expiration: 2031-03-16
Also published as: CN102684319B; CN105226764B; JP5908562B2; CN102684319A; US20120235508A1; US9154003B2; CN105226764A; CN104218694B; US10050474B2; US20160028244A1; CN104218694A; JP5677875B2; JP2012196031A; JP2016165219A; JP2015053855A

Description

本発明は、非接触データ通信手段および磁気共振を利用した非接触電力伝送手段、装置
とそれらの送受を行なうアンテナに関するものであり、非接触ＩＣカードやバッテリを搭
載した携帯機器への非接触による充電装置に適用して有効な技術に関する。

本発明者が検討した技術として、非接触充電システムの従来技術に関しては、たとえば
一例として図２４に示すような構成のものが考えられる。

図２４は非接触による充電システムの従来技術の一例を示すブロック図であり、図のシ
ステムは、鉄道の駅や店舗などの電力提供者側に設けられる送電装置７０１と、利用者が
持っている携帯端末装置７０２とを含んで構成されている。本システムでは、携帯端末装
置７０２が送電装置７０１により充電される。

送電装置７０１は、ＲＦＩＤリーダなどの非接触型処理モジュール７１３と、非接触型
送電モジュール７１２と、送電制御モジュール７１１とを含んで構成されている。

携帯端末装置７０２は、ＲＦＩＤ等の非接触型処理動作のための非接触型処理モジュー
ル７２３と、充電のための非接触型受電モジュール７２２と、充電の判断と制御を行なう
受電制御モジュール７２１と、高速に充電可能な大容量蓄電モジュール７２０とを含んで
構成されている。

図において、携帯端末７０２を所有している利用者が、駅や店舗などに設置された送電
装置７０１に搭載されている非接触型処理モジュール７１３と携帯端末７０２に搭載され
ている非接触型処理モジュール７２３の間で電子決済等を行なうためにデータ伝送を行な
っている際に、送電装置７０１に搭載されている非接触型送電モジュール７１２より端末
側の非接触型送電モジュール７２２に非接触により電力を送電するとともに、非接触型送
電モジュール７２２では、受電した電力を整流して高速大容量蓄電モジュール７２０に充
電を行なう構成であり、図の送電制御モジュール７１１と受電制御モジュール７２１では
、これらモジュール間での非接触による送電の制御を行なうとともに、高速大容量蓄電モ
ジュール７２０に充電を行なう充電の制御を行なっている。

以上の構成では、非接触型処理モジュール７１３、７２３間で通信を行なっている間に
携帯端末装置７０２の電源の充電を行なう構成であるため、携帯端末装置７０２の充電時
間が減らせる上に、頻繁に非接触型処理モジュール７１３、７２３間で通信を行なえば、
特に携帯端末装置７０２を充電しなくとも継続的に端末の利用が可能となる（たとえば、
特許文献１参照）。

さらに図２４で示した非接触による通信や充電のための送電では、数ｃｍ以下の比較的
近距離での非接触通信や非接触送電には、電磁誘導方式や磁気共鳴方式など磁気的な結合
による伝送が一般的である。これは他の伝送方式として有力と考えられる電波による伝送
方式は伝送の距離ｒに反比例するのに対し、電磁結合による伝送の強さは、伝送距離ｒの
２乗に反比例するため、例えば伝送距離が１ｍよりも小さくなった場合、１／ｒよりも１
／(ｒ２)の項のほうが大きくなるためである。

このため、非接触による通信や充電のための送電に用いられる周波数は１００ｋＨｚ帯
から１０数ＭＨｚ程度の周波数が用いられ、これらの送受に用いられるアンテナとしては
、磁気的な結合を強くするため、図２５に示すように、数ターンから数十ターンのコイル
状のアンテナを用いるのが一般的であり、図２４で示した携帯端末に用いられる非接触通
信や非接触による送電のような直径４ｃｍ程度のコイル状のアンテナが用いられている（
たとえば、非特許文献１参照）。

本発明者が検討したその他の技術として、非特許文献２および特許文献２に記載された
ものが知られている。この非接触電力伝送システムに関しては、たとえば一例として図２
６に示すような構成のものが考えられる。

図２６は非接触による電力伝送システムの従来技術の一例を示す構成図であり、非接触
電力伝送システム７３０は高周波電源７３１と、高周波電源７３１に可変インピーダンス
回路７３７を介して接続された給電コイル７３２と共鳴コイル７３３により１次側コイル
を構成し、共鳴コイル７３４と負荷コイル７３５により２次側コイルを構成し、負荷コイ
ル７３５に接続された負荷７３６を備えている。

さらに、共鳴コイル７３３、７３４にはそれぞれ共鳴容量７３８、７３９が接続されて
おり、給電コイル７３２、共鳴コイル７３３，７３４、負荷コイル７３５は共鳴系７４０
を構成する。また、高周波電源７３１の出力周波数には、共鳴系７４０の共鳴周波数に設
定されている。

インピーダンス可変回路７３７は、２つの可変容量７４１、７４２とインダクタ７４３
から構成されている。一方の可変容量７４１は高周波電源７３１に並列に接続され、他方
の容量７４２は給電コイル７３２に並列に接続されている。インダクタ７４３は両可変容
量７４１、７４２の間に接続されている。インピーダンス可変回路７３７は、可変容量７
４１、７４２の容量が変換されることでそのインピーダンスが変更される。このインピー
ダンス可変回路７３７は共鳴系７４０の共鳴周波数における入力インピーダンスと高周波
電源７３１側のインピーダンスが合うようにインピーダンスが調整される。可変容量７４
１，７４２は回転軸がモータにより駆動することで容量を可変する公知の構成で、モータ
が制御装置７４４からの駆動信号により駆動される構成となっている。

高周波電源７３１からインピーダンス可変回路７３７を介して給電コイル７３２に、共
鳴系７４０の周波数で高周波電圧が出力され、給電コイル７３２に磁場が発生する。この
磁場が共鳴コイル７３３、７３４による磁場共鳴により増強される。増強された共鳴コイ
ル７３４付近の磁場から負荷コイル７３５により電磁誘導を利用して電力を取り出し負荷
７３６に供給される。

このとき、共鳴コイル７３３、７３４のコイル間距離が変化すると、共鳴系７４０の入
力インピーダンスも変化する。このため、インピーダンス可変回路７３７がない場合、共
鳴コイル７３３、７３４のコイル間距離によっては、インピーダンス整合が取れずに、高
周波電源７３１への反射電力が生じ伝送効率が低下する。また別の見方をすると、コイル
間距離により磁気共鳴現象が発生する周波数が変動するため、高周波電源７３１の出力周
波数に対し、磁気共鳴周波数がずれると伝送損失が大きくなる。このため、高周波電源の
周波数を伝送損失が最も小さくなる周波数にコイル間距離に対応して調整すればよいが送
信周波数を変えると他の通信機器へ影響を与える恐れがあることから一般的ではない。こ
のため、コイル間距離が変動して共鳴系７４０の入力インピーダンスが変動した場合は制
御装置７４４により、可変容量７４１、７４２を調整してインピーダンス整合を取るよう
にしている。

特開２００６−３５３０４２号公報図１特開２０１０−１４１９７６号公報図１

日経ビジネス２００９年１月２６日号７８ページ、日経ＢＰ社ＮＩＫＫＥＩＥＬＥＣＴＲＯＮＩＣＳ２００７．１２．３１１７項〜１２８項

ところで、上記図２４で示した従来技術の充電システムでは、非接触通信と非接触によ
る送電を個々に用いられているため、それぞれ、直径４ｃｍ程度のコイル状のアンテナが
必要となる。このため、特に小型化の要求が高い携帯端末に図２４で示したような充電シ
ステムを搭載しようとした場合、上述のコイル状のアンテナを２素子内蔵する必要がある
ため、携帯端末装置の小型化が難しいという課題を有していた。

さらに、上記図２４で示した従来技術の充電システムでは、非接触による送電では、非
接触部の伝送損失が大きいと送電装置の効率が低下し消費電力が増えることから、近距離
(数ｃｍ以下)で比較的高い効率が得られる電磁誘導方式が一般的であるが、逆に伝送距離
がある程度大きくなると（例として１〜２ｃｍ程度）伝送効率が急激に劣化するため、携
帯端末装置に従来技術の受電装置を搭載しようとした場合、受電装置のアンテナを携帯端
末装置の表面に貼り付けるようにするなどして充電の際に送電装置と受電装置間の伝送距
離が短くなるようにする必要があるため、搭載位置が限られてしまうという課題があった
。

さらに、携帯端末装置の通信周波数は８００ＭＨｚ帯や２ＧＨｚ帯の比較的高い周波数
であり、この通信に用いられるアンテナは小型化が進んでおり、通信端末に内蔵するのが
可能となっている。しかし、上述の非接触通信や非接触による送電を受電するアンテナを
携帯端末に内蔵した場合、内蔵された携帯端末装置の通信アンテナからの電波は、非接触
通信や非接触による送電を行なう周波数よりも数百倍程度高いため、非接触通信や非接触
による受電を行なうアンテナは金属板のようにしか見えない。このため非接触通信や非接
触による受電を行なうアンテナ部で反射が起こるため、携帯端末装置の受信感度に影響を
与えるという課題を有していた。

また、上記図２６で示した従来技術の非接触の電力伝送システムでは、磁気共鳴コイル
のコイル間距離の変動により共鳴系の入力インピーダンスが変動することで１次コイル側
と２次コイル側の間の周波数特性が変わり伝送効率が劣化する現象は、可変インピーダン
ス回路の可変容量を調整することにより、高周波電源と共鳴系のインピーダンス整合を図
る構成で改善しているが、数Ｗ以上の電力を伝送する場合、可変容量に可変容量ダイオー
ド等の半導体を用いることは電力容量や耐圧の問題から難しい。このため、バリアブルコ
ンデンサ等の機械式の可変容量を用いる必要があるので、送電器の小型化が図れない。ま
た、可変容量が機械式であるため耐久性の面で課題がある。

さらに、上記図２６で示した非接触の電力伝送システムでは、磁気共鳴コイルのコイル
間距離が数ｍｍ程度のごく近い距離での伝送では、磁気共鳴コイル間の磁場共鳴による伝
送に対し、電磁誘導による伝送の割合が増えることが影響し、コイルをより近くするとか
えって伝送効率が低下してしまうという課題を有していた。

本発明は上記目的を達成するため、上記課題である非接触通信と非接触による送電を受
電するアンテナを搭載しようとした場合に携帯端末装置の小型化が難しいという課題は、
非接触通信用アンテナと非接触による送電を受電するアンテナを共用化するとともに、共
用化したアンテナの受信出力部に切り替え回路を設けることにより、共用化したアンテナ
が送電装置からの送電電力を受電した場合、切り替え回路を充電側に切り替え、この切り
替え回路を介して整流回路において受電信号が整流されバッテリに充電される構成とし、
非接触通信信号を受信した場合、切り替え回路はそのまま非接触通信側を保持することで
、非接触通信が可能となる。

次に、充電を行なう場合、効率が劣化しないように送電装置と受電装置間の伝送距離を
短くする必要があるため、搭載位置が限られてしまうという課題については、送電装置に
おいて送電に用いられるアンテナとして、送電に用いる周波数に共振する長さのコイル長
を有した両端が電気的に接続されない共振コイルと共振コイルに送電電力を磁気的に結合
して給電する給電コイルからなる磁気共鳴方式と呼ばれる方式とし、給電コイルより送電
装置からの送電電力を給電するとともに、非接触通信信号も送電信号に重畳して送信する
構成とした。

同様に受電装置においても受電に用いられるアンテナとして、送電に用いる周波数に共
振する送電側と等しい長さのコイル長を有した両端が電気的に接続されない共振コイルと
共振コイルで受電した受電電力を磁気的に結合した負荷コイルから受電電力を取り出す磁
気共鳴方式とした。

以上の構成とすることにより、送電側の共振コイルと受信側の共振コイルの共振周波数
が等しいことにより、送電側の共振コイルに流れる電流による磁束と受信側の共振コイル
に流れる電流による磁束の位相が同相になることにより、これら共振コイル間は強く結合
する。この現象は磁気共鳴現象とよばれ、従来の非接触伝送に主に用いられている電磁誘
導方式よりもコイル間距離が離れていても効率の低下が少ないという特長を有しているた
め、送電装置と受電装置間距離が多少離れていても伝送効率の低下が少ないので、携帯端
末装置に受電装置を搭載する場合、受電アンテナの搭載位置の制約がより少ない構成とす
ることができる。

非接触通信や非接触による受電を行なうアンテナ部で反射が起こるため、携帯端末装置
の受信感度に影響を与えるという課題については、上記の搭載位置が限られてしまうとい
う課題と同様に、送電と受電用アンテナに磁気共鳴方式を用いるとともに、受電側のアン
テナの共振コイルを削除する構成とした。

この構成では、送電側が磁気共鳴方式、受電側が電磁誘導方式となるがコイル間の伝送
距離は受信側が磁気共鳴方式の場合とほぼ同等の伝送距離が得られる構成となっている。

以上の構成とすることにより、受電側のアンテナは、負荷コイルのみとなるため、直径
３ｃｍ程度の１〜数ターンのループ状コイルのみとなり、従来の数十ターンの密に巻かれ
たコイルに比べ、携帯端末装置の通信に用いる電波の反射は小さくなるので、通信アンテ
ナへの影響をより小さくすることができる。

以上は電力伝送周波数と非接触通信が同じ周波数であったが周波数が異なる場合のアン
テナを共用化する手段を以下説明する。

一般的に磁気共鳴方式による伝送では、共振コイルに給電する給電コイルや共振コイル
から受信した電力を取り出す負荷コイルに比べ、共振コイルの巻き数のほうが多く、イン
ダクタンス値も大きい。

非接触通信の周波数と非接触による電力伝送の周波数が異なる場合、上記受信側共振コ
イルと並列に第１の容量を接続するとともに、第２の容量を第１のフィルタ回路を介し直
列あるいは並列に接続した後、低い周波数のほうの信号を取り出す構成とするとともに、
共振コイルと磁気的に結合するように負荷コイルを受電コイルに近接して設け、負荷コイ
ルに第２のフィルタ回路を介し高い周波数のほうの信号を取り出す構成とし、第１の容量
が共振コイルと高い周波数のほうの信号で共振する値とし、第２の容量が共振コイルと低
い周波数のほうの信号で共振する値とし、さらに、第１のフィルタ回路は低い周波数のほ
うの信号を通過させ、高い周波数のほうの信号の通過を阻止し、第２のフィルタ回路は高
い周波数のほうの信号を通過させ、低い周波数のほうの信号の通過を阻止する構成とした
。

以上の構成とすることにより、共振コイルからは共振コイルと第２の容量により共振す
る低い周波数のほうの信号を出力することが出来るととともに、負荷コイルからは、共振
コイルと第１の容量で共振する高い周波数のほうの信号を図２６で示した従来技術と同様
に磁気共鳴方式により出力することが出来る。

ここで、従来の電磁誘導方式による非接触での電力伝送で用いられるコイルの大きさの
一例としては、携帯機器等への充電等に用いられる５Ｗ程度以下であれば、直径数ｃｍで
数１０ターン程度の巻き数であり、電気自動車等への充電に用いられる数ｋＷクラスでは
、直径数１０ｃｍで数１０ターン程度の巻き数であり、用いられる周波数は数１０ｋＨｚ
から数１００ｋＨｚであり、伝送距離としては数ｃｍ以下が一般的である。また、磁気共
鳴方式による非接触での電力伝送で用いられるコイルの大きさとしては、携帯機器等への
充電等に用いられる５Ｗ程度以下であれば、直径数ｃｍで数１０ターン程度の巻き数であ
り、電気自動車等への充電に用いられる数ｋＷクラスでは、直径数１０ｃｍで数ターンか
ら数１０ターン程度の巻き数であり、用いられる周波数は数MＨｚから１０数ＭＨｚであ
り、共振コイルに電力を給電する給電コイルおよび共振コイルから電力を取り出す負荷コ
イルの巻き数は１ターン程度である。また、磁気共鳴方式の伝送距離は数ｃｍから数１０
ｃｍ程度であり、給電コイルと共振コイルおよび共振コイルと負荷コイル間の距離として
は１ｃｍ以下程度が一般的である。

次に磁気共鳴コイル(共振コイル)のコイル間距離の変動による共鳴系の入力インピーダ
ンスの変動を可変インピーダンス回路により調整した場合、送信側の回路も大きくなって
しまうという課題については、上述の受信側のコイルが搭載機器と比較して大きくなって
しまうという課題と同様に負荷コイルに少なくとも直列接続か並列接続により負荷コイル
のインダクタンスと共振する共振容量を付加する構成とした。

以上の構成とすることにより、磁気共鳴コイルのコイル間距離の変動による１次コイル
と２次コイル間の周波数特性の変動が小さくなる(コイル間距離の変動による入力のイン
ピーダンス変動が小さくなる)という結果が実験的に得られていることから、可変インピ
ーダンス回路を用いなくても、コイル間距離の変動による１次コイルと２次コイル間の周
波数特性の変動を小さく抑えることができるので、送信回路についても小型化が可能とな
る。

さらに、磁気共鳴コイルのコイル間距離の変動による１次コイルと２次コイル間の周波
数特性の変動を小さくする手段としては、１次コイル側の共鳴コイルを複数設け、それぞ
れのコイルが負荷コイルとの距離に対応して最も伝送効率が良くなるような巻き数とする
ことで、１次側の共鳴コイルと負荷コイル間の距離に対応して最も効率のよい共鳴コイル
と主に伝送が可能となるため、上記手段によってもコイル間距離の変動による１次コイル
と２次コイル間の周波数特性の変動を小さくすることが可能となる。

また、磁気共鳴コイルのコイル間距離が数ｍｍ程度のごく近い距離で伝送効率が低下し
てしまうという課題については、給電コイルと１次側の磁気共鳴コイルのコイルの配置構
成を入れ替え、１次側の共鳴コイルと負荷コイル間の距離よりも給電コイルと負荷コイル
間の距離が近くなるようにした。これにより、１次コイルと２次コイルが数ｍｍ程度の磁
気共鳴伝送では伝送効率が劣化する、ごく近距離伝送の場合でも伝送効率の低下を抑える
ことができる。これは、ごく近距離では、給電コイルと負荷コイルが距離的に近くなるこ
とで、給電コイルから負荷コイルに直接電磁誘導により電力が伝送できるためである。

さらに、非接触電力伝送システムでは、非接触充電に対応しているか確認するための機
器の認証や送信電力量の制御等を行うための通信手段として、送信側は送電電力の信号に
ＡＳＫ（ＡｍｐｌｉｔｕｄｅＳｈｉｆｔＫｅｙｉｎｇ）変調方式等の変調をかけると
ともに、受信側では内部に電力を持たなくても受電した信号を利用して通信が可能である
負荷変調方式を用いる構成とすることにより、比較的簡易に通信が可能となる非接触電力
伝送システムを得ることができる。

本発明により、非接触通信手段とバッテリへの充電を行なうための非接触による受電装
置を携帯端末装置等に搭載した場合でも、これらを搭載したことによる端末の大型化を極
力抑えられるとともに、非接触通信や非接触による受電を行なう場合、磁気共鳴方式を用
いることにより、伝送距離が大きくなってもアンテナ間の伝送損失が少なく、携帯端末装
置等の通信感度への影響が少ない非接触電力伝送システム、受電装置、及び送電装置を得
ることができる。

実施例１に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例２に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例３に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。送信が磁気共鳴方式、受信が電磁誘導方式と従来の電磁誘導方式でのコイル間距離による伝送効率の差を示す実験結果である。磁気共鳴方式と従来の電磁誘導方式での伝送効率特性のコイル間距離による依存性の差を示す実験結果である。送信が磁気共鳴方式、受信が電磁誘導方式のコイル間距離による依存性の差を示す実験結果である。実施例１に係る磁気共鳴方式のコイルの構成を模式的に示した模式図である。実施例１に係る磁気共鳴方式のコイルの構成を、伝送方向に対し真横から見た模式図である。実施例４に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例５に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例６に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例７に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例８に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例９に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例１０に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例１１に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例１２に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例１２に係る非接触充電システムの１次側の共鳴コイル群の他の例を示す図である。実施例１３に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例１４に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例１５に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例１６に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例１７に係る非接触充電システムの構成を示す構成図である。実施例１２に係る非接触充電システムの周波数特性を模式的に示した模式図である。実施例１３に係る非接触充電システムの周波数特性を模式的に示した模式図である。非接触通信と非接触による送電を行なう場合の従来例を示すブロック図である。従来技術で実現される電磁誘導方式のコイル構成を模式的に示した模式図である磁気共鳴方式で非接触で電力伝送を行なう場合の従来例を示す構成図である。

本発明の非接触による充電システムの第１の実施例を図面によって説明する。

図１は、本発明に使用される非接触による充電システムを有した第1の実施例を示した
図である。

図において、７０２は携帯端末装置、１４０は電力を非接触で送電を行なう送電装置、
１５０は非接触通信装置であり、図の携帯端末装置７０２は、磁気共鳴コイル１０１、負
荷コイル１０２、切り替えスイッチ１１０、整流用ダイオード１２１、１２２、１２３、
１２４、１２５、１２６、１２７、１２８、平滑用容量１３０、１３１、非接触データ通
信部１０３、充電制御部１０４、バッテリ１０５、端末無線通信部１０６、検知出力部１
０７より構成され、さらに、切り替えスイッチ１１０には減衰抵抗１１１、１１２が付加
されている。また、図の送電装置１４０は、磁気共鳴コイル１４１、給電コイル１４２、
増幅部１４３、発振器１４４、制御部１４５、検出部１４６より構成され、非接触通信装
置１５０は電磁誘導コイル１５１、共振容量１５２、発振器１５３、非接触データ通信部
１５４より構成されている。

図において、携帯端末装置７０２は、両端が接続されていない１０数ターン程度の平面
形状の磁気共鳴コイル１０１に対し、数ｍｍ程度離れたところに負荷コイル１０２を設け
るとともに、負荷コイル１０２の出力端には切り替えスイッチ１１０が接続される。さら
に、切り替えスイッチ１１０の一方の出力が整流用ダイオード１２１〜１２４より構成さ
れる全波整流回路に入力され、整流出力は非接触データ通信部１０３に入力される。

また、切り替えスイッチ１１０の他の一方の出力は整流用ダイオード１２５〜１２８よ
り構成される全波整流回路に入力され、整流出力が充電制御部１０４を介しバッテリ１０
５に供給されている。

また、図の送電装置１４０は両端が接続されていない１０数ターン程度の平面形状の磁
気共鳴コイル１４１に対し、数ｍｍ程度離れたところに給電コイル１４２を設けるととも
に、給電コイル１４２の入力端には増幅器１４３を介し発振器１４４が接続される。

さらに、図の非接触通信装置１５０は、十数ターン以上の電磁誘導コイル１５１のコイ
ル端に共振容量１５２とともに発振器１５３が並列に接続されている。

以上の充電システムにおいて、まずは、非接触通信装置１５０から携帯端末装置７０２
に非接触により通信を行なう場合の動作について説明する。

非接触通信装置１５０にある発振器１５３では、非接触通信が行なわれる搬送波周波数
（例えばＲＦＩＤでは１３.５６ＭＨｚ等）で発振するとともに、非接触データ通信部１
５４において、送信を行なうデータに対応して発振周波数に変調をかけ、変調された通信
信号は、電磁誘導コイル１５１と共振用容量１５２の共振周波数が搬送周波数に等しくな
るように調整されたアンテナにより、電磁エネルギーとして効率よく放射される。

一方、携帯端末装置７０２では、磁気共鳴コイル１０１が、非接触通信信号に等しい周
波数に共振するように調整されているため、非接触通信装置１５０からの放射によりコイ
ル１０１に最も電流が流れることで、負荷コイル１０２の両端には高い電圧が励起され、
この励起された電圧が、切り替えスイッチ１１０を介してそのまま整流用ダイオード１２
１〜１２４で構成される整流回路に入力される。入力された非接触通信信号は、平滑用容
量１３０により平滑化され直流電圧となり非接触データ通信部１０３へ電源として供給さ
れるとともに、変調されたデータも非接触データ通信部１０３において復調される。一方
、非接触データ通信部１０３から、非接触通信装置１５０への通信は、磁気共鳴コイル１
０１で受信した信号に対し、送信データに対応させて非接触データ通信部１０３の入力イ
ンピーダンスを変化させることで磁気共鳴コイル１０１から電磁誘導コイル１５１への反
射量が変動することを非接触通信装置１５０が検出することにより、逆方向の通信を行な
っている。

次に、送電装置１４０から携帯端末装置７０２に非接触により送電を行なう場合の動作
について説明する。

送電装置１４０にある発振器１４４では、電力を非接触で送電する周波数として、非接
触通信装置１５０で用いられているＲＦＩＤ等と同じ１３.５６ＭＨｚで発振し、増幅部
１４３において電力増幅し、給電コイル１４２により磁気共鳴コイル１４１を励振する。
磁気共鳴コイル１４１は、送電周波数と等しい周波数で共振するように調整されているた
め、送電周波数で最も大きい電流が流れ強い磁界が発生する。

一方、携帯端末装置７０２では、磁気共鳴コイル１０１は送電周波数に等しい周波数で
共振するため、送電信号で最も電流が流れ、負荷コイル１０２の両端には高い電圧が励起
される。この励起された電圧がある一定以上の値になった場合、充電制御部１０４は、切
り替えスイッチ１１０を電力受電側に切り替えるので、受電した信号は、整流用ダイオー
ド１２５〜１２８により構成される整流回路により整流され、平滑用容量１３１により直
流電圧となり充電制御部１０４に供給される。充電制御部１０４では供給された直流電圧
をバッテリ１０５に充電を行うとともに、過充電されない等によりバッテリ１０５が破損
しないように充電量の制御を行う。

なお、携帯端末装置７０２の検知出力部１０７は特定の識別子を出力しており、携帯端
末装置７０２が送電装置１４０に接近し、検出部１４６で検知出力部１０７からの識別子
を検知すると制御部１４５は発振器１４４をオン状態にして送電を開始する。

さらに、送電装置１４０からの送電を行う場合、切り替えスイッチ１１０は、受電側に
切り替わっているが、このとき、非接触通信側に減衰抵抗１１１、１１２を介し非接触通
信側にも受電した信号を減衰させて非接触通信側にも入力する構成とした。このような構
成とすることで、送電信号に非接触通信信号を重畳した場合、受電と同時に非接触通信も
可能となる。ここで、減衰抵抗により受電信号レベルを下げるのは、非接触通信信号に比
べ、送電信号のほうがレベルがかなり高いためである。

以上の構成とすることにより、送電装置１４０と携帯端末装置７０２間の伝送は、磁気
共鳴方式による結合のため、従来の電磁誘導方式に比べ、伝送距離が長くなっても損失が
少ない充電システムを得ることができ、さらに、非接触通信と非接触による電力の伝送に
用いるアンテナを共用化することで、これらを搭載した場合に伴なう携帯端末装置７０２
の実装容積の増加を極力抑えることが可能となる。

図2は本発明に使用される非接触による充電システムの第２の実施例を示した図である
。

図は、図1で示した第1の実施例と比較して携帯端末装置７０２に電磁誘導方式のコイル
、送電装置２２０に磁気共鳴方式のコイルを用いたものである。なお、図は、通信装置と
送電装置を一体化した送電装置２２０を用いているが、これに限定するものではない。図
１のように、通信装置と送電装置が別体になっている場合にも、携帯端末装置に電磁誘導
方式のコイル、送電装置に磁気共鳴方式のコイルを用いても良い。

図において、２０１は２〜３ターン程度のループアンテナコイル、２０２、２０３はル
ープアンテナコイル２０１と送信信号周波数で共振する共振容量、２２０は非接触通信手
段を兼ねた非接触による電力送電装置であり、非接触通信手段を備えた送電装置２２０は
、非接触データ通信部２２１を備えており、その他、図1に対応する部分については同一
符号を付けて説明を省略する。

送電装置２２０は、携帯端末装置７０２と非接触通信を行なう場合、非接触データ通信
部２２１は発振器１４４の発振信号を通信データにより変調し、変調された信号を増幅部
１４３により増幅し、給電コイル１４２と磁気共鳴コイル１４１より構成される送電アン
テナにより送信する。

送電装置から送信された信号は、携帯端末装置７０２のループアンテナコイル２０１に
より受信され、切り替えスイッチ１１０を介し共振容量２０２の容量値と共振することで
、整流用ダイオード１２１〜１２４により構成される整流回路に送信周波数において最も
高い電圧信号が加わる。そして整流回路より出力された非接触通信信号は、平滑用容量１
３０により平滑化され直流電圧となり、非接触通信部１０３へ電源として供給されるとと
もに、変調されたデータも非接触データ通信部１０３において復調される。

次に、送電装置２２０から携帯端末装置７０２に送電を行なう場合の動作について説明
する。

送電装置２２０にある発振器１４４の信号を増幅部１４３において電力増幅し、給電コ
イル１４２により磁気共鳴コイル１４１を励振することで、磁気共鳴コイル１４１より送
電信号が出力される。

送電された信号は、携帯端末装置７０２のループアンテナコイル２０１により受電され
るが、この受電された電圧がある一定以上の値になった場合、充電制御部１０４は、切り
替えスイッチ１１０を電力受電側に切り替えるので、切り替えスイッチ１１０を介し共振
容量２０３の容量値と共振することで、整流用ダイオード１２５〜１２８により構成され
る整流回路で送電周波数において最も高い電圧となるとともに、受電した信号は、平滑用
容量１３１により直流電圧となり充電制御部１０４に供給される。充電制御部１０４では
供給された直流電圧をバッテリ１０５に充電を行なうとともに、過充電等によりバッテリ
１０５が破損しないように充電量の制御を行なう。

さらに、送電装置２２０からの送電を行う場合、切り替えスイッチ１１０は、受電側に
切り替わっているが、このとき、非接触通信側に減衰抵抗１１１、１１２を介し非接触通
信側にも受電した信号を減衰させて非接触通信側にも入力する構成のため、送電信号に非
接触通信信号を重畳することにより、受電と同時に非接触通信も可能となる。

以上の構成とすることにより、第１の実施例と同様の効果が得られる上に、受電用アン
テナとして、２〜３ターン程度のループアンテナコイルを用いることができることで、携
帯端末装置７０２をより小型にすることができる。

さらに、受電用アンテナとして、２〜３ターン程度のループアンテナコイルを用いるこ
とにより、端末無線通信部１０６の通信に用いる電波の反射は小さくなるので、端末無線
通信部１０６への影響をより小さくすることができる。

図３は本発明に使用される非接触による充電システムの第３の実施例を示した図である
。

図において、３０１は共振容量、３１０は切り替えスイッチ、３１１は減衰抵抗、３１
２、３１３、３１４、３１５は非接触通信と非接触による電力の受電とで共用化された整
流用ダイオードであり、その他、図２に対応する部分については同一符号を付けて説明を
省略する。

送電装置２２０では、携帯端末装置７０２と非接触通信を行なう場合、非接触データ通
信部２２１は発振器１４４の発振信号を通信データにより変調し、変調された信号を増幅
部１４３により増幅し、給電コイル１４２と磁気共鳴コイル１４１より構成される送電ア
ンテナにより送電される。

この送信された信号は、携帯端末装置７０２のループアンテナコイル２０１と共振容量
３０１により送信周波数信号で共振して最も大きな信号振幅で受信され、共用化された整
流用ダイオード３１２〜３１５により整流される。このとき充電制御部１０４で整流され
た電圧がある一定値以上であると充電のための送電であると判断し、切り替えスイッチ３
１０を充電側に切り替えるので、整流された電圧が平滑用容量１３１により平滑化され充
電制御部１０４によりバッテリ１０５に充電のための直流電圧を供給する。

以上の実施例では、第２の実施例と同様の効果が得られる上に、非接触通信用と受電用
の整流ダイオードを共用化することにより、携帯端末装置７０２をより小型にすることが
できる。

次に、本発明の実施例における効果を図４、図５および図６を参照して説明する。

図４は、図２の非接触による充電システムの第2の実施例で示したように、送信側を磁
気共鳴方式、受信側をループ状のアンテナコイルと共振容量により構成される従来の電磁
誘導方式としたときの伝送効率特性と、図２５に示すように送受信側とも従来の電磁誘導
方式を用いた場合のコイル間距離に対する伝送効率の実験結果を示したものであり、図の
横軸はコイル間距離、縦軸は伝送効率である。

図２の送信側の磁気共鳴コイルの直径は４ｃｍであり、巻き数は約３０ターンで共鳴周
波数は約２０ＭＨｚであり、受信側は、直径３cmの約３ターンのループコイルと１００ｐ
Fの共振容量による直列共振型のループアンテナコイルとなっており、図２５の電磁誘導
方式の送受コイルの直径は４ｃｍ、巻き数は約２０ターンで伝送周波数は約１２０ｋＨｚ
であり、共振容量は数μFである。

図から図２５の従来技術の電磁誘導方式ではコイル間距離が短い場合は伝送効率に優れ
るが、コイル間距離が４ｍｍ程度離れると効率は５０％程度に落ちる。これに対し、第２
の実施例ではコイル間距離が４ｍｍでも効率は約７５％が得られており、コイル間距離が
離れても送信が磁気共鳴方式、受信が電磁誘導方式による伝送のほうが、伝送効率の低下
が少ないことが分かる。

また、図５は、図１で示した第１の実施例の非接触電力伝送方式として送信、受信とも
磁気共鳴方式としたときのコイル間距離に対する伝送損失の周波数特性と、送信、受信と
も２〜３ターン程度のループ状のコイルと共振容量により構成される従来の電磁誘導方式
での伝送損失の周波数特性の実験結果を示したもので、図の横軸は周波数、縦軸は伝送損
失である。

また、実験に用いたコイルとして、図１の磁気共鳴方式は、磁気共鳴コイルの直径は４
ｃｍであり、巻き数は約３０ターンで共鳴周波数は約２０ＭＨｚであり、給電コイルおよ
び負荷コイルとも直径は３ｃｍで巻き数は１ターンである。一方、従来の電磁誘導方式の
ループアンテナコイルは、直径４ｃｍ、巻き数は約３ターンで伝送周波数は磁気共鳴方式
と同じ約２０ＭＨｚであり、共振容量は百数十ｐFである。

図から図１で示した第１の実施例の磁気共鳴方式を用いた電力伝送方式ではコイル間距
離により周波数依存性があるが、従来の電磁誘導方式よりも伝送損失が少ないことが分か
る。

次に、図６は、図２で示した非接触による充電システムの第２の実施例で非接触通信手
段として送信側を磁気共鳴方式、受信側を従来の２〜３ターン程度のループ状のアンテナ
と共振容量により構成される電磁誘導方式としたときのコイル間距離に対する周波数特性
の実験結果を示したものである。実験に用いたコイルは、直径４ｃｍ、巻き数は約３ター
ンであり、共振容量は百数十ｐFである。

図５と図６を比較すると、図５で示した送受信とも磁気共鳴方式を用いるよりも、図２
で示した第２の実施例のように、送信側を磁気共鳴方式、受信側を従来の磁界結合型ルー
プアンテナにしたほうがコイル間距離に対する周波数特性変動が少ないことから、送信周
波数を例えば１３.５６ＭＨｚ等に固定した場合であってもコイル間距離によらず安定し
た受電電力を得ることができる。

また、図７ａには、本発明の非接触による充電システムの第１の実施例の磁気共鳴方式
のコイルの構成を示した模式図であり、図７ｂは、図７ａを伝送方向に対し真横から見た
模式図であり、図1に対応する部分については同一符号を付けて説明を省略する。給電コ
イル１４２、磁気共鳴コイル１４１、１０１、負荷コイル１０２のコイル面は互いに平行
に配置されており、コイルの中心点が一直線にある図７ｂの構成でｚ軸上でのコイル間距
離を最適化すれば最もコイル間の伝送効率が高くなる構成であることから、実施の形態と
しては図７ｂの配置を基本に以下の実施の形態についても説明する。

図８は本発明に使用される非接触による充電(電力伝送)システムの第４の実施例を示し
た図である。

図において、７０２は携帯端末装置、１５０は非接触通信装置、４２０は電磁誘導方式
による送電装置より構成され、図の携帯端末装置７０２は、磁気共鳴コイルを兼ねた電磁
誘導コイル４０１、負荷コイル４０２、共鳴容量４０３、ローパスフィルタ４０４、共振
容量４０５、整流回路４０６、電源回路４０７、負荷回路４０８、ハイパスフィルタ４０
９、負荷変調回路４１０、検波、復調回路４１１、整流回路４１２、メモリ４１３、制御
回路４１４を備えている。また、電磁誘導による送電装置４２０は、電磁誘導コイル４２
１、共振容量４２２、電力増幅器４２３、発振器４２４、制御部４２５、検出部４２６を
備えており、その他、図1に対応する部分については同一符号を付けて説明を省略する。

図において、携帯端末装置７０２は、磁気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１と
並列に共鳴容量４０３を接続するとともに、ローパスフィルタ４０４を介して共振容量４
０５が並列に接続され、整流回路４０６、電源回路４０７、負荷回路４０８が接続される
。

また、負荷コイル４０２は磁気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１と数ｍｍ程度
の距離に近接して配置し磁気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１と磁気的に結合し
ている。さらに、負荷コイル４０２はハイパスフィルタ４０９を介して負荷変調回路４１
０、検波、復調回路４１１、整流回路４１２に接続される。

また、電磁誘導方式による送電装置４２０は、電磁誘導コイル４２１と並列に共振容量
４２２が接続され、電力増幅器４２３により増幅された発振回路４２４からの送電信号周
波数と共振する構成となっている。

以上の非接触電力伝送システムにおいて、まずは非接触通信装置１５０から携帯端末装
置７０２に非接触により通信を行う場合の動作について説明する。

非接触通信装置１５０にある発振器１５３では、非接触通信が行なわれる搬送波周波数
（例えばＲＦＩＤでは１３.５６ＭＨｚ等）で発振するとともに、非接触データ通信部１
５４および変復調回路４３０において、送信を行なうデータに対応して発振周波数に変調
をかけ、変調された通信信号を電磁誘導コイル１５１と共振容量１５２の共振周波数が搬
送周波数に等しくなるように調整されたアンテナにより、電磁エネルギーとして効率よく
放射される。

一方、携帯端末装置７０２では、磁気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１と共鳴
容量４０３での共振周波数が非接触通信周波数の１３.５６ＭＨｚとなるように調整され
ているため、磁気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１には大きな電流が流れ強い磁
界が発生する。この強い磁界により、磁気的に結合された負荷コイル４０２によりハイパ
スフィルタ４０９と負荷変調回路４１０を介し検波、復調回路４１１に入力され、受信し
た非接触信号を復調し制御回路４１４に入力する。制御回路４１４では受信信号に対応し
たデータをメモリ４１３より読み出して負荷変調回路４１０により負荷変調をかける。こ
れに対し、非接触通信装置１５０では、負荷変調回路４１０からの負荷変調に対応して携
帯端末装置７０２の受信インピーダンスが変動するのを変復調回路４３０により検出して
復調し非接触データ通信部１５４に伝送する構成となっている。このとき、ローパスフィ
ルタ４０４は受信した信号周波数に対しては通過を阻止するため、ローパスフィルタ４０
４以降の回路は無視することが出来るとともに、ハイパスフィルタ４０９は受信した信号
周波数に対しては通過特性であるため、ここでの損失は無視することができる。また、制
御回路４１４およびメモリ４１３への電力の供給は非接触通信装置１５０から受信した信
号を整流回路４１２により整流した電力を用いることでバッテリは不要であるし、また、
携帯端末装置７０２に内蔵しているバッテリから供給してもよい。

次に、電磁誘導方式による送電装置４２０から携帯端末装置７０２に非接触により送電
を行なう場合の動作について説明する。

電磁誘導方式による送電装置４２０では、検出部４２６により携帯端末装置７０２が近
くに置かれた場合を検出して制御部４２５により発振器４２４および電力増幅器４２３を
オン状態とする。これにより、発振器４２４では、電力を非接触で送電する周波数として
、非接触通信装置１５０で用いられているＲＦＩＤ等の１３.５６ＭＨｚよりも低い、例
えば１００ｋＨｚ帯の周波数で発振し、電力増幅器４２３において電力増幅して電磁誘導
コイル４２１と共振容量４２２による共振回路に送電電力を供給する。電磁誘導コイル４
２１と共振容量４２２は、供給された送電電力の周波数である１００ｋＨｚ帯で共振する
ため、電磁誘導コイル４２１には、大きな電流が流れ強い磁界が発生する。このとき、電
磁誘導コイル４２１と接近して携帯端末装置７０２が置かれることにより、磁気共鳴コイ
ルを兼ねた電磁誘導コイル４０１と共振容量４０５による共振回路が送電電力の周波数と
等しいため、電磁誘導コイル４２１と磁気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１は電
磁誘導により強く結合するので、共振容量４０５から受電した１００ｋＨｚ帯の電力を取
り出すことができる。このため、共振容量４０５に接続された整流回路４０６により直流
電圧に整流され電源回路４０７により一定の電圧に変換された後、負荷回路４０８に受電
した電力が供給される。このとき、ローパスフィルタ４０４は受電した電力の周波数に対
し通過特性のため、ここでの損失は無視することができる。また、ハイパスフィルタ４０
９は受電した電力の周波数に対し通過を阻止するため、負荷コイル４０２およびハイパス
フィルタ４０９以降の回路の影響を無視することができる。

また、電源回路４０７を充電制御回路、負荷回路４０８をバッテリに置き換えることで
非接触充電システムを実現することができる。

以上の構成とすることにより、１００ｋＨｚ帯の受電電力には電磁誘導方式による非接
触電力伝送を行い、13.56MHzの非接触通信では、受電に用いた電磁誘導コイルを磁気共鳴
コイルとして用いることにより、図１で示した非接触による充電(電力伝送)システムと同
様の効果が得られる上に、非接触通信の周波数と非接触による電力伝送の周波数が異なる
場合でも通信および受電が可能な充電(電力伝送)システムを得ることができる。

図９は本発明に使用される非接触による充電(電力伝送)システムの第５の実施例を示し
た図である。

図において、４４１は負荷変調回路、４４２は検波、復調回路、４４３は制御回路、４
４４は変復調部であり、その他、図８に対応する部分については同一符号を付けて説明を
省略する。

図９において、携帯端末装置７０２では、共振容量４０５と整流回路４０６間に負荷変
調回路４４１と検波、復調回路４４２を付加した構成となっており、電磁誘導方式による
送電装置４２０は、増幅器４２３と共振容量４２２間に変復調部４４４が付加した構成と
なっている。

図において、非接触通信装置１５０と携帯端末装置７０２間の非接触通信は、図８で示
した第４の実施例と同様であるため説明を省略し、電磁誘導方式による送電装置４２０か
ら携帯端末装置７０２に非接触により送電を行なう場合の動作について説明する。

電磁誘導方式による送電装置４２０では、発振器４２４からの発振信号を電力増幅器４
２３において電力増幅した送電電力信号を変復調部４４４において変調し、共振コイル４
２１より送電される。この送電電力を携帯端末装置７０２の磁気共鳴コイルを兼ねた電磁
誘導コイル４０１により受電する。受電した受電信号は整流回路４０６により整流され受
電を行うとともに、検波、復調回路４４２により受電した信号を復調し、受信データ信号
を制御回路４４３に入力する。制御回路４４３では、受信したデータ信号に対応するデー
タ信号を負荷変調回路４４１により負荷変調をかける。この負荷変調信号は、電磁誘導方
式による送電装置４２０の変復調部４４４により復調される。

以上の構成とすることにより、図８で示した非接触による充電(電力伝送)システムと同
様の効果が得られる上に、非接触による電力伝送においても送電電力信号に対しても変調
をかけることにより電力伝送と同時に通信を行うことが可能となるので、たとえば、携帯
端末装置７０２が非接触により電力伝送に対応しているか等の認証や送電電力制御を行う
際に必要となる制御のための通信も電力伝送と信号に重畳して行うことが可能となる。

図１０は本発明に使用される非接触による充電(電力伝送)システムの第６の実施例を示
した図である。

図において、４５１はレベル検出回路、４５２は切り替えおよび電源回路、４５３、４
５４、４５５は電界効果トランジスタ、４５６は整流回路、４６０は電磁誘導方式による
送電装置である。さらに、電磁誘導方式による送電装置４６０は電磁誘導コイル４６１、
共振容量４６２、電力増幅器４６３、発振器４６４、制御部４６５、検出部４６７より構
成されており、その他、図８に対応する部分については同一符号を付けて説明を省略する
。

図において、携帯端末装置７０２は、共鳴容量４０３と共振容量４０５間にレベル検出
回路４５１および電界効果トランジスタ４５３を設けるとともに、整流回路４０６は切り
替えおよび電源回路４５２を介して負荷回路４０８に接続されている。さらに、負荷コイ
ル４０２には、電界効果トランジスタ４５４と整流回路４５６を介し切り替えおよび電源
回路４５２に接続されている。さらに、電磁誘導方式による送電装置４６０は、電磁誘導
コイル４６１と並列に共振容量４６２が接続され、電力増幅器４６３により増幅された発
振回路４６４からの送電信号周波数と共振する構成となっており、電磁誘導方式による送
電装置４２０と同様の構成であるが、電磁誘導コイル４６１と共振容量４６２による共振
周波数および発振器４６４の発振周波数が、非接触通信装置１５０の共振周波数と等しい
１３.５６ＭＨｚとなっている。

以上の非接触電力伝送システムにおいて、まずは非接触通信装置１５０から携帯端末装
置７０２に非接触により通信を行う場合について説明する。

携帯端末装置７０２のレベル検出回路４５１は、信号を何も受信していない状態では電
界効果トランジスタ４５５をオン状態とするとともに、電界効果トランジスタ４５３、４
５４をオフ状態とすることで非接触通信装置１５０より１３.５６ＭＨｚの非接触通信
信号を受信した場合は、磁気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１、共鳴容量４０３
および負荷コイル４０２により構成される磁気共鳴結合により、負荷変調回路４１０、検
波、復調回路４１４および整流回路４１２に受信され通信が行われる。

次に、電磁誘導方式による送電装置４２０からの１００ｋＨｚ帯の非接触による送電電
力を受電した場合、レベル検出回路４５１は、電界効果トランジスタ４５３をオン状態と
するとともに、電界効果トランジスタ４５４、４５５をオフ状態とする。これにより、磁
気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１と共振容量４０５より構成される共振回路に
より電磁誘導方式により電磁誘導方式による送電装置４２０からの送電電力を受電し、整
流回路４０６と切り替えおよび電源回路４５２を介して負荷回路４０８に電力が供給され
る。

次に、電磁誘導方式による送電装置４６０から１３.５６ＭＨｚの非接触による送電電
力を受電した場合、レベル検出回路４５１は、電界効果トランジスタ４５４をオン状態と
するとともに、電界効果トランジスタ４５３、４５５をオフ状態とする。これにより、磁
気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１、共鳴容量４０３および負荷コイル４０２よ
り構成される磁気共鳴結合により、電磁誘導方式による送電装置４６０からの送電電力を
受電し、整流回路４５６と切り替えおよび電源回路４５２を介して負荷回路４０８に電力
が供給される。

以上の構成とすることにより、図８で示した非接触による充電(電力伝送)システムと同
様の効果が得られる上に、非接触による電力伝送については、１００ｋＨｚ帯の送電には
電磁誘導による受電を、１３.５６ＭＨｚの電力伝送については磁気共鳴方式による受電
を行うことにより、周波数帯が異なる場合でも接触による電力伝送の受電が可能となる。

図１１は本発明に使用される非接触による充電(電力伝送)システムの第７の実施例を示
した図である。

図において、４７０は非接触通信部、４７１は充電制御回路、４７２はバッテリ、４７
３はハイパスフィルタ、４８０は非接触通信装置であり、図の非接触通信部４７０は、切
替え回路４７４、変復調回路４７５、発振器４７６、負荷変調回路４７７、検波復調回路
４７８より構成され、非接触通信装置４８０は、電磁誘導コイル４８１、共振容量４８２
、負荷変調回路４８３、検波、復調回路４８４、整流回路４８５、制御回路４８６、メモ
リ４８７より構成されており、その他、図８に対応する部分については同一符号を付けて
説明を省略する。

図において、携帯端末装置７０２は、整流回路４０６の出力に充電制御回路４７１、バ
ッテリ４７２が接続され、負荷コイル４０２はハイパスフィルタ４７３と切り替え回路４
７４を介して変復調回路４７５および発振器４７６が接続される。さらに切り替え回路４
７４には負荷変調回路４７７と検波、復調回路４７８が接続されている。

また、非接触通信装置４８０は、電磁誘導コイル４８１と並列に共振容量４８２が接続
され、さらに、負荷変調回路４８３、検波、復調回路４８４および整流回路４８５が接続
される。

図において、電磁誘導方式による送電装置４２０からの送電電力を受電する場合の動作
について説明する。送電装置４２０より送電された１００ｋＨｚ帯の送電電力信号は、携
帯端末装置７０２の磁気共鳴コイルを兼ねた電磁誘導コイル４０１と共振容量４０５によ
る共振回路により受電し整流回路４０６および充電制御回路４７１を介しバッテリ４７２
に充電を行う。

次に、非接触通信装置１５０から携帯端末装置７０２に非接触により通信を行う場合の
動作について説明する。非接触通信装置１５０から送信された非接触通信信号は、磁気共
鳴を兼ねた電磁誘導コイル４０１、共振容量４０３および負荷コイル４０２により構成さ
れる磁気共鳴方式により受信し、ハイパスフィルタ４７３を介して切り替え回路４７４に
入力される。切り替え回路４７４では、信号が入力されない状態では負荷変調回路４７７
側に切り替わるようにしているため、受信した非接触通信信号は検波、復調回路４７８お
よび負荷変調回路４７７により変復調されるので非接触通信が可能となる。

次に、非接触通信装置４８０と通信を行う場合について説明する。非接触通信装置４８
０では発振器は内蔵していないため、例えばＲＦＩＤカードのような内部に電源を持たな
い受動的通信となることから、携帯端末装置７０２において非接触通信装置４８０と通信
を行いたい場合は、発振器４７６および変復調回路４７５をオン状態とするとともに切り
替え回路４７４を変復調回路４７５側に切り替える。これにより、発振器４７５からの発
振信号を変復調回路４７５により変調して非接触通信装置４８０に送信する。非接触通信
装置４８０では受信した携帯端末装置７０２からの非接触通信信号を検波、復調回路４８
４により復調する。また、非接触通信装置４８０からの非接触通信信号は負荷変調回路４
８３により負荷変調される。携帯端末装置７０２では、インピーダンスの変動を変復調回
路４７５より復調することで、非接触通信装置４８０との通信が可能となる。

以上の構成とすることにより、図８で示した非接触による充電(電力伝送)システムと同
様の効果が得られる上に、非接触通信装置１５０は質問器（ＲＦＩＤにおけるリーダライ
タ）、非接触通信装置４８０は応答器（ＲＦＩＤにおけるＲＦＩＤカード）に相当する。
また、携帯端末装置７０２に負荷変調回路４７７、検波、復調回路４７８（応答器に相当
）に加え変復調回路４７５、発振器４７６（質問器に相当）を付加することにより、内部
に発振器を持たないＲＦＩＤカード等との通信が可能となる。

図１２は本発明に使用される非接触による充電(電力伝送)システムの第８の実施例を示
した図である。

図において、携帯端末装置７０２は図１１の第７の実施例で示した携帯端末装置を２台
近接して配置した面であり、互いの装置を区別するためにもう一方の携帯端末装置には図
番号に、ダッシュ（’）を付す。

図において、携帯端末装置７０２より携帯端末装置７０２’にあるメモリ４１３’の内
容を読み出す場合の動作について説明する。携帯端末装置７０２では発振器４７６および
変復調回路４７５をオン状態とするとともに切り替え回路４７４を変復調回路４７５側に
切り替える。これにより、発振器４７５からの発振信号を変復調回路４７５により変調し
て携帯端末装置７０２’に送信する。携帯端末装置７０２’では通常、負荷変調回路４７
７’側に切り替わっているため、受信した携帯端末装置７０２からの非接触通信信号を検
波、復調回路４７８’により復調し、制御回路４１４’では受信データに対応したデータ
信号をメモリ４１３’より読み出して負荷変調回路４７７’により負荷変調を行う。携帯
端末装置７０２では、インピーダンスの変動を変復調回路４７５より検出して復調し、携
帯端末装置７０２’からの受信データ信号を受信する。

以上の構成とすることにより、図１１で示した非接触による充電(電力伝送)システムと
同様の効果が得られる上に、携帯端末装置７０２に質問器に対応する回路（変復調回路４
７５、発振器４７６）を付加することにより、携帯端末装置間でも非接触通信が可能とな
る。

図１３は、本発明に使用される非接触による充電（電力伝送）システムの第９の実施例
を示した図である。

図において、５０１は送電器、５０２は受電器、５０３は給電コイル、５０４は１次側
共鳴コイル、５０５は負荷回路、５０６は高周波電源であり、その他、図８の第４の実施
例に対応する部分については同一符号を付けて説明を省略する。

図において、送電器５０１は、高周波電源５０６と給電コイル５０３と１次側共鳴コイ
ル５０４より構成され、給電コイル５０３に近接して１次側共鳴コイル５０４が置かれる
とともに、給電コイル５０３に高周波電源５０６が接続されている。

受電器５０２は、負荷コイル５０５と整流回路４０６と電源回路４０７と負荷回路４０
８より構成され、負荷コイル５０５に整流回路４０６と電源回路４０７を介して負荷回路
４０８が接続されており、送電器５０１と受電器５０２により非接触電力伝送システムを
構成している。

図において、高周波電源５０６からは、１次側共鳴コイル５０４の自己インダクタとコ
イルの巻き線間の浮遊容量（寄生容量）により決まる自己共振周波数に等しい周波数で給
電コイル５０３に給電を行う。給電コイル５０３は電磁誘導作用により自己共振周波数に
等しい周波数で１次側共鳴コイル５０４を励振することで１次側共鳴コイル５０４には大
きな電流が流れ強い磁界が発生する。

ここで、１次側共鳴コイルのインダクタンス値をＬ、線間の浮遊容量をＣとするとコイ
ルの自己共振周波数ｆは次式で求められる。

ｆ＝１／（２π√（LＣ)）
ただし、自己共振周波数は給電コイル５０３と負荷コイル５０５との結合状態により共
振周波数は変動するため、実際の自己共振周波数はシミュレーションや実験による確認が
必要となる。

以上の構成で、受電器５０２が送電器５０１に近接して置かれると、１次側共鳴コイル
５０４からの強い磁界が受電器５０２の負荷コイル５０５と磁気的に結合し、負荷コイル
５０５の両端子間に起電力が発生する。発生した起電力は整流回路４０６により直流電圧
に整流され、電源回路４０７に入力される。電源回路４０７は、整流回路４０６より出力
される電圧が送電電力や１次側共鳴コイル５０４と負荷コイル５０５間の距離により共鳴
コイルの自己共振周波数のずれやコイル間距離による伝送効率の変化により変動するため
、負荷回路４０８が必要とする一定の電圧値に変換して負荷回路４０８に供給する。

以上の構成とすることにより、送電器５０１からの送電電力を受電器５０２において磁
気的な結合により非接触で受電することが可能であるとともに、受電器５０２に用いるコ
イルとしては負荷コイル５０５のみで受電可能であることから、受信器５０２の小型化が
可能となる。

なお、図１３で示したコイル形状の一般的に用いられる大きさおよび巻き数の一例を示
すと、数Ｗ程度の小型携帯機器への充電の場合、給電コイル５０３は直径数ｃｍ、巻き数
は１ターンから数ターン程度、１次側共鳴コイル５０４は直径数ｃｍ、巻き数は数十ター
ン程度で自己共振周波数としては、１０ＭＨｚ帯が用いられ、負荷コイル５０５としては
直径数ｃｍ、巻き数は１ターンから数ターン程度である。

一方、ノート型のパーソナルコンピュータへの給電や充電、電気自動車への充電など数
十Ｗから数百Ｗ以上の送電に用いられるコイル形状の一般的に用いられる大きさおよび巻
き数の一例を示すと、給電コイル５０３は直径数十ｃｍ、巻き数は１ターンから数ターン
程度、１次側共鳴コイル５０４は直径数十ｃｍ、巻き数は数ターン程度で自己共振周波数
は、数百Ｈｚから１ＭＨｚ程度であり、負荷コイル５０５は直径数十ｃｍ、巻き数は１タ
ーンから数ターン程度である。

上述の磁気共鳴方式では共鳴コイルの巻き線の抵抗成分による損失が大きいと伝送効率
が低下する傾向にあるため、コイルの線材としては直径１ｍｍ〜数ｍｍ程度の銅線が一般
的に用いられているが、導電率が高いものであれば他の線材であってもよい。また、送受
のコイルの直径は伝送距離に関係し、直径が大きいほど伝送距離が伸びる傾向にある。ま
た、送受のコイルの直径は互いに等しいほうがより高い効率が得られ易いが、従来の電磁
誘導方式よりもコイル間の結合が強いため送受コイルの直径が多少異なっていても比較的
高い伝送効率が得られることが磁気共鳴方式の特徴でもある。

このことから、各コイルの直径は同一であっても異なってもよいし、各コイルは円筒形
のコイルであってもスパイラル状の平面コイルであってもよい。さらに、平面コイルは、
基板上に銅パターンとして形成してもよいし、フィルム状の上に銅パターンを形成しても
よい。

次に、本発明の非接触による充電（電力伝送）システムの第１０の実施例を図面によっ
て説明する。

図１４は、本発明に使用される非接触による電力伝送システムの第１０の実施例を示し
た図である。

図において、５１１は共振を有した負荷コイル、５１２は共振容量であり、その他、図
１３に対応する部分については同一符号を付し説明を省略する。

図１４は、図１３で示した非接触による充電システムの第９の実施例と比較して、共振
を有した負荷コイル５１１と共振容量５１２が直列に接続され直列共振回路を形成してお
り、その共振周波数が、１次共鳴コイル５０４の自己共振周波数と等しくなるように、共
振を有した負荷コイル５１１と共振容量５１２の値を定めている。また、共振を有した負
荷コイル５１１のインダクタンス値は、給電コイル５０３のインダクタンス値よりも大き
くしている。

以上の構成とすることにより、図１３で示した第９の実施例と同様の効果が得られるの
に加え、共振を有した負荷コイル５１１と共振容量５１２で共振回路を構成しているため
、１次共鳴コイル５０４からの磁束と強く結合するのでコイル間距離を離した場合の伝送
効率の低下をより小さくすることができる。言い換えれば、コイル間距離が変動しても入
力インピーダンスの変化が少なくなるので、コイル間距離による周波数特性の変動を小さ
くすることができる。

例えば、コイルの直径が数ｃｍの場合の伝送距離は数ｃｍ程度、直径数１０ｃｍの場合
は数１０ｃｍから１ｍ程度の伝送距離が得られるので従来の電磁誘導方式の１ｃｍから２
ｃｍ程度に比べ比較的長い伝送距離を得ることができる。

図１５は、本発明に使用される非接触による電力伝送システムを有した第１１の実施例
を示した図である。

図において、５２１は１次側共鳴コイル、５２２は共鳴容量、５２３は励振コイルであ
り、その他、図１４に対応する部分については同一符号を付し説明を省略する。

図において、１次側共鳴コイル５２１のインダクタンス値と共鳴容量５２２の容量値で
決まる共振周波数に等しい信号を高周波電源５０６より励振コイル５２３を介して供給す
ると、共鳴コイル５２１と共鳴容量５２２により共振現象が発生し、大きい電流が流れ強
い磁界が発生する。この構成では主に数十Ｗ以上の高い電力伝送に用いられ、コイルの大
きさや巻き数の一般的な一例を示すと、共鳴コイル５２１の直径は数十ｃｍから１ｍ程度
、コイルの線径は１ｃｍ程度、ターン数は１から２ターン程度である。また、励振コイル
は線径数ｍｍ程度であり、共鳴コイル５２１に数ターン巻きつけるかフェライトコア等の
磁性体を用いて励振する方法が一般的である。

図１５は、図１４で示した非接触電力伝送システムの第１０の実施例と比較して、給電
コイルの代わりに励振コイル５２３を用いることにより、１次側の共鳴コイルを局所的な
電磁誘導により励振して給電を行うもので、第１０の実施例と同様の効果が得られる上に
、送電側の共鳴コイルが１ターン程度で構成できるので送電器側の小型化も図ることがで
きる。

図１６ａは、本発明に使用される非接触による充電（電力伝送）システムを有した第１
２の実施例を示した図である。

図において、５３１は１次側の共鳴コイル群であり、スパイラル形状の共鳴コイル５３
１ａ、５３１ｂより構成され、これらは並行して一定間隔でスパイラル状に巻かれている
。ここで、スパイラル形状の共鳴コイル５３１ａ、５３１ｂはお互いの自己共振周波数が
異なるように構成されており、その他、図１４に対応する部分については同一符号を付し
説明を省略する。

図１６ａにおいて、受電器５０２で受電可能な距離内でスパイラル形状の共鳴コイル５
３１ａと５３１ｂの巻き数をそれぞれ異なる距離で最も効率がよくなるように調整する。
例えば、スパイラル形状の共鳴コイル５３１ａが最も効率がよくなる距離を距離ａ、共鳴
コイル５３１ｂが最も効率がよくなる距離を距離ｂとすると、１次側の共鳴コイル５３１
と共振を有した負荷コイル５１１の距離が距離ａのときは、給電コイル５０３からの給電
電力は主にスパイラル形状の共鳴コイル５３１ａを介して共振を有した負荷コイル５１１
に供給され、一方、スパイラル形状の共鳴コイル５３１ｂはインピーダンス整合が最適値
よりずれることから電力の伝送はほとんど行われない。また、１次側の共鳴コイル５３１
と共振を有した負荷コイル５１１の距離が距離ｂのときは、給電コイル５０３からの給電
電力は主にスパイラル形状の共鳴コイル５３１ｂを介して共振を有した負荷コイル５１１
に供給される。

なお、スパイラル形状の共鳴コイル５３１ａ、５３１ｂのコイルの巻き線の長さ（巻き
数）やコイルの巻き線の線径を変えることで自己共振周波数をそれぞれ変えることが可能
である。

このとき、コイル間の寄生容量は互いの共鳴コイルが並行して巻かれることにより、給
電コイルや負荷コイルの影響に加え互いの結合の影響もあるため、自己共振周波数はシミ
ュレーションや実験により求めることが必要である。

以上の構成とすることにより、図１４で示した第１０の実施例と同様の効果が得られる
のに加え、送電器側においても１次側の共鳴コイル５３１と共振を有した負荷コイル５１
１とのコイル間距離による周波数特性の変動をより小さくすることができる。

また、図１６ｂは１次側の共鳴コイル群の５３１のもう一つの例を示したものである。

図において、５３２は円筒形状の共鳴コイル群であり、円筒形状の共鳴コイル５３２ａ
、５３２ｂより構成され、これらは並行して一定間隔で円筒形状に巻かれており、互いに
自己共振周波数が異なっている。なお、円筒形状の共鳴コイル５３２ａ、５３２ｂのコイ
ルの巻き線の長さ（巻き数）やコイルの巻き線の線径やコイルの内径を変えることにより
、それらの自己共振周波数を変えることができる。

これらの図では、コイル群は図では２つの構成であったが３つ以上でもよいし、給電コ
イルで給電が可能であれば並行に巻かなくともそれぞれ独立であってもよいし、一方がス
パイラル状の平面コイルで他方が円筒形状のコイルであってもよい。

以上の複数の共鳴コイルを用いた場合の送受コイル間の周波数特性について示したもの
を図２２に示す。図では、図１６ａで示した１次側の共鳴コイルを自己共振周波数が互い
に異なる複数のコイルで構成した場合の１次側給電コイルから２次側負荷コイル間の伝送
特性について模式的に示した模式図である。図の横軸は周波数、縦軸は伝送損失である。
図において自己共振周波数が互いに異なるコイルを共鳴コイルに用いることにより、周波
数特性が広がることが分かる。これにより、コイル間距離により周波数特性が変動した場
合でも、周波数帯域が広がったことで伝送効率の低下を小さくすることが可能となる。

図１７は、本発明に使用される非接触による充電（電力伝送）システムの第１３の実施
例を示した図である。

図において、５４２はレベル検出回路、５４３は制御回路、５４１は電界効果トランジ
スタであり、その他、図１４で示した非接触での電力伝送システムの第１０の実施例に対
応する部分については同一符号を付し説明を省略する。

図は、図１４で示した第１０の実施例と比較して、共振容量５１２の両端には電界効果
トランジスタ５４１のドレインとソースが接続される。さらに、整流回路４０６で整流さ
れた直流出力の一部をレベル検出５４２により検出し、制御回路５４３に出力するととも
に、制御回路５４３は電源回路４０７より整流された電源電圧の一部を電源に用いて電界
効果トランジスタ５４１のゲートを制御する構成である。

以上の構成において、電界効果トランジスタ５４１がオフ状態のときは、１次側共鳴コ
イル５０４で発生した磁界は、共振を有した負荷コイル５１１と共振容量５１２で構成さ
れる共振回路と強く結合し、これらの共振回路を通して整流回路４０６に受信電流が流れ
る。このとき、制御回路５４３は電界効果トランジスタ５４１をオン状態にすると、共振
容量５１２の両端がショート状態となるため、共振を有した負荷コイル５１１は共振点が
なくなる。このため、１次側共鳴コイル５０４で発生した磁界は、負荷コイル５１１によ
り２次側では共振を伴わない電磁誘導により整流回路４０６に受信電力を供給する。制御
回路５４３は、定期的に電界効果トランジスタ５４１をオンオフすることで、整流回路４
０６から出力される整流電圧を比較し、より受信電力の高いほうに切り替える動作を行う
。

負荷コイル５１１と共振容量５１２による共振状態での受電は、１次側共鳴コイル５０
４と負荷コイル５１１との距離がある程度離れたとき伝送効率が最も高くなり、逆にコイ
ル間距離が数ｍｍ以下のごく近距離になるとインピーダンスの変動により伝送効率がかえ
って低下する。これに対し、負荷コイル５１１のみの受電では、受電側は共振回路を持た
ず、ごく近距離では電磁誘導伝送となるため、受電側は共振回路を持たないほうが伝送効
率は高くなる。これは、給電コイルと共鳴コイルの結合と共鳴コイルと負荷コイルとの結
合が同じ電磁誘導による伝送と見なせるためである。このため、コイル間距離がある程度
離れている場合は、電界効果トランジスタ５４１をオフ状態にし、ごく近距離では、電界
効果トランジスタ５４１をオン状態にして受電側に共振回路を持たない構成とすることに
より、図１４で示した実施例１０と同様の効果が得られる上に、コイル間距離がごく近距
離であっても伝送効率の劣化が小さい非接触電力伝送システムを得ることができる。

また、図２３に負荷コイルと直列に接続した共振容量を電界効果トランジスタによりオ
ンオフすることの効果を模式的に示した模式図を示す。図の横軸はコイル間距離、縦軸は
伝送損失である。図において、電界効果トランジスタをオン状態とした場合、負荷コイル
は共振周波数を持たず電磁誘導による伝送となるため、コイル間距離が大きくなると急激
に損失が増加する。一方、電界効果トランジスタをオフ状態とした場合、負荷コイルは共
振容量により直列共振回路となるため、コイル間距離がある程度離れても伝送損失の増加
は小さいが、ごく近距離になるとかえって伝送効率が低下する。このため、ごく近距離で
は電界効果トランジスタをオン状態として負荷コイルに共振回路を持たないようにすれば
、近距離での伝送効率の低下を抑えることができることが分かる。

図１８は、本発明に使用される非接触による充電（電力伝送）システムを有した第１４
の実施例を示した図である。

図において、５５１ａ、５５１ｂ、５５１ｃは電界効果トランジスタ、５５２ａ、５５
２ｂ、５５２ｃは共振容量、５５３は共鳴容量であり、図１７で示した第１３の実施例に
対応する部分については同一符号を付し説明を省略する。

図において、図１７で示した第１３の実施例と比較して、１次側共鳴コイルと並列に共
鳴容量５５３が接続され、共振を有した負荷コイル５１１には、電界効果トランジスタ５
５１ａ、５５１ｂ、５５１ｃと共振容量５５２ａ、５５２ｂ、５５２ｃがそれぞれ直列接
続されたものが並列に接続されている。

給電コイル５０３からは主に１次側共鳴コイル５０４のインダクタンス値と共鳴容量５
５３により決まる自己共振周波数で電力を給電する。１次側共鳴コイル５０４は共鳴容量
５５３との自己共振周波数で給電されるため、これら共振回路には大きな電流が流れ、強
い磁界が発生する。このとき、１次側共鳴コイル５０４と並列に共鳴容量５５３が接続さ
れているため、同一の共振周波数で比較した場合、共振容量がない場合に比べ、１次側共
鳴コイル５０４のインダクタンス値を小さくできるので、送電器５０１の形状を小さくす
ることができる。

一方、電界効果トランジスタ５５１ａ、５５１ｂ、５５１ｃと直列に接続されている共
振容量５５２ａ、５５２ｂ、５５２ｃは、共振を有した負荷コイル５１１とそれぞれ並列
共振回路を構成するとともに、それぞれの容量は共振周波数が異なるような容量値となっ
ている。このため、１次側共鳴コイル５０４と共振を有した負荷コイル５１１とのコイル
間距離により伝送効率が最も高くなる容量値を選択する構成となっている。

以上の構成において、最適な容量値を選択する手段の一例を以下説明する。

１次側共鳴コイル５０４からの磁界を共振を有した負荷コイル５１１により受信する場
合、制御回路５４３は最もコイル間距離が遠いときに伝送効率が高くなる共振容量に対応
する電界効果トランジスタをオン状態にしておく。そして、電力の受電が開始された場合
、制御回路５４３は定期的に他のオフ状態となっている電界効果トランジスタをオン状態
にして、そのときの受電電力をレベル検出５４２により検出する。そして最も受電電力の
大きい共振容量を選択することで、高い伝送効率で受電が可能となる。このとき、制御回
路５４３は定期的に受電電力をレベル検出５４２より検出して最も伝送効率の高い電界効
果トランジスタを選択しオン状態とする。

以上の構成では、図１７で示した第１３の実施例と同様の効果が得られる上に、共振容
量を複数設け電界効果トランジスタを用いて切り替えることでコイル間距離により電力の
伝送効率の更なる最適化が可能となる。

コイル間距離が近い場合(直径数ｃｍのコイルの場合、１ｃｍ程度以下)、共鳴コイル５
０４のコイルの巻き線と負荷コイル５１１のコイルの巻き線の間にも寄生容量が存在する
ため、コイル間距離が近い場合、共鳴コイルと負荷コイル間の容量が増えることで共鳴コ
イルの自己共振周波数も下がる。この場合、送電周波数が一定のときは、距離が近づくほ
ど逆に負荷コイルの共振容量を小さくして負荷コイルと共振容量による共振周波数を上げ
ることで、共鳴コイルの自己共振周波数が下がるのを抑えることができるので、コイル間
距離による伝送効率の変動を抑えることができる。

図１９は、本発明に使用される非接触による充電（電力伝送）システムを有した第１５
の実施例を示した図である。

図において、送電装置６１０は給電コイル６１１、スパイラル形状の１次側共鳴コイル
６１２、変復調回路６１３、可変利得電力増幅器６１４、発振器６１５、制御回路６１６
より構成され、その他、図１７の非接触による電力伝送システムの第１３の実施例に対応
する部分は同一符号を付し説明を省略する。

図のスパイラル形状の１次共鳴コイル６１２は平面上に巻かれたコイルであり円筒形の
立体コイルと同様コイルの巻き線間の寄生容量による自己共振周波数が存在し、その共振
周波数は円筒形コイルと同様に求めるられる。

また、携帯端末装置７０２には、共振を有した負荷コイル５１１と整流回路４０６の間
に負荷変調回路４４１、検波、復調回路４４２が付加されており、送電装置６１０は高周
波電源６１５に可変利得電力増幅器６１４と変復調回路６１３を介して給電コイル６１１
に接続される。

以上の構成では、送電装置６１０から携帯端末装置７０２に非接触で電力を伝送すると
ともに、電力伝送の際に必要となる送電装置６１０と携帯端末装置７０２間の認証や送電
電力制御を行う上で必要とされる通信手段を有するものである。

まずは、送電装置６１０から携帯端末装置７０２に非接触で電力を伝送する動作につい
て説明する。

１次側共鳴コイル６１２の自己共振周波数に等しい周波数で高周波電源６１５から出力
される信号は利得可変電力増幅器６１４により増幅され変復調回路６１３を介し給電コイ
ル６１１に給電される。給電された送電信号は１次側共鳴コイル６１２の自己共振周波数
に等しい周波数であるため、１次側共鳴コイル６１２からは強い磁界が発生する。

一方、共振を有した給電コイル５１１は共振容量５１２との共振により、１次側共鳴コ
イル６１２からの磁界と強く結合するため、効率よく電力を受電し、負荷変調回路４４１
、検波、復調回路４４２を介し整流回路４０６により整流し、電源回路４０７を介して負
荷回路４０８に供給する。また、制御回路５４３はレベル検出５４２の値を参考に電界効
果トランジスタ５４１をオンあるはオフして受電電力がより大きいほうに切り替わる動作
を行う。

次に非接触で通信を行う場合の動作について、まずは送電装置６１０から携帯端末装置
７０２にデータを伝送する場合について説明する。

図において、利得可変電力増幅器６１４からの送電信号にＡＳＫ変調等の変調をかけて
給電コイル６１１に給電する。給電された送電信号は、１次側共鳴コイル６１２より強い
磁界を発生し、共振を有した負荷コイル５１１と共振容量５１２により効率よく受信され
、負荷変調回路４４１を介し検波、復調回路４４２に入力される。入力された送電信号は
ダイオード等を用いた検波回路により復調され制御回路５０２に入力される。また、受電
電力は整流回路４０６により整流され、電源回路４０７により負荷回路４０８に供給され
る。

次に、携帯端末装置７０２から受電装置６１０にデータを伝送する場合について説明す
る。

通信を行う場合、携帯端末装置７０２は送電装置６１０より電力を受電していることか
ら、負荷変調回路４４１にも常に信号振幅が加わっている。このため、負荷変調回路４４
１では、この点におけるインピーダンスを変調信号に対応して変えると磁気的に結合して
いる送電装置６１０側のインピーダンスも影響を受けて変化する（負荷変調方式）。よっ
て、変復調回路６１３においてダイオード検波等により、送電信号が負荷変調回路４４１
の負荷変動により発生する送電電力の反射で復調された信号を取り出すことができるので
通信が可能となる。

以上の構成では、図１７の非接触による電力伝送システムの第１３の実施例と同様の効
果が得られる上に簡易な構成で通信が可能な通信手段を有した非接触電力伝送システムを
得ることができる。

図２０は、本発明に使用される非接触による充電（電力伝送）システムを有した第１６
の実施例を示した図である。

図において、６３１は１次側の共鳴コイル群、６３２は給電コイルであり、１次側の共
鳴コイル群６３１は、スパイラル形状の共鳴コイル６３１ａ、６３１ｂにより構成され、
これらは並行して一定間隔でスパイラル状に巻かれており、その他、図１８の非接触電力
伝送システムの第１４の実施例および図１９の非接触電力伝送システムの第１５の実施例
に対応する部分については同一符号を付し説明を省略する。

図において、送電装置６１０の１次側共鳴コイルにスパイラル形状の共鳴コイル６３１
ａと６３１ｂの複数のコイルを用いるとともに、互いの自己共振周波数が異なるようにコ
イルの巻き数等を変えた構成としている。さらに、１次側共鳴コイル群６３１と給電コイ
ル６３２の位置的構成を変えており、１次側共鳴コイル群６３１と共振を有した負荷コイ
ル５１１間距離よりも給電コイル６３２と共振を有した負荷コイル５１１間距離のほうが
近くなるようにした。

以上の構成とすることにより、図１６ａの非接触電力伝送システムの第１２の実施例、
図１８の非接触電力伝送システムの第１４の実施例および図１９の非接触電力伝送システ
ムの第１５の実施例と同様の効果が得られる上に、１次側共鳴コイル群６３１と共振を有
した負荷コイル５１１との距離よりも給電コイル６３２と共振を有した負荷コイル５１１
との距離のほうが近くなるようすることで、給電コイル６３２と共振を有した負荷コイル
５１１とのコイル間距離がごく近い場合、１次側共鳴コイル群６３１を介した磁気共鳴伝
送よりも、給電コイル６３２から共振を有した負荷コイル５１１に電磁誘導により直接伝
送することが可能であるため、ごく近距離での伝送効率の低下を抑えることができる。

以上の構成では、コイル間距離が近くなると共鳴コイルの共振周波数は負荷コイルが近
づくことにより等価的な寄生容量が増えるため共振周波数が下がるので送電周波数が一定
のとき伝送効率が下がってしまう。この場合、共鳴コイルと給電コイルの配置を変えるこ
とにより給電コイルと負荷コイルの距離が近くなるとともに、共鳴コイルがこれらの間に
入らなくなるため給電コイルと負荷コイル間で電磁誘導による結合が強くなる。このとき
、コイル間距離が遠い場合は電磁誘導による伝送は小さいがコイル間距離がごく近い場合
、共鳴コイルの共振周波数は低いほうにずれてしまうが給電コイルと負荷コイル間の電磁
誘導による伝送が大きくなるので、コイル間距離がごく近い場合の伝送効率の低下が抑え
られる。

図２１は、本発明に使用される非接触による充電（電力伝送）システムを有した第１７
の実施例を示した図である。

図において、６４１、６５１はアンテナ、６４２は負荷変調回路、６４３は検波、復調
回路、６５２は変復調回路、６５３は発振回路であり、図１９の非接触電力伝送システム
の第１５の実施例に対応する部分については同一符号を付し説明を省略する。

図の送電装置６１０には発振回路６５３が変復調回路６５２を介しアンテナ６５１に接
続され、携帯端末装置７０２はアンテナ６４１が負荷変調回路６４２を介し検波、復調回
路６４３に接続されている。

以上の構成において、送電装置６１０と携帯端末装置７０２間で通信を行う動作につい
て説明する。なお、電力の伝送動作については説明を省略する。

図において、発振回路６５３からの送信信号に変復調回路６５２において、ＡＳＫ変調
等の変調をかけアンテナ６５１に給電する。給電された送信信号はアンテナ６５１により
電磁波あるいは磁気的にエネルギーとして放射される。放射された送信信号はアンテナ６
４１により受信され負荷変調回路６４２を介し検波、復調回路６４３に入力される。入力
された送信信号はダイオード検波等の検波回路により復調され制御回路６０４に入力され
る。

次に、携帯端末装置７０２から送電装置６１０にデータを伝送する場合について説明す
る。携帯端末装置７０２は送電装置６１０により信号を受信している状態のときに通信を
行う場合を考えると、負荷変調回路６４２にも常に信号振幅が加わっている。このため、
負荷変調回路６４２では、この点における負荷を変動させることで変調を行う負荷変調方
式を用いる構成とした。

以上の構成では、図１９の非接触電力伝送システムの第１５の実施例と同様の効果が得
られる上に電力伝送と異なる周波数で通信が行えることから、より高速に通信を行うこと
も可能となるので、認証や送信電力制御等の電力伝送に必要な制御データのほかに他のデ
ータも伝送することが可能となる。

１０１、１４１、５０４，５２１、６１２…磁気共鳴コイル、１０２、４０２、５０５…
負荷コイル、１０３、１５４、２２１、３１２、…非接触データ通信部、１０４…充電制
御部、１０５、４７２…バッテリ、１０６…端末無線通信部、１０７…検知出力部、１０
１、２１０…切り替えスイッチ、１１１、１１２，２１１…減衰抵抗、１２１、１２２、
１２３、１２４、１２５、１２６、１２７、１２８…整流用ダイオード、１３０，１３１
…平滑用容量、１４０、２２０、３１０、４２０、４６０、６１０、７０１…送電装置、
１４２…給電コイル、１４３…増幅部、１４４、１５３、４２４、４６４、４７６、６１
５…発振器、１４５、４２５、４６５…制御部、１４６…検出部、１５１、４０１、４２
１、４６１、４８１…電磁誘導コイル、１５２、３０１、３０２、４０５、４２２、４６
２、４８２、５１２、５５２ａ、５５２ｂ、５５２ｃ、…共振容量、３１１…合成器、３
１３…フィルタ、７１１…送電制御モジュール、７１２…非接触型送電モジュール、７１
３…非接触型処理モジュール、７２０…大容量蓄電モジュール、７２１…受電制御モジュ
ール、７２２…充電のための非接触型受電モジュール、７２３…非接触型処理モジュール
、１５０、４６０、４８０…非接触通信装置、４０３、５５３、７３８，７３９…共鳴容
量、４０４…ローパスフィルタ、４０６、４１２、４５６、４８５…整流回路、４０７…
電源回路、４０８…負荷回路、４０９、４７３…ハイパスフィルタ、４１０、４４１、４
７７、４８３、６４２…負荷変調回路、４１１、４４２、４７８…検波、復調回路、４１
３、４８７、…メモリ、４１４、４４３、４８６、５４３、６１６…制御回路、４３０、
４７５、６１３、６５２…変復調回路、１５３…発振器、４５３、４５４、４５５、５４
１、５２１ａ、５２１ｂ、５２１ｃ、５５１ａ、５５１ｂ、５５１ｃ…電界効果トランジ
スタ、４５２…切り替えおよび電源回路、４７１…充電制御回路、５０１…送電器、５０
２…受電器、５０５、５１１…負荷コイル、５０６…高周波電源、５２３…励振コイル、
５３１、５３２、６３１…共鳴コイル群、５４２…レベル検出回路、６１４…可変利得電
力増幅器、６４１、６５１…アンテナ

Claims

電力を非接触で受電する受電装置であって、
少なくとも互いが磁気的に結合しあう共振コイルと負荷コイルとを備え、
前記共振コイルに並列接続され、前記共振コイルと第１の周波数で共振する第１の共振
回路と、
前記共振コイルとフィルタを介して接続され、前記共振コイルと第２の周波数で共振す
る第２の共振回路と、
前記第２の共振回路に接続された第１の出力端子と、
を備え、
前記フィルタは、前記第２の周波数の信号を通過させ、前記第１の周波数の信号を減衰
し、
前記第１の出力端子は、前記フィルタを通過した前記第２の周波数の信号を出力し、
前記負荷コイルは、前記共振コイルと磁気的に結合して前記第１の周波数の信号を受信
する
ことを特徴とする受電装置。
電力を非接触で給電する送電装置であって、
少なくとも互いが磁気的に結合しあう共振コイルと給電コイルとを備え、
前記共振コイルに接続され、前記共振コイルと第１の周波数で共振する第１の共振回路
と、
前記共振コイルとフィルタを介して接続され、前記共振コイルと第２の周波数で共振す
る第２の共振回路と、
前記第２の共振回路と接続された第１の入力端子と、
を備え、
前記フィルタは、前記第２の周波数の信号を通過させ、前記第１の周波数の信号を減衰
し、
前記第１の入力端子は、前記第２の周波数の信号を入力し、
前記共振コイルは、前記給電コイルと磁気的に結合することで前記第１の周波数の信号
を伝送する
ことを特徴とする送電装置。
電力を非接触で受電する受電装置であって、
非接触通信を行うとともに電力を受電するアンテナコイルと、
前記アンテナコイルと並列に接続され、前記アンテナコイルと第１の周波数で共振する
第１の共振回路と、
前記第１の共振回路と第１のフィルタを介して直列または並列に接続され、前記アンテ
ナコイルと第２の周波数で共振する第２の共振回路と、
前記第２の共振回路に接続された受電部と、
前記アンテナコイルに近接して設けた負荷コイルと、
前記負荷コイルと第２のフィルタを介して接続された非接触通信部と、
を備え、
前記第１のフィルタは、前記第２の周波数の信号を通過させ、第１の周波数の信号を減
衰し、
前記受電部は、前記第１のフィルタを通過した前記第２の周波数の信号を受電し、
前記第２のフィルタは、前記第１の周波数の信号を通過させ、前記第２の周波数の信号
を減衰し、
前記非接触通信部は、第２のフィルタを通過した前記第１の周波数の信号に基づいた非
接触通信を行う
ことを特徴とする受電装置。
請求項３記載の受電装置において、
前記第２の周波数は、前記第１の周波数より低い周波数であり、
前記第１のフィルタは、ローパスフィルタであり、
前記第２のフィルタは、ハイパスフィルタであり、
第１の共振回路と第２の共振回路は、容量である
ことを特徴とする受電装置。
請求項３に記載の受電装置であって、
前記非接触通信部は、質問器と応答器を兼ね備え、
質問データ信号の送信と応答データ信号の受信とを行う
ことを特徴とする受電装置。