JP6108579B2 - 再利用可能なポリアリーレンスルフィド - Google Patents
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Description
本発明は、優れた機械的物性の発現および維持が可能であり、溶融時にも溶融粘度の減少がないため、機械的物性の低下が殆どない再利用可能なポリアリーレンスルフィド（ｐｏｌｙａｒｙｌｅｎｅ ｓｕｌｆｉｄｅ）に関する。
現在代表的なエンジニアリングプラスチック（Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｐｌａｓｔｉｃ）であるポリアリーレンスルフィドは、高い耐熱性と耐化学性、難燃性（ｆｌａｍｅ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ）、電気絶縁性に基づいて高温と腐食性環境および電子製品用途に需要が多い。主な用途は、コンピュータ付属品、自動車部品、腐食性化学物質が接触する部分のコーティング、産業用耐化学性繊維などである。
ポリアリーレンスルフィドの中で商業的に販売されるものは、現在ポリフェニレンスルフィド（ｐｏｌｙｐｈｅｎｙｌｅｎｅ ｓｕｌｆｉｄｅ）が唯一である。現在ポリフェニレンスルフィドの商業的生産工程は、全てパラ−ジクロロベンゼン（ｐ−ｄｉｃｈｌｏｒｏｂｅｎｚｅｎｅ；以下、「ｐＤＣＢ」という）と硫化ナトリウム（ｓｏｄｉｕｍ ｓｕｌｆｉｄｅ）を原料としてＮ−メチルピロリドン（Ｎ−ｍｅｔｈｙｌ ｐｙｒｒｏｌｉｄｏｎｅ）などの極性有機溶媒で反応させる方法である。この方法は、メッカラム工程（Ｍａｃａｌｌｕｍ ｐｒｏｃｅｓｓ）で知られており、基本工程は米国特許第２，５１３，１８８号および第２，５８３，９４１号に開示されている。使用する極性溶媒としては数種類が提案されているが、現在最も多く使用されるものはＮ−メチルピロリドンである。この工程は、原料として全て二塩化芳香族化合物（ｄｉｃｈｌｏｒｏ ａｒｏｍａｔｉｃ ｃｏｍｐｏｕｎｄ）を使用し、副産物としては塩化ナトリウム（ＮａＣｌ）が発生する。
このようなメッカラム工程で得られるポリフェニレンスルフィドは、高分子内にＮ−メチルピロリドンのような有機溶媒および硫化ナトリウムなどの残留物がある程度含まれている。このような残留物の存在によりポリフェニレンスルフィドの使用中に分解が発生し得、特に再利用のために溶融加工する場合、残留物によるポリフェニレンスルフィド分解はより大きく発生し得る。
したがって、重合された後のポリフェニレンスルフィドの使用による機械的物性の低下が観察されることもあり、またこのような樹脂の再利用のために再溶融して成形する場合、機械的物性がより低下して高価なポリフェニレンスルフィドを再利用するのに制約が多かった。
本発明の目的は、優れた機械的物性の発現および維持が可能であり、特に溶融時にも機械的物性の低下が殆どないため再利用可能なポリアリーレンスルフィドを提供することにある。
本発明の他の目的は、前記ポリアリーレンスルフィドを含む成形品を提供することにある。
本発明は、３００℃で測定した初期溶融粘度ＭＶｉは、７００〜２０００ポアズ（Ｐｏｉｓｅ）（７０〜２００Ｐａ・ｓ）であり、３００℃で熱処理して溶融させた後の溶融粘度ＭＶｆは、前記初期溶融粘度ＭＶｉより大きい溶融粘度を有し、下記数式１で定義される溶融粘度変化率は、２〜１０％であるポリアリーレンスルフィドを提供する。
［数式１］
溶融粘度変化率（％）＝１００（ＭＶｆ／ＭＶｉ−１）
ただし、前記数式１中、ＭＶｉは不活性気体雰囲気下で、３００℃で３分間熱処理して溶融させた時点で、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定したポリアリーレンスルフィドの初期溶融粘度であり、
ＭＶｆは、ポリアリーレンスルフィドを不活性気体雰囲気下で、３００℃で３分間熱処理して溶融させた後、１０分が経過した時点でプレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度である。
溶融粘度変化率（％）＝１００（ＭＶｆ／ＭＶｉ−１）
ただし、前記数式１中、ＭＶｉは不活性気体雰囲気下で、３００℃で３分間熱処理して溶融させた時点で、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定したポリアリーレンスルフィドの初期溶融粘度であり、
ＭＶｆは、ポリアリーレンスルフィドを不活性気体雰囲気下で、３００℃で３分間熱処理して溶融させた後、１０分が経過した時点でプレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度である。
さらに、本発明は、前記ポリアリーレンスルフィドを含む成形品を提供する。
本発明のポリアリーレンスルフィドは、優れた機械的物性の発現および維持が可能であり、特に溶融時にも機械的物性の低下が殆どないため、ポリアリーレンスルフィドおよびその再利用に関する産業分野に有用に応用され得る。
以下、本発明の一実施形態によるポリアリーレンスルフィドおよびその製造方法などについてより具体的に説明する。
本発明の発明者らは、優れた機械的物性の発現および維持が可能であり、再利用のために溶融加工した後にも、重合直後と同等以上の物性を有するポリアリーレンスルフィドおよびその製造方法に関する研究を重ねて本発明を完成した。
本発明の発明者らは、後述する特定の製造方法により、ポリアリーレンスルフィドを３００℃の温度で熱処理して溶融させた時にも、溶融粘度が熱処理前の初期溶融粘度と同一であるか、むしろ大きい値を有するポリアリーレンスルフィドが製造される可能性があることを確認した。このような溶融粘度変化特性は、従来のメッカラム工程で得たポリアリーレンスルフィドの溶融粘度変化特性とは区別される新規な特性である。
また、このような溶融粘度変化特性を有するポリアリーレンスルフィドは、相対的に高い溶融粘度、具体的に最大６，０００ｐｏｉｓｅ（６００Ｐａ・ｓ）の溶融粘度を有することによって優れた機械的物性の発現が可能であると確認された。特に、本発明者らの実験結果、このようなポリアリーレンスルフィドは、３００℃の温度で溶融させて熱処理した後にも溶融粘度がそのまま維持されたり、むしろ上昇する新規な特性を現わすことによって、ポリアリーレンスルフィドを材料とする物品の使用中にも機械的物性の低下が現れず、ひいては、再利用などのために溶融加工して再成形する場合にも成形前の優れた機械的物性を維持することを確認した。
したがって、このようなポリアリーレンスルフィドは、優れた機械的物性の発現および維持が可能であり、再溶融後にも機械的物性の低下がほとんど現れないため、ポリアリーレンスルフィドの製造および再利用に関する産業分野に有用に利用され得ると期待される。
一方、上述した特性を有する再利用可能なポリアリーレンスルフィドは、３００℃で測定した初期溶融粘度は、３００〜６０００ポアズ（Ｐｏｉｓｅ）（３０〜６００Ｐａ・ｓ）であり、３００℃で熱処理して溶融させた後の溶融粘度は、前記初期溶融粘度と同一であるか、または前記初期溶融粘度より大きい溶融粘度を有する。そして、本発明の一実施形態によるポリアリーレンスルフィドは、３００℃で測定した初期溶融粘度は、７００〜２０００ポアズ（Ｐｏｉｓｅ）（７０〜２００Ｐａ・ｓ）であり、３００℃で熱処理して溶融させた後の溶融粘度は、前記初期溶融粘度より大きい溶融粘度を有する。
上述のように、このようなポリアリーレンスルフィドは、重合時に基本的に現れる熱的特性および機械的物性がすべて優れているばかりか、再利用のために再溶融加工した後にも、機械的物性値が重合直前と比較して同等以上に現れる。
ここで、「初期溶融粘度」とは「重合直後」または重合後に「３００℃で溶融粘度変化率を測定するために溶融させる前」までの一定の時点における溶融粘度を意味する。
この時、このようなポリアリーレンスルフィドは、好ましくは下記数式１で定義される溶融粘度変化率が０〜２０％であり得る。そして、本発明の一実施形態によるポリアリーレンスルフィドは、下記数式１で定義される溶融粘度変化率が２〜１０％である。
［数式１］
溶融粘度変化率（％）＝１００（ＭＶｆ／ＭＶｉ−１）
ただし、前記数式１中、ＭＶｉは、ポリアリーレンスルフィドの初期溶融粘度を示し、ＭＶｆは、３００℃で熱処理して溶融させた後のポリアリーレンスルフィドの溶融粘度である。
溶融粘度変化率（％）＝１００（ＭＶｆ／ＭＶｉ−１）
ただし、前記数式１中、ＭＶｉは、ポリアリーレンスルフィドの初期溶融粘度を示し、ＭＶｆは、３００℃で熱処理して溶融させた後のポリアリーレンスルフィドの溶融粘度である。
このように特定の温度条件で熱処理した後の溶融粘度変化率が前記数値範囲を有するポリアリーレンスルフィドの場合、再溶融後にも溶融粘度の下降が実質的にないため、機械的物性が溶融前と比較して同等以上に現れて再利用後にも機械的物性の低下なしに使用することができる。
この時、前記ＭＶｆは、ポリアリーレンスルフィドを不活性気体雰囲気下で、３００℃で３分間熱処理して溶融させた後、１０分が経過した時点でプレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度と定義され得る。溶融粘度変化率を測定するために、前記不活性気体を使用する場合、このような不活性気体としては窒素ガスまたはアルゴンガスなどの任意の気体を使用することができ、好ましくは入手が容易な窒素ガスを使用することができる。
そして、このようなポリアリーレンスルフィドは、初期溶融粘度が好ましくは３００〜６，０００ポアズ（ｐｏｉｓｅ）（３０〜６００Ｐａ・ｓ）、より好ましくは５００〜４，０００ポアズ（５０〜４００Ｐａ・ｓ）、最も好ましくは６００〜２５００ポアズ（６０〜２５０Ｐａ・ｓ）であり得る。そして、本発明の一実施形態によるポリアリーレンスルフィドは、初期溶融粘度が７００〜２０００ポアズ（Ｐｏｉｓｅ）（７０〜２００Ｐａ・ｓ）である。
そして、このようなポリアリーレンスルフィドは、数平均分子量が３，０００〜１，０００，０００、好ましくは３，０００〜５００，０００、より好ましくは３，０００〜５０，０００であり得る。また、このようなポリアリーレンスルフィドは、数平均分子量に対する重量平均分子量の比（Ｍｗ／Ｍｎ）と定義される分散度が２．０〜４．０、好ましくは２．２〜３．８で、比較的に均一な分散度を有するポリアリーレンスルフィドであり得る。
前記のような数平均分子量および／または分散度値を有するポリアリーレンスルフィドは、分子量または溶融粘度により多様な製品形態に製作されて応用され得る。
一方、上述した実施形態によるポリアリーレンスルフィドは、優れた熱的安定性を現わすが、融点（Ｔｍ）が２６５〜３２０℃、好ましくは２６８〜２９０℃、より好ましくは２７０〜２８５℃である。このように高い範囲に融点（Ｔｍ）を確保することによって、前記ポリアリーレンスルフィドは、エンジニアリングプラスチックへ適用時、高強度および向上した耐熱性などの優れた性能を発揮することができる。
そして、上述した実施形態によるポリアリーレンスルフィドは、優れた機械的物性を現わすと共に、再溶融後および／または再射出後にも機械的物性の低下が実質的に現れない。
具体的に前記一実施形態によるポリアリーレンスルフィドは、４０ｗｔ％のガラス繊維とコンパウンディングした後、ＡＳＴＭ Ｄ６３８により測定した初期引張強度値が１０００ｋｇｆ／ｃｍ２ （９８ＭＰａ）以上で、機械的物性が優秀に発現され得る。
また、上述した実施形態によるポリアリーレンスルフィドを４回押出し（つまり、押出機を４回通過させ）、４０ｗｔ％のガラス繊維とコンパウンディングした後、このようなコンパウンディング樹脂に対してＡＳＴＭ Ｄ６３８により測定した引張強度値が、上述した初期引張強度値と同一であるかまたはより大きい値を現わすことができる。これによって、前記一実施形態によるポリアリーレンスルフィドを再利用する場合にも機械的物性の低下が実質的に現れない。したがって、このようなポリアリーレンスルフィドは、高強度が必要なエンジニアリングプラスチックの成形などに好適に使用可能であると期待される。
また、上述した実施形態によるポリアリーレンスルフィドは、ヨード含量が０．８ｗｔ％未満に現れる。一方、このようなヨード含量は、イオンクロマトグラフィー（ＩＣ）で測定して定量化することができる。
このようなポリアリーレンスルフィドは、重合後にも、高分子のエンドグループに一部ヨードが残留しており、重合された高分子内に残留する前記ヨードと未反応硫黄の継続する重合反応により、再溶融後、溶融粘度測定時に初期溶融粘度と同一であるか、または初期溶融粘度より大きい溶融粘度を現わすことができる。
一方、ポリアリーレンスルフィドの製造方法として、ジヨード芳香族化合物と、硫黄と、前記ジヨード芳香族化合物１００重量部に対して０．０５〜１０重量部の重合停止剤とを含む反応物を重合反応させる段階を含む上述したポリアリーレンスルフィドの製造方法が提供される。
この時、前記重合停止剤および硫黄は、初期反応物に含まれて重合反応が行われ得るが、ただし、反応物に含まれている硫黄の一部を重合反応開始後、一定時間が経過した時点に投入することができる。このように硫黄の一部を重合反応段階中に分けて投入することによって、機械的物性低下が現れない一実施形態のポリアリーレンスルフィドを製造することができる。このように硫黄の一部を重合反応段階中に分けて投入する場合、分けて投入される硫黄の含量はその構成に限定はないが、最終製造されるポリアリーレンスルフィドの物性を最適化するために、初期反応物に含まれている硫黄１００重量部に対して０．１〜２０重量部、好ましくは１〜１０重量部、より好ましくは１〜７重量部になり得る。
そして、このような製造方法によれば、有機溶媒または硫化ナトリウムを使用せずに、ポリアリーレンスルフィドを製造することができる。したがって、最終製造されたポリアリーレンスルフィド内に樹脂の分解を誘発できる残留物が実質的に存在せず、製品として使用中に機械的物性の低下が現れるおそれが殆どない。また、再利用などのために溶融して成形加工する場合にも再利用前と同等以上の機械的物性を現わすことができる。
上述した製造方法で得られたポリアリーレンスルフィド主鎖の末端の一部には、ヨードが一部残留するが、特に上述した適正割合に重合停止剤を反応物に追加して重合反応を行う場合、重合されたポリアリーレンスルフィド主鎖の末端の一部に適正量の残留ヨードが含有され得る。したがって、このような残留ヨードとポリアリーレンスルフィド内に含まれている未反応硫黄との追加的重合反応速度が、ポリアリーレンスルフィド内に含まれている未反応残留物によるポリアリーレンスルフィドの分解速度より速いため、上述した溶融粘度変化率特性を有する一実施形態のポリアリーレンスルフィドが製造され得る。
一方、前記製造方法で重合停止剤の含量範囲は、上述した範囲内であればその構成に限定はないが、より好ましくは、ジヨード芳香族化合物１００重量部に対して０．１〜１０重量部が含まれ得る。このように反応物に含まれる重合停止剤の含量を調節して、最終生成されるポリアリーレン樹脂の主鎖末端に適正量の残留ヨードを含むことができるようにし、これによって、再溶融時の溶融粘度が初期溶融粘度と同一であるか、または初期溶融粘度より大きい溶融粘度を有するポリアリーレンスルフィドを製造することができる。
この時、前記重合停止剤は、重合される高分子に含まれるヨードグループを除去して重合を停止させることができる化合物であればその構成に限定はないが、好ましくは、ジフェニルエーテル（ｄｉｐｈｅｎｙｌ ｅｔｈｅｒ）、ジフェニル（ｄｉｐｈｅｎｙｌ）、ベンゾフェノン（ｂｅｎｚｏｐｈｅｎｏｎｅ）、ジフェニルスルフィド（ｄｉｐｈｅｎｙｌ ｓｕｌｄｉｆｅ）、モノヨードアリール化合物（ｍｏｎｏｉｏｄｏａｒｙｌ ｃｏｍｐｏｕｎｄ）、ベンゾチアゾール（ｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ）類、ベンゾチアゾールスルフェンアミド（ｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅｓｕｌｆｅｎａｍｉｄｅ）類、チウラム（ｔｈｉｕｒａｍ）類、ジチオカルバメート（ｄｉｔｈｉｏｃａｒｂａｍａｔｅ）類およびジフェニルジスルフィドからなる群より選択された１種以上であり得る。より好ましくは、前記重合停止剤は、ヨードビフェニル（ｉｏｄｏｂｉｐｈｅｎｙｌ）、ヨードフェノール（ｉｏｄｏｐｈｅｎｏｌ）、ヨードアニリン（ｉｏｄｏａｎｉｌｉｎｅ）、ヨードベンゾフェノン（ｉｏｄｏｂｅｎｚｏｐｈｅｎｏｎｅ）、２−メルカプトベンゾチアゾール（２−ｍｅｒｃａｐｔｏｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ）、２，２’−ジチオビスベンゾチアゾール（２，２’−ｄｉｔｈｉｏｂｉｓｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ）、Ｎ−シクロヘキシルベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド（Ｎ−ｃｙｃｌｏｈｅｘｙｌｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ−２−ｓｕｌｆｅｎａｍｉｄｅ）、２−モルホリノチオベンゾチアゾール（２−ｍｏｒｐｈｏｌｉｎｏｔｈｉｏｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ）、Ｎ，Ｎ−ジシクロヘキシルベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド（Ｎ，Ｎ−ｄｉｃｙｃｌｏｈｅｘｙｌｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ−２−ｓｕｌｆｅｎａｍｉｄｅ）、テトラメチルチウラムモノスルフィド（ｔｅｔｒａｍｅｔｈｙｌｔｈｉｕｒａｍ ｍｏｎｏｓｕｌｆｉｄｅ）、テトラメチルチウラムジスルフィド（ｔｅｔｒａｍｅｔｈｙｌｔｈｉｕｒａｍ ｄｉｓｕｌｆｉｄｅ）、亜鉛ジメチルジチオカルバメート（Ｚｉｎｃ ｄｉｍｅｔｈｙｌｄｉｔｈｉｏｃａｒｂａｍａｔｅ）、ジベンゾチアゾールジスルフィド（ｄｉｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ ｄｉｓｕｌｆｉｄｅ）、亜鉛ジエチルジチオカルバメート（Ｚｉｎｃ ｄｉｅｔｈｙｌｄｉｔｈｉｏｃａｒｂａｍａｔｅ）およびジフェニルジスルフィド（ｄｉｐｈｅｎｙｌ ｄｉｓｕｌｆｉｄｅ）からなる群より選択される１種以上であり得る。
さらに好ましくは、ジベンゾチアゾールジスルフィド（ｄｉｂｅｎｚｏｔｈｉａｚｏｌｅ ｄｉｓｕｌｆｉｄｅ）、ジフェニルスルフィド（ｄｉｐｈｅｎｙｌ ｓｕｌｄｉｆｅ）、ジフェニルエーテル（ｄｉｐｈｅｎｙｌ ｅｔｈｅｒ）、またはビフェニル（ｂｉｐｈｅｎｙｌ）であり得るが、このような重合停止剤は、フェニル間の作用基が電子供与体（ｅｌｅｃｔｒｏｎ ｄｏｎｏｒ）の機能を果たして、重合反応の反応性がより高く現れる。
一方、このようなポリアリーレンスルフィドの重合反応に使用可能なジヨード芳香族化合物としては、ジヨード化ベンゼン（ｄｉｉｏｄｏｂｅｎｚｅｎｅ；ＤＩＢ）、ジヨード化ナフタレン（ｄｉｉｏｄｏｎａｐｈｔｈａｌｅｎｅ）、ジヨード化ビフェニル（ｄｉｉｏｄｏｂｉｐｈｅｎｙｌ）、ジヨード化ビスフェノール（ｄｉｉｏｄｏｂｉｓｐｈｅｎｏｌ）、およびジヨード化ベンゾフェノン（ｄｉｉｏｄｏｂｅｎｚｏｐｈｅｎｏｎｅ）からなる群より選択される１種以上が挙げられるが、これに限定されず、かかる化合物にアルキル原子団（ａｌｋｙｌ ｇｒｏｕｐ）やスルホン原子団（ｓｕｌｆｏｎｅ ｇｒｏｕｐ）などが置換基で結合されていたり、アリール化合物に酸素や窒素などの原子を含有する形態のジヨード芳香族化合物も使用することができる。この時、前記ジヨード芳香族化合物は、ヨード原子が結合された位置により様々なジヨード化合物の異性体（ｉｓｏｍｅｒ）になり得るが、このうち最も好ましいものは、ｐＤＩＢ、２，６−ジヨードナフタレン、またはｐ，ｐ’−ジヨードビフェニルのように分子の両端に最遠距離に対称されるようにヨードが結合されている化合物である。
そして、使用可能な硫黄の形態には制限がない。通常硫黄は、常温で原子８個が連結された環形態（ｃｙｃｌｏｏｃｔａｓｕｌｆｕｒ；Ｓ８）で存在するが、このような形態ではなくても商業的に使用可能な固体または液体状態の硫黄であれば如何なる形態でも可能である。
また、前記ジヨード芳香族化合物は、固体硫黄対比０．９モル以上投入され得る。また、前記硫黄は、ジヨード芳香族化合物と硫黄を反応させて製造されたポリアリーレンスルフィドの重量対比１５〜３０重量％の含量が含まれることが好ましい。前記範囲内に硫黄を添加すると、耐熱性および耐化学性が増加し、同時に物理的強度などの物性にも優れたポリアリーレンスルフィドを合成することができる。
一方、このような重合反応段階は、ジヨード芳香族化合物、硫黄、および重合停止剤を含む反応物の重合が開始され得る任意の反応条件下で行われ得る。好ましくは、昇温減圧反応条件で重合反応を行うことができるが、この場合、温度１８０〜２５０℃および圧力６６６５〜５９９８５Ｐａ（５０〜４５０ｔｏｒｒ）の初期反応条件で温度上昇および圧力降下を行い、最終的に温度２７０〜３５０℃および圧力０．１３３３〜２６６６Ｐａ（０．００１〜２０ｔｏｒｒ）に変化させながら１〜３０時間行うことができる。
このような昇温減圧条件で重合反応を行う場合、熱安定性が優秀に現れ、再利用のために溶融する場合にも溶融粘度変化率が０％以上現れて機械的物性が再利用前と比較して同等以上に現れる。
一方、上述したポリアリーレンスルフィドの製造方法は、前記重合反応段階前に、ジヨード芳香族化合物、硫黄および重合停止剤を溶融混合する段階をさらに含むことができる。上述した重合反応段階は、有機溶媒の非存在下に行われる溶融重合反応段階であるが、このような溶融重合反応の進行のために、ジヨード芳香族化合物を含む反応物を予め溶融混合した後、重合反応を行うことができる。
このような溶融混合は、上述した反応物が全て溶融混合され得る条件であれば、その構成に限定はないが、好ましくは、１５０〜２５０℃の温度で行われ得る。
このように重合反応段階前に溶融混合段階を行うため、溶融重合反応がより容易に行われ得る。
一方、上述したポリアリーレンスルフィドの製造方法において、重合反応はニトロベンゼン系触媒の存在下で行われ得る。また、上述のように重合反応段階前に溶融混合段階を経る場合、前記触媒は溶融混合段階で追加され得る。重合反応において、ニトロベンゼン系触媒の存在下でポリアリーレンスルフィドを重合する場合、触媒非存在下で重合する場合よりも高い融点を有するポリアリーレンスルフィドを製造できることを発見した。ポリアリーレンスルフィドの融点が低い場合、製品の耐熱性に問題があるため、耐熱性が必要なポリアリーレンスルフィドの製造のためには、ニトロベンゼン系触媒の存在下で重合反応を行うことができる。ニトロベンゼン系触媒の種類としては、１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼン、または１−ヨード−４−ニトロベンゼンなどが挙げられるが、上述した例に限定されない。
そして、上述した方法により製造されたポリアリーレンスルフィドは、３００℃で測定した初期溶融粘度が３００〜６０００ポアズ（Ｐｏｉｓｅ）（３０〜６００Ｐａ・ｓ）、より好ましくは５００〜４，０００ポアズ（５０〜４００Ｐａ・ｓ）、最も好ましくは６００〜２５００ポアズ（６０〜２５０Ｐａ・ｓ）であり、３００℃で熱処理して溶融させた後の溶融粘度が、前記初期溶融粘度と同一であるか、または前記初期溶融粘度より大きい溶融粘度を有する。そして、本発明の一実施形態によるポリアリーレンスルフィドは、３００℃で測定した初期溶融粘度は、７００〜２０００ポアズ（Ｐｏｉｓｅ）（７０〜２００Ｐａ・ｓ）であり、３００℃で熱処理して溶融させた後の溶融粘度は、前記初期溶融粘度より大きい溶融粘度を有する。
また、上述した方法により製造されたポリアリーレンスルフィドは、下記数式１で定義される溶融粘度変化率が０〜２０％である。そして、本発明の一実施形態によるポリアリーレンスルフィドでは、下記数式１で定義される溶融粘度変化率が２〜１０％である。
［数式１］
溶融粘度変化率（％）＝１００（ＭＶｆ／ＭＶｉ−１）
ただし、前記数式１中、ＭＶｉは、ポリアリーレンスルフィドの初期溶融粘度を示し、ＭＶｆは、３００℃で熱処理して溶融させた後のポリアリーレンスルフィドの溶融粘度である。
溶融粘度変化率（％）＝１００（ＭＶｆ／ＭＶｉ−１）
ただし、前記数式１中、ＭＶｉは、ポリアリーレンスルフィドの初期溶融粘度を示し、ＭＶｆは、３００℃で熱処理して溶融させた後のポリアリーレンスルフィドの溶融粘度である。
この時、前記ＭＶｆは、ポリアリーレンスルフィドを不活性気体雰囲気下で、３００℃で３分間熱処理して溶融させた後、１０分が経過した時点でプレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度と定義され得る。
また、このような方法により製造されたポリアリーレンスルフィドの数平均分子量、数平均分子量に対する重量平均分子量と定義される分散度、融点などは、上述したポリアリーレンスルフィドの実施形態に言及したものと同一である。
本発明のさらに他の実施形態によれば、前記ポリアリーレンスルフィドを含む成形品が提供される。このような成形品は、フィルム、シート、または繊維形態などの形態になり得る。
このような成形品は、前記ポリアリーレンスルフィドを射出成形、押出成形またはブロー成形などの方法で加工して得ることができる。射出成形する場合の金型温度としては、結晶化の観点で、３０℃以上が好ましく、６０℃以上がより好ましく、８０℃以上がさらに好ましく、試験片の変形の観点では、１５０℃以下が好ましく、１４０℃以下がより好ましく、１３０℃以下がさらに好ましい。また、これら物品は、電気・電子部品、建築部材、自動車部品、機械部品または日用品などとして利用され得る。そして、これら射出成形品は全てガラス繊維（ｇｌａｓｓ ｆｉｂｅｒ）と共にコンパウンディングされた後に成形され得る。この時、前記ガラス繊維の含量は、その構成に限定はないが、ポリアリーレンスルフィド樹脂の優れた物性を維持しながらも引張強度などの機械的強度などを高めるために、全体コンパウンディング組成物内に１０〜５０ｗｔ％、好ましくは３５〜４５ｗｔ％の含量で含まれ得る。
フィルム、またはシートは、未延伸、１軸延伸、２軸延伸などの各種フィルム、シートになり得る。繊維は、未延伸糸、延伸糸、超延伸糸など各種繊維になり得、これを織物、編物、不織布（スパンボンド、メルトブロー、ステープル）、ロープ、ネットなどに利用することができる。
以下、本発明の具体的な実施例を通して発明の作用および効果をより詳しく説明する。ただし、このような実施例は発明の例示として提示されたものに過ぎず、これによって発明の権利範囲が定められるのではない。
なお、以下の記載でｔｏｒｒは、１〔ｔｏｒｒ〕＝１３３．３〔Ｐａ〕で単位換算される。また、ポアズ（Ｐｏｉｓｅ）は、１〔ポアズ〕＝０．１〔Ｐａ・ｓ〕で単位換算される。
［比較例］ポリアリーレンスルフィドの重合
１．比較例１のポリアリーレンスルフィド
Ｔｉｃｏｎａ社の０２０５Ｐ４ ｇｒａｄｅ（グレード）のポリアリーレンスルフィドを準備した。準備された高分子は、溶融粘度（Ｍｅｌｔ Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ、以下、「ＭＶ」）７００ポアズ（７０Ｐａ・ｓ）、Ｔｍ２８２℃であり、３００℃で３分間不活性気体雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度変化率は−１２％／１０ｍｉｎであった。
１．比較例１のポリアリーレンスルフィド
Ｔｉｃｏｎａ社の０２０５Ｐ４ ｇｒａｄｅ（グレード）のポリアリーレンスルフィドを準備した。準備された高分子は、溶融粘度（Ｍｅｌｔ Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ、以下、「ＭＶ」）７００ポアズ（７０Ｐａ・ｓ）、Ｔｍ２８２℃であり、３００℃で３分間不活性気体雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度変化率は−１２％／１０ｍｉｎであった。
２．比較例２のポリアリーレンスルフィド
比較例１とＭＶを異にする以外は同様な方法で重合されたｇｒａｄｅ（グレード）の高分子でＤｅｙａｎｇ社のｈｂ ｇｒａｄｅを準備した。
比較例１とＭＶを異にする以外は同様な方法で重合されたｇｒａｄｅ（グレード）の高分子でＤｅｙａｎｇ社のｈｂ ｇｒａｄｅを準備した。
準備された高分子は、ＭＶ２０００ポアズ（２００Ｐａ・ｓ）、Ｔｍ２８０℃であり、３００℃で３分間不活性気体雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度変化率−９％／１０ｍｉｎであった。
３．比較例３のポリアリーレンスルフィド
比較例１とＭＶを異にする以外は同様な方法で重合されたｇｒａｄｅ（グレード）の高分子でＣｈｅｖｒｏｎ Ｐｈｉｌｉｐｓ社のＲｙｔｏｎ Ｐ６ ｇｒａｄｅを準備した。
比較例１とＭＶを異にする以外は同様な方法で重合されたｇｒａｄｅ（グレード）の高分子でＣｈｅｖｒｏｎ Ｐｈｉｌｉｐｓ社のＲｙｔｏｎ Ｐ６ ｇｒａｄｅを準備した。
準備された高分子は、ＭＶ１１００ポアズ（１１０Ｐａ・ｓ）、Ｔｍ２８１℃であり、３００℃で３分間不活性気体雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度変化率−２３％／１０ｍｉｎであった。
［実施例］ポリアリーレンスルフィドの重合
１．実施例１のポリアリーレンスルフィドの重合
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１０ｇの重合停止剤、３４５ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄５ｇを投入した後、さらに３時間重合反応を行って高分子を得た。
１．実施例１のポリアリーレンスルフィドの重合
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１０ｇの重合停止剤、３４５ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄５ｇを投入した後、さらに３時間重合反応を行って高分子を得た。
生成された高分子は、ＭＶ７００ポアズ（７０Ｐａ・ｓ）、Ｔｍ２８０℃であり、３００℃で３分間不活性気体雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度変化率＋３％／１０ｍｉｎであった。
２．実施例２のポリアリーレンスルフィドの重合
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１２ｇの重合停止剤、３５０ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄１０ｇを投入した後、さらに４時間重合反応を行って高分子を得た。
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１２ｇの重合停止剤、３５０ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄１０ｇを投入した後、さらに４時間重合反応を行って高分子を得た。
生成された高分子は、ＭＶ１１００ポアズ（１１０Ｐａ・ｓ）、Ｔｍ２７８℃、３００℃で３分間不活性気体雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度変化率＋４％／１０ｍｉｎであった。
３．実施例３のポリアリーレンスルフィドの重合
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１５ｇの重合停止剤、３５５ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄１５ｇを投入した後、さらに５時間重合反応を行って高分子を得た。
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１５ｇの重合停止剤、３５５ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄１５ｇを投入した後、さらに５時間重合反応を行って高分子を得た。
生成された高分子は、ＭＶ２０００ポアズ（２００Ｐａ・ｓ）、Ｔｍ２７８℃、３００℃で３分間不活性気体雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度変化率＋７％／１０ｍｉｎであった。
４．実施例４のポリアリーレンスルフィドの重合
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１７ｇの重合停止剤、３５８ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄１８ｇを投入した後、さらに８時間重合反応を行って高分子を得た。
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１７ｇの重合停止剤、３５８ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄１８ｇを投入した後、さらに８時間重合反応を行って高分子を得た。
生成された高分子は、ＭＶ２０００ポアズ（２００Ｐａ・ｓ）、Ｔｍ２７５℃、３００℃で３分間不活性気体雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度変化率は＋１０％／１０ｍｉｎであった。
５．実施例５のポリアリーレンスルフィドの重合
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１２ｇの重合停止剤、３５５ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄１０ｇを投入した後、さらに５時間重合反応を行って高分子を得た。
４０００ｇのパラ−ジヨードベンゼン、１２ｇの重合停止剤、３５５ｇの硫黄と１５ｇの１，３−ジヨード−４−ニトロベンゼンを含む反応物を１８０℃で溶融混合させた。前記の混合された混合物を１８０℃から３４０℃まで昇温および常圧から１０ｔｏｒｒ（１３３３Ｐａ）まで減圧させながら重合反応させた。重合が開始された以後、５時間が経った時点で硫黄１０ｇを投入した後、さらに５時間重合反応を行って高分子を得た。
生成された高分子は、ＭＶ１２００ポアズ（１２０Ｐａ・ｓ）、Ｔｍ２７９℃、３００℃で３分間不活性気体雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度変化率＋２％／１０ｍｉｎであった。
上述した比較例および実施例の重合反応の反応物および添加量を下記表１に示し、またこのような互いに異なる方法で重合された実施例および比較例の樹脂の物性値を下記実験例により測定して表２に示した。
［実施例および比較例のポリアリーレンスルフィドを溶融加工した製品の準備］
ガラス繊維（ｇｌａｓｓ ｆｉｂｅｒ）４０ｗｔ％、ｌｕｂｒｉｃａｎｔ０．３ｗｔ％、酸化安定剤０．２ｗｔ％と残部で前記比較例１〜３および実施例１〜５により重合されたポリアリーレンスルフィド樹脂と共にｔｗｉｎ ｓｃｒｅｗ ｅｘｔｒｕｄｅｒに投入してコンパウンディングした後（ＨＡＡＫＥ社、ＰｏｌｙＬａｂ Ｓｙｓｔｅｍ、３４０℃）、１５０℃で２時間乾燥を終えた後、射出モールド温度を１４０℃に固定した後、射出機（Ｂｏｙ社、１２Ｍ、３２０℃）で引張試片を射出した後、コンパウンディング試片の引張強度を測定した。
ガラス繊維（ｇｌａｓｓ ｆｉｂｅｒ）４０ｗｔ％、ｌｕｂｒｉｃａｎｔ０．３ｗｔ％、酸化安定剤０．２ｗｔ％と残部で前記比較例１〜３および実施例１〜５により重合されたポリアリーレンスルフィド樹脂と共にｔｗｉｎ ｓｃｒｅｗ ｅｘｔｒｕｄｅｒに投入してコンパウンディングした後（ＨＡＡＫＥ社、ＰｏｌｙＬａｂ Ｓｙｓｔｅｍ、３４０℃）、１５０℃で２時間乾燥を終えた後、射出モールド温度を１４０℃に固定した後、射出機（Ｂｏｙ社、１２Ｍ、３２０℃）で引張試片を射出した後、コンパウンディング試片の引張強度を測定した。
また、ガラス繊維（ｇｌａｓｓ ｆｉｂｅｒ）４０ｗｔ％、ｌｕｂｒｉｃａｎｔ０．３ｗｔ％、酸化安定剤０．２ｗｔ％と残部で前記比較例１〜３および実施例１〜５により重合されたポリアリーレンスルフィド樹脂をｔｗｉｎ ｓｃｒｅｗ ｅｘｔｒｕｄｅｒに４回通過させた後（ＨＡＡＫＥ社、ＰｏｌｙＬａｂ Ｓｙｓｔｅｍ、３１５℃）の樹脂を前記と同様な方法で混合してコンパウンディング樹脂を準備した。
これら実施例および比較例の重合直後の樹脂コンパウンディングおよび前記のような４回押出機を通過した樹脂のコンパウンディングの引張強度値を下記実験例により測定して下記表３に示した。
［実験例］比較例および実施例のポリアリーレンスルフィドの物性測定
１．溶融粘度の分析
比較例および実施例により合成された高分子の物性分析において、溶融粘度（Ｍｅｌｔ Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ、以下、「ＭＶ」）は回転円盤粘度計（ｒｏｔａｔｉｎｇ ｄｉｓｋ ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）で３００℃で測定した。Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｗｅｅｐ方法で測定するに当たり、ａｎｇｕｌａｒ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙを０．６から５００ｒａｄ／ｓまで測定し、１ｒａｄ／ｓでの粘度を溶融粘度と定義した。
１．溶融粘度の分析
比較例および実施例により合成された高分子の物性分析において、溶融粘度（Ｍｅｌｔ Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ、以下、「ＭＶ」）は回転円盤粘度計（ｒｏｔａｔｉｎｇ ｄｉｓｋ ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ）で３００℃で測定した。Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｗｅｅｐ方法で測定するに当たり、ａｎｇｕｌａｒ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙを０．６から５００ｒａｄ／ｓまで測定し、１ｒａｄ／ｓでの粘度を溶融粘度と定義した。
２．融点（Ｔｍ）の測定
示差走査熱量分析器（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｅｒ；ＤＳＣ）を利用して３０℃から３２０℃まで１０℃／ｍｉｎの速度に昇温後、３０℃まで冷却後に再び３０℃から３２０℃まで１０℃／ｍｉｎの速度に昇温しながら融点を測定した。
示差走査熱量分析器（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｅｒ；ＤＳＣ）を利用して３０℃から３２０℃まで１０℃／ｍｉｎの速度に昇温後、３０℃まで冷却後に再び３０℃から３２０℃まで１０℃／ｍｉｎの速度に昇温しながら融点を測定した。
３．溶融粘度変化率の測定
実施例および比較例により重合された高分子試料を３００℃で３分間窒素雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で１秒間隔に溶融粘度を測定した。溶融粘度変化率は１０分後に測定した溶融粘度を基準にして測定した。変化率は下記数式１で表され得る。
実施例および比較例により重合された高分子試料を３００℃で３分間窒素雰囲気下で溶融させた後、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で１秒間隔に溶融粘度を測定した。溶融粘度変化率は１０分後に測定した溶融粘度を基準にして測定した。変化率は下記数式１で表され得る。
［数式１］
溶融粘度変化率（％）＝１００（ＭＶｆ／ＭＶｉ−１）
ただし、ＭＶｉは、ポリアリーレンスルフィドの初期溶融粘度を示し、ＭＶｆは、３００℃で３分間熱処理して溶融させた後、１０分が経過した時点でプレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度である。
溶融粘度変化率（％）＝１００（ＭＶｆ／ＭＶｉ−１）
ただし、ＭＶｉは、ポリアリーレンスルフィドの初期溶融粘度を示し、ＭＶｆは、３００℃で３分間熱処理して溶融させた後、１０分が経過した時点でプレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度である。
４．引張強度
実施例および比較例によりＡＳＴＭ Ｄ６３８に記載された方法のとおりｔｙｐｅ Ｉの試片をＵＴＭ（Ｕｎｉｖｅｒｓｉａｌ ｔｅｓｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ、同一島津社ＡＧ−Ｘ １０ｋＮ）を使用して５ｍｍ／ｍｉｎの速度に引いた時の引張強度を測定した。
実施例および比較例によりＡＳＴＭ Ｄ６３８に記載された方法のとおりｔｙｐｅ Ｉの試片をＵＴＭ（Ｕｎｉｖｅｒｓｉａｌ ｔｅｓｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ、同一島津社ＡＧ−Ｘ １０ｋＮ）を使用して５ｍｍ／ｍｉｎの速度に引いた時の引張強度を測定した。
５．延伸率の測定
実施例および比較例によりＡＳＴＭ Ｄ６３８に記載された方法のとおりｔｙｐｅ Ｉの試片をＵＴＭ（Ｕｎｉｖｅｒｓｉａｌ ｔｅｓｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ、同一島津社ＡＧ−Ｘ １０ｋＮ）を使用して５ｍｍ／ｍｉｎの速度に引いた時の延伸率を測定した。この時、使用されたｇａｕｇｅ ｌｅｎｇｔｈは５０ｍｍであり、延伸率は引張試験時に材料が伸びた長さを意味する。
実施例および比較例によりＡＳＴＭ Ｄ６３８に記載された方法のとおりｔｙｐｅ Ｉの試片をＵＴＭ（Ｕｎｉｖｅｒｓｉａｌ ｔｅｓｉｎｇ ｍａｃｈｉｎｅ、同一島津社ＡＧ−Ｘ １０ｋＮ）を使用して５ｍｍ／ｍｉｎの速度に引いた時の延伸率を測定した。この時、使用されたｇａｕｇｅ ｌｅｎｇｔｈは５０ｍｍであり、延伸率は引張試験時に材料が伸びた長さを意味する。
６．ポリアリーレンスルフィド内ヨード含量の分析
試料を粉砕した後、このうち一定量を燃焼（ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ）して純水などの吸着剤でイオン化した後、ヨードイオンの濃度を測定する燃焼イオンクロマトグラフィー（ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｉｏｎ ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈ）を利用して測定した。この時、燃焼装置としては、Ｍｉｔｓｈｕｂｉｓｈｉ社のＡＱＦ−１００を使用し、ＩＣ装置はＤＩＯＮＥＸ社のＩＣＳ−２５００を利用した。
試料を粉砕した後、このうち一定量を燃焼（ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ）して純水などの吸着剤でイオン化した後、ヨードイオンの濃度を測定する燃焼イオンクロマトグラフィー（ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｉｏｎ ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈ）を利用して測定した。この時、燃焼装置としては、Ｍｉｔｓｈｕｂｉｓｈｉ社のＡＱＦ−１００を使用し、ＩＣ装置はＤＩＯＮＥＸ社のＩＣＳ−２５００を利用した。
前記表２に示すように、比較例の製品は全て溶融粘度変化率がマイナスである反面、実施例１〜５の製品の溶融粘度変化率はプラスであることが分かる。これによる影響は、前記表３に示すように、４回押出機通過後のコンパウンディング引張強度の場合、比較例１〜３の製品は４回押出機通過後の引張強度が低下した反面、実施例１〜５の製品は全て重合直後より引張強度がむしろ向上したことを確認することができた。重合直後と４回押出機通過後のヨード含量には実質的な差がなかったが、ただし測定法ｅｒｒｏｒ内で少量のヨード含量が減少する余地があると見られる。
一方、このような結果から、実施例のポリアリーレンスルフィドは、優れた機械的物性の発現および維持が可能であり、特に溶融時にも機械的物性の低下が殆どないため、ポリアリーレンスルフィドの製造および再利用に関する産業分野に有用に応用され得ると期待される。
Claims (9)
- ポリアリーレンスルフィドであって、
ジヨード芳香族化合物、硫黄、及び重合停止剤を含む初期反応物の初期重合生成物と、さらに硫黄とを含む最終反応物の最終重合生成物を含み、
３００℃で測定した初期溶融粘度ＭＶｉは、７００〜２０００ポアズ（７０〜２００Ｐａ・ｓ）であり、
３００℃で熱処理して溶融させた後の溶融粘度ＭＶｆは、前記初期溶融粘度ＭＶｉより大きい溶融粘度を有し、
下記数式１で定義される溶融粘度変化率は、２〜１０％である、ポリアリーレンスルフィド。
［数式１］
溶融粘度変化率（％）＝１００（ＭＶｆ／ＭＶｉ−１）
ただし、前記数式１中、ＭＶｉは不活性気体雰囲気下で、３００℃で３分間熱処理して溶融させた時点で、プレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定したポリアリーレンスルフィドの初期溶融粘度であり、
ＭＶｆは、ポリアリーレンスルフィドを不活性気体雰囲気下で、３００℃で３分間熱処理して溶融させた後、１０分が経過した時点でプレート・プレートレオメーターでせん断速度１ｒａｄ／ｓ下で測定した溶融粘度である。 - 数平均分子量が３，０００〜１，０００，０００である、請求項１に記載のポリアリーレンスルフィド。
- 数平均分子量が３，０００〜５０，０００である、請求項２に記載のポリアリーレンスルフィド。
- 数平均分子量に対する重量平均分子量の比と定義される分散度は、２．０〜４．０である、請求項１に記載のポリアリーレンスルフィド。
- 融点が２６５〜３２０℃である、請求項１に記載のポリアリーレンスルフィド。
- 前記ポリアリーレンスルフィドと４０ｗｔ％のガラス繊維を含むコンパウンディング樹脂のＡＳＴＭ Ｄ６３８により測定した初期引張強度値は、１０００ｋｇｆ／ｃｍ２ （９８ＭＰａ）以上であり、
押出機を４回通過させた後のポリアリーレンスルフィドとガラス繊維４０ｗｔ％を含むコンパウンディング樹脂の引張強度値は、前記初期引張強度値と同一であるか、または前記初期引張強度値より大きい値を有する、請求項１に記載のポリアリーレンスルフィド。 - ヨード含量が０．８ｗｔ％以下である、請求項１に記載のポリアリーレンスルフィド。
- 請求項１〜７のいずれか一項に記載のポリアリーレンスルフィドを含む成形品。
- フィルム、シート、または繊維形態である、請求項８に記載の成形品。
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