JP6079904B2 - 軸受部品 - Google Patents
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Description
本願は、2014年1月10日に、日本に出願された特願2014−3338号及び2014年4月16日に、日本に出願された特願2014−84952に基づき優先権を主張し、これらの内容をここに援用する。
(2)上記(1)に記載の軸受部品では、前記化学成分が、質量%で、Mo:0.01%〜0.25%、B:0.0001%〜0.0050%、Cu:0.05%〜1.0%、Ni:0.05%〜3.0%、Ca:0.0003%〜0.0015%の1種以上を含有してもよい。
なお、旧オーステナイトの平均粒径は、次の方法により得られる。まず、軸受部品の長手方向の中心において、長手方向に垂直なC断面を研磨・腐食により、旧オーステナイト粒界を現出させる。次に、C断面の中心から半径3mmの範囲を中心部とし、その中心部を光学顕微鏡を用いて400倍の視野で撮影する。そして、撮影した画像からJIS G 0551に規定された計数方法により測定する。なお、サンプルごとに4視野ずつ測定し、得られた4視野の旧オーステナイト粒径の平均値を、旧オーステナイトの平均粒径とする。
図2に示すように、旧オーステナイトの平均粒径が8.0μm以下であると、残留オーステナイトの量は体積%で、15%以上となる。一方、旧オーステナイトの平均粒径が8.0μmを超えると、残留オーステナイトの量は体積%で、15%未満に減少している。また、図3に示すように、残留オーステナイトの量が体積%で、15%以上になると、異物混入環境下での転動疲労寿命は良好である。しかしながら、残留オーステナイトの量が体積%で、15%未満であると、異物混入環境下での転動疲労寿命は低下している。
ボイドは、通常、球状化熱処理後の伸線加工によって、球状セメンタイトと母地組織であるフェライトとの境界に生成される。そして、ボイドは、焼入れ及び焼戻し処理後の軸受部品にも残存している。また、ボイドは、異物混入環境下での軸受部品の転動疲労寿命や衝撃特性を損なわせる。本発明者らの検討の結果、異物混入環境下での転動疲労寿命を改善するためには、金属組織における所定の大きさのボイドの個数密度を2000個/mm2以下にすることが重要であることがわかった。より好ましくは1500個/mm2以下である。
したがって、素材を初析セメンタイトの面積率を5%以下に抑制したパーライト鋼とし、素材に伸線加工を施した後、焼入れ処理をすることで、軸受部品の旧オーステナイトの平均粒径を8.0μm以下に抑制できる。
なお、所定の大きさのボイドの個数密度は、次のように求める。軸受部品を長手方向中心において、長手方向に平行な断面で切断する。切断したL断面を鏡面研磨して、走査電子顕微鏡(SEM)で、L断面の中心部を2000倍で観察し、10視野の写真を撮影する。そして、各視野で所定の大きさのボイドの個数を測定して、その個数を視野面積で除することで、ボイドの個数密度は求められる。なお、L断面の中心部とは、L断面の長手方向における中心線を中心として6mmの幅領域とし、観察視野は、0.02mm2である。
ここで、異物混入環境とは、例えば、750Hv〜800Hvの硬さを有する、粒径100μm〜180μmの鉄粉を、潤滑油1Lに対して1g混入させた環境であり、異物環境下での転動疲労寿命は、ラジアル型疲労試験機を用いて試験を行うことができる。
なお、上記異物混入環境下での転動疲労寿命は、5.0×106回以上が好ましい。混入環境下での転動疲労寿命が、5.0×106回未満であると、機械の長寿命化を達成することができない場合がある。
C(炭素)は、強度を高める元素である。C含有量が0.95%未満では、軸受部品の強度及び転動疲労寿命を向上させることができない。一方、C含有量が1.10%を超えると、炭化物が粗大化し、また、残留オーステナイトの量が過多になり、軸受部品の硬さが低下するだけでなく、寸法の経年変化(経年劣化)が大きくなる。そのため、C含有量を0.95%〜1.10%とする。より確実に、転動疲労寿命を低下させないために、C含有量は、0.96%〜1.05%であることが好ましい。さらに好ましくは、0.97%〜1.03%である。
Si(ケイ素)は、脱酸剤として機能する元素である。Si含有量が0.10%未満では、これらの効果を得ることが出来ない。一方、Si含有量が0.70%を超えると、鋼材中にSiO2系介在物が生じて、軸受部品の転動疲労寿命が低下する。そのため、Si含有量を0.10%〜0.70%とする。より確実に、転動疲労寿命を低下させないために、Si含有量は、0.12%〜0.56%であることが好ましい。さらに好ましくは、0.15%〜0.50%である。
Mn(マンガン)は、脱酸剤及び脱硫剤として機能する元素である。さらに、鋼の焼入れ性や残留オーステナイトの量を確保するために有用な元素である。Mn含有量が0.20%未満では、脱酸が不十分となってしまい、酸化物が生成して、軸受部品の転動疲労寿命が低下する。一方、Mn含有量が1.20%を超えると、熱間圧延後の冷却時にマルテンサイトなどの過冷組織が生じることによって、伸線加工時にボイドが生成する原因となる。さらに、Mn含有量が1.20%を超えると、残留オーステナイトの量が過多となり、軸受部品の硬さが低下する。そのため、Mn含有量を0.20%〜1.20%とする。より確実に脱酸し、転動疲労寿命を低下させないために、Mn含有量は0.21%〜1.00%であることが好ましい。さらに好ましくは、0.25%〜0.80%である。
Cr(クロム)は、鋼材の焼入れ性を向上させる元素である。さらに、炭化物の球状化を促進させ、かつ、炭化物量も増加させる極めて有効な元素である。Cr含有量が0.90%未満であると、固溶するC量が増加して、残留オーステナイトが過剰に生成する。一方、Cr含有量が1.60%を超えると、焼入れ時に炭化物の溶け込みが不足し、残留オーステナイトの量の低下や軸受部品の硬さの低下を招く。そのため、Cr含有量を0.90%〜1.60%とする。より確実に軸受部品の転動疲労寿命を向上させるために、Cr含有量は、0.91%〜1.55%であることが好ましい。さらに好ましくは、1.10%〜1.50%である。最も好ましくは、1.30%〜1.50%である。
Al(アルミニウム)は脱酸元素である。Al含有量が0.010%未満であると、脱酸が不十分となり、酸化物が析出することによって、軸受部品の転動疲労寿命が低下する。一方、Al含有量が0.100%を超えると、AlO系介在物が発生し、軸受部品用圧延鋼材の伸線加工性の低下や軸受部品の転動疲労寿命が低下する。そのため、Al含有量を0.010%〜0.100%とする。より確実に転動疲労寿命を低下させないために、Al含有量は、0.015%〜0.078%であることが好ましい。さらに好ましくは、0.018%〜0.050%である。
Nは、AlやBと窒化物を形成し、これらの窒化物がピン止め粒子として機能して結晶粒を細粒化する。それゆえ、N(窒素)は結晶粒の粗大化を抑制する元素である。N含有量が0.003%未満であると、この効果を得ることができない。一方、N含有量が0.030%を超えると、粗大な介在物が生成して、転動疲労寿命が低下する。そのため、N含有量を0.003%〜0.030%とする。より確実に転動疲労寿命を低下させないために、N含有量は、0.005%〜0.029%が好ましい。さらに好ましくは、0.009%〜0.020%である。
P(リン)は不可避的に含有される不純物である。P含有量が0.025%を超えると、オーステナイト粒界に偏析して、旧オーステナイト粒界を脆化させて、軸受部品の転動疲労寿命を低下させる。そのため、P含有量を0.025%以下に制限する。より確実に転動疲労寿命を低下させないために、P含有量を0.020%以下、さらに0.015%以下に制限してもよい。また、P含有量は少ないほど望ましいので、上記制限範囲に0%が含まれる。ただし、P含有量を0%にするのは、技術的に容易ではない。そのため、製鋼コストの観点から、P含有量の下限値は0.001%としてもよい。通常の操業条件を考慮すると、P含有量は、0.004%〜0.012%が好ましい。
S(硫黄)は不可避的に含有される不純物である。S含有量が0.025%を超えると、粗大なMnSが形成され、軸受部品の転動疲労寿命を低下させる。そのため、S含有量を0.025%以下に制限する。より確実に転動疲労寿命を低下させないために、S含有量を0.020%以下、さらに0.015%以下に制限してもよい。S含有量は少ないほど望ましいので、上記制限範囲に0%が含まれる。ただし、S含有量を0%にするのは、技術的に容易ではない。そのため、製鋼コストの観点から、S含有量の下限値は0.001%としてもよい。通常の操業条件を考慮すると、S含有量は、0.003%〜0.011%が好ましい。
O(酸素)は不可避的に含有される不純物である。O含有量が0.0010%を超えると、酸化物系介在物が形成されて、軸受部品の転動疲労寿命が低下する。そのため、O含有量を0.0010%以下に制限する。O含有量は少ないほど望ましいので、上記制限範囲に0%が含まれる。ただし、O含有量を0%にするのは、技術的に容易ではない。そのため、製鋼コストの観点から、O含有量の下限値は0.0001%としてもよい。通常の操業条件を考慮すると、O含有量は、0.0005%〜0.0010%が好ましい。
以下に、これら成分の数値限定範囲とその限定理由とについて説明する。ここで、記載する%は、質量%である。
Moは、焼入れ性を向上させる元素である。また、焼入れを施した鋼材の粒界強度を高めて、靭性を向上させる作用を有する。より確実に、焼入れ性と靭性とを確保したい場合には、Mo含有量を0.01%以上とすることが好ましい。しかしながら、Mo含有量が0.25%を超えると、これらの効果は飽和する。そのため、Mo含有量は、0.01%〜0.25%が好ましい。より好ましくは、Mo含有量は、0.01%〜0.23%である。さらに好ましくは、0.10%〜0.23%である。
Bは、微量で焼入れ性を向上させる元素である。また、焼入れ時の旧オーステナイト粒界におけるPやSの偏析を抑制する効果も有する。このような効果を得たい場合には、B含有量を0.0001%以上とすることが好ましい。しかしながら、B含有量が0.0050%を超えると、これらの効果は飽和する。そのため、B含有量は、0.0001%〜0.0050%が好ましい。より好ましくは、B含有量は、0.0003%〜0.0050%である。さらに好ましくは、0.0005%〜0.0025%であり、最も好ましくは、0.0010%〜0.0025%である。
Cuは、焼入れ性を向上させる元素である。より確実に焼入れ性を確保したい場合には、Cu含有量を0.05%以上とすることが好ましい。しかしながら、Cu含有量が1.0%を超えると、この効果が飽和し、さらに熱間加工性が低下する。そのため、Cu含有量は、0.05%〜1.0%が好ましい。より好ましくは、Cu含有量は、0.10%〜0.50%である。さらに好ましくは、0.19%〜0.31%である。
Niは、焼入れ性を向上させる元素である。また、焼入れを施した鋼材の靭性を向上させる作用を有する。より確実に焼入れ性と靭性とを確保したい場合には、Ni含有量を0.05%以上とすることが好ましい。しかしながら、Ni含有量が3.0%を超えると、この効果は飽和する。そのため、Ni含有量は、0.05%〜3.0%が好ましい。より好ましくは、Ni含有量は、0.10%〜1.5%である。さらに好ましくは、0.21%〜1.2%である。最も好ましくは、0.21%〜1.0%である。
Caは、硫化物中に固溶しCaSを形成し、硫化物を微細化させる元素である。硫化物の微細化により、転動疲労寿命をさらに向上させたい場合には、Ca含有量を0.0003%以上とすることが好ましい。しかしながら、Ca含有量が0.0015%を超えると、この効果が飽和する。さらに、酸化物系介在物が粗大化することによって、転動疲労寿命の低下を招く。そのため、Ca含有量は、0.0003%〜0.0015%が好ましい。より好ましくは、Ca含有量は、0.0003%〜0.0011%である。さらに好ましくは、0.0005%〜0.0011%である。
また、パーライトブロックの大きさは延性と非常に強い相関関係がある。つまり、パーライトを微細化することによって、伸線加工性が向上する。そのため、パーライトブロックの平均粒径(円相当径)を15μm以下とすることが好ましい。パーライトブロックの平均粒径が、15μmを超えると、伸線加工性の向上効果が得られない場合がある。一方、パーライトブロックの平均粒径を1μm以下とすることは、工業的に難しい場合がある。そのため、パーライトブロックの平均粒径は、1μm〜15μmとすることが好ましい。より好ましくは、1μm〜10μmである。
なお、パーライトブロックの平均粒径(円相当径)は、電子後方散乱回折装置(EBSD)を用いて測定することができる。
初析セメンタイトの面積率及び厚さは、SEM観察によって測定することができる。
以上の工程を経て、本実施形態に係る軸受部品の素材となる鋼材(熱間圧延線材)は、製造することができる。
また、必要に応じて、鋳造工程後の鋳片に対して施す、ソーキング処理(均熱拡散処理)は、鋳造などで発生する偏析を軽減させるための熱処理である。これらの工程を経て得られた鋼片は、一般的にビレットと呼ばれる。
なお、ソーキング処理の加熱温度は1100℃〜1200℃が好ましい。また、保持時間は10時間〜20時間が好ましい。
仕上圧延温度を850℃以下とすることにより、初析セメンタイトを分散して析出させることにより、初析セメンタイト厚さを低下させることができる。かつ、変態時のパーライトの核生成サイトを増加させて、パーライトブロックを微細化することができる。より好ましい仕上圧延温度は、800℃以下である。なお、熱間圧延中の鋼片の温度は、放射温度計によって測定することができる。
軸受部品の素材となる、熱間圧延工程を経た鋼材、すなわち仕上圧延後の鋼材は、一般的に熱間圧延線材と呼ばれる。
巻取工程において、巻取温度が高いと、オーステナイトが粒成長し、パーライトブロックが粗大になることがある。そのため、巻取温度は、800℃以下が好ましい。より好ましい巻取温度は、770℃以下である。
なお、熱間圧延工程終了後に、必要に応じて冷却を行う巻取前冷却工程を有してもよい。
600℃までの冷却速度は、0.5℃/s〜3.0℃/sとすることが好ましい。
圧延線材を巻取り後、600℃まで冷却すると、パーライトへの変態が完了する。巻取り後の冷却速度は、オーステナイトからパーライトへの変態に影響する場合がある。そのため、マルテンサイトやベイナイトなどの過冷組織の析出を抑制するために、巻取り後の冷却速度は3.0℃/s以下が好ましい。より好ましくは、2.3℃/s以下である。一方、巻取り後の冷却速度は、初析セメンタイトの析出にも影響する場合がある。そのため、初析セメンタイトの過剰な析出や粗大化を抑制するために、巻取り後の冷却速度は0.5℃/s以上とすることが好ましい。より好ましくは、0.8℃/s以上である。
具体的には、素材となる鋼材に球状化熱処理を施さず、総減面率50%以上の伸線加工を施す。その後、焼入れ処理、焼戻し処理を行う。
総減面率が50%未満であると、所定量の残留オーステナイトを確保できず、また、セメンタイトの球状化が不十分となって、旧オーステナイトの平均粒径を微細化することが出来ない場合がある。一方、総減面率が97%を超えると、伸線加工時に断線が発生する虞がある。そのため、総減面率は、50%〜97%とすることが好ましい。
そして、得られた素材をφ12mm×22mmに成形して、仕上加工を施して、軸受部品を製造した。
なお、焼入れ処理は、加熱温度800℃〜900℃で30分間保持した後、50℃で油冷して行った。
その後、焼戻し温度170℃で30分間焼戻しを行った。
まず、SEM及びX線回折法を用いて、旧オーステナイトの平均粒径(μm)、残留オーステナイトの量(体積%)、所定の大きさのボイド個数密度(個/mm2)を測定した。
軸受部品の硬さは、長手方向中心において、長手方向に垂直なC断面で切断して、中央C断面を研磨により現出させた後、中央C断面において、中心から半径6mmとする中心部をビッカース硬度計で3点測定した平均値で評価した。
なお、ビッカース硬さは、750Hv以上を良好と評価した。
軸受部品の転動疲労寿命は、次の異物混入環境下で測定した。ラジアル型疲労試験機を用いて、750Hv〜800Hvの硬さを有する粒径100μm〜180μmの鉄粉を、潤滑油1Lに対して1g混入させた異物混入環境下で転動疲労寿命を測定した。
そして、測定した転動疲労寿命を、ワイブル統計処理により、累積破損確率10%で求め、その値にて評価した。
2 球状セメンタイト
3 ボイド
Claims (2)
- 化学成分が、質量%で、
C:0.95%〜1.10%、
Si:0.10%〜0.70%、
Mn:0.20%〜1.20%、
Cr:0.90%〜1.60%、
Al:0.010%〜0.100%、
N:0.003%〜0.030%
を含有し、
P:0.025%以下、
S:0.025%以下、
O:0.0010%以下
に制限し、
任意に、
Mo:0.25%以下、
B:0.0050%以下、
Cu:1.0%以下、
Ni:3.0%以下、
Ca:0.0015%以下
を含有し、
残部がFe及び不純物からなり、
金属組織が、残留オーステナイト、球状セメンタイト及びマルテンサイトであり、前記残留オーステナイトの量が、体積%で、15%〜25%であり、かつ、旧オーステナイトの平均粒径が8.0μm以下であり、
前記金属組織において、円相当径で0.02μm以上3.0μm以下のボイドの個数密度が2000個/mm2以下であり、
ビッカース硬さが750Hv以上であり、750Hv〜800Hvの硬さを有する粒径が100μm〜180μmである鉄粉を、潤滑油1Lに対して1g混入した環境下である異物混入環境下での転動疲労寿命が5.0×10 6 回以上であることを特徴とする軸受部品。 - 前記化学成分が、質量%で、
Mo:0.01%〜0.25%、
B:0.0001%〜0.0050%、
Cu:0.05%〜1.0%、
Ni:0.05%〜3.0%、
Ca:0.0003%〜0.0015%
の1種以上を含有する
ことを特徴とする請求項1に記載の軸受部品。
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