JP5667936B2 - 内燃機関用のスパークプラグ - Google Patents

Description

本発明は、自動車のエンジン等に用いる内燃機関用のスパークプラグに関する。

自動車のエンジン等の内燃機関における着火手段として用いられるスパークプラグとして、軸方向に中心電極と接地電極とを対向させて火花放電ギャップを形成したものがある。かかるスパークプラグは、火花放電ギャップに放電を生じさせ、この放電により、燃焼室内の混合気に着火している。
ここで、燃焼室内においては、例えばスワール流やタンブル流といった混合気の気流が形成されており、この気流が火花放電ギャップにおいても適度に流れることにより、着火性を確保することができる。

ところが、内燃機関へのスパークプラグの取付姿勢によっては、ハウジングの先端部に接合された接地電極の一部が、気流における火花放電ギャップの上流側に配置されることがある。この場合、燃焼室内の気流が接地電極によって遮られ、火花放電ギャップ付近の気流が停滞するおそれがある。その結果、スパークプラグの着火性が低下するおそれがある。すなわち、内燃機関への取付姿勢によって、スパークプラグの着火性がばらつくという問題が生じるおそれがある。特に近年、希薄燃焼による内燃機関が多く用いられているが、このような内燃機関においては、スパークプラグの取付姿勢によって、燃焼安定性が低下するおそれがある。

また、内燃機関へのスパークプラグの取付姿勢、すなわち周方向についての接地電極の位置を制御することは困難である。これは、ハウジングにおける取付用ネジの形成状態や内燃機関への取り付け作業時におけるスパークプラグの締付度合い等によって、取付姿勢が変化してしまうからである。

そこで、接地電極による気流の阻害を抑制するために、接地電極に穴開け加工を施した構成や、複数の薄い板状部材によって接地電極をハウジングに接合した構成が開示されている（特許文献１）。

特開平９−１４８０４５号公報

しかしながら、上記特許文献１に記載の「接地電極に穴開け加工を施した構成」では、接地電極の強度低下を招くおそれがある。また、それを防ぐために接地電極を太く形成すれば、結局、混合気の気流を妨げやすくなる。
また、同じく特許文献１に記載の「複数の薄い板状部材によって接地電極をハウジングに接合した構成」では、接地電極の形状が複雑になり、製造工数も増加し、製造コストが高くなるという問題がある。

本発明は、かかる背景に鑑みてなされたもので、内燃機関に対する取付姿勢に関わらず安定した着火性を確保することができる簡易な構成の内燃機関用のスパークプラグを提供しようとするものである。

本発明の一態様は、筒状のハウジングと、該ハウジングの内側に保持された筒状の絶縁碍子と、先端部が突出するように上記絶縁碍子の内側に保持された中心電極と、上記ハウジングに接続されると共に上記中心電極との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを有する内燃機関用のスパークプラグであって、
上記接地電極は、上記ハウジングの先端面から先端側へ立設する立設部と、該立設部の先端から屈曲して、上記中心電極の先端部に対してプラグ軸方向に対向する対向面を備えた対向部とを有してなり、
上記立設部は、基端が上記ハウジングの上記先端面に接続するようにプラグ軸方向に立設した立設根元側部と、先端が上記対向部に接続するようにプラグ軸方向に立設した立設先端側部と、上記立設根元側部の先端と上記立設先端側部の基端とを連結する連結部とからなり、
上記立設根元側部と上記立設先端側部とは、互いにプラグ周方向にオフセットして配置されていることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグにある（請求項１）。

上記スパークプラグは、上記立設部が、上記立設根元側部と上記立設先端側部と上記連結部とから構成されていると共に、上記立設根元側部と上記立設先端側部とは、互いにプラグ周方向にオフセットして配置されている。これにより、上記スパークプラグが内燃機関に対してどのような姿勢で取付けられても、上記立設部の立設方向の全領域が、気流における火花放電ギャップの上流側に位置することを防ぐことができる。つまり、例えば、上記立設根元側部が上流側に配置された場合では、上記立設先端側部が上記立設根元側部とずれて位置されることになる。そのため、上記立設根元側部よりも先端側から、火花放電ギャップへ気流が侵入することができる。また、上記立設先端側部が上流側に配置された場合では、上記立設根元側部が上記立設先端側部とずれて位置されることになる。そのため、上記立設先端側部よりも基端側から火花放電ギャップへ気流が侵入することができる。

また、上記構成は、上記立設部を、上記立設先端側部と上記立設根元側部とがプラグ周方向にオフセットした簡易な構成とすることによって実現される。そのため、上記立設部によって火花放電ギャップへ向かう燃焼室内の気流が遮られることを防ぐことができ、火花放電ギャップ付近の気流の停滞を防ぐことができる。その結果、上記スパークプラグの安定した着火性を確保することができる。

以上のごとく、上記態様によれば、内燃機関に対する取付姿勢に関わらず安定した着火性を確保することができる簡易な構成の内燃機関用のスパークプラグを提供することができる。

実施例１における、スパークプラグの先端部の斜視図。 図１のＡ方向から見たスパークプラグの先端部の側面図。 実施例１における、立設根元側部を気流の上流側に取り付けた場合のプラグ軸方向先端側から見た平面図。 図３のＢ−Ｂ線矢視部分断面図。 実施例１における、立設先端側部を気流の上流側に取り付けた場合のプラグ軸方向先端側から見た平面図。 図５のＣ−Ｃ線矢視部分断面図。 実施例２における、スパークプラグの先端部の図２に相当する側面図。 比較例１における、スパークプラグの先端部の斜視図。 比較例１における、（Ａ）上流側に接地電極の立設部が配されたときの放電の説明図、（Ｂ）気流と直交する位置に接地電極の立設部が配されたときの放電の説明図、（Ｃ）下流側に接地電極の立設部が配されたときの放電の説明図。 比較例１における、放電長さの比較グラフ。 比較例１における、放電長さとＡ／Ｆ限界との関係を示す線図。 実験例１における、流速１４ｍ／ｓのときのスパークプラグの取付姿勢とＡ／Ｆ限界との関係を示す線図。 （ａ）比較例１における、立設部を気流の上流側に取り付けた場合、図４に相当する側面図、（ｂ）（ａ）のＩ−Ｉ線矢視断面図。 実験例２における、オフセット量とＡ／Ｆ限界との関係を示す線図。

上記内燃機関用のスパークプラグにおいて、燃焼室へ挿入される側を先端側、その反対側を基端側とする。
また、上記連結部は、プラグ軸方向に対して直交するように形成されてもよいし、プラグ軸方向に対して傾斜するように形成されてもよい。
また、上記対向部の上記対向面は、上記立設根元側部の先端よりも先端側に配置されてもよいし、例えば、上記対向部の上記対向面を、上記立設根元側部の先端よりも基端側、あるいは上記立設根元側部の先端に対してプラグ軸方向の同等の位置に配置するように形成してもよい。

また、上記立設先端側部は、該立設先端側部の中心軸が上記立設根元側部の中心軸に対して、上記立設根元側部のプラグ周方向の幅の０．５倍以上オフセットするように配置していることが好ましい（請求項２）。この場合には、上記立設部によって、気流が遮られることを効果的に防ぐことができ、火花放電ギャップ付近の気流の停滞を確実に防ぐことができる。

また、上記対向部の上記対向面は、上記立設根元側部の先端に対して、プラグ軸方向の同等の位置もしくは先端側に配置していることが好ましい（請求項３）。この場合には、上記立設根元側部の先端側からの火花放電ギャップへの気流の侵入を効果的に行うことができ、火花放電ギャップ付近の気流の停滞を確実に防ぐことができる。

また、上記対向部の上記対向面は、上記立設根元側部の先端よりも先端側に配置していることが好ましい（請求項４）。この場合には、上記立設根元側部の先端側からの火花放電ギャップへの気流の侵入をより効果的に行うことができ、火花放電ギャップ付近の気流の停滞をより確実に防ぐことができる。

（実施例１）
内燃機関用のスパークプラグにつき、図１〜図６を用いて説明する。
本例のスパークプラグ１は、図１、図２に示すごとく、筒状のハウジング２と、ハウジング２の内側に保持された筒状の絶縁碍子３と、先端部４１が突出するように絶縁碍子３の内側に保持された中心電極４と、ハウジング２に接続されると共に中心電極４との間に火花放電ギャップＧを形成する接地電極５とを有する。

接地電極５は、ハウジング２の先端面２１から先端側へ立設する立設部５１と、立設部５１の先端から屈曲して、中心電極４の先端部４１に対してプラグ軸方向に対向する対向面５２０を備えた対向部５２とを有している。

また、立設部５１は、基端がハウジング２の先端面２１に接続するようにプラグ軸方向に立設した立設根元側部５１１と、先端が対向部５２に接続するようにプラグ軸方向に立設した立設先端側部５１２と、立設根元側部５１１の先端と立設先端側部５１２の基端とを連結する連結部５１３とから構成されている。
また、立設根元側部５１１と立設先端側部５１２とは、互いにプラグ周方向にオフセットして配置されている。

具体的には、立設先端側部５１２は、立設先端側部５１２の中心軸Ｅが立設根元側部５１１の中心軸Ｆに対して、立設根元側部５１１のプラグ周方向の幅Ｗ１の０．５倍以上オフセットするように配置されている。

また、立設根元側部５１１と、立設先端側部５１２とは、それぞれの軸方向に直交する断面形状が同等になるように形成されている。
また、立設根元側部５１１の先端面と、立設先端側部５１２の基端面は、軸方向に直交するように形成されている。そして、連結部５１３は、プラグ軸方向に対して直交するように形成されている。
また、対向部５２は、プラグ軸方向に対して直交するように形成されている。

また、対向部５２の対向面５２０は、立設根元側部５１１の先端よりも先端側に配置されている。
また、立設先端側部５１２の基端面とハウジング２の先端面２１との間には、隙間部５１０が形成されている。

また、ハウジング２の直径は１０．２ｍｍ、ハウジング２の先端部における肉厚は１．４ｍｍである。また、図１に示すごとく、立設根元側部５１１及び立設先端側部５１２の幅Ｗ１、Ｗ２は２．６ｍｍ、厚みは１．３ｍｍである。また、連結部５１３の幅Ｗ３は１．３ｍｍ、厚みは１．３ｍｍである。

また、図２に示すごとく、ハウジング２の先端面２１と立設根元側部５１１の上端面との間のプラグ軸方向の高さＨ１は、ハウジング２の先端面２１と対向部５２の対向面５２０とのプラグ軸方向の高さＨ２より低い。
また、中心電極４の先端部４１は、絶縁碍子３の先端から軸方向に１．５ｍｍ突出している。そして、火花放電ギャップＧは１．１ｍｍである。

また、中心電極４の先端部４１はイリジウム合金からなる貴金属チップによって構成されている。また、ハウジング２及び接地電極５はニッケル合金からなる。
なお、本例のスパークプラグ１は、自動車等の車両用の内燃機関に用いられる。

次に、本例の作用効果につき、図１〜図６を用いて説明する。
上記スパークプラグ１は、立設部５１が、立設根元側部５１１と立設先端側部５１２と連結部５１３とから構成されていると共に、立設根元側部５１１と立設先端側部５１２とは、互いにプラグ周方向にオフセットして配置されている。これにより、スパークプラグ１が内燃機関に対してどのような姿勢で取付けられても、立設部５１の立設方向の全領域が、気流Ｆにおける火花放電ギャップＧの上流側に位置することを防ぐことができる。

つまり、例えば、図３、図４に示すごとく、立設根元側部５１１が、気流Ｆにおける火花放電ギャップＧの上流側に位置するように配置した場合、同図に示すごとく、立設先端側部５１２が立設根元側部５１１とずれて位置されることになる。そのため、立設根元側部５１１よりも先端側から、火花放電ギャップＧへ気流Ｆが侵入することができる。すなわち、火花放電ギャップＧ付近の気流Ｆが、接地電極５の立設部５１によって遮られて停滞することがない。なお、図４の符号Ｚで示す領域は、気流Ｆのよどみが生じる領域を示す。
また、火花放電ギャップＧを気流Ｆが流れることにより放電Ｓが引き伸ばされる。この放電Ｓの引き伸ばしも着火性向上の要因となると考えられる。

また、図５、図６に示すごとく、立設先端側部５１２が気流Ｆにおける火花放電ギャップＧの上流側に位置した場合、同図に示すごとく、立設根元側部５１１が立設先端側部５１２とずれて位置されることになる。そのため、立設先端側部５１２よりも基端側、すなわち、立設先端側部５１２とハウジング２の先端面２１との間（隙間部５１０）から火花放電ギャップＧへ気流Ｆが侵入することができる。すなわち、火花放電ギャップＧ付近の気流Ｆが、接地電極５の立設部５１によって遮られて停滞することがない。なお、図６の符号Ｚで示す領域は、気流Ｆのよどみが生じる領域を示す。
また、火花放電ギャップＧを気流Ｆが流れることにより放電Ｓが引き伸ばされる。この放電Ｓの引き伸ばしも着火性向上の要因となると考えられる。

また、上記構成は、立設部５１を、立設先端側部５１２と立設根元側部５１１とがプラグ周方向にオフセットした簡易な構成とすることによって実現される。そのため、立設部５１によって、火花放電ギャップＧへ向かう燃焼室内の気流Ｆが遮られることを防ぐことができ、火花放電ギャップＧ付近の気流Ｆの停滞を防ぐことができる。その結果、スパークプラグ１の安定した着火性を確保することができる。

また、図１に示すごとく、立設先端側部５１２は、立設先端側部５１２の中心軸Ｅが立設根元側部５１１の中心軸Ｆに対して、立設根元側部５１１のプラグ周方向の幅Ｗ１の０．５倍以上オフセットするように配置されている。これにより、立設部５１によって、気流Ｆが遮られることを効果的に防ぐことができ、火花放電ギャップＧ付近の気流Ｆの停滞を確実に防ぐことができる。

また、本例では、図２に示すごとく、対向部５２の対向面５２０は、立設根元側部５１１の先端よりも先端側に配置されている。これにより、立設根元側部５１１の先端側からの火花放電ギャップＧへの気流Ｆの侵入を効果的に行うことができ、火花放電ギャップＧ付近の気流Ｆの停滞をより確実に防ぐことができる。

また、本例では、対向部５２の対向面５２０は、立設根元側部５１１の先端よりも先端側に配置されているがこれに限定されるものではなく、例えば、対向面５２０を立設根元側部５１１の先端に対して、プラグ軸方向の同等の位置もしくは先端側に配置しても構わない。これにより、立設根元側部５１１の先端側からの火花放電ギャップＧへの気流Ｆの侵入を効果的に行うことができ、火花放電ギャップＧ付近の気流Ｆの停滞を確実に防ぐことができる。

以上のごとく、本例によれば、内燃機関に対する取付姿勢に関わらず安定した着火性を確保することができる簡易な構成の内燃機関用のスパークプラグを提供することができる。

（実施例２）
本例は、図７に示すごとく、接地電極５の立設部５１における連結部５１３をプラグ軸方向に対して傾斜するように形成した例である。
本例の連結部５１３は、立設根元側部５１１の先端と立設先端側部５１２の基端とを連結すると共に、プラグ軸方向に対して傾斜するように形成されている。
また、図７に示すごとく、連結部５１３は、立設先端側部５１２との接合部が、立設根元側部５１１との接合部よりも、プラグ軸方向においてハウジング２から遠い位置に配置されるように傾斜している。
その他は、実施例１と同様である。本例の場合にも、実施例１と同様の作用効果を奏することができる。

（比較例１）
本例は、図８〜図１１に示すごとく、接地電極９５が、立設部９５１と対向部９５２とから構成される通常のスパークプラグ９の例である。
図８に示すごとく、接地電極９５は、ハウジング９２の先端面９２１から先端側に立設する立設部９５１と、立設部９５１の先端から屈曲して、中心電極９４の先端部９４１に対してプラグ軸方向に対向する対向面９５３を備えた対向部９５２とを有している。
つまり、立設部９５１は、実施例１、実施例２のように、連結部５１３によって連結された立設根元側部５１１と立設先端側部５１２とが互いに周方向にオフセット配置されるような構成（図１、図７参照）を有しない。
その他は、実施例１と同様である。

本例の場合には、スパークプラグ９を内燃機関に取り付けて使用する際に、図９（Ａ）〜（Ｃ）に示すごとく、スパークプラグ９の取付け向きによって、火花放電ギャップＧにおける放電Ｓの放電長さＬが大きく変化してしまう。これは、燃焼室における気流Ｆの方向との関係による。
つまり、図９（Ａ）に示すごとく、接地電極９５の立設部９５１が火花放電ギャップＧの上流側に配置されるようにスパークプラグ９が内燃機関に取り付けられた場合には、放電長さＬが極めて小さくなる。

一方、図９（Ｂ）に示すごとく、火花放電ギャップＧに対する接地電極９５の立設部９５１の位置が気流Ｆの方向に直交する位置に配置されるようにスパークプラグ９が内燃機関に取り付けられた場合には、放電長さＬが極めて大きくなる。

また、図９（Ｃ）に示すごとく、接地電極９５の立設部９５１が火花放電ギャップＧの下流側に配置されるようにスパークプラグ９が内燃機関に取り付けられた場合には、放電長さＬは、ある程度大きくなるが、上記図９（Ｂ）に示す場合に比べて小さくなる。
なお、ここで、放電長さＬとは、スパークプラグの軸方向に対して直交する方向の放電の長さをいうものとする。
上記放電長さＬは、気流Ｆの流速を１５ｍ／ｓとして、火花放電ギャップＧに生じた放電Ｓの放電長さＬを測定することにより得られた知見であり、具体的には、図１０に示すごとく、それぞれのスパークプラグ９の取付姿勢に応じて放電長さＬに大きな差が生じていた。

図１０におけるＡ、Ｂ、Ｃは、それぞれ図９（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）に示す取付姿勢におけるデータを表す。
また、放電長さＬとスパークプラグ９の着火性能との関係についても、図１１に示すごとく、放電長さＬが長いほど、着火性能が向上することが確認されている。ここで、着火性能は、Ａ／Ｆ限界、すなわち、混合気に着火することができる空燃比の限界値によって評価したものであり、Ａ／Ｆ限界が高いほど（混合気が希薄であるほど）着火性能が高いこととなる。
図１０、図１１から分かるように、比較例１のスパークプラグ９は、内燃機関への取付姿勢によって、着火性能が大きく変動してしまう。

（実験例１）
本例は、図１２、図１３に示すごとく、実施例１のスパークプラグ１と、比較例１のスパークプラグ９とを用いて、それぞれのＡ／Ｆ限界が、気流Ｆに対する接地電極５、９５における立設先端側部５１２、立設部９５１の配置位置によってどのように変化するかを調べた例である。

具体的には、実施例１のスパークプラグ１を軸方向先端側から見たときに、気流Ｆの上流方向が、火花放電ギャップＧに対する接地電極５の立設先端側部５１２の配置位置となす角度αを、０°〜３３０°まで、３０°おきに変化させ、それぞれの状態で、Ａ／Ｆ限界を測定した。つまり、角度αが０°のときは、接地電極５の立設先端側部５１２が火花放電ギャップＧの上流側に配置され、角度αが１８０°のときは、接地電極５の立設先端側部５１２が、火花放電ギャップＧの下流側に配置されていることになる。また、比較例１のスパークプラグ９についても上記と同様の測定を行った。

実施例１のスパークプラグ１と比較例１のスパークプラグ９のそれぞれについて、上記のように気流Ｆの上流方向を変化させつつ、気流Ｆの流速を１４ｍ/ｓとして、それぞれＡ／Ｆ限界を測定した。
その結果を、図１２に示す。同図において、符号Ｊ１を付した一点差線で示す折れ線が比較例１のスパークプラグ９の測定結果であり、符号Ｊ２を付した実線で示す折れ線が実施例１のスパークプラグ１の測定結果である。
また、折れ線グラフＪ１、Ｊ２では、破線で示す同心円の中心（原点）より外側に向かうほど、Ａ／Ｆ限界が高いことを意味する。すなわち、図中に示すグラフにおけるＡ／Ｆ限界の値は、破線で示される同心円の中心（原点）が２４であり、最も外側の円が２６である。また、その間に等間隔に存在する複数の同心円は、内側からそれぞれＡ／Ｆ限界の値が２４．４、２４．８、２５．２、２５．６であることを表す目盛である。

図１２に示すごとく、比較例１のスパークプラグ９におけるＡ／Ｆ限界を示す折れ線グラフＪ１は、いびつな形状となっている。これは、比較例１のスパークプラグ９のＡ／Ｆ限界つまり着火性が、気流Ｆの上流方向、換言すれば、スパークプラグ９の内燃機関への取付姿勢によって大きく変動することを意味する。また特に、角度αが０°となる部分においては、Ａ／Ｆ限界が極めて低くなっていることが分かる。つまり、接地電極９５の立設部９５１が火花放電ギャップＧに対して気流Ｆの上流側に配置されたときに、Ａ／Ｆ限界が極端に低下し、着火性能が大きく低下するおそれがあることが分かる。

これは、図１３（ａ）、（ｂ）に示すごとく、スパークプラグ９における立設部９５１が、気流Ｆにおける火花放電ギャップＧの上流側に配置された場合、立設部９５１の全領域によって、気流Ｆが遮られ、火花放電ギャップＧ付近の気流Ｆが停滞してしまうことに起因すると考えられる。より具体的には、同図の符号Ｚで示す領域である気流Ｆのよどみの中に、火花放電ギャップＧが入ってしまうと、放電Ｓが伸びにくく、充分な放電長さＬが得られなくなってしまう。その結果、スパークプラグ９は、安定した着火性能を得ることが困難となる。すなわち、図１２から分かるように、比較例１のスパークプラグ９は、内燃機関への取付姿勢によって、着火性能が大きく変動してしまう。

これに対して、図１２に示すごとく、実施例１のスパークプラグ１におけるＡ／Ｆ限界を示す折れ線グラフＪ２は、原点を中心とした円形に近い形状となっている。これは、スパークプラグ１は、取付姿勢に関わらず、Ａ／Ｆ限界をある程度高く維持することができ、充分な着火性を確保することができていることを意味する。それゆえ、実施例１のスパークプラグ１は、取付姿勢に関わらず、着火性を確保することができていることが分かる。

（実験例２）
本例は、図１４に示すごとく、実施例１のスパークプラグ１を用いて、上記実験例１で
得られるＡ／Ｆ限界が、立設部５１における立設先端側部５１２と立設根元側部５１１とのオフセット量によってどのように変化するか、その関係を調べた例である。

具体的には、図１で示すごとく、立設先端側部５１２の中心軸Ｅの、立設根元側部５１１の中心軸Ｆに対するオフセット量Ｗ４につき、立設根元側部５１１のプラグ周方向の幅Ｗ１の０〜２．０倍まで、０．５倍おきに変化させ、それぞれの状態で、Ａ／Ｆ限界を測定した。かかる測定は、実験例１の上記折れ線グラフＪ２のうちＡ／Ｆ限界が最も低い、角度αが０°となる部分、すなわち、接地電極５の立設部５１における立設先端側部５１２を気流Ｆの上流側に配置した状態で測定した。
その結果を図１４に示す。

図１４における横軸は、上記Ｗ４の上記Ｗ１に対する比率を示す。また、縦軸はＡ／Ｆ限界の高低を示し、上方に位置するほどＡ／Ｆ限界が高く、下方に位置するほどＡ／Ｆ限界が低いことを示す。すなわち、図中に示すグラフにおけるＡ／Ｆ限界の値は、原点が２４であり、最も上方の目盛が２６である。また、その間に等間隔に存在する複数の目盛は、下方からそれぞれＡ／Ｆ限界の値が２４．４、２４．８、２５．２、２５．６であることを表す目盛である。
また、図中の、符号Ｋ１を付した線グラフは、上述した本例の測定結果、すなわち、上記Ｗ４の上記Ｗ１に対する比率を０〜２．０倍まで、０．５倍おきに変化させたときの、それぞれのＡ／Ｆ限界を示す。また、符号Ｋ２を付した線グラフは、上記実験例１で得られる実施例１のスパークプラグ１のＡ／Ｆ限界のうち、最も高かった条件にて角度αを設定（つまりα＝１５０°に設定）したときのＡ／Ｆ限界を示す。

図１４に示すごとく、上記グラフＫ１は、上記Ｗ４の上記Ｗ１に対する比率を大きくするに伴って、上記グラフＫ２のＡ／Ｆ限界に近づくようにＡ／Ｆ限界が大きくなることが分かる。そして、上記Ｗ４の上記Ｗ１に対する比率が０．５倍以上の場合には、上記グラフＫ１のＡ／Ｆ限界が急激に向上し、さらに、上記Ｗ４の上記Ｗ１に対する比率が１．０倍以上の場合には、上記グラフＫ１のＡ／Ｆ限界が上記グラフＫ２のＡ／Ｆ限界に近づくようになっている。
これは、スパークプラグ１は、立設先端側部５１２の中心軸Ｅの、立設根元側部５１１の中心軸Ｆに対するオフセット量Ｗ４を、立設根元側部５１１のプラグ周方向の幅Ｗ１の０．５倍以上とすれば、取付姿勢に依存しにくい安定した着火性を得ることができることを意味する。さらに、上記オフセット量Ｗ４を、立設根元側部５１１のプラグ周方向の幅Ｗ１の１．０倍以上とすることにより、一層安定した着火性を確保することができることが分かる。

１ スパークプラグ
２ ハウジング
２１ 先端面
３ 絶縁碍子
４ 中心電極
５ 接地電極
５１ 立設部
５１１ 立設根元側部
５１２ 立設先端側部
５１３ 連結部
５２ 対向部
５２０ 対向面

Claims (4)

1. 筒状のハウジングと、該ハウジングの内側に保持された筒状の絶縁碍子と、先端部が突出するように上記絶縁碍子の内側に保持された中心電極と、上記ハウジングに接続されると共に上記中心電極との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを有する内燃機関用のスパークプラグであって、
   上記接地電極は、上記ハウジングの先端面から先端側へ立設する立設部と、該立設部の先端から屈曲して、上記中心電極の先端部に対してプラグ軸方向に対向する対向面を備えた対向部とを有してなり、
   上記立設部は、基端が上記ハウジングの上記先端面に接続するようにプラグ軸方向に立設した立設根元側部と、先端が上記対向部に接続するようにプラグ軸方向に立設した立設先端側部と、上記立設根元側部の先端と上記立設先端側部の基端とを連結する連結部とからなり、
   上記立設根元側部と上記立設先端側部とは、互いにプラグ周方向にオフセットして配置されていることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
2. 請求項１に記載の内燃機関用のスパークプラグにおいて、上記立設先端側部は、該立設先端側部の中心軸が上記立設根元側部の中心軸に対して、上記立設根元側部のプラグ周方向の幅の０．５倍以上オフセットするように配置していることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
3. 請求項１又は２に記載の内燃機関用のスパークプラグにおいて、上記対向部の上記対向面は、上記立設根元側部の先端に対して、プラグ軸方向の同等の位置もしくは先端側に配置していることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
4. 請求項３に記載の内燃機関用のスパークプラグにおいて、上記対向部の上記対向面は、上記立設根元側部の先端よりも先端側に配置していることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。

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