JP5202336B2 - 自動車用排気ガス浄化装置に用いられる触媒系、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法 - Google Patents

Description

本発明は、自動車用排気ガス浄化装置に用いられる触媒系、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法に関し、より詳しくは、自動車の内燃機関から排出される排気ガスを触媒に接触させ、炭化水素濃度が変動する場合でも窒素酸化物に対して優れた浄化能力を発揮する排気ガス浄化装置に用いられる触媒系、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法に関する。

自動車等の内燃機関や、ボイラーなどの燃焼機関から排出される排気ガス中には、炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）などの有害物質が含まれており、これらを浄化するための様々な排気ガス浄化技術が提案されている。その一つとして、触媒を排気ガス流路中に設置し、排気ガス中の有害成分を浄化する排気ガス浄化技術が検討されている。
特に、このような触媒技術によって自動車からの排気ガスを浄化する場合は、これら有害ガス（ＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘ）濃度の数ｐｐｍから数％にわたる急激な変化に柔軟に対応でき、高効率で排気ガスが浄化できる性能が求められている。

このような触媒を使った排気ガス浄化技術では、排気ガス中に存在する酸素が、ＣＯ、ＨＣの酸化や、また、排ガス中に存在するＣＯ、ＨＣ等がＮＯｘの還元反応を促進するという重要な働きをする。しかし、自動車の場合では、道路の混み具合などによって走行状況が変化することから、エンジンの燃焼状態を一定に保つ事が難しく、排気ガス中の酸素濃度も刻々変化する。そのため、酸素濃度が低下した際には、酸素を利用した有害成分の浄化が出来なくなってしまうことがあった。
そこで、排気ガス浄化触媒の組成中に酸素吸蔵放出材（Ｏｘｙｇｅｎ Ｓｔｏｒａｇｅ Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ：以下、ＯＳＣ材ということがある。）を配合し、低酸素濃度時には排気ガス中に酸素を供給し、有害成分の浄化能力を高める事が行われている。

ＣｅＯ_２粉末は、酸素の吸蔵および放出能が大きいために、この触媒のＯＳＣ材として用いられており、排気ガス処理効率を増大させることが明らかにされている。そして、これまでにＣｅＯ_２−ＺｒＯ_２系など、ＣｅＯ_２系粉末における酸素の吸蔵容量、放出特性の向上とそれを助触媒とした排気ガス浄化触媒について多くの研究が行われてきた。
このような排気ガス浄化触媒としては、排気ガス中のＨＣ、ＣＯの酸化作用、またＮＯｘの還元作用を調整するために、排気ガス浄化触媒用の酸素吸蔵放出材として、特定原子比率のセリウム−ジルコニウム複合酸化物が有効であるとされている。

また、自動車に搭載される排気ガス浄化触媒の場合、比較的温度の低い床下に設置されるものと、エンジンから排出された直後、高温の排気ガスに触れる位置に設置される直下型と言われるものとがある。しかし、エンジンから排出された直後に高温であった排気ガスも、床下に至るまでには温度がかなり低くなってしまう。排気ガス浄化触媒は、一般にある程度以上の温度において高い活性が得られる事が多いことから、このような状態は排気ガスの浄化にとっては好ましい条件では無い。しかし、床下型として用いられる触媒では、このように温度の低い状態でも浄化能力を発揮する必要がある。
これに対して、直下型では排気ガスの温度は１０００℃を超える場合があり、排気ガス浄化触媒成分の焼結を招くことがある。そのため、排気ガス浄化触媒には、このような高温で苛酷な条件においても、触媒成分の焼結を抑制し、安定して排気ガスを浄化できる性能が要求される。

自動車用排ガス浄化触媒としては、一つの触媒で、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯｘの還元とを同時に行って排気ガスを浄化する触媒が三元触媒（Ｔｈｒｅｅ Ｗａｙ Ｃａｔａｌｙｓｔ：ＴＷＣ）として知られている（以下、ＴＷＣを使用する排気ガス浄化装置をＴＷＣ装置と言うことがある）。このＴＷＣの構成は、例えば、アルミナからなる多孔質担体の母材に白金、ロジウム、パラジウムなどの貴金属元素を担持させたスラリーでコーディエライトなどからなる構造型担体を被覆したものが一般的である。
このようなＴＷＣでは、ＣＯ、ＨＣなどの還元成分を排気ガス中の酸素と反応させて酸化除去することや、ＮＯｘを排ガス中のＣＯ、ＨＣ等を利用して還元浄化することが行われるが、先に述べたとおり、自動車から排出される排気ガス中の酸素濃度は刻々と変化することから、このような環境でも浄化能力を発揮する触媒が求められている。そこで、このような排気ガス中の酸素濃度の変化を緩衝することを主目的として、排気ガス浄化触媒の組成中にセリウム酸化物や、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（特許文献１）を、酸素吸蔵放出材として配合し、低酸素濃度時には排気ガス中に酸素を供給するなどして、有害成分の浄化能力を高める事が行われている。
また、貴金属成分、耐火性無機酸化物、セリウム及び添加物を含有するジルコニウム酸化物を含有する触媒活性成分を含む触媒であって、前記セリウムおよび添加物を含有するジルコニウム酸化物の結晶が正方晶型のジルコニウム酸化物の単一構造であることを低い温度で触媒作用を発現する低温着火性能に優れた排気ガス浄化用触媒（特許文献２）、さらに、ＣｅＯ_２とＺｒＯ_２との複合酸化物であって、パイロクロア相、κ相又はこれら両相の中間相のいずれか１種以上の相を有し、大きな比表面積と高い酸素吸蔵放出能とが両立した排ガス浄化用触媒（特許文献３）などが提案されている。

しかしながら、近年の排気ガス規制の強化に伴い、市場は、ＯＳＣ材に対して低い温度域で酸素放出が可能であり、かつより高い酸素吸蔵放出能と、触媒のロングライフ性能を要求しており、排ガス浄化触媒にはより優れた高温耐性が望まれている。このようなことから、本出願人は、高温でも優れた性能を有するＯＳＣ材を開発し、１０００℃以上の高温でも焼結しないセリウム−ジルコニウム複合酸化物を提案している（特許文献４参照）。

また、自動車用の排気ガス浄化触媒では、浄化対象の排気ガス成分に応じた機能を有する触媒を排気ガス流路の複数個所に配置し、排気ガス浄化装置を構成する事がある。
ガソリン機関においても、排気ガス流路中にＴＷＣ自体を２つ以上配置することが、しばしば行われている。例えば、温度の高い排気ガスに晒される前段には、耐熱性の高い触媒を配置し、後段には通常のＴＷＣを配置することで、部分酸化されたＨＣを完全酸化すること（特許文献５）、前段にＴＷＣを配置し、後段にはＨＣ吸着剤とＴＷＣが複合された複合触媒を配置することで、排気ガス中のＨＣ浄化率を大幅に向上させる事が検討されている（特許文献６）。
また、限られたスペース、形状の排気ガス流路に対して触媒を配置する場合、排気ガス浄化の為の充分な活性面積を得るために、同種のＴＷＣを２箇所以上に分けて配置することもある。特許文献６は、２つ以上の触媒を用いて構成したＴＷＣ装置により排気ガスを浄化するケースである。

また、従来のＴＷＣにおいて、ＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘの３成分を適正に浄化できるのはウインドウと称される理論空気／燃料比が１４．６近辺のごく狭い範囲であるとされていた。しかしながら、自動車では、先の走行条件に加え、近年の環境問題への関心の増大から、燃費の向上を図るために、フューエルカット（一時的に燃焼室への燃料の供給を中断すること）、希薄燃焼（リーンバーンとも言われる）などリーン状態での稼動が余儀なくされている。このように理論空気／燃料比の大きな状態では、ＮＯｘの発生量が増えてしまい、今までのＴＷＣではその浄化が困難であった。

また、石油資源の枯渇問題および地球温暖化問題の観点からも、自動車の低燃費実現が期待されており、ガソリン自動車においても希薄燃焼機関への関心が高まっている。希薄燃焼においては、走行時の排気ガス雰囲気は、理論空気／燃料比状態（以下、「ストイキ状態」と言う事がある）に比べて、酸素過剰雰囲気（以下、「リーン雰囲気」と言う事がある）となる。リーン雰囲気において、従来のＴＷＣを使用した場合には、過剰な酸素の影響からＮＯｘが多量に排出され、浄化作用が不十分となるという問題があった。このためリーン雰囲気下においてもＮＯｘを浄化できる触媒も検討されてきた（特許文献７）。

しかしながら、近年では自動車の燃費向上に対する要求は厳しくなる一方で、リーン雰囲気での稼動やフューエルカットの頻度も増えているが、環境意識の高まりにより、ＮＯｘの浄化に対する要求も厳しさの度を増し、特にＴＷＣのＮＯｘ浄化性能について、一層の改善が望まれている。
特公平６−７５６７５号公報 特開２００２−３３６７０３号公報 特開２００５−１７０７７４号公報 ＷＯ２００６／０３０７６３ 特開平１１−１２３３３１号公報 特開平７−１４４１１９号公報 特開平１０−１９２７１３号公報［０００２］

本発明の目的は、上記の問題点に鑑み、自動車の内燃機関から排出される排気ガスを触媒に接触させ、炭化水素濃度が変動する場合でも窒素酸化物に対して優れた浄化能力を発揮する自動車用排気ガス浄化装置に用いられる触媒系、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法を提供することにある。

本発明者等は、排気ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）浄化触媒について上記目的を達成するために鋭意研究した結果、結晶構造中にパイロクロア相を含み比表面積が小さいセリア−ジルコニア系複合酸化物の微粉末を含有させた触媒がＮＯｘを効率的に分解するという優れた特性を有することを見出し、これを排気ガス流路の前段である上流側と後段である下流側に配置された排気ガス浄化装置の下流側触媒として用いると、排気ガス中のＣＯ、ＨＣをＮＯｘと同時に浄化できることを確認して、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の第１の発明によれば、無機構造担体に担持された第１の触媒と、これとは別の第２の触媒とを含む２以上の排気ガス浄化触媒を用いてなる触媒系であって、
第１の触媒は、排気ガス流路中に配置したとき、上流側に位置する無機構造担体の部分に担持させ、
一方、第２の触媒は、排気ガス流路中に配置したとき、下流側に位置する無機構造担体のハニカム構造体（Ｄ）上に少なくとも２層として被覆され、セリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）が下層に担持され、かつ、結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含有することを特徴とする、自動車用排気ガス浄化装置に用いられる触媒系が提供される。

また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、第１の触媒と第２の触媒とは、隣接して配置されていることを特徴とする触媒系が提供される。
さらに、本発明の第３の発明によれば、第１の発明において、第１の触媒と第２の触媒とは、窒素酸化物（ＮＯｘ）を炭化水素（ＨＣ）や一酸化炭素（ＣＯ）や水素（Ｈ）によって還元する機能を有することを特徴とする触媒系が提供される。

また、本発明の第４の発明によれば、第１の発明において、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）の粒径が、３ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の触媒系が提供される。
また、本発明の第５の発明によれば、第１の発明において、セリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）のセリウムとジルコニウムが、酸化物換算のモル比基準で、ＣｅＯ_２／（ＺｒＯ_２＋ＣｅＯ_２）＝１／９〜９／１の割合で含有されることを特徴とする触媒系が提供される。
また、本発明の第６の発明によれば、第１の発明において、セリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）は、平均粒径が１〜１００μｍの時に比表面積が、２０ｍ^２／ｇ以下であることを特徴とする触媒系が提供される。

また、本発明の第７の発明によれば、第１の発明において、第２の触媒が、さらに、白金、パラジウム、又はロジウムから選ばれる一種以上の活性金属種（Ｂ）を含有することを特徴とする触媒系が提供される。
また、本発明の第８の発明によれば、第７の発明において、活性金属種（Ｂ）が、ジルコニア、セリウム−ジルコニウム複合酸化物、セリア、γ−Ａｌ_２Ｏ_３、又はランタン添加γ−Ａｌ_２Ｏ_３から選ばれる一種以上を含む耐熱性無機酸化物（Ｃ）に担持されていることを特徴とする触媒系が提供される。
また、本発明の第９の発明によれば、第８の発明の活性金属種（Ｂ）が白金を含有し、一方、耐熱性無機酸化物（Ｃ）がランタン添加γ−Ａｌ_２Ｏ_３からなることを特徴とする請求項８に記載の触媒系が提供される。

また、本発明の第１０の発明によれば、第１から９のいずれかの発明において、ハニカム構造体（Ｄ）が、セル密度１．５５〜２３２．５セル／ｃｍ ^２ （１０〜１５００セル／ｉｎｃｈ^２ ）のフロースルー型担体であることを特徴とする触媒系が提供される。
また、本発明の第１１の発明によれば、第１〜１０のいずれかの発明において、第２の触媒の各成分は、ハニカム構造体（Ｄ）の単位体積あたり、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）が５．０〜２００ｇ／Ｌ、活性金属種（Ｂ）が０．０１〜２０ｇ／Ｌ、耐熱性無機酸化物（Ｃ）が１〜３００ｇ／Ｌであることを特徴とする触媒系が提供される。

また、本発明の第１２の発明によれば、第１の発明において、第１の触媒は、パイロクロア相を含まない立方晶及び／又は正方晶構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）であることを特徴とする触媒系が提供される。
また、本発明の第１３の発明によれば、第１２の発明において、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）の比表面積が、１０〜３００ｍ^２／ｇであることを特徴とする触媒系が提供される。
また、本発明の第１４の発明によれば、第１２又は１３の発明において、第１の触媒が、さらに、白金、パラジウム、又はロジウムから選ばれる一種以上の活性金属種（Ｂ）を含有することを特徴とする触媒系が提供される。
また、本発明の第１５の発明によれば、第１４の発明において、活性金属種（Ｂ）が、ジルコニア、γ−Ａｌ_２Ｏ_３、又はランタン添加γ−Ａｌ_２Ｏ_３から選ばれる一種以上を含む耐熱性無機酸化物（Ｃ）に担持されていることを特徴とする触媒系が提供される。
また、本発明の第１６の発明によれば、第１２〜１５のいずれかの発明において、第１の触媒の各成分は、ハニカム構造体（Ｄ）の単位体積あたり、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）が５．０〜２００ｇ／Ｌ、活性金属種（Ｂ）が０．０１〜２０ｇ／Ｌ、耐熱性無機酸化物（Ｃ）が１〜３００ｇ／Ｌであることを特徴とする触媒系が提供される。

また、本発明の第１７の発明によれば、第１〜１６のいずれかの発明に係る触媒系を用いてなる自動車用排気ガス浄化装置が提供される。
また、本発明の第１８の発明によれば、第１７の発明に係る自動車用排気ガス浄化装置を用いて、内燃機関の排気ガスを排気ガス流路の上流側と下流側の少なくとも２箇所に配置された触媒に順次接触させることによって、排気ガス中に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を分解することを特徴とする排気ガス浄化方法が提供される。
また、本発明の第１９の発明によれば、第１８の発明において、窒素酸化物（ＮＯｘ）が、炭化水素（ＨＣ）や一酸化炭素（ＣＯ）によって還元されることを特徴とする排気ガス浄化方法が提供される。
さらに、本発明の第２０の発明によれば、第１８の発明において、内燃機関が、ガソリンエンジンであることを特徴とする排気ガス浄化方法が提供される。

本発明の排気ガス浄化装置によれば、自動車排気ガス中のＮＯｘを効率的に浄化することができる。また、ＨＣ濃度が変動する環境で、排気ガス中の有害成分であるＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを浄化する事が可能であり、特にＴＷＣとして用いた時には、ＮＯｘに対して優れた浄化性能を発揮する。このＮＯｘ浄化能力はフューエルカットなどにより内燃機関がリーン状態で稼動された場合、その直後に多量に発生するＮＯｘの浄化に対して顕著に現れる。

図１は、本発明の自動車用排気ガス浄化装置の断面を示す説明図である。 図２は、本発明における下流側触媒の成分であるセリウムージルコニウム複合酸化物を製造する工程（手順）を示すフローシートである。 図３は、本発明に係るパイロクロア相を含むセリウムージルコニウム複合酸化物（Ａ）の結晶構造を表したＸ線回析装置（ＸＲＤ）データを示すグラフである。 図４は、比較用のセリウムージルコニウム複合酸化物（Ａ’）の結晶構造を表したＸ線回析装置（ＸＲＤ）データを示すグラフである。 図５は、本発明における下流側触媒の成分として、下層のＣｅ−Ｚｒ（Ａ）にＣｅ−Ｚｒ（Ａ’）を添加した場合の触媒性能を示すグラフである。

次に、本発明の自動車用排気ガス浄化装置に用いられる触媒系、それを用いた排気ガス浄化装置、及び排気ガス浄化方法について、図面を用いて詳細に説明する。

１．自動車用排気ガス浄化装置
本発明の自動車用排気ガス浄化装置に用いられる触媒系は、無機構造担体に担持された第１の触媒と、これとは別の第２の触媒とを含む２以上の排気ガス浄化触媒を用いてなる触媒系であって、第１の触媒は、排気ガス流路中に配置したとき、上流側に位置する無機構造担体の部分に担持させ、一方、第２の触媒は、排気ガス流路中に配置したとき、下流側に位置する無機構造担体のハニカム構造体（Ｄ）上に少なくとも２層として被覆され、セリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）が下層に担持され、かつ、結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含有することを特徴とする。
なお、本発明において無機構造担体とは、ハニカムやペレット形状に成型されたシリカ、アルミナ、炭化珪素、コーディエライト等のことであり、特にハニカム状に成型されたものを一体構造型担体といい、この一体構造型担体に触媒成分を被覆したものを一体構造型触媒ということがある。

図１は、一般的な排気ガス浄化装置（１）を示すものであるが、自動車から排出される排気ガスを浄化する場合、構造型触媒（特に一体構造型触媒）をその排気ガスの排出経路に配置する。本発明では、排気ガス流路中の上流側に第１の触媒（２）、下流側に第２の触媒（３）を含む２個以上の窒素酸化物（ＮＯｘ）浄化機能を有する触媒などの排気ガス浄化触媒が配置される。
一体構造型触媒を配置する位置は、排気ガス温度が比較的高温になるエンジンのエキゾースト部位近傍（直下型）、あるいはそれよりも更に下流（床下型）のいずれかである。本発明の排気ガス浄化触媒は、直下型、床下型のどちらに用いても良いが、本発明の触媒装置は床下型のように、比較的触媒温度の低いところでもその効果を発揮できる。直下型、床下型いずれであっても、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含有する触媒は、排気ガスの最上流部に配置される事はなく、排気ガスの流れに対して２つ目以降に配置されることになるため、第２の触媒又は下流側の触媒と称する。これに対して、排気ガスの最上流部に配置される触媒は、第１の触媒又は上流側の触媒と称する。

本発明の自動車用排気ガス浄化装置が使用される環境としては、通常のガソリン機関から排出される排気ガス成分の浄化があるが、このようなガソリン機関から排出される排気ガス成分に含まれる有害物質としては、ＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘが主要な規制対象とされている。このような排気ガスに対して本発明を適用することで有害成分が浄化される。
以下、本発明の好ましい態様であるＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘを同時に浄化処理するＴＷＣについて中心に説明する。ＴＷＣでは、図１に示すように、下流側の触媒３は、上流側の触媒２と隣接して配置されていることが望ましい。また、ＴＷＣでは、排気ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）が、炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、また、水蒸気改質反応によって発生した水素（Ｈ）によって還元される。
本発明の自動車用排気ガス浄化装置は、空気／燃料比の変動を繰り返しながら駆動される内燃機関の排気ガスの浄化、特に排気ガス中のＮＯｘの浄化に効果を発揮する。また、自動車では燃費の向上のために、フューエルカットが行われ、このとき、内燃機関においては空気／燃料比が大きくなり多量のＮＯｘが発生することが知られている。本発明の自動車用排気ガス浄化装置は、特にこのようなフューエルカット直後におけるＮＯｘ浄化性能に効果を発揮し、ＮＯｘの排出量を著しく低減することが可能である。このようなＮＯｘ浄化特性は、ガソリン自動車において、フューエルカットをした際の排気ガスの浄化に対して顕著にあらわれる。このような効果が発揮される理由は定かでないが、以下のように考えられる。

通常、自動車では走行状態に応じて排気ガス中のＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘなどの有害成分の濃度が変動する。ここで、ＮＯｘの浄化には、排気ガス中の還元成分であるＨＣやＣＯ、また水蒸気改質反応により生じた水素（Ｈ）が必要であるが、フューエルカットなどリーン駆動をするとＮＯｘや酸素が増加し、還元成分であるＨＣ、ＣＯ、Ｈ濃度も減少することから、充分な浄化が行われずＮＯｘの排出量が多くなってしまう事がある。
しかし、本発明の自動車用排気ガス浄化装置では、上流側に配置された触媒によって、急激な排気ガス成分の濃度変化が緩衝され、すなわちＮＯｘや酸素が増加しても、還元成分であるＨＣ、ＣＯの濃度がさほど減少せず、それを一因として排気ガスの浄化、特にＮＯｘの浄化が促進されるのではないかと考えられる。

このように、本発明の自動車用排気ガス浄化装置には、排気ガス流路の下流側に第２の触媒としてセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含有する触媒を配置するものである。すなわち、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含有した触媒は、それを単独で使用するよりも前段に第１の触媒である上流側触媒を配置した時の方が優れた浄化性能を発揮する。

２．第２の触媒
本発明では、排気ガス流の下流側に配置される第２の触媒は、結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含有し、無機構造担体に担持される。

この第２の触媒としては、結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）に加え、白金、パラジウム、ロジウムから選択される触媒活性種（Ｂ）と、前記触媒活性種の少なくとも一部を担持するためのアルミナ、チタニア、ジルコニア等を含む耐熱性無機酸化物（Ｃ）とを基本的な構成とするものである。そして、これらが無機構造担体である一体構造型担体（Ｄ）の上に担持されている。なお、結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）には、本発明の目的を損なわない限り、実質的にパイロクロア相を含まない立方晶及び／又は正方晶構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）を混合することもできる。

（Ａ）セリウム−ジルコニウム系複合酸化物
本発明に使用されるセリウム−ジルコニウム系複合酸化物は、結晶構造中にパイロクロア相を含むものである。
パイロクロア構造は、Ｂを遷移金属元素とすると、一般にＡ_２Ｂ_２Ｏ_７という化学式で表され、スピンを持った原子（Ａ，Ｂ）が正四面体のネットワークを形成するものであり、正四面体の格子が正三角形をモチーフとしているため、最も近接した原子間の磁気的相互作用が反強磁性的ならば正三角形の頂点に位置する原子のうち、一つのスピンの向きが定まらないというスピンフラストレーション状態を起こす構造である。これにより格子の長距離秩序が抑えられ、量子揺らぎが効いた新規な基底状態が期待される。ここで、原子Ａ，ＢはＡ^３＋／Ｂ^４＋又はＡ^２＋／Ｂ^５＋の組合わせからなり、Ａのイオン半径が比較的小さいときにパイロクロア構造が現われる。
内燃機関から排出される排気ガスは、稼動状況の変化により酸素濃度が変化する。そのため排気ガス浄化触媒に使用されるＣｅ／Ｚｒ系複合酸化物中のＣｅ^３＋とＣｅ^４＋のように価数に変化を生じる。このことは、Ｃｅ／Ｚｒ系複合酸化物において結晶構造に変化が生じる可能性を示唆している。しかし、多くの場合、Ｃｅ／Ｚｒ系複合酸化物におけるこのような結晶構造の変化は可逆的なものである。
この結晶構造の可逆的な変化は、本発明のパイロクロア相を有するＣｅ／Ｚｒ系複合酸化物についても同様であると考えられる。従って、本発明に用いられるＣｅ／Ｚｒ系複合酸化物は、原料として、また触媒組成中で一時的にパイロクロア相とは異なる結晶構造をとる場合があったとしても、本発明の触媒系として使用される環境においてパイロクロア相を有するものであればよい。
パイロクロア相を有する立方晶は、酸素と遷移金属をキーマテリアルとして様々な元素により構成されることが知られている。本発明に使用されるパイロクロア相を有するＣｅ／Ｚｒ系複合酸化物についても同様で、その構成元素の一部を希土類元素、遷移金属、アルカリ金属、アルカリ土類金属等に置き換えても良い。しかし、いかなる場合もＣｅ，Ｚｒを必須構成元素として含まなければならない。なお、本発明に使用されるパイロクロア相を有するＣｅ／Ｚｒ系複合酸化物が、実質的にＣｅ／Ｚｒ／Ｏのみからなる化合物、Ｃｅ_２Ｚｒ_２Ｏ_７であってもよいことは言うまでもない。
なお、本発明のパイロクロア相を有するＣｅ／Ｚｒと、立方晶のＣｅ／Ｚｒの違いは、Ｃｅ／Ｚｒ単体であればＸ線回折法で測定すればその結晶構造の違いを明らかにすることができ、Ｃｅ／Ｚｒが触媒組成物中に配合されている場合は、ＳＥＭ−ＥＢＳＰ法によっても、その配合の有無を特定することができる。ここで、ＳＥＭ−ＥＢＳＰ法のＳＥＭ−ＥＢＳＰとは、「Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ−Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｂａｃｋｓｃａｔｔｅｒｅｄ Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ Ｐａｔｔｅｒｎ」の略であり、数ミクロン単位の結晶ひとつずつの大きさ、形状、方向を見るのに有効な手法として広く知られている。その原理は、結晶性の試料にＳＥＭで電子線を照射した際に、電子線が試料中で反転／回折を受け、後方散乱し、特有の回折像を形成する現象を利用したものである。
また、本発明において、セリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）は、比表面積が小さいことを一つの特徴としており、平均粒径１〜１００μｍの時に比表面積が、２０ｍ^２／ｇ以下、特に０．１〜２０ｍ^２／ｇである。比表面積が２０ｍ^２／ｇを超えるものでは、耐熱性が不十分であるばかりか、所期のＮＯｘ浄化性能を発揮しないことがある。
次に、本発明において触媒成分となるセリウム−ジルコニウム系複合酸化物について、図２により、その製造方法の一例を記載するが、本発明に使用されるセリウム−ジルコニウム系複合酸化物は、これにより何ら制限されるものではない。

本発明に用いられるセリウム原料は、特に限定されないが、酸化セリウムで有る事が好ましい。この酸化セリウムは硝酸塩、炭酸塩、硫酸塩、酢酸塩、塩化物、臭化物等から得られる酸化物でも良い。また、本発明に用いられるジルコニウム原料についても特に限定されないが、バデライト、脱珪ジルコニア、酸化ジルコニウム等、酸化ジルコニウムを含むジルコニウム元素材料である事が好ましい。ここで酸化ジルコニウムとしては、硝酸塩、炭酸塩、硫酸塩、酢酸塩、塩化物、臭化物等から得られた酸化物でも良い。また、セリウム原料とジルコニウム原料は、これらの原料の混合物、または複合酸化物であってもよい。なお、セリウム原料とジルコニウム原料の純度は、特に限定されるものではないが、純度９９．９％以上のものが好ましい。

本発明において使用する元素材料は、以下に示す複合酸化物の製造工程において、元素材料を加熱したときに、その少なくとも一つが熔融するものであれば良い。セリウム原料、ジルコニウム原料は、酸化物で有る事が好ましい。酸化セリウムの融点は２２００℃、酸化ジルコニウムの融点は２７２０℃として知られている。このように元素材料の酸化物は融点が高いわけであるが、元素材料として酸化セリウム、酸化ジルコニウムを用いる場合、融点降下の影響があるので、酸化物の融点よりも低い加熱温度であっても熔融状態を得ることができる場合がある。これら原料には、少量のセリウムまたはジルコニウムの硝酸塩、炭酸塩、硫酸塩、塩化物、臭化物が配合されても良い。このような酸化物以外の原料化合物を配合すると製造工程で熔融が促進される事がある。
また、融点を下げるためには、微量のフラックスなど第三成分を配合する場合もある。これら元素材料を混合したときの、原料混合物の融点は、セリア／ジルコニアのモル比により異なり、具体的には、ＣｅＯ_２／ＺｒＯ_２（モル比）＝１／９の場合は約２６００℃、モル比が５／５の場合は約２２００℃、モル比が９／１の場合は約２０００℃である。
第三成分としてセリウム元素材料、ジルコニウム元素材料以外の材料を併せて用いる場合は、本発明により得られるＯＳＣ材の特性を損なわない範囲であれば、アルカリ、アルカリ土類、金属成分などを加える事ができる。より具体的には、カリウム、ルビジウム、セシウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、アンチモン、ハフニウム、タンタル、レニウム、ビスマス、プラセオジム、ネオジウム、サマリウム、ガドリニウム、ホルミウム、ツリウム、イッテルビウム、ゲルマニウム、セレン、カドミウム、インジウム、スカンジウム、チタン、ニオブ、クロム、鉄、銀、ロジウム、白金などがあげられる。また、このような第三成分は、セリウム元素材料、ジルコニウム元素材料中の不純物に由来して含まれていても良い。ただし、このような第三成分が有害性の規制対象である場合は、その量を低減するか、除去する事が望ましい事は言うまでも無い。

上記セリウム原料とジルコニウム原料は、所定の割合で混合し熔融装置に装入する。このようにして得られたセリウム−ジルコニウム系複合酸化物のセリウムとジルコニウムの含有率は、特に限定されるものではないが、モル比を基準として、［ＣｅＯ_２／（ＺｒＯ_２＋ＣｅＯ_２）］が１／９〜９／１であり、さらには、２／３〜３／２が好ましい。このような組成比であれば、優れた酸素吸蔵放出性能と耐熱性を得ることができる。

その後、原料混合物を装置内で熔融するが、熔融方法については、原料混合物の少なくとも一種が熔融する方法であれば特に限定されず、アーク式、高周波熱プラズマ式等が例示される。中でも一般的な電融法、すなわちアーク式電気炉を用いた熔融方法を好ましく利用することができる。
アーク式電気炉を用いた熔融方法であれば、セリウム原料とジルコニウム原料の混合割合により変化するが、混合されたセリウム原料とジルコニウム原料に、必要に応じ、初期の通電を促すために導電材としてのコークスを所定量添加する。その後、例えば、二次電圧７０〜１００Ｖで平均負荷電力を８０〜１００ｋＷとし、２４００℃以上の温度で加熱する。セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）の原料混合物が、０．５〜３時間加熱熔融されることが望ましい。原料が熔融状態となってから、０．５時間以上保持することにより、均一に熔融させることが出来る。加熱温度は、２０００℃以上であればよいが、原料の融点以上、特に２６００〜２８００℃が好ましい。熔融状態での保持時間は、１〜２時間とすることが好ましい。なお、熔融時の雰囲気については、特に限定されず、大気中の他、窒素、アルゴン、あるいはヘリウムなどの不活性ガス中とする。また、圧力は特に限定されず、常圧、加圧、減圧のいずれでもよいが、通常、大気圧下で行うことが出来る。
熔融終了後、電気炉に炭素蓋をして、２０〜３０時間徐冷しインゴットを得る。熔融物の冷却方法は、特に限定されないが、通常、熔融装置から取り出して、大気中で１００℃以下、好ましくは５０℃以下となるように放冷する。これにより、セリウム原料とジルコニウム原料が均一になったセリウム−ジルコニウム系複合酸化物のインゴットを得ることが出来る。

熔融後のインゴットは、次いで粉砕される。インゴットの粉砕については、特に限定されないが、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）の粒径が、３ｍｍ以下であるように粉砕することが望ましい。インゴットは、ジョークラッシャーまたはロールクラッシャー等の粉砕機で粉砕することができる。後工程での取り扱いを考慮して、インゴットが１ｍｍ以下の粉体になるまで粉砕し、分級するのが好ましい。
なお、得られた粉末は、磁力選鉱して不純物などを分離した後、所望に応じて、電気炉などにいれ、熔融工程での亜酸化物や過冷却による結晶内の歪みを酸化焼成によって除去することができる。酸化焼成の条件は、インゴットまたは粉末が酸化される条件であれば特に限定されないが、通常、１００℃〜１０００℃、好ましくは６００℃〜８００℃で焼成することができる。また、焼成時間については、特に限定されないが、１〜５時間、好ましくは１〜３時間とすることができる。
上記方法で得られた粉末を用途に合わせて、さらに微粉砕することができる。微粉砕については、特に限定されないが、遊星ミル、ボールミルまたはジェットミル等の粉砕機で５〜３０分間、微粉砕することができる。この微粉砕により、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物の平均粒径を０．３〜２．０μｍ、特に０．５〜１．５μｍとすることが好ましい。詳細な理由は不明であるが、微粉砕されることで複合酸化物の表面積が大きくなり、低い温度域で大きな酸素放出が可能となるものと考えられる。なお、平均粒径の測定はレーザー回折散乱装置などで分析できる。
これにより、酸化物換算のモル比：ＣｅＯ_２／（ＺｒＯ_２＋ＣｅＯ_２）基準として、１／９〜９／１の割合でセリウムとジルコニウムを含有するセリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）が得られる。

セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）は、加熱耐久試験を行い、その前後における構造の変化をＸ線回析装置（ＸＲＤ）により測定した。このセリウム−ジルコニウム系複合酸化物では、１０５０℃及び１１５０℃での高温大気中焼成後のメインピーク（Ｚｒ_０．５Ｃｅ_０．５Ｏ_２に相当）の波形が同じように重なっていたことから、十分な熱的安定性を有すると同時に、本ピークが極めてシャープであったことから、大きな結晶構造を有することが明らかである。
これに対して、前記特許文献１などに記載された原料混合物の融点以上の高温で加熱溶融しない従来品を用いて、加熱耐久試験を行い、その前後における構造の変化をＸ線回析装置（ＸＲＤ）により測定した。従来品では１０５０℃及び１１５０℃での高温大気中焼成後に観測されるメインピーク（Ｚｒ_０．５Ｃｅ_０．５Ｏ_２に相当）が徐々にシャープになっていたことから、高温耐久時の物理的状況変化が著しく、熱的安定性が本発明に係るセリウム−ジルコニウム系複合酸化物よりも明らかに低いことがわかった。

（Ａ’）セリウム−ジルコニウム系複合酸化物
本発明において、実質的にパイロクロア相を含まない立方晶及び／又は正方晶構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）は、上記セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）と構成元素の種類は同じで、結晶構造のみが異なるものであってもよい。また、微量元素の有無が異なっていてもよい。特に、複合酸化物（Ａ’）の比表面積が、１０〜３００ｍ^２／ｇであるものが好ましい。比表面積が、１０ｍ^２／ｇ未満であるものは、充分な活性を示さないことがあり、一方、比表面積が、３００ｍ^２／ｇを超えるものは熱安定性が不十分であり好ましくない。立方晶及び／又は正方晶構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物を含むものとしては、前記特許文献１，２のほかに、特開２００４−２３７１６８号公報などを挙げることができる。

（Ｂ）触媒活性金属
本発明において、触媒活性金属（以下、活性金属種あるいは金属触媒成分ともいう）は、単独で用いることもできるが、熱や雰囲気に対して安定で、活性も高い事が望ましいことから、母材となる多孔質無機酸化物（Ｃ）に担持されている事が好ましい。以下、複合酸化物（Ａ）と触媒活性金属（Ｂ）、多孔質無機酸化物（Ｃ）など触媒を構成する材料と組み合わせたものを触媒組成物ということがある。

本発明に適用可能な金属触媒成分は、排気ガスの浄化に対して活性を有するものであれば制限されないが、白金、パラジウム、ロジウムから選ばれる一種以上の触媒活性金属を含有することが望ましい。この他、遷移金属、希土類金属などを含有することができる。
遷移金属としては、鉄、ニッケル、コバルト、ジルコニウム、銅など、また希土類金属としては、ランタン、プラセオジム、ネオジムのほか、金、銀等の貴金属を挙げることができ、これらの中から一種以上を適宜選択できる。

なお、貴金属成分としては、ロジウムを必須成分として、白金、パラジウムのうち少なくとも一つと組み合わせる事が好ましい。これにより、ＴＷＣ用途でＮＯｘの浄化性能を向上させることができる。その場合、貴金属の担持量はトータル貴金属量に対して５〜５０ｗｔ％、望ましくは１０〜３０ｗｔ％をロジウムとして、残りの貴金属成分をＰｄ、Ｐｔの少なくとも一種とする事が好ましい。
すなわち、ＴＷＣとしての作用を発揮するために、本発明の触媒には貴金属成分としてロジウムを含む事が好ましいが、その作用としては水蒸気改質反応の促進が考えられる。
ＮＯｘ浄化における水蒸気改質反応の働きを式にあらわすと以下のとおりである。
ＨＣ＋Ｈ_２Ｏ −−−−−−−−−−−→ ＣＯｘ＋Ｈ_２ ………（１）
Ｈ_２＋ＮＯｘ −−−−−−−−−→ Ｎ_２＋Ｈ_２Ｏ ………（２）
活性金属であるロジウムは、ジルコニウムと共に用いる事で水蒸気改質反応を促進するので（ＷＯ２０００／０２７５０８公報、１４頁参照）、この働きをＮＯｘの還元に利用できる事が知られている。本発明でも、これに類するメカニズムが少なくとも一部生起しているものと思われる。
これまでロジウムは、排気ガス中に置かれることでＣＯ等により被毒されてしまい活性を失ってしまう事があるとされていた。しかし、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）が、ロジウム表面の被毒の原因となるＣＯ等の還元成分を効率的に酸化除去する事により、ロジウムの活性低下を防ぎ、その結果、ＮＯｘの浄化作用に少なくとも一部に貢献しているものと考えられる。

金属触媒成分の使用量については、活性金属の種類や、無機母材や、構造担体の種類、触媒の用途などによっても異なるが、触媒活性金属が貴金属でありこれを一体構造型担体に被覆する場合、その担持量は一体構造型担体の容積当り、０．０１〜２０ｇ／Ｌ、特に０．１〜１５ｇ／Ｌである事が好ましい。金属触媒成分の量が２０ｇ／Ｌを超えると、触媒の生産コストが上昇してしまい、０．０１ｇ／Ｌ未満では、金属触媒成分使用による排気ガスの浄化性能の向上が見込めない事がある。

（Ｃ）耐熱性無機酸化物
本発明では、活性金属種（Ｂ）が、耐熱性無機酸化物（以下、無機母材、あるいは単に母材ともいう）に担持されていることが望ましい。
すなわち、触媒活性金属が担持される母材としては、耐熱性が高く、比表面積の大きな多孔質の無機材料が好ましく、γ−アルミナ、θ−アルミナなどの活性アルミナ、ジルコニア、セリウム−ジルコニウム複合酸化物、セリア、酸化チタン、シリカ、各種ゼオライトなどを用いることができる。このような多孔質無機母材には、ランタン、セリウム、バリウム、プラセオジム、ストロンチウム等の希土類や、アルカリ土類金属を添加し、耐熱性を更に向上させたものを用いてもよい。

母材は、ジルコニア、セリウム−ジルコニウム複合酸化物、セリア、γ−Ａｌ_２Ｏ_３、又はランタン添加γ−Ａｌ_２Ｏ_３から選ばれる一種以上であることが好ましい。特に、活性金属種（Ｂ）が白金を含み、一方、耐熱性無機酸化物（Ｃ）がランタン添加γ−Ａｌ_２Ｏ_３である触媒が好ましい。ランタンが添加されたγ−アルミナは、耐熱性に優れ、白金を担持させた場合、高温時にも高い触媒活性を維持することが可能であることが知られている（特開２００４−２９０８２７）。セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）も優れた高温耐性を有することから、これをランタンが添加されたγ−アルミナと併用することで、高温安定性に優れた触媒組成物を得る事が出来る。

γ−アルミナとしては、比表面積（ＢＥＴ法による、以下同様）が、３０ｍ^２／ｇ以上であるものを用いることが好ましく、更に、９０ｍ^２／ｇ以上であるものを用いることがより好ましい。γ−アルミナの比表面積値が３０ｍ^２／ｇ以上であることで貴金属を高分散状態で安定化することができる。また、このようなγ−アルミナへの貴金属の担持方法であるが、塩化白金（ＩＶ）酸、亜硝酸ジアンミン白金（ＩＩ）、水酸化白金酸アミン溶液、塩化白金酸、ジニトロジアンミンパラジウム、硝酸パラジウム、塩化パラジウム、塩化ロジウム（ＩＩＩ）、硝酸ロジウム（ＩＩＩ）など金属塩との水溶液と、γ−アルミナとを混合して乾燥、焼成を行う等、適宜公知の方法により行うことができる。

本発明の自動車用排気ガス浄化装置に用いられる触媒は、排気ガスが流通可能な環境で使用される構造型触媒として形成する事が望ましい。このような構造型触媒としては、以下に述べる一体構造型担体の表面に触媒組成物を被覆したものの他、触媒組成物をペレット状の構造体表面に被覆したもの、触媒組成物をペレット状に成型した構造型触媒等がある。

（Ｄ）一体構造型担体
本発明では、第２の触媒が、無機構造担体である一体構造型担体（例えばハニカム構造体）上に担持されている。

一体構造型担体の形状は、特に限定されるものではなく、公知の一体構造型担体の中から選択可能であるが、ＴＷＣであればフロースルー型担体を用いる事が好ましい。
このような一体構造型担体の材質としては金属、セラミックスがある。金属の場合はステンレス製のものが一般的であるが、その形状はハニカム状をしたものが一般的である。セラミックスの材質は、コージェライト、ムライト、アルミナ、マグネシア、スピネル、炭化ケイ素などがあるが、ハニカムを作製するための成形性が良く、耐熱性や機械的強度にも優れる点からコージェライト製であることが好ましい。

また、この他にも、細い繊維状物を編んだシート状構造体、比較的太い繊維状物からなるフェルト状の不燃性構造体も使用できる。なお、これら繊維成分からなる一体構造型担体は、金属触媒成分の担持量が大きく、また排気ガスとの接触面積が大きいので、他の構造型担体よりも処理能力を高めることが可能である。
ＴＷＣ用途では、製造の容易さ、構造体としての強度、構造触媒の設置に伴う圧力損失の抑制（排気ガス抜けの良さの維持）、触媒組成物の被覆量などを高め安定性を向上しうる点から、コージェライト製フロースルー型担体が好ましい。

この一体構造型担体の外部形状は任意であり、断面真円または楕円の円柱型、四角柱型、六角柱型など一体構造型担体を適用する排気系の構造に応じて適宜選択できる。一体構造型担体の開口部の孔数についても、処理すべき排気ガスの種類、ガス流量、圧力損失あるいは除去効率などを考慮して適正な孔数が決められるが、自動車用排気ガス浄化用途としては１平方センチ当たり１．５５〜２３２．５（１平方インチ当たり１０〜１５００）個程度である事が望ましい。
フロースルー型担体のようなハニカム形状の担体では、その構造的特徴がセル密度であらわされる。本発明では、ハニカム構造体（Ｄ）が、セル密度１．５５〜２３２．５セル／ｃｍ ^２ （１０〜１５００セル／ｉｎｃｈ^２ ）であり、特に４６．５〜１３９．５セル／ｃｍ ^２ （３００〜９００セル／ｉｎｃｈ^２ ）のフロースルー型担体である事が好ましい。セル密度が１．５５セル／ｃｍ ^２ （１０セル／ｉｎｃｈ^２ ）以上であれば、浄化に必要な排気ガスと触媒の接触面積を確保する事ができ、構造上の強度にも優れた排気ガスの浄化性能が得られ、セル密度が２３２．５セル／ｃｍ ^２ （１５００セル／ｉｎｃｈ^２ ）以下であれば内燃機関の排気ガスの圧力を大きく損失することなく、内燃機関の性能を損なう事がなく、排気ガスと触媒の接触面積も充分に確保する事ができる。特に、ガソリンエンジン用のＴＷＣでは、４６．５〜１３９．５セル／ｃｍ ^２ （３００〜９００セル／ｉｎｃｈ^２ ）のフロースルー型担が、圧力損失の抑制の点から好ましい。

本発明では、第２の触媒が、ハニカム構造体（Ｄ）上に担持されていることが好ましい。触媒組成物が２層として被覆され、その下層にセリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）が含まれる事がより好ましく、セリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）がＰｔまたはＰｄと同一層中に存在する事が更に好ましい。また、更にＴＷＣ用途としては、その上層を実質的にＰｔ、Ｐｄを含まずＲｈを含む触媒層により被覆することが好ましい。
一体構造型触媒をこのように構成することが好ましい理由としては以下のように考えられる。すなわち、Ｐｔ、ＰｄとＲｈが同一組成中に存在すると、Ｐｄ、ＰｔとＲｈが反応して貴金属同士のシンタリングを助長し、Ｐｔ、Ｐｄの触媒活性が弱くなってしまうことがあるとともに、触媒の排気ガス浄化能自体も低下していくことが知られている。また、Ｐｄには排気ガス中の鉛や硫黄による被毒の問題があり、Ｐｄが構造触媒表層に存在すると触媒活性が減退することが知られている。この問題に対しては貴金属量を多くすることによっても対策可能であるが、触媒コストが高くなる問題があることから、Ｐｔ、ＰｄとＲｈとを同一組成に存在させることは好ましくない場合がある（特開平１１−１６９７１２の段落００１１、特開２００５−０２１７９３の段落０００５参照）。
また、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）は、その製法に由来して熔融温度に至らずに焼成されたセリウム−ジルコニウム系複合酸化物よりも緻密な構造を有していることから、比表面積が低く、酸素の放出速度が比較的遅いことが想定される。このようなセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）に対しＰｔ、Ｐｄが共存することで、Ｐｔ、Ｐｄの触媒活性によりセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）に吸蔵された酸素の利用が促進され、ＯＳＣ能力の活性化が図られるものと思われる。
また、Ｒｈは上層に配置されることにより、特に一体構造型触媒の表層に配置することでＮＯｘの浄化活性が早期に活性化される。このような理由から、排気ガスに近い上層にはＲｈを配置し、その下層にＰｔ、Ｐｄとセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）とを配置した一体構造型触媒であることが好ましい。

前記したように、排気ガス流れの中で、触媒を２つ使用する配置では、２つの触媒を近づけて使用する場合（タンデム使用ということがある）や、２つの触媒を離して使用する場合がある。このうち、２つの触媒を離して使用する場合、後段の触媒は、自動車の床下に配置されることがあり、この場合は床下触媒と言われることがある。
床下触媒のように、後段の触媒を前段の触媒から離して使用する場合、後段に配置される触媒における排気ガスの温度が低くなることがある。このようなときには、触媒には低温活性が高いことが求められる。
本発明に係る第２の触媒が、低温時にも十分な活性を有するには、第２の触媒を２層にして下層に、ＰｔまたはＰｄと共に、パイロクロア構造のセリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）と、パイロクロア構造以外のセリウム化合物を含ませるとともに、上層を、実質的にＰｔ、Ｐｄを含まずＲｈを含む触媒層にすることが好ましい。このように構成することで、比較的低温時にＴＷＣとしての浄化能力の向上を図ることができる。
このように構成することで本発明に係る第２の触媒が、低温時でも十分な活性を有する理由は定かではないが、以下のような要素が低温活性向上の要因ではないかと思われる。すなわち、パイロクロア構造以外のセリウム化合物としては、立方晶及び／又は正方晶構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）や純度の高い酸化セリウム等があげられる。このようなセリウム化合物は、パイロクロア構造に比べて構造的に疎であり、比表面積値が大きい。比表面積値が大きいことは有効な反応面も大きいことになる。本発明においては、下層に用いられるパイロクロア構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）の比表面積値が小さいために低温時にＯＳＣ性能が不足することがあるが、このようなときに比表面積値が大きい複合酸化物（Ａ’）は、ＯＳＣ能力を向上させるのに貢献するものと考えられる。このような構造に由来するＯＳＣ能力の違いを利用することで、低温時にも活性が高い触媒を得ることができるのではないかと考えられる。

第２の触媒の各成分は、担体のハニカム構造体単位体積あたり、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）が５．０〜２００ｇ／Ｌ、活性金属種（Ｂ）が０．０１〜２０ｇ／Ｌ、耐熱性無機酸化物（Ｃ）が１〜３００ｇ／Ｌである事が好ましい。また、下層におけるパイロクロア構造以外のセリウム化合物の量は、特に限定されるわけではないが、立方晶及び／又は正方晶構造の複合酸化物（Ａ’）であれば、パイロクロア構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）の半分以下、例えば、１〜１００ｇ／Ｌである事が好ましい。

（触媒の調製）
本発明において第２の触媒を製造するのに必要な金属触媒成分は、硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、酢酸塩等の化合物として用意する。これらは、一般に水や有機溶媒に溶解して用いる。次に、触媒成分（Ｂ）を担持するための一種以上の母材（Ｃ）、およびセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）と混合し、例えば５０〜２００℃で乾燥して溶媒を除去した後、３００〜１２００℃で焼成することで触媒組成物にする。また、前記セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）以外に、パイロクロア構造以外の公知のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）や、酸化セリウムなどのセリウム化合物を配合してもよい。

このような多孔質無機母材に触媒活性金属を担持させる方法は、多孔質無機母材と金属塩溶液を混合して焼成する方法の他、本発明の複合酸化物や他の成分と水系媒体を媒質として混合し、一体型構造担体表面に前記混合物を被覆した後で焼成する方法、金属塩を除く他の材料からなる混合物を一体構造型担体に被覆し焼成した後、金属塩溶液を含浸させる方法等がある。なお、触媒成分を溶液中に混合する際には、分散剤、ｐＨ調整剤などを配合しても良い。
また、本発明の排気ガス浄化装置に使用される触媒には、使用される環境、また使用する目的に応じて、他の機能を持つ触媒成分、助触媒成分、バインダーを混合して使用することができる。

前述した一体構造型担体の単位体積あたり、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を５〜２００ｇ／Ｌ使用することが好ましく、３５〜１００ｇ／Ｌ使用する事がより好ましい。２００ｇ／Ｌを超えると、前記無機母材等の使用量との関係でハニカム構造体に触媒成分を被覆する際に目詰まりを起こし、充分な機能が得られない場合があり、５ｇ／Ｌを下回ると充分な性能が得られない場合がある。
無機母材（Ｃ）成分の使用量は、後述する一体構造型担体の単位体積あたり、好ましくは１〜３００ｇ／Ｌ、より好ましくは３０〜１５０ｇ／Ｌである。３００ｇ／Ｌを超えると他の添加成分必要量が加わるので、ハニカム構造体に触媒成分を被覆する際に目詰まりを起こし、充分な機能が得られない場合があり、１．０ｇ／Ｌを下回ると活性が得られるだけの量の触媒活性種を十分に分散させることができず、耐久性が得られない恐れがある。

本発明に使用される一体構造型触媒は、前記の方法で金属触媒成分またはその前駆体と、前記多孔質無機母材またはその前駆体とを水系媒体と共に混合してスラリー状混合物にしてから、一体構造型担体へスラリー状混合物を塗工して、乾燥、焼成する事により製造することができる。
すなわち、まず、多孔質無機母材、金属触媒成分原料、水系媒体を所定の比率で混合してスラリー状混合物を得る。本発明においては、無機母材１００重量部に対して、金属触媒成分を０．０１〜２５重量部混合することが好ましい。水系媒体は、スラリー中で多孔質無機母材と金属触媒成分が均一に分散できる量を用いる。また、必要に応じて他の触媒組成物と重ねて被覆しても良い。
スラリー調製に際しては、必要に応じてｐＨ調整のために酸、アルカリを、粘性の調整やスラリー分散性向上のために界面活性剤、分散用樹脂等を配合する事ができる。スラリーの混合方法としては、ボールミルなどによる粉砕混合が適用可能であるが、他の粉砕、もしくは混合方法を適用しても良い。
次に、一体構造型担体へスラリー状混合物を塗工する。塗工方法は、特に限定されないがウォッシュコート法が好ましい。ウォッシュコート法では、層の数だけスラリー状混合物を用意し、一体構造型担体への塗工を繰り返す。塗工した後、乾燥、焼成を行う事により触媒組成物が担持された一体構造型触媒を得ることができる。なお、乾燥温度は、１００〜３００℃が好ましく、１００〜２００℃がより好ましい。また、焼成温度は、３００〜１２００℃が好ましく、４００〜８００℃、特に４００〜６００℃が好ましい。加熱手段については、電気炉やガス炉等の公知の加熱手段によって行う事ができる。

３．第１の触媒
本発明において、上流側に位置する第１の触媒は、特に制限されないが、酸素の吸蔵放出機能とＮＯｘの浄化機能を有するものであることが好ましい。上流側触媒の基本的な組成は、上記セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を必須成分としない以外、前述した第２の触媒である下流側触媒と基本的な組成、製法を同一とすることができる。

第１の触媒として、例えば、実質的にパイロクロア相を含まない立方晶及び／又は正方晶構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）を挙げることができる。特に、その比表面積が、１０〜３００ｍ^２／ｇであるものが好ましい。比表面積が、１０ｍ^２／ｇ未満であるものは、第一触媒としての充分な活性を示さないことがあり、一方、比表面積が、３００ｍ^２／ｇを超えるものは熱安定性が不十分であり好ましくない。立方晶及び／又は正方晶構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物を含むものとしては、前記特許文献１，２のほかに、特開２００４−２３７１６８号公報などを上げることができる。
実質的にパイロクロア相を含まない立方晶及び／又は正方晶構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）は、原料であるセリウム塩及びジルコニウム塩を、熔融物が生成しない条件で焼成して得られるものが好ましい。セリウム元素材料、ジルコニウム元素材料を熔融状態とさせずにセリウム−ジルコニウム系複合酸化物を得る方法としては特に限定されず、例えばセリウム塩溶液、ジルコニウム塩溶液を混合して乾燥、焼成、粉砕の工程を経て得る他、共沈法等の方法によっても得ることができる。また、前記したセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）の製法のうち、熔融工程を除く工程の一部、またはその全てを利用して得ることもできる。なお、酸化セリウムとは、原料に由来して不純物が含まれても良いが、実質的にセリウム酸化物からなるものである。このようなセリウム系酸化物を得る方法としても特に限定はされず、例えばセリウム塩を焼成、粉砕して得ることができる。なお、このようなセリウム−ジルコニウム系複合酸化物、酸化セリウムは市販されているものを用いても良い。

なお、この上流側触媒には、下流側触媒の説明において記載した他の触媒材料を使用することが出来る。すなわち、上流側の触媒は、さらに、白金、パラジウム、又はロジウムから選ばれる一種以上の活性金属種（Ｂ）を含有することができ、また、活性金属種（Ｂ）が、ジルコニア、γ−Ａｌ_２Ｏ_３、又はランタン添加γ−Ａｌ_２Ｏ_３から選ばれる一種以上の耐熱性無機酸化物（Ｃ）に担持されていること、さらには、上流側の触媒が、ハニカム構造体（Ｄ）に被覆されていることが好ましい。特に、コージェライト製フロースルー構造担体に触媒成分を被覆した一体構造型触媒が望ましい。また、触媒成分の被覆はシングルコートでも良いが、異なる触媒組成物を二層以上重ねた被覆状態であっても良い。その際、前記した触媒組成物は排気ガスと直接するトップコート層としてであってもよく、その下に被覆されるアンダーコート層としてであっても良い
また、第１の触媒である上流側触媒の各成分は、担体のハニカム構造体（Ｄ）の単位体積あたり、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）が５．０〜２００ｇ／Ｌ、活性金属種（Ｂ）が０．０１〜２０ｇ／Ｌ、耐熱性無機酸化物（Ｃ）が１〜３００ｇ／Ｌである事が好ましい。

４．排気ガス浄化方法
本発明の排気ガス浄化方法は、上記の自動車用排気ガス浄化装置を用いて、内燃機関の排気ガスを排気ガス流路の上流側と下流側の少なくとも２箇所に配置された触媒に順次接触させることによって、排気ガス中に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を分解することを特徴とする。

本発明の自動車用排気ガス浄化装置に用いられる触媒系は、前記したとおり、無機構造担体に担持された第１の触媒と、これとは別の第２の触媒とを含む２以上の排気ガス浄化触媒を用いてなる触媒系であって、第１の触媒は、排気ガス流路中に配置したとき、上流側に位置する無機構造担体の部分に担持させ、一方、第２の触媒は、排気ガス流路中に配置したとき、下流側に位置する無機構造担体の部分に担持させ、かつ、結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含有している。
少なくとも２つの触媒が排気ガス流路の上流側と下流側に配置されているが、触媒同士が隣り合って配置されることが好ましく、少なくとも下流側の触媒には、ＯＳＣとして結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）が使用される。
このようなセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）は、原料混合物をその融点以上の温度で加熱熔融した後、冷却して形成されるインゴットを粉砕して得られるものであってもよい。

本発明の排気ガス浄化方法は、上流側触媒と下流側触媒に排気ガスを流通させることによって、排気ガス中に含まれるＮＯｘが浄化されるものであり、下流側触媒を床下触媒とする場合にも適用できる。本発明においては、特に上流側触媒と下流側触媒を隣接して排気ガスの排出経路中に配置したり、下流側触媒が暖気されやすいように配慮するなど、下流側触媒の温度が高温となるように使用する事が好ましい。
また特に、自動車用排気ガス浄化装置のＴＷＣとして使用するとＮＯｘの浄化に優れた効果を発揮し、特に空気／燃料比の変動に伴い、リーン状態が生じて発生した排気ガス中のＮＯｘ浄化性能に優れている。すなわち、内燃機関がガソリンエンジンであり、理論空気／燃料比状態で稼動されるか、または、空気／燃料比をリッチ状態からリーン状態に変動させて稼動されることが好ましい。このように、本発明の排気ガス浄化装置をＴＷＣ装置として用いる場合、窒素酸化物（ＮＯｘ）が、炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）、または水蒸気改質反応によって発生した水素（Ｈ）によって還元される。各触媒は、前述した方法により作られた一体構造型触媒であることが好ましい。
また、本発明の排気ガス浄化方法は、エンジン稼動中にたびたびフューエルカットをされるような、たびたび著しいリーン状態で稼動されるような、空気／燃料比の変動をもって稼動される環境で使用されるときに特徴的な効果を発揮する。

内燃機関において空気／燃料比の変化は、排気ガス中のＨＣ濃度の変動に繋がるものであり、このようなＨＣ濃度の変動が、本発明が排気ガス浄化能力を発揮するのに好適な環境を提供するものと思われる。このような作用を発揮する理由は定かでは無いが、以下のような作用も貢献しているのではないかと予測される。
本発明の排気ガス浄化装置の望ましい実施形態は、上流側触媒、下流側触媒ともＴＷＣであり、上流側のＴＷＣには、融点以下の温度下で生産されたセリウム−ジルコニウム系複合酸化物が使用されるものであるが、このセリウム−ジルコニウム系複合酸化物はＯＳＣとして知られている。この場合、以下のような要因により上流側ＴＷＣの排気ガス浄化性能は、下流側ＴＷＣの排気ガス浄化性能よりも、ＨＣ、ＣＯの還元性能に勝る場合がある。

すなわち、上流側ＴＷＣで使われるＯＳＣは、比較的低温で製造されるセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）で、下流側で使われる高温熔融品であるセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）に比べて高い比表面積値を有することが多い。そして、それに由来したＯＳＣとしての活性面積も大きいことから、特に酸化活性の高い触媒になりやすいためと考えられる。
セリウム系酸化物粒子、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物粒子において、ＯＳＣとして酸素の吸蔵放出が有効に行われる部位は、粒子表面からある程度の深さまでと考えられている。このことは、比表面積値の大きなＯＳＣの方が酸素の吸蔵放出能力において有効に作用する成分が多いことを意味しており、上流側ＴＷＣに比表面積値の大きなＯＳＣを使うことは、下流側ＴＷＣに比べて活性の高い触媒になりやすいといえる。換言すれば、本発明の排気ガス浄化装置では、上流側に浄化能力に優れた触媒を配置し、下流側にはそれより劣る傾向の触媒を配置することが望ましい実施形態であるともいえる。
このように本発明に使用される下流側触媒は、セリウム成分とジルコニウム成分、望ましくは酸化セリウムと酸化ジルコニウムとを混合し、熔融状態になるまで加熱することにより得られた複合酸化物を粉砕して製造された粉体を触媒成分として用いている。これに対して、前記特許文献１に記載された従来の触媒（ＯＳＣ材）は、いずれもセリウム塩、およびジルコニウム塩を混合し、１０００℃以下、高くても１３００℃の温度で焼成して製造された複合酸化物を用いている。このように、比表面積値からすると一見性能の高い触媒と、性能の高いとはいえない触媒との組合わせによって、特徴的なＮＯｘ浄化性能を発揮し、より優れた排気ガス浄化装置を提供できることは驚くべきことである。

なお、本発明の自動車用排気ガス浄化装置では、上記した上流側触媒との組合わせの他、下流側触媒の後段触媒として、さらに上流側触媒と同様な機能を有する触媒、あるいは全く異なる触媒を組み合わせる等、適宜設計変更して用いる事ができる。
このように排気ガス中のＨＣ濃度の変動が伴う環境は、前記の条件に限られるものではなく、ＨＣを還元剤としてディーゼルエンジン排気ガス中のＮＯｘ浄化に用いられるＨＣ−ＳＣＲ（Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ Ｃａｔａｌｙｔｉｃ Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ：選択的触媒還元法）等も考えられる。ＨＣ−ＳＣＲは、還元剤としてＨＣを使用し希薄燃焼される排気ガス中のＮＯｘを浄化するものであり、その際使用されるＨＣは、燃焼室へ供給される燃料混合空気の空気／燃料比を一時的に小さくして排気ガス中のＨＣ濃度を高くすることや、排気ガス中に直接燃料を噴霧して供給するものである。

本発明では、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含む触媒を単独で使用するのではなく、近年の自動車用排気ガス浄化触媒では、一般的である２以上の触媒を使用するものである。したがって、新たな触媒レイアウトを検討する必要はなく、従来からある自動車、または将来市販される自動車に対しても容易に適用可能である。
このような稼働環境としては前述のＴＷＣの他、前述したＨＣ−ＳＣＲ等も考えられ、広く自動車排気ガス中のＮＯｘの浄化に使用可能である。本発明はガソリン機関から排出される排気ガス成分の浄化に使用される事が好ましいが、浄化される排気ガス成分としては、ディーゼル、ＬＰＧ等の化石燃料、またエタノール等のバイオ燃料を燃料とする自動車用内燃機関から排出されるものや、ボイラー、ガスタービン等から排出される排気ガスを浄化対象としてもよい。

以下に実施例及び比較例を示し、本発明の特徴を一層明確にする。なお、本発明は、これら実施例の態様に限定されるものではない。なお、触媒の各成分は次に示す方法によって調製した。

［セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）］
Ｚｒの原料として高純度酸化ジルコニウム（純度９９．９％）を、Ｃｅの原料として高純度酸化セリウム（純度９９．９％）を用い、図２に示す製造工程の手順に従って本発明のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物粉末を製造した。
まず、粉末１０ｋｇを調製するために高純度酸化ジルコニウム（４．２ｋｇ）と高純度酸化セリウム（５．８ｋｇ）を分取・混合し、アーク式電気炉を用い、二次電圧８５Ｖ、平均負荷電力９９．５ｋＷ、通電時間２時間、総電力量１８２ｋＷｈを印加して、２２５０℃以上で熔融を行った。
なお、初期の通電を促すためにコークス５００ｇを使用した。熔融終了後、電気炉に炭素蓋をして、大気中で２４時間徐冷しインゴットを得た。得られたインゴットをジョークラッシャーおよびロールクラッシャーで３ｍｍ以下まで粉砕した後、篩で１ｍｍ以下の粉末を捕集し、本セリウム−ジルコニウム系複合酸化物を得た。
次に、熔融工程での亜酸化物や過冷却による結晶内の歪みを除去するために電気炉を用いて大気中、８００℃で３時間焼成し、遊星ミルで１０分間粉砕し、平均粒径が１．３μｍを持った粉末を得た。なお、平均粒径の測定は、レーザー回折散乱装置（ＣＯＵＬＴＥＲ Ｃｏ．， ＬＴＤ， ＬＳ２３０）で分析した。これにより、ＸＲＤによって結晶構造中にパイロクロア相を単一に含むことが確認された（図３）。また、比表面積が１．３ｍ^２／ｇであった。以下、これを「Ｃｅ−Ｚｒ（Ａ）」という事がある。

［セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）］
市販の硝酸セリウム（純度９９．０％）およびオキシ硝酸ジルコニウム（純度９９．０％）をイオン交換水で溶解し、ＣｅＯ_２換算２０ｗｔ％およびＺｒＯ_２換算２５ｗｔ％の水溶液を調製した。
次に、５８ｗｔ％ＣｅＯ_２−４２ｗｔ％ＺｒＯ_２複合酸化物を調製するための必要な各硝酸溶液を混合し、５％アンモニア水を添加し、最終的にｐＨ＝１０．２とし、水酸化セリウムと水酸化ジルコニウムを共沈させた。
そして吸引ろ過を行った後、純水で水洗した。これを５００℃で２時間焼成し、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物を得た。ついで、本セリウム−ジルコニウム系複合酸化物の製造と同様の工程を経て、粒子径２．０μｍ以下の非熔融型のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物をえた。これは、ＸＲＤによって結晶構造中に正方晶を単一に含むことが確認された（図４）。また、比表面積が７４ｍ^２／ｇであった。以下これを「Ｃｅ−Ｚｒ（Ａ’）」という事がある。

［貴金属成分を担持したγ−アルミナ］
市販のランタン添加γ−アルミナ（比表面積：２２０ｍ^２ ／ｇ、 Ａｌ_２ Ｏ_３ ／Ｌａ_２ Ｏ_３ （重量比）＝９８．４／１．６）に、亜硝酸ジアンミン白金（ＩＩ）の２０重量％水溶液、また、硝酸ロジウムの８重量％水溶液を含浸処理し、次いで水分を乾燥・除去して、粉体の白金担持触媒成分を得た。以下これをＬａ−γアルミナという事がある。パラジウムは、ジニトロジアンミンパラジウムの２８重量％水溶液を含浸処理した。なお、その他の成分であるジルコニアは、９９．９％の市販品、セリアは、純度が９９．９％の市販品を用いた。

（実施例１）
上記の触媒材料が、下記一体構造担体の単位体積あたり所定の被覆量になるように成分量を調整し、適量の水系媒体と共に、ボールミルで５時間混合して触媒スラリーを調製した。調製したスラリーは、ウォッシュコート法により一体構造型担体に被覆した。被覆は一層目のコート層の上から二層目のコート層を被覆して２層コート構造とした。これを乾燥し、５００℃で１時間焼成して一体構造型触媒を得た。各層に含まれる単位体積あたりの触媒成分の被覆量を表２に示す。なお、表中の数値は「ｇ／Ｌ」を表す。
＜一体構造担体＞
・ 一体構造型触媒の種類：フロースルー型担体
・ 一体構造型触媒の容量：６４５ｃｃ（高さ：９５ｍｍ×直径：９３ｍｍ）
・ 一体構造型触媒の材質：コージェライト
・ 一体構造型触媒のセル密度：９３セル／ｃｍ ^２ （６００セル／ｉｎｃｈ^２ ）
・ 一体構造型触媒のセル壁の厚み：１０１．６μｍ（４ｍｉｌ）

（実施例２）
上記の触媒材料が、下記一体構造担体の単位体積あたり所定の被覆量になるように成分量を調整し、適量の水系媒体と共に、ボールミルで５時間混合して触媒スラリーを調製した。調製したスラリーは、ウォッシュコート法により一体構造型担体に被覆した。被覆を単層コートとした以外は、実施例１と同様にして一体構造型触媒を得た。単位体積あたりの触媒成分の被覆量を表２に示す。

実施例１の高温溶融型のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含んでいる触媒を２つ用い、ＴＷＣとして装置を構成したが、ＮＯｘ浄化率は目標値に達しなかった。そこで、これを下流側触媒（表２）とし、その上流側に従来のＴＷＣ触媒（表１）を配置した。実施例２の触媒でも同様に、これを下流側触媒（表２）とし、その上流側に従来のＴＷＣ触媒（表１）を配置した。この一体構造型触媒を配置した図１の排気ガス浄化用触媒装置について、ＴＷＣとしての浄化性能を測定した。測定条件は下記の条件に従った。
「測定条件」
・評価エンジン：ＮＡ２．４Ｌ ガソリンエンジン
・測定モード：ＦＴＰ（Ｆｅｄｅｒａｌ Ｔｅｓｔ Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ）モード、排気ガスの浄化能力を評価する際に用いられる米国環境保護庁が定めた走行テストモードである。
・排気ガスの測定機器：ＨＯＲＩＢＡ社製 ＭＥＸＡ７０００
・触媒の配置：床下

ＦＴＰモードにおけるトータルバッグの結果、実施例１では、ＮＯｘ、ＨＣ（ＴＨＣ）、ＣＯの浄化性能が、それぞれ、０．００６ｇ／ｋｍ（０．０１０ｇ／ｍｉｌｅ）、０．００８ｇ／ｋｍ（０．０１３ｇ／ｍｉｌｅ）になり、ＣＯ（１／１０）が０．０１９ｇ／ｋｍ（０．０３１ｇ／ｍｉｌｅ）になった。実施例２の場合、ＮＯｘは実施例１ほど顕著に減少せず、０．０１１ｇ／ｋｍ（０．０１８ｇ／ｍｉｌｅ）であった。「ＴＨＣ」はトータルハイドロカーボンであり、「ＣＯ（１／１０）」は、便宜上、トータルバッグ中のＣＯ値を１０分の１とした値である。

また、実施例１と比較例１について、上記測定条件におけるフューエルカット（Ｆ／Ｃ）の時期とＮＯｘ浄化性能との相関関係を測定した。以下の条件で走行した後にＦ／Ｃを行い、ＮＯｘ排出量の瞬間最大値を測定した。
「走行条件」
・時速：６０ｋｍ／ｈ（定常）
・空気／燃料比（Ａ／Ｆ）：１４．２
・定常走行時間：２０秒
その結果、実施例１における瞬間最大ＮＯｘ排出量は０．００００５５／ｐｐｍであったのに対して、比較例１における瞬間最大ＮＯｘ排出量は０．０００１１６／ｐｐｍであった。このように、実施例１と比較例１とではＦ／Ｃ後のＮＯｘ排出量に２倍以上の差があった。また、この傾向は最大値以外においても同様に測定された。

（比較例１）
下流側触媒（表２）として、正方晶のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）を含む触媒を用いた以外は、実施例１と同様にして触媒を調製した。上流側触媒（表１）は実施例１と同じく従来のＴＷＣである。
この一体構造型触媒を配置した排気ガス浄化用触媒装置について、ＴＷＣとしての浄化性能を測定した。その結果、ＮＯｘ、ＨＣがそれぞれ０．０１９ｇ／ｋｍ（０．０３０ｇ／ｍｉｌｅ）、０．０１３ｇ／ｋｍ（０．０２０ｇ／ｍｉｌｅ）になり、ＣＯ（１／１０）が０．０３１ｇ／ｋｍ（０．０５０ｇ／ｍｉｌｅ）になった。

（実施例３、４）
実施例１で使用した触媒材料を用い、実施例１と同様の手法で、実施例３は下流側触媒にＣｅ−Ｚｒ（Ａ）を含む触媒組成物を用い、実施例４は、Ｃｅ−Ｚｒ（Ａ’）とＣｅ−Ｚｒ（Ａ）を含む触媒組成物を用いて一体構造型触媒を得た。各層に含まれる単位体積あたりの触媒成分の被覆量を表３、表４に示す。表３は上流側の触媒、表４は下流側の触媒の組成である。なお、表中の数値は「ｇ／Ｌ」を表す。

＜上流側の触媒用一体構造担体＞
・ 一体構造型触媒の種類：フロースルー型担体
・ 一体構造型触媒の容量：５５０ｃｃ（高さ：５０ｍｍ×直径：１１８．４ｍｍ）
・ 一体構造型触媒の材質：コージェライト
・ 一体構造型触媒のセル密度：１３９．５セル／ｃｍ ^２ （９００セル／ｉｎｃｈ^２ ）
・ 一体構造型触媒のセル壁の厚み：６３．５μｍ（２．５ｍｉｌ）

＜下流側の触媒用一体構造担体＞
・ 一体構造型触媒の種類：フロースルー型担体
・ 一体構造型触媒の容量：１００２ｃｃ（高さ：９１ｍｍ×直径：１１８．４ｍｍ）
・ 一体構造型触媒の材質：コージェライト
・ 一体構造型触媒のセル密度：９３セル／ｃｍ ^２ （６００セル／ｉｎｃｈ^２ ）
・ 一体構造型触媒のセル壁の厚み：１０９．２μｍ（４．３ｍｉｌ）

このようにして得られた実施例３、４について、この一体構造型触媒を図１とは異なり、上流側触媒から離れ自動車の床下に位置する場所に下流側触媒を配置して排気ガス浄化用触媒装置を構成した。引き続き、空気／燃料比（Ａ／Ｆ）を変えてＴＷＣとしての低温浄化性能を測定した。測定条件は下記の条件に従った。結果を図５に示す。

図５中のλは空気過剰率といい、現実の空気／燃料比と化学量論的空気／燃料比との比率を意味している。これは、基準空気／燃料比とも呼ばれている。化学量論的に構成された空気／燃料混合物は、λ＝１の空気過剰率を有している。化学量論的過剰量で構成された空気／燃料混合物は、希薄とされ、空気過剰量λ＞１であるが、化学量論的不足量で構成された濃厚な空気／燃料混合物は、空気過剰率λ＜１を有している。

また、下記測定条件のパータベーションとは、空燃比をリーンとリッチに変調させることである。パータベーション制御を実行することにより、内燃機関のエミッション特性を改善し、或いは維持することができる。触媒は、排気空燃比がリーンである場合は、排気ガス中の過剰な酸素を吸蔵することでその浄化（還元）を図り、一方、排気空燃比がリッチである場合は、吸蔵酸素を放出して未燃成分を酸化することにより排気ガスの浄化を図る。
上記のパータベーション制御では、触媒中の吸蔵酸素が全て放出される状態と、触媒が能力一杯に酸素を吸蔵する状態とが繰り返されるように空燃比をリッチ或いはリーンに繰り返し変調する。このような状態が繰り返されると、触媒の活性が高められ、その酸素吸蔵能力が増すことが知られている。下記測定条件では、周波数１Ｈｚで空燃比を１だけ変調させながら、その中心をλとし、λ＝０．９６〜１．０３までの範囲で浄化率を測定した。

「測定条件」
・評価用エンジン：２．０Ｌ４気筒ガソリンエンジン
・測定条件：エンジン回転数２７００ｒｐｍ、負圧 −２７０ｍｍＨｇ
・排気ガスの測定機器：ＨＯＲＩＢＡ社製 ＭＥＸＡ７５００
・下流側触媒の配置：床下
・下流触媒の入り口ガス温度：４００℃（図５）
・パータベーション ±１．０／１．０Ｈｚ リッチ側からリーンへ変調。

［結果］
図５中、実施例３では、λ＝１付近のＣＯ／ＮＯｘクロス浄化率は約６０％であるが、実施例４では、λ＝１付近のＣＯ／ＮＯｘクロス浄化率は約９０％である。クロス浄化率とは、当業者において、ＴＷＣ触媒の浄化性能をあらわす一つの指標として使用されている。図５では、酸化成分、還元成分の浄化率の変化を表すグラフが交差する点をクロス浄化率としている。
排気ガス中の浄化すべき成分は、酸化成分については還元成分をもって、還元成分については酸化成分をもって浄化される。言い換えれば、酸化成分、還元成分の両方がバランスよく存在することがＴＷＣによる浄化には望ましい状況の一つであるといえる。このような理由から、クロス浄化率は一般的な浄化性能の指針として使用されている。

「評価」
実施例１では、下流側触媒として高温溶融型のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含む触媒を用いたためＮＯｘの浄化性能が優れており、しかも、ＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘの排ガス各成分とも比較例１で用いた触媒以上の浄化性能を発揮していることがわかる。
実施例２の場合、ＮＯｘは比較例１に比べると大幅に減少したが、その効果は実施例１ほど顕著ではなかった。また、本発明によれば、フューエルカット後の排気ガス中におけるＮＯｘの濃度の低減に優れた作用効果を発揮することが分かった。
また、下流側触媒を床下触媒とする場合、下層にＣｅ−Ｚｒ（Ａ）を含む実施例３でもある程度の性能を発揮しているが、実施例４では、Ｃｅ−Ｚｒ（Ａ）にＣｅ−Ｚｒ（Ａ’）を下層に添加しているので、ＴＷＣとしての低温活性が向上していることがわかる。

本発明の排気ガス浄化装置は、自動車排気ガス中のＮＯｘを効率的に浄化する装置として利用できる。また、ＨＣ濃度が変動する環境で、排気ガス中の有害成分であるＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘを浄化する装置として有用であり、特にＴＷＣとして用いた時には、ＮＯｘに対して優れた浄化性能を発揮する。

Claims (20)

1. 無機構造担体に担持された第１の触媒と、これとは別の第２の触媒とを含む２以上の排気ガス浄化触媒を用いてなる触媒系であって、
   第１の触媒は、排気ガス流路中に配置したとき、上流側に位置する無機構造担体の部分に担持させ、
   一方、第２の触媒は、排気ガス流路中に配置したとき、下流側に位置する無機構造担体のハニカム構造体（Ｄ）上に少なくとも２層として被覆され、セリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）が下層に担持され、かつ、結晶構造中にパイロクロア相を含むセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）を含有することを特徴とする、自動車用排気ガス浄化装置に用いられる触媒系。
2. 第１の触媒と第２の触媒とは、隣接して配置されていることを特徴とする請求項１に記載の触媒系。
3. 第１の触媒と第２の触媒とは、窒素酸化物（ＮＯｘ）を炭化水素（ＨＣ）や一酸化炭素（ＣＯ）や水素（Ｈ）によって還元する機能を有することを特徴とする請求項１に記載の触媒系。
4. セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）の粒径が、３ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の触媒系。
5. セリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）のセリウムとジルコニウムが、酸化物換算のモル比基準で、ＣｅＯ_２／（ＺｒＯ_２＋ＣｅＯ_２）＝１／９〜９／１の割合で含有されることを特徴とする請求項１に記載の触媒系。
6. セリウム−ジルコニウム複合酸化物（Ａ）は、平均粒径が１〜１００μｍの時に比表面積が、２０ｍ^２／ｇ以下であることを特徴とする請求項１に記載の触媒系。
7. 第２の触媒が、さらに、白金、パラジウム、又はロジウムから選ばれる一種以上の活性金属種（Ｂ）を含有することを特徴とする請求項１に記載の触媒系。
8. 活性金属種（Ｂ）が、ジルコニア、セリウム−ジルコニウム複合酸化物、セリア、γ−Ａｌ_２Ｏ_３、又はランタン添加γ−Ａｌ_２Ｏ_３から選ばれる一種以上を含む耐熱性無機酸化物（Ｃ）に担持されていることを特徴とする請求項７に記載の触媒系。
9. 活性金属種（Ｂ）が白金を含有し、一方、耐熱性無機酸化物（Ｃ）がランタン添加γ−Ａｌ_２Ｏ_３からなることを特徴とする請求項８に記載の触媒系。
10. ハニカム構造体（Ｄ）が、セル密度１．５５〜２３２．５セル／ｃｍ^２（１０〜１５００セル／ｉｎｃｈ^２）のフロースルー型担体であることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の触媒系。
11. 第２の触媒の各成分は、ハニカム構造体（Ｄ）の単位体積あたり、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ）が５．０〜２００ｇ／Ｌ、活性金属種（Ｂ）が０．０１〜２０ｇ／Ｌ、耐熱性無機酸化物（Ｃ）が１〜３００ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記載の触媒系。
12. 第１の触媒は、パイロクロア相を含まない立方晶及び／又は正方晶構造のセリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）であることを特徴とする請求項１に記載の触媒系。
13. セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）の比表面積が、１０〜３００ｍ^２／ｇであることを特徴とする請求項１２に記載の触媒系。
14. 第１の触媒が、さらに、白金、パラジウム、又はロジウムから選ばれる一種以上の活性金属種（Ｂ）を含有することを特徴とする請求項１２又は１３に記載の触媒系。
15. 活性金属種（Ｂ）が、ジルコニア、γ−Ａｌ_２Ｏ_３、又はランタン添加γ−Ａｌ_２Ｏ_３から選ばれる一種以上を含む耐熱性無機酸化物（Ｃ）に担持されていることを特徴とする請求項１４に記載の触媒系。
16. 第１の触媒の各成分は、ハニカム構造体（Ｄ）の単位体積あたり、セリウム−ジルコニウム系複合酸化物（Ａ’）が５．０〜２００ｇ／Ｌ、活性金属種（Ｂ）が０．０１〜２０ｇ／Ｌ、耐熱性無機酸化物（Ｃ）が１〜３００ｇ／Ｌであることを特徴とする請求項１２〜１５のいずれかに記載の触媒系。
17. 請求項１〜１６のいずれかに記載の触媒系を用いてなる自動車用排気ガス浄化装置。
18. 請求項１７に記載の自動車用排気ガス浄化装置を用いて、内燃機関の排気ガスを排気ガス流路の上流側と下流側の少なくとも２箇所に配置された触媒に順次接触させることによって、排気ガス中に含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を分解することを特徴とする排気ガス浄化方法。
19. 窒素酸化物（ＮＯｘ）が、炭化水素（ＨＣ）や一酸化炭素（ＣＯ）に由来する水蒸気改質反応や水性ガスシフト反応により生じた水素（Ｈ）によって還元されることを特徴とする請求項１８に記載の排気ガス浄化方法。
20. 内燃機関が、ガソリンエンジンであることを特徴とする請求項１８に記載の排気ガス浄化方法。

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