JP4428188B2

JP4428188B2 - 有機性廃水の処理方法及び処理装置

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Publication number: JP4428188B2
Application number: JP2004298543A
Authority: JP
Inventors: 俊博田中; 康弘本間; 和彰島村; 美奈子田中; 洋津野; 正純河村
Original assignee: Kyoto University
Current assignee: Kyoto University
Priority date: 2004-10-13
Filing date: 2004-10-13
Publication date: 2010-03-10
Anticipated expiration: 2024-10-13
Also published as: JP2006110424A; WO2006041128A1; CN101132993A

Description

本発明は、有機性廃水を無害化する嫌気性処理方法及び装置に関し、更に詳しくは、難分解性成分を含む有機性廃水の生物学的な嫌気性処理方法及び装置に関する。
有機性廃水の処理は、好気性での活性汚泥法が多く用いられてきた。しかし、近年、省エネルギーや余剰汚泥生成量削減の観点から嫌気性条件下での微生物分解が使われるようになっている。本発明は、上向流式反応器に活性炭を有機物吸着材・微生物担体として充填し、阻害性有機物含有廃水及び希薄有機性廃水を嫌気的に処理する方法及び装置に関する。

有機性廃水の処理で一般に用いられる好気性での活性汚泥法では、曝気等のためのエネルギー消費量が多く、また余剰汚泥量が多い。このため、余剰汚泥が少なく、エネルギー的に有利な嫌気性条件下での微生物分解が実用化されるようになっている。その主流となる反応器は、微生物の自己造粒機能を活用した嫌気性上昇流汚泥床（ＵＡＳＵＢ）式反応器、及びその改良型である。しかしながら、これらの反応器では、自己造粒微生物（グラニュール）を反応器内に維持することが必須であり、生物阻害性有機物含有廃水、１００ｍｇ／Ｌ以上のＳＳ含有廃水、及び、１０００ｍｇ／Ｌ以下のＣＯＤなどの希薄有機性廃水などでは、反応器内での嫌気性微生物の増殖量よりグラニュールの解体量が多くなり、反応器内の微生物量が減少するため、安定した処理が不可能である。
嫌気的生物阻害性有機物としてはクロロホルム、トリクロロエチレン、p-トルイル酸等があり、難分解性成分と易分解性成分を含む廃水としては、精製テレフタル酸製造廃水が知られており、主成分は、難分解性分のp-トルイル酸とテレフタル酸及び易分解性の酢酸、安息香酸である〔Ｓｈｅｎｇ−ＳｈｕｎｇＣｈｅｎｇら、Ｗａｔ．Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈ．，Ｖｏｌ．３６，７３−８２(１９９７)〕。

しかしながら、難分解性成分を含む有機性廃水を嫌気性処理する方法には、以下に示すような問題がある。
（１）嫌気微生物にとっての難分解性成分とは、長期の処理（概ね３ヶ月以上）を行っても分解されずに残留が継続する成分のことである。このような場合は、成分そのものが嫌気微生物にとって、阻害性（基質とならない）となるため、難分解成分が高い割合を占める廃水処理では、ＣＯＤの除去率は低率であった。
（２）難分解性成分をＵＡＳＢ法で処理する場合、グラニュール汚泥の緻密さが低下するため、グラニュール汚泥濃度が低くなり、また、リアクター外部に流出しやすくなるため、処理の継続が困難になる。
Ｗａｔ．Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈ．，Ｖｏｌ．３６，７３−８２(１９９７)

本発明は、上記従来技術に鑑み、難分解性成分を含む有機性廃水を対象として、長期間安定に高性能で処理できる生物学的な嫌気性処理方法及び装置を提供をすることを課題とする。

上記課題を解決するために、本発明では、活性炭を充填した固定ろ床又は流動床の上向流式嫌気反応器を用い、嫌気性処理を阻害する濃度がある阻害性有機物を含む原水を該反応器に流入させて嫌気性処理し、該反応器の頂部より処理水の一部を抜き出して、該反応器の底部又は原水流入箇所に循環させる有機性廃水の生物学的な嫌気性処理方法において、前記上向流式嫌気反応器に流入する阻害性有機物の濃度が、前記嫌気性処理を阻害する濃度以下になるように、該反応器に処理水の一部を循環させる循環液量を調整することを特徴とする有機性廃水の処理方法としたものである。
前記処理方法において、反応器に流入する阻害性有機物の濃度は、原水の阻害性有機物の濃度と、処理水の阻害性有機物の濃度及び／又は反応器への流入ＣＯＤｃｒに対するバイオガス発生量とに基づいて算出し、前記上向流式嫌気反応器には、活性炭の充填と同時又は充填後に、該充填した活性炭の容量の５〜３０％の容量の種汚泥を添加することができ、また、前記上向流式嫌気反応器は、生成するメタンガス、処理水及び充填剤を分離する気・液・固分離部を垂直方向に多段に設置すると共に、分離されたメタンガス発生量を測定する測定手段を有することができる。

また、本発明では、活性炭を充填した固定ろ床又は流動床の上向流式嫌気反応器と、該反応器に嫌気性処理を阻害する濃度がある阻害性有機物を含む原水を流入させる原水流入経路と、該反応器の頂部より処理水の一部を該反応器の底部又は原水流入経路に循環する循環液ラインとを有する有機性廃水の生物学的な嫌気性処理装置において、前記原水及び処理水中の阻害性有機物濃度測定手段及び／又は前記反応器からのバイオガス発生量測定手段を有し、該阻害性有機物濃度測定手段及び／又はバイオガス発生量測定手段からのデータで、原水の阻害性有機物と処理水の阻害性有機物の濃度及び／又は反応器への流入ＣＯＤｃｒに対するメタンガス発生量とに基づいて、流入する阻害性有機物の濃度を嫌気性処理を阻害する有機物の濃度以下にするように、循環する処理水の循環液量を演算し、該演算結果を基に循環液量を調節する手段を有することを特徴とする有機性廃水の処理装置としたものである。
前記処理装置において、上向流式嫌気反応器は、該反応器の本体壁との角度が下向きに３５度以下、かつ各占有面積が該反応器の横断面積の２分の１以上である邪魔板を多段に設け、該邪魔板で分離されたメタンガスの量を測定するガス発生量測定装置を設けることができる。

本発明は、循環ラインを有する活性炭を投入した嫌気性上向流式反応器を用いる。充填した活性炭の吸着能により、生物阻害性有機物の濃度は阻害濃度以下に制御しうると共に、活性炭上にその有機物を分解しうる微生物を付着増殖させ、活性炭の再生がなされる。また、反応器の頂部より処理液の一部を反応器の底部に循環させることにより、流入水中の生物阻害性有機物濃度を希釈できると共に、反応器内の上昇流の線速度を、投入された活性炭担体が適度に膨潤し、かつ流入水中のＳＳによる閉塞を回避できるように制御できる。さらに、分解関与微生物を活性炭上に付着増殖させるため、微生物の安定した自己造粒が困難な希薄廃水や、高濃度ＳＳなどの廃水にも安定して適用できる。処理対象廃水に応じて反応器内にＧＳＳ（ガス、処理水、充填材の分離設備）を垂直方向に多段に設置することにより、反応器内下部での原水と分解関与微生物の接触反応を促進すると共に、分解微生物や活性炭の処理水への流出を極力少なくでき、菌体濃度の高い反応器となる。

本発明は、生物阻害性有機物含有廃水、１００ｍｇ／Ｌ以上のＳＳ含有廃水、及び、１０００ｍｇ／Ｌ以下のＣＯＤなどの希薄有機性廃水を対象としている。これらの廃水を嫌気的に処理する方法としては、粒状の活性炭を担体とした嫌気性ろ床法が有効である。
処理開始当初は、充填した活性炭の吸着能により生物阻害性有機物の濃度は阻害濃度以下となり、制御可能である。さらに、飽和吸着量に達する前に、種汚泥で供給された嫌気性菌及び活性炭上で付着増殖した嫌気性菌により、嫌気性条件下で長期間の処理を行う吸着分解が可能となり、活性炭の生物学的再生も可能となる。
原水の一例として、嫌気性処理に濃度阻害がある物質を含む有機性廃水がある。

図１に本発明における処理フローの概略構成図を例示し、この図に基づいて本発明を詳細に説明する。
図１において、原水送液管１が連通し、上下を閉塞した筒状のリアクター２は、内部の左右両側壁にそれぞれに一方の端部を固定し、他方の端部を反対側の側壁方向に向かって下降しながら延ばしている邪魔板３が設置されている。邪魔板３は、上下方向に２箇所左右交互に設けてあって、リアクター側壁との間にそれぞれ鋭角の区分スラッジゾーン４ａ〜４ｂを形成している。リアクター２側壁と邪魔板３のなす下向きの角度θは、３５度以下の鋭角であり、占有面積は、筒状のリアクターの横断面積の１／２以上である。３５度を越える角度の場合には、スラッジゾーン４ａ，４ｂの邪魔板３の上部に汚泥又は活性炭担体が堆積し、流動性が不十分となり、デッドスペースが形成される。また、邪魔板３の占有面積が１／２以下だと、発生ガスの捕捉が不十分となり、気液固の分離に不具合を生じる。つまり、リアクター２の中心よりガスが上方へ抜けてしまい、後記のＧＳＳ部（ガス・液・固分離部）５にガスを十分に集積することができなくなる。

区分スラッジゾーン４ａ、４ｂ上部は、ＧＳＳ部５を形成している。反応が開始すると発生ガスが集まる気相部５ａには、外部と通じる発生ガス回収配管６の排出口を設けてある。また、１２は、充填した活性炭の上端面を示す。
なお、気相部５ａから接続されている発生ガス回収配管６の吐出口は、水を充填した水封槽７の水中内で開口している。開口位置は、水圧が異なる適宜な水深位にあり、水封槽７には、発生ガス回収配管６から吐き出されたガス流量を測定するガスメータ８を設けてある。ガスメータ８の先には、ガスホルダー１１が設けられている。また、リアクター２上端には、上澄み液を排出する処理水配管９が開口している。循環液配管１５は、リアクターの上部の処理水流出部あるいは処理水配管９に接続され、循環ポンプ１６を介して、リアクター底部に接続される。

リアクター２の内部には、任意の粒径の活性炭が充填されると共に、種汚泥として嫌気性菌からなるグラニュール汚泥あるいは消化汚泥を投入して使用する。
活性炭は、粒状炭、破砕炭、粉状炭のいずれでも使用できるが、長期にわたって使用するため、圧壊強度として、少なくとも１ｋｇ／ｃｍ³の圧力でも形状が維持できる粒状や破砕状の活性炭が好ましい。使用する活性炭の粒径は、リアクター内の流動条件と、必要な微生物量で決定される。すなわち、原水の有機物濃度が低濃度の場合（ＣＯＤで３０００ｍｇ／Ｌ以下）は、リアクター内の流速を早くすることが可能であり、比較的大きい粒径の活性炭が選択できるし、高濃度の場合は小さい粒径の活性炭が選択される。本発明の活性炭は、有効径０.０５ｍｍ〜３ｍｍ、好ましくは０.２ｍｍ〜０.７ｍｍの範囲で、均等係数は１.２〜２の範囲とする。

種汚泥の容量は、少ないと活性炭表面上で増殖する嫌気性菌が不足するため、処理が不安定となるし、逆に多すぎると活性炭の量が不足し、スタート時点の処理が悪化する。そのため、安定した処理状況を維持するには、充填した活性炭容量の５％〜３０％、好ましくは１０％〜２０％の種汚泥の容量が適していることが、実験の結果より明らかとなった。
本発明の対象となる嫌気性処理は、３０℃〜３７℃を至適温度とした中温メタン発酵処理、５０℃〜５５℃を至適温度とした高温メタン発酵処理など、全ての温度範囲の嫌気性処理を対象としている。
阻害を及ぼす物質を含む有機性廃水等の原水は、送液管１からリアクター２へ導入する。リアクター２内部での通水速度は、循環液も含めて０.１〜１０ｍ／ｈとなるのが好ましい。

リアクター２内では、嫌気性菌の介在によって生物阻害性有機物が分解し、分解ガスが発生する。発生したガスは、各区分スラッジゾーン４ａ〜４ｂ上端のＧＳＳ部５に別れて集まり、それぞれに気相部５ａを形成し、発生ガス回収配管６を通じて水封槽７に至る。こうした発生ガスは、ガスメータ８でその排出量が記録され、ガスホルダー１１に送られる。発生ガスの一部は、区分スラッジゾーン４ａ〜４ｂ内で生物担体に付着し、その見かけ比重を軽減させると共に、汚泥又は活性炭担体を同伴してＧＳＳ部５の水面に達する。こうした発生ガスは、気泡を形成して水面気相部５ｂに一時的に滞留する。水面気相部５ｂに集合した気泡はやがて破裂し、発生ガスと汚泥又は活性炭担体とが分離され、汚泥又は活性炭担体はもとの比重を回復して水中に潜り、発生ガスは発生ガス回収配管６から水封槽７を経由して、系外に排出される。有機物が分解して清澄になった水は、リアクター上端から、処理水配管９を経由して系外に排出されると共に、循環液は循環液配管１５により循環ポンプ１６を介して、リアクター底部に接続される。

各ＧＳＳ部５の気相部５ａのガス圧は異なるので、その差圧は水封槽７で調整するとよい。原水送液側に近い順に、水封圧は高く保つ必要がある。ガス回収の圧調整は、水封槽７を使う方法以外にも多くの方法がある。例えば、圧力弁等を使用してもよい。
発泡性の原水の場合には、ＧＳＳ５内の気相部５ａ及び発生ガス回収配管６が閉塞し、発生ガスの回収が困難となる。このような場合、リアクター２流入水に予め消泡剤１０を加えることで、ＧＳＳ５内での発泡を抑えることができる。ＧＳＳ５内に消泡剤を滴下、噴霧する方法に比べ、本手法は密閉空間での消泡に効果的である。消泡剤１０は、原水性状に応じた消泡効果を有し、発酵液の消泡に適した中温（３０〜３５℃）あるいは高温（５０〜５５℃）において、消泡効果を失すことのない消泡剤を使用する。消泡剤の種類としては、シリコーン系消泡剤、アルコール系消泡剤の何れも適用が可能である。
原水性状等の影響により、スカムを形成しやすい場合には、ＧＳＳ５内の気相部５ｂ表面及び内部にスカムを形成し、発生ガスの回収が困難となる。このような場合には、発生ガス吹き込み配管を発生ガス回収配管６に接続し、ガスホルダー１１内の発生ガスをＧＳＳ５内に供給することで、スカムの破壊あるいはスカムの形成防止が可能となる。

本発明の重要事項である循環液量は、次の方法を単独あるいは併用して調整される。
（１）濃度測定による方法
（ａ）対象とする有機性物質の生物阻害の濃度（Ｃ_o）をあらかじめ、回分実験等で測定
する。
（ｂ）リアクターに流入する阻害性有機物濃度を、原水（Ｃｉｎ）及び処理水（Ｃｏｕｔ）を測定して、下記（１）式に基づき、リアクター流入部での阻害性有機物濃度（Ｃ）がＣ_o以下の範囲となるように、循環水量Ｑｒを設定する。阻害物有機物濃度（Ｃ）は、Ｃ₀と同濃度未満が必要であり、実際上はＣ＝１／２Ｃ_oにするのが好ましい。
Ｃ＜Ｃ_o＝（Ｃｉｎ×Ｑ＋Ｃｏｕｔ×Ｑｒ）／（Ｑ＋Ｑｒ）・・・（１）式
Ｑ：流入水量(ｍ³／ｄ)、Ｑｒ；循環水量(ｍ³／ｄ)
Ｃ，Ｃ₀，Ｃｉｎ，Ｃｏｕｔ；阻害物濃度あるいは総括的有機物濃度、単位（ｍｇ／リットル）

（２）ガス発生量による方法
（ａ）ガスメータからのガス発生量とガス濃度計のメタン濃度から、リアクターからのメタン発生量（Ｇｏｕｔ）を算出し、除去ＣＯＤ量（ΔＣＯＤ）を求めたのち、処理水のＣＯＤ濃度あるいは処理水の残留有機物濃度（Ｃｏｕｔ）を算出する。
（ｂ）除去ＣＯＤ量は以下の（２）式より求められる。
ΔＣＯＤ（ｋｇ／ｄ）＝Ｇｏｕｔ(m³／d)÷０．３〜０．４（ｋｇ／m³）・・・（２）式
（ｃ）Ｃｏｕｔは（３）式から算出する。
Ｃｏｕｔ=Ｃｉｎ−（ΔＣＯＤ÷Ｑ×１０００）・・・（３）式
（３）式から算出したＣｏｕｔを（１）式に導入すると、必要な循環液量が求められる。

以下、本発明を実施例により具体的に説明する。
実施例１
図１に示す活性炭を充填した上向流式嫌気性リアクターの２系列（Ａ系列、Ｂ系列）を実験に用いた。
Ａ系列とＢ系列の装置は同一構造であり、傾斜する邪魔板を２個取り付け、装置側壁と邪魔板との角度を３０度とし、原水に消泡剤を添加した。液層部の容量は１００リットルである。リアクター内の水温は、３５℃になるように温度制御されている。この２つのリアクターに、有効径０.３ｍｍ、均等係数１.５の粒状活性炭を６０リットル、及び、種汚泥として飲料系廃水を処理しているＵＡＳＢグラニュール（ＭＬＳＳ濃度５％）を１０リットル充填した。
原水には、酢酸ナトリウム（ＣＯＤｃｒ換算で７５０ｍｇ／リットル）とテレフタール酸（ＣＯＤｃｒ換算で３５０ｍｇ／リットル）を混合し、無機栄養塩類（窒素、リンなど）を添加したものを用いた。この混合廃水で、難分解性有機物質であるテレフタール酸の濃度阻害の範囲は、ＣＯＤｃｒ換算で２００ｍｇ／リットル以上であることが回分試験で明らかとなっている。

両系列とも、原水のＣＯＤ負荷（以下、単にＣＯＤ負荷と記す）を３ｋｇ／ｍ³／日と
して処理を開始した。図２に実験経過を示す。
Ａ系列では、処理開始直後から９０日目までは、循環水を流入させず、原水（Ｑ）のみを通水した。この場合の処理状況は、６０日目までは、酢酸はほぼ完全に分解したのに対し、テレフタール酸は徐々に除去が悪くなり、９０日目にはテレフタール酸はＣＯＤｃｒ換算で８０ｍｇ／リットルとなり、残留濃度が高くなった。９１日目以降に、濃度阻害の範囲未満（ＣＯＤｃｒ換算で１７０ｍｇ／リットル）となるように、処理水の一部を循環液として、原水水量の２倍（２Ｑ）とした。その結果、テレフタール酸は除去が改善し、１５０日目にはＣＯＤｃｒ換算で１０ｍｇ／リットルとなった。

Ｂ系列では、処理開始直後から原水の２倍量を循環した。３０日目には、テレフタール酸は３５ｍｇ／リットルとなったものの、テレフタール酸の阻害濃度以下であったため嫌気性菌の活性度も高く、処理水のテレフタール酸は１０ｍｇ／リットル以下を維持できている。
以上の結果より、難分解性物質であるテレフタール酸を流入させる場合、Ｂ系列のように、濃度阻害の範囲以下となるように処理水の循環処理を行うと、短期間に嫌気的分解が開始される。
一方、循環処理をしなかった期間のＡ系列は、テレフタール酸の分解はわずかであり、循環を開始し、循環水でテレフタール酸の濃度阻害の範囲以下にすると、徐々にテレフタール酸の分解が行われるようになり、本発明の効果が確認された。

実施例２
Ｂ系列を用いて、実施例１の原水を用いて、再度実験を開始した。実験結果を図３に示す。９０日目までは、ＣＯＤ負荷は３ｋｇ／ｍ³／日、原水量１５０リットル／日、循環
液量３００リットル／日である。メタンガス発生量は、５５リットル／日、処理水のＣＯＤ濃度は３５ｍｇ／リットルであった。９１日目以降、ＣＯＤ負荷を６ｋｇ／ｍ³／日と
し、循環液量３００リットル／日のままで原水水量だけを３００リットル／日に増加させた。１００日目までは、負荷の上昇に伴って、処理水のＣＯＤ濃度は３５ｍｇ／Ｌとほぼ変わらず、処理水のガス発生量は増加したものの、それ以降、テレフタール酸の濃度阻害がみられ、１５０日目には、メタンガス発生量は９０リットル／日に低下した。このときのメタンガス発生量から計算して、テレフタール酸の濃度は２００ｍｇ／リットルとなり、テレフタール酸の阻害濃度を超えていると判断された。事実、処理水のＣＯＤは２０５ｍｇ／リットルであった。そこで、１５１日目に循環液量６００リットル／日に調節したところ、ガス発生量の増大と処理水中のテレフタール酸の濃度低下が確認され、２１０日目には、メタンガス発生量は１１５リットル／日、処理水のＣＯＤ濃度は３５ｍｇ／リットルであった。

実施例３
図１に示す活性炭を充填した上向流式嫌気性リアクターを、実験に用いた。リアクターの内部構造、充填した活性炭及び種汚泥は、実施例１と同様である。原水には、化学工場のエチレングリコール廃水を用いた。この原水のＣＯＤｃｒ濃度は、約１０，０００ｍｇ／リットルである。
実験は，ＲＵＮ１とＲＵＮ２の２種類を行なった。ＲＵＮ１は，原水だけを通水したのに対し、ＲＵＮ２では，循環液を原水量の４倍量循環した。阻害性の回分実験では，エチレングリコール廃水の濃度阻害の範囲は，ＣＯＤｃｒ換算で４０００ｍｇ／リットル以上という結果が得られている。
ＲＵＮ１、ＲＵＮ２ともＣＯＤ負荷を１０ｋｇ／ｍ³／日に設定した場合の除去率と、
除去率８０％以上が得られる限界負荷を検討した。
ＲＵＮ１の実験では、ＣＯＤ負荷が１０ｋｇ／ｍ³／日での除去率は、６５〜７０％で
あった。除去率８０％を維持するには、ＣＯＤ負荷を７ｋｇ／ｍ³／日が妥当という結果
となった。
これに対し、ＲＵＮ２の実験では、ＣＯＤ負荷が１０ｋｇ／ｍ³／日での除去率は８５
〜９０％であった。除去率８０％を維持するには、最大ＣＯＤ負荷で２０ｋｇ／ｍ³／日
が十分得られる結果となった。

本発明の処理フローの概略構成図。実施例１の実験結果を示すグラフ。実施例２の実験結果を示すグラフ。

符号の説明

１：原水送水管、２：リアクター、３：邪魔板、４ａ，４ｂ：区分スラッジゾーン、５ａ，５ｂ：気相部、６：発生ガス回収配管、７：水封槽、８：ガスメータ、９：処理水配管、１０：消泡剤、１１：ガスホルダー、１２：活性炭上端面、１５：循環液配管、１６：循環ポンプ

Claims

活性炭を充填した固定ろ床又は流動床の上向流式嫌気反応器を用い、嫌気性処理を阻害する濃度がある阻害性有機物を含む原水を該反応器に流入させて嫌気性処理し、該反応器の頂部より処理水の一部を抜き出して、該反応器の底部又は原水流入箇所に循環させる有機性廃水の生物学的な嫌気性処理方法において、前記上向流式嫌気反応器に流入する阻害性有機物の濃度が、前記嫌気性処理を阻害する濃度以下になるように、該反応器に処理水の一部を循環させる循環液量を調整することを特徴とする有機性廃水の処理方法。
前記上向流式嫌気反応器には、活性炭の充填と同時又は充填後に、該充填した活性炭の容量の５〜３０％の容量の種汚泥を添加することを特徴とする請求項１記載の有機性廃水の処理方法。
前記反応器に流入する阻害性有機物の濃度は、原水の阻害性有機物の濃度と、処理水の阻害性有機物の濃度及び／又は反応器への流入ＣＯＤｃｒに対するメタンガス発生量とに基づいて算出することを特徴とする請求項１又は２に記載の有機性廃水の処理方法。
前記上向流式嫌気反応器には、生成するメタンガス、処理水及び充填剤を分離する気・液・固分離部を垂直方向に多段に設置すると共に、分離されたメタンガス発生量を測定する測定手段を有することを特徴とする請求項１、２又は３に記載の有機性廃水の処理方法。
活性炭を充填した固定ろ床又は流動床の上向流式嫌気反応器と、該反応器に嫌気性処理を阻害する濃度がある阻害性有機物を含む原水を流入させる原水流入経路と、該反応器の頂部より処理水の一部を該反応器の底部又は原水流入経路に循環する循環液ラインとを有する有機性廃水の生物学的な嫌気性処理装置において、前記原水及び処理水中の阻害性有機物濃度測定手段及び／又は前記反応器からのバイオガス発生量測定手段を有し、該阻害性有機物濃度測定手段及び／又はバイオガス発生量測定手段からのデータで、原水の阻害性有機物と処理水の阻害性有機物の濃度及び／又は反応器への流入ＣＯＤｃｒに対するメタンガス発生量とに基づいて、流入する阻害性有機物の濃度を嫌気性処理を阻害する有機物の濃度以下にするように、循環する処理水の循環液量を演算し、該演算結果を基に循環液量を調節する手段を有することを特徴とする有機性廃水の処理装置。
前記上向流式嫌気反応器は、該反応器の本体壁との角度が下向きに３５度以下、かつ各占有面積が該反応器の横断面積の２分の１以上である邪魔板を多段に設け、該邪魔板で分離されたメタンガスの量を測定するガス発生量測定装置を設けることを特徴とする請求項５に記載の有機性廃水の処理装置。