JP3531769B2 - オイルポンプ装置 - Google Patents
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- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
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- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16N13/20—Rotary pumps
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はオイルポンプ装置に
関する。本発明は駆動源例えば車両の内燃機関のクラン
クシャフトの回転数の増加に伴い油圧が増大する特性を
もつオイルポンプ装置に適用できる。
関する。本発明は駆動源例えば車両の内燃機関のクラン
クシャフトの回転数の増加に伴い油圧が増大する特性を
もつオイルポンプ装置に適用できる。
【０００２】
【従来の技術】オイルポンプ装置においては、ロータの
回転数が増加すると、吐出ポートから吐出される作動油
の吐出量が増加するため、オイルポンプ装置により生じ
る油圧が増大する。ところで従来より、２台のギヤポン
プを一体的に装備したオイルポンプ装置が知られている
（実開昭６１−２３４８５号公報）。このものは、油圧
が小さくなりがちな低速回転領域では、２台のギヤポン
プを駆動させて作動油の吐出量を確保し、これにより必
要油圧を確保する。一方、高速回転領域では、吐出量が
増大して油圧の増大が期待できるので、１台のギヤポン
プのみを駆動させ、必要以上の油圧を回避し、仕事効率
を向上させている。
回転数が増加すると、吐出ポートから吐出される作動油
の吐出量が増加するため、オイルポンプ装置により生じ
る油圧が増大する。ところで従来より、２台のギヤポン
プを一体的に装備したオイルポンプ装置が知られている
（実開昭６１−２３４８５号公報）。このものは、油圧
が小さくなりがちな低速回転領域では、２台のギヤポン
プを駆動させて作動油の吐出量を確保し、これにより必
要油圧を確保する。一方、高速回転領域では、吐出量が
増大して油圧の増大が期待できるので、１台のギヤポン
プのみを駆動させ、必要以上の油圧を回避し、仕事効率
を向上させている。
【０００３】また従来より図１０に示す様にリリーフ弁
３００を装備したオイルポンプ装置も知られている。こ
のものでは吸込ポート１０１及び吐出ポート１０２を備
えたポンプボディ１００と、ポンプボディ１００のポン
プ室１０５に回転自在に配置された多数の歯を備えたロ
ータ２００と、吐出ポート１０２からの作動油の油圧に
応答して作動するリリーフ弁３００とを有する。
３００を装備したオイルポンプ装置も知られている。こ
のものでは吸込ポート１０１及び吐出ポート１０２を備
えたポンプボディ１００と、ポンプボディ１００のポン
プ室１０５に回転自在に配置された多数の歯を備えたロ
ータ２００と、吐出ポート１０２からの作動油の油圧に
応答して作動するリリーフ弁３００とを有する。
【０００４】このものにおいても、前述同様にロータ２
００の回転数が増加すると、吐出ポート１０２からの作
動油の吐出量が増加するので、オイルポンプ装置により
生じる油圧が増大するものである。そしてロータ２００
の回転数が増加して基準圧（Ｐ１）以上の油圧が生じた
場合には、吐出ポート１０２からの作動油の油圧がリリ
ーフ弁３００のバネの付勢力に打ち勝つので、リリーフ
弁３００が開放作動し、これにより余剰の作動油をリリ
ーフ弁３００のリリーフポートから外部に排出する様に
している。
００の回転数が増加すると、吐出ポート１０２からの作
動油の吐出量が増加するので、オイルポンプ装置により
生じる油圧が増大するものである。そしてロータ２００
の回転数が増加して基準圧（Ｐ１）以上の油圧が生じた
場合には、吐出ポート１０２からの作動油の油圧がリリ
ーフ弁３００のバネの付勢力に打ち勝つので、リリーフ
弁３００が開放作動し、これにより余剰の作動油をリリ
ーフ弁３００のリリーフポートから外部に排出する様に
している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記した実
開昭６１−２３４８５公報に係るオイルポンプ装置によ
れば、ギヤポンプを２台必要とするので、小型化の面で
不利であり、車体等の基体に搭載する場合には搭載性の
面で不利である。また図１０に示すオイルポンプ装置に
よれば、前述した様に基準圧（Ｐ１）以上の油圧が生じ
た場合には、吐出ポート１０２から吐出される作動油の
油圧でリリーフ弁３００を開放作動させ、余剰の作動油
をリリーフポートから外部に排出するものである。従っ
て、外部に排出される余剰の作動油についても、基準圧
（Ｐ１）以上の大きな油圧が作用しているので、オイル
ポンプ装置は余分の仕事をしていることになり、オイル
ポンプ装置における仕事効率の面で好ましくない。
開昭６１−２３４８５公報に係るオイルポンプ装置によ
れば、ギヤポンプを２台必要とするので、小型化の面で
不利であり、車体等の基体に搭載する場合には搭載性の
面で不利である。また図１０に示すオイルポンプ装置に
よれば、前述した様に基準圧（Ｐ１）以上の油圧が生じ
た場合には、吐出ポート１０２から吐出される作動油の
油圧でリリーフ弁３００を開放作動させ、余剰の作動油
をリリーフポートから外部に排出するものである。従っ
て、外部に排出される余剰の作動油についても、基準圧
（Ｐ１）以上の大きな油圧が作用しているので、オイル
ポンプ装置は余分の仕事をしていることになり、オイル
ポンプ装置における仕事効率の面で好ましくない。
【０００６】本発明は上記した実情に鑑みなされたもの
であり、その課題は、ロータの回転数が増加して必要油
圧が確保された場合において、排出される余剰の作動油
には大きな圧力を作用させないで吸込ポート側に帰還さ
せる（吸込ポートに直接あるいは油貯蔵部を介して吸込
ポートに帰還させる）手段を採用することにより、仕事
効率の向上を図り得、これによりオイルポンプの駆動馬
力の低減に有利であり、更に小型化の面で有利であり、
車体等の基体に搭載する場合において搭載性の向上を図
り得るオイルポンプ装置を提供することにある。
であり、その課題は、ロータの回転数が増加して必要油
圧が確保された場合において、排出される余剰の作動油
には大きな圧力を作用させないで吸込ポート側に帰還さ
せる（吸込ポートに直接あるいは油貯蔵部を介して吸込
ポートに帰還させる）手段を採用することにより、仕事
効率の向上を図り得、これによりオイルポンプの駆動馬
力の低減に有利であり、更に小型化の面で有利であり、
車体等の基体に搭載する場合において搭載性の向上を図
り得るオイルポンプ装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に係るオイルポ
ンプ装置は、ポンプ室を区画するポンプボディと、駆動
源によりポンプ室で回転されるロータと、ロータの回転
に伴いポンプ室に作動油を吸い込む吸込ポートと、ロー
タの回転に伴いポンプ室から作動油を吐出する少なくと
も第１吐出ポート及び第２吐出ポートとを備えた吐出ポ
ート群と有するオイルポンプと、作動油被送給部に作動
油を送給する送給油路とオイルポンプの第１吐出ポート
とをつなぎ、第１吐出ポートからの作動油を送給油路に
送給する第１油路と、送給油路とオイルポンプの第２吐
出ポートとをつなぎ、第２吐出ポートからの作動油を送
給油路に送給する第２油路と、第２油路につながると共
に吸込ポート側に連通する帰還油路と、第１油路、第２
油路及び帰還油路につながって配置され、第１油路の作
動油の油圧に応答して作動する弁体を備え、第１油路の
油圧が所定域よりも小さなときには第１油路と第２油路
とを合流させて両者の作動油を送給油路に送給する第１
形態と、第１油路の油圧が所定域よりも大きいときには
合流を阻止し、第１油路の作動油を送給油路に送給する
と共に、第２油路の作動油を帰還油路に帰還させる第２
形態と、第１形態から第２形態に移行する途中において
第２油路を送給油路と帰還油路とに連通する中間形態と
に切換可能な制御弁とを具備していることを特徴とする
ものである。
ンプ装置は、ポンプ室を区画するポンプボディと、駆動
源によりポンプ室で回転されるロータと、ロータの回転
に伴いポンプ室に作動油を吸い込む吸込ポートと、ロー
タの回転に伴いポンプ室から作動油を吐出する少なくと
も第１吐出ポート及び第２吐出ポートとを備えた吐出ポ
ート群と有するオイルポンプと、作動油被送給部に作動
油を送給する送給油路とオイルポンプの第１吐出ポート
とをつなぎ、第１吐出ポートからの作動油を送給油路に
送給する第１油路と、送給油路とオイルポンプの第２吐
出ポートとをつなぎ、第２吐出ポートからの作動油を送
給油路に送給する第２油路と、第２油路につながると共
に吸込ポート側に連通する帰還油路と、第１油路、第２
油路及び帰還油路につながって配置され、第１油路の作
動油の油圧に応答して作動する弁体を備え、第１油路の
油圧が所定域よりも小さなときには第１油路と第２油路
とを合流させて両者の作動油を送給油路に送給する第１
形態と、第１油路の油圧が所定域よりも大きいときには
合流を阻止し、第１油路の作動油を送給油路に送給する
と共に、第２油路の作動油を帰還油路に帰還させる第２
形態と、第１形態から第２形態に移行する途中において
第２油路を送給油路と帰還油路とに連通する中間形態と
に切換可能な制御弁とを具備していることを特徴とする
ものである。
【０００８】請求項２に係るオイルポンプ装置は、ポン
プ室を区画するポンプボディと、駆動源によりポンプ室
で回転されるロータと、ロータの回転に伴いポンプ室に
作動油を吸い込む吸込ポートと、ロータの回転に伴いポ
ンプ室から作動油を吐出する少なくとも第１吐出ポート
及び第２吐出ポートとを備えた吐出ポート群とを有する
オイルポンプと、作動油被送給部に作動油を送給する送
給油路と該オイルポンプの第１吐出ポートとをつなぎ、
第１吐出ポートからの作動油を送給油路に送給する第１
油路と、送給油路とオイルポンプの第２吐出ポートとを
つなぎ、第２吐出ポートからの作動油を該送給油路に送
給する第２油路と、第２油路につながると共に吸込ポー
ト側に連通する帰還油路と、第１油路の油圧、油温、ス
ロットル開度、内燃機関の回転数の少なくとも一方に応
じて制御信号を出力する制御手段と、第１油路、第２油
路及び帰還油路につながって配置され、制御手段の制御
信号に基づいて作動する弁体を備え、第１油路の油圧が
所定域よりも小さなときには第１油路と第２油路とを合
流させて両者の作動油を送給油路に送給する第１形態
と、第１油路の油圧が所定域よりも大きいときには合流
を阻止し、第１油路の作動油を送給油路に送給すると共
に第２油路の作動油を帰還油路に帰還させる第２形態
と、第１形態から第２形態に移行する途中において第２
油路を送給油路と帰還油路とに連通する中間形態に切換
可能な制御弁とを具備していることを特徴とするもので
ある。
プ室を区画するポンプボディと、駆動源によりポンプ室
で回転されるロータと、ロータの回転に伴いポンプ室に
作動油を吸い込む吸込ポートと、ロータの回転に伴いポ
ンプ室から作動油を吐出する少なくとも第１吐出ポート
及び第２吐出ポートとを備えた吐出ポート群とを有する
オイルポンプと、作動油被送給部に作動油を送給する送
給油路と該オイルポンプの第１吐出ポートとをつなぎ、
第１吐出ポートからの作動油を送給油路に送給する第１
油路と、送給油路とオイルポンプの第２吐出ポートとを
つなぎ、第２吐出ポートからの作動油を該送給油路に送
給する第２油路と、第２油路につながると共に吸込ポー
ト側に連通する帰還油路と、第１油路の油圧、油温、ス
ロットル開度、内燃機関の回転数の少なくとも一方に応
じて制御信号を出力する制御手段と、第１油路、第２油
路及び帰還油路につながって配置され、制御手段の制御
信号に基づいて作動する弁体を備え、第１油路の油圧が
所定域よりも小さなときには第１油路と第２油路とを合
流させて両者の作動油を送給油路に送給する第１形態
と、第１油路の油圧が所定域よりも大きいときには合流
を阻止し、第１油路の作動油を送給油路に送給すると共
に第２油路の作動油を帰還油路に帰還させる第２形態
と、第１形態から第２形態に移行する途中において第２
油路を送給油路と帰還油路とに連通する中間形態に切換
可能な制御弁とを具備していることを特徴とするもので
ある。
【０００９】本発明のオイルポンプ装置では、帰還油路
は、第１油路により必要油圧が確保された際において余
剰の作動油を吸込ポート側に直接的に帰還させたり、或
いは油貯蔵部を介して吸込ポート側に帰還させたりする
ための通路である。従って、帰還油路は、第２油路とオ
イルポンプの吸込ポート自体とを直接に連通し、第２油
路の作動油を吸込ポート自体に帰還させる形態でも良
い。或いは、帰還油路は、オイルパン、リザーバー、オ
イルタンク等の油貯蔵部を介して第２油路を吸込ポート
につなげ、第２油路の作動油をその油貯蔵部を介して吸
込ポートに帰還させる形態でも良い。
は、第１油路により必要油圧が確保された際において余
剰の作動油を吸込ポート側に直接的に帰還させたり、或
いは油貯蔵部を介して吸込ポート側に帰還させたりする
ための通路である。従って、帰還油路は、第２油路とオ
イルポンプの吸込ポート自体とを直接に連通し、第２油
路の作動油を吸込ポート自体に帰還させる形態でも良
い。或いは、帰還油路は、オイルパン、リザーバー、オ
イルタンク等の油貯蔵部を介して第２油路を吸込ポート
につなげ、第２油路の作動油をその油貯蔵部を介して吸
込ポートに帰還させる形態でも良い。
【００１０】作動油被送給部は、送給油路から作動油が
送給される機器の意味であり、ベアリング等の潤滑装
置、内燃機関のシリンダやピストン等の様に油冷される
装置、或いは油圧作動式のアクチュエータ等が挙げられ
る。
送給される機器の意味であり、ベアリング等の潤滑装
置、内燃機関のシリンダやピストン等の様に油冷される
装置、或いは油圧作動式のアクチュエータ等が挙げられ
る。
【００１１】
【作用及び発明の効果】本発明のオイルポンプ装置にお
いては、駆動源の回転数の増加に伴いロータの回転数が
増加し、第１吐出ポートから作動油の吐出量が増加し、
これにより第１油路の油圧が増大する。駆動源の回転数
及びロータの回転数が小さくて第１油路の油圧が所定域
（Ｐｍ）よりも小さなときには、制御弁は第１形態とな
り、第１油路の作動油と第２油路の作動油とが合流す
る。従って両者の合流した作動油が送給油路に送給され
る。よって、ロータの回転数が小さくても、作動油被送
給部に送給される必要油圧は確保される。
いては、駆動源の回転数の増加に伴いロータの回転数が
増加し、第１吐出ポートから作動油の吐出量が増加し、
これにより第１油路の油圧が増大する。駆動源の回転数
及びロータの回転数が小さくて第１油路の油圧が所定域
（Ｐｍ）よりも小さなときには、制御弁は第１形態とな
り、第１油路の作動油と第２油路の作動油とが合流す
る。従って両者の合流した作動油が送給油路に送給され
る。よって、ロータの回転数が小さくても、作動油被送
給部に送給される必要油圧は確保される。
【００１２】一方、ロータの回転数が増して第１吐出ポ
ートからの吐出量が増し、第１油路の油圧が所定域より
も大きくなったときには、制御弁は第２形態となり、前
記した合流は阻止される。従って、第１油路の作動油は
送給油路に送給されるものの、第２油路の作動油は帰還
油路に帰還する。換言すれば、駆動源及びロータの回転
数が増して第１吐出ポートからの吐出量が増し、第１油
路の油圧が所定域よりも大きくなり、第１油路のみで必
要油圧が確保される場合には、合流により油圧を増加さ
せる必要がなくなる。よって、第２吐出ポートから送給
された第２油路における余剰の作動油を、帰還油路を介
して吸込ポート側（吸込ポート自体、あるいは油貯蔵部
を経て吸込ポート）に帰還させる。
ートからの吐出量が増し、第１油路の油圧が所定域より
も大きくなったときには、制御弁は第２形態となり、前
記した合流は阻止される。従って、第１油路の作動油は
送給油路に送給されるものの、第２油路の作動油は帰還
油路に帰還する。換言すれば、駆動源及びロータの回転
数が増して第１吐出ポートからの吐出量が増し、第１油
路の油圧が所定域よりも大きくなり、第１油路のみで必
要油圧が確保される場合には、合流により油圧を増加さ
せる必要がなくなる。よって、第２吐出ポートから送給
された第２油路における余剰の作動油を、帰還油路を介
して吸込ポート側（吸込ポート自体、あるいは油貯蔵部
を経て吸込ポート）に帰還させる。
【００１３】この様に余剰の作動油を送給油路に送給す
ることなく、第２油路から帰還油路に帰還させれば、余
剰の作動油には大きな油圧が作用しない。よって、第１
油路のみで必要油圧が確保された場合において、オイル
ポンプ装置における余分の仕事は低減または回避され、
オイルポンプ装置の駆動馬力を低減できる。また第１油
路のみで必要油圧が確保された場合には、余分の仕事を
省略でき仕事効率が高まるので、実開昭６１−２３４８
５号公報に係る装置とは異なり、２台一体的に装備せず
ともよく、オイルポンプ装置の小型化、ひいては軽量化
に有利である。よって車体等の基体に搭載する際におけ
る搭載性の向上に有利である。
ることなく、第２油路から帰還油路に帰還させれば、余
剰の作動油には大きな油圧が作用しない。よって、第１
油路のみで必要油圧が確保された場合において、オイル
ポンプ装置における余分の仕事は低減または回避され、
オイルポンプ装置の駆動馬力を低減できる。また第１油
路のみで必要油圧が確保された場合には、余分の仕事を
省略でき仕事効率が高まるので、実開昭６１−２３４８
５号公報に係る装置とは異なり、２台一体的に装備せず
ともよく、オイルポンプ装置の小型化、ひいては軽量化
に有利である。よって車体等の基体に搭載する際におけ
る搭載性の向上に有利である。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明のオイルポンプ装置
の実施形態の例を説明する。この例は車両に搭載して内
燃機関のクランクシャフトにより回転して油圧を発生さ
せるものである。図１にオイルポンプ装置の概念構成図
を示す。図１に示すオイルポンプ装置に係るオイルポン
プ１は金属製（例えばアルミ系合金、鉄系合金）のポン
プボディ１ａを備えている。ポンプボディ１ａにはポン
プ室１０が形成されている。ポンプ室１０には、多数個
の内歯１１を備えたドリブンギヤを構成する内歯車部１
２が形成されている。ポンプ室１０には金属製のロータ
２が回転自在に配置されている。ロータ２は駆動源とし
ての内燃機関のクランクシャフトに接続され、クランク
シャフトと共に回転する。なおロータ２の回転数は一般
的には６００〜７０００ｒｐｍ程度となる様に設計され
ている。
の実施形態の例を説明する。この例は車両に搭載して内
燃機関のクランクシャフトにより回転して油圧を発生さ
せるものである。図１にオイルポンプ装置の概念構成図
を示す。図１に示すオイルポンプ装置に係るオイルポン
プ１は金属製（例えばアルミ系合金、鉄系合金）のポン
プボディ１ａを備えている。ポンプボディ１ａにはポン
プ室１０が形成されている。ポンプ室１０には、多数個
の内歯１１を備えたドリブンギヤを構成する内歯車部１
２が形成されている。ポンプ室１０には金属製のロータ
２が回転自在に配置されている。ロータ２は駆動源とし
ての内燃機関のクランクシャフトに接続され、クランク
シャフトと共に回転する。なおロータ２の回転数は一般
的には６００〜７０００ｒｐｍ程度となる様に設計され
ている。
【００１５】ロータ２には、多数個の外歯２１を備えた
ドライブギヤを構成する外歯車部２２が形成されてい
る。内歯１１及び外歯２１はトロコイド曲線で規定され
ている。ロータ２の回転方向は矢印Ａ１方向であり、ロ
ータ２の回転に伴ないロータ２の外歯２１が内歯１１に
次々と入り込み、内歯車部１２も同方向に回転する。外
歯２１と内歯１１とにより図１に示す空間２２ａ〜２２
ｋが形成される。図１に示す空間２２ａは最も容積が大
きなものであり、空間２２ｆは最も容積が小さなもので
ある。
ドライブギヤを構成する外歯車部２２が形成されてい
る。内歯１１及び外歯２１はトロコイド曲線で規定され
ている。ロータ２の回転方向は矢印Ａ１方向であり、ロ
ータ２の回転に伴ないロータ２の外歯２１が内歯１１に
次々と入り込み、内歯車部１２も同方向に回転する。外
歯２１と内歯１１とにより図１に示す空間２２ａ〜２２
ｋが形成される。図１に示す空間２２ａは最も容積が大
きなものであり、空間２２ｆは最も容積が小さなもので
ある。
【００１６】空間２２ａよりも下流の空間２２ｂ〜２２
ｆは、次第に容積が小さくなるため吐出圧が生成し、作
動油の吐出作用が得られる。また空間２２ｆよりも上流
の空間２２ｇ〜２２ｋは、次第に容積が大きくなるため
吸込圧が生成し、作動油の吸込作用が得られる。オイル
ポンプ１のポンプボディ１ａには、第１吐出ポートとし
てのメイン吐出ポート３１及び第２吐出ポートとしての
サブ吐出ポート３２を備えた吐出ポート群３３が形成さ
れている。吐出ポート群３３は、ロータ２の回転に伴い
ポンプ室１０からオイルを吐出するポートである。メイ
ン吐出ポート３１は端辺３１ａ、３１ｃを備えている。
サブ吐出ポート３２は端辺３２ａ、３２ｃを備えてい
る。ポンプボディ１ａには吸込ポート３６も形成されて
いる。吸込ポート３６は、ロータ２の回転に伴いポンプ
室１０にオイルを吸い込むポートである。吸込ポート３
６は端辺３６ａ、３６ｃを備えている。
ｆは、次第に容積が小さくなるため吐出圧が生成し、作
動油の吐出作用が得られる。また空間２２ｆよりも上流
の空間２２ｇ〜２２ｋは、次第に容積が大きくなるため
吸込圧が生成し、作動油の吸込作用が得られる。オイル
ポンプ１のポンプボディ１ａには、第１吐出ポートとし
てのメイン吐出ポート３１及び第２吐出ポートとしての
サブ吐出ポート３２を備えた吐出ポート群３３が形成さ
れている。吐出ポート群３３は、ロータ２の回転に伴い
ポンプ室１０からオイルを吐出するポートである。メイ
ン吐出ポート３１は端辺３１ａ、３１ｃを備えている。
サブ吐出ポート３２は端辺３２ａ、３２ｃを備えてい
る。ポンプボディ１ａには吸込ポート３６も形成されて
いる。吸込ポート３６は、ロータ２の回転に伴いポンプ
室１０にオイルを吸い込むポートである。吸込ポート３
６は端辺３６ａ、３６ｃを備えている。
【００１７】本実施例では、矢印Ａ１に示す回転方向に
おいて、メイン吐出ポート３１はサブ吐出ポート３２よ
りも下流に位置している。またメイン吐出ポート３１の
開口面積は、サブ吐出ポート３２の開口面積に比較して
大きく設定されている。図１から理解できる様に、内歯
１１と外歯２１との接触点Ｅ１、Ｅ２がメイン吐出ポー
ト３１とサブ吐出ポート３２との間に位置している。よ
ってメイン吐出ポート３１とサブ吐出ポート３２とは、
ポンプ室１０の周方向において互いに連通しておらず、
従ってメイン吐出ポート３１とサブ吐出ポート３２とは
互いに独立した吐出機能を有する。
おいて、メイン吐出ポート３１はサブ吐出ポート３２よ
りも下流に位置している。またメイン吐出ポート３１の
開口面積は、サブ吐出ポート３２の開口面積に比較して
大きく設定されている。図１から理解できる様に、内歯
１１と外歯２１との接触点Ｅ１、Ｅ２がメイン吐出ポー
ト３１とサブ吐出ポート３２との間に位置している。よ
ってメイン吐出ポート３１とサブ吐出ポート３２とは、
ポンプ室１０の周方向において互いに連通しておらず、
従ってメイン吐出ポート３１とサブ吐出ポート３２とは
互いに独立した吐出機能を有する。
【００１８】送給油路５は、作動油被送給部（一般的に
は、給油を必要とするベアリング等の潤滑装置、内燃機
関の動弁機構、内燃機関のシリンダやピストン等の駆動
機構）に送給する作動油の油圧を送給する通路である。
第１油路６１は、メイン吐出ポート３１と送給油路５と
をつなぐ通路であり、従ってメイン吐出ポート３１から
吐出された作動油を送給油路５に送給する機能を有す
る。
は、給油を必要とするベアリング等の潤滑装置、内燃機
関の動弁機構、内燃機関のシリンダやピストン等の駆動
機構）に送給する作動油の油圧を送給する通路である。
第１油路６１は、メイン吐出ポート３１と送給油路５と
をつなぐ通路であり、従ってメイン吐出ポート３１から
吐出された作動油を送給油路５に送給する機能を有す
る。
【００１９】第２油路６２は、送給油路５とサブ吐出ポ
ート３２とをつなぐ通路であり、従ってサブ吐出ポート
３２から吐出された作動油を送給油路５に送給する機能
を有する。帰還油路６６は第２油路６２につながると共
に吸込ポート３６に連通する油路であり、作動油を吸込
ポート３６に戻す通路６６ｍを備えている。なお６６ｎ
は、作動油をオイルパン６９から吸い込む通路である。
ート３２とをつなぐ通路であり、従ってサブ吐出ポート
３２から吐出された作動油を送給油路５に送給する機能
を有する。帰還油路６６は第２油路６２につながると共
に吸込ポート３６に連通する油路であり、作動油を吸込
ポート３６に戻す通路６６ｍを備えている。なお６６ｎ
は、作動油をオイルパン６９から吸い込む通路である。
【００２０】制御弁７は弁室７０、第１弁ポート７１、
第２弁ポート７２、帰還ポート７３、合流ポート７４を
備えている。第１弁ポート７１は中間油路６１ｒを介し
て第１油路６１に連通している。第２弁ポート７２は第
２油路６２に連通している。帰還ポート７３は帰還油路
６６に連通している。合流ポート７４は送給油路５の合
流領域５Ｔに連通している。制御弁７の弁室７０には弁
体７７がバネ７９に矢印Ｂ１方向に付勢された状態で装
入されている。
第２弁ポート７２、帰還ポート７３、合流ポート７４を
備えている。第１弁ポート７１は中間油路６１ｒを介し
て第１油路６１に連通している。第２弁ポート７２は第
２油路６２に連通している。帰還ポート７３は帰還油路
６６に連通している。合流ポート７４は送給油路５の合
流領域５Ｔに連通している。制御弁７の弁室７０には弁
体７７がバネ７９に矢印Ｂ１方向に付勢された状態で装
入されている。
【００２１】なお本発明のオイルポンプ装置を概念化し
た図１によれば、この制御弁７は、長い第１油路６１、
中間油路６１ｒ、第２油路６２を介して各吐出ポート３
１、３２に接続されているが、実際には、搭載設計図で
ある図４及び図５（図４のＸ−Ｘ線矢視図）に示す様
に、制御弁７は、各吐出ポート近くに配設されている。
そして各油路は短くされ、オイルポンプ設定スペースの
増大の防止、重量の増大の防止、各油路の圧力損失の低
減が図られている。
た図１によれば、この制御弁７は、長い第１油路６１、
中間油路６１ｒ、第２油路６２を介して各吐出ポート３
１、３２に接続されているが、実際には、搭載設計図で
ある図４及び図５（図４のＸ−Ｘ線矢視図）に示す様
に、制御弁７は、各吐出ポート近くに配設されている。
そして各油路は短くされ、オイルポンプ設定スペースの
増大の防止、重量の増大の防止、各油路の圧力損失の低
減が図られている。
【００２２】ここで図１から理解できる様に、メイン吐
出ポート３１から吐出された第１油路６１の作動油の油
圧は、中間油路６１ｒ及び制御弁７の第１弁ポート７１
を介して弁体７７に作用する。これにより弁体７７を駆
動させる弁体駆動力Ｆ１が生じる。弁体駆動力Ｆ１がバ
ネ７９の付勢力Ｆ３よりも小さなときには（Ｆ１＜Ｆ
３）、図１に示す様にバネ７９により弁体７７は矢印Ｂ
１方向に移動して、第１形態とされている。即ち、弁体
７７の第１弁部７７ｘが第１弁ポート７１を閉鎖してお
り、更に、弁体７７の第２弁部７７ｙは帰還ポート７３
を閉鎖しており、かつ第２弁ポート７２及び合流ポート
７４を連通している。
出ポート３１から吐出された第１油路６１の作動油の油
圧は、中間油路６１ｒ及び制御弁７の第１弁ポート７１
を介して弁体７７に作用する。これにより弁体７７を駆
動させる弁体駆動力Ｆ１が生じる。弁体駆動力Ｆ１がバ
ネ７９の付勢力Ｆ３よりも小さなときには（Ｆ１＜Ｆ
３）、図１に示す様にバネ７９により弁体７７は矢印Ｂ
１方向に移動して、第１形態とされている。即ち、弁体
７７の第１弁部７７ｘが第１弁ポート７１を閉鎖してお
り、更に、弁体７７の第２弁部７７ｙは帰還ポート７３
を閉鎖しており、かつ第２弁ポート７２及び合流ポート
７４を連通している。
【００２３】また弁体駆動力Ｆ１が増加してバネ７９の
付勢力Ｆ３に打ち勝つと（Ｆ１＞Ｆ３）、Ｆ１とＦ３と
が均衡するまで弁体７７は矢印Ｂ２方向に移動し、図２
に示す第２形態となる。図３は制御弁７が第１形態から
第２形態に移行する途中の状態を示す。図３に示す様に
第１弁部７７ｘが合流ポート７４をΔＳ１開くと共に第
２弁部７７ｙが帰還ポート７３をΔＳ２開く中間形態が
存在する。この様な中間形態では、図３から理解できる
様に第２弁ポート７２と合流ポート７４との双方が帰還
ポート７３に連通している。
付勢力Ｆ３に打ち勝つと（Ｆ１＞Ｆ３）、Ｆ１とＦ３と
が均衡するまで弁体７７は矢印Ｂ２方向に移動し、図２
に示す第２形態となる。図３は制御弁７が第１形態から
第２形態に移行する途中の状態を示す。図３に示す様に
第１弁部７７ｘが合流ポート７４をΔＳ１開くと共に第
２弁部７７ｙが帰還ポート７３をΔＳ２開く中間形態が
存在する。この様な中間形態では、図３から理解できる
様に第２弁ポート７２と合流ポート７４との双方が帰還
ポート７３に連通している。
【００２４】さて本例のオイルポンプ装置の作動につい
て説明する。駆動源である内燃機関のクランクシャフト
の回転数の増加に伴い、ロータ２の回転数が増加し、こ
れによりメイン吐出ポート３１からの作動油の吐出量が
増加し、第１油路６１の油圧が増大する特性が得られ
る。またサブ吐出ポート３２からの作動油の吐出量が増
加し、第２油路６２の油圧が増大する特性が得られる。
て説明する。駆動源である内燃機関のクランクシャフト
の回転数の増加に伴い、ロータ２の回転数が増加し、こ
れによりメイン吐出ポート３１からの作動油の吐出量が
増加し、第１油路６１の油圧が増大する特性が得られ
る。またサブ吐出ポート３２からの作動油の吐出量が増
加し、第２油路６２の油圧が増大する特性が得られる。
【００２５】ところで内燃機関の回転数が所定回転数
（適宜選択できるが例えば３０００ｒｐｍ）未満であ
り、ロータ２の回転数が小さな場合には、メイン吐出ポ
ート３１から吐出される作動油が多くないため、第１油
路６１の油圧は所定域（Ｐｍ：例えばＰｍ＝５ｋｇ／ｃ
ｍ2 ）よりも小さい。この場合には、弁体駆動力Ｆ１と
バネ７９の付勢力Ｆ３との関係はＦ１＜Ｆ３の関係とな
り、制御弁７の弁体７７はバネ７９に付勢されて矢印Ｂ
１方向に移動して第１弁ポート７１を閉鎖している。即
ち、制御弁７の弁体７７は第１形態とされている。
（適宜選択できるが例えば３０００ｒｐｍ）未満であ
り、ロータ２の回転数が小さな場合には、メイン吐出ポ
ート３１から吐出される作動油が多くないため、第１油
路６１の油圧は所定域（Ｐｍ：例えばＰｍ＝５ｋｇ／ｃ
ｍ2 ）よりも小さい。この場合には、弁体駆動力Ｆ１と
バネ７９の付勢力Ｆ３との関係はＦ１＜Ｆ３の関係とな
り、制御弁７の弁体７７はバネ７９に付勢されて矢印Ｂ
１方向に移動して第１弁ポート７１を閉鎖している。即
ち、制御弁７の弁体７７は第１形態とされている。
【００２６】この状態では、図１から理解できる様に帰
還ポート７３が閉鎖していると共に第２弁ポート７２と
合流ポート７４とが連通している。この結果、第２油路
６２からの作動油は第２弁ポート７２、合流ポート７４
を経て合流域５Ｔに流れる。よって、第２油路６２から
の作動油と第１油路６１から作動油とが合流域５Ｔにお
いて合流する。従って送給油路５において必要油圧が確
保される。この様に内燃機関の回転数が小さい場合であ
っても、合流により必要油圧は充分確保される。
還ポート７３が閉鎖していると共に第２弁ポート７２と
合流ポート７４とが連通している。この結果、第２油路
６２からの作動油は第２弁ポート７２、合流ポート７４
を経て合流域５Ｔに流れる。よって、第２油路６２から
の作動油と第１油路６１から作動油とが合流域５Ｔにお
いて合流する。従って送給油路５において必要油圧が確
保される。この様に内燃機関の回転数が小さい場合であ
っても、合流により必要油圧は充分確保される。
【００２７】一方、内燃機関の回転数が増加して（内燃
機関の回転数が例えば３０００ｒｐｍを越えた場合）場
合には、ロータ２の回転数も増す。この場合には、メイ
ン吐出ポート３１からの作動油の吐出量が増加するの
で、第１油路６１の作動油の油圧が所定域（Ｐｍ）より
も大きくなる。この場合には、弁体駆動力Ｆ１が増加す
る。よって弁体駆動力Ｆ１がバネ７９の付勢力Ｆ３に打
ち勝ち（Ｆ１＞Ｆ３）、図２から理解できる様に弁体７
７がバネ７９を弾性収縮させつつ矢印Ｂ２方向に移動す
る。即ち制御弁７の弁体７７は第２形態となる。よっ
て、弁体７７の第１弁部７７ｘは合流ポート７４を閉鎖
するので、前記合流は阻止される。
機関の回転数が例えば３０００ｒｐｍを越えた場合）場
合には、ロータ２の回転数も増す。この場合には、メイ
ン吐出ポート３１からの作動油の吐出量が増加するの
で、第１油路６１の作動油の油圧が所定域（Ｐｍ）より
も大きくなる。この場合には、弁体駆動力Ｆ１が増加す
る。よって弁体駆動力Ｆ１がバネ７９の付勢力Ｆ３に打
ち勝ち（Ｆ１＞Ｆ３）、図２から理解できる様に弁体７
７がバネ７９を弾性収縮させつつ矢印Ｂ２方向に移動す
る。即ち制御弁７の弁体７７は第２形態となる。よっ
て、弁体７７の第１弁部７７ｘは合流ポート７４を閉鎖
するので、前記合流は阻止される。
【００２８】更に第２形態では、図２から理解できる様
に、第２弁ポート７２と帰還ポート７３とが連通するの
で、第２油路６２からの作動油は矢印Ｙ１方向に示す様
に第２弁ポート７２、帰還ポート７３を経て帰還油路６
６に帰還する。そして帰還油路６６に帰還した作動油は
通路６６ｍを経て吸込ポート３６に直接吸い込まれる。
に、第２弁ポート７２と帰還ポート７３とが連通するの
で、第２油路６２からの作動油は矢印Ｙ１方向に示す様
に第２弁ポート７２、帰還ポート７３を経て帰還油路６
６に帰還する。そして帰還油路６６に帰還した作動油は
通路６６ｍを経て吸込ポート３６に直接吸い込まれる。
【００２９】この様に本実施例では、内燃機関の回転数
及びロータ２の回転数が増してメイン吐出ポート３１か
ら吐出された作動油の油圧が所定域（Ｐｍ）よりも大き
くなり、第１油路６１からの作動油だけで送給油路５の
必要油圧が確保された場合には、第１油路６１からの作
動油と第２油路６２からの作動油とを合流させる必要が
なくなる。
及びロータ２の回転数が増してメイン吐出ポート３１か
ら吐出された作動油の油圧が所定域（Ｐｍ）よりも大き
くなり、第１油路６１からの作動油だけで送給油路５の
必要油圧が確保された場合には、第１油路６１からの作
動油と第２油路６２からの作動油とを合流させる必要が
なくなる。
【００３０】よって、サブ吐出ポート３２から送給され
た第２油路６２における余剰の作動油は、第２弁ポート
７２、帰還ポート７３、帰還油路６６を経て吸込ポート
３６側に帰還する。図６は本実施例における内燃機関の
回転数とオイルポンプ装置の吐出量との関係を模式的に
示す。図６の点線Ａは、メイン吐出ポート３１とサブ吐
出ポート３２との双方からの総吐出量の特性を示す。図
６の一点鎖線Ｂは、メイン吐出ポート３１からの吐出量
の特性、または、サブ吐出ポート３２からの吐出量の特
性を示す。本実施例ではメイン吐出ポート３１及びサブ
吐出ポート３２は共に、吐出量及びその特性は同じとさ
れている。
た第２油路６２における余剰の作動油は、第２弁ポート
７２、帰還ポート７３、帰還油路６６を経て吸込ポート
３６側に帰還する。図６は本実施例における内燃機関の
回転数とオイルポンプ装置の吐出量との関係を模式的に
示す。図６の点線Ａは、メイン吐出ポート３１とサブ吐
出ポート３２との双方からの総吐出量の特性を示す。図
６の一点鎖線Ｂは、メイン吐出ポート３１からの吐出量
の特性、または、サブ吐出ポート３２からの吐出量の特
性を示す。本実施例ではメイン吐出ポート３１及びサブ
吐出ポート３２は共に、吐出量及びその特性は同じとさ
れている。
【００３１】図６の実線で示す様に内燃機関の回転数が
所定回転数（Ｎ1 ）未満である間は、オイルポンプ装置
の吐出量は点線Ａで示される特性となり、メイン吐出ポ
ート３１の吐出量とサブ吐出ポート３２の吐出量との双
方が合流した総吐出量となる。更に内燃機関の回転数が
所定回転数（Ｎ1 ）を越えるＹ点からは、上述した中間
形態となり、図３に示す様に第２弁ポート７２と合流ポ
ート７４の双方が帰還ポート７３に連通する。このため
回転数の増加に対する吐出量の増加割合が小さくなる。
所定回転数（Ｎ1 ）未満である間は、オイルポンプ装置
の吐出量は点線Ａで示される特性となり、メイン吐出ポ
ート３１の吐出量とサブ吐出ポート３２の吐出量との双
方が合流した総吐出量となる。更に内燃機関の回転数が
所定回転数（Ｎ1 ）を越えるＹ点からは、上述した中間
形態となり、図３に示す様に第２弁ポート７２と合流ポ
ート７４の双方が帰還ポート７３に連通する。このため
回転数の増加に対する吐出量の増加割合が小さくなる。
【００３２】内燃機関の回転数が更に増加して図６に示
すＺ点に到達すると、図２に示す様に弁体７７が合流ポ
ート７４を閉鎖し、合流ポート７４と帰還ポート７３と
の連通を遮断する。すると、吐出量は図６に示す一点鎖
線Ｂまで上昇し、その後は一点鎖線Ｂに示される特性と
なる。一点鎖線と実線との間の差は油漏れ等に起因す
る。なおＺ点の位置は、合流ポート７４を閉鎖するまで
の弁体７７の移動量を適宜変更することにより変更でき
る。
すＺ点に到達すると、図２に示す様に弁体７７が合流ポ
ート７４を閉鎖し、合流ポート７４と帰還ポート７３と
の連通を遮断する。すると、吐出量は図６に示す一点鎖
線Ｂまで上昇し、その後は一点鎖線Ｂに示される特性と
なる。一点鎖線と実線との間の差は油漏れ等に起因す
る。なおＺ点の位置は、合流ポート７４を閉鎖するまで
の弁体７７の移動量を適宜変更することにより変更でき
る。
【００３３】以上説明した様に本実施例では第１油路６
１のみで必要油圧が確保された場合には、第２油路６２
における余剰の作動油を送給油路５に送給することな
く、帰還油路６６に帰還させれば、余剰の作動油には大
きな油圧が作用せず、従ってその油圧は例えば０．３〜
０．５ｋｇ／ｃｍ2 程度でおさまる。よって必要油圧が
確保された場合においては、余分の仕事は低減、回避さ
れ、そのぶんオイルポンプ１の駆動馬力は低減される。
またオイルポンプ１における負荷が小さくなるので、オ
イルポンプ１の小型化ひいては軽量化に有利である。よ
ってオイルポンプ１を車体等の基体に搭載する際におけ
る搭載性の向上に有利である。
１のみで必要油圧が確保された場合には、第２油路６２
における余剰の作動油を送給油路５に送給することな
く、帰還油路６６に帰還させれば、余剰の作動油には大
きな油圧が作用せず、従ってその油圧は例えば０．３〜
０．５ｋｇ／ｃｍ2 程度でおさまる。よって必要油圧が
確保された場合においては、余分の仕事は低減、回避さ
れ、そのぶんオイルポンプ１の駆動馬力は低減される。
またオイルポンプ１における負荷が小さくなるので、オ
イルポンプ１の小型化ひいては軽量化に有利である。よ
ってオイルポンプ１を車体等の基体に搭載する際におけ
る搭載性の向上に有利である。
【００３４】（他の例）図７は他の例として、制御弁７
の変形実施形態を示す。この変形実施形態によれば、バ
ネ７９と弁室７０の底部との間にはプラグ８０が装備さ
れている。プラグ８０は、コイル状のバネ７９の軸芯空
間に突き出す突出部８０ｈをもつ。図７において、第１
弁部７７ｘが第２弁ポート７２を完全閉鎖するまでの弁
体７７の移動量をａとし、第２弁部７７ｙがプラグ８０
の突出部８０ｈに当接するまでの弁体７７の移動量をｂ
とする。このときａがｂよりも大きくなる様に（ａ＞
ｂ）、プラグ８０の突出部８０ｈの長さは設定されてい
る。
の変形実施形態を示す。この変形実施形態によれば、バ
ネ７９と弁室７０の底部との間にはプラグ８０が装備さ
れている。プラグ８０は、コイル状のバネ７９の軸芯空
間に突き出す突出部８０ｈをもつ。図７において、第１
弁部７７ｘが第２弁ポート７２を完全閉鎖するまでの弁
体７７の移動量をａとし、第２弁部７７ｙがプラグ８０
の突出部８０ｈに当接するまでの弁体７７の移動量をｂ
とする。このときａがｂよりも大きくなる様に（ａ＞
ｂ）、プラグ８０の突出部８０ｈの長さは設定されてい
る。
【００３５】この様にすれば、制御弁７が合流を阻止す
る第２形態（即ち、第１弁部７７ｘが合流ポート７４を
閉鎖する形態）であっても、第２弁ポート７２は閉鎖さ
れない。よって第２弁ポート７２と帰還ポート７３との
間の連通が保たれる。従って万一、油温が低く且つ油圧
が過大であっても、過大油圧に起因するポンプボディ及
びロータ等の破壊を防止できる。
る第２形態（即ち、第１弁部７７ｘが合流ポート７４を
閉鎖する形態）であっても、第２弁ポート７２は閉鎖さ
れない。よって第２弁ポート７２と帰還ポート７３との
間の連通が保たれる。従って万一、油温が低く且つ油圧
が過大であっても、過大油圧に起因するポンプボディ及
びロータ等の破壊を防止できる。
【００３６】図７に示す例ではプラグ８０により弁体７
７の移動量を規制したが、プラグ８０を用いることな
く、上記した第１実施形態の制御弁において、第１弁部
７７ｘが第２弁ポート７２を閉鎖する前に、バネ７９を
構成するコイル同士が密着する様に、コイル状のバネ７
９のピッチを設定しても良い。上記した実施例では吐出
ポート群３３は１個のメイン吐出ポート３１と１個のサ
ブ吐出ポート３２とで構成されている。しかしこれに限
らず、サブ吐出ポート３２の数は１個に限定されるもの
ではない。従って、吐出ポート群を、１個のメイン吐出
ポートと、１個の第１サブ吐出ポートと、１個の第２サ
ブ吐出ポートとで構成することもできる。この場合にお
いてもメイン吐出ポート３１から吐出された第１油路６
１の作動油の油圧で制御弁７の弁体７７を作動させる。
これによりメイン吐出ポート３１からの作動油と、第１
サブ吐出ポートからの作動油とを合流させる形態にした
り、メイン吐出ポート３１からの作動油と、第１サブ吐
出ポートからの作動油と、第２サブ吐出ポートからの作
動油との三者を合流させる形態にしたりできる。
７の移動量を規制したが、プラグ８０を用いることな
く、上記した第１実施形態の制御弁において、第１弁部
７７ｘが第２弁ポート７２を閉鎖する前に、バネ７９を
構成するコイル同士が密着する様に、コイル状のバネ７
９のピッチを設定しても良い。上記した実施例では吐出
ポート群３３は１個のメイン吐出ポート３１と１個のサ
ブ吐出ポート３２とで構成されている。しかしこれに限
らず、サブ吐出ポート３２の数は１個に限定されるもの
ではない。従って、吐出ポート群を、１個のメイン吐出
ポートと、１個の第１サブ吐出ポートと、１個の第２サ
ブ吐出ポートとで構成することもできる。この場合にお
いてもメイン吐出ポート３１から吐出された第１油路６
１の作動油の油圧で制御弁７の弁体７７を作動させる。
これによりメイン吐出ポート３１からの作動油と、第１
サブ吐出ポートからの作動油とを合流させる形態にした
り、メイン吐出ポート３１からの作動油と、第１サブ吐
出ポートからの作動油と、第２サブ吐出ポートからの作
動油との三者を合流させる形態にしたりできる。
【００３７】図８及び図９は異なる例を示す。この例で
は制御弁１０７は周知の比例電磁制御手段９０により駆
動される。第１油路６１の油圧、油温、スロットル開
度、内燃機関の回転数に応じた出力信号を発生する電気
制御装置９１の出力信号により、比例電磁制御手段９０
は制御される。この比例電磁制御手段９０、電気制御装
置９１、制御弁１０７以外の基本構成は、上記した図１
に示す例と同様であるため、同様の機能を奏する部位に
は同一の符号を付し、説明を省略する。
は制御弁１０７は周知の比例電磁制御手段９０により駆
動される。第１油路６１の油圧、油温、スロットル開
度、内燃機関の回転数に応じた出力信号を発生する電気
制御装置９１の出力信号により、比例電磁制御手段９０
は制御される。この比例電磁制御手段９０、電気制御装
置９１、制御弁１０７以外の基本構成は、上記した図１
に示す例と同様であるため、同様の機能を奏する部位に
は同一の符号を付し、説明を省略する。
【００３８】この例では、第１油路の油圧、油温、スロ
ットル開度、内燃機関の回転数を直接または間接的に検
出し、検出信号に基づいて、図９に示す吐出特性が得ら
れる様に、制御弁１０７が作動される。図９に示す特性
は、基本的には図６に示す特性と同じである。この例に
よれば、内燃機関の使用条件に応じて、電磁制御により
最適な吐出圧（吐出量）に設定でき、無駄なポンプ仕事
を低減できる。
ットル開度、内燃機関の回転数を直接または間接的に検
出し、検出信号に基づいて、図９に示す吐出特性が得ら
れる様に、制御弁１０７が作動される。図９に示す特性
は、基本的には図６に示す特性と同じである。この例に
よれば、内燃機関の使用条件に応じて、電磁制御により
最適な吐出圧（吐出量）に設定でき、無駄なポンプ仕事
を低減できる。
【００３９】その他、本発明は上記しかつ図面に示した
実施例のみに限定されるものではなく、例えば油圧の数
値は上記した数値に限定されるものではなく、更に車両
以外に他の産業機器に使用するオイルポンプ装置にも適
用でき、更にトロコイド式のオイルポンプに限らず、更
にポンプの駆動形態もクランクシャフト直結駆動式に限
らず例えばタイミングベルトによるプーリ駆動式等でも
良い等、要旨を逸脱しない範囲内で必要に応じて適宜選
択できるものである。
実施例のみに限定されるものではなく、例えば油圧の数
値は上記した数値に限定されるものではなく、更に車両
以外に他の産業機器に使用するオイルポンプ装置にも適
用でき、更にトロコイド式のオイルポンプに限らず、更
にポンプの駆動形態もクランクシャフト直結駆動式に限
らず例えばタイミングベルトによるプーリ駆動式等でも
良い等、要旨を逸脱しない範囲内で必要に応じて適宜選
択できるものである。
【図１】ロータが低速回転領域である状態におけるオイ
ルポンプ装置の構成図である。
ルポンプ装置の構成図である。
【図２】ロータが高速回転領域である状態における制御
弁の構成図である。
弁の構成図である。
【図３】ロータが中速回転領域である状態におけるオイ
ルポンプ装置の構成図である。
ルポンプ装置の構成図である。
【図４】実際のオイルポンプ装置のポンプボディの側面
図である。
図である。
【図５】図４のＸ−Ｘ線矢視図である。
【図６】オイルポンプ装置の特性図である。
【図７】他の例に係る制御弁の構成図である。
【図８】異なる例に係るオイルポンプ装置の構成図であ
る。
る。
【図９】図８に示すオイルポンプ装置の特性図である。
【図１０】従来のオイルポンプ装置を概略して示す構成
図である。
図である。
図中、１はオイルポンプ、１ａはポンプボディ、１０は
ポンプ室、１１は内歯、２はロータ、２１は外歯、３１
はメイン吐出ポート（第１吐出ポート）、３２はサブ吐
出ポート（第１吐出ポート）、３６は吸込ポート、５は
送給油路、６１は第１油路、６２は第２油路、６６は帰
還油路、７は制御弁、７７は弁体、７９はバネを示す。
ポンプ室、１１は内歯、２はロータ、２１は外歯、３１
はメイン吐出ポート（第１吐出ポート）、３２はサブ吐
出ポート（第１吐出ポート）、３６は吸込ポート、５は
送給油路、６１は第１油路、６２は第２油路、６６は帰
還油路、７は制御弁、７７は弁体、７９はバネを示す。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F04C 15/04 311
F04C 2/10 321
F04C 2/10 341
Claims (2)
- 【請求項１】ポンプ室を区画するポンプボディと、駆動
源により該ポンプ室で回転されるロータと、該ロータの
回転に伴い該ポンプ室に作動油を吸い込む吸込ポート
と、該ロータの回転に伴い該ポンプ室から作動油を吐出
する少なくとも第１吐出ポート及び第２吐出ポートとを
備えた吐出ポート群とを有するオイルポンプと、 作動油被送給部に作動油を送給する送給油路と該オイル
ポンプの第１吐出ポートとをつなぎ、該第１吐出ポート
からの作動油を該送給油路に送給する第１油路と、 該送給油路と該オイルポンプの第２吐出ポートとをつな
ぎ、該第２吐出ポートからの作動油を該送給油路に送給
する第２油路と、 該第２油路につながると共に該吸込ポート側に連通する
帰還油路と、 該第１油路、該第２油路及び該帰還油路につながって配
置され、該第１油路の作動油の油圧に応答して作動する
弁体を備え、該第１油路の油圧が所定域よりも小さなと
きには該第１油路と該第２油路とを合流させて両者の作
動油を該送給油路に送給する第１形態と、該第１油路の
油圧が所定域よりも大きいときには該合流を阻止し、該
第１油路の作動油を該送給油路に送給すると共に該第２
油路の作動油を該帰還油路に帰還させる第２形態と、該
第１形態から該第２形態に移行する途中において該第２
油路を該送給油路と該帰還油路とに連通する中間形態と
に切換可能な制御弁とを具備していることを特徴とする
オイルポンプ装置。 - 【請求項２】ポンプ室を区画するポンプボディと、駆動
源により該ポンプ室で回転されるロータと、該ロータの
回転に伴い該ポンプ室に作動油を吸い込む吸込ポート
と、該ロータの回転に伴い該ポンプ室から作動油を吐出
する少なくとも第１吐出ポート及び第２吐出ポートとを
備えた吐出ポート群とを有するオイルポンプと、 作動油被送給部に作動油を送給する送給油路と該オイル
ポンプの第１吐出ポートとをつなぎ、該第１吐出ポート
からの作動油を該送給油路に送給する第１油路と、 該送給油路と該オイルポンプの第２吐出ポートとをつな
ぎ、該第２吐出ポートからの作動油を該送給油路に送給
する第２油路と、 該第２油路につながると共に該吸込ポート側に連通する
帰還油路と、 該第１油路の油圧、油温、スロットル開度、内燃機関の
回転数の少なくとも一方に応じて制御信号を出力する制
御手段と、 該第１油路、該第２油路及び該帰還油路につながって配
置され、該制御手段の制御信号に基づいて作動する弁体
を備え、該第１油路の油圧が所定域よりも小さなときに
は該第１油路と該第２油路とを合流させて両者の作動油
を該送給油路に送給する第１形態と、該第１油路の油圧
が所定域よりも大きいときには該合流を阻止し、該第１
油路の作動油を該送給油路に送給すると共に該第２油路
の作動油を該帰還油路に帰還させる第２形態と、該第１
形態から該第２形態に移行する途中において該第２油路
を該送給油路と該帰還油路とに連通する中間形態とに切
換可能な制御弁とを具備していることを特徴とするオイ
ルポンプ装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21569995A JP3531769B2 (ja) | 1994-08-25 | 1995-08-24 | オイルポンプ装置 |
| FR9510084A FR2723985B1 (fr) | 1994-08-25 | 1995-08-25 | Systeme de pompe a huile |
| DE19531359A DE19531359B4 (de) | 1994-08-25 | 1995-08-25 | Ölpumpanlage |
| US08/519,646 US5547349A (en) | 1994-08-25 | 1995-08-25 | Oil pump system |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20057994 | 1994-08-25 | ||
| JP6-200579 | 1994-08-25 | ||
| JP21569995A JP3531769B2 (ja) | 1994-08-25 | 1995-08-24 | オイルポンプ装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08114186A JPH08114186A (ja) | 1996-05-07 |
| JP3531769B2 true JP3531769B2 (ja) | 2004-05-31 |
Family
ID=26512280
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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| JP (1) | JP3531769B2 (ja) |
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-
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- 1995-08-25 US US08/519,646 patent/US5547349A/en not_active Expired - Lifetime
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