JP3421075B2 - 熱可塑性樹脂部材のかしめ方法及び締結体 - Google Patents
熱可塑性樹脂部材のかしめ方法及び締結体Info
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Description
部をかしめることにより、この熱可塑性樹脂部材を別の
部材に取付けるための熱可塑性樹脂部材のかしめ方法及
びそれによってかしめられた締結体に関するものであ
る。
る樹脂製ボールシートのハウジングへの取付け、板ばね
用クリップに対する樹脂製クリップシートの取付け、樹
脂成形品への金属電極の取付け、または樹脂成形品のフ
ランジ部への補強板の取付けなど、熱可塑性樹脂部材の
一部をかしめ等により他の部材に取付けることが公知で
ある。
をその端面にて板状部材に取付ける場合、図10の断面
図に示すように、円柱状部材1の端面に設けられたかし
め部分としての小径の円柱状凸部1aを板状部材2に開
設された孔2aに挿入後、かしめ型3を矢印Aの方向に
押し付けることにより、このかしめ型3の凹部3aの形
状にならって凸部1aが変形し、かしめ頭部1a′を得
るようになっている。
め後のかしめ頭部1a′の外径を6mm、その高さを1.
5mm、また円柱状部材1を熱可塑性樹脂のポリアセター
ル・コポリマー、板状部材2を充分な剛性を有する鋼板
とし、公知の各種かしめ(インサート成型、冷間かし
め、熱間かしめ、熱かしめ、超音波かしめ)により円柱
形部材1を板状部材2に取付けた場合の測定、実験結果
を以下に示す。
し、円柱状部材1を矢印Bの方向へ引っ張った場合のカ
シメ部分の破壊荷重(引張破壊強度)は、かしめ頭部1
a′の内部が均一な組織であると仮定すると理論的には
次式により求められる2つの強度のうちの小さい方にな
る。
各々計算値より低くなるので、実際に引っ張り荷重を掛
けた場合には、約78kgf以下の力で直径4mmの部分が
破断することが予想される。
する板状部材2を予め金型に入れてから樹脂を射出成形
する場合、これはかしめではなく、金型の中に被取付部
材をセットした上で溶融した樹脂を圧力を加えつつ流し
込み、樹脂部材の成形と同時に取付けを行うものである
が、上記寸法にて実験した結果、引っ張り破壊強度は理
論強度に近い約90%程度の約68〜74kgfとなっ
た。これは、成形時には樹脂材料が完全に溶融すること
から樹脂部材の内部が均一な組織になったためと考えら
れる。
材質或いはこれに付帯する部品等の関係から金型に入れ
るのに適さない場合があり、また完全に溶融した樹脂を
高圧で射出するために、被取付部材の寸法ばらつきによ
りこの被取付部材と金型との隙間に樹脂が回り込み非常
に大きなばりとなってしまう場合もある。更に、被取付
部材の形状・大きさなどによってはインサート成形した
場合に金型取り数、成形サイクル等生産性が下がりコス
ト高になってしまう場合もある。
柱状部材1と板状部材2とが共に常温又は樹脂融点より
低い温度の状態で、部材1の融点に比べ低温のかしめ型
3で凸部1aを加圧変形させる場合、表2に示すよう
に、かしめ頭部1a′と板状部材2との間に約0.5mm
程の隙間が生じ、引張破壊強度は理論強度の約30%程
度の約15〜31kgfしか得られなかった。また、がた
による異音の発生、耐久性が低い等の欠点があった。
の間に隙間が生じたのは、常温下での塑性変形により生
じる樹脂部材内部の残留応力によって弾性回復が起こる
ためであり、また塑性変形時の過大な歪みによりかしめ
頭部1a′に亀裂等の内部欠陥が生じ、引っ張り破壊強
度が低下したものと考えられる。
柱状部材1全体を恒温槽等で予備加熱した後に速やかに
板状部材2と組み合わせ、部材1の融点より低温のかし
め型3によって凸部1aを加熱変形させる場合、樹脂部
材の温度を上げておくことにより、塑性変形時の内部応
力の緩和が期待できるが、表2に示すように、実際には
かしめ頭部1a′と板状部材2との間に約0.3mmの隙
間が生じ、引っ張り破壊強度も理論強度の約35%程度
しか得られず、冷間かしめに比べ著しい改善は認められ
なかった。
例のポリアセタール・コポリマーの場合約160℃)近
づければ改善巾も大きくなると思われるが、成形された
樹脂部材全体の温度を融点近くまで上げると予備加熱中
或いは他の部材と組み合わせる際に円柱状部材1全体が
変形する可能性が高くなり実現は困難である。
状部材1と被取付部材2とが共に常温又は樹脂融点より
低い温度の状態で、部材1の融点より高温のかしめ型3
により凸部1a部を溶融変形させる場合、表3に示すよ
うに、かしめ頭部1a′と板状部材2との間には約0.
2mmの隙間が生じ、引っ張り破壊強度は理論値の約45
%ほどが得られ、熱間かしめに比べやや改善が認められ
た。
面を図14に示す。しかしながら、図11に示すように
熱かしめに於ては、加熱かしめ型3を凸部1aに押し付
けると、この凸部1aがかしめ型3との接触面1bにて
溶け出し、順次外側下方へ流れ出す。このとき樹脂が溶
けるのはかしめ型3と接触している部分のみであること
から、かしめ終了時に於ては、図12及び図14に示す
ように流動した部分と溶けなかった元の凸部1a表面と
の間に境界面1cが生じてしまう。従って、円柱状部材
1が矢印Bの方向の荷重を受けると僅かにつながってい
る部分1dが容易に破壊することから、その強度は理論
値に比べて著しく低くなる。
め型3を押し付けた状態のままで長時間保持し凸部の内
部まで完全に溶融するのを待つ方法も考えられるが、高
温のかしめ型で長時間加熱すると樹脂が分解を起こすの
で条件管理が厳しく、また被取付部材側にも熱が伝わ
り、その材質・表面処理の状況等によっては悪影響を及
ぼすことが考えられる。また、かしめ型を長時間押圧保
持すると、生産サイクルが長くなりコスト高となること
も考えられる。更に、凸部1a全体が完全に溶融した状
態でかしめ型3を外そうとすると、図12に示すかしめ
型3と頭部1a′の側面との摩擦力或いはそれらの間隙
に生ずる真空状態により、所期のかしめ形状が崩れてし
まったり、或いはかしめ型に樹脂が付着し所謂「糸引
き」と呼ばれる現象が起こる可能性も高くなる。この
「糸引き」の問題を克服するために、完全溶融させた後
かしめ型3を冷却し、中の樹脂が凝固するのを待ってか
ら離型することも考えられるが、生産サイクルに於ては
加熱保持に加え更に冷却・かしめ型の再加熱の時間が必
要となりタイムロスが非常に大きく著しくコスト高とな
ってしまう。
した時点では、かしめ頭部1a′は表面が高温で内部が
低温の状態にある。ところが熱可塑性樹脂は冷えると収
縮する性質があるため、かしめ部分が常温になるにつれ
て表面部近くのみが収縮し引っ張り応力が発生する。こ
の結果、図13に矢印C、Dに示すように、かしめ部分
の縁部が中心方向に引っ張られて上方に反り返り、板状
部材2との間に間隙が生ずる。従って、前述の完全溶融
・冷却のサイクルによらない限り間隙の無い熱かしめは
原理的に不可能であることが分かる。
円柱状部材1と板状部材2とが共に常温の状態で、超音
波溶接機のホーン先端に取り付けられたかしめ型3を凸
部1aに押し当てた状態で発振させ、高速微振動による
摩擦発熱を利用して凸部を部分的に溶融させながら変形
させる場合、表4に示すように、かしめ頭部1a′と板
状部材2との間の隙間、引っ張り破壊強度共に熱かしめ
に比べて優位性は認められなかった。
め型3との接触面1bから樹脂が溶け出すという点で熱
かしめと同様であり、良い結果が得られない理由も熱か
しめと同様であると考えられる。
な従来技術の問題点に鑑みなされたものであり、その主
な目的は、作業の複雑化、生産性の低下を伴うことなく
被取付部材に対する熱可塑性樹脂からなる部材の取付強
度を向上することが可能な熱可塑性樹脂部材のかしめ方
法及びそれによってかしめられた締結体を提供すること
にある。
よれば、熱可塑性樹脂からなる部材に設けられた円柱状
凸部(1a)を加熱溶融又は軟化させた後、型面が該熱
可塑性樹脂の融点より低温のかしめ型をもって前記円柱
状凸部を変形させる熱可塑性樹脂部材のかしめ方法であ
って、前記円柱状凸部の輪郭形状に沿い且つ該円柱状凸
部に接触しない凹部(5a)を有する加熱具(5)をも
って前記円柱状凸部の全体を覆って前記円柱状凸部を加
熱することを特徴とする熱可塑性樹脂部材のかしめ方
法、並びにこの方法でかしめられた締結体を提供するこ
とによって達成される。
裂、境界面等の内部欠陥がなく、一様な組織となると共
に、該部分の変形時点でかしめ型と接触している表面部
に比べて相対的に高温な内部に、その後冷却、収縮する
際に表面部に発生する内部応力に抗するように内部応力
が発生することにより、このかしめた部分が変形するこ
とがない。
いて詳しく説明する。
の実施例を示すかしめ装置の断面図である。本実施例は
図10と同様に、熱可塑性樹脂からなる円柱状部材をそ
の端面にて板状部材に取付ける場合のものである。
の小径の円柱状凸部1aが設けられ、板状部材2には、
この円柱状凸部1aを挿通するための孔2aが開設され
ている。
に本実施例でも凸部1aの直径を4mm、かしめ後のかし
め頭部1a′の外径を6mm、その高さを1.5mm、また
円柱状部材1を熱可塑性樹脂のポリアセタール・コポリ
マー、板状部材2を充分な剛性を有する鋼板としてい
る。
可塑性樹脂部材1の被取付部材2への取付け手順を説明
する。
取付部材2の孔2aに挿通させた状態で、凸部1aの形
状に沿う凹部5aを有する加熱具5を熱可塑性樹脂部材
1の樹脂(ポリアセタール・コポリマー)の溶融温度以
上に加熱し、凸部1aに対して接触せずにできる限り近
接(本実施例では半径差で0.3mm)させ、この加熱具
5の幅射熱により凸部1aを全体的に加熱溶融させる。
また、凸部1aを完全に溶融させずある程度軟化させた
状態であっても良い。
い程度に適宜に溶融させた後に、図2に示すように常温
または樹脂融点より低い適宜の温度のかしめ型3により
凸部1aを矢印Aの方向に加圧変形させ、所期のかしめ
形状を得る。このとき、かしめ型3の温度が低く凸部1
aの樹脂が速やかに固まるので、かしめ型を長時間押し
付けたまま保持する必要はない。
板状部材2を固定し、円柱状部材1を矢印Bの方向へ引
っ張った場合のかしめ頭部1a′の引張破壊強度の測定
結果を表5に示す。凸部1aが変形して形成されたかし
め頭部1a′と板状部材2との間の隙間はやや残るもの
の条件によっては測定限界以下であり、引張破壊強度は
理論強度の約70%以上が得られ、従来のかしめ方法に
比べ飛躍的改善が認められた。このときのかしめ頭部1
a′の要部拡大断面を図5に示す。
方法と異なり凸部1a全体が溶融した後に座屈変形する
ので、溶けた部分と溶けなかった部分との境界面は生じ
ず、安定した取付強度を得ることができる。また、かし
め型3は樹脂の融点より低温であるために、かしめ頭部
1a′の表面が先に固まった後に内部が凝固するので、
熱かしめのような反り返りは発生せず、逆に凸部1aが
縮もうとするような内部応力が発生する。このため板状
部材2は両側から締め付けられ、両部材は隙間なく締結
される。
るためにある程度の予熱時間が必要であるが、実際には
加熱具を部材1に接触させる必要がないことから例えば
連続生産を想定した場合には各々同様の加熱具等を備え
た複数のステージにより時間差をもって順番に加熱する
ように設定すれば短い生産サイクルで実施することが容
易に可能となる。
たくない場合には、図1に想像線にて示すように加熱具
5と板状部材2との間に適宜に断熱材6を配置すれば良
い。
の実施例を示す図1及び図2と同様な断面図である。本
実施例ではかしめ型7の中央に樹脂凸部1aより少し大
きな径(実験時には半径差0.3mmとした)の孔7aを
設け、その孔7aに上下動可能なピストン8を設けてい
る。それ以外の構成は第1の実施例と同様である。
可塑性樹脂部材1の被取付部材2への取付け手順を説明
する。まず、第1の実施例と同様に熱可塑性樹脂部材1
の凸部1aを被取付部材2の孔2aに挿通させた状態で
加熱具5の幅射熱により凸部1aを全体的に加熱溶融さ
せる。次に、図3に示すように常温または樹脂融点より
低い適宜の温度のかしめ型7の孔7aに凸部1aを挿入
し、ピストン8を矢印Aの方向に移動させ、凸部1aを
加圧変形させて所期のかしめ形状を得る。
い強度を必要とする場合の実施例であり、かしめ型7の
孔7aにより樹脂の流動方向が規制されることから溶融
樹脂は矢印Eのように流れ、結果として凸部1aは下部
が膨張するように変形する。
板状部材2を固定し、円柱状部材1を矢印Bの方向へ引
っ張った場合のかしめ頭部1a′の引張破壊強度の測定
結果を表6に示す。かしめ頭部1a′と板状部材2との
間の隙間は測定限界以下であり、引張破壊強度は理論強
度の約80%以上が安定して得られた。これはインサー
ト成形した場合と殆ど同じである。また、このときのか
しめ頭部1a′の要部拡大断面を示す図6によっても内
部欠陥が殆ど認められないことが分かる。
ようなかしめ型3ではその先端が被取付部材(板状部
材)に接触した時点で加圧が停止してしまうが、本実施
例では凸部1aの体積のばらつき等に拘らずピストン8
の加圧力を常に一定にしてかしめを行えるため、バリの
発生やかしめ不足を防止でき、量産時にも強度のばらつ
きを小さく抑えることが容易である。
形状は、例えば図7又は図8、図9に示すように環状ボ
スその他の形でも構わないことは云うまでもない。ここ
で、図7に於ける符号11は熱可塑性樹脂からなる部
材、12は被取付部材としての板状部材、16はかしめ
型、18はかしめ型内部で動く加圧用ピストン、11a
はかしめ用凸部、11a′は凸部11aが矢印Fのよう
に溶融樹脂が流動した後のかしめ頭部である。
からなる部材20にかしめを用いて取り付けた例であ
る。21はシール部材であり、かしめ用凸部22aを本
発明による方法でかしめ頭部22bの形状にかしめるこ
とにより、金属板19に矢印cの方向の荷重が加わり、
図9に示すようにシール部材21が押圧されて凹部22
cに封入され、気密性を持たせることが可能となる。
明による熱可塑性樹脂部材のかしめ方法によれば、熱可
塑性樹脂部材のかしめる部分を加熱溶融させ、型面が該
熱可塑性樹脂の融点より低温のかしめ型をもってこの部
分を加圧し、変形させてかしめることにより、溶融後変
形した部分には亀裂、境界面等の内部欠陥がなく、一様
な組織となると共に、該部分の変形時点でかしめ型と接
触している表面部に比べて相対的に高温な内部に、その
後冷却、収縮する際に表面部に発生する内部応力に抗す
るように内部応力が発生することにより、このかしめた
部分が変形することがないことから、作業の複雑化、生
産性の低下を伴うことなく被取付部材に対する熱可塑性
樹脂からなる部材の取付強度を向上することが可能とな
る。
断面図である。
手順を示す図である。
の断面図である。
手順を示す図3と同様な図である。
のかしめ部分の形状を示す拡大断面図である。
のかしめ部分の形状を示す拡大断面図である。
す図3と同様な図である。
す図3と同様な図である。
ある。
ある。
ある。
大断面図である。
Claims (2)
- 【請求項1】 熱可塑性樹脂からなる部材に設けられた
円柱状凸部を加熱溶融又は軟化させた後、型面が該熱可
塑性樹脂の融点より低温のかしめ型をもって前記円柱状
凸部を変形させる熱可塑性樹脂部材のかしめ方法であっ
て、 前記円柱状凸部の輪郭形状に沿い且つ該円柱状凸部に接
触しない凹部を有する加熱具をもって前記円柱状凸部の
全体を覆って前記円柱状凸部を加熱することを特徴とす
る熱可塑性樹脂部材のかしめ方法。 - 【請求項2】 熱可塑性樹脂からなる部材に設けられた
円柱状凸部を加熱溶融又は軟化させた後、型面が該熱可
塑性樹脂の融点より低温のかしめ型をもって前記円柱状
凸部を変形させることによってかしめられた締結体であ
って、 前記円柱状凸部の輪郭形状に沿い且つ該円柱状凸部に接
触しない凹部を有する加熱具をもって前記円柱状凸部の
全体が覆われて前記円柱状凸部が加熱されてかしめられ
たことを特徴とする締結体。
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