JP3338029B2 - 裏地及びその製造方法 - Google Patents
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- Y10T442/326—Including synthetic polymeric strand material
- Y10T442/3268—Including natural strand material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10T442/30—Woven fabric [i.e., woven strand or strip material]
- Y10T442/3179—Woven fabric is characterized by a particular or differential weave other than fabric in which the strand denier or warp/weft pick count is specified
- Y10T442/322—Warp differs from weft
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-
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、縫い目滑脱性能が
著しく良好で着用時の圧迫感を軽減した裏地に係り、詳
しくは緯方向に伸びがあり、風合いが柔軟で表面平滑性
に優れた滑り性の良いポリエステル系長繊維１００％裏
地及びセルロース系長繊維とポリエステル系長繊維の交
織裏地、セルロース系長繊維１００％裏地に関する。
著しく良好で着用時の圧迫感を軽減した裏地に係り、詳
しくは緯方向に伸びがあり、風合いが柔軟で表面平滑性
に優れた滑り性の良いポリエステル系長繊維１００％裏
地及びセルロース系長繊維とポリエステル系長繊維の交
織裏地、セルロース系長繊維１００％裏地に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、織物裏地として用いられている繊
維素材は、ポリエステル系長繊維とセルロース系長繊維
に大別される。ポリエステル系長繊維１００％よりなる
裏地は、セルロース系長繊維１００％よりなる裏地と比
べて安価で、引張り、屈曲、摩耗などに対する強度が大
きく、洗濯における寸法安定性他外観変化の少ないこと
などから、日本国内で使用される裏地全体の８割近くを
を占めている。セルロース系長繊維１００％よりなる裏
地は、ポリエスエル系繊維の裏地と比べて、ポリエステ
ル系繊維裏地では得られない優れた吸湿性、吸汗性、制
電性、滑り性などの長所をもっており、特に高級婦人服
分野で裏地としての評価が高い。
維素材は、ポリエステル系長繊維とセルロース系長繊維
に大別される。ポリエステル系長繊維１００％よりなる
裏地は、セルロース系長繊維１００％よりなる裏地と比
べて安価で、引張り、屈曲、摩耗などに対する強度が大
きく、洗濯における寸法安定性他外観変化の少ないこと
などから、日本国内で使用される裏地全体の８割近くを
を占めている。セルロース系長繊維１００％よりなる裏
地は、ポリエスエル系繊維の裏地と比べて、ポリエステ
ル系繊維裏地では得られない優れた吸湿性、吸汗性、制
電性、滑り性などの長所をもっており、特に高級婦人服
分野で裏地としての評価が高い。
【０００３】一方、ポリエステル系繊維とセルロース系
繊維のもつお互いの長所を複合させる目的でこれらの糸
を交織した裏地も商品化されている。近年、洋服に使用
される表地は、衣服の着心地、シルエットを重視するフ
ァッション動向の影響で、ソフトでしなやかな生地が主
流になって来ており、裏地についても衣服の着心地の向
上を図り、表地のシルエットが損なわれないソフトでし
なやかな裏地が求められ、商品化されてきている。
繊維のもつお互いの長所を複合させる目的でこれらの糸
を交織した裏地も商品化されている。近年、洋服に使用
される表地は、衣服の着心地、シルエットを重視するフ
ァッション動向の影響で、ソフトでしなやかな生地が主
流になって来ており、裏地についても衣服の着心地の向
上を図り、表地のシルエットが損なわれないソフトでし
なやかな裏地が求められ、商品化されてきている。
【０００４】ソフトでしなやかな裏地を得るための手段
として、織物の経／緯糸の密度を小さくすることと使用
繊維の細デニール化、染色仕上げ加工方法の改良などが
採用されいる。しかし、特にポリエステル系長繊維１０
０％よりなる裏地にあっては、殆どが染色仕上げ加工の
時に高濃度の苛性ソーダ溶液を用いて減量加工により風
合をソフト化したものである。減量加工を施した裏地の
中でも特に減量率が１０〜２０％程度の高減量商品は、
風合いが非常にソフトでふくらみ感があるので、高級差
別化裏地として用いられている。
として、織物の経／緯糸の密度を小さくすることと使用
繊維の細デニール化、染色仕上げ加工方法の改良などが
採用されいる。しかし、特にポリエステル系長繊維１０
０％よりなる裏地にあっては、殆どが染色仕上げ加工の
時に高濃度の苛性ソーダ溶液を用いて減量加工により風
合をソフト化したものである。減量加工を施した裏地の
中でも特に減量率が１０〜２０％程度の高減量商品は、
風合いが非常にソフトでふくらみ感があるので、高級差
別化裏地として用いられている。
【０００５】減量加工による風合いソフト化は、アルカ
リ溶液によるポリエステル系繊維の加水分解によって繊
維を細化する方法であって、織物の構成経糸と緯糸間に
隙間が形成され、且つ経／緯の糸を構成するマルチフィ
ラメント間にも隙間の形成を伴うので、織物の引張り剛
性や曲げ剛性、剪断剛性の低下が織物の風合のソフト
化、ふくらみ感の付与効果にともなわざるを得ない。高
減量を施したこの様な裏地は、風合いがソフトである反
面、経糸と緯糸間に隙間が形成されているため、衣服着
用時に引張り、剪断の大きな力が加わると経糸と緯糸が
非常に動き易く、実着用時の問題点として、この裏地は
特に縫い目が滑脱し易いという欠点を有している。ここ
で縫い目の滑脱とは、織物の縫い目に応力がかかったと
きに、縫い目を境にして経糸もしくは緯糸がずれて、ひ
どい場合には縫い目が破裂してしまう現象をいう。
リ溶液によるポリエステル系繊維の加水分解によって繊
維を細化する方法であって、織物の構成経糸と緯糸間に
隙間が形成され、且つ経／緯の糸を構成するマルチフィ
ラメント間にも隙間の形成を伴うので、織物の引張り剛
性や曲げ剛性、剪断剛性の低下が織物の風合のソフト
化、ふくらみ感の付与効果にともなわざるを得ない。高
減量を施したこの様な裏地は、風合いがソフトである反
面、経糸と緯糸間に隙間が形成されているため、衣服着
用時に引張り、剪断の大きな力が加わると経糸と緯糸が
非常に動き易く、実着用時の問題点として、この裏地は
特に縫い目が滑脱し易いという欠点を有している。ここ
で縫い目の滑脱とは、織物の縫い目に応力がかかったと
きに、縫い目を境にして経糸もしくは緯糸がずれて、ひ
どい場合には縫い目が破裂してしまう現象をいう。
【０００６】縫い目の滑脱が実際に起こりやすい衣服の
代表例に、婦人のタイトスカートがある。タイトスカー
トの場合、肌触りを重視して裏地の「きせ」が殆どなく
身体寸法に対する裏地のゆとりも小さく、又歩行したり
座ったりするなどの動作が大きいので、縫い目が引っ張
られ滑脱し易くなってくる。縫い目滑脱を起こりにくく
する方法としては、織物の経糸と緯糸の糸密度の増加、
繊維間の摩擦抵抗を高くするためのスリップ防止剤の使
用が採用されている。しかし、織物における経糸と緯糸
の密度の増加は、風合のソフト化と相反すること、又ス
リップ防止剤の使用は、一時的には効果があるものの洗
濯によって脱落し永久的な効果を失わせしめるなどの問
題をもっている。
代表例に、婦人のタイトスカートがある。タイトスカー
トの場合、肌触りを重視して裏地の「きせ」が殆どなく
身体寸法に対する裏地のゆとりも小さく、又歩行したり
座ったりするなどの動作が大きいので、縫い目が引っ張
られ滑脱し易くなってくる。縫い目滑脱を起こりにくく
する方法としては、織物の経糸と緯糸の糸密度の増加、
繊維間の摩擦抵抗を高くするためのスリップ防止剤の使
用が採用されている。しかし、織物における経糸と緯糸
の密度の増加は、風合のソフト化と相反すること、又ス
リップ防止剤の使用は、一時的には効果があるものの洗
濯によって脱落し永久的な効果を失わせしめるなどの問
題をもっている。
【０００７】本発明者らは、風合いが柔軟で、かつ縫い
目の滑脱防止性能に優れた裏地を提供することを目的と
して、まずスカートに使用した従来の裏地が何故に縫い
目滑脱が発生し易いのかについて市販各種表地数百点と
裏地の代表的商品を対象に各種解析を行ったところ以下
の知見を得た。表地と裏地を５００ｇ／ｃｍの応力時の
織物の緯方向の伸びを測定したところ、表地では伸び率
が１０％前後の織物が圧倒的に多いのに対して、裏地で
は、最高でも３％程度の伸びしかないことが判明した。
このことから、裏地付けした被服において、表地は伸ば
されても生地に発生する応力が小さいが、裏地には大き
な応力が発生していることになる。ところで、裏地のパ
ーツの中で応力の発生に対して最も弱い部分は縫い目の
部分である。ここに、裏地の縫い目の滑脱が発生してし
まう原因が示唆されている。
目の滑脱防止性能に優れた裏地を提供することを目的と
して、まずスカートに使用した従来の裏地が何故に縫い
目滑脱が発生し易いのかについて市販各種表地数百点と
裏地の代表的商品を対象に各種解析を行ったところ以下
の知見を得た。表地と裏地を５００ｇ／ｃｍの応力時の
織物の緯方向の伸びを測定したところ、表地では伸び率
が１０％前後の織物が圧倒的に多いのに対して、裏地で
は、最高でも３％程度の伸びしかないことが判明した。
このことから、裏地付けした被服において、表地は伸ば
されても生地に発生する応力が小さいが、裏地には大き
な応力が発生していることになる。ところで、裏地のパ
ーツの中で応力の発生に対して最も弱い部分は縫い目の
部分である。ここに、裏地の縫い目の滑脱が発生してし
まう原因が示唆されている。
【０００８】例えば、スカートのヒップ部位における裏
地は、その生地の経方向に縫われているので、緯方向の
応力によって経方向の縫い目の滑脱が発生する。特に、
風合いをソフトにする目的でアルカリ減量加工された裏
地では、織物組織内で糸が動き易くなっているため、縫
い目滑脱が顕著に起こることになる。したがって、裏地
にも表地と同等の緯伸びを付与してやれば縫い目滑脱が
発生せず、表地のシルエットが損なわれないものと推察
される。従来の裏地の緯方向伸びの設計は、裏地付き被
服が着用時、裾の短いタイトなスカートを着用者が椅
子、電車の座席等に着席した場合、スカートの裾が極端
にズレ上がってしまう例でみられるように、表地と裏地
内の発生応力設計にミスマッチが残されているものと推
察される。
地は、その生地の経方向に縫われているので、緯方向の
応力によって経方向の縫い目の滑脱が発生する。特に、
風合いをソフトにする目的でアルカリ減量加工された裏
地では、織物組織内で糸が動き易くなっているため、縫
い目滑脱が顕著に起こることになる。したがって、裏地
にも表地と同等の緯伸びを付与してやれば縫い目滑脱が
発生せず、表地のシルエットが損なわれないものと推察
される。従来の裏地の緯方向伸びの設計は、裏地付き被
服が着用時、裾の短いタイトなスカートを着用者が椅
子、電車の座席等に着席した場合、スカートの裾が極端
にズレ上がってしまう例でみられるように、表地と裏地
内の発生応力設計にミスマッチが残されているものと推
察される。
【０００９】緯方向に伸びを有するポリエステル１００
％織物としては、特開昭５３−１３０３６３号公報、特
公平１−２１２６１号公報、特開昭５８−１１５１４４
号公報などに記載されているように、緯糸に仮撚加工糸
を用いて１５％以上の緯伸びを発現した織物や加工方法
が知られている。特開昭５３−１３０３６３号公報は、
ある特定の条件で得られた仮撚加工糸を用いて表面のざ
らつき感を軽減しているものの１５％以上の高い伸びを
有する織物であるので、緯糸の仮撚加工糸の屈曲が大き
く、経糸より緯糸が織物表面に浮き出た凹凸感の大きい
構造の織物であり、触感ががさがさした風合いを有し厚
み感があって裏地の重要な機能である滑り性が低く、衣
服の着脱性や着用時の肌触りについて不充分な織物であ
る。
％織物としては、特開昭５３−１３０３６３号公報、特
公平１−２１２６１号公報、特開昭５８−１１５１４４
号公報などに記載されているように、緯糸に仮撚加工糸
を用いて１５％以上の緯伸びを発現した織物や加工方法
が知られている。特開昭５３−１３０３６３号公報は、
ある特定の条件で得られた仮撚加工糸を用いて表面のざ
らつき感を軽減しているものの１５％以上の高い伸びを
有する織物であるので、緯糸の仮撚加工糸の屈曲が大き
く、経糸より緯糸が織物表面に浮き出た凹凸感の大きい
構造の織物であり、触感ががさがさした風合いを有し厚
み感があって裏地の重要な機能である滑り性が低く、衣
服の着脱性や着用時の肌触りについて不充分な織物であ
る。
【００１０】特公平１−２１２６１号公報は、１５％以
上の緯伸び目的とした加工方法であり、仕上がった織物
はやはりざらつき感が強く、裏地としては不適なもので
ある。特開昭５８−１１５１４４号公報においては、
経、緯方向ともに１５％以上の伸びをもつ織物であり、
さらにざらつき感の強い織物である。一方、特公平７−
７８２８３号公報は、緯糸にポリエステル系長繊維の原
糸を用いる、しなやかさ（ソフトで膨らみ触感）をもち
且つ滑り性の良好な裏地を提案している。この裏地は緯
方向の伸びが４％以下であり、前記した知見から明らか
なように、縫い目滑脱の防止や着用時の圧迫感を軽減す
る効果がないことを示唆している。前述した理由で明ら
かなように、従来技術には緯糸にポリエステル系長繊維
の原糸やセルロース系長繊維を用いた織物による適度に
緯伸びのある裏地は知られていないのが現状である。
上の緯伸び目的とした加工方法であり、仕上がった織物
はやはりざらつき感が強く、裏地としては不適なもので
ある。特開昭５８−１１５１４４号公報においては、
経、緯方向ともに１５％以上の伸びをもつ織物であり、
さらにざらつき感の強い織物である。一方、特公平７−
７８２８３号公報は、緯糸にポリエステル系長繊維の原
糸を用いる、しなやかさ（ソフトで膨らみ触感）をもち
且つ滑り性の良好な裏地を提案している。この裏地は緯
方向の伸びが４％以下であり、前記した知見から明らか
なように、縫い目滑脱の防止や着用時の圧迫感を軽減す
る効果がないことを示唆している。前述した理由で明ら
かなように、従来技術には緯糸にポリエステル系長繊維
の原糸やセルロース系長繊維を用いた織物による適度に
緯伸びのある裏地は知られていないのが現状である。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、縫い
目の滑脱が抑制し、かつ着用時に圧迫感を与えないソフ
トで滑り性に優れ、肌触りがよい改良された裏地機能を
有する長繊維織物からなる裏地を提供することである。
本発明の更なる目的は、前記の改良された裏地機能を有
するポリエステル系長繊維１００％裏地及びポリエステ
ル系長繊維とセルロース系長繊維の交織裏地及びセルロ
ース系長繊維１００％裏地を提供することにある。本発
明の他の重要な目的は、ポリエステル系長繊維１００％
織物、ポリエステル系長繊維とセルロース系長繊維の交
織織物、セルロース系長繊維１００％織物などに前記の
改良された裏地機能を付与する長繊維織物からなる裏地
の製造方法を提供することである。
目の滑脱が抑制し、かつ着用時に圧迫感を与えないソフ
トで滑り性に優れ、肌触りがよい改良された裏地機能を
有する長繊維織物からなる裏地を提供することである。
本発明の更なる目的は、前記の改良された裏地機能を有
するポリエステル系長繊維１００％裏地及びポリエステ
ル系長繊維とセルロース系長繊維の交織裏地及びセルロ
ース系長繊維１００％裏地を提供することにある。本発
明の他の重要な目的は、ポリエステル系長繊維１００％
織物、ポリエステル系長繊維とセルロース系長繊維の交
織織物、セルロース系長繊維１００％織物などに前記の
改良された裏地機能を付与する長繊維織物からなる裏地
の製造方法を提供することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前述の知
見に基づいて特に裏地を構成する織物の緯伸びに着目し
て、裏地の性能が特に織物を構成する緯糸のクリンプ率
を選択的に特定することによって本発明の目的とする長
繊維裏地が得られることを見出し本発明を達成した。
見に基づいて特に裏地を構成する織物の緯伸びに着目し
て、裏地の性能が特に織物を構成する緯糸のクリンプ率
を選択的に特定することによって本発明の目的とする長
繊維裏地が得られることを見出し本発明を達成した。
【００１３】すなわち本発明の目的は、経糸がポリエス
テル系長繊維又はセルロース系長繊維で、緯糸がポリエ
ステル系長繊維の原糸、又はセルロース糸長繊維で構成
された織物であって、該織物の緯方向の伸びが５〜１２
％で、織物表面の動摩擦係数が０．２０〜０．４５の範
囲であり、且つ下記（１）式で求められる織物緯糸クリ
ンプ指数値が０．００３〜０．０１３になることを特徴
とする裏地、および緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚
加工糸で構成された織物の場合、該織物の緯方向の伸び
が５〜１２％で、緯方向の曲げ硬さが０．０２５ｇｆ・
ｃｍ2 ／ｃｍ以下であり、織組織が平織物の場合は織物
表面の動摩擦係数が０．２２〜０．４５であり、下記
（１）式で求められる織物緯糸クリンプ指数値が０．０
０４〜０．０１３、織組織が綾織物の場合は織物表面の
動摩擦係数が０．２０〜０．３８であり、下記（１）式
で求められる織物緯糸クリンプ指数値が０．００３〜
０．０１１、織組織が朱子織物の場合は織物表面の動摩
擦係数が０．２０〜０．３５であり、下記（１）式で求
められる織物緯糸クリンプ指数値が０．００３〜０．０
０９であることを特徴とする裏地である。 緯糸のクリンプ率／｛経糸密度×（経糸の繊度）1/2 ｝・・・（１）
テル系長繊維又はセルロース系長繊維で、緯糸がポリエ
ステル系長繊維の原糸、又はセルロース糸長繊維で構成
された織物であって、該織物の緯方向の伸びが５〜１２
％で、織物表面の動摩擦係数が０．２０〜０．４５の範
囲であり、且つ下記（１）式で求められる織物緯糸クリ
ンプ指数値が０．００３〜０．０１３になることを特徴
とする裏地、および緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚
加工糸で構成された織物の場合、該織物の緯方向の伸び
が５〜１２％で、緯方向の曲げ硬さが０．０２５ｇｆ・
ｃｍ2 ／ｃｍ以下であり、織組織が平織物の場合は織物
表面の動摩擦係数が０．２２〜０．４５であり、下記
（１）式で求められる織物緯糸クリンプ指数値が０．０
０４〜０．０１３、織組織が綾織物の場合は織物表面の
動摩擦係数が０．２０〜０．３８であり、下記（１）式
で求められる織物緯糸クリンプ指数値が０．００３〜
０．０１１、織組織が朱子織物の場合は織物表面の動摩
擦係数が０．２０〜０．３５であり、下記（１）式で求
められる織物緯糸クリンプ指数値が０．００３〜０．０
０９であることを特徴とする裏地である。 緯糸のクリンプ率／｛経糸密度×（経糸の繊度）1/2 ｝・・・（１）
【００１４】本発明の裏地は、平織物、綾織物、朱子織
物など裏地織物として汎用されている任意の織物組織で
製織される織物であることができる。本発明の裏地は、
経糸を前記特定の長繊維糸とし、緯糸をポリエステル系
長繊維の仮撚加工糸もしくはポリエステル系長繊維とし
て製織された織物を染色加工に先立って、緯糸がポリエ
ステル系長繊維の原糸の場合には製織された生機の緯糸
クリンプ率が１．５〜３．８％の生機織物を、精錬前又
は精錬後に生機幅に対して５〜３０％の幅入れした状態
で、１６０℃〜２１０℃の熱処理を行うことで、および
緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸の場合には精
錬前又は４０℃〜６０℃の精錬を行った後に生機幅に対
して５〜１５％の幅入れした状態で、１６０℃〜２１０
℃で熱処理を行うことを含む加工方法によって製造する
ことが出来る。
物など裏地織物として汎用されている任意の織物組織で
製織される織物であることができる。本発明の裏地は、
経糸を前記特定の長繊維糸とし、緯糸をポリエステル系
長繊維の仮撚加工糸もしくはポリエステル系長繊維とし
て製織された織物を染色加工に先立って、緯糸がポリエ
ステル系長繊維の原糸の場合には製織された生機の緯糸
クリンプ率が１．５〜３．８％の生機織物を、精錬前又
は精錬後に生機幅に対して５〜３０％の幅入れした状態
で、１６０℃〜２１０℃の熱処理を行うことで、および
緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸の場合には精
錬前又は４０℃〜６０℃の精錬を行った後に生機幅に対
して５〜１５％の幅入れした状態で、１６０℃〜２１０
℃で熱処理を行うことを含む加工方法によって製造する
ことが出来る。
【００１５】又、経糸を前記特定の長繊維糸とし、緯糸
をセルロース系長繊維糸として製織された織物の場合
は、染色加工に先立って、精練前の生機織物に水を付与
した後、生機織物幅に対して５〜１５％の幅入れ率の状
態で１００℃〜２１０℃で熱処理を行う事を含む加工方
法によって製造する事が出来る。ここに、幅入れ率は下
記式で定義される。 幅入れ率（％） ＝〔（生機織物幅−幅入れ後の織物幅）／生機織物幅〕×１００ 本発明は、織物を前記した幅入れ状態で熱処理すること
によって、織物構造の緯方向の組織収縮により経糸密度
を高度に増加させ、緯糸のクリンプが大幅に増加した織
物構造を形成して、縫い目の滑脱が抑制され、かつ着用
に圧迫感を与えないソフトで滑り性に優れ、肌触りがよ
い改良された裏地機能を有する裏地を得ることに成功し
た。
をセルロース系長繊維糸として製織された織物の場合
は、染色加工に先立って、精練前の生機織物に水を付与
した後、生機織物幅に対して５〜１５％の幅入れ率の状
態で１００℃〜２１０℃で熱処理を行う事を含む加工方
法によって製造する事が出来る。ここに、幅入れ率は下
記式で定義される。 幅入れ率（％） ＝〔（生機織物幅−幅入れ後の織物幅）／生機織物幅〕×１００ 本発明は、織物を前記した幅入れ状態で熱処理すること
によって、織物構造の緯方向の組織収縮により経糸密度
を高度に増加させ、緯糸のクリンプが大幅に増加した織
物構造を形成して、縫い目の滑脱が抑制され、かつ着用
に圧迫感を与えないソフトで滑り性に優れ、肌触りがよ
い改良された裏地機能を有する裏地を得ることに成功し
た。
【００１６】本発明で規定した緯伸び及び動摩擦係数や
クリンプ率、経糸の密度及び繊度、裏地の曲げかたさ
は、染色仕上げ加工を行った仕上げ反を用いて、下記の
方法で測定した値である。 （１）緯伸び： カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＦＢ１を用いて、２０
ｃｍ×２０ｃｍの織物を引っ張り速度＝０．２ｍｍ／秒
で緯方向に伸長し、５００ｇ／ｃｍの応力下での伸びＳ
（％）を次式によって求めた値である。式中、Ａは５０
０ｇ／ｃｍ下で伸びた長さ（ｃｍ）を、Ｂは織物の元の
長さ（２０ｃｍ）をそれぞれ表す。 Ｓ＝（Ａ／Ｂ）×１００
クリンプ率、経糸の密度及び繊度、裏地の曲げかたさ
は、染色仕上げ加工を行った仕上げ反を用いて、下記の
方法で測定した値である。 （１）緯伸び： カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＦＢ１を用いて、２０
ｃｍ×２０ｃｍの織物を引っ張り速度＝０．２ｍｍ／秒
で緯方向に伸長し、５００ｇ／ｃｍの応力下での伸びＳ
（％）を次式によって求めた値である。式中、Ａは５０
０ｇ／ｃｍ下で伸びた長さ（ｃｍ）を、Ｂは織物の元の
長さ（２０ｃｍ）をそれぞれ表す。 Ｓ＝（Ａ／Ｂ）×１００
【００１７】（２）動摩擦係数： カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＳＥを用いて、摩擦面
寸法が１ｃｍ×１ｃｍで重量が２５ｇの摩擦子に、金布
３号精錬上がりの綿布を取り付けて、５ｃｍ／ｍｉｎの
速度で固定した裏地の表面上を滑らせ、そのときの摩擦
抵抗力から、次式によって動摩擦係数（μ）を求めたも
のである。式中、Ａは摩擦抵抗力の平均値（ｇ）、Ｂは
摩擦子の重量（ｇ）をそれぞれ表す。なお、摩擦係数値
は、裏地の経糸方向に滑らせたときの摩擦係数と、緯糸
方向に滑らせたときの摩擦係数の平均値を、裏地の動摩
擦係数とした。 μ＝Ａ／Ｂ
寸法が１ｃｍ×１ｃｍで重量が２５ｇの摩擦子に、金布
３号精錬上がりの綿布を取り付けて、５ｃｍ／ｍｉｎの
速度で固定した裏地の表面上を滑らせ、そのときの摩擦
抵抗力から、次式によって動摩擦係数（μ）を求めたも
のである。式中、Ａは摩擦抵抗力の平均値（ｇ）、Ｂは
摩擦子の重量（ｇ）をそれぞれ表す。なお、摩擦係数値
は、裏地の経糸方向に滑らせたときの摩擦係数と、緯糸
方向に滑らせたときの摩擦係数の平均値を、裏地の動摩
擦係数とした。 μ＝Ａ／Ｂ
【００１８】（３）緯糸のクリンプ率： 緯糸のクリンプ率は、織物の緯糸方向に２０ｃｍの印を
付けた後、織物を分解して取り出した緯糸に０．１ｇ／
ｄの荷重をかけ、その時の長さＳｃｍを測定して次式に
より算出した。 緯糸のクリンプ率（％）＝｛（Ｓ−２０）／２０｝×１００ （４）経糸の密度（本／インチ）： 織物密度は、織物１インチ幅当たりのタテ糸の本数を数
えた。
付けた後、織物を分解して取り出した緯糸に０．１ｇ／
ｄの荷重をかけ、その時の長さＳｃｍを測定して次式に
より算出した。 緯糸のクリンプ率（％）＝｛（Ｓ−２０）／２０｝×１００ （４）経糸の密度（本／インチ）： 織物密度は、織物１インチ幅当たりのタテ糸の本数を数
えた。
【００１９】（５）経糸の繊度： 織物の経糸繊度は、織物の経糸に０．１ｇ／ｄの荷重を
かけた状態で９０cm長さのサンプルを２本作成し、その
重量Ｗ（ｇ）を求め下記式より求めた。 経糸の繊度（デニール）＝Ｗ×９０００００／１８０ （６）織物の緯方向の曲げかたさ： カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＦＢ２を用いて、経２
０ｃｍ×緯２０ｃｍの織物を有効試料長経２０ｃｍ×緯
１ｃｍで把持し、最大曲率±２．５ｃｍ-1、曲げ変形速
度０．５０ｃｍ-1の条件下で曲げたときの、曲率が＋
０．５と＋１．５ｃｍ-1（表側の曲げ）の単位幅当たり
の曲げモーメント（ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ）の差を曲率（１
ｃｍ-1）で除した値（ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ）と−０．５
と−１．５ｃｍ-1（裏側の曲げ）の単位幅当たりの曲モ
ーメント（ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ）の差を曲率（１ｃｍ-1）
で除した値（ｇｆ・ｃｍ2／ｃｍ）の平均値である。
かけた状態で９０cm長さのサンプルを２本作成し、その
重量Ｗ（ｇ）を求め下記式より求めた。 経糸の繊度（デニール）＝Ｗ×９０００００／１８０ （６）織物の緯方向の曲げかたさ： カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＦＢ２を用いて、経２
０ｃｍ×緯２０ｃｍの織物を有効試料長経２０ｃｍ×緯
１ｃｍで把持し、最大曲率±２．５ｃｍ-1、曲げ変形速
度０．５０ｃｍ-1の条件下で曲げたときの、曲率が＋
０．５と＋１．５ｃｍ-1（表側の曲げ）の単位幅当たり
の曲げモーメント（ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ）の差を曲率（１
ｃｍ-1）で除した値（ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ）と−０．５
と−１．５ｃｍ-1（裏側の曲げ）の単位幅当たりの曲モ
ーメント（ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ）の差を曲率（１ｃｍ-1）
で除した値（ｇｆ・ｃｍ2／ｃｍ）の平均値である。
【００２０】以下に本発明の詳細を説明する。本発明の
目的である縫い目の滑脱を防止し且つ着用時の圧迫感が
なく、表面平滑性の優れた裏地を得るためには、裏地の
緯方向の伸びと裏地表面の動摩擦係数が前記で特定した
範囲に設計された織物でなければならない。すなわち本
発明の裏地の緯伸びは、５〜１２％が好ましく、さらに
好ましくは６〜１０％である。前述したように、一般の
表地は５〜１０％程度の緯伸びを有している。従来の裏
地は３％未満の緯伸びしかない。衣服を実着用した場
合、皮膚伸びに伴い裏地及び表地も伸張されるが、緯伸
びの小さい裏地に応力が集中し、縫い目の滑脱が発生し
て着用者は裏地によって圧迫感さえ受ける。緯伸びが５
％未満においては、裏地にかかる応力を吸収する事が出
来ず、スカートを着用して座ったりしゃがんだりしたと
きの縫い目滑脱を防止することができず、しかも裏地に
かかる引張り応力によって着圧が高くなり、圧迫感を軽
減することができない。
目的である縫い目の滑脱を防止し且つ着用時の圧迫感が
なく、表面平滑性の優れた裏地を得るためには、裏地の
緯方向の伸びと裏地表面の動摩擦係数が前記で特定した
範囲に設計された織物でなければならない。すなわち本
発明の裏地の緯伸びは、５〜１２％が好ましく、さらに
好ましくは６〜１０％である。前述したように、一般の
表地は５〜１０％程度の緯伸びを有している。従来の裏
地は３％未満の緯伸びしかない。衣服を実着用した場
合、皮膚伸びに伴い裏地及び表地も伸張されるが、緯伸
びの小さい裏地に応力が集中し、縫い目の滑脱が発生し
て着用者は裏地によって圧迫感さえ受ける。緯伸びが５
％未満においては、裏地にかかる応力を吸収する事が出
来ず、スカートを着用して座ったりしゃがんだりしたと
きの縫い目滑脱を防止することができず、しかも裏地に
かかる引張り応力によって着圧が高くなり、圧迫感を軽
減することができない。
【００２１】緯伸びが５％未満においては、裏地にかか
る応力によってスカートの裏地の裾が表地と一緒にずれ
上がり着用感は劣ったものとなる。一方、１２％を越え
る緯伸びを有する裏地は、縫い目滑脱については問題は
ないが、緯糸のクリンプによる屈曲が大きなって表面凹
凸感の強いものになり滑り性が低下し着心地の悪い裏地
となってしまう。特に裏地を経方向に摩擦したとき、緯
糸のクリンプによる屈曲を強く感じるものとか、厚ぼっ
たく、がさつき感のある風合いとなり、表地のシルエッ
トを阻害する裏地になってしまう。本発明の裏地がその
表面の平滑性（滑り性）が満足なものであるためには、
裏地表面の動摩擦係数を０．２０〜０．４５の範囲にす
ることが必要である。動摩擦係数の好ましい範囲は、織
物組織によって異なり、平織物組織の場合は０．２２〜
０．４５、綾織物組織の場合は０．２０〜０．３８、朱
子織物組織の場合は０．２０〜０．３５の範囲である。
る応力によってスカートの裏地の裾が表地と一緒にずれ
上がり着用感は劣ったものとなる。一方、１２％を越え
る緯伸びを有する裏地は、縫い目滑脱については問題は
ないが、緯糸のクリンプによる屈曲が大きなって表面凹
凸感の強いものになり滑り性が低下し着心地の悪い裏地
となってしまう。特に裏地を経方向に摩擦したとき、緯
糸のクリンプによる屈曲を強く感じるものとか、厚ぼっ
たく、がさつき感のある風合いとなり、表地のシルエッ
トを阻害する裏地になってしまう。本発明の裏地がその
表面の平滑性（滑り性）が満足なものであるためには、
裏地表面の動摩擦係数を０．２０〜０．４５の範囲にす
ることが必要である。動摩擦係数の好ましい範囲は、織
物組織によって異なり、平織物組織の場合は０．２２〜
０．４５、綾織物組織の場合は０．２０〜０．３８、朱
子織物組織の場合は０．２０〜０．３５の範囲である。
【００２２】綾織物・朱子織物組織の場合は、平織物組
織に比べて経糸が緯糸より表面に多く露出するため、経
糸方向に摩擦したとき緯糸のクリンプの大きさの影響を
受けにくく、経方向の摩擦係数が小さくなり上記範囲と
なる。０．２０未満では、例えばスカートを着用してイ
ス等に腰掛けた場合に、表地もしくは素肌やパンティス
トッキングなどとの滑りが良すぎる為に、スカートの裾
部などがずれやすくなる事や椅子などに腰掛けた時滑り
が良すぎるため体がずれやすくなるなどの支障をきた
す。また、０．４５を越える動摩擦係数の裏地は、素肌
やパンティーストッキング等とのすべりが悪くなり、ス
カートなどの脱着性や肌触りが悪く、ジャケットやコー
トの裏地として用いた場合は、下に着るブラウスやＹシ
ャツやジャケットとの滑りが悪く着心地の悪い物となっ
てしまう。
織に比べて経糸が緯糸より表面に多く露出するため、経
糸方向に摩擦したとき緯糸のクリンプの大きさの影響を
受けにくく、経方向の摩擦係数が小さくなり上記範囲と
なる。０．２０未満では、例えばスカートを着用してイ
ス等に腰掛けた場合に、表地もしくは素肌やパンティス
トッキングなどとの滑りが良すぎる為に、スカートの裾
部などがずれやすくなる事や椅子などに腰掛けた時滑り
が良すぎるため体がずれやすくなるなどの支障をきた
す。また、０．４５を越える動摩擦係数の裏地は、素肌
やパンティーストッキング等とのすべりが悪くなり、ス
カートなどの脱着性や肌触りが悪く、ジャケットやコー
トの裏地として用いた場合は、下に着るブラウスやＹシ
ャツやジャケットとの滑りが悪く着心地の悪い物となっ
てしまう。
【００２３】本発明では、裏地の緯伸びと滑り性を両立
させ、かつソフトな風合いで、かつ裏地の耐摩擦機械的
物性（例えば、摩擦による緯糸の目よれ、ホツレなど）
を満足するためには、下記（１）式で示される織物単位
クリンプ指数が特定の範囲に選択される。式から明らか
のように、織物単位クリンプ指数は、織物の緯伸びと経
糸のカバーファクター（織物表面上に占める経糸の面積
割合）に関して裏地の表面構造を特定するパラメータで
ある。 緯糸のクリンプ率／｛経糸密度×（経糸の繊度）1/2 ｝・・・（１）
させ、かつソフトな風合いで、かつ裏地の耐摩擦機械的
物性（例えば、摩擦による緯糸の目よれ、ホツレなど）
を満足するためには、下記（１）式で示される織物単位
クリンプ指数が特定の範囲に選択される。式から明らか
のように、織物単位クリンプ指数は、織物の緯伸びと経
糸のカバーファクター（織物表面上に占める経糸の面積
割合）に関して裏地の表面構造を特定するパラメータで
ある。 緯糸のクリンプ率／｛経糸密度×（経糸の繊度）1/2 ｝・・・（１）
【００２４】本発明の裏地は、織物単位クリンプ指数が
０．００３〜０．０１３に設計されることが好ましい。
織物単位クリンプ指数の好ましい値は織物組織に依存し
て異なる。たとえば平織物組織の場合は０．０ ０４〜
０．０１３、綾織物組織の場合は０．００３〜０．００
１１、朱子織物組織の場合は、０．００３〜０．００９
の範囲である。織物単位クリンプ指数値が０．００３未
満の場合は、緯糸のクリンプ率が著しく小さいか、又は
緯糸のクリンプが大きくても経糸密度が多い又は経糸繊
度が大きいケースが考えられるが、前者の場合は緯伸び
の小さい裏地しか得られない。後者の場合は、経糸のカ
バーファクターが大きくなりすぎて裏地が硬くなり、ソ
フトな風合いをもつ裏地が得られない。又この場合は経
糸のカバーファクターが大きいため緯糸のクリンプの形
状が大きくなっても緯糸が経糸によって拘束されるの
で、目標とする緯伸びが得られにくい。０．０１３を越
える場合は、緯糸のクリンプ率が大きいか、又は経糸密
度が少ない又は経糸繊度が小さい織物構造となるため、
経糸のカバーファクターが小さく緯糸が非常に緩んだ状
態の織物構造が形成されることになる。したがって、裏
地が特に経糸方向の摩擦を受けたとき表面平滑性を欠く
ざらついた裏地となり、裏地は経糸のカバーファクター
が小さいために、特に経糸方向の摩擦を受けたとき緯糸
のホツレや目よれが起きやすいものとなる。
０．００３〜０．０１３に設計されることが好ましい。
織物単位クリンプ指数の好ましい値は織物組織に依存し
て異なる。たとえば平織物組織の場合は０．０ ０４〜
０．０１３、綾織物組織の場合は０．００３〜０．００
１１、朱子織物組織の場合は、０．００３〜０．００９
の範囲である。織物単位クリンプ指数値が０．００３未
満の場合は、緯糸のクリンプ率が著しく小さいか、又は
緯糸のクリンプが大きくても経糸密度が多い又は経糸繊
度が大きいケースが考えられるが、前者の場合は緯伸び
の小さい裏地しか得られない。後者の場合は、経糸のカ
バーファクターが大きくなりすぎて裏地が硬くなり、ソ
フトな風合いをもつ裏地が得られない。又この場合は経
糸のカバーファクターが大きいため緯糸のクリンプの形
状が大きくなっても緯糸が経糸によって拘束されるの
で、目標とする緯伸びが得られにくい。０．０１３を越
える場合は、緯糸のクリンプ率が大きいか、又は経糸密
度が少ない又は経糸繊度が小さい織物構造となるため、
経糸のカバーファクターが小さく緯糸が非常に緩んだ状
態の織物構造が形成されることになる。したがって、裏
地が特に経糸方向の摩擦を受けたとき表面平滑性を欠く
ざらついた裏地となり、裏地は経糸のカバーファクター
が小さいために、特に経糸方向の摩擦を受けたとき緯糸
のホツレや目よれが起きやすいものとなる。
【００２５】加えて、本発明の裏地は、裏地の緯方向の
曲げ硬さは、０．０３０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下を示す
ものであることが好ましい。緯方向の曲げかたさが０．
０３０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍを越える裏地は非常に風合い
が硬いものとなってしまう。特に本発明の裏地は緯方向
に５〜１２％の伸びを有しており、緯糸のクリンプ率
（緯糸の屈曲）が大きい反面、緯糸がホツレ易い傾向に
ある。従って、従来の緯伸び３％未満の裏地よりも、経
糸密度を多くして経糸のカバーファクターを大きくする
必要があるが、その結果、経方向の曲げ硬さが大きくな
る。裏地としてのソフトさを達成する為には緯方向の曲
げかたさを０．０３０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下にするこ
とで風合いがソフトな裏地が得られる。
曲げ硬さは、０．０３０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下を示す
ものであることが好ましい。緯方向の曲げかたさが０．
０３０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍを越える裏地は非常に風合い
が硬いものとなってしまう。特に本発明の裏地は緯方向
に５〜１２％の伸びを有しており、緯糸のクリンプ率
（緯糸の屈曲）が大きい反面、緯糸がホツレ易い傾向に
ある。従って、従来の緯伸び３％未満の裏地よりも、経
糸密度を多くして経糸のカバーファクターを大きくする
必要があるが、その結果、経方向の曲げ硬さが大きくな
る。裏地としてのソフトさを達成する為には緯方向の曲
げかたさを０．０３０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下にするこ
とで風合いがソフトな裏地が得られる。
【００２６】裏地の緯方向の曲げ硬さが０．００３ｇｆ
・ｃｍ2 ／ｃｍ以下の場合は、柔らかすぎて裏地が肌側
の内衣にまとわりつき快適な着心地が得られない。緯方
向の曲げ硬さとしてより好ましくは、緯糸がポリエステ
ル系長繊維の仮撚加工糸からなる裏地の場合は、緯方向
の曲げ硬さを０．０２５ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下とする
ことでソフトタッチで表地のシルエットが損なわれるこ
とがない。緯糸がポリエステル系長繊維の原糸からなる
裏地では、より好ましい曲げ硬さが０．０２０ｇｆ・ｃ
ｍ2 ／ｃｍ以下である。緯糸がポリエステル系長繊維の
原糸の場合の緯方向の曲げ硬さの調製については、後述
の裏地の製造方法で詳細に後述するが、緯糸に用いるポ
リエステル系長繊維として曲げ柔らかい原糸を選択する
ことで裏地の緯伸びと緯方向の曲げ硬さとを前述の値の
範囲に調整することができる。緯糸がセルロース系長繊
維からなる裏地では、好ましい曲げ硬さは０．０３０ｇ
ｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下である。
・ｃｍ2 ／ｃｍ以下の場合は、柔らかすぎて裏地が肌側
の内衣にまとわりつき快適な着心地が得られない。緯方
向の曲げ硬さとしてより好ましくは、緯糸がポリエステ
ル系長繊維の仮撚加工糸からなる裏地の場合は、緯方向
の曲げ硬さを０．０２５ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下とする
ことでソフトタッチで表地のシルエットが損なわれるこ
とがない。緯糸がポリエステル系長繊維の原糸からなる
裏地では、より好ましい曲げ硬さが０．０２０ｇｆ・ｃ
ｍ2 ／ｃｍ以下である。緯糸がポリエステル系長繊維の
原糸の場合の緯方向の曲げ硬さの調製については、後述
の裏地の製造方法で詳細に後述するが、緯糸に用いるポ
リエステル系長繊維として曲げ柔らかい原糸を選択する
ことで裏地の緯伸びと緯方向の曲げ硬さとを前述の値の
範囲に調整することができる。緯糸がセルロース系長繊
維からなる裏地では、好ましい曲げ硬さは０．０３０ｇ
ｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下である。
【００２７】本発明の裏地を用いることにより従来の裏
地で必要とされた裏地の「きせ」を設けなくても縫い目
滑脱防止性能と着心地に優れた被服を製作することがで
きる。裏地の「きせ」とは、着心地の向上を目的として
表地のサイズよりも大きめに裏地を裁断し縫い目近辺で
裏地を折り返し、裏地にゆとりをもたせることをいう。
しかし、本発明の裏地を用いることで、「きせ」を省い
ても、裏地の緯伸びがゆとりとして働くので、着心地の
向上が図れ、縫い目の滑脱も発生しない。このように、
本発明の裏地の使用により裏地に「きせ」を設ける必要
がなくなるので、衣服の縫製時に縫い目近辺の裏地を折
り返す必要がなくなり、縫製工程の合理化を図れるとい
うメリットもある。
地で必要とされた裏地の「きせ」を設けなくても縫い目
滑脱防止性能と着心地に優れた被服を製作することがで
きる。裏地の「きせ」とは、着心地の向上を目的として
表地のサイズよりも大きめに裏地を裁断し縫い目近辺で
裏地を折り返し、裏地にゆとりをもたせることをいう。
しかし、本発明の裏地を用いることで、「きせ」を省い
ても、裏地の緯伸びがゆとりとして働くので、着心地の
向上が図れ、縫い目の滑脱も発生しない。このように、
本発明の裏地の使用により裏地に「きせ」を設ける必要
がなくなるので、衣服の縫製時に縫い目近辺の裏地を折
り返す必要がなくなり、縫製工程の合理化を図れるとい
うメリットもある。
【００２８】本発明の裏地の織物組織としては、平織、
綾織、朱子織などが挙げられるが、何れの織組織をを採
用するかは裏地の用途領域、要求特性などによって適宜
決定することができる。例えば婦人服に関しては、薄く
てソフトな風合が好まれることから、特に平織組織の裏
地とすることが好ましい。本発明の裏地織物に使用され
る経糸に用いるポリエステル系長繊維とはポリエチレン
テレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリト
リメチレンテレフタレートなどのホモポリマー、これら
ポリマーとのポリエステル共重合体などの繊維形成性を
有するポリエステル重合体からなる繊維が用いられる。
繊維中に、制電剤、難燃剤、耐熱剤、耐光剤、酸化チタ
ン等の添加剤を添加されていても何ら差し支えはない。
繊維の断面形状は、特に制限されるものはなく、丸型の
他に三角型、Ｌ型、Ｙ型、Ｔ型、の多角形型でも良い
し、多葉型、中空型や扁平型、不定形型など任意である
ある。
綾織、朱子織などが挙げられるが、何れの織組織をを採
用するかは裏地の用途領域、要求特性などによって適宜
決定することができる。例えば婦人服に関しては、薄く
てソフトな風合が好まれることから、特に平織組織の裏
地とすることが好ましい。本発明の裏地織物に使用され
る経糸に用いるポリエステル系長繊維とはポリエチレン
テレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリト
リメチレンテレフタレートなどのホモポリマー、これら
ポリマーとのポリエステル共重合体などの繊維形成性を
有するポリエステル重合体からなる繊維が用いられる。
繊維中に、制電剤、難燃剤、耐熱剤、耐光剤、酸化チタ
ン等の添加剤を添加されていても何ら差し支えはない。
繊維の断面形状は、特に制限されるものはなく、丸型の
他に三角型、Ｌ型、Ｙ型、Ｔ型、の多角形型でも良い
し、多葉型、中空型や扁平型、不定形型など任意である
ある。
【００２９】経糸に用られるセルロース系長繊維は、銅
アンモニア法レーヨン、ビスコース法レーヨン、ポリノ
ジックレーヨンやアセテート繊維などが挙げられる。経
糸に用いられるポリエステル系長繊維、セルロース系長
繊維のトータルデニールは、３０〜１２０デニール
（ｄ）：好ましくは５０〜１００ｄであり、単糸の繊度
は特に限定されるものではないが０．５〜１０ｄ、好ま
しくは０．５〜５ｄである。これら経糸は、無撚糸で原
糸（フラットヤーン）で用いられることが最も好まし
い。しかし、糸の収束性を向上させるために、長繊維糸
は軽度の撚り（１０〜２００Ｔ／Ｍ程度）やインターレ
ース加工が施されていたり、仮撚りや空気噴射加工等の
捲縮かさ高加工処理が施されていてもかまわない。特別
な表面効果、触感効果を得る目的で、経糸に強撚した糸
を用いることもできる。
アンモニア法レーヨン、ビスコース法レーヨン、ポリノ
ジックレーヨンやアセテート繊維などが挙げられる。経
糸に用いられるポリエステル系長繊維、セルロース系長
繊維のトータルデニールは、３０〜１２０デニール
（ｄ）：好ましくは５０〜１００ｄであり、単糸の繊度
は特に限定されるものではないが０．５〜１０ｄ、好ま
しくは０．５〜５ｄである。これら経糸は、無撚糸で原
糸（フラットヤーン）で用いられることが最も好まし
い。しかし、糸の収束性を向上させるために、長繊維糸
は軽度の撚り（１０〜２００Ｔ／Ｍ程度）やインターレ
ース加工が施されていたり、仮撚りや空気噴射加工等の
捲縮かさ高加工処理が施されていてもかまわない。特別
な表面効果、触感効果を得る目的で、経糸に強撚した糸
を用いることもできる。
【００３０】本発明の緯糸に用いられる繊維は、ポリエ
ステル系長繊維の仮撚加工糸やポリエステル系長繊維の
原糸又はセルロース系長繊維である。経糸と緯糸間の繊
維素材の組み合わせに何ら制限ないが、下記する組み合
わせによる織物が例示として挙げられる。 経糸がポリエステル系長繊維１００％で、緯糸がポ
リエステル系長繊維の仮撚加工糸１００％又はポリエス
テル系長繊維の原糸１００％、又はセルロース系長繊維
１００％の織物。 経糸がセルロース系長繊維１００％で、緯糸がポリ
エステル系長繊維仮撚加工糸１００％又はポリエステル
系長繊維の原糸１００％、又はセルロース系長繊維１０
０％の織物。
ステル系長繊維の仮撚加工糸やポリエステル系長繊維の
原糸又はセルロース系長繊維である。経糸と緯糸間の繊
維素材の組み合わせに何ら制限ないが、下記する組み合
わせによる織物が例示として挙げられる。 経糸がポリエステル系長繊維１００％で、緯糸がポ
リエステル系長繊維の仮撚加工糸１００％又はポリエス
テル系長繊維の原糸１００％、又はセルロース系長繊維
１００％の織物。 経糸がセルロース系長繊維１００％で、緯糸がポリ
エステル系長繊維仮撚加工糸１００％又はポリエステル
系長繊維の原糸１００％、又はセルロース系長繊維１０
０％の織物。
【００３１】 経糸がポリエステル系長繊維とセルロ
ース系長繊維で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加
工糸１００％又はポリエステル系長繊維の原糸１００
％、又はセルロース系長繊維１００％の裏地。より具体
的には、経糸のポリエステル系長繊維とセルロース系長
繊維が１本交互に配列した構造や２本づつ交互に配列し
た構造が挙げられるが経糸の配列方法及びその使用比率
は任意に選ばれる。 経糸がポリエステル系長繊維１００％で、緯糸がポ
リエステル系長繊維の仮撚加工糸又はポリエステル系長
繊維の原糸、又はセルロース系長繊維の組み合わせより
なる織物で緯糸の配列方法やその比率は任意である。 経糸がセルロース系長繊維１００％で、緯糸がポリ
エステル系長繊維の仮撚加工糸又はポリエステル系長繊
維の原糸、又はセルロース系長繊維の組み合わせよりな
る織物で緯糸の配列方法やその比率は任意である。
ース系長繊維で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加
工糸１００％又はポリエステル系長繊維の原糸１００
％、又はセルロース系長繊維１００％の裏地。より具体
的には、経糸のポリエステル系長繊維とセルロース系長
繊維が１本交互に配列した構造や２本づつ交互に配列し
た構造が挙げられるが経糸の配列方法及びその使用比率
は任意に選ばれる。 経糸がポリエステル系長繊維１００％で、緯糸がポ
リエステル系長繊維の仮撚加工糸又はポリエステル系長
繊維の原糸、又はセルロース系長繊維の組み合わせより
なる織物で緯糸の配列方法やその比率は任意である。 経糸がセルロース系長繊維１００％で、緯糸がポリ
エステル系長繊維の仮撚加工糸又はポリエステル系長繊
維の原糸、又はセルロース系長繊維の組み合わせよりな
る織物で緯糸の配列方法やその比率は任意である。
【００３２】上記〜の組み合わせの織物裏地につい
てどの組み合わせを選択するかは、裏地の使用される対
象服の種類や使用される部位、要求性能の内容（水洗濯
かドライクリーニングか）などによって適宜選定され
る。例えば、安価でイージケアー性（水洗濯しても寸法
変化が小さく皺になりにくい）や着用頻度の高い衣服の
裏地として用いられる場合は、経糸がポリエステル系長
繊維１００％で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加
工糸１００％又はポリエステル系長繊維の原糸１００％
よりなる組み合わせのポリエステル系繊維１００％から
なる裏地であることが好ましい。一方、実着用時の快適
性（吸放湿性能や制電性）やドレープ性が要求される高
価な衣服の場合は、経／緯糸ともセルロース系長繊維の
組み合わせよりなるセルロース系繊維１００％の裏地で
あることが好ましい。
てどの組み合わせを選択するかは、裏地の使用される対
象服の種類や使用される部位、要求性能の内容（水洗濯
かドライクリーニングか）などによって適宜選定され
る。例えば、安価でイージケアー性（水洗濯しても寸法
変化が小さく皺になりにくい）や着用頻度の高い衣服の
裏地として用いられる場合は、経糸がポリエステル系長
繊維１００％で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加
工糸１００％又はポリエステル系長繊維の原糸１００％
よりなる組み合わせのポリエステル系繊維１００％から
なる裏地であることが好ましい。一方、実着用時の快適
性（吸放湿性能や制電性）やドレープ性が要求される高
価な衣服の場合は、経／緯糸ともセルロース系長繊維の
組み合わせよりなるセルロース系繊維１００％の裏地で
あることが好ましい。
【００３３】
【発明の実施の形態】以下用いる緯糸種毎に、本発明の
裏地の好ましい製造方法について詳細に説明する。 〔１〕緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸の場合 緯糸に用いるポリエステル系長繊維の仮撚加工糸は、特
に限定されない。緯糸は、工業的規模で生産される一般
的な仮撚加工糸であればよい。例えば、通常の仮撚加工
で用いるスピンドル方式や外接式摩擦仮撚方式、ベルト
仮撚方式などによって得られた加工糸を採用することが
できる。仮撚加工条件に、特に制限条件はなく１ヒータ
ー加工糸及び２ヒーター加工糸どちらも用いることがで
きる。仮撚加工糸の捲縮性を左右する仮撚条件として
は、仮撚数、第１ヒーター温度、第２ヒーター温度、第
２ヒーターフィード率などの条件が挙げられるが、これ
らの条件には特に限定はない。
裏地の好ましい製造方法について詳細に説明する。 〔１〕緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸の場合 緯糸に用いるポリエステル系長繊維の仮撚加工糸は、特
に限定されない。緯糸は、工業的規模で生産される一般
的な仮撚加工糸であればよい。例えば、通常の仮撚加工
で用いるスピンドル方式や外接式摩擦仮撚方式、ベルト
仮撚方式などによって得られた加工糸を採用することが
できる。仮撚加工条件に、特に制限条件はなく１ヒータ
ー加工糸及び２ヒーター加工糸どちらも用いることがで
きる。仮撚加工糸の捲縮性を左右する仮撚条件として
は、仮撚数、第１ヒーター温度、第２ヒーター温度、第
２ヒーターフィード率などの条件が挙げられるが、これ
らの条件には特に限定はない。
【００３４】一方、緯糸に用いる仮撚加工糸には、収束
性の向上を図る目的でのインターレース加工や撚が施さ
れていてもかまわない。仮撚加工に供給する原糸につい
ても何ら制限的な条件はなく、ポリエチレンテレフタレ
ート、ポリブチレンテレフタレート，ポリトリメチレン
テレフタレートなどの繊維形成性を有するポリエステル
重合体からなる繊維が用いられ、その紡糸方法について
も汎用される紡糸方法で製造される延伸糸や部分延伸
糸、未延伸糸、高速紡糸法やスピンドローテイクアップ
法によって得られた糸が挙げられる。ここでいうポリエ
ステル重合体にはホモポリマーのみならず共重合体も含
まれる。繊維には、制電剤、難燃剤、耐熱剤、耐光剤、
酸化チタン等の添加剤が添加されていても差し支えはな
い。繊維の断面形状に関しても特に制限はなく、丸型の
他に三角型、Ｌ型、Ｙ型、Ｔ型など多角形型でも、多葉
型、中空型や扁平型、不定形型の断面をもつ繊維かれ任
意に選択することができる。
性の向上を図る目的でのインターレース加工や撚が施さ
れていてもかまわない。仮撚加工に供給する原糸につい
ても何ら制限的な条件はなく、ポリエチレンテレフタレ
ート、ポリブチレンテレフタレート，ポリトリメチレン
テレフタレートなどの繊維形成性を有するポリエステル
重合体からなる繊維が用いられ、その紡糸方法について
も汎用される紡糸方法で製造される延伸糸や部分延伸
糸、未延伸糸、高速紡糸法やスピンドローテイクアップ
法によって得られた糸が挙げられる。ここでいうポリエ
ステル重合体にはホモポリマーのみならず共重合体も含
まれる。繊維には、制電剤、難燃剤、耐熱剤、耐光剤、
酸化チタン等の添加剤が添加されていても差し支えはな
い。繊維の断面形状に関しても特に制限はなく、丸型の
他に三角型、Ｌ型、Ｙ型、Ｔ型など多角形型でも、多葉
型、中空型や扁平型、不定形型の断面をもつ繊維かれ任
意に選択することができる。
【００３５】織物の緯伸びと織物の表面平滑性を両立さ
せるためには、記述の如く経糸及び緯糸を拘束した状態
で加工糸の捲縮発現による組織収縮を起こさせるための
加工が必要である。すなわち製織後の生機織物を精練前
又は精錬後に、経方向及び緯方向とも緊張した状態で幅
入れと同時に熱処理を行って、シボの発現が抑えられ、
表面凹凸感がなく、５〜１２％の緯伸びの裏地織物に調
製される。すなわちポリエステル系長繊維又はセルロー
ス系長繊維からなる経糸と、ポリエステル系長繊維の仮
撚加工糸からなる緯糸で構成された織物を、製織後の織
物幅に対して、精練前又は精練後に５〜１５％幅入れし
た状態で、１６０〜２１０℃の熱処理を行うことによっ
て本発明の所定の構造と性能を有する裏地がえられる。
せるためには、記述の如く経糸及び緯糸を拘束した状態
で加工糸の捲縮発現による組織収縮を起こさせるための
加工が必要である。すなわち製織後の生機織物を精練前
又は精錬後に、経方向及び緯方向とも緊張した状態で幅
入れと同時に熱処理を行って、シボの発現が抑えられ、
表面凹凸感がなく、５〜１２％の緯伸びの裏地織物に調
製される。すなわちポリエステル系長繊維又はセルロー
ス系長繊維からなる経糸と、ポリエステル系長繊維の仮
撚加工糸からなる緯糸で構成された織物を、製織後の織
物幅に対して、精練前又は精練後に５〜１５％幅入れし
た状態で、１６０〜２１０℃の熱処理を行うことによっ
て本発明の所定の構造と性能を有する裏地がえられる。
【００３６】５〜１５％の幅入れ熱処理とは、結果とし
て製織時の経糸設計密度と最終製品の仕上げ反の経糸密
度との差が大きくなることを意味するが、本発明の方法
では経方向の追い込みを５％以下とし、つまり緯糸密度
を極力増加させないで緯方向より経方向がより緊張状態
となるような状態で幅入れ処理、つまり結果として経糸
密度の増加に伴う織物の組織収縮を起こさせる事により
達成出来るものである。
て製織時の経糸設計密度と最終製品の仕上げ反の経糸密
度との差が大きくなることを意味するが、本発明の方法
では経方向の追い込みを５％以下とし、つまり緯糸密度
を極力増加させないで緯方向より経方向がより緊張状態
となるような状態で幅入れ処理、つまり結果として経糸
密度の増加に伴う織物の組織収縮を起こさせる事により
達成出来るものである。
【００３７】幅入れは、例えば一般的に織物加工時の熱
処理機として用いられているピンテンター型のヒートセ
ッターで熱処理する場合、製織後の織物の幅両端を固定
した状態で熱処理するが、その固定した幅を製織後の織
物幅よりも狭くし経方向により緊張させた状態で処理す
ることで行われる。ここで必要な幅入れ率は、５〜１５
％である。より好ましい緯入れ幅の範囲は、緯糸に用い
る仮撚加工糸が１ヒーターで仮撚加工された加工糸なの
か、２ヒーターで仮撚加工された加工糸なのかによって
違ってくる。これはそれぞれの仮撚加工糸が有する加工
糸自身の乾熱収縮率と捲縮発現による乾熱収縮率の相違
によるものである。２ヒーター仮撚加工糸を用いた場合
は、５〜１０％の幅入れ率の採用が好ましく、１ヒータ
ー仮撚加工糸を用いた場合は、７〜１５％の幅入れ率の
採用が好ましい。５％未満の幅入れ率で熱処理を行う
と、緯伸びを付与させるための組織収縮が小さく本発明
の伸びの織物が得られない。１５％以上の幅入れ率で熱
処理を行うと、熱処理をする段階で緊張状態とならない
ために、織物がたるんだ状態で熱処理されることから、
シワが発生する問題点や表面凹凸感の強いものとなった
り、緯糸が湾曲して目曲がりなどの問題が発生するので
好ましくない。
処理機として用いられているピンテンター型のヒートセ
ッターで熱処理する場合、製織後の織物の幅両端を固定
した状態で熱処理するが、その固定した幅を製織後の織
物幅よりも狭くし経方向により緊張させた状態で処理す
ることで行われる。ここで必要な幅入れ率は、５〜１５
％である。より好ましい緯入れ幅の範囲は、緯糸に用い
る仮撚加工糸が１ヒーターで仮撚加工された加工糸なの
か、２ヒーターで仮撚加工された加工糸なのかによって
違ってくる。これはそれぞれの仮撚加工糸が有する加工
糸自身の乾熱収縮率と捲縮発現による乾熱収縮率の相違
によるものである。２ヒーター仮撚加工糸を用いた場合
は、５〜１０％の幅入れ率の採用が好ましく、１ヒータ
ー仮撚加工糸を用いた場合は、７〜１５％の幅入れ率の
採用が好ましい。５％未満の幅入れ率で熱処理を行う
と、緯伸びを付与させるための組織収縮が小さく本発明
の伸びの織物が得られない。１５％以上の幅入れ率で熱
処理を行うと、熱処理をする段階で緊張状態とならない
ために、織物がたるんだ状態で熱処理されることから、
シワが発生する問題点や表面凹凸感の強いものとなった
り、緯糸が湾曲して目曲がりなどの問題が発生するので
好ましくない。
【００３８】本発明における製織後の織物の熱処理は、
用いた仮撚加工後の捲縮発現を緊張下で行わせると同時
に、発現した捲縮を熱固定するという作用がある。この
熱処理で仮撚加工糸の熱固定が充分に行われないと、熱
処理後の工程（例えば精練や染色工程等）で捲縮発現に
よる織物の組織収縮が起き、裏地はシボが発生し滑りを
欠きがさついた厚み感のあるものとなる。この時点で発
生したシボは、最後の仕上げ工程で緊張状態で熱処理し
ても、完全になくすことはできない。捲縮発現及び熱固
定を充分に行う熱処理温度としては、１６０℃〜２１０
℃が好ましく、より好ましくは１８０℃〜２００℃であ
る。熱処理温度が１６０℃未満では、仮撚加工糸の捲縮
発現と熱固定が不十分となり、後の精練や染色工程など
で再び捲縮の発現が起こりシボ感の強い表面平滑性に劣
る裏地となる。また、熱処理温度が２１０℃を越える
と、繊維への熱によるダメージが強くなり、裏地となっ
た時の機械物性等が低下したり、風合いの硬い織物に仕
上がる傾向がある。
用いた仮撚加工後の捲縮発現を緊張下で行わせると同時
に、発現した捲縮を熱固定するという作用がある。この
熱処理で仮撚加工糸の熱固定が充分に行われないと、熱
処理後の工程（例えば精練や染色工程等）で捲縮発現に
よる織物の組織収縮が起き、裏地はシボが発生し滑りを
欠きがさついた厚み感のあるものとなる。この時点で発
生したシボは、最後の仕上げ工程で緊張状態で熱処理し
ても、完全になくすことはできない。捲縮発現及び熱固
定を充分に行う熱処理温度としては、１６０℃〜２１０
℃が好ましく、より好ましくは１８０℃〜２００℃であ
る。熱処理温度が１６０℃未満では、仮撚加工糸の捲縮
発現と熱固定が不十分となり、後の精練や染色工程など
で再び捲縮の発現が起こりシボ感の強い表面平滑性に劣
る裏地となる。また、熱処理温度が２１０℃を越える
と、繊維への熱によるダメージが強くなり、裏地となっ
た時の機械物性等が低下したり、風合いの硬い織物に仕
上がる傾向がある。
【００３９】熱処理時間は、使用したポリエステル系長
繊維の仮撚加工糸の捲縮発現および熱固定を完全に行え
る時間が必要で、熱処理温度が高いときには繊維へのダ
メージを考え短い処理時間で行うが、低い温度で処理す
る場合には、それだけ長時間を処理される。好ましい熱
処理時間は、１８０〜２００℃で１５秒〜６０秒の時間
である。上記熱処理を行う手段としては、織物の経／緯
方向に緊張状態で処理ができる装置で有れば限定されな
いが、一般的な織物の熱処理で汎用的に用いられている
両端にピンがついたピンテンター型のヒートセッターが
好ましい。
繊維の仮撚加工糸の捲縮発現および熱固定を完全に行え
る時間が必要で、熱処理温度が高いときには繊維へのダ
メージを考え短い処理時間で行うが、低い温度で処理す
る場合には、それだけ長時間を処理される。好ましい熱
処理時間は、１８０〜２００℃で１５秒〜６０秒の時間
である。上記熱処理を行う手段としては、織物の経／緯
方向に緊張状態で処理ができる装置で有れば限定されな
いが、一般的な織物の熱処理で汎用的に用いられている
両端にピンがついたピンテンター型のヒートセッターが
好ましい。
【００４０】本発明における精練とは、製織後の織物に
付着している紡糸オイルやタテ糸糊剤などをを除去する
工程であり、この精練で用いられる処理液としては、水
または界面活性剤とアルカリを含む水溶液が良い。該精
練を行う方法としては限定されない。精練には、織物の
精練で一般に用いられているオープンソーパー型連続精
練機、液流型染色機、浴中懸垂型連続処理機、ウインス
染色機、ソフサ精練機などの使用が好ましい。精練前に
５〜１５％幅入れした状態で１６０℃〜２１０℃の熱処
理が施された後に精練を行う場合は、あらかじめ仮撚加
工糸の捲縮がセットされた状態の織物が供給されるの
で、上記に記載した精練機の中でリラックス効果の大き
い、液流染色機やウインス染色機等どの精練機を用いて
も本発明の裏地を得ることができるが、幅入れ熱処理前
にリラックス効果の大きい精練機で処理した後に熱処理
する場合には、リラックス処理によって、仮撚加工糸の
捲縮が大きく発現してしまうので、本発明所定の裏地を
得ることができない。
付着している紡糸オイルやタテ糸糊剤などをを除去する
工程であり、この精練で用いられる処理液としては、水
または界面活性剤とアルカリを含む水溶液が良い。該精
練を行う方法としては限定されない。精練には、織物の
精練で一般に用いられているオープンソーパー型連続精
練機、液流型染色機、浴中懸垂型連続処理機、ウインス
染色機、ソフサ精練機などの使用が好ましい。精練前に
５〜１５％幅入れした状態で１６０℃〜２１０℃の熱処
理が施された後に精練を行う場合は、あらかじめ仮撚加
工糸の捲縮がセットされた状態の織物が供給されるの
で、上記に記載した精練機の中でリラックス効果の大き
い、液流染色機やウインス染色機等どの精練機を用いて
も本発明の裏地を得ることができるが、幅入れ熱処理前
にリラックス効果の大きい精練機で処理した後に熱処理
する場合には、リラックス処理によって、仮撚加工糸の
捲縮が大きく発現してしまうので、本発明所定の裏地を
得ることができない。
【００４１】幅入れ熱処理前に精練を行う場合は、例え
ばオープンソーパー型連続精練機のように織物の経方向
と緯方向に張力がかかる状態で処理ができる装置の使用
が好ましい。液流型染色機や浴中懸垂型連続処理機のよ
うな織物の経糸方向と緯糸方向共に張力がかからないよ
うな装置で精練を行うと、織物表面にシボが発生してし
まうので好ましくない。オープンソーパ型連続精練機を
用いる精練の場合でも、仮撚加工糸の捲縮発現を最小限
に抑えるために、処理温度は４０〜６０℃と低温である
ことが好ましい。この場合経糸糊剤及び油剤の脱落が不
充分となる可能性があるので、幅入れ熱処理を行った後
に再度精練することもある。
ばオープンソーパー型連続精練機のように織物の経方向
と緯方向に張力がかかる状態で処理ができる装置の使用
が好ましい。液流型染色機や浴中懸垂型連続処理機のよ
うな織物の経糸方向と緯糸方向共に張力がかからないよ
うな装置で精練を行うと、織物表面にシボが発生してし
まうので好ましくない。オープンソーパ型連続精練機を
用いる精練の場合でも、仮撚加工糸の捲縮発現を最小限
に抑えるために、処理温度は４０〜６０℃と低温である
ことが好ましい。この場合経糸糊剤及び油剤の脱落が不
充分となる可能性があるので、幅入れ熱処理を行った後
に再度精練することもある。
【００４２】本発明の裏地をより好ましく製造し得る方
法としては、精練前に幅入れ熱処理を行うことが好まし
い。この方法は、後の精練で上記に挙げたどのような装
置を用いても本発明の目的を達成できるという長所をも
っており、加えて、表面平滑性に優れ厚み感の小さい裏
地が得られる。本発明の方法で熱処理を行った後の工程
としては、一般的な裏地の加工工程である染色、仕上げ
の工程が付加される。風合をよりソフトにする場合に
は、染色前にアルカリ減量加工を行っても差し支えな
い。本発明の裏地は、緯方向に伸びをもっているためア
ルカリ減量加工を施しても実着用時に、縫い目の滑脱が
問題になることはない。
法としては、精練前に幅入れ熱処理を行うことが好まし
い。この方法は、後の精練で上記に挙げたどのような装
置を用いても本発明の目的を達成できるという長所をも
っており、加えて、表面平滑性に優れ厚み感の小さい裏
地が得られる。本発明の方法で熱処理を行った後の工程
としては、一般的な裏地の加工工程である染色、仕上げ
の工程が付加される。風合をよりソフトにする場合に
は、染色前にアルカリ減量加工を行っても差し支えな
い。本発明の裏地は、緯方向に伸びをもっているためア
ルカリ減量加工を施しても実着用時に、縫い目の滑脱が
問題になることはない。
【００４３】本発明のポリエステル系長繊維１００％よ
りなる裏地の染色加工は、一般的なポリエステル系長繊
維による裏地の染色加工に準じで行える。染色には、液
流型染色機、ジッガー染色機、ビーム染色機、ウインス
染色機などが用いられるが、染色品の品位の面からは、
液流染色機の使用が好ましい。仕上げ加工としては、染
色加工同様一般的なポリエステル系長繊維を用いた裏地
仕上げ加工に準じて行える。注意すべきは、最終仕上げ
の工程で皺をなくすためのピンテンターなどによる幅出
し熱処理である。この際に、幅出し割合を大きくとって
しまうと、所定の裏地の緯伸びに対して低い伸びの裏地
となってしまう。例えば染色後の幅に対して１〜３cm程
度の幅出しを行い、シワが取れる程度にすることが望ま
しい。この仕上げ工程のところで、仕上げ剤として帯電
防止剤、撥水剤、吸汗剤などを随意に付与することがで
きる。また、織物表面の光沢、平滑性、風合いを改善す
るために、仕上げ剤付与後にカレンダー処理なども随時
に適用することができる。
りなる裏地の染色加工は、一般的なポリエステル系長繊
維による裏地の染色加工に準じで行える。染色には、液
流型染色機、ジッガー染色機、ビーム染色機、ウインス
染色機などが用いられるが、染色品の品位の面からは、
液流染色機の使用が好ましい。仕上げ加工としては、染
色加工同様一般的なポリエステル系長繊維を用いた裏地
仕上げ加工に準じて行える。注意すべきは、最終仕上げ
の工程で皺をなくすためのピンテンターなどによる幅出
し熱処理である。この際に、幅出し割合を大きくとって
しまうと、所定の裏地の緯伸びに対して低い伸びの裏地
となってしまう。例えば染色後の幅に対して１〜３cm程
度の幅出しを行い、シワが取れる程度にすることが望ま
しい。この仕上げ工程のところで、仕上げ剤として帯電
防止剤、撥水剤、吸汗剤などを随意に付与することがで
きる。また、織物表面の光沢、平滑性、風合いを改善す
るために、仕上げ剤付与後にカレンダー処理なども随時
に適用することができる。
【００４４】本発明のセルロース系長繊維／ポリエステ
ル系長繊維の仮撚加工糸よりなる交織裏地の場合の染色
加工工程は、まず上記と同様な方法で精練及びポリエス
テル系長繊維の染色を行った後、引き続いてセルロース
系長繊維の染色を行う必要があるが、ポリエステル系長
繊維を染色した染色機と同機を用いて染色してもよい
し、又コールドパッドバッチ法やパッドスチーム法やジ
ッガー法で染色することができる。染色終了後の仕上げ
加工は、通常のセルロース繊維の加工で実施されてい
る、洗濯収縮率、湿摩擦堅牢度を向上させるための樹脂
加工を随時付加することができる。
ル系長繊維の仮撚加工糸よりなる交織裏地の場合の染色
加工工程は、まず上記と同様な方法で精練及びポリエス
テル系長繊維の染色を行った後、引き続いてセルロース
系長繊維の染色を行う必要があるが、ポリエステル系長
繊維を染色した染色機と同機を用いて染色してもよい
し、又コールドパッドバッチ法やパッドスチーム法やジ
ッガー法で染色することができる。染色終了後の仕上げ
加工は、通常のセルロース繊維の加工で実施されてい
る、洗濯収縮率、湿摩擦堅牢度を向上させるための樹脂
加工を随時付加することができる。
【００４５】〔２〕緯糸がポリエステル系長繊維の原糸
の場合 緯糸がポリエステル系長繊維の原糸の場合の好ましい製
造方法を説明する。緯糸にポリエステル系長繊維の原糸
（フラットヤーン）に用いて織物の伸びを発現させるこ
とができれば風合いがさらにソフトで、表面平滑性が向
上し厚み感もなく、より良好な滑り性を示す裏地が得ら
れる。この方法は、生機の段階で織物構造内の緯糸のク
リンプ率を大きくすることにより、元々緯伸びに寄与す
る緯糸のクリンプが大きいことに加えて、経／緯糸の交
絡力を弱くして幅入れ熱処理によって緯伸びに寄与する
組織収縮を大きくする原理に基づいている。
の場合 緯糸がポリエステル系長繊維の原糸の場合の好ましい製
造方法を説明する。緯糸にポリエステル系長繊維の原糸
（フラットヤーン）に用いて織物の伸びを発現させるこ
とができれば風合いがさらにソフトで、表面平滑性が向
上し厚み感もなく、より良好な滑り性を示す裏地が得ら
れる。この方法は、生機の段階で織物構造内の緯糸のク
リンプ率を大きくすることにより、元々緯伸びに寄与す
る緯糸のクリンプが大きいことに加えて、経／緯糸の交
絡力を弱くして幅入れ熱処理によって緯伸びに寄与する
組織収縮を大きくする原理に基づいている。
【００４６】生機の状態での緯糸のクリンプ率として
は、１．５％以上好ましくは２％以上が必要である。緯
糸にポリエステル系長繊維の原糸を用いた従来の裏地の
生機の緯糸クリンプ率は１％以下のものであったが、
１．５％以上の緯糸クリンプ率が得られる曲げ柔らかい
原糸を用いて、５〜３０％の幅入れ熱処理を行うことで
本発明の裏地を達成できる。特に曲げ柔らかい原糸を緯
糸に打ち込んだ織物を精練前または精練後に織物の幅に
対して５〜３０％幅入れした状態で１６０℃〜２１０℃
の熱処理を行うと緯糸に規則的で且つ強固なクリンプが
形成され、このクリンプの伸縮により裏地に高い緯伸び
が発現させることができる。しかも原系を使っているた
め経方向に手を滑らせてもざらつき感や滑り不足感を受
けない。
は、１．５％以上好ましくは２％以上が必要である。緯
糸にポリエステル系長繊維の原糸を用いた従来の裏地の
生機の緯糸クリンプ率は１％以下のものであったが、
１．５％以上の緯糸クリンプ率が得られる曲げ柔らかい
原糸を用いて、５〜３０％の幅入れ熱処理を行うことで
本発明の裏地を達成できる。特に曲げ柔らかい原糸を緯
糸に打ち込んだ織物を精練前または精練後に織物の幅に
対して５〜３０％幅入れした状態で１６０℃〜２１０℃
の熱処理を行うと緯糸に規則的で且つ強固なクリンプが
形成され、このクリンプの伸縮により裏地に高い緯伸び
が発現させることができる。しかも原系を使っているた
め経方向に手を滑らせてもざらつき感や滑り不足感を受
けない。
【００４７】５〜３０％の幅入れ熱処理とは、結果とし
て製織時の経糸設計密度と最終製品の仕上げ反の経糸密
度との差が大きくなることを意味するが本発明の方法で
は生機の段階で緯糸のクリンプ率が１．５％以上の織物
を用いて、経方向の追い込みを５％以下とし、つまり緯
糸密度を極力増加させないで且つ緯方向より経方向がよ
り緊張状態となるような状態で幅入れ処理、つまり結果
として経糸密度の増加に伴う織物の組織収縮を起こさせ
る事により達成出来るものである。本発明における幅入
れとは、例えば一般的に織物の加工時に熱処理機として
用いられているピンテンター型のヒートセッターで熱処
理する場合、製織後または精練後の織物の両端を固定し
た状態で熱処理するが、その固定した幅を製織後または
精練後の織物幅よりも狭くしてかつ経方向により緊張さ
せた状態で処理することである。
て製織時の経糸設計密度と最終製品の仕上げ反の経糸密
度との差が大きくなることを意味するが本発明の方法で
は生機の段階で緯糸のクリンプ率が１．５％以上の織物
を用いて、経方向の追い込みを５％以下とし、つまり緯
糸密度を極力増加させないで且つ緯方向より経方向がよ
り緊張状態となるような状態で幅入れ処理、つまり結果
として経糸密度の増加に伴う織物の組織収縮を起こさせ
る事により達成出来るものである。本発明における幅入
れとは、例えば一般的に織物の加工時に熱処理機として
用いられているピンテンター型のヒートセッターで熱処
理する場合、製織後または精練後の織物の両端を固定し
た状態で熱処理するが、その固定した幅を製織後または
精練後の織物幅よりも狭くしてかつ経方向により緊張さ
せた状態で処理することである。
【００４８】幅入れ率は、５〜３０％の範囲であり、よ
り好ましくは１０〜２５％の範囲である。幅入れ率の好
ましい範囲は、緯糸に用いる原糸の曲げ柔らかさによっ
て違ってくる。また原糸自身の乾熱収縮率の影響も受け
るため原糸の物性を調べた上で５〜３０％の範囲内で最
適幅入れ率を選択することが肝要である。幅入れ率が５
％未満の場合には緯伸び５％未満の裏地しか得る事が出
来ない。緯伸びが５％未満の裏地は大きな縫目滑脱防止
効果が見られず従来の裏地と同じ範疇に入ってしまう。
幅入れ率が３０％を越えてしまうと織物の幅方向が緊張
状態にならず織物にシワができたり、緯糸の地の目が大
きく曲がる（目曲がり）といった問題が起こる。また緯
糸のクリンプが大きくなりすぎ緯糸が浮き立った構造の
裏地となってしまう。そのためざらつき感の強い着心地
の悪い裏地となるので、好ましくない。
り好ましくは１０〜２５％の範囲である。幅入れ率の好
ましい範囲は、緯糸に用いる原糸の曲げ柔らかさによっ
て違ってくる。また原糸自身の乾熱収縮率の影響も受け
るため原糸の物性を調べた上で５〜３０％の範囲内で最
適幅入れ率を選択することが肝要である。幅入れ率が５
％未満の場合には緯伸び５％未満の裏地しか得る事が出
来ない。緯伸びが５％未満の裏地は大きな縫目滑脱防止
効果が見られず従来の裏地と同じ範疇に入ってしまう。
幅入れ率が３０％を越えてしまうと織物の幅方向が緊張
状態にならず織物にシワができたり、緯糸の地の目が大
きく曲がる（目曲がり）といった問題が起こる。また緯
糸のクリンプが大きくなりすぎ緯糸が浮き立った構造の
裏地となってしまう。そのためざらつき感の強い着心地
の悪い裏地となるので、好ましくない。
【００４９】本発明における製織後の織物に対する熱処
理は、緯方向の組織収縮を設計通りに行い経糸密度を増
加させることで、緯糸のクリンプを確実に増加させるこ
とと、緯糸の熱固定を充分に行って強固なクリンプを形
成させる作用の観点から肝要な工程である。この熱処理
で原糸への熱固定が充分に行われないと、熱処理後の工
程（例えば精練や染色工程等）で熱が加わった時、緯糸
自身の収縮が起こり伸びの低い裏地となる。またシワが
発生したりする。この段階で生じたシワは、最後の仕上
げ工程で緊張下で熱処理しても、完全になくすことはで
きない。
理は、緯方向の組織収縮を設計通りに行い経糸密度を増
加させることで、緯糸のクリンプを確実に増加させるこ
とと、緯糸の熱固定を充分に行って強固なクリンプを形
成させる作用の観点から肝要な工程である。この熱処理
で原糸への熱固定が充分に行われないと、熱処理後の工
程（例えば精練や染色工程等）で熱が加わった時、緯糸
自身の収縮が起こり伸びの低い裏地となる。またシワが
発生したりする。この段階で生じたシワは、最後の仕上
げ工程で緊張下で熱処理しても、完全になくすことはで
きない。
【００５０】組織収縮と熱固定が充分に行える熱処理温
度は、好ましくは１６０℃〜２１０℃である、より好ま
しくは１８０℃〜２００℃である。熱処理温度が１６０
℃未満では緯糸に対する熱固定が不充分となり、緯伸び
が不足したりシワ発生などのトラブルが発生する。熱処
理温度が２１０℃を越えると、経糸、緯糸が熱によって
ダメージを受けたり裏地の機械物性等が低下したり、剛
性が高くなって硬い風合いの裏地となってしまう。
度は、好ましくは１６０℃〜２１０℃である、より好ま
しくは１８０℃〜２００℃である。熱処理温度が１６０
℃未満では緯糸に対する熱固定が不充分となり、緯伸び
が不足したりシワ発生などのトラブルが発生する。熱処
理温度が２１０℃を越えると、経糸、緯糸が熱によって
ダメージを受けたり裏地の機械物性等が低下したり、剛
性が高くなって硬い風合いの裏地となってしまう。
【００５１】緯糸に用いるポリエステル系長繊維の原糸
は、コンベ法、スピンドローテークアップ法、高速紡糸
法などによって紡糸された糸であって、仮撚り、押し込
み、賦型、ニットデニット、流体噴射加工などの捲縮嵩
高加工処理が施されていない糸である。但し、この原糸
は、その糸の収束性を増すためのインターレース加工さ
れた糸や軽度の撚が施された糸であってよい。ポリエス
テル系長繊維の原糸はポリエチレンテレフタレート、ポ
リブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタ
レートなどのホモポリエステル、共重合ポリエステルか
ら選ばれた繊維形成性を有するポリエステル重合体から
なる長繊維が用いられる。このポリエステル重合体には
ホモポリマーのみならず共重合体も含まれる。これらの
重合体または共重合体に制電剤、難燃剤、耐熱剤、耐光
剤、酸化チタン等の添加剤を加えることは何らさしつか
えない。本発明の裏地の曲げ硬さと緯伸び５〜１２％を
達成する裏地とするためには、曲げ柔らかい原糸を緯糸
の使用が好ましい。
は、コンベ法、スピンドローテークアップ法、高速紡糸
法などによって紡糸された糸であって、仮撚り、押し込
み、賦型、ニットデニット、流体噴射加工などの捲縮嵩
高加工処理が施されていない糸である。但し、この原糸
は、その糸の収束性を増すためのインターレース加工さ
れた糸や軽度の撚が施された糸であってよい。ポリエス
テル系長繊維の原糸はポリエチレンテレフタレート、ポ
リブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタ
レートなどのホモポリエステル、共重合ポリエステルか
ら選ばれた繊維形成性を有するポリエステル重合体から
なる長繊維が用いられる。このポリエステル重合体には
ホモポリマーのみならず共重合体も含まれる。これらの
重合体または共重合体に制電剤、難燃剤、耐熱剤、耐光
剤、酸化チタン等の添加剤を加えることは何らさしつか
えない。本発明の裏地の曲げ硬さと緯伸び５〜１２％を
達成する裏地とするためには、曲げ柔らかい原糸を緯糸
の使用が好ましい。
【００５２】原糸が丸断面単糸で構成されている場合に
は、単糸デニールが小さいすなわち単糸径が小さい方が
緯糸が曲げ柔らかく経糸に巻き付いた構造の生機となり
緯糸クリンプが大きくなるので、好ましい。そのため
に、マルチフィラメント原糸の使用が望ましい。原糸の
トータルデニールとしては３０〜１００デニールの範
囲、単糸デニールは０．１〜３．０デニールの範囲が好
ましく用いられる。さらに好ましくは０．２〜２．０デ
ニールの範囲である。単糸の断面は丸型形状、異形断面
などいずれであっても使用でき異形断面の場合、三角
形、Ｌ型、Ｙ型、等の多角形型でも良いし、多葉型、中
空型、不定形型の様な形状の物も使用できる。異形断面
では特定の方向に非常に曲げ柔らかい扁平型や楕円型が
特に好ましい。ここで言う扁平型とは、単なる扁平型ば
かりでなくＷ型、Ｉ型、ブーメラン型、波形、串団子
型、等の実質的に扁平であり特定の方向に曲げ柔らかい
断面構造を有する原糸も含んでいる。
は、単糸デニールが小さいすなわち単糸径が小さい方が
緯糸が曲げ柔らかく経糸に巻き付いた構造の生機となり
緯糸クリンプが大きくなるので、好ましい。そのため
に、マルチフィラメント原糸の使用が望ましい。原糸の
トータルデニールとしては３０〜１００デニールの範
囲、単糸デニールは０．１〜３．０デニールの範囲が好
ましく用いられる。さらに好ましくは０．２〜２．０デ
ニールの範囲である。単糸の断面は丸型形状、異形断面
などいずれであっても使用でき異形断面の場合、三角
形、Ｌ型、Ｙ型、等の多角形型でも良いし、多葉型、中
空型、不定形型の様な形状の物も使用できる。異形断面
では特定の方向に非常に曲げ柔らかい扁平型や楕円型が
特に好ましい。ここで言う扁平型とは、単なる扁平型ば
かりでなくＷ型、Ｉ型、ブーメラン型、波形、串団子
型、等の実質的に扁平であり特定の方向に曲げ柔らかい
断面構造を有する原糸も含んでいる。
【００５３】上記の異形断面単糸は、曲げ柔らかさをさ
らに増す為に、マルチフィラメントの形態が好ましく用
いられる。扁平型、楕円型の場合、単糸デニールが０．
５〜４、好ましくは０．５〜３デニールの原糸を用いる
事が好ましい。原糸はその構成単糸の断面が丸断面であ
れ異形断面であれ、生機の段階で緯糸のクリンプ率が
１．５％以上好ましくは２％以上を達成できる原糸であ
れば、本発明の裏地を達成することができ、ポリマー
種、紡糸方法についても特定の条件を必要としない。曲
げ柔らかい原糸を用いることにより裏地は、その織物の
緯方向について０．０３０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下、さ
らには０．０２０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下の曲げ硬さを
示す風合いがソフトなものとすることができる。
らに増す為に、マルチフィラメントの形態が好ましく用
いられる。扁平型、楕円型の場合、単糸デニールが０．
５〜４、好ましくは０．５〜３デニールの原糸を用いる
事が好ましい。原糸はその構成単糸の断面が丸断面であ
れ異形断面であれ、生機の段階で緯糸のクリンプ率が
１．５％以上好ましくは２％以上を達成できる原糸であ
れば、本発明の裏地を達成することができ、ポリマー
種、紡糸方法についても特定の条件を必要としない。曲
げ柔らかい原糸を用いることにより裏地は、その織物の
緯方向について０．０３０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下、さ
らには０．０２０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下の曲げ硬さを
示す風合いがソフトなものとすることができる。
【００５４】本発明の熱処理を行う処理時間は、組織収
縮と緯糸クリンプに対する熱固定が充分に行われる時間
であればよく、熱処理温度が高ければ経糸、緯糸の損傷
を考慮して短い処理時間で行い、低い温度で処理する場
合には、時間を長くして処理される。好ましい熱処理時
間は、１８０〜２００℃の場合１５秒〜６０秒である。
熱処理を行う装置としては、織物の経と緯方向に緊張状
態で処理ができる汎用の装置を用いることができる。織
物の熱処理で汎用的に用いられている両端にピンがつい
たピンテンター型のヒートセッターの使用が好適であ
る。本発明における精練とは、製織後の織物に付着して
いる紡糸オイルや経糸糊剤などを除去する工程であり、
この精練で用いられる処理液としては、水または界面活
性剤とアルカリを含む水溶液が良い。精練の方法、操作
は、織物の精練で一般的に用いられているオープンソー
パー型連続精練機、液流型染色機、浴中懸垂型連続処理
機、ウインス染色機、ソフサ精練機などの使用が好まし
い。
縮と緯糸クリンプに対する熱固定が充分に行われる時間
であればよく、熱処理温度が高ければ経糸、緯糸の損傷
を考慮して短い処理時間で行い、低い温度で処理する場
合には、時間を長くして処理される。好ましい熱処理時
間は、１８０〜２００℃の場合１５秒〜６０秒である。
熱処理を行う装置としては、織物の経と緯方向に緊張状
態で処理ができる汎用の装置を用いることができる。織
物の熱処理で汎用的に用いられている両端にピンがつい
たピンテンター型のヒートセッターの使用が好適であ
る。本発明における精練とは、製織後の織物に付着して
いる紡糸オイルや経糸糊剤などを除去する工程であり、
この精練で用いられる処理液としては、水または界面活
性剤とアルカリを含む水溶液が良い。精練の方法、操作
は、織物の精練で一般的に用いられているオープンソー
パー型連続精練機、液流型染色機、浴中懸垂型連続処理
機、ウインス染色機、ソフサ精練機などの使用が好まし
い。
【００５５】裏地は、精錬前に幅入れ熱処理を行う工程
を用いて製造することも、逆に精錬後に幅入れ熱処理す
る工程を用いて製造することもできるが、より柔軟で且
つ高い緯伸びを得るには精練前に幅入れ熱処理すること
より好ましい。幅入れ熱処理及び精練を終了した後は、
裏地の一般的な加工工程である染色、仕上げの工程が適
用される。風合をよりソフトにする場合には、染色前に
アルカリ減量加工を行っても差し支えない。一般に、ア
ルカリ減量加工の適用は風合い向上には寄与するが、経
糸と緯糸間に隙間を生じさせるので縫目滑脱量が大きく
する傾向が否めない。しかし、本発明の裏地は、緯方向
に伸びを有しているので、アルカリ減量加工を施しても
実着用時、縫い目の滑脱が著しく軽減している。
を用いて製造することも、逆に精錬後に幅入れ熱処理す
る工程を用いて製造することもできるが、より柔軟で且
つ高い緯伸びを得るには精練前に幅入れ熱処理すること
より好ましい。幅入れ熱処理及び精練を終了した後は、
裏地の一般的な加工工程である染色、仕上げの工程が適
用される。風合をよりソフトにする場合には、染色前に
アルカリ減量加工を行っても差し支えない。一般に、ア
ルカリ減量加工の適用は風合い向上には寄与するが、経
糸と緯糸間に隙間を生じさせるので縫目滑脱量が大きく
する傾向が否めない。しかし、本発明の裏地は、緯方向
に伸びを有しているので、アルカリ減量加工を施しても
実着用時、縫い目の滑脱が著しく軽減している。
【００５６】ポリエステル系長繊維１００％よりなる裏
地の染色加工には、ポリエステル系長繊維で構成されて
いる従来の裏地の染色加工方法が適用され、液流型染色
機、ジッガー染色機、ビーム染色機、ウインス染色機な
どが使用されるが、染色品の品位、コストの面からは、
液流染色機により染色することが好ましい。染色後の仕
上加工についても、染色加工同様ポリエステル系長繊維
を用いた裏地の製造で汎用される加工が適用される。た
だ、最終仕上工程でシワを除去するためのピンテンター
等による幅出し熱処理で、幅出しする割合を大きくとっ
てしまうと低い伸びの裏地となってしまうので注意が必
要である。例えば、染色後の幅に対して１〜３cm程度の
幅出しを行いシワが取れる程度の処理を適用することが
必要である。この仕上工程で、付加的に仕上げ剤として
帯電防止剤、撥水剤、吸汗剤などを付与することもでき
る。また、織物表面の光沢、平滑性、風合いを改善する
ために、仕上げ剤付与後にカレンダー処理などを適用す
ることもできる。
地の染色加工には、ポリエステル系長繊維で構成されて
いる従来の裏地の染色加工方法が適用され、液流型染色
機、ジッガー染色機、ビーム染色機、ウインス染色機な
どが使用されるが、染色品の品位、コストの面からは、
液流染色機により染色することが好ましい。染色後の仕
上加工についても、染色加工同様ポリエステル系長繊維
を用いた裏地の製造で汎用される加工が適用される。た
だ、最終仕上工程でシワを除去するためのピンテンター
等による幅出し熱処理で、幅出しする割合を大きくとっ
てしまうと低い伸びの裏地となってしまうので注意が必
要である。例えば、染色後の幅に対して１〜３cm程度の
幅出しを行いシワが取れる程度の処理を適用することが
必要である。この仕上工程で、付加的に仕上げ剤として
帯電防止剤、撥水剤、吸汗剤などを付与することもでき
る。また、織物表面の光沢、平滑性、風合いを改善する
ために、仕上げ剤付与後にカレンダー処理などを適用す
ることもできる。
【００５７】セルロース系長繊維／ポリエステル系長繊
維原糸よりなる交織裏地を場合の染色加工では、まず上
記と同様な方法で幅入れ、精練した後に緯糸であるポリ
エステル系長繊維の染色を行う。次いで、セルロース系
長繊維の染色を行う。この場合、ポリエステル系長繊維
を染色した染色機と同機を用いて染色してもよいし、又
コールドパッドバッチ法やパッドスチーム法やジッガー
法による別の染色機を用いて染色することもできる。染
色終了後の仕上げ加工では、通常のセルロース繊維の加
工で実施されている洗濯収縮率、湿摩擦堅牢度を向上さ
せるための樹脂加工を付加することもできる。
維原糸よりなる交織裏地を場合の染色加工では、まず上
記と同様な方法で幅入れ、精練した後に緯糸であるポリ
エステル系長繊維の染色を行う。次いで、セルロース系
長繊維の染色を行う。この場合、ポリエステル系長繊維
を染色した染色機と同機を用いて染色してもよいし、又
コールドパッドバッチ法やパッドスチーム法やジッガー
法による別の染色機を用いて染色することもできる。染
色終了後の仕上げ加工では、通常のセルロース繊維の加
工で実施されている洗濯収縮率、湿摩擦堅牢度を向上さ
せるための樹脂加工を付加することもできる。
【００５８】〔３〕緯糸がセルロース系長繊維の場合 緯糸がセルロース系長繊維の場合、本発明の裏地の好ま
しい製造方法について説明する。セルロース系繊維織物
は、水に浸漬すると繊維の膨潤が起こり織物の組織収縮
が起こることが知られている。本発明の裏地はこのセル
ロース繊維の水による膨潤作用を最大限に活用して織物
の緯糸方向に組織収縮させる原理を採用する工程を経て
製造される。
しい製造方法について説明する。セルロース系繊維織物
は、水に浸漬すると繊維の膨潤が起こり織物の組織収縮
が起こることが知られている。本発明の裏地はこのセル
ロース繊維の水による膨潤作用を最大限に活用して織物
の緯糸方向に組織収縮させる原理を採用する工程を経て
製造される。
【００５９】すなわち経糸がポリエステル系長繊維又は
セルロース系長繊維で、緯糸がセルロース系長繊維で構
成された精練前の織物に水を付与した後、製織後の生機
織物幅に対して、５〜１５％の幅入れした状態で、熱処
理を１００℃〜２１０℃で行うことにより緯伸びが５〜
１２％をもった裏地を得ることができる。５〜１５％の
幅入れ熱処理の方法については、緯糸がポリエステル系
長繊維の仮撚加工糸やポリエステル系長繊維の原糸を用
いた場合と同様の方法であるが、異なるのは幅入れ熱処
理前の生機織物にあらかじめ水を付与しておくことであ
る。
セルロース系長繊維で、緯糸がセルロース系長繊維で構
成された精練前の織物に水を付与した後、製織後の生機
織物幅に対して、５〜１５％の幅入れした状態で、熱処
理を１００℃〜２１０℃で行うことにより緯伸びが５〜
１２％をもった裏地を得ることができる。５〜１５％の
幅入れ熱処理の方法については、緯糸がポリエステル系
長繊維の仮撚加工糸やポリエステル系長繊維の原糸を用
いた場合と同様の方法であるが、異なるのは幅入れ熱処
理前の生機織物にあらかじめ水を付与しておくことであ
る。
【００６０】銅アンモニアレーヨンやビスコースレーヨ
ンに代表されるセルロース系長繊維は、木綿などの天然
セルロース系繊維に比べて非結晶部分が多く水に浸漬し
たときの膨潤による繊維直径の変化率も大きいので組織
収縮を起こし易いが、膨潤して組織収縮しやすくなって
いる状態でさらに高温の状態で幅入れ処理することで、
本発明所定の緯伸びをもつセルロース長繊維織物の調製
が可能である。緯糸に用いるセルロース系長繊維には、
銅アンモニア法レーヨン、ビスコース法レーヨン、ポリ
ノジックレーヨンや酢酸セルロース繊維などが挙げられ
る。水浸漬による膨潤度の大きい銅アンモニアレーヨ
ン、ビスコースレーヨンは、所定に高緯伸び織物を得ら
れ易いので、特に好ましいセルロース繊維である。水浸
漬による膨潤度の小さい繊維の場合は、後述の膨潤度を
向上させる化合物を浸漬液中に添加して所望の膨潤作用
を得ることができる。
ンに代表されるセルロース系長繊維は、木綿などの天然
セルロース系繊維に比べて非結晶部分が多く水に浸漬し
たときの膨潤による繊維直径の変化率も大きいので組織
収縮を起こし易いが、膨潤して組織収縮しやすくなって
いる状態でさらに高温の状態で幅入れ処理することで、
本発明所定の緯伸びをもつセルロース長繊維織物の調製
が可能である。緯糸に用いるセルロース系長繊維には、
銅アンモニア法レーヨン、ビスコース法レーヨン、ポリ
ノジックレーヨンや酢酸セルロース繊維などが挙げられ
る。水浸漬による膨潤度の大きい銅アンモニアレーヨ
ン、ビスコースレーヨンは、所定に高緯伸び織物を得ら
れ易いので、特に好ましいセルロース繊維である。水浸
漬による膨潤度の小さい繊維の場合は、後述の膨潤度を
向上させる化合物を浸漬液中に添加して所望の膨潤作用
を得ることができる。
【００６１】銅アンモニア法レーヨン、ビスコース法レ
ーヨン、ポリノジックレーヨンを緯糸に用いる場合は、
水付与処理工程を経ないと本発明の裏地を得ることがで
きない。酢酸セルロース繊維の場合、水付与により大き
な伸びが得られるが、水付与なしでも５〜８％の緯伸び
を有する裏地織物をを得ることが可能である。用いられ
るセルロース系長繊維は、単糸が０．５〜１０デニール
好ましくは０．５〜５デニールで構成される３０〜１２
０デニール、好ましくは５０〜１００デニールの無撚原
糸、無撚糸を収束のためのインターレース付与糸もしく
は原糸に軽度の撚り（１０〜２００Ｔ／Ｍ程度）が好適
であるが、仮撚加工や空気噴射加工等の捲縮かさ高加工
処理が施されていても何ら差し支えない。
ーヨン、ポリノジックレーヨンを緯糸に用いる場合は、
水付与処理工程を経ないと本発明の裏地を得ることがで
きない。酢酸セルロース繊維の場合、水付与により大き
な伸びが得られるが、水付与なしでも５〜８％の緯伸び
を有する裏地織物をを得ることが可能である。用いられ
るセルロース系長繊維は、単糸が０．５〜１０デニール
好ましくは０．５〜５デニールで構成される３０〜１２
０デニール、好ましくは５０〜１００デニールの無撚原
糸、無撚糸を収束のためのインターレース付与糸もしく
は原糸に軽度の撚り（１０〜２００Ｔ／Ｍ程度）が好適
であるが、仮撚加工や空気噴射加工等の捲縮かさ高加工
処理が施されていても何ら差し支えない。
【００６２】精練前の生機織物に水を付与するには、織
物に均一に水を付与できる方法が用いられる。適当な手
段として浸漬法やスプレー法やキスロール法などが挙げ
られるが、水付与加工の安定性及び加工コストを考慮す
ると浸漬法による水付与が好ましい。浸漬法は、走行中
の織物を水槽等の中に連続的に通常１〜３０秒程度で容
易に均一に水付与できる。セルロース系長繊維の膨潤を
さらに大きくするため水槽の中に、水酸化ナトリウムや
水酸化カリウム、水酸化リチウム、炭酸ナトリウムなど
のアルカリ性化合物を０．５〜１０ｗｔ％程度添加する
ことができる。水浸漬層の温度は何ら限定されるもので
はなく、常温〜１００℃の範囲が好ましい。
物に均一に水を付与できる方法が用いられる。適当な手
段として浸漬法やスプレー法やキスロール法などが挙げ
られるが、水付与加工の安定性及び加工コストを考慮す
ると浸漬法による水付与が好ましい。浸漬法は、走行中
の織物を水槽等の中に連続的に通常１〜３０秒程度で容
易に均一に水付与できる。セルロース系長繊維の膨潤を
さらに大きくするため水槽の中に、水酸化ナトリウムや
水酸化カリウム、水酸化リチウム、炭酸ナトリウムなど
のアルカリ性化合物を０．５〜１０ｗｔ％程度添加する
ことができる。水浸漬層の温度は何ら限定されるもので
はなく、常温〜１００℃の範囲が好ましい。
【００６３】水を付与した後、連続的に幅入れ熱処理す
る前に予め織物表面の過剰な水をマングルなど脱液装置
を浸漬槽と熱処理機の間に付加することは品質を安定さ
せる上で好ましい。水付与後に、例えば一般的に織物の
加工時に熱処理機として用いられているピンテンター型
のヒートセッターで熱処理する場合、製織後または精錬
後の織物の両端を固定し経方向により緊張した状態で熱
処理して、その固定した幅を製織後の織物幅よりも狭い
幅の織物とする。
る前に予め織物表面の過剰な水をマングルなど脱液装置
を浸漬槽と熱処理機の間に付加することは品質を安定さ
せる上で好ましい。水付与後に、例えば一般的に織物の
加工時に熱処理機として用いられているピンテンター型
のヒートセッターで熱処理する場合、製織後または精錬
後の織物の両端を固定し経方向により緊張した状態で熱
処理して、その固定した幅を製織後の織物幅よりも狭い
幅の織物とする。
【００６４】本発明では、幅入れ率は、５〜１５％の範
囲であり、より好ましくは６〜１３％の範囲である。幅
入れ率の好ましい範囲は、緯糸に用いるセルロース系長
繊維の種類によって違ってくる。用いるセルロース系長
繊維の水浸漬時の膨潤度に応じて、５〜１５％の範囲内
で最適幅入れ率を選択される。幅入れ率が５％未満の場
合には緯伸び５％未満の裏地しか得ることはできない。
幅入れ率が１５％を越えてしまうと織物にシワができた
り緯糸の地の目が大きく曲がる（目曲がり）るおそれが
あるし、織物の緯糸のクリンプが大きくなりすぎた緯糸
が浮き立って、ざらつき感の強い着心地の悪い裏地とな
ってしまう。
囲であり、より好ましくは６〜１３％の範囲である。幅
入れ率の好ましい範囲は、緯糸に用いるセルロース系長
繊維の種類によって違ってくる。用いるセルロース系長
繊維の水浸漬時の膨潤度に応じて、５〜１５％の範囲内
で最適幅入れ率を選択される。幅入れ率が５％未満の場
合には緯伸び５％未満の裏地しか得ることはできない。
幅入れ率が１５％を越えてしまうと織物にシワができた
り緯糸の地の目が大きく曲がる（目曲がり）るおそれが
あるし、織物の緯糸のクリンプが大きくなりすぎた緯糸
が浮き立って、ざらつき感の強い着心地の悪い裏地とな
ってしまう。
【００６５】製織後の生機織物に対する熱処理は、膨潤
状態にあるセルロース系長繊維の乾燥を一気に行い緯方
向の組織収縮を設計通りに行い経糸密度を増加させるこ
とが必要で、緯糸のクリンプを確実に増加させる意味合
いがあり肝要な工程である。この熱処理工程で瞬時の乾
燥が行われないと、緯糸自身の収縮が起こり伸びの低い
裏地となる。またシワが発生したりする。この段階で生
じたシワは、最後の仕上げ工程で緊張下で熱処理して
も、完全になくすことができなくなる。組織収縮と熱固
定を充分に行う熱処理温度は、１００℃〜２１０℃が好
ましく、より好ましくは１３０℃〜２００℃である。熱
処理温度が１００℃未満では膨潤状態にある緯糸の乾燥
が瞬時に起こらず、緯伸びが不足したりシワを発生し易
い。また熱処理温度が２１０℃を越えると、経糸、緯糸
が熱によって損傷し剛性が高くなって風合いが硬く機械
物性などの低下した裏地となる。
状態にあるセルロース系長繊維の乾燥を一気に行い緯方
向の組織収縮を設計通りに行い経糸密度を増加させるこ
とが必要で、緯糸のクリンプを確実に増加させる意味合
いがあり肝要な工程である。この熱処理工程で瞬時の乾
燥が行われないと、緯糸自身の収縮が起こり伸びの低い
裏地となる。またシワが発生したりする。この段階で生
じたシワは、最後の仕上げ工程で緊張下で熱処理して
も、完全になくすことができなくなる。組織収縮と熱固
定を充分に行う熱処理温度は、１００℃〜２１０℃が好
ましく、より好ましくは１３０℃〜２００℃である。熱
処理温度が１００℃未満では膨潤状態にある緯糸の乾燥
が瞬時に起こらず、緯伸びが不足したりシワを発生し易
い。また熱処理温度が２１０℃を越えると、経糸、緯糸
が熱によって損傷し剛性が高くなって風合いが硬く機械
物性などの低下した裏地となる。
【００６６】本発明の熱処理を行う処理時間は、組織収
縮を充分に行われる時間である。熱処理温度が高い時に
は経糸、緯糸へのダメージを考え短い処理時間で行い、
低い温度で処理する場合には、時間を長くして処理すれ
ば良い。好ましい熱処理時間としては、１３０〜２００
℃の場合１５秒〜１８０秒である。熱処理装置には、織
物の経と緯方向に緊張状態で処理ができるものを用い
る。織物の熱処理で汎用的に用いられている両端にピン
がついたピンテンター型のヒートセッターが好ましい。
水付与−幅入れ熱処理を行った織物は、次いで織物に付
着している紡糸オイルやタテ糸糊剤などを除去する目的
で精練される。精練工程で用いられる処理液としては、
水または界面活性剤とアルカリを含む水溶液が良い。織
物の精練で一般的に用いられているオープンソーパー型
連続精練機、液流型染色機、浴中懸垂型連続処理機、ウ
インス染色機、ソフサ精練機など特に限定されるもので
はない。生産性や加工時の皺発生を考慮すればオープン
ソーパ型連続精練機やジッガー染色機を精練機の使用が
好ましい。
縮を充分に行われる時間である。熱処理温度が高い時に
は経糸、緯糸へのダメージを考え短い処理時間で行い、
低い温度で処理する場合には、時間を長くして処理すれ
ば良い。好ましい熱処理時間としては、１３０〜２００
℃の場合１５秒〜１８０秒である。熱処理装置には、織
物の経と緯方向に緊張状態で処理ができるものを用い
る。織物の熱処理で汎用的に用いられている両端にピン
がついたピンテンター型のヒートセッターが好ましい。
水付与−幅入れ熱処理を行った織物は、次いで織物に付
着している紡糸オイルやタテ糸糊剤などを除去する目的
で精練される。精練工程で用いられる処理液としては、
水または界面活性剤とアルカリを含む水溶液が良い。織
物の精練で一般的に用いられているオープンソーパー型
連続精練機、液流型染色機、浴中懸垂型連続処理機、ウ
インス染色機、ソフサ精練機など特に限定されるもので
はない。生産性や加工時の皺発生を考慮すればオープン
ソーパ型連続精練機やジッガー染色機を精練機の使用が
好ましい。
【００６７】精練処理織物は、セルロース系長繊維を用
いた裏地の一般的な加工が随意付加した裏地に仕上げら
れる。その一つである染色方法は特に限定されるもので
はなく、液流染色法、ジッガー染色法、ビーム染色法、
コールドパッドバッチ染色法、パッドスチーム染色法、
パッドロール染色法等の中から経、緯糸に用いるセルロ
ース系長繊維の種類によって用いる染料及び染色方法を
適宜選択すればよい。経糸がポリエステル系長繊維で緯
糸がセルロース系長繊維の場合も上記と同様の染色機を
用いることができるが、ポリエステル系長繊維を染色し
た染色機と同機を用いてセルロース系長繊維を染色して
もよいし、又コールドパッドバッチ法やパッドスチーム
法やジッガー法による別の染色機を用いてセルロース系
長繊維の染色を行うこともできる。
いた裏地の一般的な加工が随意付加した裏地に仕上げら
れる。その一つである染色方法は特に限定されるもので
はなく、液流染色法、ジッガー染色法、ビーム染色法、
コールドパッドバッチ染色法、パッドスチーム染色法、
パッドロール染色法等の中から経、緯糸に用いるセルロ
ース系長繊維の種類によって用いる染料及び染色方法を
適宜選択すればよい。経糸がポリエステル系長繊維で緯
糸がセルロース系長繊維の場合も上記と同様の染色機を
用いることができるが、ポリエステル系長繊維を染色し
た染色機と同機を用いてセルロース系長繊維を染色して
もよいし、又コールドパッドバッチ法やパッドスチーム
法やジッガー法による別の染色機を用いてセルロース系
長繊維の染色を行うこともできる。
【００６８】染色終了後の仕上加工では、通常セルロー
ス繊維の加工で汎用されている洗濯収縮率、湿摩擦堅牢
度を向上させるための樹脂加工を付加することが好まし
い。ただ最終仕上げの工程でシワを除去する為にピンテ
ンター等により幅出し熱処理を行うが、幅出しする割合
を大きくとってしまうと低い伸びの裏地となってしまう
ので注意が必要である。例えば染色後の幅に対して１〜
３cm程度の幅出しを行いシワが取れる程度の処理が適用
される。この仕上げ工程のところで、仕上げ剤として帯
電防止剤、撥水剤、吸汗剤などを付与してもかまわな
い。また、織物表面の光沢、平滑性、風合いを改善する
ために、仕上げ剤付与後にカレンダー処理などを施すこ
とができる。本発明の緯糸にセルロース系長繊維を用い
た裏地は、緯方向に５〜１２％の伸びを有し、緯糸のク
リンプが大きいので組織収縮を起こしにくい織物構造の
ものであるので、家庭洗濯を実施しても寸法変化が小さ
く、防皺性にも優れた裏地である。
ス繊維の加工で汎用されている洗濯収縮率、湿摩擦堅牢
度を向上させるための樹脂加工を付加することが好まし
い。ただ最終仕上げの工程でシワを除去する為にピンテ
ンター等により幅出し熱処理を行うが、幅出しする割合
を大きくとってしまうと低い伸びの裏地となってしまう
ので注意が必要である。例えば染色後の幅に対して１〜
３cm程度の幅出しを行いシワが取れる程度の処理が適用
される。この仕上げ工程のところで、仕上げ剤として帯
電防止剤、撥水剤、吸汗剤などを付与してもかまわな
い。また、織物表面の光沢、平滑性、風合いを改善する
ために、仕上げ剤付与後にカレンダー処理などを施すこ
とができる。本発明の緯糸にセルロース系長繊維を用い
た裏地は、緯方向に５〜１２％の伸びを有し、緯糸のク
リンプが大きいので組織収縮を起こしにくい織物構造の
ものであるので、家庭洗濯を実施しても寸法変化が小さ
く、防皺性にも優れた裏地である。
【００６９】
【実施例】以下実施例により本発明を詳細に説明する
が、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
なお、実施例中の数値及び製品の特徴の判定基準は以下
の評価法で行った。 （１）織物の緯伸びの測定 カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＦＢ１を用いて、２０
ｃｍ×２０ｃｍの織物を引張り速度＝０．２ｍｍ／秒で
緯方向に伸長し、５００ｇ／ｃｍの応力下での伸びＳ
（％）を次式によって求めた。式中、Ａは５００ｇ／ｃ
ｍ下で伸びた長さ（ｃｍ）、Ｂは織物の元の長さ＝２０
ｃｍである。 Ｓ（％）＝（Ａ／Ｂ）×１００
が、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
なお、実施例中の数値及び製品の特徴の判定基準は以下
の評価法で行った。 （１）織物の緯伸びの測定 カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＦＢ１を用いて、２０
ｃｍ×２０ｃｍの織物を引張り速度＝０．２ｍｍ／秒で
緯方向に伸長し、５００ｇ／ｃｍの応力下での伸びＳ
（％）を次式によって求めた。式中、Ａは５００ｇ／ｃ
ｍ下で伸びた長さ（ｃｍ）、Ｂは織物の元の長さ＝２０
ｃｍである。 Ｓ（％）＝（Ａ／Ｂ）×１００
【００７０】（２）動摩擦係数の測定 カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＳＥを用いて、摩擦面
寸法が１ｃｍ×１ｃｍで重量が２５ｇの摩擦子に、金布
３号精錬上がりの綿布を取り付けて、５ｃｍ／ｍｉｎの
速度で固定した裏地の表面上をすべらせ、その時の摩擦
抵抗力から、次式によって動摩擦係数（μ）を求めた。
式中、Ａは摩擦抵抗力の平均値（ｇ）、Ｂは摩擦子の重
量（ｇ）を表す。 μ＝Ａ／Ｂ 本発明では裏地の経糸方向に滑らせたときの摩擦係数
と、緯糸方向に滑らせたときの摩擦係数の平均値を、裏
地の動摩擦係数とした。
寸法が１ｃｍ×１ｃｍで重量が２５ｇの摩擦子に、金布
３号精錬上がりの綿布を取り付けて、５ｃｍ／ｍｉｎの
速度で固定した裏地の表面上をすべらせ、その時の摩擦
抵抗力から、次式によって動摩擦係数（μ）を求めた。
式中、Ａは摩擦抵抗力の平均値（ｇ）、Ｂは摩擦子の重
量（ｇ）を表す。 μ＝Ａ／Ｂ 本発明では裏地の経糸方向に滑らせたときの摩擦係数
と、緯糸方向に滑らせたときの摩擦係数の平均値を、裏
地の動摩擦係数とした。
【００７１】（３）緯糸のクリンプ率の測定 緯糸のクリンプ率は、生機又は染色仕上げ後の織物の緯
糸方向に２０ｃｍの印を付けた後、織物を分解して取り
出した緯糸に０．１ｇ／ｄの荷重をかけ、その時の長さ
Ｓｃｍを測定して、次式により算出した。 緯糸のクリンプ率（％）＝｛（Ｓ−２０）／２０｝×１００ （４）織物の経糸、緯糸の密度 織物密度は、織物１インチ幅当たりの経糸の本数を数え
た（本／インチ）。 （５）経糸の繊度 織物の経糸繊度（デニール：ｄ）は、織物の経糸に０．
１ｇ／ｄの荷重をかけた状態で９０cm長さのサンプルを
２本作成し、その重量Ｗ（ｇ）を求め下記式より求め
た。 経糸の繊度（ｄ）＝（Ｗ×９０００００）／１８０
糸方向に２０ｃｍの印を付けた後、織物を分解して取り
出した緯糸に０．１ｇ／ｄの荷重をかけ、その時の長さ
Ｓｃｍを測定して、次式により算出した。 緯糸のクリンプ率（％）＝｛（Ｓ−２０）／２０｝×１００ （４）織物の経糸、緯糸の密度 織物密度は、織物１インチ幅当たりの経糸の本数を数え
た（本／インチ）。 （５）経糸の繊度 織物の経糸繊度（デニール：ｄ）は、織物の経糸に０．
１ｇ／ｄの荷重をかけた状態で９０cm長さのサンプルを
２本作成し、その重量Ｗ（ｇ）を求め下記式より求め
た。 経糸の繊度（ｄ）＝（Ｗ×９０００００）／１８０
【００７２】（６）織物の緯方向の曲げかたさ カトーテック（株）製のＫＥＳ−ＦＢ２を用いて、経２
０ｃｍ×緯２０ｃｍの織物を有効試料長経２０ｃｍ×緯
１ｃｍで把持し、最大曲率±２．５ｃｍ-1、曲げ変形速
度０．５０ｃｍ-1の条件下で曲げたときの、曲率が＋
０．５と＋１．５ｃｍ-1（表側の曲げ）の単位幅当たり
の曲げモーメント（ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ）の差を曲率（１
ｃｍ-1）で除した値（ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ）と−０．５
と−１．５ｃｍ-1（裏側の曲げ）の単位幅当たりの曲げ
モーメント（ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ）の差を曲率（１ｃ
ｍ-1）で除した値（ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ）の平均値。
０ｃｍ×緯２０ｃｍの織物を有効試料長経２０ｃｍ×緯
１ｃｍで把持し、最大曲率±２．５ｃｍ-1、曲げ変形速
度０．５０ｃｍ-1の条件下で曲げたときの、曲率が＋
０．５と＋１．５ｃｍ-1（表側の曲げ）の単位幅当たり
の曲げモーメント（ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ）の差を曲率（１
ｃｍ-1）で除した値（ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ）と−０．５
と−１．５ｃｍ-1（裏側の曲げ）の単位幅当たりの曲げ
モーメント（ｇｆ・ｃｍ／ｃｍ）の差を曲率（１ｃ
ｍ-1）で除した値（ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ）の平均値。
【００７３】（７）織物の表面性、外観の評価 しわ、シボ等の発現状態を中心に、肉眼及び触感で判定
を行った。 ◎：表面性、外観がきわめて良好。 ○：表面性、外観がが良好。 △：表面性、外観がやや悪い。 ×：表面性、外観が悪い。 （８）織物の風合いの評価 手で触ったときの官能評価で判定した。 ◎：風合い、厚み感なくがきわめて良好。 ○：風合い、厚み感とも良好。 △：風合いやや硬く厚み感もある。 ×：風合い硬く、厚み感も大きい。
を行った。 ◎：表面性、外観がきわめて良好。 ○：表面性、外観がが良好。 △：表面性、外観がやや悪い。 ×：表面性、外観が悪い。 （８）織物の風合いの評価 手で触ったときの官能評価で判定した。 ◎：風合い、厚み感なくがきわめて良好。 ○：風合い、厚み感とも良好。 △：風合いやや硬く厚み感もある。 ×：風合い硬く、厚み感も大きい。
【００７４】（９）縫い目滑脱の評価 経／緯伸びが１５％／１０％の伸びのあるウールの表地
（綾織物、目付２９０ｇ／ｍ2 厚み０．５５ｍｍ 経
／緯密度８８／７１本）に、実施例で作製した織物を裏
地として用いたタイトスカート（身体寸法に対してゆと
り率５％でパターンを作成したが裏地のきせは取ってい
ない）を作製して、４週間着用後の縫い目滑脱の程度を
評価した。評価方法としては、０．５ｋｇ／２．５４ｃ
ｍの負荷を掛けた状態で、縫い目の両側の滑脱の最大値
を読み、それを縫い目滑脱とした。
（綾織物、目付２９０ｇ／ｍ2 厚み０．５５ｍｍ 経
／緯密度８８／７１本）に、実施例で作製した織物を裏
地として用いたタイトスカート（身体寸法に対してゆと
り率５％でパターンを作成したが裏地のきせは取ってい
ない）を作製して、４週間着用後の縫い目滑脱の程度を
評価した。評価方法としては、０．５ｋｇ／２．５４ｃ
ｍの負荷を掛けた状態で、縫い目の両側の滑脱の最大値
を読み、それを縫い目滑脱とした。
【００７５】（１０）着用感の評価 経／緯伸びが１５％／１０％の伸びのあるウールの表地
（綾織物 目付２９０ｇ／ｍ2 厚み０．５５ｍｍ 経
／緯密度８８／７１本）に、実施例で作製した織物を裏
地として用いたタイトスカート（身体寸法に対してゆと
り率５％でパターンを作成したが裏地のきせは取ってい
ない。）を作製して、モニターに着用してもらった時の
着用感を官能評価で判定した。 ◎：着用感がきわめて良好。 ○：着用感が良好。 △：着用感にやや不快さを感じる。 ×：着用感が不快に感じる。 （１１）着圧の測定方法 （株）エイエムアイ製衣服圧測定器（型式：ＡＭＩ３０
３７−１０）を用いて、１０点のセンサーを左右の腎部
側面に各５ケづつ取り付け着用感の評価で用いたタイト
スカートを着用し、しゃがんだ動作をしたときの着圧を
測定し１０点の測定値の平均値を着圧として求めた。
（綾織物 目付２９０ｇ／ｍ2 厚み０．５５ｍｍ 経
／緯密度８８／７１本）に、実施例で作製した織物を裏
地として用いたタイトスカート（身体寸法に対してゆと
り率５％でパターンを作成したが裏地のきせは取ってい
ない。）を作製して、モニターに着用してもらった時の
着用感を官能評価で判定した。 ◎：着用感がきわめて良好。 ○：着用感が良好。 △：着用感にやや不快さを感じる。 ×：着用感が不快に感じる。 （１１）着圧の測定方法 （株）エイエムアイ製衣服圧測定器（型式：ＡＭＩ３０
３７−１０）を用いて、１０点のセンサーを左右の腎部
側面に各５ケづつ取り付け着用感の評価で用いたタイト
スカートを着用し、しゃがんだ動作をしたときの着圧を
測定し１０点の測定値の平均値を着圧として求めた。
【００７６】以下実施例１〜１１、比較例１〜７におい
て緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚 加工糸を用いた
場合の平組織の織物の実施例を記載する。
て緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚 加工糸を用いた
場合の平組織の織物の実施例を記載する。
【実施例１】経糸に５０ｄ／２４ｆのポリエチレンテレ
フタレート、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテレ
フタレートの２ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３５０Ｔ
／Ｍ、第１ヒーター温度２２０℃、第２ヒーター温度１
８０℃、第２ヒーターゾーンフィード率＋２０％）を用
いて、経糸の密度１００本／インチ、緯糸の密度８１本
／インチ、目付５０ｇ／ｍ2 、製織後の織物幅１３１．
５ｃｍの平組織の生機を製織した。生機をピンテンター
により、１９０℃×３０秒の条件で生機織物幅に対して
５％の幅入れを行った。次に２ｇ／ｌの炭酸ソーダと２
ｇ／ｌのスコアロール（花王（株）社製）を含む水溶液
を用いて、液流染色機で１３０℃／１０分の精練を行っ
た。その後、液流染色機により表１記載の条件で染色を
行い、還元洗浄を経て染色織物を得た。この染色織物を
表２記載の条件で仕上加工を行って裏地を得た。
フタレート、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテレ
フタレートの２ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３５０Ｔ
／Ｍ、第１ヒーター温度２２０℃、第２ヒーター温度１
８０℃、第２ヒーターゾーンフィード率＋２０％）を用
いて、経糸の密度１００本／インチ、緯糸の密度８１本
／インチ、目付５０ｇ／ｍ2 、製織後の織物幅１３１．
５ｃｍの平組織の生機を製織した。生機をピンテンター
により、１９０℃×３０秒の条件で生機織物幅に対して
５％の幅入れを行った。次に２ｇ／ｌの炭酸ソーダと２
ｇ／ｌのスコアロール（花王（株）社製）を含む水溶液
を用いて、液流染色機で１３０℃／１０分の精練を行っ
た。その後、液流染色機により表１記載の条件で染色を
行い、還元洗浄を経て染色織物を得た。この染色織物を
表２記載の条件で仕上加工を行って裏地を得た。
【００７７】
【表１】
【００７８】
【実施例２】実施例１の熱処理時の幅入れを１０％とし
た以外は、すべて実施例１と同様に行って、裏地を得
た。
た以外は、すべて実施例１と同様に行って、裏地を得
た。
【実施例３】経糸に５０ｄ／２４のポリエチレンテレフ
タレート、緯糸に７５／３６ｆのポリエチレンテレフタ
レートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ／
Ｍ、仮撚ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１
２１本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、目付５９ｇ
／ｍ2 、生機幅１２３．０ｃｍの織物を平組織の生機を
製織した。この生機をピンテンターにより、１９０℃／
３０秒の条件で生機幅に対して５％の幅入れを行った。
次に、幅入れした織物を表３記載の条件でオープンソー
パ型の連続精練機を用いて精練を行った後、表４記載の
条件でアルカリ減量加工を行った。アルカリ減量加工織
物に実施例１と同様の染色、仕上加工を適用して裏地を
得た。
タレート、緯糸に７５／３６ｆのポリエチレンテレフタ
レートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ／
Ｍ、仮撚ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１
２１本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、目付５９ｇ
／ｍ2 、生機幅１２３．０ｃｍの織物を平組織の生機を
製織した。この生機をピンテンターにより、１９０℃／
３０秒の条件で生機幅に対して５％の幅入れを行った。
次に、幅入れした織物を表３記載の条件でオープンソー
パ型の連続精練機を用いて精練を行った後、表４記載の
条件でアルカリ減量加工を行った。アルカリ減量加工織
物に実施例１と同様の染色、仕上加工を適用して裏地を
得た。
【００７９】
【表２】
【００８０】
【実施例４】実施例３の幅入れ率を１０％とした以外
は、すべて実施例３と同様を適用して裏地を得た。
は、すべて実施例３と同様を適用して裏地を得た。
【実施例５】実施例３で得られた生機をまず表３記載の
オープンソーパタイプの連続精練を実施した。但し、精
練温度及び湯洗温度をともに５０℃に下げて実施した。
引き続き、得られた精錬後の織物をピンテンターによ
り、１９０℃／３０秒の条件で生機織物幅に対して１０
％に設定して幅入れをした後、その後は実施例３と同様
の染色加工を行った。
オープンソーパタイプの連続精練を実施した。但し、精
練温度及び湯洗温度をともに５０℃に下げて実施した。
引き続き、得られた精錬後の織物をピンテンターによ
り、１９０℃／３０秒の条件で生機織物幅に対して１０
％に設定して幅入れをした後、その後は実施例３と同様
の染色加工を行った。
【実施例６】実施例３の熱処理時の幅入れを１５％とし
た以外は、すべて実施例３と同様に行った。
た以外は、すべて実施例３と同様に行った。
【００８１】
【実施例７】実施例１の熱処理を１８０℃／６０秒とし
た以外は、すべて実施例１と同様に行った。
た以外は、すべて実施例１と同様に行った。
【実施例８】経糸に５０ｄ／３０ｆの銅アンモニアレー
ヨン法ｚ繊維と緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテ
レフタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００
Ｔ／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１
３１本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、目付６３ｇ
／ｍ2 、生機幅１３２．０ｃｍの平組織の生機を製織し
た。この生機を１９０℃／３０秒の条件で生機幅に対し
て１０％の幅入れを行った。その後、表３記載の条件で
糊抜き精練を行った後、引き続き表５記載の条件で染色
した後、表６記載の条件で樹脂加工を行い裏地用織物を
得た。
ヨン法ｚ繊維と緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテ
レフタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００
Ｔ／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１
３１本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、目付６３ｇ
／ｍ2 、生機幅１３２．０ｃｍの平組織の生機を製織し
た。この生機を１９０℃／３０秒の条件で生機幅に対し
て１０％の幅入れを行った。その後、表３記載の条件で
糊抜き精練を行った後、引き続き表５記載の条件で染色
した後、表６記載の条件で樹脂加工を行い裏地用織物を
得た。
【００８２】
【表３】
【００８３】
【実施例９】経糸に７５ｄ／３３ｆのビスコース法レー
ヨン長繊維と緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテレ
フタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ
／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１１
５本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、生機幅１３
２．０ｃｍの平組織の織物を製織した。この生機織物を
１９０℃／３０秒の条件で生機幅に対して１０％の幅入
れを行い、その後、実施例８と同様な方法で糊抜き精
練、染色・樹脂加工を行った裏地を製造した。
ヨン長繊維と緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテレ
フタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ
／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１１
５本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、生機幅１３
２．０ｃｍの平組織の織物を製織した。この生機織物を
１９０℃／３０秒の条件で生機幅に対して１０％の幅入
れを行い、その後、実施例８と同様な方法で糊抜き精
練、染色・樹脂加工を行った裏地を製造した。
【００８４】
【実施例１０】経糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテ
レフタレートと緯糸に７５／３６ｆのポリエチレンテレ
フタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ
／Ｍ、１ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度が
１２１本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、目付５９
ｇ／ｍ2 、生機幅１２３．０ｃｍの平組織の織物を製織
した。この生機織物を実施例３と同様な条件で幅入れ、
精練、染色、仕上加工を行って裏地を得た。
レフタレートと緯糸に７５／３６ｆのポリエチレンテレ
フタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ
／Ｍ、１ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度が
１２１本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、目付５９
ｇ／ｍ2 、生機幅１２３．０ｃｍの平組織の織物を製織
した。この生機織物を実施例３と同様な条件で幅入れ、
精練、染色、仕上加工を行って裏地を得た。
【実施例１１】実施例１０で得られた生機織物を用い
て、実施例４と同様な条件で幅入れ、精練、染色、仕上
加工を適用して裏地を調製した。
て、実施例４と同様な条件で幅入れ、精練、染色、仕上
加工を適用して裏地を調製した。
【００８５】
【比較例１】実施例１の精練前の熱処理を行わなかった
こと以外は、すべて実施例１と同様加工した。得られて
裏地の仕上げ幅は、１０１ｃｍとなり製織後の織物幅か
らの幅入れ率は２３％であった。
こと以外は、すべて実施例１と同様加工した。得られて
裏地の仕上げ幅は、１０１ｃｍとなり製織後の織物幅か
らの幅入れ率は２３％であった。
【比較例２】実施例１で製織した生機織物（１３１．５
ｃｍ）を、実施例１と同様の精練液を用いて液流染色機
で１３０℃／１０分の精練を行った後に、ピンテンター
により１９０℃×３０秒の条件で、製織後の織物幅に対
して１０％の幅入れ率と同じ幅（１１８．４ｃｍ）で熱
処理を行い、その後の染色、仕上げ加工については、実
施例１と同様に行って裏地用織物を得た。
ｃｍ）を、実施例１と同様の精練液を用いて液流染色機
で１３０℃／１０分の精練を行った後に、ピンテンター
により１９０℃×３０秒の条件で、製織後の織物幅に対
して１０％の幅入れ率と同じ幅（１１８．４ｃｍ）で熱
処理を行い、その後の染色、仕上げ加工については、実
施例１と同様に行って裏地用織物を得た。
【００８６】
【比較例３】実施例１と同様に製織した織物を、３％で
幅入れした以外は、すべて実施例１と同様に行って裏地
用織物を得た。
幅入れした以外は、すべて実施例１と同様に行って裏地
用織物を得た。
【比較例４】実施例１の熱処理を１５０℃／２分とした
以外は、すべて実施例１と同様に行って裏地用織物を得
た。
以外は、すべて実施例１と同様に行って裏地用織物を得
た。
【比較例５】実施例１の熱処理を２２０℃×１０秒とし
た以外は、すべて実施例１と同様に行って裏地用織物を
得た。
た以外は、すべて実施例１と同様に行って裏地用織物を
得た。
【００８７】
【比較例６】経糸に５０ｄ／２４ｆのポリエステル長繊
維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエ
ステル長繊維丸断面原糸を用いて、経糸密度１２０本／
インチ、緯糸密度８０本／インチ、目付５０ｇ／ｍ2 、
製織後の織物幅１３３ｃｍの平組織の生機織物を製織し
た。生機織物を表３記載の条件で精練を行った。その
後、１２３ｃｍ幅（幅入れ率＝８％）で１９０℃／１０
秒のプレセットを行い、続いて液流染色機により表１記
載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還
元洗浄し乾燥を行った。仕上は表２記載の条件で加工を
行った。実施例１〜１１および比較例１〜６で得られた
裏地織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値
（クリンプ率÷｛( 経糸繊度ｄ)1/2×経糸密度｝）、縫
い目滑脱、外観、風合、曲げかたさ、着用感、着圧の評
価結果をまとめて表７に示す。
維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエ
ステル長繊維丸断面原糸を用いて、経糸密度１２０本／
インチ、緯糸密度８０本／インチ、目付５０ｇ／ｍ2 、
製織後の織物幅１３３ｃｍの平組織の生機織物を製織し
た。生機織物を表３記載の条件で精練を行った。その
後、１２３ｃｍ幅（幅入れ率＝８％）で１９０℃／１０
秒のプレセットを行い、続いて液流染色機により表１記
載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還
元洗浄し乾燥を行った。仕上は表２記載の条件で加工を
行った。実施例１〜１１および比較例１〜６で得られた
裏地織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値
（クリンプ率÷｛( 経糸繊度ｄ)1/2×経糸密度｝）、縫
い目滑脱、外観、風合、曲げかたさ、着用感、着圧の評
価結果をまとめて表７に示す。
【００８８】
【表４】 表７から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比べ
て極めて縫い目滑脱起こりにくく、且つ表面性も良好で
滑り性に優れ、着圧が低く、風合いの良好な裏地であ
る。
て極めて縫い目滑脱起こりにくく、且つ表面性も良好で
滑り性に優れ、着圧が低く、風合いの良好な裏地であ
る。
【００８９】以下の実施例１２〜１８及び比較例７〜１
０は、緯糸にポリエステル系長繊維の仮撚加工糸を用い
た綾組織（２／１綾組織）の裏地の例である。
０は、緯糸にポリエステル系長繊維の仮撚加工糸を用い
た綾組織（２／１綾組織）の裏地の例である。
【実施例１２】経糸に５０ｄ／２４ｆのポリエチレンテ
レフタレート、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテ
レフタレートの２ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３５０
Ｔ／Ｍ、第１ヒーター温度２２０℃、第２ヒーター温度
１８０℃、第２ヒーターゾーンフィード率＋２０％）を
用いて、経糸密度１５０本／インチ、緯糸密度８２本／
インチ、製織後の織物幅１３２ｃｍの綾組織の生機織物
を製織した。生機織物をピンテンターにより、１９０℃
×３０秒の条件で生機織物幅に対して１２％の幅入れを
行った。次に、２ｇ／ｌの炭酸ソーダと２ｇ／ｌのスコ
アロール（花王（株）社製）を含む水溶液で、液流染色
機によって１３０℃／１０分の精練を行った。その後、
液流染色機により表１記載の条件で染色を行い、次に余
分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行った。表２記
載の条件で加工を適用して、裏地を得た。
レフタレート、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテ
レフタレートの２ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３５０
Ｔ／Ｍ、第１ヒーター温度２２０℃、第２ヒーター温度
１８０℃、第２ヒーターゾーンフィード率＋２０％）を
用いて、経糸密度１５０本／インチ、緯糸密度８２本／
インチ、製織後の織物幅１３２ｃｍの綾組織の生機織物
を製織した。生機織物をピンテンターにより、１９０℃
×３０秒の条件で生機織物幅に対して１２％の幅入れを
行った。次に、２ｇ／ｌの炭酸ソーダと２ｇ／ｌのスコ
アロール（花王（株）社製）を含む水溶液で、液流染色
機によって１３０℃／１０分の精練を行った。その後、
液流染色機により表１記載の条件で染色を行い、次に余
分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行った。表２記
載の条件で加工を適用して、裏地を得た。
【００９０】
【実施例１３】実施例１２の経糸密度を１６３本とし熱
処理時の幅入れを８％とした以外は、すべて実施例１２
と同様に行って裏地を得た。
処理時の幅入れを８％とした以外は、すべて実施例１２
と同様に行って裏地を得た。
【実施例１４】実施例１２と同様の糸使いで経糸密度１
２５本／インチ、緯糸密度８５本／インチ、織物幅１３
２ｃｍの綾組織の生機織物を製織し、生機を実施例１２
と同様の条件で幅入れセット、精練、染色、仕上げ加工
を行って裏地を得た。
２５本／インチ、緯糸密度８５本／インチ、織物幅１３
２ｃｍの綾組織の生機織物を製織し、生機を実施例１２
と同様の条件で幅入れセット、精練、染色、仕上げ加工
を行って裏地を得た。
【００９１】
【実施例１５】経糸に７５ｄ／２４ｆのポリエチレンテ
レフタレート、緯糸に７５ｄ／３６のポリエチレンテレ
フタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ
／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１２
４本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、生機幅１２
３．０ｃｍの綾組織の生機織物を製織した。得られた織
物をピンテンターにより、１９０℃／３０秒の条件で生
機幅に対して１５％の幅入れを行った。次に、表３記載
の条件でオープンソーパ型の連続精練機を用いて精練を
行った。その後、表４記載の条件でアルカリ減量加工を
行い、染色、仕上加工は実施例１と同様に行って、裏地
を得た。
レフタレート、緯糸に７５ｄ／３６のポリエチレンテレ
フタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ
／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１２
４本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、生機幅１２
３．０ｃｍの綾組織の生機織物を製織した。得られた織
物をピンテンターにより、１９０℃／３０秒の条件で生
機幅に対して１５％の幅入れを行った。次に、表３記載
の条件でオープンソーパ型の連続精練機を用いて精練を
行った。その後、表４記載の条件でアルカリ減量加工を
行い、染色、仕上加工は実施例１と同様に行って、裏地
を得た。
【００９２】
【実施例１６】実施例１５の幅入れ率を８％とした以外
は、すべて実施例１５と同様の条件で行って、裏地を得
た。
は、すべて実施例１５と同様の条件で行って、裏地を得
た。
【実施例１７】経糸に５０ｄ／３０ｆの銅アンモニアレ
ーヨン法長繊維と緯コ糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレ
ンテレフタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３
００Ｔ／Ｍ、１ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸
密度１７０本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、生機
幅１３２．０ｃｍの綾組織の生機織物を製織した。この
生機織物を１９０℃／３０秒の条件で生機幅に対して８
％の幅入れを行った。その後、表３記載の条件で糊抜き
精練を行った後、引き続き表５記載の条件で染色、表６
記載の条件の樹脂加工を経て裏地を得た。
ーヨン法長繊維と緯コ糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレ
ンテレフタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３
００Ｔ／Ｍ、１ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸
密度１７０本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、生機
幅１３２．０ｃｍの綾組織の生機織物を製織した。この
生機織物を１９０℃／３０秒の条件で生機幅に対して８
％の幅入れを行った。その後、表３記載の条件で糊抜き
精練を行った後、引き続き表５記載の条件で染色、表６
記載の条件の樹脂加工を経て裏地を得た。
【００９３】
【実施例１８】経糸に７５ｄ／３３ｆのビスコース法レ
ーヨン長繊維と緯糸に７５／３６ｆのポリエチレンテレ
フタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ
／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１３
５本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、生機幅１３
２．０ｃｍの綾組織の生機織物を製織した。生機織物を
１９０℃×３０秒の条件で生機幅に対して１５％の幅入
れを行い、その後実施例１７と同様な方法で糊抜き精
練、染色、樹脂加工を行って、裏地を得た。
ーヨン長繊維と緯糸に７５／３６ｆのポリエチレンテレ
フタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００Ｔ
／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度１３
５本／インチ、緯糸密度８２本／インチ、生機幅１３
２．０ｃｍの綾組織の生機織物を製織した。生機織物を
１９０℃×３０秒の条件で生機幅に対して１５％の幅入
れを行い、その後実施例１７と同様な方法で糊抜き精
練、染色、樹脂加工を行って、裏地を得た。
【００９４】
【比較例７】実施例１２の精練前の幅入れ熱処理を行わ
なかったこと以外は、すべて実施例１を繰返して、仕上
幅１０６ｃｍの裏地を得た。この仕上幅は生機の基準の
緯入れ率が２０％であった。
なかったこと以外は、すべて実施例１を繰返して、仕上
幅１０６ｃｍの裏地を得た。この仕上幅は生機の基準の
緯入れ率が２０％であった。
【比較例８】実施例１２で製織した生機織物（１３２ｃ
ｍ）を、実施例１と同様の精練液を用いて液流染色機で
１３０℃×１０分の精練を行った後に、ピンテンターに
より１９０℃×３０秒の条件で、製織後の織物幅に対し
て５％の幅入れ率と同じ幅（１２５ｃｍ）で熱処理を行
い、その後の染色、仕上加工を実施例１２と同様に行っ
て裏地得た。
ｍ）を、実施例１と同様の精練液を用いて液流染色機で
１３０℃×１０分の精練を行った後に、ピンテンターに
より１９０℃×３０秒の条件で、製織後の織物幅に対し
て５％の幅入れ率と同じ幅（１２５ｃｍ）で熱処理を行
い、その後の染色、仕上加工を実施例１２と同様に行っ
て裏地得た。
【比較例９】実施例１と同様に生機織物を、３％で幅入
れした以外は、すべて実施例１と同様に行って裏地を得
た。
れした以外は、すべて実施例１と同様に行って裏地を得
た。
【００９５】
【比較例１０】経糸に５０ｄ／２４ｆポリエステル長繊
維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエ
ステル長繊維丸断面原糸を用いて、タテ糸密度１５０本
／インチ、ヨコ糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅
１３３ｃｍの綾組織の織物を製織した。得られた織物を
表３記載の条件で精練を行った。その後、１２２ｃｍ幅
（幅入れ率＝８％）で１９０℃／１０秒のプレセットを
行い、続いて液流染色機により表１記載の条件で染色を
行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行
った。仕上げ加工は表２記載の条件で加工を行って裏地
を得た。実施例１２〜１８および比較例７〜１０で得ら
れた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値
（クリンプ率÷｛（経糸繊度ｄ）1/2×経糸密度｝）、
縫い目滑脱、外観、風合、曲げかたさ、着用感、着圧の
評価結果をまとめて表８に示す。
維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエ
ステル長繊維丸断面原糸を用いて、タテ糸密度１５０本
／インチ、ヨコ糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅
１３３ｃｍの綾組織の織物を製織した。得られた織物を
表３記載の条件で精練を行った。その後、１２２ｃｍ幅
（幅入れ率＝８％）で１９０℃／１０秒のプレセットを
行い、続いて液流染色機により表１記載の条件で染色を
行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行
った。仕上げ加工は表２記載の条件で加工を行って裏地
を得た。実施例１２〜１８および比較例７〜１０で得ら
れた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値
（クリンプ率÷｛（経糸繊度ｄ）1/2×経糸密度｝）、
縫い目滑脱、外観、風合、曲げかたさ、着用感、着圧の
評価結果をまとめて表８に示す。
【００９６】
【表５】 表８から明らかなように本発明の実施例による裏地は、
比較例に比べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ
表面性も良好で滑り性が良く、着圧が低く風合いも非常
にソフトである。
比較例に比べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ
表面性も良好で滑り性が良く、着圧が低く風合いも非常
にソフトである。
【００９７】以下実施例１９〜２４、比較例１１〜１２
において緯糸がポリエステル系長繊維の原糸を用いた場
合の平組織の裏地の例である。
において緯糸がポリエステル系長繊維の原糸を用いた場
合の平組織の裏地の例である。
【実施例１９】タテ糸に５０ｄ／２４ｆのポリエステル
長繊維（鞘芯構造の制電糸）、ヨコ糸に５０デニール３
０フィラメントのポリエステル長繊維のＷ断面原糸を用
いて、タテ糸密度１２０本／インチ、ヨコ糸密度１００
本／インチ、製織後の織物幅１４５．５ｃｍの平組織の
織物を製織した。この時ヨコ糸に用いたＷ断面糸の長
径、短径の長さ比は３：１であった。この時点での生機
織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ３．８％であ
った。生機織物をピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して１５％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。表３記載の条件でオープンソーパー型連続精錬機に
よって精練を行った。その後、液流染色機により表１記
載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還
元洗浄を行い乾燥を行した。仕上加工を表２記載の条件
で行い裏地を得た。
長繊維（鞘芯構造の制電糸）、ヨコ糸に５０デニール３
０フィラメントのポリエステル長繊維のＷ断面原糸を用
いて、タテ糸密度１２０本／インチ、ヨコ糸密度１００
本／インチ、製織後の織物幅１４５．５ｃｍの平組織の
織物を製織した。この時ヨコ糸に用いたＷ断面糸の長
径、短径の長さ比は３：１であった。この時点での生機
織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ３．８％であ
った。生機織物をピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して１５％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。表３記載の条件でオープンソーパー型連続精錬機に
よって精練を行った。その後、液流染色機により表１記
載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還
元洗浄を行い乾燥を行した。仕上加工を表２記載の条件
で行い裏地を得た。
【００９８】
【実施例２０】経糸に５０ｄ／３６ｆのポリエステル長
繊維（三角断面糸）、緯糸に７５ｄ／３０ｆのポリエス
テル長繊維Ｗ断面原糸を用いてタテ糸密度１２０本／イ
ンチ、ヨコ糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４
５．５ｃｍの平組織の生機を製織した。緯糸に用いたＷ
断面単糸の長径、短径の長さ比は３：１であった。この
時点での生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ
１．９％であった。得られた織物をピンテンターで、製
織後の織物幅に対して２０％の幅入れを１９０℃×３０
秒の条件で行った。次に表３記載の条件でオープンソー
パー型連続精錬機によって精練を行った。その後、表４
記載の条件で８％のアルカリ減量加工を実施し、引き続
き液流染色機により表１記載の条件で染色を行い、次に
余分な染料除去のための還元洗浄を行いし乾燥した。仕
上加工を表２記載の条件で加工を行って、裏地を得た。
繊維（三角断面糸）、緯糸に７５ｄ／３０ｆのポリエス
テル長繊維Ｗ断面原糸を用いてタテ糸密度１２０本／イ
ンチ、ヨコ糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４
５．５ｃｍの平組織の生機を製織した。緯糸に用いたＷ
断面単糸の長径、短径の長さ比は３：１であった。この
時点での生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ
１．９％であった。得られた織物をピンテンターで、製
織後の織物幅に対して２０％の幅入れを１９０℃×３０
秒の条件で行った。次に表３記載の条件でオープンソー
パー型連続精錬機によって精練を行った。その後、表４
記載の条件で８％のアルカリ減量加工を実施し、引き続
き液流染色機により表１記載の条件で染色を行い、次に
余分な染料除去のための還元洗浄を行いし乾燥した。仕
上加工を表２記載の条件で加工を行って、裏地を得た。
【００９９】
【実施例２１】経糸に５０デニール２４フィラメントの
ポリエステル長繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５デ
ニール７２フィラメントのポリエステルマルチフィラメ
ントを用いて経糸密度１２０本／インチ、緯糸密度８２
本／インチ、製織後の織物幅１４５．５ｃｍの平組織の
生機を製織した。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定し
たところ１．６％であった。生機織物をピンテンターに
て、製織後の織物幅に対して１５％の幅入れを１９０℃
／３０秒の条件で行った。次に表３記載の条件でオープ
ンソーパー型連続精錬機によって精練を行った。その
後、液流染色機により表１記載の条件で染色を行い、次
に余分な染料除去のための還元洗浄を行い乾燥した。仕
上加工は表２記載の条件で加工を行って裏地を得た。
ポリエステル長繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５デ
ニール７２フィラメントのポリエステルマルチフィラメ
ントを用いて経糸密度１２０本／インチ、緯糸密度８２
本／インチ、製織後の織物幅１４５．５ｃｍの平組織の
生機を製織した。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定し
たところ１．６％であった。生機織物をピンテンターに
て、製織後の織物幅に対して１５％の幅入れを１９０℃
／３０秒の条件で行った。次に表３記載の条件でオープ
ンソーパー型連続精錬機によって精練を行った。その
後、液流染色機により表１記載の条件で染色を行い、次
に余分な染料除去のための還元洗浄を行い乾燥した。仕
上加工は表２記載の条件で加工を行って裏地を得た。
【０１００】
【実施例２２】実施例２０の生機織物の経糸密度を９０
本／インチとした以外は、実施例２０と同一の条件で染
色仕上加工を行い（但し減量加工は省いた）裏地を得
た。なお、生機織物の緯糸のクリンプ率は１．７％であ
った。
本／インチとした以外は、実施例２０と同一の条件で染
色仕上加工を行い（但し減量加工は省いた）裏地を得
た。なお、生機織物の緯糸のクリンプ率は１．７％であ
った。
【実施例２３】経糸に５０ｄ／３０ｆの銅アンモニアレ
ーヨン法長繊維と緯糸に７５ｄ／３０ｆのポリエステル
長繊維Ｗ断面原糸を用いて経糸密度１３１本／インチ、
緯糸密度８２本／インチ、生機幅１３２．０ｃｍの平組
織の生機織物を製織した。緯糸に用いたＷ断面糸の単糸
断面に長径、短径の長さ比は３：１であった。生機織物
の緯糸のクリンプ率は、２．０％であった。生機織物を
１９０℃／３０秒の条件で織物幅に対して２０％の緯入
れを行った。その後、表３記載の条件で糊抜き精練を行
い、引き続き表１２記載の条件でポリエステル繊維を染
色し還元洗滌した後、表１１記載の条件で銅アンモニア
レーヨン繊維を染色し表６記載の条件で樹脂加工を適用
して裏地を得た。
ーヨン法長繊維と緯糸に７５ｄ／３０ｆのポリエステル
長繊維Ｗ断面原糸を用いて経糸密度１３１本／インチ、
緯糸密度８２本／インチ、生機幅１３２．０ｃｍの平組
織の生機織物を製織した。緯糸に用いたＷ断面糸の単糸
断面に長径、短径の長さ比は３：１であった。生機織物
の緯糸のクリンプ率は、２．０％であった。生機織物を
１９０℃／３０秒の条件で織物幅に対して２０％の緯入
れを行った。その後、表３記載の条件で糊抜き精練を行
い、引き続き表１２記載の条件でポリエステル繊維を染
色し還元洗滌した後、表１１記載の条件で銅アンモニア
レーヨン繊維を染色し表６記載の条件で樹脂加工を適用
して裏地を得た。
【０１０１】
【実施例２４】経糸に５０デニール３０フィラメントの
銅アンモニアレーヨン法長繊維と緯糸に７５デニール３
０フィラメントのポリエステル長繊維Ｗ断面原糸を用い
て経糸密度１４５本／インチ、緯糸密度８２本／イン
チ、生機幅１３２．０ｃｍの平組織の生機を製織した。
緯糸に用いたＷ断面糸の単糸断面の長径、短径の長さ比
は３：１であった。この生機織物の緯糸のクリンプ率は
２．２％であった。生機織物を１９０℃／３０秒の条件
で織物幅に対して２０％の幅入れを行い、表３記載の条
件で糊抜き精練を行った後、実施例２３と同様の条件で
染色、樹脂加工を行って裏地を得た。
銅アンモニアレーヨン法長繊維と緯糸に７５デニール３
０フィラメントのポリエステル長繊維Ｗ断面原糸を用い
て経糸密度１４５本／インチ、緯糸密度８２本／イン
チ、生機幅１３２．０ｃｍの平組織の生機を製織した。
緯糸に用いたＷ断面糸の単糸断面の長径、短径の長さ比
は３：１であった。この生機織物の緯糸のクリンプ率は
２．２％であった。生機織物を１９０℃／３０秒の条件
で織物幅に対して２０％の幅入れを行い、表３記載の条
件で糊抜き精練を行った後、実施例２３と同様の条件で
染色、樹脂加工を行って裏地を得た。
【０１０２】
【比較例１１】経糸に５０ｄ／２４ｆのポリエステル長
繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／３６ｆポリエ
ステル長繊維丸断面原糸を用いて、経糸及び緯糸の織密
度がそれぞれ１２０本／インチ及び８０本／インチで、
織物幅１４５．５ｃｍの平組織の生機を製織した。この
生機織物の緯糸のクリンプ率は０．８％であった。生機
織物をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して１５
％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次に２
ｇ／ｌの炭酸ソーダと２ｇ／ｌのスコアロール（花王
（株）社製）を投入した水溶液そ用いて、液流染色機に
よって１３０℃／１０分の精練を行った。その後、液流
染色機により表１記載の条件で染色を行い、次に余分な
染料除去のための還元洗浄を行いし乾燥した。仕上げ加
工を表２の条件に準じて裏地を得た。
繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／３６ｆポリエ
ステル長繊維丸断面原糸を用いて、経糸及び緯糸の織密
度がそれぞれ１２０本／インチ及び８０本／インチで、
織物幅１４５．５ｃｍの平組織の生機を製織した。この
生機織物の緯糸のクリンプ率は０．８％であった。生機
織物をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して１５
％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次に２
ｇ／ｌの炭酸ソーダと２ｇ／ｌのスコアロール（花王
（株）社製）を投入した水溶液そ用いて、液流染色機に
よって１３０℃／１０分の精練を行った。その後、液流
染色機により表１記載の条件で染色を行い、次に余分な
染料除去のための還元洗浄を行いし乾燥した。仕上げ加
工を表２の条件に準じて裏地を得た。
【０１０３】
【比較例１２】実施例２０の精練前の熱処理時の幅入れ
率を４％とした以外は、すべて実施例２０と同様に行っ
て裏地を得た。実施例１９〜２４および比較例１１〜１
２で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリン
プ指数値（クリンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×経糸
密度｝）、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結
果をまとめて表９に示す。
率を４％とした以外は、すべて実施例２０と同様に行っ
て裏地を得た。実施例１９〜２４および比較例１１〜１
２で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリン
プ指数値（クリンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×経糸
密度｝）、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結
果をまとめて表９に示す。
【０１０４】
【表６】 表９から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比べ
て極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数が
低下しており滑り性も大きく改善風合いも非常にソフト
である。
て極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数が
低下しており滑り性も大きく改善風合いも非常にソフト
である。
【０１０５】以下の実施例２５〜３１、比較例１３〜１
４において緯糸がポリエステル系長繊維の原糸を用いた
場合の綾組織（２／１右上がりの綾）の織物の実施例を
記載する。
４において緯糸がポリエステル系長繊維の原糸を用いた
場合の綾組織（２／１右上がりの綾）の織物の実施例を
記載する。
【実施例２５】経糸に５０ｄ／２４ｆのポリエステル長
繊維（鞘芯構造の制電糸）、緯糸に５０ｄ／３０ｆのポ
リエステル長繊維のＷ断面原糸を用いて、経糸密度１５
０本／インチ、緯糸密度１００本／インチ、製織後の織
物幅１４５．５ｃｍの綾組織の生機織物を製織した。こ
の生機の緯糸に用いたＷ断面糸の単糸断面の長径、短径
の長さ比は３：１であった。生機織物の緯糸のクリンプ
率を測定したところ３．１％であった。生機織物をピン
テンターにて、製織後の織物幅に対して１７％の幅入れ
を１９０℃／３０秒の条件で行った。次に表３記載の条
件でオープンソーパー型連続精練機によって精練を行っ
た。その後、液流染色機により表１記載の条件で染色を
行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行
った。仕上加工を表２記載の条件で行って裏地を得た。
繊維（鞘芯構造の制電糸）、緯糸に５０ｄ／３０ｆのポ
リエステル長繊維のＷ断面原糸を用いて、経糸密度１５
０本／インチ、緯糸密度１００本／インチ、製織後の織
物幅１４５．５ｃｍの綾組織の生機織物を製織した。こ
の生機の緯糸に用いたＷ断面糸の単糸断面の長径、短径
の長さ比は３：１であった。生機織物の緯糸のクリンプ
率を測定したところ３．１％であった。生機織物をピン
テンターにて、製織後の織物幅に対して１７％の幅入れ
を１９０℃／３０秒の条件で行った。次に表３記載の条
件でオープンソーパー型連続精練機によって精練を行っ
た。その後、液流染色機により表１記載の条件で染色を
行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行
った。仕上加工を表２記載の条件で行って裏地を得た。
【０１０６】
【実施例２６】経糸に５０ｄ／３６ｆのポリエステル長
繊維（三角断面糸）、緯糸に７５ｄ／３０ｆのポリエス
テル長繊維Ｗ断面原糸を用いて経糸密度１５０本／イン
チ、緯糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５．
５ｃｍの綾組織の生機を製織した。緯糸に用いたＷ断面
糸の単糸断面の長径、短径の長さ比は３：１であった。
この時点での生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したと
ころ１．８％であった。生機織物をピンテンターで、製
織後の織物幅に対して２０％の幅入れを１９０℃×３０
秒の条件で行った。次に表３記載の条件でオープンソー
パー型連続精練機によって精練を行った。その後、液流
染色機により表１記載の条件で染色を行い、次に余分な
染料除去のための還元洗浄し乾燥を行った。仕上加工を
表２記載の条件で行っ裏地を得た。
繊維（三角断面糸）、緯糸に７５ｄ／３０ｆのポリエス
テル長繊維Ｗ断面原糸を用いて経糸密度１５０本／イン
チ、緯糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５．
５ｃｍの綾組織の生機を製織した。緯糸に用いたＷ断面
糸の単糸断面の長径、短径の長さ比は３：１であった。
この時点での生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したと
ころ１．８％であった。生機織物をピンテンターで、製
織後の織物幅に対して２０％の幅入れを１９０℃×３０
秒の条件で行った。次に表３記載の条件でオープンソー
パー型連続精練機によって精練を行った。その後、液流
染色機により表１記載の条件で染色を行い、次に余分な
染料除去のための還元洗浄し乾燥を行った。仕上加工を
表２記載の条件で行っ裏地を得た。
【０１０７】
【実施例２７】経糸に７５ｄ／２４ｆのポリエステル長
繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／７２ｆのポリ
エステルマルチフィラメントを用いて経糸密度１２４本
／インチ、緯糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１
４５．５ｃｍの綾組織の生機を製織した。この時点での
生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ２．０％
であった。生機をピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して１５％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。次に表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練
機によって精練を行った。その後、液流染色機により表
１記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去や織物
のｐＨ調整のための還元洗浄し乾燥を行った。仕上加工
は表２記載の条件で行い裏地を得た。
繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／７２ｆのポリ
エステルマルチフィラメントを用いて経糸密度１２４本
／インチ、緯糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１
４５．５ｃｍの綾組織の生機を製織した。この時点での
生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ２．０％
であった。生機をピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して１５％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。次に表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練
機によって精練を行った。その後、液流染色機により表
１記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去や織物
のｐＨ調整のための還元洗浄し乾燥を行った。仕上加工
は表２記載の条件で行い裏地を得た。
【０１０８】
【実施例２８】実施例２５の経糸密度を１０５本／イン
チとし、熱処理時の幅入れ率を２３％とした以外は、す
べて実施例２５と同様に行って裏地を得た。生機織物の
緯糸のクリンプ率を測定したところ２．８％であった。
チとし、熱処理時の幅入れ率を２３％とした以外は、す
べて実施例２５と同様に行って裏地を得た。生機織物の
緯糸のクリンプ率を測定したところ２．８％であった。
【実施例２９】実施例２６と同様の糸使いで経糸密度１
６０本／インチ、緯密度８５本／インチ、織物幅１３２
ｃｍの綾組織の生機を製織し、実施例２６と同様の条件
で、幅入れセット、精練、染色、仕上加工を行って裏地
とした。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ
１．６％であった。
６０本／インチ、緯密度８５本／インチ、織物幅１３２
ｃｍの綾組織の生機を製織し、実施例２６と同様の条件
で、幅入れセット、精練、染色、仕上加工を行って裏地
とした。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ
１．６％であった。
【実施例３０】実施例２６で得られた糊抜き精練後の織
物を表４記載の条件で８％アルカリ減量加工を行いその
後は、実施例２６と同様の方法で染色仕上げ加工を行っ
て裏地を得た。
物を表４記載の条件で８％アルカリ減量加工を行いその
後は、実施例２６と同様の方法で染色仕上げ加工を行っ
て裏地を得た。
【０１０９】
【実施例３１】経糸に５０デニール３０フィラメントの
銅アンモニアレーヨン法長繊維と緯糸に７５デニール３
０フィラメントのポリエステル長繊維Ｗ断面原糸を用い
て経糸密度１３１本／インチ、緯糸密度８２本／イン
チ、生機幅１３２．０ｃｍの綾組織の生機を製織した。
緯糸の単糸の断面に長径、短径の長さ比は３：１であっ
た。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ１．
７％であった。生機織物を１９０℃／３０秒の条件で織
物幅に対して２０％の幅入れを行い、その後、表３記載
の条件で糊抜き精練を行った後、引き続き実施例２３と
同様の条件で染色、樹脂加工を経て裏地を得た。
銅アンモニアレーヨン法長繊維と緯糸に７５デニール３
０フィラメントのポリエステル長繊維Ｗ断面原糸を用い
て経糸密度１３１本／インチ、緯糸密度８２本／イン
チ、生機幅１３２．０ｃｍの綾組織の生機を製織した。
緯糸の単糸の断面に長径、短径の長さ比は３：１であっ
た。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ１．
７％であった。生機織物を１９０℃／３０秒の条件で織
物幅に対して２０％の幅入れを行い、その後、表３記載
の条件で糊抜き精練を行った後、引き続き実施例２３と
同様の条件で染色、樹脂加工を経て裏地を得た。
【０１１０】
【比較例１３】経糸に５０ｄ／２４ｆのポリエステル長
繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリ
エステル長繊維丸断面原糸を用いて、経糸密度１５０本
／インチ、緯糸密度８０本／インチ、製織後の織物幅１
４５．５ｃｍの綾組織の生機を製織した。生機織物の緯
糸のクリンプ率を測定したところ０．７％であった。生
機をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して１５％
の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次に２ｇ
／ｌの炭酸ソーダと２ｇ／ｌのスコアロール（花王
（株）社製）を含む水溶液で、液流染色機を用いて１３
０℃／１０分の精練を行った。その後、液流染色機によ
り表１記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去の
ための還元洗浄を行った。仕上加工を表２記載に準じて
行い裏地を得た。
繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリ
エステル長繊維丸断面原糸を用いて、経糸密度１５０本
／インチ、緯糸密度８０本／インチ、製織後の織物幅１
４５．５ｃｍの綾組織の生機を製織した。生機織物の緯
糸のクリンプ率を測定したところ０．７％であった。生
機をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して１５％
の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次に２ｇ
／ｌの炭酸ソーダと２ｇ／ｌのスコアロール（花王
（株）社製）を含む水溶液で、液流染色機を用いて１３
０℃／１０分の精練を行った。その後、液流染色機によ
り表１記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去の
ための還元洗浄を行った。仕上加工を表２記載に準じて
行い裏地を得た。
【０１１１】
【比較例１４】実施例２６の精練前の幅入れ率を４％と
した以外は、すべて実施例２と同様に生機を加工して裏
地を調製した。実施例２５〜３１および比較例１３〜１
４で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリン
プ指数値（クリンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×経糸
密度｝）、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結
果をまとめて表１０に示す。
した以外は、すべて実施例２と同様に生機を加工して裏
地を調製した。実施例２５〜３１および比較例１３〜１
４で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリン
プ指数値（クリンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×経糸
密度｝）、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結
果をまとめて表１０に示す。
【０１１２】
【表７】 表１０から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比
べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数
が低下しており滑り性も大きく改善され風合いも非常に
ソフトな裏地である。
べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数
が低下しており滑り性も大きく改善され風合いも非常に
ソフトな裏地である。
【０１１３】以下実施例３２〜４０及び比較例１５〜１
６は、緯糸がセルロース系長繊維の平組織の織物による
裏地の調製例である。
６は、緯糸がセルロース系長繊維の平組織の織物による
裏地の調製例である。
【実施例３２】経糸に５０ｄ／３０ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維、緯糸に７５ｄ／４５ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１３０本／インチ、緯
糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの平
組織の生機を製織した。この生機織物を、２５℃の水に
約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５％に
したあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して７％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。次に表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練
機を用いて精練を行った。引き続き表１１記載の条件で
染色した後、表６記載の条件で樹脂加工を行って裏地を
得た。
ーヨン長繊維、緯糸に７５ｄ／４５ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１３０本／インチ、緯
糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの平
組織の生機を製織した。この生機織物を、２５℃の水に
約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５％に
したあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して７％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。次に表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練
機を用いて精練を行った。引き続き表１１記載の条件で
染色した後、表６記載の条件で樹脂加工を行って裏地を
得た。
【０１１４】
【表８】
【０１１５】
【実施例３３】経糸に７５ｄ／４５ｆの銅アンモニアレ
イヨン長繊維、緯糸に１００ｄ／６０ｆの銅アンモニア
レーヨン長繊維を用いて、経糸密度１１０本／インチ、
緯糸密度７０本／インチ、製織後の織物幅１４２ｃｍの
平組織の生機を製織した。この生機を２５℃の水に約５
秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５％にした
後、連続的にピンテンターにて生機織物幅に対して７％
の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。その後、
実施例３２と同一の条件で精練、染色と樹脂加工を行っ
て裏地を調製した。
イヨン長繊維、緯糸に１００ｄ／６０ｆの銅アンモニア
レーヨン長繊維を用いて、経糸密度１１０本／インチ、
緯糸密度７０本／インチ、製織後の織物幅１４２ｃｍの
平組織の生機を製織した。この生機を２５℃の水に約５
秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５％にした
後、連続的にピンテンターにて生機織物幅に対して７％
の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。その後、
実施例３２と同一の条件で精練、染色と樹脂加工を行っ
て裏地を調製した。
【０１１６】
【実施例３４】経糸に５０ｄ／３６ｆのポリエステル長
繊維（三角断面糸）、緯糸に７５ｄ／６０ｆの銅アンモ
ニアレーヨン長繊維を用いて、経糸密度１３１本／イン
チ、緯糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃ
ｍの平組織の生機を製織した。この生機を２５℃の水に
約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率５０％に
したあと連続的にピンテンターにて、生機の織物幅に対
して７％の幅入れを２００℃／３０秒の条件で行った。
次に表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練機に
よって精錬を行った。引き続いて、表５記載の条件で染
色した後、表６記載の条件で樹脂加工を行い裏地を得
た。
繊維（三角断面糸）、緯糸に７５ｄ／６０ｆの銅アンモ
ニアレーヨン長繊維を用いて、経糸密度１３１本／イン
チ、緯糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃ
ｍの平組織の生機を製織した。この生機を２５℃の水に
約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率５０％に
したあと連続的にピンテンターにて、生機の織物幅に対
して７％の幅入れを２００℃／３０秒の条件で行った。
次に表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練機に
よって精錬を行った。引き続いて、表５記載の条件で染
色した後、表６記載の条件で樹脂加工を行い裏地を得
た。
【０１１７】
【実施例３５】経糸に５０ｄ／２０ｆのビスコース法レ
ーヨン長繊維、緯糸に７５／３３ｆビスコース法レーヨ
ン長繊維を用いて経糸密度１２７本／インチ、緯糸密度
８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの平組織の
生機を製織した。この生機を２５℃の水に約５秒浸漬し
た後、引き続き脱液機にて絞り率７０％にしたあと連続
的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して７％の
幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次に表３記
載の条件でオープンソーパー型連続精練機を用いて精練
を行った。その後、引き続き表１１記載の条件で染色し
た後、表６記載の条件で樹脂加工を行い裏地を得た。
ーヨン長繊維、緯糸に７５／３３ｆビスコース法レーヨ
ン長繊維を用いて経糸密度１２７本／インチ、緯糸密度
８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの平組織の
生機を製織した。この生機を２５℃の水に約５秒浸漬し
た後、引き続き脱液機にて絞り率７０％にしたあと連続
的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して７％の
幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次に表３記
載の条件でオープンソーパー型連続精練機を用いて精練
を行った。その後、引き続き表１１記載の条件で染色し
た後、表６記載の条件で樹脂加工を行い裏地を得た。
【０１１８】
【実施例３６】経糸に７５ｄ／３３ｆのビスコース法レ
ーヨン長繊維、緯糸に１００ｄ／４４ｆビスコース法レ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１１０本／インチ、緯
糸密度７０本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの平
組織の織物を製織した。得られた織物を、２５℃の水に
約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率７２％に
したあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して７％の幅入れを１５０℃／３０秒の条件で行っ
た。引き続き、実施例３５と同一の条件で精練、染色及
び樹脂加工を順次行って裏地を得た。
ーヨン長繊維、緯糸に１００ｄ／４４ｆビスコース法レ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１１０本／インチ、緯
糸密度７０本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの平
組織の織物を製織した。得られた織物を、２５℃の水に
約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率７２％に
したあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して７％の幅入れを１５０℃／３０秒の条件で行っ
た。引き続き、実施例３５と同一の条件で精練、染色及
び樹脂加工を順次行って裏地を得た。
【０１１９】
【実施例３７】経糸、緯糸共に７５ｄ／２０ｆのジアセ
テート長繊維を用いて経糸密度１０３本／インチ、緯糸
密度８０本／インチ、生機幅１３２．０ｃｍの平組織の
生機を製織した。生機織物を、２５℃の水に約５秒浸漬
した後、引き続き脱液機にて絞り率４０％にしたあと連
続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して７％
の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次に、表
３記載の条件でオープンソーパー型連続精練機によって
精練を行った。引き続き、表１２記載の条件で染色した
後、表２記載の条件で仕上加工を経て裏地を得た。
テート長繊維を用いて経糸密度１０３本／インチ、緯糸
密度８０本／インチ、生機幅１３２．０ｃｍの平組織の
生機を製織した。生機織物を、２５℃の水に約５秒浸漬
した後、引き続き脱液機にて絞り率４０％にしたあと連
続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して７％
の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次に、表
３記載の条件でオープンソーパー型連続精練機によって
精練を行った。引き続き、表１２記載の条件で染色した
後、表２記載の条件で仕上加工を経て裏地を得た。
【０１２０】
【表９】
【０１２１】
【実施例３８】実施例３２の経糸密度を１５０本／イン
チとした以外は、すべて実施例３２と同一の条件で処理
を行って裏地を得た。
チとした以外は、すべて実施例３２と同一の条件で処理
を行って裏地を得た。
【実施例３９】実施例３２の幅入れ率を１２％とした以
外は、すべて実施例３２と同一の条件で行って裏地を調
製した。
外は、すべて実施例３２と同一の条件で行って裏地を調
製した。
【実施例４０】実施例３２の幅入れ率を５％とした以外
は、すべて実施例３２と同一の条件を行って裏地を調製
した。
は、すべて実施例３２と同一の条件を行って裏地を調製
した。
【０１２２】
【比較例１５】実施例３２で得られた生機織物をピンテ
ンターにて、製織後の織物幅に対して７％の幅入れを１
９０℃／３０秒の条件で行った。その他の条件は、実施
例３２と同様の条件で加工して裏地を得た。
ンターにて、製織後の織物幅に対して７％の幅入れを１
９０℃／３０秒の条件で行った。その他の条件は、実施
例３２と同様の条件で加工して裏地を得た。
【比較例１６】実施例３２の幅入れ率を４％とした以外
は、すべて実施例３２と同一の条件で裏地を調製した。
実施例３２〜４０および比較例１５〜１６で得られた織
物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値（クリ
ンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×経糸密度｝）、縫い
目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結果をまとめて表
１３に示す。
は、すべて実施例３２と同一の条件で裏地を調製した。
実施例３２〜４０および比較例１５〜１６で得られた織
物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値（クリ
ンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×経糸密度｝）、縫い
目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結果をまとめて表
１３に示す。
【０１２３】
【表１０】 表１３から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比
べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、動摩擦係数が小
さく、滑り性も大きく改善されていることが明らかであ
る。これら実施例で得られた裏地は家庭洗濯による寸法
安定性や防皺性にも優れたものであった。
べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、動摩擦係数が小
さく、滑り性も大きく改善されていることが明らかであ
る。これら実施例で得られた裏地は家庭洗濯による寸法
安定性や防皺性にも優れたものであった。
【０１２４】以下の実施例４１〜４７、比較例１７〜１
８は、緯糸がセルロース系長繊維の原糸を用いた場合の
綾組織（２／１右上がり綾）の織物による裏地の例であ
る。
８は、緯糸がセルロース系長繊維の原糸を用いた場合の
綾組織（２／１右上がり綾）の織物による裏地の例であ
る。
【実施例４１】経糸に５０ｄ／３０ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維、緯糸に７５ｄ／４５ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１６６本／インチ、ヨ
コ糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの
綾組織の生機織物を製織した。この生機織物を２５℃の
水に約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５
％にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物
幅に対して７％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行
った。次いで、表３記載の条件でオープンソーパー型連
続精練機によって精練を行った。その後、表１１記載の
条件で染色した後、表６記載の条件で樹脂加工を行って
裏地を得た。
ーヨン長繊維、緯糸に７５ｄ／４５ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１６６本／インチ、ヨ
コ糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの
綾組織の生機織物を製織した。この生機織物を２５℃の
水に約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５
％にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物
幅に対して７％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行
った。次いで、表３記載の条件でオープンソーパー型連
続精練機によって精練を行った。その後、表１１記載の
条件で染色した後、表６記載の条件で樹脂加工を行って
裏地を得た。
【０１２５】
【実施例４２】経糸に５０ｄ／３０ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維、緯糸に７５ｄ／４５ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１８０本／インチ、緯
糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの綾
組織の生機を製織した。生機を２５℃の水に約５秒浸漬
した後、脱液装置で絞り率６５％に脱液したあと連続的
にピンテンターにて製織後の織物幅に対して７％の幅入
れを１７０℃／３０秒の条件で行った。引き続き実施例
４１と同一の条件で精練・染色・樹脂加工して裏地を得
た。
ーヨン長繊維、緯糸に７５ｄ／４５ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１８０本／インチ、緯
糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの綾
組織の生機を製織した。生機を２５℃の水に約５秒浸漬
した後、脱液装置で絞り率６５％に脱液したあと連続的
にピンテンターにて製織後の織物幅に対して７％の幅入
れを１７０℃／３０秒の条件で行った。引き続き実施例
４１と同一の条件で精練・染色・樹脂加工して裏地を得
た。
【０１２６】
【実施例４３】経糸に７５ｄ／４５ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維、緯糸に１００ｄ／６０ｆの銅アンモニア
レーヨン長繊維を用いて、経糸密度１３６本／インチ、
緯糸密度７０本／インチ、製織後の織物幅１４２ｃｍの
綾組織の織物を製織した。この生機を２５℃の水に約５
秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５％にした
あと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対し
て１０％の幅入れを２００℃／３０秒の条件で行った。
引き続き実施例４１と同一の条件で精練、染色、次いで
樹脂加工を行って裏地を得た。
ーヨン長繊維、緯糸に１００ｄ／６０ｆの銅アンモニア
レーヨン長繊維を用いて、経糸密度１３６本／インチ、
緯糸密度７０本／インチ、製織後の織物幅１４２ｃｍの
綾組織の織物を製織した。この生機を２５℃の水に約５
秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５％にした
あと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対し
て１０％の幅入れを２００℃／３０秒の条件で行った。
引き続き実施例４１と同一の条件で精練、染色、次いで
樹脂加工を行って裏地を得た。
【０１２７】
【実施例４４】経糸に５０ｄ／３６ｆのポリエステル長
繊維（三角断面糸）、緯糸に１２０ｄ／７２ｆの銅アン
モニアレーヨン長繊維を用いて経糸密度１４６本／イン
チ、緯糸密度６５本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃ
ｍの平組織の生機を製織した。このた生機織物を２５℃
の水に約５秒浸漬した後、脱液機にて絞り率５２％にし
たあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対
して１３％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。次に、表３記載の条件でオープンソーパー型連続精
練機によって精練を行った。引き続き表５記載の条件で
染色し、表６記載の条件で樹脂加工して裏地を得た。
繊維（三角断面糸）、緯糸に１２０ｄ／７２ｆの銅アン
モニアレーヨン長繊維を用いて経糸密度１４６本／イン
チ、緯糸密度６５本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃ
ｍの平組織の生機を製織した。このた生機織物を２５℃
の水に約５秒浸漬した後、脱液機にて絞り率５２％にし
たあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対
して１３％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。次に、表３記載の条件でオープンソーパー型連続精
練機によって精練を行った。引き続き表５記載の条件で
染色し、表６記載の条件で樹脂加工して裏地を得た。
【０１２８】
【実施例４５】経糸に５０ｄ／２０ｆのビスコース法レ
ーヨン長繊維、緯糸に７５ｄ／３３ｆのビスコース法レ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１２０本／インチ、緯
糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの綾
組織の織物を製織した。得られた生機を２５℃の水に約
５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率７１％にし
たあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対
して１３％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。引き続き実施例４１と同一の条件で精練、染色と樹
脂加工を経て裏地を得た。
ーヨン長繊維、緯糸に７５ｄ／３３ｆのビスコース法レ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１２０本／インチ、緯
糸密度８２本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの綾
組織の織物を製織した。得られた生機を２５℃の水に約
５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率７１％にし
たあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対
して１３％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。引き続き実施例４１と同一の条件で精練、染色と樹
脂加工を経て裏地を得た。
【０１２９】
【実施例４６】経糸に７５ｄ／３３ｆのビスコース法レ
ーヨン長繊維、緯糸に１００ｄ／４４ｆのビスコース法
レーヨン長繊維を用いて、経糸密度１３６本／インチ、
緯糸密度７１本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの
綾組織の生機を製織した。得られた生機を２５℃の水に
約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５％に
したあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して７％の幅入れを１４０℃／１２０秒の条件で行っ
た。幅入れした織物を実施例４５と同一の条件で精練、
染色、樹脂加工を行って裏地を得た。
ーヨン長繊維、緯糸に１００ｄ／４４ｆのビスコース法
レーヨン長繊維を用いて、経糸密度１３６本／インチ、
緯糸密度７１本／インチ、製織後の織物幅１４５ｃｍの
綾組織の生機を製織した。得られた生機を２５℃の水に
約５秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６５％に
したあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に
対して７％の幅入れを１４０℃／１２０秒の条件で行っ
た。幅入れした織物を実施例４５と同一の条件で精練、
染色、樹脂加工を行って裏地を得た。
【実施例４７】実施例４１の幅入れ率を１２％とした以
外は、すべて実施例４１と同一の条件で行って裏地を得
た。
外は、すべて実施例４１と同一の条件で行って裏地を得
た。
【０１３０】
【比較例１７】実施例４１で得られた生機織物をピンテ
ンターにて、製織後の織物幅に対して７％の幅入れを１
９０℃×３０秒の条件で行った。その他の条件は、実施
例４１と同様の条件で処理して裏地を得た。
ンターにて、製織後の織物幅に対して７％の幅入れを１
９０℃×３０秒の条件で行った。その他の条件は、実施
例４１と同様の条件で処理して裏地を得た。
【比較例１８】実施例４１の幅入れ率を４％とした以外
は、すべて実施例４１と同一の条件を用いて加工して裏
地を得た。行った。実施例４１〜４７および比較例１７
〜１８で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸ク
リンプ指数値（クリンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×
経糸密度｝）、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評
価結果をまとめて表１４に示す。表１４から明らかなよ
うに本発明の裏地は、比較例に比べて極めて縫い目滑脱
が起こりにくく、且つ動摩擦係数が低下しており滑り性
も良好な裏地であった。
は、すべて実施例４１と同一の条件を用いて加工して裏
地を得た。行った。実施例４１〜４７および比較例１７
〜１８で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸ク
リンプ指数値（クリンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×
経糸密度｝）、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評
価結果をまとめて表１４に示す。表１４から明らかなよ
うに本発明の裏地は、比較例に比べて極めて縫い目滑脱
が起こりにくく、且つ動摩擦係数が低下しており滑り性
も良好な裏地であった。
【０１３１】
【表１１】
【０１３２】以下の実施例４８〜５３は、緯糸がポリエ
ステル系長繊維の仮撚加工糸及びポリエステル系長繊維
の原糸及びセルロース系長繊維を用いた場合の朱子組織
の織物裏地の例である。朱子組織の織物はいずれも経３
飛び５枚緯飛びの朱子織物である。
ステル系長繊維の仮撚加工糸及びポリエステル系長繊維
の原糸及びセルロース系長繊維を用いた場合の朱子組織
の織物裏地の例である。朱子組織の織物はいずれも経３
飛び５枚緯飛びの朱子織物である。
【０１３３】
【実施例４８】経糸に５０ｄ／２４ｆのポリエチレンテ
レフタレートと緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテ
レフタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００
Ｔ／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度２
５０本／インチ、緯糸密度８５本／インチ、生機幅１２
３．０ｃｍの朱子組織の織物を製織した。得られた生機
をピンテンターにより、１９０℃×３０秒の条件で生機
幅に対して７％の幅入れを行った。次に表３記載の条件
でオープンソーパ型の連続精練機を用いて精練を行っ
た。その後、液流染色機により表１記載の条件で染色を
行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄を行い乾燥
した。仕上げ加工は表２記載の条件で加工して朱子織物
裏地を得た。
レフタレートと緯糸に７５ｄ／３６ｆのポリエチレンテ
レフタレートの１ヒーター仮撚加工糸（仮撚数３３００
Ｔ／Ｍ、ヒーター温度２２０℃）を用いて、経糸密度２
５０本／インチ、緯糸密度８５本／インチ、生機幅１２
３．０ｃｍの朱子組織の織物を製織した。得られた生機
をピンテンターにより、１９０℃×３０秒の条件で生機
幅に対して７％の幅入れを行った。次に表３記載の条件
でオープンソーパ型の連続精練機を用いて精練を行っ
た。その後、液流染色機により表１記載の条件で染色を
行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄を行い乾燥
した。仕上げ加工は表２記載の条件で加工して朱子織物
裏地を得た。
【０１３４】
【実施例４９】実施例４８の幅入れ率を１３％とした以
外は実施例４８と同一の条件で加工して裏地を得た。
外は実施例４８と同一の条件で加工して裏地を得た。
【実施例５０】経糸に５０ｄ／２４ｆのポリエステル長
繊維（鞘芯構造の制電糸）、緯糸に５０ｄ／３０ｆのポ
リエステル長繊維のＷ断面原糸を用いて、経糸密度２１
０本／インチ、緯糸密度１００本／インチ、製織後の織
物幅１４５ｃｍの織物を製織した。この緯糸に用いたＷ
断面単糸断面の長径、短径の長さ比は３：１であった。
また、生機織物の緯糸のクリンプ率は、３．６％であっ
た。この生機をピンテンターにて、製織後の織物幅に対
して１５％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。次に表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練
機によって精練を行った。その後、液流染色機により表
１記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のため
の還元洗浄を行い乾燥した。仕上加工を表２記載の条件
で行って、朱子織物裏地を得た。
繊維（鞘芯構造の制電糸）、緯糸に５０ｄ／３０ｆのポ
リエステル長繊維のＷ断面原糸を用いて、経糸密度２１
０本／インチ、緯糸密度１００本／インチ、製織後の織
物幅１４５ｃｍの織物を製織した。この緯糸に用いたＷ
断面単糸断面の長径、短径の長さ比は３：１であった。
また、生機織物の緯糸のクリンプ率は、３．６％であっ
た。この生機をピンテンターにて、製織後の織物幅に対
して１５％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行っ
た。次に表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練
機によって精練を行った。その後、液流染色機により表
１記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のため
の還元洗浄を行い乾燥した。仕上加工を表２記載の条件
で行って、朱子織物裏地を得た。
【０１３５】
【実施例５１】実施例５０の幅入れ率を２０％とした以
外は実施例５０と同一の条件で加工して裏地を得た。
外は実施例５０と同一の条件で加工して裏地を得た。
【実施例５２】経糸に７５ｆ／４５ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維、緯糸に５０ｄ／３０ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１６０本／インチ、緯
糸密度１００本／インチ、製織後の織物幅１４２ｃｍの
平組織の生機を製織した。この生機を２５℃の水に約５
秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６８％にした
あと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対し
て７％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次
に、表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練機に
よって精練を行ってから、表１１記載の条件で染色した
後、表６記載の条件で樹脂加工して裏地を得た。
ーヨン長繊維、緯糸に５０ｄ／３０ｆの銅アンモニアレ
ーヨン長繊維を用いて、経糸密度１６０本／インチ、緯
糸密度１００本／インチ、製織後の織物幅１４２ｃｍの
平組織の生機を製織した。この生機を２５℃の水に約５
秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率６８％にした
あと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対し
て７％の幅入れを１９０℃／３０秒の条件で行った。次
に、表３記載の条件でオープンソーパー型連続精練機に
よって精練を行ってから、表１１記載の条件で染色した
後、表６記載の条件で樹脂加工して裏地を得た。
【０１３６】
【実施例５３】実施例５２の幅入れ率を１３％とした以
外は実施例５２と同一の条件で加工して裏地を得た。実
施例４８〜５３で得られた織物の伸び、動摩擦係数、ク
リンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×経糸密度｝の値、
縫い目滑脱、外観、風合、着用感、の評価結果をまとめ
て表１５に示す。
外は実施例５２と同一の条件で加工して裏地を得た。実
施例４８〜５３で得られた織物の伸び、動摩擦係数、ク
リンプ率÷｛（ 経糸繊度ｄ）1/2×経糸密度｝の値、
縫い目滑脱、外観、風合、着用感、の評価結果をまとめ
て表１５に示す。
【０１３７】
【表１２】 表１５から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比
べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数
が低下しており滑り性も良好な裏地であった。
べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数
が低下しており滑り性も良好な裏地であった。
【０１３８】
【発明の効果】本発明の裏地は、縫い目の滑脱を防止
し、且つ着用時の圧迫感がなく、ソフトで滑り性がよく
肌触りが良好でスカートの裾のずれ上がりを小さくでき
るなどの被服の表地の伸縮性に追従する伸縮機能を有す
るポリエステル系長繊維、セルロース長繊維及びこれら
の交織物による伸縮性裏地を提供することがでける。
し、且つ着用時の圧迫感がなく、ソフトで滑り性がよく
肌触りが良好でスカートの裾のずれ上がりを小さくでき
るなどの被服の表地の伸縮性に追従する伸縮機能を有す
るポリエステル系長繊維、セルロース長繊維及びこれら
の交織物による伸縮性裏地を提供することがでける。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−191702（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−152236（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−130363（ＪＰ，Ａ) 特公 平１−21261（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D03D 15/00 A41D 27/02 D06C 7/02
Claims (14)
- 【請求項１】 経糸がポリエステル系長繊維又はセルロ
ース系長繊維で、緯糸がポリエステル系長繊維の原糸、
又はセルロース糸長繊維で構成された織物であって、該
織物の緯方向の伸びが５〜１２％で、織物表面の動摩擦
係数が０．２０〜０．４５の範囲であり、且つ下記
（１）式で求められる織物緯糸クリンプ指数値が０．０
０３〜０．０１３になることを特徴とする裏地。 緯糸のクリンプ率／｛経糸密度×（経糸の繊度）1/2 ｝・・・（１） - 【請求項２】 織物が平織物であって、織物表面の動摩
擦係数が０．２２〜０．４５であり、（１）式で求めた
値が０．００４〜０．０１３を有することを特徴とする
請求項１記載の裏地。 - 【請求項３】 織物が綾織物であって、織物表面の動摩
擦係数が０．２０〜０．３８であり、（１）式で求めた
値が０．００３〜０．０１１を有することを特徴とする
請求項１記載の裏地。 - 【請求項４】 織物が朱子織物であって、織物表面の動
摩擦係数が０．２０〜０．３５であり、（１）式で求め
た値が０．００３〜０．００９を有することを特徴とす
る請求項１記載の裏地。 - 【請求項５】 織物の緯方向の曲げ硬さが０．０３０ｇ
ｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下であることを特徴とする請求項
１、２、３及び４のいずれかに記載された裏地。 - 【請求項６】 緯糸がポリエステル系長繊維の原糸で構
成された織物であって、該織物の緯方向の曲げ硬さが
０．０２０ｇｆ・ｃｍ2 ／ｃｍ以下であることを特徴と
する請求項１、２、３及び４のいずれかに記載された裏
地。 - 【請求項７】 経糸がポリエステル系長繊維又はセルロ
ース系長繊維で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加
工糸で構成された織物であって、該織物の緯方向の伸び
が５〜１２％で、緯方向の曲げ硬さが０．０２５ｇｆ・
ｃｍ2 ／ｃｍ以下であり、且つ、織物表面の動摩擦係数
が０．２２〜０．４５であり、前記（１）式で求められ
る織物緯糸クリンプ指数値が０．００４〜０．０１３で
あることを特徴とする平織物からなる裏地。 - 【請求項８】 経糸がポリエステル系長繊維又はセルロ
ース系長繊維で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加
工糸で構成された織物であって、該織物の緯方向の伸び
が５〜１２％で、緯方向の曲げ硬さが０．０２５ｇｆ・
ｃｍ2 ／ｃｍ以下であり、且つ、織物表面の動摩擦係数
が０．２０〜０．３８であり、前記（１）式で求められ
る織物緯糸クリンプ指数値が０．００３〜０．０１１で
あることを特徴とする綾織物からなる裏地。 - 【請求項９】 経糸がポリエステル系長繊維又はセルロ
ース系長繊維で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加
工糸で構成された織物であって、該織物の緯方向の伸び
が５〜１２％で、緯方向の曲げ硬さが０．０２５ｇｆ・
ｃｍ2 ／ｃｍ以下であり、且つ、織物表面の動摩擦係数
が０．２０〜０．３５であり、前記（１）式で求められ
る織物緯糸クリンプ指数値が０．００３〜０．００９で
あることを特徴とする朱子織物からなる裏地。 - 【請求項１０】 請求項１、２、３、４、５、６、７、
８及び９のいずれかに記載された裏地を装着してなる衣
服。 - 【請求項１１】 経糸にポリエステル系長繊維又はセル
ロース系長繊維を、緯糸にポリエステル系長繊維の原糸
を用いて製織された生機の緯糸クリンプ率が１．５〜
３．８％の生機織物を、精錬前又は精錬後に生機幅に対
して５〜３０％の幅入れした状態で、１６０℃〜２１０
℃の熱処理することを特徴とする請求項１〜６のいずれ
かに記載された裏地の製造方法。 - 【請求項１２】 経糸にポリエステル系長繊維又はセル
ロース系長繊維を、緯糸にポリエステル系長繊維の仮撚
加工糸をそれぞれ用いて製織された織物を、精錬前又は
４０℃〜６０℃の精錬を行った後に生機幅に対して５〜
１５％の幅入れした状態で、１６０℃〜２１０℃で熱処
理することを特徴とする請求項７、８、９のいずれかに
記載された裏地の製造方法。 - 【請求項１３】 経糸にポリエステル系長繊維又はセル
ロース系長繊維を、緯糸にセルロース系長繊維を用いて
製織された織物に、生機状態で織物に水を付与した後、
該織物を生機幅に対して、５〜１５％の幅入れした状態
で１００℃〜２１０℃の熱処理を行うことを特徴とする
請求項１〜６のいずれかに記載された裏地の製造方法。 - 【請求項１４】 経糸にポリエステル系長繊維又はセル
ロース系長繊維を緯糸に酢酸セルロース系長繊維を用い
て製織された生機織物を精錬前に生機幅に対して５〜１
５％の幅入れした状態で１６０℃〜２００℃の熱処理を
行なう事を特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載さ
れた裏地の製造方法。
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-363766 | 1997-12-17 | ||
| JP36376697 | 1997-12-17 | ||
| JP10-292385 | 1998-10-14 | ||
| JP29238598 | 1998-10-14 | ||
| PCT/JP1998/005726 WO1999031309A1 (fr) | 1997-12-17 | 1998-12-17 | Etoffe de doublure et son procede de production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP3338029B2 true JP3338029B2 (ja) | 2002-10-28 |
Family
ID=26558964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000539202A Expired - Lifetime JP3338029B2 (ja) | 1997-12-17 | 1998-12-17 | 裏地及びその製造方法 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6607995B1 (ja) |
| EP (1) | EP1063328B1 (ja) |
| JP (1) | JP3338029B2 (ja) |
| KR (1) | KR100386006B1 (ja) |
| CN (1) | CN1198980C (ja) |
| AT (1) | ATE357546T1 (ja) |
| AU (1) | AU1683699A (ja) |
| DE (1) | DE69837401T2 (ja) |
| HK (1) | HK1034295A1 (ja) |
| WO (1) | WO1999031309A1 (ja) |
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| SE0500061L (sv) * | 2005-01-11 | 2006-07-12 | Moelnlycke Health Care Ab | Tätande filmförband |
| CN100386039C (zh) * | 2005-12-20 | 2008-05-07 | 东华大学 | 一种已知粘合衬参数求出与之相配伍面料参数的配衬方法 |
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