JP3231555B2 - 真空脱ガス精錬方法 - Google Patents
真空脱ガス精錬方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶融金属の真空脱ガス精
錬方法に関するものである。
錬方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の真空脱ガス精錬方法は、特開昭５
１−８１７２２号公報で紹介のように脱炭を目的とし
て、精錬前に予め定めた適切な真空パターン，精錬時間
に基づき求めた目標脱炭推移パターンを設定して真空脱
ガス精錬を開始し、その途中の任意の時点で溶鋼中の炭
素量を実測又は排ガス中成分分析値から計測して、その
実測値とその時点での目標脱炭推移値との差から酸素供
給速度，真空度，環流量を操作し、既目標推移値に一致
する脱炭速度を制御している。
１−８１７２２号公報で紹介のように脱炭を目的とし
て、精錬前に予め定めた適切な真空パターン，精錬時間
に基づき求めた目標脱炭推移パターンを設定して真空脱
ガス精錬を開始し、その途中の任意の時点で溶鋼中の炭
素量を実測又は排ガス中成分分析値から計測して、その
実測値とその時点での目標脱炭推移値との差から酸素供
給速度，真空度，環流量を操作し、既目標推移値に一致
する脱炭速度を制御している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前述のような脱炭の制
御は、脱炭の推移を推定するモデル式を利用している。
このモデルでの推定精度が高いほど、処理時間を短縮で
き、精錬コストを低下させるとともに、成品の成分の的
中率を上げることができる。
御は、脱炭の推移を推定するモデル式を利用している。
このモデルでの推定精度が高いほど、処理時間を短縮で
き、精錬コストを低下させるとともに、成品の成分の的
中率を上げることができる。
【０００４】従来の真空脱ガス精錬方法は、特開昭６１
−１９７２６号公報に記載されているように、Ｃ，０の
反応速度式で構成されたモデル式（下記（４）式）があ
る。しかしながら、最近の極低炭鋼の製造において特
に、Ｃが２０ppm 以下の極低炭域では、脱炭速度が急激
に低下し、脱炭推移値が実績と合わなかった。 ｌｎ（（Ｃt −Ｃ* ）／（Ｃ0 −Ｃ* ））＝−Ｋt …（４） Ｃt ：ｔ時間におけるＣ値 Ｃ* ：平衡到達Ｃ Ｃ0 ：ｔ＝０におけるＣ Ｋt ：脱炭速度定数
−１９７２６号公報に記載されているように、Ｃ，０の
反応速度式で構成されたモデル式（下記（４）式）があ
る。しかしながら、最近の極低炭鋼の製造において特
に、Ｃが２０ppm 以下の極低炭域では、脱炭速度が急激
に低下し、脱炭推移値が実績と合わなかった。 ｌｎ（（Ｃt −Ｃ* ）／（Ｃ0 −Ｃ* ））＝−Ｋt …（４） Ｃt ：ｔ時間におけるＣ値 Ｃ* ：平衡到達Ｃ Ｃ0 ：ｔ＝０におけるＣ Ｋt ：脱炭速度定数
【０００５】この極低炭域での脱炭速度低下現象に対
し、推定したメカニズムにのっとり、数学的に（５），
（６）式のようにモデル式化したものがある（渡辺ら
ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．１（１９８８）−２３
４）。しかしながら（５），（６）式は微分式であり、
さらにこれらを連立して解く必要があることから、ルン
ゲクッタのような数学的に特別な解法で式を解く必要が
ある。これを実操業の脱炭推定に利用するには、かなり
のメモリー量が必要となるため、現場のプロコンには負
荷が大きく、採用されていなかった。 Ｗｄ〔Ｃ〕IN／ｄｔ＝Ｑ（〔Ｃ〕IN−〔Ｃ〕OUT ） …（５） ｗｄ〔Ｃ〕OUT ／ｄｔ＝−Ｑ（〔Ｃ〕IN−〔Ｃ〕OUT ） ＋ρＡＫ′（〔Ｃ〕OUT −Ｃ* ） −ρＡＫa ∫0 Hm（〔Ｃ〕OUT −Ｃ* （ｈ））ｄｈ …（６） Ｈｍ＝１．４８×（Ｋ×Ｃ×Ｏ−Ｐ′） …（７） Ｗ：鍋内溶鋼量， ｗ：真空槽内溶鋼量， Ｑ：環流
量，〔Ｃ〕IN：鍋内Ｃ，〔Ｃ〕OUT ：真空槽内Ｃ
し、推定したメカニズムにのっとり、数学的に（５），
（６）式のようにモデル式化したものがある（渡辺ら
ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．１（１９８８）−２３
４）。しかしながら（５），（６）式は微分式であり、
さらにこれらを連立して解く必要があることから、ルン
ゲクッタのような数学的に特別な解法で式を解く必要が
ある。これを実操業の脱炭推定に利用するには、かなり
のメモリー量が必要となるため、現場のプロコンには負
荷が大きく、採用されていなかった。 Ｗｄ〔Ｃ〕IN／ｄｔ＝Ｑ（〔Ｃ〕IN−〔Ｃ〕OUT ） …（５） ｗｄ〔Ｃ〕OUT ／ｄｔ＝−Ｑ（〔Ｃ〕IN−〔Ｃ〕OUT ） ＋ρＡＫ′（〔Ｃ〕OUT −Ｃ* ） −ρＡＫa ∫0 Hm（〔Ｃ〕OUT −Ｃ* （ｈ））ｄｈ …（６） Ｈｍ＝１．４８×（Ｋ×Ｃ×Ｏ−Ｐ′） …（７） Ｗ：鍋内溶鋼量， ｗ：真空槽内溶鋼量， Ｑ：環流
量，〔Ｃ〕IN：鍋内Ｃ，〔Ｃ〕OUT ：真空槽内Ｃ
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴は、真空脱
ガス精錬方法で脱ガス精錬処理を実施する場合におい
て、処理開始時から排ガスの成分と量から溶鋼の炭素量
を推定していき、溶鋼の炭素量の推定値が１００ppm か
ら３０ppm となる任意の時点で、それ以降の炭素推移を
下記（１）〜（３）式で推定して精錬を行うことを特徴
とする真空脱ガス精錬方法である。 ｄＣ／ｄｔ＝−ＫC1″×（Ｃ−Ｃ*′）−ＫC2″×（Ｃ−Ｃ* ）…（１） ただし Ｃ*′＝（Ｐ＋Ｐ′）／（Ｋ×Ｏ） …（２） Ｃ* ＝Ｐ／（Ｋ×Ｏ） …（３） （ただしＣ＜Ｃ*′のときはＫC1″＝０） Ｃ，Ｏ：鍋内炭素，酸素量 Ｐ：真空槽内圧力 Ｋ；炭
素，酸素の平衡定数ＫC1″，ＫC2″：フィティングで求
まる脱炭速度定数 Ｐ′：気泡生成圧力ｔ：時間
ガス精錬方法で脱ガス精錬処理を実施する場合におい
て、処理開始時から排ガスの成分と量から溶鋼の炭素量
を推定していき、溶鋼の炭素量の推定値が１００ppm か
ら３０ppm となる任意の時点で、それ以降の炭素推移を
下記（１）〜（３）式で推定して精錬を行うことを特徴
とする真空脱ガス精錬方法である。 ｄＣ／ｄｔ＝−ＫC1″×（Ｃ−Ｃ*′）−ＫC2″×（Ｃ−Ｃ* ）…（１） ただし Ｃ*′＝（Ｐ＋Ｐ′）／（Ｋ×Ｏ） …（２） Ｃ* ＝Ｐ／（Ｋ×Ｏ） …（３） （ただしＣ＜Ｃ*′のときはＫC1″＝０） Ｃ，Ｏ：鍋内炭素，酸素量 Ｐ：真空槽内圧力 Ｋ；炭
素，酸素の平衡定数ＫC1″，ＫC2″：フィティングで求
まる脱炭速度定数 Ｐ′：気泡生成圧力ｔ：時間
【０００７】または、真空脱ガス精錬方法で脱ガス精錬
処理を実施する場合において、処理中の溶鋼のサンプリ
ングを実施し、サンプリング以降の炭素量の推定を、排
ガスの成分と量から溶鋼の炭素量を推定していき、溶鋼
の炭素量の推定値が１００ppm から３０ppm となる任意
の時点で、それ以降の炭素推移を下記（１）〜（３）式
で推定して精錬を行うことを特徴とする真空脱ガス精錬
方法。 ｄＣ／ｄｔ＝−ＫC1″×（Ｃ−Ｃ*′）−ＫC2″×（Ｃ−Ｃ* ）…（１） ただし Ｃ*′＝（Ｐ＋Ｐ′）／（Ｋ×Ｏ） …（２） Ｃ* ＝Ｐ／（Ｋ×Ｏ） …（３） （ただしＣ＜Ｃ*′のときはＫC1″＝０） Ｃ，Ｏ：鍋内炭素，酸素量 Ｐ：真空槽内圧力 Ｋ；炭
素，酸素の平衡定数ＫC1″，ＫC2″：フィティングで求
まる脱炭速度定数 Ｐ′：気泡生成圧力ｔ：時間
処理を実施する場合において、処理中の溶鋼のサンプリ
ングを実施し、サンプリング以降の炭素量の推定を、排
ガスの成分と量から溶鋼の炭素量を推定していき、溶鋼
の炭素量の推定値が１００ppm から３０ppm となる任意
の時点で、それ以降の炭素推移を下記（１）〜（３）式
で推定して精錬を行うことを特徴とする真空脱ガス精錬
方法。 ｄＣ／ｄｔ＝−ＫC1″×（Ｃ−Ｃ*′）−ＫC2″×（Ｃ−Ｃ* ）…（１） ただし Ｃ*′＝（Ｐ＋Ｐ′）／（Ｋ×Ｏ） …（２） Ｃ* ＝Ｐ／（Ｋ×Ｏ） …（３） （ただしＣ＜Ｃ*′のときはＫC1″＝０） Ｃ，Ｏ：鍋内炭素，酸素量 Ｐ：真空槽内圧力 Ｋ；炭
素，酸素の平衡定数ＫC1″，ＫC2″：フィティングで求
まる脱炭速度定数 Ｐ′：気泡生成圧力ｔ：時間
【０００８】
【作用】溶鋼の真空脱ガス精錬の脱炭反応と反応機構と
その反応サイトについては、多くの説がある（例えば渡
辺ら ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．１（１９８８）−
２３４）。本発明者らは、気液界面をかいさずに進行す
るＣとＯの脱炭で溶鋼内部から発生するＣＯガスとして
観察できる現象の脱炭と、気液界面（真空槽内自由表面
と溶鋼中内のガス表面）でおこる脱炭を考え（１）式を
構築した。
その反応サイトについては、多くの説がある（例えば渡
辺ら ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．１（１９８８）−
２３４）。本発明者らは、気液界面をかいさずに進行す
るＣとＯの脱炭で溶鋼内部から発生するＣＯガスとして
観察できる現象の脱炭と、気液界面（真空槽内自由表面
と溶鋼中内のガス表面）でおこる脱炭を考え（１）式を
構築した。
【０００９】ここで（１）式の右辺第１項は、気液界面
をかいさずに進行するＣとＯの脱炭の速度を表してお
り、その右辺第２項は、気液界面でおこる脱炭速度を表
している。ここで、ＫC1″，ＫC2″はフィティングで求
まる脱炭速度定数であり、反応速度，環流量，界面積と
いった要素が集まり構成されている定数であるため、各
プロセスと水準で特有の値を持つものである。
をかいさずに進行するＣとＯの脱炭の速度を表してお
り、その右辺第２項は、気液界面でおこる脱炭速度を表
している。ここで、ＫC1″，ＫC2″はフィティングで求
まる脱炭速度定数であり、反応速度，環流量，界面積と
いった要素が集まり構成されている定数であるため、各
プロセスと水準で特有の値を持つものである。
【００１０】本発明は、予め組まれた処理方法で操業を
実施しているときに、処理中の〔Ｃ〕の推移の推定を精
度よく行うもので、予め定めた終了時間で目標の〔Ｃ〕
に達しない場合には、処理時間の延長を実施するもので
ある。また予め定めた終了時間で目標の〔Ｃ〕以下に早
期に達してしまう場合には、目標の〔Ｃ〕に達すると考
えられる時間で、脱炭処理を終了させるよう判定するも
のである。
実施しているときに、処理中の〔Ｃ〕の推移の推定を精
度よく行うもので、予め定めた終了時間で目標の〔Ｃ〕
に達しない場合には、処理時間の延長を実施するもので
ある。また予め定めた終了時間で目標の〔Ｃ〕以下に早
期に達してしまう場合には、目標の〔Ｃ〕に達すると考
えられる時間で、脱炭処理を終了させるよう判定するも
のである。
【００１１】これらの操作を行うとき、この（１）式で
表せるモデル式で精度よく脱炭の推移を見積もることが
できる。（１）式は微分式となっているが、これは数学
的に差分化することでプログラムをくみ簡単に利用でき
る。ここでＣ* ′は、渡辺らが報告した（ＣＡＭＰ−Ｉ
ＳＩＪ Ｖｏｌ．１（１９８８）−２３４）気泡生成圧
力でＰ′＝２０〔Torr〕を用いて（２）式で計算すれば
よい。また酸素は、スラグから溶鋼への酸素流入がおこ
るために計算では求められない。よって実績より処理中
の酸素変化パターンを、プログラムにいれて用いればよ
い。
表せるモデル式で精度よく脱炭の推移を見積もることが
できる。（１）式は微分式となっているが、これは数学
的に差分化することでプログラムをくみ簡単に利用でき
る。ここでＣ* ′は、渡辺らが報告した（ＣＡＭＰ−Ｉ
ＳＩＪ Ｖｏｌ．１（１９８８）−２３４）気泡生成圧
力でＰ′＝２０〔Torr〕を用いて（２）式で計算すれば
よい。また酸素は、スラグから溶鋼への酸素流入がおこ
るために計算では求められない。よって実績より処理中
の酸素変化パターンを、プログラムにいれて用いればよ
い。
【００１２】さらに、（１）式での予測は、低炭素の区
間の予測ほど精度がたかい。一方、排ガスの成分と量か
ら溶鋼の炭素量を推定する方法（以下質量分析方法と記
す）は、高炭素域の脱炭量の推定精度は高いが、低炭域
は精度が低いことと、先の予測が困難である欠点を持
つ。具体的には、表１に示すように、３００ppm から１
００ppm の推移を、質量分析方法と（１）式による推定
と１０ｃｈ分の試験で比較すると、前者の方が推定精度
は高い。また、表２に示すように、溶鋼の炭素量が１０
０ppm から３０ppm の炭素量の推移を、質量分析方法と
（１）式による推定方法と１０ｃｈ分の試験で比較する
と、両者は同等の精度である。さらに表３に示すよう
に、溶鋼の炭素量が３０ppm から１０ppm の炭素量の推
移を、質量分析方法と（１）式による推定方法と１０ｃ
ｈ分の試験で比較すると、後者の方が推定精度は高い。
間の予測ほど精度がたかい。一方、排ガスの成分と量か
ら溶鋼の炭素量を推定する方法（以下質量分析方法と記
す）は、高炭素域の脱炭量の推定精度は高いが、低炭域
は精度が低いことと、先の予測が困難である欠点を持
つ。具体的には、表１に示すように、３００ppm から１
００ppm の推移を、質量分析方法と（１）式による推定
と１０ｃｈ分の試験で比較すると、前者の方が推定精度
は高い。また、表２に示すように、溶鋼の炭素量が１０
０ppm から３０ppm の炭素量の推移を、質量分析方法と
（１）式による推定方法と１０ｃｈ分の試験で比較する
と、両者は同等の精度である。さらに表３に示すよう
に、溶鋼の炭素量が３０ppm から１０ppm の炭素量の推
移を、質量分析方法と（１）式による推定方法と１０ｃ
ｈ分の試験で比較すると、後者の方が推定精度は高い。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】そこで、比較的高い炭素量の推定を、質量
分析方法で推定し、（１）式による推定精度が高く成り
始める１００から３０ppm の任意の時点で、（１）式に
て切替えて推定することで、推定精度を上げることが可
能となる。
分析方法で推定し、（１）式による推定精度が高く成り
始める１００から３０ppm の任意の時点で、（１）式に
て切替えて推定することで、推定精度を上げることが可
能となる。
【００１７】また、比較的高い炭素量の推定を、サンプ
リングを実施したその分析値以降の溶鋼の炭素量を質量
分析方法で推定し、（１）式による推定精度が高く成り
始める１００から３０ppm の任意の時点で、（１）式に
て切替えて推定することで、推定精度を上げることが可
能となる。
リングを実施したその分析値以降の溶鋼の炭素量を質量
分析方法で推定し、（１）式による推定精度が高く成り
始める１００から３０ppm の任意の時点で、（１）式に
て切替えて推定することで、推定精度を上げることが可
能となる。
【００１８】
【実施例】実施例として表４に示した。実施例１は、質
量分析方法と（１）式による推定であり、具体的には脱
ガス処理開始から炭素量が１００から３０ppm までの任
意の時点まで質量分析方法で、それ以降を（１）式によ
る推定で予測した例である。
量分析方法と（１）式による推定であり、具体的には脱
ガス処理開始から炭素量が１００から３０ppm までの任
意の時点まで質量分析方法で、それ以降を（１）式によ
る推定で予測した例である。
【００１９】実施例２は、サンプリングと質量分析方法
と（１）式による推定であり、具体的には炭素量が１５
０〜１４０ppm の時点でのサンプリング結果から炭素量
が１００から３０ppm までの任意の時点まで質量分析方
法で、それ以降を（１）式による推定で予測した例であ
る。
と（１）式による推定であり、具体的には炭素量が１５
０〜１４０ppm の時点でのサンプリング結果から炭素量
が１００から３０ppm までの任意の時点まで質量分析方
法で、それ以降を（１）式による推定で予測した例であ
る。
【００２０】比較例１は、サンプリングと（１）式によ
る推定であり、具体的には炭素量が１５０〜１４０ppm
の時点でのサンプリング結果からそれ以降を（１）式に
よる推定で予測した例である。
る推定であり、具体的には炭素量が１５０〜１４０ppm
の時点でのサンプリング結果からそれ以降を（１）式に
よる推定で予測した例である。
【００２１】比較例２は、サンプリングと質量分析方法
による推定であり、具体的には炭素量が１５０〜１４０
ppm の時点でのサンプリング結果からそれ以降を質量分
析方法による推定で予測した例である。
による推定であり、具体的には炭素量が１５０〜１４０
ppm の時点でのサンプリング結果からそれ以降を質量分
析方法による推定で予測した例である。
【００２２】これらの実施例と比較例で用いた（１）式
のＫC1″，ＫC2″はそれぞれ０．６，０．０６〔l/min
〕を，Ｐ′は２０〔Torr〕の値をもちいた。なお精度
は、溶鋼の炭素量が２０と８ppm の時点での推定精度を
１５ｃｈ調べ比較し、推定の平均値ｍと分散値σを求め
た。
のＫC1″，ＫC2″はそれぞれ０．６，０．０６〔l/min
〕を，Ｐ′は２０〔Torr〕の値をもちいた。なお精度
は、溶鋼の炭素量が２０と８ppm の時点での推定精度を
１５ｃｈ調べ比較し、推定の平均値ｍと分散値σを求め
た。
【００２３】どの例も推定の平均値ｍはおおよそ同じで
あるが、分散値σに違いを持ち、比較例１，２よりも実
施例の方が分散値σが小さく、推定精度が高いことが分
かる。極低炭鋼である８ppm の比較において上述の精度
の比較は、顕著である。
あるが、分散値σに違いを持ち、比較例１，２よりも実
施例の方が分散値σが小さく、推定精度が高いことが分
かる。極低炭鋼である８ppm の比較において上述の精度
の比較は、顕著である。
【００２４】以上のことから、特に〔Ｃ〕＝８ppm 程度
の溶鋼を製造するには、本発明は効果的であることがわ
かった。
の溶鋼を製造するには、本発明は効果的であることがわ
かった。
【００２５】
【表４】
【００２６】
【発明の効果】本発明は、真空精錬処理時の溶鋼の炭素
量を精度よく推定し、処理時間の短縮，精錬コストの低
下および成品の成分の的中率向上が図ることができる。
量を精度よく推定し、処理時間の短縮，精錬コストの低
下および成品の成分の的中率向上が図ることができる。
Claims (2)
- 【請求項１】 真空脱ガス精錬方法で脱ガス精錬処理を
実施する場合において、処理開始時から排ガスの成分と
量から溶鋼の炭素量を推定していき、溶鋼の炭素量の推
定値が１００ppm から３０ppm となる任意の時点で、そ
れ以降の炭素推移を下記（１）〜（３）式で推定して精
錬を行うことを特徴とする真空脱ガス精錬方法。 ｄＣ／ｄｔ＝−ＫC1″×（Ｃ−Ｃ*′）−ＫC2″×（Ｃ−Ｃ* ）…（１） ただし Ｃ*′＝（Ｐ＋Ｐ′）／（Ｋ×Ｏ） …（２） Ｃ* ＝Ｐ／（Ｋ×Ｏ） …（３） （ただしＣ＜Ｃ*′のときはＫC1″＝０） Ｃ，Ｏ：鍋内炭素，酸素量 Ｐ：真空槽内圧力 Ｋ；炭
素，酸素の平衡定数ＫC1″，ＫC2″：フィティングで求
まる脱炭速度定数 Ｐ′：気泡生成圧力ｔ：時間 - 【請求項２】 真空脱ガス精錬方法で脱ガス精錬処理を
実施する場合において、処理中の溶鋼のサンプリングを
実施し、サンプリング以降の炭素量の推定を、排ガスの
成分と量から溶鋼の炭素量を推定していき、溶鋼の炭素
量の推定値が１００ppm から３０ppm となる任意の時点
で、それ以降の炭素推移を下記（１）〜（３）式で推定
して精錬を行うことを特徴とする真空脱ガス精錬方法。 ｄＣ／ｄｔ＝−ＫC1″×（Ｃ−Ｃ*′）−ＫC2″×（Ｃ−Ｃ* ）…（１） ただし Ｃ*′＝（Ｐ＋Ｐ′）／（Ｋ×Ｏ） …（２） Ｃ* ＝Ｐ／（Ｋ×Ｏ） …（３） （ただしＣ＜Ｃ*′のときはＫC1″＝０） Ｃ，Ｏ：鍋内炭素，酸素量 Ｐ：真空槽内圧力 Ｋ；炭
素，酸素の平衡定数ＫC1″，ＫC2″：フィティングで求
まる脱炭速度定数 Ｐ′：気泡生成圧力ｔ：時間
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17687894A JP3231555B2 (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | 真空脱ガス精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17687894A JP3231555B2 (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | 真空脱ガス精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841528A JPH0841528A (ja) | 1996-02-13 |
| JP3231555B2 true JP3231555B2 (ja) | 2001-11-26 |
Family
ID=16021358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17687894A Expired - Fee Related JP3231555B2 (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | 真空脱ガス精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3231555B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021200496A1 (ja) | 2020-04-01 | 2021-10-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 減圧下における溶鋼の脱炭精錬方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5079382B2 (ja) * | 2007-04-24 | 2012-11-21 | 新日本製鐵株式会社 | 溶鋼の精錬方法 |
-
1994
- 1994-07-28 JP JP17687894A patent/JP3231555B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021200496A1 (ja) | 2020-04-01 | 2021-10-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 減圧下における溶鋼の脱炭精錬方法 |
| KR20220140842A (ko) | 2020-04-01 | 2022-10-18 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 감압하에 있어서의 용강의 탈탄 정련 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0841528A (ja) | 1996-02-13 |
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