JP3049460B2 - 低炭硫黄および硫黄複合快削鋼の連続鋳造法 - Google Patents
低炭硫黄および硫黄複合快削鋼の連続鋳造法Info
- Publication number
- JP3049460B2 JP3049460B2 JP5109767A JP10976793A JP3049460B2 JP 3049460 B2 JP3049460 B2 JP 3049460B2 JP 5109767 A JP5109767 A JP 5109767A JP 10976793 A JP10976793 A JP 10976793A JP 3049460 B2 JP3049460 B2 JP 3049460B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sulfur
- powder
- steel
- mno
- viscosity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低炭硫黄および硫黄複
合快削鋼の連続鋳造法に関する。
合快削鋼の連続鋳造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｃ≦０．１５％、Ｓｉ≦０．０３％、Ｍ
ｎ０．８０〜１．３０％、Ｐ０．０４０〜０．０８０
％、Ｓ０．２００〜０．３５０％、Ａｌ＜０．００３
％、Ｔ―Ｏ０．０１５〜０．０２５％を含有する低炭硫
黄快削鋼（ＪＩＳ規格ＳＵＭ２２など）や、それに更に
Ｐｂを０．１００〜０．３００％添加した低炭硫黄鉛複
合快削鋼（ＪＩＳ規格ＳＵＭ２２Ｌなど）は、優れた被
削性の要求される部品に使用される。
ｎ０．８０〜１．３０％、Ｐ０．０４０〜０．０８０
％、Ｓ０．２００〜０．３５０％、Ａｌ＜０．００３
％、Ｔ―Ｏ０．０１５〜０．０２５％を含有する低炭硫
黄快削鋼（ＪＩＳ規格ＳＵＭ２２など）や、それに更に
Ｐｂを０．１００〜０．３００％添加した低炭硫黄鉛複
合快削鋼（ＪＩＳ規格ＳＵＭ２２Ｌなど）は、優れた被
削性の要求される部品に使用される。
【０００３】これらの鋼種では、Ｃ含有量は低く抑え、
ＳｉやＡｌなどの硬質な酸化物系介在物を生成する脱酸
元素は添加しないでＯ含有量を高くする。ＭｎはＭｎＳ
を形成するために、ＰやＮは被削性向上のために添加さ
れる。
ＳｉやＡｌなどの硬質な酸化物系介在物を生成する脱酸
元素は添加しないでＯ含有量を高くする。ＭｎはＭｎＳ
を形成するために、ＰやＮは被削性向上のために添加さ
れる。
【０００４】これらの鋼種は、低炭素高酸素濃度が特微
であり鋼中には自由酸素及びＭｎＯやＦｅＯを主体とす
る酸化物を多く含有している。
であり鋼中には自由酸素及びＭｎＯやＦｅＯを主体とす
る酸化物を多く含有している。
【０００５】これらの自由酸素や酸化物は、鋼材の被削
性向上のためにはＭｎＳなどの硫化物と並んで有用であ
るが、連続鋳造によるブルーム・ビレットの製造に際し
ては、凝固時の気泡発生や耐火物の溶損などの有害な影
響を及ぼす。
性向上のためにはＭｎＳなどの硫化物と並んで有用であ
るが、連続鋳造によるブルーム・ビレットの製造に際し
ては、凝固時の気泡発生や耐火物の溶損などの有害な影
響を及ぼす。
【０００６】本鋼種に関する連続鋳造法に関しては、鉄
と鋼６７（１９８１）８，Ｐ１０４１には連鋳化につい
て、鉄と鋼６７（１９８１）２，Ａ８５には酸素コント
ロール並びに浸漬ノズルの材質改善について述べられて
いる。
と鋼６７（１９８１）８，Ｐ１０４１には連鋳化につい
て、鉄と鋼６７（１９８１）２，Ａ８５には酸素コント
ロール並びに浸漬ノズルの材質改善について述べられて
いる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】低炭硫黄及び硫黄複合
快削鋼は、ＳｉやＡｌなどの脱酸元素を含まないため、
タンデイッシュ内溶鋼中には約５０〜１００ｐｐｍの自
由酸素（Ｏｆ）と、１００〜２５０ｐｐｍのトータル酸
素（Ｔ―Ｏ）を含有している。
快削鋼は、ＳｉやＡｌなどの脱酸元素を含まないため、
タンデイッシュ内溶鋼中には約５０〜１００ｐｐｍの自
由酸素（Ｏｆ）と、１００〜２５０ｐｐｍのトータル酸
素（Ｔ―Ｏ）を含有している。
【０００８】このため、ブルーム・ビレット鋳片にはピ
ンホールなどの気泡性欠陥が、凝固過程でのＣ―Ｏ反応
に起因して発生し易い。
ンホールなどの気泡性欠陥が、凝固過程でのＣ―Ｏ反応
に起因して発生し易い。
【０００９】また、本鋼種がＣ≦０．１５％以下の包晶
反応鋼であることに起因して、ディプレッションやディ
プレッション起因の縦割れが発生し易いのが特徴であ
る。
反応鋼であることに起因して、ディプレッションやディ
プレッション起因の縦割れが発生し易いのが特徴であ
る。
【００１０】発明者らの知見によれば、低炭硫黄及び硫
黄複合快削鋼の連続鋳造においては、鋳型内から採取し
た溶融パウダー中のＭｎＯやＦｅＯを分析すると、鋳造
前のパウダー中濃度よりも高くなっている。
黄複合快削鋼の連続鋳造においては、鋳型内から採取し
た溶融パウダー中のＭｎＯやＦｅＯを分析すると、鋳造
前のパウダー中濃度よりも高くなっている。
【００１１】この現象は、溶鋼中の（ＭｎＯ）や（Ｆｅ
Ｏ）が鋳造中に鋳型内で浮上して、溶融パウダー中へ吸
収されるためと考えられる。
Ｏ）が鋳造中に鋳型内で浮上して、溶融パウダー中へ吸
収されるためと考えられる。
【００１２】ＭｎＯやＦｅＯの濃化は、パウダーの酸化
ポテンシャルを高めるので、下記［１］式［２］式によ
りパウダー中のＣと反応してＣＯ気泡を発生せしめ問題
である。
ポテンシャルを高めるので、下記［１］式［２］式によ
りパウダー中のＣと反応してＣＯ気泡を発生せしめ問題
である。
【００１３】
【化１】 （ＭｎＯ）＋Ｃ＝ＣＯ（ｇ）＋Ｍｎ ・・・［１］
【００１４】
【化２】 （ＦｅＯ）＋Ｃ＝ＣＯ（ｇ）＋Ｆｅ ・・・［２］
【００１５】また、パウダー中のＭｎＯやＦｅＯの増加
は、後述する如く溶融パウダーの融点及び粘性を低下さ
せ不均一流入を引き起こすので鋳型内の抜熱を変化さ
せ、ディプレッションなどの鋳片表面欠陥を増加させた
りブレークアウトを発生させるので問題である。
は、後述する如く溶融パウダーの融点及び粘性を低下さ
せ不均一流入を引き起こすので鋳型内の抜熱を変化さ
せ、ディプレッションなどの鋳片表面欠陥を増加させた
りブレークアウトを発生させるので問題である。
【００１６】言うまでもなく、パウダーの粘性は、鋳型
〜鋳片間への均一な流入を保つために最も重要な特性で
あり、鋳造中に粘性が過度に低下することは操業上問題
である。中野らは、鉄と鋼６９（１９８３），Ｓ１０３
６の中で、安定な抜熱を確保し健全な凝固を行わせるた
めのパウダー粘性（η）は、鋳造速度（Ｖｃ）によって
統一的に整理出来るとして［３］式を与えている。
〜鋳片間への均一な流入を保つために最も重要な特性で
あり、鋳造中に粘性が過度に低下することは操業上問題
である。中野らは、鉄と鋼６９（１９８３），Ｓ１０３
６の中で、安定な抜熱を確保し健全な凝固を行わせるた
めのパウダー粘性（η）は、鋳造速度（Ｖｃ）によって
統一的に整理出来るとして［３］式を与えている。
【００１７】
【化３】η・Ｖｃ＝２．０〜３．０ ・・・［３］
【００１８】上記［３］式は、例えば鋳造速度がＶｃ＝
０．７５ｍ／ｍｉｎである場合は、粘性はη＝２．７〜
４．０ｐｏｉｓｅに調整する必要があることを示すもの
である。
０．７５ｍ／ｍｉｎである場合は、粘性はη＝２．７〜
４．０ｐｏｉｓｅに調整する必要があることを示すもの
である。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃが０．１５
重量％以下、Ｓｉが０．０３重量％以下、Ａｌが０．０
０３重量％未満、Ｔｏｔａｌ Ｏが０．０１５以上０．
０２５以下重量％を含有する硫黄快削鋼または硫黄複合
快削鋼を連続鋳造するに際し、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 重量％比）が１．０以上であり、且つＭｎＯが０超６
重量％以下を含有するパウダーを鋳型内溶鋼上に添加す
ることを特徴とする低炭硫黄および硫黄複合快削鋼の連
続鋳造法である。
重量％以下、Ｓｉが０．０３重量％以下、Ａｌが０．０
０３重量％未満、Ｔｏｔａｌ Ｏが０．０１５以上０．
０２５以下重量％を含有する硫黄快削鋼または硫黄複合
快削鋼を連続鋳造するに際し、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ
2 重量％比）が１．０以上であり、且つＭｎＯが０超６
重量％以下を含有するパウダーを鋳型内溶鋼上に添加す
ることを特徴とする低炭硫黄および硫黄複合快削鋼の連
続鋳造法である。
【００２０】
【００２１】発明者らの測定によれば、鋳造中における
パウダー中のＭｎΟやＦｅΟの濃度は、図１に示すよう
に添加パウダーの塩基度（％ＣａΟ／％ＳｉΟ2）が低
いほど増加することが判明した。
パウダー中のＭｎΟやＦｅΟの濃度は、図１に示すよう
に添加パウダーの塩基度（％ＣａΟ／％ＳｉΟ2）が低
いほど増加することが判明した。
【００２２】一方、所定のパウダーにＭｎＯを追加して
ＭｎＯ含有量を増加せしめ１，３００℃での該パウダー
の粘性について、４種類のパウダーについて測定した結
果、図２に示したように、いずれのパウダーにおいても
ＭｎＯ含有量の増加と共に粘性が低下することが判明し
た。
ＭｎＯ含有量を増加せしめ１，３００℃での該パウダー
の粘性について、４種類のパウダーについて測定した結
果、図２に示したように、いずれのパウダーにおいても
ＭｎＯ含有量の増加と共に粘性が低下することが判明し
た。
【００２３】低炭硫黄または硫黄複合快削鋼において
も、図１に示したようにパウダーの塩基度が低いほど、
鋳造中にＭｎＯやＦｅＯの吸収量が多く、そして図２か
ら明らかなようにＭｎＯ濃度が増加すると共に粘性は低
下する。
も、図１に示したようにパウダーの塩基度が低いほど、
鋳造中にＭｎＯやＦｅＯの吸収量が多く、そして図２か
ら明らかなようにＭｎＯ濃度が増加すると共に粘性は低
下する。
【００２４】このように、鋳造前のパウダー粘性を適正
な範囲内に設定しても、塩基度が低いパウダーの場合に
は鋳造中に粘性が低下し前記適性範囲から外れる問題が
ある。
な範囲内に設定しても、塩基度が低いパウダーの場合に
は鋳造中に粘性が低下し前記適性範囲から外れる問題が
ある。
【００２５】粘性の低下を防止するには、溶鋼中（Ｍｎ
Ｏ）の吸収によるパウダー中のＭｎＯ濃化を所定の範囲
内に抑制することが必須であり、鋳造中におけるパウダ
ー中ＭｎＯ濃度６％以内とする必要がある。
Ｏ）の吸収によるパウダー中のＭｎＯ濃化を所定の範囲
内に抑制することが必須であり、鋳造中におけるパウダ
ー中ＭｎＯ濃度６％以内とする必要がある。
【００２６】この理由は、鋳造中におけるパウダー中Ｍ
ｎＯ濃度が６％以内であれば、粘性の低下率を実操業で
問題にならない３０％以内に抑制できるからである。
ｎＯ濃度が６％以内であれば、粘性の低下率を実操業で
問題にならない３０％以内に抑制できるからである。
【００２７】以上の観点から、本発明では硫黄複合快削
鋼のパウダーの塩基度（％ＣａＯ／％ＳｉＯ2）を１．
０以上と規定するものである。
鋼のパウダーの塩基度（％ＣａＯ／％ＳｉＯ2）を１．
０以上と規定するものである。
【００２８】また、図１に示した関係は、パウダーの塩
基度と（ＭｎＯ）の溶解度の関係を示すものと考えるこ
とも出来る。
基度と（ＭｎＯ）の溶解度の関係を示すものと考えるこ
とも出来る。
【００２９】図１から明らかなように、塩基度を１．０
以上とし且つパウダー中にＭｎＯを予め６％以下の範囲
で含有せしめ、更に、鋳造中のパウダー粘性が適性値と
なるよう他の成分の含有率を調整すれば、溶鋼中（Ｍｎ
Ｏ）の吸収を抑制することが可能となりパウダー中Ｍｎ
Ｏ濃度が鋳造前と鋳造中とで殆ど変動しないほぼ一定の
適正な粘性を確保することが可能である。
以上とし且つパウダー中にＭｎＯを予め６％以下の範囲
で含有せしめ、更に、鋳造中のパウダー粘性が適性値と
なるよう他の成分の含有率を調整すれば、溶鋼中（Ｍｎ
Ｏ）の吸収を抑制することが可能となりパウダー中Ｍｎ
Ｏ濃度が鋳造前と鋳造中とで殆ど変動しないほぼ一定の
適正な粘性を確保することが可能である。
【００３０】
【作用】本発明によれば、高酸素鋼である硫黄複合快削
鋼の連続鋳造において、溶鋼中（ＭｎＯ）や（ＦｅＯ）
の吸収を抑制することが出来るので、パウダー中のＭｎ
ＯやＦｅＯなどの酸化物とパウダー中のＣとの反応によ
るＣＯ気泡の生成防止が図れる。
鋼の連続鋳造において、溶鋼中（ＭｎＯ）や（ＦｅＯ）
の吸収を抑制することが出来るので、パウダー中のＭｎ
ＯやＦｅＯなどの酸化物とパウダー中のＣとの反応によ
るＣＯ気泡の生成防止が図れる。
【００３１】同時に、鋳造中のパウダーの溶融特性（粘
性）の低下を防止可能であり、パウダーの流入量を一定
に保てるので、ディプレッションやブレークアウトなど
を回避することが出来る。
性）の低下を防止可能であり、パウダーの流入量を一定
に保てるので、ディプレッションやブレークアウトなど
を回避することが出来る。
【００３２】
【実施例】実施例について以下に詳細に示す。
【００３３】２７０Ｔ転炉にて硫黄複合快削鋼を溶製
し、曲率半径１２ｍＲの４ストランド湾曲型連鋳機で、
鋳片断面サイズが３５０ｍｍ×５６０ｍｍのブルーム
を、鋳造速度Ｖｃ＝０．７５ｍ／ｍｉｎで鋳造した。
し、曲率半径１２ｍＲの４ストランド湾曲型連鋳機で、
鋳片断面サイズが３５０ｍｍ×５６０ｍｍのブルーム
を、鋳造速度Ｖｃ＝０．７５ｍ／ｍｉｎで鋳造した。
【００３４】タンディッシュ内溶鋼の成分は、０．０８
％Ｃ―１．０２％Ｍｎ―０．０６９％Ｐ―０．３２５％
Ｓ―９０ｐｐｍＯｆ―１５７ｐｐｍＴ．Ｏであり、Ｓ
ｉ、Ａｌは皆無であった。
％Ｃ―１．０２％Ｍｎ―０．０６９％Ｐ―０．３２５％
Ｓ―９０ｐｐｍＯｆ―１５７ｐｐｍＴ．Ｏであり、Ｓ
ｉ、Ａｌは皆無であった。
【００３５】使用したパウダーの鋳造前及び鋳造中の化
学成分と粘性を、比較例と共に第１表に示す。
学成分と粘性を、比較例と共に第１表に示す。
【００３６】本発明１では、鋳造前のパウダーの塩基度
を１．０９としているので、鋳造中の（ＭｎＯ）や（Ｆ
ｅＯ）の吸収量が少ない。
を１．０９としているので、鋳造中の（ＭｎＯ）や（Ｆ
ｅＯ）の吸収量が少ない。
【００３７】このため、粘性低下も小さく鋳造前η＝
３．５ｐｏｉｓｅが鋳造中η＝２．７ｐｏｉｓｅとなっ
ており、前記［３］式で与えられる適正範囲内に入って
いる。
３．５ｐｏｉｓｅが鋳造中η＝２．７ｐｏｉｓｅとなっ
ており、前記［３］式で与えられる適正範囲内に入って
いる。
【００３８】また、本発明２では、パウダーの塩基度を
１．０６とすると共に予め４．５％のＭｎＯを添加して
いるので、鋳造中における（ＭｎＯ）の吸収が殆どない
ので、粘性の変化が認められず良好である。
１．０６とすると共に予め４．５％のＭｎＯを添加して
いるので、鋳造中における（ＭｎＯ）の吸収が殆どない
ので、粘性の変化が認められず良好である。
【００３９】これに対して、比較例１及び比較例２の場
合は、塩基度が１．０よりも低いので、鋳造中の（Ｍｎ
Ｏ）の吸収量が多く粘性低下が非常に大きい。
合は、塩基度が１．０よりも低いので、鋳造中の（Ｍｎ
Ｏ）の吸収量が多く粘性低下が非常に大きい。
【００４０】このため、比較例１では鋳造前の粘性を適
正範囲よりも高く設定せざるを得ず、また比較例２の場
合には、鋳造前に適正範囲内に設定しても鋳造中には低
めに大きく外れてしまっており問題である。
正範囲よりも高く設定せざるを得ず、また比較例２の場
合には、鋳造前に適正範囲内に設定しても鋳造中には低
めに大きく外れてしまっており問題である。
【００４１】以上より、得られた鋳片の表面性状は本発
明実施の場合が極めて良好であった。
明実施の場合が極めて良好であった。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【発明の効果】低炭硫黄および硫黄複合快削鋼のよう
な、低炭高酸素の鋼を鋳造するに際して、パウダーの塩
基度を適正に調整し、また予めＭｎＯを添加することに
より、安定した操業の実施及び良好な鋳片の確保が可能
であり、その適用効果は極めて大きい。
な、低炭高酸素の鋼を鋳造するに際して、パウダーの塩
基度を適正に調整し、また予めＭｎＯを添加することに
より、安定した操業の実施及び良好な鋳片の確保が可能
であり、その適用効果は極めて大きい。
【図１】パウダーの塩基度とＭｎＯ及びＦｅＯの濃度の
関係を示す図。
関係を示す図。
【図２】パウダー中ＭｎＯ濃度と粘性の関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 菅原 健 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社 室蘭製鐵所内 (72)発明者 鈴木 功夫 室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式会社 室蘭製鐵所内 (72)発明者 吉満 卓 福岡県豊前市八屋1808―３ (56)参考文献 特開 昭62−23970（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−231558（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−298138（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−110754（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−205453（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−105460（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−333346（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−224063（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−50259（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/00 B22D 11/108 C22C 33/04 C22C 38/00 301
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃが０．１５重量％以下、Ｓｉが０．０
３重量％以下、Ａｌが０．００３重量％未満、Ｔｏｔａ
ｌ Ｏが０．０１５以上０．０２５以下重量％を含有す
る硫黄快削鋼または硫黄複合快削鋼を連続鋳造するに際
し、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ2重量％比）が１．０以上
であり、且つＭｎＯが０超６重量％以下を含有するパウ
ダーを鋳型内溶鋼上に添加することを特徴とする低炭硫
黄および硫黄複合快削鋼の連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5109767A JP3049460B2 (ja) | 1993-04-14 | 1993-04-14 | 低炭硫黄および硫黄複合快削鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5109767A JP3049460B2 (ja) | 1993-04-14 | 1993-04-14 | 低炭硫黄および硫黄複合快削鋼の連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06297089A JPH06297089A (ja) | 1994-10-25 |
| JP3049460B2 true JP3049460B2 (ja) | 2000-06-05 |
Family
ID=14518720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5109767A Expired - Fee Related JP3049460B2 (ja) | 1993-04-14 | 1993-04-14 | 低炭硫黄および硫黄複合快削鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3049460B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101982257B (zh) * | 2010-10-15 | 2014-04-23 | 河南通宇冶材集团有限公司 | 含硫易切削钢专用结晶器保护渣 |
| JP6467351B2 (ja) * | 2013-01-25 | 2019-02-13 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 超低炭素鋼用フッ素フリー連鋳モールドフラックス |
-
1993
- 1993-04-14 JP JP5109767A patent/JP3049460B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06297089A (ja) | 1994-10-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2964452B2 (ja) | 含ａ１溶鋼連続鋳造用フラックス及び連続鋳造方法 | |
| JP3049460B2 (ja) | 低炭硫黄および硫黄複合快削鋼の連続鋳造法 | |
| JP3317258B2 (ja) | 高Ｍｎ丸断面鋳片の連続鋳造用モールドパウダ | |
| JP5835153B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドフラックスおよび連続鋳造方法 | |
| JPH0790471A (ja) | 高Ｍｎ・高Ｎオーステナイト系ステンレス鋼鋳片の製造方法及び鋳片 | |
| JP3463532B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダ | |
| JP2001316716A (ja) | 鉄基非晶質合金用母材の製造方法 | |
| JP3647969B2 (ja) | 鋼中有害介在物の微細化方法 | |
| JP4014001B2 (ja) | 高Ａｌ含有鋼連続鋳造用モールドフラックス | |
| JP3772111B2 (ja) | 高Ａｌ・Ｙ・ＲＥＭ含有鋼連続鋳造用モールドフラックス | |
| JP4554120B2 (ja) | 連続鋳造用モールドパウダー | |
| JP3271578B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダおよび連続鋳造方法 | |
| JP2809464B2 (ja) | 薄肉鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP3306287B2 (ja) | 連続鋳造における浸漬ノズル詰り防止方法 | |
| JP3054897B2 (ja) | タンディッシュ内溶鋼の清浄化方法 | |
| JP3570088B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用フラックス | |
| JP3660811B2 (ja) | 鋼線用線材およびその製造方法 | |
| JP2000042698A (ja) | Ｓｉキルド鋼のビレット連続鋳造方法 | |
| JPH06179059A (ja) | 溶鋼表面保温剤 | |
| JP2000273585A (ja) | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPS5838648A (ja) | 連続鋳造中の溶鋼への酸素添加方法 | |
| JP7070185B2 (ja) | モールドパウダー及びそれを用いた連続鋳造方法 | |
| JP3339436B2 (ja) | 連続鋳造用モールドパウダ | |
| JPH11217652A (ja) | 条用の鋼、Ｓｉキルド鋼、及びその連続鋳造による製造方法 | |
| JP3351976B2 (ja) | ステンレス溶鋼の連続鋳造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000229 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090331 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090331 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100331 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100331 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110331 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110331 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120331 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120331 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130331 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |