JP2001316716A - 鉄基非晶質合金用母材の製造方法 - Google Patents
鉄基非晶質合金用母材の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、Ｎｂ源、Ｂ源などとして安価でＡ
ｌ含有量の多いフェロニオブ、フェロボロンなどのフェ
ロアロイを使用した場合でも筋疵や脆化のない低Ａｌ含
有量の鉄基非晶質合金用母材を提供することを目的とす
る。 【解決手段】 本発明は、鉄基非晶質合金用母材の製造
方法であって、前記非晶質合金の構成元素と共に、標準
生成自由エネルギーの絶対値がＡｌ２Ｏ３より小さい前
記非晶質合金の構成元素の酸化物を溶解し、生成するＡ
ｌ２Ｏ３を除去してＡｌ含有量が５０ｐｐｍ以下である
母材を得る鉄基非晶質合金用母材の製造方法である。ま
た本発明は、鉄基非晶質合金用母材の製造方法であっ
て、前記非晶質合金の構成元素を溶解して溶湯とし、前
記溶湯に酸素を主体とするガスを吹込みまたは吹付け、
生成するＡｌ２Ｏ３を除去するものである。
ｌ含有量の多いフェロニオブ、フェロボロンなどのフェ
ロアロイを使用した場合でも筋疵や脆化のない低Ａｌ含
有量の鉄基非晶質合金用母材を提供することを目的とす
る。 【解決手段】 本発明は、鉄基非晶質合金用母材の製造
方法であって、前記非晶質合金の構成元素と共に、標準
生成自由エネルギーの絶対値がＡｌ２Ｏ３より小さい前
記非晶質合金の構成元素の酸化物を溶解し、生成するＡ
ｌ２Ｏ３を除去してＡｌ含有量が５０ｐｐｍ以下である
母材を得る鉄基非晶質合金用母材の製造方法である。ま
た本発明は、鉄基非晶質合金用母材の製造方法であっ
て、前記非晶質合金の構成元素を溶解して溶湯とし、前
記溶湯に酸素を主体とするガスを吹込みまたは吹付け、
生成するＡｌ２Ｏ３を除去するものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、表面性状、靭性に
有害なＡｌの含有量が十分低い鉄基非晶質合金用母材の
工業上の利用性の高い製造方法に関する。
有害なＡｌの含有量が十分低い鉄基非晶質合金用母材の
工業上の利用性の高い製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄基非晶質合金薄帯は、トランス、磁気
シールド、チョークコイル等の鉄心材料として広く用い
られている。更に、結晶粒径が数１０ｎｍの微細組織を
有する鉄基ナノ結晶合金薄帯がその優れた軟磁気特性を
生かして各種磁性部品に多用されている。鉄基ナノ結晶
合金薄帯は、鉄基非晶質合金を熱処理により結晶化させ
たものである。これらの磁性合金は薄い帯状材料を巻き
回したトロイダル磁心として使用されるのが一般的であ
り、その合金薄帯は通常単ロール法、双ロール法等の液
体急冷法により製造されている。液体急冷法については
アグネ発行、増本ら著「アモルファス合金」第１章、
１．１．５節「液体急冷法」に詳しく解説されている。
例えば、単ロール法とは、高速で回転する一つの冷却ロ
ール上に溶融合金を噴出、急速凝固させて連続的に薄帯
を得る方法である。
シールド、チョークコイル等の鉄心材料として広く用い
られている。更に、結晶粒径が数１０ｎｍの微細組織を
有する鉄基ナノ結晶合金薄帯がその優れた軟磁気特性を
生かして各種磁性部品に多用されている。鉄基ナノ結晶
合金薄帯は、鉄基非晶質合金を熱処理により結晶化させ
たものである。これらの磁性合金は薄い帯状材料を巻き
回したトロイダル磁心として使用されるのが一般的であ
り、その合金薄帯は通常単ロール法、双ロール法等の液
体急冷法により製造されている。液体急冷法については
アグネ発行、増本ら著「アモルファス合金」第１章、
１．１．５節「液体急冷法」に詳しく解説されている。
例えば、単ロール法とは、高速で回転する一つの冷却ロ
ール上に溶融合金を噴出、急速凝固させて連続的に薄帯
を得る方法である。
【０００３】前記鉄基磁性合金としては、用途に適した
各種組成系が実用材料として開発されている。中でも、
Ｎｂを含む組成は優れた軟磁気特性を示す合金として知
られている。例えば、特公昭６０−３８４５４号には優
れた実効透磁率を有するＦｅ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系非晶質
合金が開示されている。また、特公平４−４３９３号公
報に開示されるようにＦｅ−Ｃｕ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系合
金は軟磁性の良好なナノ結晶の磁性合金として知られて
いる。非晶質合金では、Ｎｂは磁歪を低下させて軟磁気
特性を向上させる元素であり、ナノ結晶合金の場合、Ｎ
ｂは結晶粒の微細化効果を有する合金元素として重要で
ある。従来、これらのＮｂを含む軟磁性合金には高価な
高純度Ｎｂが溶解原料として使用されてきた。高純度Ｎ
ｂは磁気特性あるいは靭性に対して有害となるＡｌなど
の不純物元素が少ないからである。
各種組成系が実用材料として開発されている。中でも、
Ｎｂを含む組成は優れた軟磁気特性を示す合金として知
られている。例えば、特公昭６０−３８４５４号には優
れた実効透磁率を有するＦｅ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系非晶質
合金が開示されている。また、特公平４−４３９３号公
報に開示されるようにＦｅ−Ｃｕ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系合
金は軟磁性の良好なナノ結晶の磁性合金として知られて
いる。非晶質合金では、Ｎｂは磁歪を低下させて軟磁気
特性を向上させる元素であり、ナノ結晶合金の場合、Ｎ
ｂは結晶粒の微細化効果を有する合金元素として重要で
ある。従来、これらのＮｂを含む軟磁性合金には高価な
高純度Ｎｂが溶解原料として使用されてきた。高純度Ｎ
ｂは磁気特性あるいは靭性に対して有害となるＡｌなど
の不純物元素が少ないからである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、溶解原料とし
ての高純度Ｎｂは極めて高価であることから合金薄帯の
製造コストが高くなるという問題があった。一方、高純
度Ｎｂより１／１０安価なフェロニオブが工業的には望
ましいが、フェロニオブは不純物元素特にＡｌ含有量が
０．１〜２ｍａｓｓ％程度と多い。これはＡｌによるテ
ルミット法により製造するからである。これは微粉Ａｌ
を用いて金属酸化物（例えばＮｂ２Ｏ５）を還元する精
錬方法である。従って、フェロニオブに限らず特にテル
ミット法で製造するフェロアロイ（合金鉄）には多くの
Ａｌが残留する。不純物として含有されるＡｌは、溶融
したとき酸化してＡｌ２Ｏ３となる。そこで、単ロール
法により合金薄帯を製造する場合、溶融合金を噴出する
ノズルにＡｌ２Ｏ３を主成分とするスラグや介在物が付
着堆積するため、得られた薄帯表面の長手方向に沿って
筋状の疵（筋疵）が連続して発生するという問題があっ
た。
ての高純度Ｎｂは極めて高価であることから合金薄帯の
製造コストが高くなるという問題があった。一方、高純
度Ｎｂより１／１０安価なフェロニオブが工業的には望
ましいが、フェロニオブは不純物元素特にＡｌ含有量が
０．１〜２ｍａｓｓ％程度と多い。これはＡｌによるテ
ルミット法により製造するからである。これは微粉Ａｌ
を用いて金属酸化物（例えばＮｂ２Ｏ５）を還元する精
錬方法である。従って、フェロニオブに限らず特にテル
ミット法で製造するフェロアロイ（合金鉄）には多くの
Ａｌが残留する。不純物として含有されるＡｌは、溶融
したとき酸化してＡｌ２Ｏ３となる。そこで、単ロール
法により合金薄帯を製造する場合、溶融合金を噴出する
ノズルにＡｌ２Ｏ３を主成分とするスラグや介在物が付
着堆積するため、得られた薄帯表面の長手方向に沿って
筋状の疵（筋疵）が連続して発生するという問題があっ
た。
【０００５】表面に筋疵があると、トロイダルコイルに
巻回する時に表面の凹凸のために占積率が低下し、コイ
ルの小型化を阻害すると共に磁気特性を著しく低下す
る。また、得られた合金薄帯内にＡｌ２Ｏ３が非金属介
在物として残留するため薄帯が脆化するという問題もあ
った。非金属介在物が破壊の起点となるからである。薄
帯が脆化すると、トロイダル磁心に巻回する時に薄帯が
途中で切れたりして工程を著しく乱したり、歩留まりを
低下する。従って本発明は、原料として安価でＡｌ含有
量の多いフェロニオブなどのフェロアロイを使用した場
合でも、筋疵や脆化が無く磁気特性も良好な低Ａｌ含有
量の鉄基非晶質合金薄帯の製造に好適な非晶質合金用母
材の製造方法を提供することを目的とする。
巻回する時に表面の凹凸のために占積率が低下し、コイ
ルの小型化を阻害すると共に磁気特性を著しく低下す
る。また、得られた合金薄帯内にＡｌ２Ｏ３が非金属介
在物として残留するため薄帯が脆化するという問題もあ
った。非金属介在物が破壊の起点となるからである。薄
帯が脆化すると、トロイダル磁心に巻回する時に薄帯が
途中で切れたりして工程を著しく乱したり、歩留まりを
低下する。従って本発明は、原料として安価でＡｌ含有
量の多いフェロニオブなどのフェロアロイを使用した場
合でも、筋疵や脆化が無く磁気特性も良好な低Ａｌ含有
量の鉄基非晶質合金薄帯の製造に好適な非晶質合金用母
材の製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の通
りである。 （１）鉄基非晶質合金用母材の製造方法であって、前記
非晶質合金の構成元素と共に、標準生成自由エネルギー
の絶対値がＡｌ２Ｏ３より小さい前記非晶質合金の構成
元素の少なくとも１種以上の酸化物を溶解し、生成する
Ａｌ２Ｏ３を除去してＡｌ含有量が５０ｐｐｍ以下であ
る母材を得る鉄基非晶質合金用母材の製造方法である。
りである。 （１）鉄基非晶質合金用母材の製造方法であって、前記
非晶質合金の構成元素と共に、標準生成自由エネルギー
の絶対値がＡｌ２Ｏ３より小さい前記非晶質合金の構成
元素の少なくとも１種以上の酸化物を溶解し、生成する
Ａｌ２Ｏ３を除去してＡｌ含有量が５０ｐｐｍ以下であ
る母材を得る鉄基非晶質合金用母材の製造方法である。
【０００７】本発明においては、非晶質合金の構成元素
の原料の一つとしてフェロニオブを用いることができ
る。また、本発明においては、前記酸化物としては、鉄
酸化物、銅酸化物、珪素酸化物、硼素酸化物のいずれか
１種以上が好ましく、より好ましくは、Ｆｅ２Ｏ３であ
る。
の原料の一つとしてフェロニオブを用いることができ
る。また、本発明においては、前記酸化物としては、鉄
酸化物、銅酸化物、珪素酸化物、硼素酸化物のいずれか
１種以上が好ましく、より好ましくは、Ｆｅ２Ｏ３であ
る。
【０００８】本発明のもう一つは、鉄基非晶質合金用母
材の製造方法であって、前記非晶質合金の構成元素を溶
解し、酸素を主体とするガスを吹込みまたは吹付けし、
生成するＡｌ２Ｏ３を除去しＡｌ含有量が５０ｐｐｍ以
下である非晶質合金用母材を得る鉄基非晶質合金用母材
の製造方法である。
材の製造方法であって、前記非晶質合金の構成元素を溶
解し、酸素を主体とするガスを吹込みまたは吹付けし、
生成するＡｌ２Ｏ３を除去しＡｌ含有量が５０ｐｐｍ以
下である非晶質合金用母材を得る鉄基非晶質合金用母材
の製造方法である。
【０００９】本発明においては、これらの方法を組み合
わせて使用することもできる。すなわち、溶解した溶湯
に酸素を主体とするガスを吹込みまたは吹付け、生成す
るＡｌ２Ｏ３を除去する方法と、前記非晶質合金の構成
元素と共に、標準生成自由エネルギーの絶対値がＡｌ２
Ｏ３より小さい前記非晶質合金の構成元素の少なくとも
１種以上の酸化物を溶解し、生成するＡｌ２Ｏ３を除去
しする方法の組み合わせが可能である。
わせて使用することもできる。すなわち、溶解した溶湯
に酸素を主体とするガスを吹込みまたは吹付け、生成す
るＡｌ２Ｏ３を除去する方法と、前記非晶質合金の構成
元素と共に、標準生成自由エネルギーの絶対値がＡｌ２
Ｏ３より小さい前記非晶質合金の構成元素の少なくとも
１種以上の酸化物を溶解し、生成するＡｌ２Ｏ３を除去
しする方法の組み合わせが可能である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の最大の特徴の一つは、鉄基非晶質合金用母材の
製造方法において、標準生成自由エネルギーの絶対値が
Ａｌ２Ｏ３より小さい前記非晶質合金の構成元素の酸化
物を利用することにある。標準生成自由エネルギーは、
例えば丸善発行、日本金属学会編集の「金属データブッ
ク」第２部「製錬に関する基礎的物性と熱力学的数値」
２．１．２ａ節「酸化物の標準標準生成自由エネルギ・
温度図」や、日本金属学会の新制金属講座「非鉄金属製
錬」、「鉄鋼精錬」の付図１（酸化物の標準標準生成自
由エネルギ）から知れる。
本発明の最大の特徴の一つは、鉄基非晶質合金用母材の
製造方法において、標準生成自由エネルギーの絶対値が
Ａｌ２Ｏ３より小さい前記非晶質合金の構成元素の酸化
物を利用することにある。標準生成自由エネルギーは、
例えば丸善発行、日本金属学会編集の「金属データブッ
ク」第２部「製錬に関する基礎的物性と熱力学的数値」
２．１．２ａ節「酸化物の標準標準生成自由エネルギ・
温度図」や、日本金属学会の新制金属講座「非鉄金属製
錬」、「鉄鋼精錬」の付図１（酸化物の標準標準生成自
由エネルギ）から知れる。
【００１１】標準生成自由エネルギーの絶対値がＡｌ２
Ｏ３より小さい酸化物、例えばＦｅ ２Ｏ３は、酸化還元
反応、Ｆｅ２Ｏ３＋２Ａｌ＝Ａｌ２Ｏ３＋２Ｆｅによっ
て自身は還元されて鉄基非晶質合金の主構成元素である
鉄に変化する。他方、フェロニオブやフェロボロン等の
原料に不純物として多量に含有されるＡｌは酸化されて
Ａｌ２Ｏ３に変化して、溶湯の表面にスラグとして浮上
してくる。Ａｌとの酸素に対する親和力の差異を利用す
る。Ａｌ２Ｏ３を除去すれば、溶湯が清浄化され、表面
性状や靭性に有害なＡｌの含有量を低減できる。前記酸
化物の反応生成物は鉄基非晶質合金の主または副構成元
素として活用できる。例えば、添加したＦｅ２Ｏ３は溶
湯中のＡｌにより還元され鉄が生成するが、この鉄は非
晶質合金の主元素となる。
Ｏ３より小さい酸化物、例えばＦｅ ２Ｏ３は、酸化還元
反応、Ｆｅ２Ｏ３＋２Ａｌ＝Ａｌ２Ｏ３＋２Ｆｅによっ
て自身は還元されて鉄基非晶質合金の主構成元素である
鉄に変化する。他方、フェロニオブやフェロボロン等の
原料に不純物として多量に含有されるＡｌは酸化されて
Ａｌ２Ｏ３に変化して、溶湯の表面にスラグとして浮上
してくる。Ａｌとの酸素に対する親和力の差異を利用す
る。Ａｌ２Ｏ３を除去すれば、溶湯が清浄化され、表面
性状や靭性に有害なＡｌの含有量を低減できる。前記酸
化物の反応生成物は鉄基非晶質合金の主または副構成元
素として活用できる。例えば、添加したＦｅ２Ｏ３は溶
湯中のＡｌにより還元され鉄が生成するが、この鉄は非
晶質合金の主元素となる。
【００１２】本発明で上述した作用を得ることができる
酸化物としては、たとえば、鉄酸化物として、Ｆｅ２Ｏ
３、ＦｅＯ、Ｆｅ３Ｏ４またはこれらの混合物、銅酸化
物として、ＣｕＯ、Ｃｕ２Ｏまたはこれらの混合物、珪
素酸化物としては、ＳｉＯ２であり、硼素酸化物として
は、Ｂ２Ｏ３である。原料の溶解時に装入する酸化物の
量は、使用する原料中のＡｌ含有量に応じて調整する。
酸化物は原料と共に溶解前に装入しても、あるいは溶解
途中で追装しても良い。
酸化物としては、たとえば、鉄酸化物として、Ｆｅ２Ｏ
３、ＦｅＯ、Ｆｅ３Ｏ４またはこれらの混合物、銅酸化
物として、ＣｕＯ、Ｃｕ２Ｏまたはこれらの混合物、珪
素酸化物としては、ＳｉＯ２であり、硼素酸化物として
は、Ｂ２Ｏ３である。原料の溶解時に装入する酸化物の
量は、使用する原料中のＡｌ含有量に応じて調整する。
酸化物は原料と共に溶解前に装入しても、あるいは溶解
途中で追装しても良い。
【００１３】本発明において、Ｎｂを必須元素として含
む鉄基非晶質合金では安価なフェロニオブを用いること
ができる。フェロニオブとしてはＡｌ含有量量が０．１
〜２ｍａｓｓ％程度の市販品が使用できる。このような
市販品に対して本発明は有効であり、これにより安価な
原料を用いても低Ａｌ含有量の鉄基非晶質合金薄帯が得
られ、薄帯表面の筋疵の発生および脆化を防止すること
ができる。本発明において、Ａｌ含有量が、５０ｐｐｍ
を超える場合は、非晶質合金の表面性状、脆化に悪影響
を与えるため好ましくなく、５０ｐｐｍ以下という規制
値を設ける必要がある。なお、Ａｌ含有量を５ｐｐｍ未
満にすることは工業上のコスト高を招くので、量産性を
考慮すれば５ｐｐｍ程度が下限である。
む鉄基非晶質合金では安価なフェロニオブを用いること
ができる。フェロニオブとしてはＡｌ含有量量が０．１
〜２ｍａｓｓ％程度の市販品が使用できる。このような
市販品に対して本発明は有効であり、これにより安価な
原料を用いても低Ａｌ含有量の鉄基非晶質合金薄帯が得
られ、薄帯表面の筋疵の発生および脆化を防止すること
ができる。本発明において、Ａｌ含有量が、５０ｐｐｍ
を超える場合は、非晶質合金の表面性状、脆化に悪影響
を与えるため好ましくなく、５０ｐｐｍ以下という規制
値を設ける必要がある。なお、Ａｌ含有量を５ｐｐｍ未
満にすることは工業上のコスト高を招くので、量産性を
考慮すれば５ｐｐｍ程度が下限である。
【００１４】もう一つの本発明は、前記非晶質合金の構
成元素を溶解して溶湯とし、前記溶湯に酸素を主体とす
るガスを吹込みまたは吹付け、生成するＡｌ２Ｏ３を除
去することに特徴がある。溶湯の上部から吹付けたり、
溶湯の中にランスを挿入して吹込むかは必要に応じて選
択できる。酸素を主体とするガスとは、主として酸素で
あるが、不純物として含有される酸素ガスも許容でき
る。場合によっては空気や、酸素と不活性ガスとの混合
ガスを使用できる。また、上述した鉄酸化物、銅酸化
物、珪素酸化物、硼素酸化物等の標準生成自由エネルギ
ーの絶対値がＡｌ２Ｏ３より小さい前記非晶質合金の構
成元素の酸化物のいずれか１種以上の酸化物の添加と、
上記の酸素の導入による精錬を併用することもできる。
成元素を溶解して溶湯とし、前記溶湯に酸素を主体とす
るガスを吹込みまたは吹付け、生成するＡｌ２Ｏ３を除
去することに特徴がある。溶湯の上部から吹付けたり、
溶湯の中にランスを挿入して吹込むかは必要に応じて選
択できる。酸素を主体とするガスとは、主として酸素で
あるが、不純物として含有される酸素ガスも許容でき
る。場合によっては空気や、酸素と不活性ガスとの混合
ガスを使用できる。また、上述した鉄酸化物、銅酸化
物、珪素酸化物、硼素酸化物等の標準生成自由エネルギ
ーの絶対値がＡｌ２Ｏ３より小さい前記非晶質合金の構
成元素の酸化物のいずれか１種以上の酸化物の添加と、
上記の酸素の導入による精錬を併用することもできる。
【００１５】Ａｌ２Ｏ３スラグを除去して得られる溶融
合金が薄帯製造に供される。たとえば、低Ａｌ化した溶
融合金は一旦鋳型に注ぎ凝固させ母材とした後、再溶解
して溶湯として薄帯製造に使用する。また、母材を溶融
状態のまま（鋳造せずに）直接薄帯製造に供することも
できる。
合金が薄帯製造に供される。たとえば、低Ａｌ化した溶
融合金は一旦鋳型に注ぎ凝固させ母材とした後、再溶解
して溶湯として薄帯製造に使用する。また、母材を溶融
状態のまま（鋳造せずに）直接薄帯製造に供することも
できる。
【００１６】非晶質合金薄帯の製造法は特に限定される
ものではなく、従来公知の単ロール法、双ロール法等の
液体急冷法として知られているいずれのプロセスを使用
しても良い。また、薄帯製造の雰囲気も大気、不活性ガ
スあるいは減圧下等いずれの場合も選択できる。なお、
本発明に係る非晶質合金薄帯の厚さは５〜１００μｍ程
度、幅は１〜３００ｍｍ程度である。
ものではなく、従来公知の単ロール法、双ロール法等の
液体急冷法として知られているいずれのプロセスを使用
しても良い。また、薄帯製造の雰囲気も大気、不活性ガ
スあるいは減圧下等いずれの場合も選択できる。なお、
本発明に係る非晶質合金薄帯の厚さは５〜１００μｍ程
度、幅は１〜３００ｍｍ程度である。
【００１７】本発明に係わる鉄基非晶質合金薄帯の組成
系は、特に限定されないが、Ｆｅ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系、
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系および得られた非晶質合
金をその結晶化温度以上で熱処理して得られる数１０ｎ
ｍの微細結晶組織を有するナノ結晶合金となるＦｅ−Ｃ
ｕ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系、Ｆｅ−Ｚｒ−Ｎｂ−Ｂ系および
Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ系等に好適である。特にＮｂを必須元素
として含む鉄基非晶質合金の場合には、原料であるフェ
ロニオブに起因するＡｌが除去できる。Ｎｂを含有しな
い組成系でも原料として使用するフェロアロイ、例えば
フェロボロンに起因するＡｌも除去できる。
系は、特に限定されないが、Ｆｅ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系、
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系および得られた非晶質合
金をその結晶化温度以上で熱処理して得られる数１０ｎ
ｍの微細結晶組織を有するナノ結晶合金となるＦｅ−Ｃ
ｕ−Ｎｂ−Ｓｉ−Ｂ系、Ｆｅ−Ｚｒ−Ｎｂ−Ｂ系および
Ｆｅ−Ｎｂ−Ｂ系等に好適である。特にＮｂを必須元素
として含む鉄基非晶質合金の場合には、原料であるフェ
ロニオブに起因するＡｌが除去できる。Ｎｂを含有しな
い組成系でも原料として使用するフェロアロイ、例えば
フェロボロンに起因するＡｌも除去できる。
【００１８】本発明の製造方法により得られた母材を用
いて製造された鉄基非晶質合金薄帯は、Ａｌ含有量が低
く、薄帯内に脆化の起点となるＡｌ２Ｏ３の非金属介在
物の残留がほとんどなくなるため、薄帯の脆化が著しく
改善できる。
いて製造された鉄基非晶質合金薄帯は、Ａｌ含有量が低
く、薄帯内に脆化の起点となるＡｌ２Ｏ３の非金属介在
物の残留がほとんどなくなるため、薄帯の脆化が著しく
改善できる。
【００１９】
【実施例】以下に、本発明を実施例により説明する。 （実施例１）原子％でＣｕが１％、Ｎｂが３％、Ｓｉが
１５．５％、Ｂが６．５％、残部Ｆｅの組成になるよう
に原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により母材
を溶製した。この合金は結晶粒径が１０ｎｍ程度のナノ
結晶組織を発現可能な組成である。この際、Ｎｂ源とし
ては表１に示す含有Ａｌ量の異なるフェロニオブを使用
し、Ｆｅ２Ｏ３の配合量もそれに合わせて調整した。溶
解時に発生、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを
除去した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とし
た。比較例として、表１に示す同じフェロニオブ原料を
使用してＦｅ２Ｏ３を添加しないで溶製した母材も用意
した。
１５．５％、Ｂが６．５％、残部Ｆｅの組成になるよう
に原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により母材
を溶製した。この合金は結晶粒径が１０ｎｍ程度のナノ
結晶組織を発現可能な組成である。この際、Ｎｂ源とし
ては表１に示す含有Ａｌ量の異なるフェロニオブを使用
し、Ｆｅ２Ｏ３の配合量もそれに合わせて調整した。溶
解時に発生、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを
除去した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とし
た。比較例として、表１に示す同じフェロニオブ原料を
使用してＦｅ２Ｏ３を添加しないで溶製した母材も用意
した。
【００２０】次に、単ロール急冷装置を用いて薄帯を製
造した。坩堝内に前記母材を装入し、高周波誘導加熱に
より溶解して溶湯とした後、矩形状のスリットを有する
ノズルより、銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴
出、急冷凝固して、幅２５ｍｍ、厚さ１８μｍの薄帯を
得た。得られた薄帯をＸ線回折により調べた結果、すべ
て非晶質単相状態であった。溶製した母材の含有Ａｌ量
および単ロール法により作製した鉄基非晶質合金薄帯の
筋疵の有無および脆化の程度を引裂試験により調べた結
果を表１に示す。
造した。坩堝内に前記母材を装入し、高周波誘導加熱に
より溶解して溶湯とした後、矩形状のスリットを有する
ノズルより、銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴
出、急冷凝固して、幅２５ｍｍ、厚さ１８μｍの薄帯を
得た。得られた薄帯をＸ線回折により調べた結果、すべ
て非晶質単相状態であった。溶製した母材の含有Ａｌ量
および単ロール法により作製した鉄基非晶質合金薄帯の
筋疵の有無および脆化の程度を引裂試験により調べた結
果を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】引裂試験とは、薄帯を長手方向に沿ってほ
ぼ等間隔に２０ヶ所幅方向（長手方向と直角方向）に引
裂き、脆く破断した割合を脆化率として評価するもので
ある。例えば、試料Ｎｏ．７では、引裂いた２０ヶ所の
うち３ヶ所が脆く破断したためその比３／２０の百分率
は１５％となる。鉄酸化物を添加せず溶製した母材から
得られた非晶質合金薄帯のＡｌ含有量は全て５０ｐｐｍ
を超えており、かつ全てに筋疵が発生している。また、
薄帯の脆化率も高い。他方、本発明例は全て、薄帯のＡ
ｌ含有量が５０ｐｐｍ以下であり、筋疵や脆化の発生も
まったく見られない。
ぼ等間隔に２０ヶ所幅方向（長手方向と直角方向）に引
裂き、脆く破断した割合を脆化率として評価するもので
ある。例えば、試料Ｎｏ．７では、引裂いた２０ヶ所の
うち３ヶ所が脆く破断したためその比３／２０の百分率
は１５％となる。鉄酸化物を添加せず溶製した母材から
得られた非晶質合金薄帯のＡｌ含有量は全て５０ｐｐｍ
を超えており、かつ全てに筋疵が発生している。また、
薄帯の脆化率も高い。他方、本発明例は全て、薄帯のＡ
ｌ含有量が５０ｐｐｍ以下であり、筋疵や脆化の発生も
まったく見られない。
【００２３】（実施例２）表２に示す組成になるように
原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により母材を
溶製した。これら合金は全て結晶粒径が１０ｎｍ程度の
ナノ結晶組織を発現可能な組成である。使用したフェロ
ニオブ原料のＡｌ含有量は０．７２ｍａｓｓ％で、Ｆｅ
２Ｏ３と共に溶解して、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とす
るスラグを除去した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ
母材とした。
原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により母材を
溶製した。これら合金は全て結晶粒径が１０ｎｍ程度の
ナノ結晶組織を発現可能な組成である。使用したフェロ
ニオブ原料のＡｌ含有量は０．７２ｍａｓｓ％で、Ｆｅ
２Ｏ３と共に溶解して、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とす
るスラグを除去した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ
母材とした。
【００２４】次に、単ロール急冷装置を用いて薄帯を製
造した。坩堝内に前記母材を装入し、高周波誘導加熱に
より溶解して溶湯とした後、矩形状のスリットを有する
ノズルより、銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴
出、急冷凝固して、幅５０ｍｍ、厚さ２０μｍの薄帯を
得た。なお、得られた薄帯をＸ線回折により調べた結
果、すべて非晶質単相状態であった。溶製した母材の含
有Ａｌ量および単ロール法により作製した鉄基非晶質合
金薄帯の筋疵の有無および脆化の程度を引裂試験により
調べた結果を表２に示す。本発明例は組成に限定されず
全て、薄帯のＡｌ含有量が５０ｐｐｍ以下であり、筋疵
や脆化の発生もまったく見られない。
造した。坩堝内に前記母材を装入し、高周波誘導加熱に
より溶解して溶湯とした後、矩形状のスリットを有する
ノズルより、銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴
出、急冷凝固して、幅５０ｍｍ、厚さ２０μｍの薄帯を
得た。なお、得られた薄帯をＸ線回折により調べた結
果、すべて非晶質単相状態であった。溶製した母材の含
有Ａｌ量および単ロール法により作製した鉄基非晶質合
金薄帯の筋疵の有無および脆化の程度を引裂試験により
調べた結果を表２に示す。本発明例は組成に限定されず
全て、薄帯のＡｌ含有量が５０ｐｐｍ以下であり、筋疵
や脆化の発生もまったく見られない。
【００２５】
【表２】
【００２６】（実施例３）原子％でＣｕが１％、Ｎｂが
２％、Ｓｉが１１％、Ｂが９％、残部Ｆｅの組成になる
ように原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により
母材を溶製した。本合金は結晶粒径が１０ｎｍ程度のナ
ノ結晶組織を発現可能な組成である。この際、Ｎｂ源と
しては含有Ａｌ量が１ｍａｓｓ％のフェロニオブ、Ｂ源
としては含有Ａｌ量が０．２ｍａｓｓ％のフェロボロン
を使用し、酸化物としては、標準生成自由エネルギーの
絶対値がＡｌ２Ｏ３より小さいＦｅ２Ｏ３、ＣｕＯ、Ｓ
ｉＯ ２およびＢ２Ｏ３の４種類を選定し、各々原料と共
に溶解して、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを
除去した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とし
た。
２％、Ｓｉが１１％、Ｂが９％、残部Ｆｅの組成になる
ように原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により
母材を溶製した。本合金は結晶粒径が１０ｎｍ程度のナ
ノ結晶組織を発現可能な組成である。この際、Ｎｂ源と
しては含有Ａｌ量が１ｍａｓｓ％のフェロニオブ、Ｂ源
としては含有Ａｌ量が０．２ｍａｓｓ％のフェロボロン
を使用し、酸化物としては、標準生成自由エネルギーの
絶対値がＡｌ２Ｏ３より小さいＦｅ２Ｏ３、ＣｕＯ、Ｓ
ｉＯ ２およびＢ２Ｏ３の４種類を選定し、各々原料と共
に溶解して、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを
除去した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とし
た。
【００２７】次に、単ロール急冷装置を用いて薄帯を製
造した。坩堝内に前記母材を装入し、高周波誘導加熱に
より溶解して溶湯とした後、矩形状のスリットを有する
ノズルより、銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴
出、急冷凝固して、幅１００ｍｍ、厚さ２５μｍの薄帯
を得た。なお、得られた薄帯をＸ線回折により調べた結
果、すべて非晶質単相状態であった。溶製した非晶質合
金用母材の含有Ａｌ量および単ロール法により作製した
鉄基非晶質合金薄帯の筋疵の有無および脆化の程度を引
裂試験により調べた結果を表３に示す。本発明例は使用
した酸化物の種類によらず、全て母材のＡｌ含有量が５
０ｐｐｍ以下であり、筋疵や脆化の発生もまったく見ら
れない。
造した。坩堝内に前記母材を装入し、高周波誘導加熱に
より溶解して溶湯とした後、矩形状のスリットを有する
ノズルより、銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴
出、急冷凝固して、幅１００ｍｍ、厚さ２５μｍの薄帯
を得た。なお、得られた薄帯をＸ線回折により調べた結
果、すべて非晶質単相状態であった。溶製した非晶質合
金用母材の含有Ａｌ量および単ロール法により作製した
鉄基非晶質合金薄帯の筋疵の有無および脆化の程度を引
裂試験により調べた結果を表３に示す。本発明例は使用
した酸化物の種類によらず、全て母材のＡｌ含有量が５
０ｐｐｍ以下であり、筋疵や脆化の発生もまったく見ら
れない。
【００２８】
【表３】
【００２９】（実施例４）原子％でＣｕが１％、Ｎｂが
２．５％、Ｓｉが１３．５％、Ｂが７．５％、残部Ｆｅ
の組成になるように原料配合量を調整して、坩堝内で誘
導加熱により母材を溶製した。本合金は結晶粒径が１０
ｎｍ程度のナノ結晶組織を発現可能な組成である。この
際、Ｎｂ源としては含有Ａｌ量が０．４ｍａｓｓ％のフ
ェロニオブ、Ｂ源としては含有Ａｌ量が０．０２ｍａｓ
ｓ％のフェロボロンを使用した。そして、坩堝内に酸素
を吹込んで酸化精錬してＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグ
を生成、浮上したスラグを除去した後、溶湯をそのまま
単ロール急冷装置を用いて矩形状のスリットを有するノ
ズルから銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴出、急
冷凝固して、幅２５ｍｍ、厚さ１０μｍの薄帯を得た。
得られた薄帯をＸ線回折により調べた結果、すべて非晶
質単相状態であった。溶湯中の含有Ａｌ量は３０ｐｐｍ
であり、単ロール法により作製した鉄基非晶質合金薄帯
には筋疵や脆化の発生もまったく見られない。
２．５％、Ｓｉが１３．５％、Ｂが７．５％、残部Ｆｅ
の組成になるように原料配合量を調整して、坩堝内で誘
導加熱により母材を溶製した。本合金は結晶粒径が１０
ｎｍ程度のナノ結晶組織を発現可能な組成である。この
際、Ｎｂ源としては含有Ａｌ量が０．４ｍａｓｓ％のフ
ェロニオブ、Ｂ源としては含有Ａｌ量が０．０２ｍａｓ
ｓ％のフェロボロンを使用した。そして、坩堝内に酸素
を吹込んで酸化精錬してＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグ
を生成、浮上したスラグを除去した後、溶湯をそのまま
単ロール急冷装置を用いて矩形状のスリットを有するノ
ズルから銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴出、急
冷凝固して、幅２５ｍｍ、厚さ１０μｍの薄帯を得た。
得られた薄帯をＸ線回折により調べた結果、すべて非晶
質単相状態であった。溶湯中の含有Ａｌ量は３０ｐｐｍ
であり、単ロール法により作製した鉄基非晶質合金薄帯
には筋疵や脆化の発生もまったく見られない。
【００３０】（実施例５）表４に示す組成になるように
原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により母材を
溶製した。これらの合金は、最終的には非晶質合金とし
て使用されるものである。使用したフェロニオブ原料の
およびフェロボロン原料のＡｌ含有量はそれぞれ０．５
ｍａｓｓ％、０．０１ｍａｓｓ％で、Ｆｅ２Ｏ３と共に
溶解して、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを除
去した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とした。
次に、単ロール急冷装置を用いて薄帯を製造した。坩堝
内に前記母材を装入し、高周波誘導加熱により溶解して
溶湯とした後、矩形状のスリットを有するノズルより、
銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴出、急冷凝固し
て、幅５０ｍｍ、厚さ５０μｍの薄帯を得た。
原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により母材を
溶製した。これらの合金は、最終的には非晶質合金とし
て使用されるものである。使用したフェロニオブ原料の
およびフェロボロン原料のＡｌ含有量はそれぞれ０．５
ｍａｓｓ％、０．０１ｍａｓｓ％で、Ｆｅ２Ｏ３と共に
溶解して、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを除
去した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とした。
次に、単ロール急冷装置を用いて薄帯を製造した。坩堝
内に前記母材を装入し、高周波誘導加熱により溶解して
溶湯とした後、矩形状のスリットを有するノズルより、
銅合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴出、急冷凝固し
て、幅５０ｍｍ、厚さ５０μｍの薄帯を得た。
【００３１】なお、得られた薄帯をＸ線回折により調べ
た結果、すべて非晶質単相状態であった。非晶質合金用
母材のＡｌ含有量および単ロール法により作製した鉄基
非晶質合金薄帯の筋疵の有無および脆化の程度を引裂試
験により調べた結果を表４に示す。本発明例は組成に限
定されず全て、母材Ａｌ含有量が５０ｐｐｍ以下であ
り、非晶質合金薄帯には筋疵や脆化の発生もまったく見
られない。
た結果、すべて非晶質単相状態であった。非晶質合金用
母材のＡｌ含有量および単ロール法により作製した鉄基
非晶質合金薄帯の筋疵の有無および脆化の程度を引裂試
験により調べた結果を表４に示す。本発明例は組成に限
定されず全て、母材Ａｌ含有量が５０ｐｐｍ以下であ
り、非晶質合金薄帯には筋疵や脆化の発生もまったく見
られない。
【００３２】
【表４】
【００３３】（実施例６）原子％でＣｕが０．６％、Ｎ
ｂが２．６％、Ｓｉが７．５％、Ｂが１０％、残部Ｆｅ
の組成になるように原料配合量を調整して、坩堝内で誘
導加熱により母材を溶製した。本合金は結晶粒径が１０
ｎｍ程度のナノ結晶組織を発現可能な組成である。この
際、Ｎｂ源としては含有Ａｌ量が０．９ｍａｓｓ％のフ
ェロニオブ、Ｂ源としては含有Ａｌ量が０．０４ｍａｓ
ｓ％のフェロボロンを使用し、Ｆｅ ２Ｏ３と共に溶解す
ると共に坩堝内に酸素を吹付けて酸化精錬して、浮上し
たＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを除去した後、溶融合
金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とした。次に、単ロール急
冷装置を用いて矩形状のスリットを有するノズルから銅
合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴出、急冷凝固し
て、幅２００ｍｍ、厚さ５０μｍの薄帯を得た。得られ
た薄帯をＸ線回折により調べた結果、すべて非晶質単相
状態であった。母材の含有Ａｌ量は２０ｐｐｍであり、
単ロール法により作製した鉄基非晶質合金薄帯には筋疵
や脆化の発生もまったく見られない。
ｂが２．６％、Ｓｉが７．５％、Ｂが１０％、残部Ｆｅ
の組成になるように原料配合量を調整して、坩堝内で誘
導加熱により母材を溶製した。本合金は結晶粒径が１０
ｎｍ程度のナノ結晶組織を発現可能な組成である。この
際、Ｎｂ源としては含有Ａｌ量が０．９ｍａｓｓ％のフ
ェロニオブ、Ｂ源としては含有Ａｌ量が０．０４ｍａｓ
ｓ％のフェロボロンを使用し、Ｆｅ ２Ｏ３と共に溶解す
ると共に坩堝内に酸素を吹付けて酸化精錬して、浮上し
たＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを除去した後、溶融合
金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とした。次に、単ロール急
冷装置を用いて矩形状のスリットを有するノズルから銅
合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴出、急冷凝固し
て、幅２００ｍｍ、厚さ５０μｍの薄帯を得た。得られ
た薄帯をＸ線回折により調べた結果、すべて非晶質単相
状態であった。母材の含有Ａｌ量は２０ｐｐｍであり、
単ロール法により作製した鉄基非晶質合金薄帯には筋疵
や脆化の発生もまったく見られない。
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、Ｎｂ源、Ｂ源などとし
て安価でＡｌ含有量の多いフェロニオブ、フェロボロン
などのフェロアロイを使用した場合でも筋疵や脆化のな
い低Ａｌ含有量の鉄基非晶質合金用母材を提供すること
ができるため、その効果には著しいものがある。
て安価でＡｌ含有量の多いフェロニオブ、フェロボロン
などのフェロアロイを使用した場合でも筋疵や脆化のな
い低Ａｌ含有量の鉄基非晶質合金用母材を提供すること
ができるため、その効果には著しいものがある。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１２年９月１４日（２０００．９．１
４）
４）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３０】（実施例５）表４に示す組成になるように
原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により母材を
溶製した。これらの合金は、最終的には非晶質合金とし
て使用されるものである。使用したフェロニオブ原料お
よびフェロボロン原料のＡｌ含有量はそれぞれ０．５ｍ
ａｓｓ％、０．０１ｍａｓｓ％で、Ｆｅ２Ｏ３と共に溶
解して、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを除去
した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とした。次
に、単ロール急冷装置を用いて薄帯を製造した。坩堝内
に前記母材を装入し、高周波誘導加熱により溶解して溶
湯とした後、矩形状のスリットを有するノズルより、銅
合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴出、急冷凝固し
て、幅５０ｍｍ、厚さ５０μｍの薄帯を得た。
原料配合量を調整して、坩堝内で誘導加熱により母材を
溶製した。これらの合金は、最終的には非晶質合金とし
て使用されるものである。使用したフェロニオブ原料お
よびフェロボロン原料のＡｌ含有量はそれぞれ０．５ｍ
ａｓｓ％、０．０１ｍａｓｓ％で、Ｆｅ２Ｏ３と共に溶
解して、浮上したＡｌ２Ｏ３を主体とするスラグを除去
した後、溶融合金を鋳型に注ぎ凝固させ母材とした。次
に、単ロール急冷装置を用いて薄帯を製造した。坩堝内
に前記母材を装入し、高周波誘導加熱により溶解して溶
湯とした後、矩形状のスリットを有するノズルより、銅
合金製の冷却ロール上に溶融合金を噴出、急冷凝固し
て、幅５０ｍｍ、厚さ５０μｍの薄帯を得た。
Claims (6)
- 【請求項１】 鉄基非晶質合金用母材の製造方法であっ
て、前記非晶質合金の構成元素と共に、標準生成自由エ
ネルギーの絶対値がＡｌ２Ｏ３より小さい前記非晶質合
金の構成元素の酸化物を溶解し、生成するＡｌ２Ｏ３を
除去して不可避的に存在するＡｌの含有量を５０ｐｐｍ
以下とした母材を得ることを特徴とする鉄基非晶質合金
用母材の製造方法。 - 【請求項２】 標準生成自由エネルギーの絶対値がＡｌ
２Ｏ３より小さい前記非晶質合金の合金構成元素の少な
くとも１種以上の酸化物を、非晶質合金の構成元素の原
料の一つとなるフェロニオブと共に溶解し、生成するＡ
ｌ２Ｏ３を除去して不可避的に存在するＡｌ含有量を５
０ｐｐｍ以下とした母材を得ることを特徴とする請求項
１に記載の鉄基非晶質合金用母材の製造方法。 - 【請求項３】 前記酸化物が鉄酸化物、銅酸化物、珪素
酸化物、硼素酸化物のいずれか１種以上であることを特
徴とする請求項１または２に記載の鉄基非晶質合金用母
材の製造方法。 - 【請求項４】 前記酸化物がＦｅ２Ｏ３であることを特
徴とする請求項３記載の鉄基非晶質合金用母材の製造方
法。 - 【請求項５】 鉄基非晶質合金用母材の製造方法であっ
て、前記非晶質合金の構成元素を溶解して溶湯とし、前
記溶湯に酸素を主体とするガスを吹込みまたは吹付け、
生成するＡｌ２Ｏ３を除去して不可避的に存在するＡｌ
含有量が５０ｐｐｍ以下である非晶質合金用母材を得る
ことを特徴とする鉄基非晶質合金用母材の製造方法。 - 【請求項６】 溶解した溶湯に酸素を主体とするガスを
吹込みまたは吹付け、生成するＡｌ２Ｏ３を除去する手
段を組み合わせることを特徴とする請求項１ないし４の
いずれかに記載の鉄基非晶質合金用母材の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000138128A JP3722411B2 (ja) | 2000-05-11 | 2000-05-11 | 鉄基非晶質合金用母材の製造方法 |
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Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000138128A JP3722411B2 (ja) | 2000-05-11 | 2000-05-11 | 鉄基非晶質合金用母材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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ID=18645788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
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| WO2007119806A1 (ja) * | 2006-04-11 | 2007-10-25 | Nippon Steel Corporation | 鉄系アモルファス素材の製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| US8657967B2 (en) * | 2008-04-15 | 2014-02-25 | Ocas Onderzoekscentrum Voor Aanwending Van Staal N.V. | Amorphous alloy and process for producing products made thereof |
| WO2013137118A1 (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-19 | 日立金属株式会社 | アモルファス合金薄帯 |
| JP2020141041A (ja) * | 2019-02-28 | 2020-09-03 | Tdk株式会社 | コイル部品 |
| CN114150236A (zh) * | 2020-12-24 | 2022-03-08 | 佛山市中研非晶科技股份有限公司 | 铁基非晶合金薄膜及制备方法、应用其的电磁屏蔽膜与设备 |
| CN114231858B (zh) * | 2021-12-13 | 2022-10-18 | 常州创明磁性材料科技有限公司 | 一种用于铁基非晶纳米晶合金深脱铝及除夹杂物的方法 |
| CN114908222A (zh) * | 2022-04-27 | 2022-08-16 | 武汉科技大学 | 一种适用于铁基非晶合金的低熔点精炼渣设计方法 |
| CN115414953B (zh) * | 2022-07-25 | 2023-10-20 | 郑州大学 | 一种Fe-P-C-B-Al非晶/纳米晶合金薄带及其制备方法和在降解染料中的应用 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS6059963B2 (ja) * | 1981-07-13 | 1985-12-27 | 昭和電工株式会社 | Ｃｖ鋳鉄用黒鉛球状化抑制剤の製造法 |
| US4999053A (en) * | 1985-04-26 | 1991-03-12 | Mitsui Engineering And Ship Building Co., Ltd. | Method of producing an iron-, cobalt- and nickel-base alloy having low contents of sulphur, oxygen and nitrogen |
| JPS61284517A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-15 | Nippon Steel Corp | 低炭素鋼材の製造方法 |
| JP2653594B2 (ja) * | 1991-12-18 | 1997-09-17 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接熱影響部靭性の優れた厚鋼板の製造方法 |
| JP3222007B2 (ja) * | 1994-03-08 | 2001-10-22 | 新日本製鐵株式会社 | 大入熱溶接熱影響部靭性の良好な溶接構造用鋼材の製造方法 |
| US6548321B1 (en) * | 2001-10-23 | 2003-04-15 | The Charles Stark Draper Laboratory, Inc. | Method of anodically bonding a multilayer device with a free mass |
-
2000
- 2000-05-11 JP JP2000138128A patent/JP3722411B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-05-11 US US09/852,634 patent/US6451087B2/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007119806A1 (ja) * | 2006-04-11 | 2007-10-25 | Nippon Steel Corporation | 鉄系アモルファス素材の製造方法 |
| JP2007277677A (ja) * | 2006-04-11 | 2007-10-25 | Nippon Steel Corp | 鉄系アモルファス素材の製造方法 |
| KR101053220B1 (ko) * | 2006-04-11 | 2011-08-01 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 철계 아모퍼스 소재의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20010054330A1 (en) | 2001-12-27 |
| US6451087B2 (en) | 2002-09-17 |
| JP3722411B2 (ja) | 2005-11-30 |
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