JPH06179059A - 溶鋼表面保温剤 - Google Patents
溶鋼表面保温剤Info
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- JPH06179059A JPH06179059A JP4352195A JP35219592A JPH06179059A JP H06179059 A JPH06179059 A JP H06179059A JP 4352195 A JP4352195 A JP 4352195A JP 35219592 A JP35219592 A JP 35219592A JP H06179059 A JPH06179059 A JP H06179059A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、空気酸化と保温剤の反応に起因す
る溶鋼汚染を確実に防止し、その上で耐火物の損傷や溶
損がない保温剤を提供することを目的とするものであ
る。 【構成】 ＣａＯとＡｌ2Ｏ3の含有率をＣａＯ／Ａｌ2
Ｏ3で０．５〜２．０とし、且つＭｇＯ含有率を３０〜
６０重量％、ＳｉＯ2 含有率を１０重量％以下にした粉
体混合物に、ＭｇＯ含有率が６０重量％を超える中空の
焼結体を外掛で５〜７０重量％含有させたことを特徴と
する溶鋼表面保温剤。
る溶鋼汚染を確実に防止し、その上で耐火物の損傷や溶
損がない保温剤を提供することを目的とするものであ
る。 【構成】 ＣａＯとＡｌ2Ｏ3の含有率をＣａＯ／Ａｌ2
Ｏ3で０．５〜２．０とし、且つＭｇＯ含有率を３０〜
６０重量％、ＳｉＯ2 含有率を１０重量％以下にした粉
体混合物に、ＭｇＯ含有率が６０重量％を超える中空の
焼結体を外掛で５〜７０重量％含有させたことを特徴と
する溶鋼表面保温剤。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は連続鋳造用タンディッシ
ュや取鍋などにより溶鋼を移送、又は精錬処理を行なう
際に、断熱・保温あるいは空気酸化防止を目的として溶
鋼表面を被覆する溶鋼表面保温剤に関するものである。
ュや取鍋などにより溶鋼を移送、又は精錬処理を行なう
際に、断熱・保温あるいは空気酸化防止を目的として溶
鋼表面を被覆する溶鋼表面保温剤に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造用タンディッシュや取鍋などに
より溶鋼を移送、又は精錬処理を行なう際、保温剤を用
いて溶鋼表面を被覆し溶鋼からの熱放散と外気の侵入を
防止している。従来から保温剤としては、籾殻を蒸し焼
きにした焼籾が主に用いられ、その主成分とＳｉＯ2と
Ｃである。ＳｉＯ2は熱伝導率が低く保温効果に、Ｃは
酸素をＣＯガスに変えるため酸素の遮断効果に優れてい
る。このため、焼籾は保温効果及び空気遮断効果を有
し、しかも安価であることを特徴とする保温剤である。
しかしながら、加工性向上の目的から鋼板中のＣ濃度を
極力低下させた、例えばＣ濃度が５０ｐｐｍ以下の極低
炭素鋼において、保温剤中のＣ成分が溶鋼中にピックア
ップし鋼材の特性を低下させる欠点が知られている。ま
た、保温剤中のＳｉＯ2 成分は溶鋼中のＡｌと反応しＡ
ｌ2Ｏ3系の介在物を生成するため、表面欠陥を増大させ
るといった問題も生じる。従来、焼籾のこれらの欠点を
解決するため、Ｃ及びＳｉＯ2 成分の少ない保温剤とし
て、例えば特公平３−４８１５２号公報に記載されてい
るように、ＭｇＯ系の保温剤が使用されている。また、
ＭｇＯ自体は熱伝導率が高いため、これに断熱性を付与
した発泡ＭｇＯの製造方法についても種々検討され、特
公昭４８−７４８５号公報等に記載されている。
より溶鋼を移送、又は精錬処理を行なう際、保温剤を用
いて溶鋼表面を被覆し溶鋼からの熱放散と外気の侵入を
防止している。従来から保温剤としては、籾殻を蒸し焼
きにした焼籾が主に用いられ、その主成分とＳｉＯ2と
Ｃである。ＳｉＯ2は熱伝導率が低く保温効果に、Ｃは
酸素をＣＯガスに変えるため酸素の遮断効果に優れてい
る。このため、焼籾は保温効果及び空気遮断効果を有
し、しかも安価であることを特徴とする保温剤である。
しかしながら、加工性向上の目的から鋼板中のＣ濃度を
極力低下させた、例えばＣ濃度が５０ｐｐｍ以下の極低
炭素鋼において、保温剤中のＣ成分が溶鋼中にピックア
ップし鋼材の特性を低下させる欠点が知られている。ま
た、保温剤中のＳｉＯ2 成分は溶鋼中のＡｌと反応しＡ
ｌ2Ｏ3系の介在物を生成するため、表面欠陥を増大させ
るといった問題も生じる。従来、焼籾のこれらの欠点を
解決するため、Ｃ及びＳｉＯ2 成分の少ない保温剤とし
て、例えば特公平３−４８１５２号公報に記載されてい
るように、ＭｇＯ系の保温剤が使用されている。また、
ＭｇＯ自体は熱伝導率が高いため、これに断熱性を付与
した発泡ＭｇＯの製造方法についても種々検討され、特
公昭４８−７４８５号公報等に記載されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＭｇＯ
を主成分とする保温剤は融点が高く、使用温度では主に
固相であるため、溶鋼表面の均一な被覆状態が得られ
ず、外気と溶鋼との反応によりＡｌ2Ｏ3系介在物を生成
する。また、タンディッシュではモールド内への溶鋼供
給を制御するためにストッパーを使用しているが、Ｍｇ
Ｏ系保温剤は粒子間で焼結が進み強固なスラグ層を形成
するためストッパー制御が困難となり、激しい場合には
ストッパーの折損に到る。これに対し、ＭｇＯの一部を
ＳｉＯ2 に置き換え融点を下げる方法が考えられるが、
この場合溶鋼中ＡｌによりＳｉＯ2 の還元が起こる。こ
れらの問題を鑑み、本発明は、空気酸化と保温剤の反応
に起因する溶鋼汚染を確実に防止し、その上で耐火物の
損傷や溶損がない保温剤を提供することを目的とするも
のである。
を主成分とする保温剤は融点が高く、使用温度では主に
固相であるため、溶鋼表面の均一な被覆状態が得られ
ず、外気と溶鋼との反応によりＡｌ2Ｏ3系介在物を生成
する。また、タンディッシュではモールド内への溶鋼供
給を制御するためにストッパーを使用しているが、Ｍｇ
Ｏ系保温剤は粒子間で焼結が進み強固なスラグ層を形成
するためストッパー制御が困難となり、激しい場合には
ストッパーの折損に到る。これに対し、ＭｇＯの一部を
ＳｉＯ2 に置き換え融点を下げる方法が考えられるが、
この場合溶鋼中ＡｌによりＳｉＯ2 の還元が起こる。こ
れらの問題を鑑み、本発明は、空気酸化と保温剤の反応
に起因する溶鋼汚染を確実に防止し、その上で耐火物の
損傷や溶損がない保温剤を提供することを目的とするも
のである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、ＣａＯとＡｌ
2Ｏ3の含有率をＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3で０．５〜２．０と
し、且つＭｇＯ含有率を３０〜６０重量％、ＳｉＯ2 含
有率を１０重量％以下にした粉体混合物に、ＭｇＯ含有
率が６０重量％を超える中空の焼結体を外掛で５〜７０
重量％含有させたことを特徴とする溶鋼表面保温剤に関
するものである。
2Ｏ3の含有率をＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3で０．５〜２．０と
し、且つＭｇＯ含有率を３０〜６０重量％、ＳｉＯ2 含
有率を１０重量％以下にした粉体混合物に、ＭｇＯ含有
率が６０重量％を超える中空の焼結体を外掛で５〜７０
重量％含有させたことを特徴とする溶鋼表面保温剤に関
するものである。
【０００５】
【作用】溶鋼表面を被覆する保温剤として満足すべき条
件は、空気酸化と保温剤の反応に起因する溶鋼汚染を確
実に防止し、その上で耐火物の損傷や溶損がないことで
ある。発明者等はこれら基本条件を満足すべく保温剤の
検討を進めてきた結果、空気酸化を抑制するためには保
温剤の液相化が、保温剤と溶鋼の反応を防止するために
は低ＳｉＯ2 化が有効であることを見いだした。すなわ
ち、保温剤の融点を下げ液相を生成することは溶鋼表面
の被覆状態を均一化し、保温剤自体の空気酸化防止能を
高める。また、保温剤中のＳｉＯ2 は（１）式により溶
鋼中のＡｌと反応するため、保温剤の低ＳｉＯ2 化はＡ
ｌ2Ｏ3系介在物の生成防止に効果を有する。 ３ＳｉＯ2＋４Ａｌ＝２Ａｌ2Ｏ3＋３Ｓｉ （１）
件は、空気酸化と保温剤の反応に起因する溶鋼汚染を確
実に防止し、その上で耐火物の損傷や溶損がないことで
ある。発明者等はこれら基本条件を満足すべく保温剤の
検討を進めてきた結果、空気酸化を抑制するためには保
温剤の液相化が、保温剤と溶鋼の反応を防止するために
は低ＳｉＯ2 化が有効であることを見いだした。すなわ
ち、保温剤の融点を下げ液相を生成することは溶鋼表面
の被覆状態を均一化し、保温剤自体の空気酸化防止能を
高める。また、保温剤中のＳｉＯ2 は（１）式により溶
鋼中のＡｌと反応するため、保温剤の低ＳｉＯ2 化はＡ
ｌ2Ｏ3系介在物の生成防止に効果を有する。 ３ＳｉＯ2＋４Ａｌ＝２Ａｌ2Ｏ3＋３Ｓｉ （１）
【０００６】これらの点を考慮して、液相化と低ＳｉＯ
2 化を満足する保温剤について検討を重ねた結果、Ｃａ
ＯとＡｌ2Ｏ3の含有率をＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3で０．５〜
２．０の範囲とし、ＳｉＯ2 含有率を１０重量％以下に
することが最適であることを見出した。なお、ＣａＯ／
Ａｌ2Ｏ3を０．５〜２．０の範囲にしたのは、図１に示
すように保温剤の軟化点がタンディッシュにおける溶鋼
温度以下となり、液相化するためである。
2 化を満足する保温剤について検討を重ねた結果、Ｃａ
ＯとＡｌ2Ｏ3の含有率をＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3で０．５〜
２．０の範囲とし、ＳｉＯ2 含有率を１０重量％以下に
することが最適であることを見出した。なお、ＣａＯ／
Ａｌ2Ｏ3を０．５〜２．０の範囲にしたのは、図１に示
すように保温剤の軟化点がタンディッシュにおける溶鋼
温度以下となり、液相化するためである。
【０００７】また、ＳｉＯ2 含有率を１０重量％以下に
したのは、図２に示すように保温剤中ＳｉＯ2 と溶鋼中
Ａｌの反応速度が急激に遅くなり、工業的に問題となる
レベル以下に反応を抑えることができるためである。し
かし、ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3が０．５〜２．０、ＳｉＯ2 含
有率が１０重量％以下の粉体混合物をタンディッシュ保
温剤として使用した場合、ストッパー耐火物の溶損が急
激に進行し、長時間の使用に耐えない。この点に関して
は、前述した成分の粉体混合物にＭｇＯを添加し、使用
時に固相化しない範囲で融点を上げ、ストッパー耐火物
の溶損防止を図った。
したのは、図２に示すように保温剤中ＳｉＯ2 と溶鋼中
Ａｌの反応速度が急激に遅くなり、工業的に問題となる
レベル以下に反応を抑えることができるためである。し
かし、ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3が０．５〜２．０、ＳｉＯ2 含
有率が１０重量％以下の粉体混合物をタンディッシュ保
温剤として使用した場合、ストッパー耐火物の溶損が急
激に進行し、長時間の使用に耐えない。この点に関して
は、前述した成分の粉体混合物にＭｇＯを添加し、使用
時に固相化しない範囲で融点を上げ、ストッパー耐火物
の溶損防止を図った。
【０００８】その結果を図３に示す。図から明らかなよ
うに、ストッパー耐火物の溶損はＭｇＯを３０重量％以
上添加することにより工業的に使用可能なまでに抑制で
きる。しかし、溶鋼温度でＭｇＯ含有率が６０重量％を
超えると、保温剤中の液相は極めて少なくなる。その結
果、保温剤は溶鋼表面を均一に覆わず、外気の侵入によ
りＡｌ2Ｏ3系の介在物を生成する。したがって、粉体混
合物中への最適ＭｇＯ含有率は３０〜６０重量％であ
る。
うに、ストッパー耐火物の溶損はＭｇＯを３０重量％以
上添加することにより工業的に使用可能なまでに抑制で
きる。しかし、溶鋼温度でＭｇＯ含有率が６０重量％を
超えると、保温剤中の液相は極めて少なくなる。その結
果、保温剤は溶鋼表面を均一に覆わず、外気の侵入によ
りＡｌ2Ｏ3系の介在物を生成する。したがって、粉体混
合物中への最適ＭｇＯ含有率は３０〜６０重量％であ
る。
【０００９】以上に示した粉体混合物を保温剤として使
用することにより空気酸化と保温剤の反応に起因する溶
鋼汚染及び耐火物の溶損を確実に抑制できるが、保温剤
の液相化に伴い保温機能が低下する。このため、上記成
分の粉体混合物を保温剤として使用する場合、転炉やＲ
Ｈの処理温度を高めタンディッシュ内の温度低下を補償
する必要がある。しかし、処理温度を高めると転炉、Ｒ
Ｈ及び鍋の耐火物寿命が短くなることが予想される。そ
こで、本発明者らは溶鋼温度低下の問題をも同時に解消
できる保温剤の研究を重ねた結果、前述した粉体混合物
に中空のマグネシア焼結体を含有させることが有効であ
ることを見いだした。
用することにより空気酸化と保温剤の反応に起因する溶
鋼汚染及び耐火物の溶損を確実に抑制できるが、保温剤
の液相化に伴い保温機能が低下する。このため、上記成
分の粉体混合物を保温剤として使用する場合、転炉やＲ
Ｈの処理温度を高めタンディッシュ内の温度低下を補償
する必要がある。しかし、処理温度を高めると転炉、Ｒ
Ｈ及び鍋の耐火物寿命が短くなることが予想される。そ
こで、本発明者らは溶鋼温度低下の問題をも同時に解消
できる保温剤の研究を重ねた結果、前述した粉体混合物
に中空のマグネシア焼結体を含有させることが有効であ
ることを見いだした。
【００１０】前述の粉体混合物に中空のマグネシア焼結
体を含有させた場合、図４に示したように粉体混合物は
液相化し下部へ、見掛け比重が小さい中空のマグネシア
焼結体１は液相２の上部に集まる。その結果、タンディ
ッシュ５内の保温剤４は２層構造となり、溶鋼３と接す
る下部の液相２は溶鋼３表面を均一に被覆し空気酸化防
止機能を高め、さらに上部の中空マグネシア焼結体１は
保温効果を高める。ここで、中空のマグネシア焼結体が
液相化すれば保温機能を高める効果を失うため、液相率
が極めて小さいことが必要となる。このためには、液相
の生成を図った粉体混合物とは逆に中空マグネシア焼結
体のＭｇＯ含有率を６０重量％より多くすれば良い。
体を含有させた場合、図４に示したように粉体混合物は
液相化し下部へ、見掛け比重が小さい中空のマグネシア
焼結体１は液相２の上部に集まる。その結果、タンディ
ッシュ５内の保温剤４は２層構造となり、溶鋼３と接す
る下部の液相２は溶鋼３表面を均一に被覆し空気酸化防
止機能を高め、さらに上部の中空マグネシア焼結体１は
保温効果を高める。ここで、中空のマグネシア焼結体が
液相化すれば保温機能を高める効果を失うため、液相率
が極めて小さいことが必要となる。このためには、液相
の生成を図った粉体混合物とは逆に中空マグネシア焼結
体のＭｇＯ含有率を６０重量％より多くすれば良い。
【００１１】しかし、中空マグネシア焼結体のＭｇＯ含
有率が９０重量％を超えると保温剤の価格が上昇するた
め、コスト面から好ましい上限のＭｇＯ含有率は９０重
量％程度である。また、中空マグネシア焼結体の外掛含
有率が５重量％未満では中空体が保温剤表面を覆わない
ため保温機能は向上せず、７０重量％を超えると中空マ
グネシア焼結体同士の焼結が急速に進み強固な固相を形
成するためストッパー制御が困難となる。したがって、
最適な中空マグネシア焼結体の外掛含有率は５〜７０重
量％である。保温剤の基本的成分は以上に述べた通りで
あるが、本発明品の機能を低下させない範囲で、ＣａＣ
ｌ2、ＣａＦ2等の他成分の添加も可能である。
有率が９０重量％を超えると保温剤の価格が上昇するた
め、コスト面から好ましい上限のＭｇＯ含有率は９０重
量％程度である。また、中空マグネシア焼結体の外掛含
有率が５重量％未満では中空体が保温剤表面を覆わない
ため保温機能は向上せず、７０重量％を超えると中空マ
グネシア焼結体同士の焼結が急速に進み強固な固相を形
成するためストッパー制御が困難となる。したがって、
最適な中空マグネシア焼結体の外掛含有率は５〜７０重
量％である。保温剤の基本的成分は以上に述べた通りで
あるが、本発明品の機能を低下させない範囲で、ＣａＣ
ｌ2、ＣａＦ2等の他成分の添加も可能である。
【００１２】以上に示したように、本発明の保温剤を用
いることにより空気酸化と保温剤の反応に起因する溶鋼
汚染を確実に防止でき、その上で耐火物の損傷や溶損が
なく、十分な保温機能を有する溶鋼保温剤を提供でき
る。
いることにより空気酸化と保温剤の反応に起因する溶鋼
汚染を確実に防止でき、その上で耐火物の損傷や溶損が
なく、十分な保温機能を有する溶鋼保温剤を提供でき
る。
【００１３】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。表１に示す成分の保温剤４００ｋｇ
を容量６０ｔｏｎのタンディッシュに添加し、低炭アル
ミキルド鋼を４００分間鋳造した。本発明の実施例及び
比較例とも、鋳造寸法は厚み２４５ｍｍ×幅１５００ｍ
ｍで、８５００ｍｍ長さに切断して１コイル単位とし
た。このスラブを常法により熱間圧延、冷間圧延し、最
終的に厚み０．７ｍｍ×幅１５００ｍｍコイルの冷延鋼
板とした。保温剤の空気遮断効果及び反応防止効果はタ
ンディッシュ入側と出側の全酸素量の上昇量及び冷延鋼
板に発生した表面欠陥の発生個数により評価した。ま
た、耐火物の溶損については使用後ストッパーの溶損量
を測定し、鋳造時間から溶損速度を算出した。なお、鋳
造において使用したストッパー耐火物の材質はロウセキ
であった。保温機能については、タンディッシュ入側と
出側の温度低下により評価した。ここで、中空マグネシ
ア保温剤を添加しない液相保温剤では、タンディッシュ
入側・出側間で通常２５℃程度の温度低下が生じてい
た。
について説明する。表１に示す成分の保温剤４００ｋｇ
を容量６０ｔｏｎのタンディッシュに添加し、低炭アル
ミキルド鋼を４００分間鋳造した。本発明の実施例及び
比較例とも、鋳造寸法は厚み２４５ｍｍ×幅１５００ｍ
ｍで、８５００ｍｍ長さに切断して１コイル単位とし
た。このスラブを常法により熱間圧延、冷間圧延し、最
終的に厚み０．７ｍｍ×幅１５００ｍｍコイルの冷延鋼
板とした。保温剤の空気遮断効果及び反応防止効果はタ
ンディッシュ入側と出側の全酸素量の上昇量及び冷延鋼
板に発生した表面欠陥の発生個数により評価した。ま
た、耐火物の溶損については使用後ストッパーの溶損量
を測定し、鋳造時間から溶損速度を算出した。なお、鋳
造において使用したストッパー耐火物の材質はロウセキ
であった。保温機能については、タンディッシュ入側と
出側の温度低下により評価した。ここで、中空マグネシ
ア保温剤を添加しない液相保温剤では、タンディッシュ
入側・出側間で通常２５℃程度の温度低下が生じてい
た。
【００１４】
【表１】
【００１５】表２に示す如く、実施例ではＣａＯとＡｌ
2Ｏ3の含有率をＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3で０．５〜２．０と
し、且つＭｇＯ含有率を３０〜６０重量％、ＳｉＯ2 含
有率を１０重量％以下にした粉体混合物に、ＭｇＯ含有
率が６０重量％を超える中空の焼結体を外掛で５〜７０
重量％含有させた保温剤を使用したことで、空気酸化と
保温剤の反応に起因する溶鋼汚染を防止できたため、タ
ンディッシュ入側・出側間の溶鋼全酸素量の上昇及び表
面欠陥の発生は全くなかった。また、ストッパー耐火物
の溶損速度も低下するため、連々鋳回数が増加する場合
にも十分使用に耐えうることが確認された。さらに、タ
ンディッシュ入側・出側の温度低下も抑制された。
2Ｏ3の含有率をＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3で０．５〜２．０と
し、且つＭｇＯ含有率を３０〜６０重量％、ＳｉＯ2 含
有率を１０重量％以下にした粉体混合物に、ＭｇＯ含有
率が６０重量％を超える中空の焼結体を外掛で５〜７０
重量％含有させた保温剤を使用したことで、空気酸化と
保温剤の反応に起因する溶鋼汚染を防止できたため、タ
ンディッシュ入側・出側間の溶鋼全酸素量の上昇及び表
面欠陥の発生は全くなかった。また、ストッパー耐火物
の溶損速度も低下するため、連々鋳回数が増加する場合
にも十分使用に耐えうることが確認された。さらに、タ
ンディッシュ入側・出側の温度低下も抑制された。
【００１６】これに対し、比較例１はＭｇＯ含有率が低
かったため、ストッパー耐火物の溶損を抑えることがで
きず、保温剤投入後３５０分で鋳造を停止した。比較例
２はＭｇＯ含有率が６０重量％を超えたため、比較例３
と比較例４は ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3 が０．５〜２．０の範
囲外であったため、保温剤が固相となり十分な断気効果
が得られず、タンディッシュ入側・出側間の溶鋼全酸素
量が上昇し表面欠陥が発生した。比較例５は、中空マグ
ネシア焼結体の含有率が７０重量％を超えたため、中空
マグネシア焼結体同士の焼結が進行し強固なスラグ層を
形成したため、ストッパー制御が困難となり鋳造開始後
２５０分で鋳造を停止した。さらに、ＳｉＯ2含有率も
１０重量％を超えていたため、溶鋼中Ａｌとの反応によ
りＡｌ2Ｏ3 系介在物が生成した。その結果、タンディ
ッシュ入側・出側間の溶鋼全酸素量が増大し、表面欠陥
が発生した。比較例６は中空マグネシア焼結体のＭｇＯ
含有率が６０％未満であったため中空状態を保てず、比
較例７は保温剤中のマグネシア焼結体の含有率が５％未
満であったため中空焼結体が保温剤表面を覆わず保温機
能が低下し、その結果タンディッシュ入側・出側間の温
度低下は液相保温剤の場合と同様２５℃であった。
かったため、ストッパー耐火物の溶損を抑えることがで
きず、保温剤投入後３５０分で鋳造を停止した。比較例
２はＭｇＯ含有率が６０重量％を超えたため、比較例３
と比較例４は ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3 が０．５〜２．０の範
囲外であったため、保温剤が固相となり十分な断気効果
が得られず、タンディッシュ入側・出側間の溶鋼全酸素
量が上昇し表面欠陥が発生した。比較例５は、中空マグ
ネシア焼結体の含有率が７０重量％を超えたため、中空
マグネシア焼結体同士の焼結が進行し強固なスラグ層を
形成したため、ストッパー制御が困難となり鋳造開始後
２５０分で鋳造を停止した。さらに、ＳｉＯ2含有率も
１０重量％を超えていたため、溶鋼中Ａｌとの反応によ
りＡｌ2Ｏ3 系介在物が生成した。その結果、タンディ
ッシュ入側・出側間の溶鋼全酸素量が増大し、表面欠陥
が発生した。比較例６は中空マグネシア焼結体のＭｇＯ
含有率が６０％未満であったため中空状態を保てず、比
較例７は保温剤中のマグネシア焼結体の含有率が５％未
満であったため中空焼結体が保温剤表面を覆わず保温機
能が低下し、その結果タンディッシュ入側・出側間の温
度低下は液相保温剤の場合と同様２５℃であった。
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の溶鋼保温
剤によれば溶鋼の汚染は全くなく、鋳片品質は極めて向
上する。また、耐火物の損傷や溶損もなく、且つ保温機
能も極めて高いため、操業面でも有効な保温剤を提供で
きる。
剤によれば溶鋼の汚染は全くなく、鋳片品質は極めて向
上する。また、耐火物の損傷や溶損もなく、且つ保温機
能も極めて高いため、操業面でも有効な保温剤を提供で
きる。
【図１】保温剤のＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3と融点の関係を示す
図である。
図である。
【図２】保温剤中のＳｉＯ2含有率とＳｉＯ2の活量の関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図３】保温剤中のＭｇＯ添加量と溶損速度の関係を示
す図である。
す図である。
【図４】本発明保温剤の使用時の状態を説明する図であ
る。
る。
１ 中空マグネシア焼結体 ２ 液相 ３ 溶鋼 ４ 保温剤 ５ タンディッシュ
Claims (1)
- 【請求項１】 ＣａＯとＡｌ2Ｏ3の含有率をＣａＯ／Ａ
ｌ2Ｏ3で０．５〜２．０とし、且つＭｇＯ含有率を３０
〜６０重量％、ＳｉＯ2 含有率を１０重量％以下にした
粉体混合物に、ＭｇＯ含有率が６０重量％を超える中空
の焼結体を外掛で５〜７０重量％含有させたことを特徴
とする溶鋼表面保温剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4352195A JPH06179059A (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | 溶鋼表面保温剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4352195A JPH06179059A (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | 溶鋼表面保温剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179059A true JPH06179059A (ja) | 1994-06-28 |
Family
ID=18422432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4352195A Pending JPH06179059A (ja) | 1992-12-10 | 1992-12-10 | 溶鋼表面保温剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06179059A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1062313C (zh) * | 1996-06-24 | 2001-02-21 | 周光焰 | 绝热钢水保温剂 |
| JP2003103347A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-08 | Nippon Steel Corp | 溶鋼表面保温材とそれを用いた鋼の連続鋳造方法 |
| CN109702158A (zh) * | 2019-01-21 | 2019-05-03 | 湖南工业大学 | 一种高铝钢连铸用保护渣及其制备方法和应用 |
| CN110315037A (zh) * | 2018-03-29 | 2019-10-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止中间包融损覆盖剂及应用 |
-
1992
- 1992-12-10 JP JP4352195A patent/JPH06179059A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1062313C (zh) * | 1996-06-24 | 2001-02-21 | 周光焰 | 绝热钢水保温剂 |
| JP2003103347A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-08 | Nippon Steel Corp | 溶鋼表面保温材とそれを用いた鋼の連続鋳造方法 |
| JP4750985B2 (ja) * | 2001-09-27 | 2011-08-17 | 新日本製鐵株式会社 | 溶鋼表面保温材とそれを用いた鋼の連続鋳造方法 |
| CN110315037A (zh) * | 2018-03-29 | 2019-10-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止中间包融损覆盖剂及应用 |
| CN110315037B (zh) * | 2018-03-29 | 2022-02-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止中间包融损覆盖剂及应用 |
| CN109702158A (zh) * | 2019-01-21 | 2019-05-03 | 湖南工业大学 | 一种高铝钢连铸用保护渣及其制备方法和应用 |
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