JP2001131628A - 溶鋼の空気酸化防止方法 - Google Patents
溶鋼の空気酸化防止方法Info
- Publication number
- JP2001131628A JP2001131628A JP31796999A JP31796999A JP2001131628A JP 2001131628 A JP2001131628 A JP 2001131628A JP 31796999 A JP31796999 A JP 31796999A JP 31796999 A JP31796999 A JP 31796999A JP 2001131628 A JP2001131628 A JP 2001131628A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- source
- gas
- reducing agent
- ladle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶鋼の清浄性を低下させる要因である取鍋内
での空気酸化を防止するための方法を提供する。 【解決手段】 鋼の連続鋳造において、移動中もしくは
鋳造中の取鍋内のスラグの上にＭｇ源としてＭｇＯ等も
しくはＣａ源としてＣａＯ等、還元剤としてＡｌ等を主
成分とする塊状物を乗せ、ＭｇガスもしくはＣａガスを
発生させて侵入してきた空気中の酸素と反応させる。こ
れにより、取鍋内の空気酸化を定常的に抑制し、溶鋼汚
染を確実に防止できるため、鋳片の品質も極めて向上す
る。
での空気酸化を防止するための方法を提供する。 【解決手段】 鋼の連続鋳造において、移動中もしくは
鋳造中の取鍋内のスラグの上にＭｇ源としてＭｇＯ等も
しくはＣａ源としてＣａＯ等、還元剤としてＡｌ等を主
成分とする塊状物を乗せ、ＭｇガスもしくはＣａガスを
発生させて侵入してきた空気中の酸素と反応させる。こ
れにより、取鍋内の空気酸化を定常的に抑制し、溶鋼汚
染を確実に防止できるため、鋳片の品質も極めて向上す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造にお
いて取鍋内での空気酸化を防止し、溶鋼の清浄化を図る
方法に関するものである。
いて取鍋内での空気酸化を防止し、溶鋼の清浄化を図る
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、取鍋は操業、品
質上最も重要な役割を果たす部分の一つである。図１に
取鍋内の状況の概略を示す。その機能は、溶鋼１の精錬
容器および移動容器、介在物の分離除去等である。特
に、介在物除去の機能は、近年の鋼材品質厳格化に伴い
極めて重要な機能となっている。しかし、取鍋２内の溶
鋼１はその表面でスラグ３を介して空気と接触してお
り、移動や鋳造の際、侵入してきた空気４による溶鋼汚
染の問題が生じるため、取鍋における介在物除去効果が
十分に発揮されていないのが現状である。このような空
気酸化を防止するために、取鍋内をアルゴンガス雰囲気
にしたり、スラグ４を空気が侵入しにくい組成に変えた
りする（地人書館発行、梶岡博幸著「取鍋精錬法」に記
載）ことで空気中の酸素の侵入を抑制しているが、十分
な防止策にはなっていない。また、特開平３−１８０４
２２には、取鍋に密閉蓋を装着して空気酸化を防止する
方法が記載されているが、このような装置を設置するこ
とは、莫大なコストがかかるだけでなく、取鍋での精錬
時や取鍋の移動時に邪魔になるために現実的でない。
質上最も重要な役割を果たす部分の一つである。図１に
取鍋内の状況の概略を示す。その機能は、溶鋼１の精錬
容器および移動容器、介在物の分離除去等である。特
に、介在物除去の機能は、近年の鋼材品質厳格化に伴い
極めて重要な機能となっている。しかし、取鍋２内の溶
鋼１はその表面でスラグ３を介して空気と接触してお
り、移動や鋳造の際、侵入してきた空気４による溶鋼汚
染の問題が生じるため、取鍋における介在物除去効果が
十分に発揮されていないのが現状である。このような空
気酸化を防止するために、取鍋内をアルゴンガス雰囲気
にしたり、スラグ４を空気が侵入しにくい組成に変えた
りする（地人書館発行、梶岡博幸著「取鍋精錬法」に記
載）ことで空気中の酸素の侵入を抑制しているが、十分
な防止策にはなっていない。また、特開平３−１８０４
２２には、取鍋に密閉蓋を装着して空気酸化を防止する
方法が記載されているが、このような装置を設置するこ
とは、莫大なコストがかかるだけでなく、取鍋での精錬
時や取鍋の移動時に邪魔になるために現実的でない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】これらの問題に鑑み、
本発明は、溶鋼の清浄性を低下させる原因となっている
取鍋内溶鋼の空気酸化を防止する方法を提供する。
本発明は、溶鋼の清浄性を低下させる原因となっている
取鍋内溶鋼の空気酸化を防止する方法を提供する。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、下記（１）〜
（７）を提供する。 （１）溶鋼の酸化防止方法において、移動中もしくは鋳
造中の取鍋内のスラグ上に、Ｍｇ源としてＭｇＯ、還元
剤としてＡｌを主成分とする塊状物を乗せ、Ｍｇガスを
発生させ、溶鋼上に侵入する酸素と反応させることを特
徴とする溶鋼の酸化防止方法。
（７）を提供する。 （１）溶鋼の酸化防止方法において、移動中もしくは鋳
造中の取鍋内のスラグ上に、Ｍｇ源としてＭｇＯ、還元
剤としてＡｌを主成分とする塊状物を乗せ、Ｍｇガスを
発生させ、溶鋼上に侵入する酸素と反応させることを特
徴とする溶鋼の酸化防止方法。
【０００５】（２）Ｍｇ源としてＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、
ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 のいずれか１種類以上と、還元剤と
してＡｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉのいずれか１種類以上よりな
る塊状物をスラグ上に乗せることを特徴とする上記
（１）に記載の溶鋼の酸化防止方法。 （３）Ｍｇ源としてのＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、ＭｇＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 の総重量ＷＭｇ（ｋｇ）と、還元剤としてのＡ
ｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉの総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が以下の関
係式を満たす塊状物をスラグ上に乗せることを特徴とす
る上記（１）もしくは（２）に記載の溶鋼の酸化防止方
法。
ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 のいずれか１種類以上と、還元剤と
してＡｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉのいずれか１種類以上よりな
る塊状物をスラグ上に乗せることを特徴とする上記
（１）に記載の溶鋼の酸化防止方法。 （３）Ｍｇ源としてのＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、ＭｇＯ・Ａ
ｌ2 Ｏ3 の総重量ＷＭｇ（ｋｇ）と、還元剤としてのＡ
ｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉの総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が以下の関
係式を満たす塊状物をスラグ上に乗せることを特徴とす
る上記（１）もしくは（２）に記載の溶鋼の酸化防止方
法。
【０００６】ＷＭｇ×０．１≦ＷＡｌ≦ＷＭｇ×３．３ （４）溶鋼の酸化防止方法において、移動中もしくは鋳
造中の取鍋内のスラグ上に、Ｃａ源としてＣａＯもしく
はＣａＣＯ3 のいずれか１種類以上、還元剤としてＡｌ
を主成分とする塊状物を乗せ、Ｃａガスを発生させ、溶
鋼上に侵入する酸素と反応させることを特徴とする溶鋼
の酸化防止方法。
造中の取鍋内のスラグ上に、Ｃａ源としてＣａＯもしく
はＣａＣＯ3 のいずれか１種類以上、還元剤としてＡｌ
を主成分とする塊状物を乗せ、Ｃａガスを発生させ、溶
鋼上に侵入する酸素と反応させることを特徴とする溶鋼
の酸化防止方法。
【０００７】（５）Ｃａ源としてのＣａＯ、ＣａＣＯ3
の総重量ＷＣａ（ｋｇ）と還元剤としてのＡｌの総重量
ＷＡｌ（ｋｇ）が以下の関係式を満たす塊状物をスラグ
上に乗せることを特徴とする上記（４）に記載の溶鋼の
酸化防止方法。 ＷＣａ×０．５≦ＷＡｌ≦ＷＣａ×５．０ （６）溶鋼の酸化防止方法において、移動中もしくは鋳
造中の取鍋内のスラグ上に、Ｍｇ源としてＭｇＯ、Ｍｇ
ＣＯ3 、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 のいずれか１種類以上、Ｃ
ａ源としてＣａＯもしくはＣａＣＯ3 のいずれか１種類
以上、還元剤としてＡｌを主成分とする塊状物を乗せ、
ＭｇガスおよびＣａガスを発生させ、溶鋼上に侵入する
酸素と反応させることを特徴とする溶鋼の酸化防止方
法。
の総重量ＷＣａ（ｋｇ）と還元剤としてのＡｌの総重量
ＷＡｌ（ｋｇ）が以下の関係式を満たす塊状物をスラグ
上に乗せることを特徴とする上記（４）に記載の溶鋼の
酸化防止方法。 ＷＣａ×０．５≦ＷＡｌ≦ＷＣａ×５．０ （６）溶鋼の酸化防止方法において、移動中もしくは鋳
造中の取鍋内のスラグ上に、Ｍｇ源としてＭｇＯ、Ｍｇ
ＣＯ3 、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 のいずれか１種類以上、Ｃ
ａ源としてＣａＯもしくはＣａＣＯ3 のいずれか１種類
以上、還元剤としてＡｌを主成分とする塊状物を乗せ、
ＭｇガスおよびＣａガスを発生させ、溶鋼上に侵入する
酸素と反応させることを特徴とする溶鋼の酸化防止方
法。
【０００８】（７）Ｍｇ源としてのＭｇＯ、ＭｇＣ
Ｏ3 、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の総重量ＷＭｇ（ｋｇ）とＣ
ａ源としてのＣａＯ、ＣａＣＯ3 の総重量ＷＣａ（ｋ
ｇ）と還元剤としてのＡｌの総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が以
下の関係式を満たす塊状物をスラグ上に乗せることを特
徴とする上記（６）に記載の溶鋼の酸化防止方法。 ＷＭｇ×０．１＋ＷＣａ×０．５≦ＷＡｌ≦ＷＭｇ×
３．３＋ＷＣａ×５．０
Ｏ3 、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の総重量ＷＭｇ（ｋｇ）とＣ
ａ源としてのＣａＯ、ＣａＣＯ3 の総重量ＷＣａ（ｋ
ｇ）と還元剤としてのＡｌの総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が以
下の関係式を満たす塊状物をスラグ上に乗せることを特
徴とする上記（６）に記載の溶鋼の酸化防止方法。 ＷＭｇ×０．１＋ＷＣａ×０．５≦ＷＡｌ≦ＷＭｇ×
３．３＋ＷＣａ×５．０
【０００９】
【発明の実施の形態】一般に、取鍋内の溶鋼表面では、
スラグを介して空気と接触しているため、（１）式の反
応で示される空気酸化に起因して介在物が生成する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2 （空気中）＝２Ａｌ2 Ｏ3 （介在物）・・・（１ ） このような空気酸化が取鍋における溶鋼汚染の原因とな
っている。
スラグを介して空気と接触しているため、（１）式の反
応で示される空気酸化に起因して介在物が生成する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2 （空気中）＝２Ａｌ2 Ｏ3 （介在物）・・・（１ ） このような空気酸化が取鍋における溶鋼汚染の原因とな
っている。
【００１０】本発明者らは、この空気酸化を防止するた
めに、取鍋に密閉型の蓋をする方法や取鍋上部からアル
ゴンガスなどの不活性ガスを吹き込むことにより空気の
侵入を防止する方法について検討してきたが、設置には
莫大なコストがかかるだけでなく、取鍋で精錬を行う場
合や取鍋を移動する場合に邪魔になるため現実的でない
ことが分かった。また、鋳造時にのみ取鍋上部に不活性
ガス吹き込みノズルを設置し、不活性ガスを吹き込む方
法についても検討したが、不活性ガスを吹き込むことに
よって周辺の空気も巻き込んでしまい、取鍋内の酸素濃
度は十分に低減せず、溶鋼の空気酸化を十分に防止でき
ないことが分かった。
めに、取鍋に密閉型の蓋をする方法や取鍋上部からアル
ゴンガスなどの不活性ガスを吹き込むことにより空気の
侵入を防止する方法について検討してきたが、設置には
莫大なコストがかかるだけでなく、取鍋で精錬を行う場
合や取鍋を移動する場合に邪魔になるため現実的でない
ことが分かった。また、鋳造時にのみ取鍋上部に不活性
ガス吹き込みノズルを設置し、不活性ガスを吹き込む方
法についても検討したが、不活性ガスを吹き込むことに
よって周辺の空気も巻き込んでしまい、取鍋内の酸素濃
度は十分に低減せず、溶鋼の空気酸化を十分に防止でき
ないことが分かった。
【００１１】そこで、本発明者らは、取鍋内での溶鋼酸
化を定常的に防止する方法について検討を進めた結果、
取鍋内のスラグの上に、ＭｇＯとＡｌを主成分とする塊
状物を乗せ、Ｍｇガスを発生させることにより空気酸化
を防止できることを見いだした。その機構は、以下の通
りである。取鍋内の溶鋼温度は、１５００℃以上であ
り、その溶鋼の上に乗っているスラグも１０００℃以上
の高温になっている。そのため、スラグの上に乗せた塊
状物内では、（２）式の反応で示されるＭｇＯのＡｌに
よる還元反応が進行し、Ｍｇガスが発生する。
化を定常的に防止する方法について検討を進めた結果、
取鍋内のスラグの上に、ＭｇＯとＡｌを主成分とする塊
状物を乗せ、Ｍｇガスを発生させることにより空気酸化
を防止できることを見いだした。その機構は、以下の通
りである。取鍋内の溶鋼温度は、１５００℃以上であ
り、その溶鋼の上に乗っているスラグも１０００℃以上
の高温になっている。そのため、スラグの上に乗せた塊
状物内では、（２）式の反応で示されるＭｇＯのＡｌに
よる還元反応が進行し、Ｍｇガスが発生する。
【００１２】 ３ＭｇＯ＋２Ａｌ＝３Ｍｇ（ガス）＋Ａｌ2 Ｏ3 ・・・（２） 発生したＭｇガスは、取鍋上部から侵入してきた空気中
の酸素と反応し、（３）式で示されるようにＭｇＯを生
成する。 ２Ｍｇ（ガス）＋Ｏ2 （空気中）＝ＭｇＯ（固体）・・・（３） 従って、溶鋼中に侵入する酸素を遮断し、空気酸化を防
止できる。
の酸素と反応し、（３）式で示されるようにＭｇＯを生
成する。 ２Ｍｇ（ガス）＋Ｏ2 （空気中）＝ＭｇＯ（固体）・・・（３） 従って、溶鋼中に侵入する酸素を遮断し、空気酸化を防
止できる。
【００１３】このとき、取鍋内のスラグの上に金属Ｍｇ
やＭｇ合金の塊状物を乗せてもＭｇガスが発生するが、
この場合、Ｍｇガスの発生速度が速すぎるため、鋳造初
期には酸化防止の効果が見られるものの、鋳造末期には
金属ＭｇやＭｇ合金の塊状物が全てガスとなり、消滅し
てしまうために空気酸化を防止できなくなる。その点、
ＭｇＯを採用した本発明方法では、Ｍｇガスの発生速度
がさほど大きくないため、鋳造初期から鋳造末期に至る
まで空気酸化を防止できる。
やＭｇ合金の塊状物を乗せてもＭｇガスが発生するが、
この場合、Ｍｇガスの発生速度が速すぎるため、鋳造初
期には酸化防止の効果が見られるものの、鋳造末期には
金属ＭｇやＭｇ合金の塊状物が全てガスとなり、消滅し
てしまうために空気酸化を防止できなくなる。その点、
ＭｇＯを採用した本発明方法では、Ｍｇガスの発生速度
がさほど大きくないため、鋳造初期から鋳造末期に至る
まで空気酸化を防止できる。
【００１４】また、本発明においては、Ｍｇガスを発生
できれば良いので、塊状物の主成分は反応によりＭｇガ
スを発生しうる組み合わせならば何でも良く、例えば、
ＭｇＯの代わりにＭｇＣＯ3 やＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等を
使用することも可能であるし、Ａｌの代わりにＣやＳ
ｉ、Ｔｉ等を使用することも可能である。このとき、Ｍ
ｇガスを効率的に発生させるためには、ＭｇＯ等のＭｇ
源とＡｌ等の還元剤の配合量のバランスが重要であり、
ＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の総重量ＷＭ
ｇ（ｋｇ）と、Ａｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉの総重量ＷＡｌ
（ｋｇ）が（４）式で示される関係式を満たすことが好
ましい。
できれば良いので、塊状物の主成分は反応によりＭｇガ
スを発生しうる組み合わせならば何でも良く、例えば、
ＭｇＯの代わりにＭｇＣＯ3 やＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等を
使用することも可能であるし、Ａｌの代わりにＣやＳ
ｉ、Ｔｉ等を使用することも可能である。このとき、Ｍ
ｇガスを効率的に発生させるためには、ＭｇＯ等のＭｇ
源とＡｌ等の還元剤の配合量のバランスが重要であり、
ＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の総重量ＷＭ
ｇ（ｋｇ）と、Ａｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉの総重量ＷＡｌ
（ｋｇ）が（４）式で示される関係式を満たすことが好
ましい。
【００１５】 ＷＭｇ×０．１≦ＷＡｌ≦ＷＭｇ×３．３・・・（４） 還元剤の総重量ＷＡｌ（ｋｇ）がこの範囲より大きいと
Ｍｇ源の量が少なすぎるために効率よくＭｇガスが発生
せず好ましくない。また、還元剤の総重量ＷＡｌ（ｋ
ｇ）がこの範囲より大きいと還元剤が少ないため還元反
応が進行せず、効率よくＭｇガスが発生しないため好ま
しくない。
Ｍｇ源の量が少なすぎるために効率よくＭｇガスが発生
せず好ましくない。また、還元剤の総重量ＷＡｌ（ｋ
ｇ）がこの範囲より大きいと還元剤が少ないため還元反
応が進行せず、効率よくＭｇガスが発生しないため好ま
しくない。
【００１６】また、Ｍｇガスに限らず、酸素との親和性
が強いガスを発生できれば良く、例えばＣａガスでも良
く、そのための組み合わせとしてＣａＯやＣａＣＯ3 と
Ａｌ等を主成分とする塊状物を使用することも可能であ
る。このとき、Ｃａガスを効率的に発生させるために
は、ＣａＯやＣａＣＯ3 といったＣａ源とＡｌの配合量
のバランスが重要であり、Ｃａ源の総重量ＷＣａ（ｋ
ｇ）と還元剤の総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が（５）式で示さ
れる関係式を満たすことが好ましい。
が強いガスを発生できれば良く、例えばＣａガスでも良
く、そのための組み合わせとしてＣａＯやＣａＣＯ3 と
Ａｌ等を主成分とする塊状物を使用することも可能であ
る。このとき、Ｃａガスを効率的に発生させるために
は、ＣａＯやＣａＣＯ3 といったＣａ源とＡｌの配合量
のバランスが重要であり、Ｃａ源の総重量ＷＣａ（ｋ
ｇ）と還元剤の総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が（５）式で示さ
れる関係式を満たすことが好ましい。
【００１７】 ＷＣａ×０．５≦ＷＡｌ≦ＷＣａ×５．０・・・（５） 還元剤の総重量ＷＡｌ（ｋｇ）がこの範囲より大きいと
Ｃａ源の量が少ないために効率よくＣａガスが発生せず
好ましくない。また、還元剤の総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が
この範囲より大きいと還元剤が少ないため還元反応が進
行せず、効率よくＣａガスが発生しないため好ましくな
い。
Ｃａ源の量が少ないために効率よくＣａガスが発生せず
好ましくない。また、還元剤の総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が
この範囲より大きいと還元剤が少ないため還元反応が進
行せず、効率よくＣａガスが発生しないため好ましくな
い。
【００１８】また、ＭｇＯ等のＭｇ源、ＣａＯ等のＣａ
源、Ａｌ等の還元剤を主成分とする塊状物を使用し、Ｍ
ｇガスとＣａガスを同時に発生させることも可能であ
る。この場合も、ＭｇガスやＣａガスを効率的に発生さ
せるためには、ＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 といったＭｇ源ＣａＯやＣａＣＯ3 といったＣａ源と
Ａｌの配合量のバランスが重要であり、Ｍｇ源の総重量
ＷＭｇ（ｋｇ）とＣａ源の総重量ＷＣａ（ｋｇ）と還元
剤の総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が（６）式で示される関係式
を満たすことが好ましい。
源、Ａｌ等の還元剤を主成分とする塊状物を使用し、Ｍ
ｇガスとＣａガスを同時に発生させることも可能であ
る。この場合も、ＭｇガスやＣａガスを効率的に発生さ
せるためには、ＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ
3 といったＭｇ源ＣａＯやＣａＣＯ3 といったＣａ源と
Ａｌの配合量のバランスが重要であり、Ｍｇ源の総重量
ＷＭｇ（ｋｇ）とＣａ源の総重量ＷＣａ（ｋｇ）と還元
剤の総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が（６）式で示される関係式
を満たすことが好ましい。
【００１９】 ＷＭｇ×０．１＋ＷＣａ×０．５≦ＷＡｌ≦ＷＭｇ×３．３＋ＷＣａ×５． ０・・・（６） 還元剤の総重量ＷＡｌ（ｋｇ）がこの範囲より大きいと
Ｍｇ源やＣａ源の量が少ないために効率よくＭｇガスや
Ｃａガスが発生せず好ましくない。また、還元剤の総重
量ＷＡｌ（ｋｇ）がこの範囲より大きいと還元剤が少な
いため還元反応が進行せず、効率よくＭｇガスやＣａガ
スが発生しないため好ましくない。
Ｍｇ源やＣａ源の量が少ないために効率よくＭｇガスや
Ｃａガスが発生せず好ましくない。また、還元剤の総重
量ＷＡｌ（ｋｇ）がこの範囲より大きいと還元剤が少な
いため還元反応が進行せず、効率よくＭｇガスやＣａガ
スが発生しないため好ましくない。
【００２０】また、スラグの上に乗せる塊状物の大きさ
については、大きすぎると加熱されるのに時間がかかる
ためにＭｇガスの発生速度が遅くなりすぎ、小さすぎる
とＭｇガスの発生速度が速くなりすぎるので、平均径が
５０ｍｍ以上３００ｍｍ以下であることが好ましい。さ
らに、塊状物の内部の構造については、ＭｇＯ、ＭｇＣ
Ｏ3 、ＭｇＯ・Ａｌ 2 Ｏ3 といったＭｇ源、ＣａＯのよ
うなＣａ源とＡｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉといった還元剤との
接触面積が大きいほどＭｇガスやＣａガスが効率的に生
成する。従って、接触面積を大きくするために、Ｍｇ源
やＣａ源と還元剤はなるべく粒の細かいものを使用し、
さらに良く混合しておく必要がある。また、造塊する
際、加圧成形するとなお好ましい。
については、大きすぎると加熱されるのに時間がかかる
ためにＭｇガスの発生速度が遅くなりすぎ、小さすぎる
とＭｇガスの発生速度が速くなりすぎるので、平均径が
５０ｍｍ以上３００ｍｍ以下であることが好ましい。さ
らに、塊状物の内部の構造については、ＭｇＯ、ＭｇＣ
Ｏ3 、ＭｇＯ・Ａｌ 2 Ｏ3 といったＭｇ源、ＣａＯのよ
うなＣａ源とＡｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉといった還元剤との
接触面積が大きいほどＭｇガスやＣａガスが効率的に生
成する。従って、接触面積を大きくするために、Ｍｇ源
やＣａ源と還元剤はなるべく粒の細かいものを使用し、
さらに良く混合しておく必要がある。また、造塊する
際、加圧成形するとなお好ましい。
【００２１】本発明を実施する場合、通常は取鍋におけ
る精錬が全て終了し、連続鋳造機に移動する直前に所定
量の塊状物をスラグに乗せれば良い。このとき、できる
だけ取鍋の全面に均一になるように乗せる方が好ましい
が、ＭｇガスやＣａガスの拡散によってガス膜は取鍋の
全面に広がるので特に厳密である必要はない。また、本
発明で使用した塊状物は、取鍋だけでなく、タンディッ
シュの保温剤の上に乗せることにより同様の使い方をす
ることも可能である。
る精錬が全て終了し、連続鋳造機に移動する直前に所定
量の塊状物をスラグに乗せれば良い。このとき、できる
だけ取鍋の全面に均一になるように乗せる方が好ましい
が、ＭｇガスやＣａガスの拡散によってガス膜は取鍋の
全面に広がるので特に厳密である必要はない。また、本
発明で使用した塊状物は、取鍋だけでなく、タンディッ
シュの保温剤の上に乗せることにより同様の使い方をす
ることも可能である。
【００２２】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。 （実施例１）図２に示すように、容量３００ｔの取鍋２
に成分Ｃ：５０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：
０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：
０．０３５％、温度１６００℃の溶鋼２５０ｔを出鋼
し、スラグ３の上にＭｇＯ１００ｋｇ、Ａｌ１００ｋｇ
からなる本発明の酸化防止剤５を乗せ、Ｍｇガス６を発
生させた。その後、タンディッシュ７直上に取鍋２をセ
ットし、タンディッシュ７内に２５ｔ／ｍｉｎで注入し
た。この時、タンディッシュ入り側の溶鋼中全酸素量は
注入初期から一定値を示し、安定して全酸素量１５ｐｐ
ｍを確保できた。これにより、溶鋼汚染は確実に防止で
き、圧延後の成品には表面欠陥は全く発生しなかった。
について説明する。 （実施例１）図２に示すように、容量３００ｔの取鍋２
に成分Ｃ：５０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：
０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：
０．０３５％、温度１６００℃の溶鋼２５０ｔを出鋼
し、スラグ３の上にＭｇＯ１００ｋｇ、Ａｌ１００ｋｇ
からなる本発明の酸化防止剤５を乗せ、Ｍｇガス６を発
生させた。その後、タンディッシュ７直上に取鍋２をセ
ットし、タンディッシュ７内に２５ｔ／ｍｉｎで注入し
た。この時、タンディッシュ入り側の溶鋼中全酸素量は
注入初期から一定値を示し、安定して全酸素量１５ｐｐ
ｍを確保できた。これにより、溶鋼汚染は確実に防止で
き、圧延後の成品には表面欠陥は全く発生しなかった。
【００２３】（実施例２）容量３００ｔの取鍋に成分
Ｃ：５０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３
５％、温度１６００℃の溶鋼２５０ｔを出鋼し、スラグ
の上にＣａＯ１００ｋｇ、Ａｌ１００ｋｇからなる本発
明の酸化防止剤を乗せた。その後、タンディッシュ直上
に取鍋をセットし、タンディッシュ内に２５ｔ／ｍｉｎ
で注入した。この時、タンディッシュ入り側の溶鋼中全
酸素量は注入初期から一定値を示し、安定して全酸素量
１５ｐｐｍを確保できた。これにより、溶鋼汚染は確実
に防止でき、圧延後の成品には表面欠陥は全く発生しな
かった。
Ｃ：５０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３
５％、温度１６００℃の溶鋼２５０ｔを出鋼し、スラグ
の上にＣａＯ１００ｋｇ、Ａｌ１００ｋｇからなる本発
明の酸化防止剤を乗せた。その後、タンディッシュ直上
に取鍋をセットし、タンディッシュ内に２５ｔ／ｍｉｎ
で注入した。この時、タンディッシュ入り側の溶鋼中全
酸素量は注入初期から一定値を示し、安定して全酸素量
１５ｐｐｍを確保できた。これにより、溶鋼汚染は確実
に防止でき、圧延後の成品には表面欠陥は全く発生しな
かった。
【００２４】（実施例３）容量３００ｔの取鍋に成分
Ｃ：５０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３
５％、温度１６００℃の溶鋼２５０ｔを出鋼し、スラグ
の上にＭｇＯ７０ｋｇ、ＣａＯ３０ｋｇ、Ａｌ１００ｋ
ｇからなる本発明の酸化防止剤を乗せた。その後、タン
ディッシュ直上に取鍋をセットし、タンディッシュ内に
２５ｔ／ｍｉｎで注入した。この時、タンディッシュ入
り側の溶鋼中全酸素量は注入初期から一定値を示し、安
定して全酸素量１５ｐｐｍを確保できた。これにより、
溶鋼汚染は確実に防止でき、圧延後の成品には表面欠陥
は全く発生しなかった。
Ｃ：５０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３
５％、温度１６００℃の溶鋼２５０ｔを出鋼し、スラグ
の上にＭｇＯ７０ｋｇ、ＣａＯ３０ｋｇ、Ａｌ１００ｋ
ｇからなる本発明の酸化防止剤を乗せた。その後、タン
ディッシュ直上に取鍋をセットし、タンディッシュ内に
２５ｔ／ｍｉｎで注入した。この時、タンディッシュ入
り側の溶鋼中全酸素量は注入初期から一定値を示し、安
定して全酸素量１５ｐｐｍを確保できた。これにより、
溶鋼汚染は確実に防止でき、圧延後の成品には表面欠陥
は全く発生しなかった。
【００２５】（比較例１）容量３００ｔの取鍋に成分
Ｃ：５０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３
５％、温度１６００℃の溶鋼２５０ｔを出鋼し、そのま
まタンディッシュ直上に取鍋をセットし、タンディッシ
ュ内に２５ｔ／ｍｉｎで注入した。この時、タンディッ
シュ出側の溶鋼中全酸素量は注入開始から徐々に増加
し、注入末期には５０ｐｐｍに到達した。このため、鋳
造時の溶鋼汚染を防止できず、圧延後の成品には表面欠
陥が発生した。
Ｃ：５０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０３
５％、温度１６００℃の溶鋼２５０ｔを出鋼し、そのま
まタンディッシュ直上に取鍋をセットし、タンディッシ
ュ内に２５ｔ／ｍｉｎで注入した。この時、タンディッ
シュ出側の溶鋼中全酸素量は注入開始から徐々に増加
し、注入末期には５０ｐｐｍに到達した。このため、鋳
造時の溶鋼汚染を防止できず、圧延後の成品には表面欠
陥が発生した。
【００２６】
【発明の効果】以上のごとく、本発明の取鍋内溶鋼の空
気酸化防止方法によれば、取鍋内の空気酸化を定常的に
抑制し、溶鋼汚染を確実に防止できるため、鋳片の品質
も極めて向上する。
気酸化防止方法によれば、取鍋内の空気酸化を定常的に
抑制し、溶鋼汚染を確実に防止できるため、鋳片の品質
も極めて向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】取鍋内の状況の概略を示すための図である。
【図２】本発明の実施状況を説明するための図である。
１…溶鋼 ２…取鍋 ３…スラグ ４…侵入してきた空気 ５…本発明の酸化防止剤 ６…Ｍｇガス ７…タンディッシュ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤 健彦 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 (72)発明者 竹内 栄一 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 4K002 AB04 AE10 4K013 BA08 DA02 DA09 EA01 EA03 EA12 EA19 EA28 EA30
Claims (7)
- 【請求項１】 溶鋼の酸化防止方法において、移動中も
しくは鋳造中の取鍋内のスラグ上に、Ｍｇ源としてＭｇ
Ｏ、還元剤としてＡｌを主成分とする塊状物を乗せ、Ｍ
ｇガスを発生させ、溶鋼上に侵入する酸素と反応させる
ことを特徴とする溶鋼の酸化防止方法。 - 【請求項２】 Ｍｇ源としてＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、Ｍｇ
Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 のいずれか１種類以上と、還元剤として
Ａｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉのいずれか１種類以上よりなる塊
状物をスラグ上に乗せることを特徴とする請求項１に記
載の溶鋼の酸化防止方法。 - 【請求項３】 Ｍｇ源としてのＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、Ｍ
ｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の総重量ＷＭｇ（ｋｇ）と、還元剤と
してのＡｌ、Ｃ、Ｓｉ、Ｔｉの総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が
以下の関係式を満たす塊状物をスラグ上に乗せることを
特徴とする請求項１もしくは２に記載の溶鋼の酸化防止
方法。 ＷＭｇ×０．１≦ＷＡｌ≦ＷＭｇ×３．３ - 【請求項４】 溶鋼の酸化防止方法において、移動中も
しくは鋳造中の取鍋内のスラグ上に、Ｃａ源としてＣａ
ＯもしくはＣａＣＯ3 のいずれか１種類以上、還元剤と
してＡｌを主成分とする塊状物を乗せ、Ｃａガスを発生
させ、溶鋼上に侵入する酸素と反応させることを特徴と
する溶鋼の酸化防止方法。 - 【請求項５】 Ｃａ源としてのＣａＯ、ＣａＣＯ3 の総
重量ＷＣａ（ｋｇ）と還元剤としてのＡｌの総重量ＷＡ
ｌ（ｋｇ）が以下の関係式を満たす塊状物をスラグ上に
乗せることを特徴とする請求項４に記載の溶鋼の酸化防
止方法。ＷＣａ×０．５≦ＷＡｌ≦ＷＣａ×５．０ - 【請求項６】 溶鋼の酸化防止方法において、移動中も
しくは鋳造中の取鍋内のスラグ上に、Ｍｇ源としてＭｇ
Ｏ、ＭｇＣＯ3 、ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 のいずれか１種類
以上、Ｃａ源としてＣａＯもしくはＣａＣＯ3 のいずれ
か１種類以上、還元剤としてＡｌを主成分とする塊状物
を乗せ、ＭｇガスおよびＣａガスを発生させ、溶鋼上に
侵入する酸素と反応させることを特徴とする溶鋼の酸化
防止方法。 - 【請求項７】 Ｍｇ源としてのＭｇＯ、ＭｇＣＯ3 、Ｍ
ｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 の総重量ＷＭｇ（ｋｇ）とＣａ源とし
てのＣａＯ、ＣａＣＯ3 の総重量ＷＣａ（ｋｇ）と還元
剤としてのＡｌの総重量ＷＡｌ（ｋｇ）が以下の関係式
を満たす塊状物をスラグ上に乗せることを特徴とする請
求項６に記載の溶鋼の酸化防止方法。ＷＭｇ×０．１＋
ＷＣａ×０．５≦ＷＡｌ≦ＷＭｇ×３．３＋ＷＣａ×
５．０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31796999A JP2001131628A (ja) | 1999-11-09 | 1999-11-09 | 溶鋼の空気酸化防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31796999A JP2001131628A (ja) | 1999-11-09 | 1999-11-09 | 溶鋼の空気酸化防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001131628A true JP2001131628A (ja) | 2001-05-15 |
Family
ID=18094021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31796999A Withdrawn JP2001131628A (ja) | 1999-11-09 | 1999-11-09 | 溶鋼の空気酸化防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001131628A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003003209A (ja) * | 2001-06-25 | 2003-01-08 | Nippon Steel Corp | スラグの改質方法 |
| JP2011206848A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Korea Inst Of Industrial Technology | 常温用マグネシウム合金及びその製造方法 |
| JP2011206847A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Korea Inst Of Industrial Technology | 高温用マグネシウム合金及びその製造方法 |
| CN106811574A (zh) * | 2015-12-01 | 2017-06-09 | 镇江市润州金山金属粉末厂 | 一种高效率复合脱氧剂 |
-
1999
- 1999-11-09 JP JP31796999A patent/JP2001131628A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003003209A (ja) * | 2001-06-25 | 2003-01-08 | Nippon Steel Corp | スラグの改質方法 |
| JP4555512B2 (ja) * | 2001-06-25 | 2010-10-06 | 新日本製鐵株式会社 | スラグの改質方法 |
| JP2011206848A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Korea Inst Of Industrial Technology | 常温用マグネシウム合金及びその製造方法 |
| JP2011206847A (ja) * | 2010-03-29 | 2011-10-20 | Korea Inst Of Industrial Technology | 高温用マグネシウム合金及びその製造方法 |
| CN106811574A (zh) * | 2015-12-01 | 2017-06-09 | 镇江市润州金山金属粉末厂 | 一种高效率复合脱氧剂 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4036635A (en) | Process for making a steel melt for continuous casting | |
| JP3626278B2 (ja) | クラスターのないＡｌキルド鋼の製造方法 | |
| WO2007072831A1 (ja) | アルミニウム鋳塊の製造方法、アルミニウム鋳塊、およびアルミニウム鋳塊の製造用保護ガス | |
| JP7060113B2 (ja) | 溶鋼へのＣａ添加方法 | |
| US9682422B2 (en) | Continuous casting method | |
| JP2001131628A (ja) | 溶鋼の空気酸化防止方法 | |
| JP2613525B2 (ja) | 冷延用アルミキルド鋼の連続鋳造方法 | |
| US3410681A (en) | Composition for the treatment of steel | |
| JP2896198B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性の優れた鋼の鋳造方法 | |
| JP4295836B2 (ja) | Ａｌ含有ステンレス鋼の高清浄化方法 | |
| JPH06179059A (ja) | 溶鋼表面保温剤 | |
| JPH0751822A (ja) | 溶鋼表面保温剤 | |
| GB1428204A (en) | Methood for adding lead to molten steel in a ladle | |
| CN111318659B (zh) | 解决小方坯连铸生产高硫易切削齿轮钢水口堵塞的方法 | |
| JPH0624832A (ja) | 溶鋼表面保温剤 | |
| JPH06170507A (ja) | 溶鋼表面保温剤 | |
| JP2003236648A (ja) | 再酸化防止用フラックスおよびそれを用いた連続鋳造方法 | |
| JP2887535B2 (ja) | 鋼中介在物の無害化方法 | |
| JP4287974B2 (ja) | 微細凝固組織特性を有する溶鋼の処理方法 | |
| JP3631629B2 (ja) | 条用の軟鋼およびその製造方法 | |
| JP3582294B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| KR100363418B1 (ko) | 페라이트 스테인레스강의 슬래그 분화방지방법 | |
| JPH0748616A (ja) | 溶鋼へのＭｇ添加方法 | |
| JP3160124B2 (ja) | 低シリコンアルミキルド鋼の脱酸方法 | |
| JPH05293612A (ja) | タンディッシュ内溶鋼温度調節法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20070109 |