JP2000042698A - Ｓｉキルド鋼のビレット連続鋳造方法 - Google Patents
Ｓｉキルド鋼のビレット連続鋳造方法Info
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- JP2000042698A JP2000042698A JP24997998A JP24997998A JP2000042698A JP 2000042698 A JP2000042698 A JP 2000042698A JP 24997998 A JP24997998 A JP 24997998A JP 24997998 A JP24997998 A JP 24997998A JP 2000042698 A JP2000042698 A JP 2000042698A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ノズル閉塞がなく、ブローホールやノロカミ
欠陥のない表面性状の良好なＳｉキルド鋳片を製造する
ためのビレット連続鋳造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ: ０. ０５％〜０. ３５
％、S ｉ: ０. １０％〜０. ３５％、Ｍｎ: ０. ２％〜
１．１２％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なり、Ｍｎ／S ｉ：０．５〜３. ２の鋼を、オープン注
入によって鋳造する連続鋳造ビレットの製造方法におい
て、Ａｌ: ０. ００５％以下とし、連続鋳造鋳型内にお
いて、鋼中にＴｉを溶鋼１トンあたり｛１００００／
（２５０×（［％Ｍｎ］／［％Ｓｉ］）＋２００）｝グ
ラムと｛９．２＋５．６／（［％Ｓｉ］／［％Ｃ］）｝
グラムの内の大きい方以上６０グラム以下添加すること
を特徴とするS ｉキルド鋼のビレット連続鋳造方法。
欠陥のない表面性状の良好なＳｉキルド鋳片を製造する
ためのビレット連続鋳造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ: ０. ０５％〜０. ３５
％、S ｉ: ０. １０％〜０. ３５％、Ｍｎ: ０. ２％〜
１．１２％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なり、Ｍｎ／S ｉ：０．５〜３. ２の鋼を、オープン注
入によって鋳造する連続鋳造ビレットの製造方法におい
て、Ａｌ: ０. ００５％以下とし、連続鋳造鋳型内にお
いて、鋼中にＴｉを溶鋼１トンあたり｛１００００／
（２５０×（［％Ｍｎ］／［％Ｓｉ］）＋２００）｝グ
ラムと｛９．２＋５．６／（［％Ｓｉ］／［％Ｃ］）｝
グラムの内の大きい方以上６０グラム以下添加すること
を特徴とするS ｉキルド鋼のビレット連続鋳造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ビレット連続鋳造
において、ノズル閉塞がなく、ブローホールやノロカミ
欠陥のない表面性状の良好なＳｉキルド鋳片を製造する
ためのビレット連続鋳造方法に関する。
において、ノズル閉塞がなく、ブローホールやノロカミ
欠陥のない表面性状の良好なＳｉキルド鋳片を製造する
ためのビレット連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ビレットを経て条用の鋼として製造され
る鋼は、転炉等で精錬を完了した後、主に連続鋳造法に
てビレットに鋳造される。精錬完了時に溶鋼中に含まれ
るフリー酸素は、鋳造に先立って脱酸剤を投入して酸化
物として除去する。脱酸剤としては、ＡｌとＳｉを用い
る複合脱酸が代表的である。脱酸の結果生成した脱酸生
成物としてのＡｌ2 Ｏ3 やＳｉＯ2 は、その大部分は溶
鋼中を浮上して分離されるが、その一部は、溶鋼中に残
存し、連続鋳造に際して鋳型への鋳造を行うノズルの内
周に付着する。特にＡｌ2 Ｏ3 は融点が高く、鋳造ノズ
ルに付着してノズルが閉塞する原因となる。特に、小断
面のビレットを鋳造する連続鋳造においては、鋳型の断
面積が小さいため必然的に鋳造ノズルの断面積も小さく
なり、Ａｌ2 Ｏ3 の析出によるノズル閉塞が重大な問題
となっている。
る鋼は、転炉等で精錬を完了した後、主に連続鋳造法に
てビレットに鋳造される。精錬完了時に溶鋼中に含まれ
るフリー酸素は、鋳造に先立って脱酸剤を投入して酸化
物として除去する。脱酸剤としては、ＡｌとＳｉを用い
る複合脱酸が代表的である。脱酸の結果生成した脱酸生
成物としてのＡｌ2 Ｏ3 やＳｉＯ2 は、その大部分は溶
鋼中を浮上して分離されるが、その一部は、溶鋼中に残
存し、連続鋳造に際して鋳型への鋳造を行うノズルの内
周に付着する。特にＡｌ2 Ｏ3 は融点が高く、鋳造ノズ
ルに付着してノズルが閉塞する原因となる。特に、小断
面のビレットを鋳造する連続鋳造においては、鋳型の断
面積が小さいため必然的に鋳造ノズルの断面積も小さく
なり、Ａｌ2 Ｏ3 の析出によるノズル閉塞が重大な問題
となっている。
【０００３】Ａｌ2 Ｏ3 がＣａＯとの混合物となると融
点が低下する。特に混合物中のＡｌ2 Ｏ3 の含有量が５
０％において融点が最低となる。この現象を利用し、鋼
中にＣａを添加し、Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とする脱酸生成
物をＣａＯとの混合物とすることによって脱酸生成物の
融点を下げ、連続鋳造ノズルへの酸化物の付着を防止す
る技術が知られている（例えば、特開昭６１−２７６７
５６号公報）。この技術により、連続鋳造ノズルへの酸
化物の付着は減少させることが可能であるが、Ｃａを多
量に添加する必要があるため生産コストが増大する原因
となり、また、Ｃａ添加によって鋳造ノズル等の耐火物
の溶損が激しくなり、耐火物の寿命が短くなるという問
題点を有している。
点が低下する。特に混合物中のＡｌ2 Ｏ3 の含有量が５
０％において融点が最低となる。この現象を利用し、鋼
中にＣａを添加し、Ａｌ2 Ｏ3 を主成分とする脱酸生成
物をＣａＯとの混合物とすることによって脱酸生成物の
融点を下げ、連続鋳造ノズルへの酸化物の付着を防止す
る技術が知られている（例えば、特開昭６１−２７６７
５６号公報）。この技術により、連続鋳造ノズルへの酸
化物の付着は減少させることが可能であるが、Ｃａを多
量に添加する必要があるため生産コストが増大する原因
となり、また、Ｃａ添加によって鋳造ノズル等の耐火物
の溶損が激しくなり、耐火物の寿命が短くなるという問
題点を有している。
【０００４】Ａｌ添加量を減らして鋼中に含有するＡｌ
の量を少なくすることにより（Ａｌレス化）、鋼中のＡ
ｌ2 Ｏ3 をも低減し、連続鋳造ノズル詰まりを防止する
技術が知られている。この方法によると、溶鋼中のＡｌ
含有量が少なくなるとともに脱酸も不十分となり、鋼中
にフリー酸素が残存することとなる。その結果、連続鋳
造において、凝固の進行とともに凝固界面にてフリー酸
素と鋼中の炭素とが反応し、ＣＯガスが発生する。この
ＣＯガスが鋳造後にブローホールとして鋼の欠陥となる
という問題を有している。
の量を少なくすることにより（Ａｌレス化）、鋼中のＡ
ｌ2 Ｏ3 をも低減し、連続鋳造ノズル詰まりを防止する
技術が知られている。この方法によると、溶鋼中のＡｌ
含有量が少なくなるとともに脱酸も不十分となり、鋼中
にフリー酸素が残存することとなる。その結果、連続鋳
造において、凝固の進行とともに凝固界面にてフリー酸
素と鋼中の炭素とが反応し、ＣＯガスが発生する。この
ＣＯガスが鋳造後にブローホールとして鋼の欠陥となる
という問題を有している。
【０００５】Ａｌレス化にともなうブローホールの問題
を解決するため、連続鋳造前の溶鋼段階で取鍋精錬を行
い、溶鋼中に残存するフリー酸素を低減し、ブローホー
ルを防止する技術が知られている。取鍋精錬方法として
は、レードルファーネス（ＬＦ）あるいは真空脱ガスが
採用される。しかし、取鍋精錬を付加することは、取鍋
精錬コストが余計にかかるとともに、真空脱ガスでは、
取鍋精錬における溶鋼の温度降下を補償するため転炉精
錬完了時の溶鋼温度を高める必要が生じ、大幅なコスト
アップを生じるという問題がある。
を解決するため、連続鋳造前の溶鋼段階で取鍋精錬を行
い、溶鋼中に残存するフリー酸素を低減し、ブローホー
ルを防止する技術が知られている。取鍋精錬方法として
は、レードルファーネス（ＬＦ）あるいは真空脱ガスが
採用される。しかし、取鍋精錬を付加することは、取鍋
精錬コストが余計にかかるとともに、真空脱ガスでは、
取鍋精錬における溶鋼の温度降下を補償するため転炉精
錬完了時の溶鋼温度を高める必要が生じ、大幅なコスト
アップを生じるという問題がある。
【０００６】凝固界面におけるＣＯガスの発生は、凝固
界面における炭素の偏析によって助長される。そこで、
炭素偏析を防止するため、鋳型内で電磁攪拌によって溶
鋼を攪拌し、ブローホールの発生を防止する技術が知ら
れている。しかし、鋳型内電磁攪拌を行うと、鋳型内溶
鋼表面を覆うために添加されるパウダーを溶鋼中に巻き
込むという弊害を起こし、また、鋳型内電磁攪拌による
ブローホール発生限界の改善効果も、フリー酸素にして
１０ｐｐｍ程度であるため、問題を解決するには至らな
い。
界面における炭素の偏析によって助長される。そこで、
炭素偏析を防止するため、鋳型内で電磁攪拌によって溶
鋼を攪拌し、ブローホールの発生を防止する技術が知ら
れている。しかし、鋳型内電磁攪拌を行うと、鋳型内溶
鋼表面を覆うために添加されるパウダーを溶鋼中に巻き
込むという弊害を起こし、また、鋳型内電磁攪拌による
ブローホール発生限界の改善効果も、フリー酸素にして
１０ｐｐｍ程度であるため、問題を解決するには至らな
い。
【０００７】溶鋼を鋳型に注入するに際しては、通常は
鋳型内での酸化を防止するため、溶鋼流が空気に触れな
いように浸漬ノズルを用いた鋳造が行われる。しかし、
ビレット連続鋳造においてビレット断面が小断面化する
と、浸漬ノズルの使用が困難となり、溶鋼流が大気に露
出するいわゆるオープン注入が行われる。この場合は、
鋳造中に空気の巻き込みのため、溶鋼が酸化し、スカム
と呼ばれる酸化物がメニスカス近傍で生成する。このス
カムが高融点で鋳造温度で固体である場合には、鋳片の
表層部に付着し、いわゆるノロカミ欠陥となり、ビレッ
トを線材に圧延したとき表面疵として残存する。
鋳型内での酸化を防止するため、溶鋼流が空気に触れな
いように浸漬ノズルを用いた鋳造が行われる。しかし、
ビレット連続鋳造においてビレット断面が小断面化する
と、浸漬ノズルの使用が困難となり、溶鋼流が大気に露
出するいわゆるオープン注入が行われる。この場合は、
鋳造中に空気の巻き込みのため、溶鋼が酸化し、スカム
と呼ばれる酸化物がメニスカス近傍で生成する。このス
カムが高融点で鋳造温度で固体である場合には、鋳片の
表層部に付着し、いわゆるノロカミ欠陥となり、ビレッ
トを線材に圧延したとき表面疵として残存する。
【０００８】S ｉ- Ｍｎキルド鋼では、［％Ｍｎ］／
［％S ｉ］の値が３. ２以下の場合、スカム中に固体Ｓ
ｉＯ2 が晶出し、ノロカミ欠陥が発生する。そこで、ノ
ロカミ欠陥を防止するため、鋳型内電磁攪拌を用いて、
固体ＳｉＯ2 を含有するスカムが鋳片表層部に付着する
のを防止する技術が知られている（Ｉｒｏｎｍａｋｉｎ
ｇ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇ, １３( １９８
６) ，ｐ．３２）。この方法によれば、［％Ｍｎ］／
［％S ｉ］の値が２. ２までの鋼については、ノロカミ
欠陥を防止することができる。しかしながら、［％Ｍ
ｎ］／［％S ｉ］の値が２. ２未満の鋼では、ノロカミ
欠陥を防止する事ができない。
［％S ｉ］の値が３. ２以下の場合、スカム中に固体Ｓ
ｉＯ2 が晶出し、ノロカミ欠陥が発生する。そこで、ノ
ロカミ欠陥を防止するため、鋳型内電磁攪拌を用いて、
固体ＳｉＯ2 を含有するスカムが鋳片表層部に付着する
のを防止する技術が知られている（Ｉｒｏｎｍａｋｉｎ
ｇ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇ, １３( １９８
６) ，ｐ．３２）。この方法によれば、［％Ｍｎ］／
［％S ｉ］の値が２. ２までの鋼については、ノロカミ
欠陥を防止することができる。しかしながら、［％Ｍ
ｎ］／［％S ｉ］の値が２. ２未満の鋼では、ノロカミ
欠陥を防止する事ができない。
【０００９】鋳型内の溶鋼にアルミワイヤを添加するこ
とでノロカミ欠陥を防止する方法が知られている（日本
鉄鋼協会：わが国における鋼の連続鋳造技術史、ｐ．４
１０（１９９６年））。この方法によると、溶鋼１トン
あたりに５０〜１００ｇのアルミワイヤを添加すること
で［％Ｍｎ］／［％S ｉ］の値が２. ２までの鋼につい
ては、ノロカミ欠陥を防止することができる。この方法
でも、［％Ｍｎ］／［％S ｉ］の値が２. ２未満の鋼で
は、ノロカミ欠陥を防止する事ができない。また、鋳型
内溶鋼にアルミワイヤを添加することでスカムの組成を
ＳｉＯ2 −ＭｎＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の低融点領域にコント
ロールしようとするものであるが、この低融点領域は狭
く、また、アルミ添加量の微量の変化によってもスカム
中のＡｌ2Ｏ3 濃度の変化が大きく、アルミ添加によっ
てスカム組成を低融点領域に制御することは困難であ
る。
とでノロカミ欠陥を防止する方法が知られている（日本
鉄鋼協会：わが国における鋼の連続鋳造技術史、ｐ．４
１０（１９９６年））。この方法によると、溶鋼１トン
あたりに５０〜１００ｇのアルミワイヤを添加すること
で［％Ｍｎ］／［％S ｉ］の値が２. ２までの鋼につい
ては、ノロカミ欠陥を防止することができる。この方法
でも、［％Ｍｎ］／［％S ｉ］の値が２. ２未満の鋼で
は、ノロカミ欠陥を防止する事ができない。また、鋳型
内溶鋼にアルミワイヤを添加することでスカムの組成を
ＳｉＯ2 −ＭｎＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系の低融点領域にコント
ロールしようとするものであるが、この低融点領域は狭
く、また、アルミ添加量の微量の変化によってもスカム
中のＡｌ2Ｏ3 濃度の変化が大きく、アルミ添加によっ
てスカム組成を低融点領域に制御することは困難であ
る。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記課題を
解決するためになされたものでり、Ｃａを添加せずに、
低Ａｌであってもブローホールが発生せず、真空脱ガス
設備やＬＦ設備を用いた低酸素化のための取鍋精錬を行
わずに、さらに、鋳型内の電磁攪拌も行わずに、連続鋳
造ノズル閉塞を防止し、ノロカミ欠陥を発生させないビ
レット連続鋳造方法を提供することを目的とする。
解決するためになされたものでり、Ｃａを添加せずに、
低Ａｌであってもブローホールが発生せず、真空脱ガス
設備やＬＦ設備を用いた低酸素化のための取鍋精錬を行
わずに、さらに、鋳型内の電磁攪拌も行わずに、連続鋳
造ノズル閉塞を防止し、ノロカミ欠陥を発生させないビ
レット連続鋳造方法を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになされたものであり、その要旨とするとこ
ろは以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ: ０. ０５％〜０. ３５％、S ｉ:
０. １０％〜０. ３５％、Ｍｎ: ０. ２％〜１．１２％
を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、Ｍｎ
／S ｉ：０．５〜３. ２の鋼を、連続鋳造タンディッシ
ュから連続鋳造鋳型への溶鋼注入時に浸漬ノズルを用い
ないオープン注入を行う連続鋳造ビレットの製造方法に
おいて、Ａｌ: ０. ００５％以下とし、連続鋳造鋳型内
において、鋼中にＴｉを溶鋼１トンあたり｛１００００
／（２５０×（［％Ｍｎ］／［％Ｓｉ］）＋２００）｝
グラムと｛９．２＋５．６／（［％Ｓｉ］／［％
Ｃ］）｝グラムの内の大きい方以上６０グラム以下添加
することを特徴とするS ｉキルド鋼のビレット連続鋳造
方法。 （２）連続鋳造鋳型内において、鋼中にＴｉをワイヤー
によって添加することを特徴とする請求項１記載のS ｉ
キルド鋼のビレット連続鋳造方法。
決するためになされたものであり、その要旨とするとこ
ろは以下の通りである。 （１）重量％で、Ｃ: ０. ０５％〜０. ３５％、S ｉ:
０. １０％〜０. ３５％、Ｍｎ: ０. ２％〜１．１２％
を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、Ｍｎ
／S ｉ：０．５〜３. ２の鋼を、連続鋳造タンディッシ
ュから連続鋳造鋳型への溶鋼注入時に浸漬ノズルを用い
ないオープン注入を行う連続鋳造ビレットの製造方法に
おいて、Ａｌ: ０. ００５％以下とし、連続鋳造鋳型内
において、鋼中にＴｉを溶鋼１トンあたり｛１００００
／（２５０×（［％Ｍｎ］／［％Ｓｉ］）＋２００）｝
グラムと｛９．２＋５．６／（［％Ｓｉ］／［％
Ｃ］）｝グラムの内の大きい方以上６０グラム以下添加
することを特徴とするS ｉキルド鋼のビレット連続鋳造
方法。 （２）連続鋳造鋳型内において、鋼中にＴｉをワイヤー
によって添加することを特徴とする請求項１記載のS ｉ
キルド鋼のビレット連続鋳造方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】鋳型内に溶鋼を注入するための連
続鋳造ノズルに非金属介在物が付着するのを防止するた
めには、非金属介在物の融点を下げることが有効なこと
は前述の通りである。非金属介在物の主成分がＡｌ2 Ｏ
3 の場合、Ｃａを大量に添加しないと、非金属介在物の
融点を下げることができなかった。本発明は、Ａｌ濃度
が低いので、脱酸元素としては、ＳｉとＭｎのみであ
る。非金属介在物の主成分はＳｉＯ2 −ＭｎＯである。
タンディッシュ内の溶鋼中では、溶鋼温度が高いので、
この介在物中には、高融点のＳｉＯ2 は晶出していな
い。従って、ノズル閉塞は起こらない。
続鋳造ノズルに非金属介在物が付着するのを防止するた
めには、非金属介在物の融点を下げることが有効なこと
は前述の通りである。非金属介在物の主成分がＡｌ2 Ｏ
3 の場合、Ｃａを大量に添加しないと、非金属介在物の
融点を下げることができなかった。本発明は、Ａｌ濃度
が低いので、脱酸元素としては、ＳｉとＭｎのみであ
る。非金属介在物の主成分はＳｉＯ2 −ＭｎＯである。
タンディッシュ内の溶鋼中では、溶鋼温度が高いので、
この介在物中には、高融点のＳｉＯ2 は晶出していな
い。従って、ノズル閉塞は起こらない。
【００１３】スカムの組成は、S ｉキルド鋼でＴｉを含
有しない場合、ＳｉＯ2-ＭｎＯ系であり、Ｍｎ/Sｉが
３. ２以下の場合には、高融点の固体ＳｉＯ2 が晶出
し、ノロカミ欠陥が発生する。一方、溶鋼中にＴｉが含
有される場合、スカム組成はＴｉＯ2-ＭｎＯ- ＳｉＯ2
系となり、図１に示すように、低融点となる組成範囲が
広くなる。本発明は、スカム組成をＴｉＯ2-ＭｎＯ- Ｓ
ｉＯ2 系とすることで、低融点領域を拡大することに着
目し、利用したところにその特徴がある。
有しない場合、ＳｉＯ2-ＭｎＯ系であり、Ｍｎ/Sｉが
３. ２以下の場合には、高融点の固体ＳｉＯ2 が晶出
し、ノロカミ欠陥が発生する。一方、溶鋼中にＴｉが含
有される場合、スカム組成はＴｉＯ2-ＭｎＯ- ＳｉＯ2
系となり、図１に示すように、低融点となる組成範囲が
広くなる。本発明は、スカム組成をＴｉＯ2-ＭｎＯ- Ｓ
ｉＯ2 系とすることで、低融点領域を拡大することに着
目し、利用したところにその特徴がある。
【００１４】（Ａｌ濃度の限定理由）Ａｌを０．００５
％以下としたのは、Ａｌが０．００５％を超えると、生
成する非金属介在物の組成がＡｌ2 Ｏ3 主体となり、介
在物融点が高くなってノズル閉塞を防止できなくなるか
らである。なお、Ａｌ含有量には酸化物として存在する
Ａｌをも含んでいる。
％以下としたのは、Ａｌが０．００５％を超えると、生
成する非金属介在物の組成がＡｌ2 Ｏ3 主体となり、介
在物融点が高くなってノズル閉塞を防止できなくなるか
らである。なお、Ａｌ含有量には酸化物として存在する
Ａｌをも含んでいる。
【００１５】（Ｔｉ添加量の限定理由）鋳型内溶鋼に添
加するＴｉの役割は、鋼中のフリー酸素を低減し、ブロ
ーホール（ＢＨ）の発生と、スカムの高融点化を防止す
ることにある。鋼中のフリー酸素は、Ａｌ濃度が低い場
合、Ｓｉ濃度で決定される。ブローホールの発生限界フ
リー酸素濃度はＣ濃度に依存する。従って、［％Ｓｉ］
／［％Ｃ］の値が小さいほど、ブローホールが発生しや
すくなる。すなわち、ブローホール発生防止のためのＴ
ｉ添加量の下限は、［％Ｓｉ］／［％Ｃ］の関数とな
り、［％Ｓｉ］／［％Ｃ］の値が小さいほど、Ｔｉの添
加量を多くしなければならない。
加するＴｉの役割は、鋼中のフリー酸素を低減し、ブロ
ーホール（ＢＨ）の発生と、スカムの高融点化を防止す
ることにある。鋼中のフリー酸素は、Ａｌ濃度が低い場
合、Ｓｉ濃度で決定される。ブローホールの発生限界フ
リー酸素濃度はＣ濃度に依存する。従って、［％Ｓｉ］
／［％Ｃ］の値が小さいほど、ブローホールが発生しや
すくなる。すなわち、ブローホール発生防止のためのＴ
ｉ添加量の下限は、［％Ｓｉ］／［％Ｃ］の関数とな
り、［％Ｓｉ］／［％Ｃ］の値が小さいほど、Ｔｉの添
加量を多くしなければならない。
【００１６】一方、スカムの融点は、［％Ｍｎ］／［％
Ｓｉ］の値が小さいほど高くなる。従って、［％Ｍｎ］
／［％Ｓｉ］の値が小さいほどＴｉの添加量を多くしな
ければならない。
Ｓｉ］の値が小さいほど高くなる。従って、［％Ｍｎ］
／［％Ｓｉ］の値が小さいほどＴｉの添加量を多くしな
ければならない。
【００１７】これらのことから、Ｔｉ添加量の下限を溶
鋼１トンあたり１００００／（２５０×（［％Ｍｎ］／
［％Ｓｉ］）＋２００））と９．２＋５．６／（［％Ｓ
ｉ］／［％Ｃ］）の内の大きい方とする。
鋼１トンあたり１００００／（２５０×（［％Ｍｎ］／
［％Ｓｉ］）＋２００））と９．２＋５．６／（［％Ｓ
ｉ］／［％Ｃ］）の内の大きい方とする。
【００１８】鋳型内溶鋼へのＴｉの添加量の上限は溶鋼
１トンあたり６０グラムとする。６０グラムを超える
と、鋳型内溶鋼中でのＴｉの溶け残りが生じ、ヘゲ疵が
発生するためである。Ｔｉは鋳型内の溶鋼注湯部分に添
加する。Ｔｉ添加量の上限を溶鋼１トンあたり３０グラ
ムとすれば、Ｔｉ添加位置が鋳型の注湯位置から外れて
もＴｉ溶け残りが発生しづらいのでより好ましい。
１トンあたり６０グラムとする。６０グラムを超える
と、鋳型内溶鋼中でのＴｉの溶け残りが生じ、ヘゲ疵が
発生するためである。Ｔｉは鋳型内の溶鋼注湯部分に添
加する。Ｔｉ添加量の上限を溶鋼１トンあたり３０グラ
ムとすれば、Ｔｉ添加位置が鋳型の注湯位置から外れて
もＴｉ溶け残りが発生しづらいのでより好ましい。
【００１９】Ｔｉを添加する工程としては、取鍋での添
加も考えられるが、その場合、タンディッシュやノズル
などにおけるノズル閉塞を防止するため、Ｃａを添加す
る必要があり、コスト増加、耐火物溶損等の問題が大き
くなる。このため、Ｔｉ添加は、鋳型内で行う必要があ
る。
加も考えられるが、その場合、タンディッシュやノズル
などにおけるノズル閉塞を防止するため、Ｃａを添加す
る必要があり、コスト増加、耐火物溶損等の問題が大き
くなる。このため、Ｔｉ添加は、鋳型内で行う必要があ
る。
【００２０】
【実施例】転炉にて２４０トンの溶鋼を溶製し、出鋼時
にS ｉ、Ｍｎを添加した後、ビレット連続鋳造した。連
続鋳造法において、鋳型サイズは１２５ｍｍ×１２５ｍ
ｍ、鋳造速度は２．２〜３． ２ｍ/ ｍｉｎの条件で鋳
造した。また、鋳造ノズルは、内径１８ｍｍφのジルコ
ニア質のノズルを用いた。鋳型内の溶鋼にワイヤ状のＴ
ｉを連続的に添加した。
にS ｉ、Ｍｎを添加した後、ビレット連続鋳造した。連
続鋳造法において、鋳型サイズは１２５ｍｍ×１２５ｍ
ｍ、鋳造速度は２．２〜３． ２ｍ/ ｍｉｎの条件で鋳
造した。また、鋳造ノズルは、内径１８ｍｍφのジルコ
ニア質のノズルを用いた。鋳型内の溶鋼にワイヤ状のＴ
ｉを連続的に添加した。
【００２１】表１に示す成分の鋼を溶製し、連続鋳造に
よってビレットを製造した。合金成分の含有量は、連続
鋳造タンディッシュ内から採取した試料の分析結果に基
づいて決定した。
よってビレットを製造した。合金成分の含有量は、連続
鋳造タンディッシュ内から採取した試料の分析結果に基
づいて決定した。
【００２２】鋳造結果の「ノズル閉塞」については、ノ
ズル閉塞により、鋳造を中止せざるを得なかった場合を
×、少なくとも１チャージ完鋳できたものを○とした。
ズル閉塞により、鋳造を中止せざるを得なかった場合を
×、少なくとも１チャージ完鋳できたものを○とした。
【００２３】鋳片のブローホールの発生状況について
は、鋳片のカットサンプルを採取し、鋳造方向に垂直な
断面のエッチプリントを採取し、ブローホールの有無を
判断し、次のように評点化した。 ○ ： ブローホールが全くない。 × ： １ｍｍφ以上のブローホールが断面に１つ以上
ある。
は、鋳片のカットサンプルを採取し、鋳造方向に垂直な
断面のエッチプリントを採取し、ブローホールの有無を
判断し、次のように評点化した。 ○ ： ブローホールが全くない。 × ： １ｍｍφ以上のブローホールが断面に１つ以上
ある。
【００２４】ヘゲ疵については、鋳片表面に全く観察さ
れない場合を○、少しでも見られるものを×とした。
れない場合を○、少しでも見られるものを×とした。
【００２５】ノロカミ欠陥については、鋳片表面に５ｍ
ｍφ以上のものが認めらない場合を○、５ｍｍφ以上の
ものがひとつでも認められたものを×とした。
ｍφ以上のものが認めらない場合を○、５ｍｍφ以上の
ものがひとつでも認められたものを×とした。
【００２６】表１のＮｏ．１からＮｏ．９が本発明例で
ある。いずれも、ノズル閉塞、ブローホール、ヘゲ疵、
ノロカミ欠陥の発生がなく、鋳造性および鋳片の表面性
状は良好であった。
ある。いずれも、ノズル閉塞、ブローホール、ヘゲ疵、
ノロカミ欠陥の発生がなく、鋳造性および鋳片の表面性
状は良好であった。
【００２７】表１のＮｏ. １０〜Ｎｏ．１４が比較例で
ある。比較例の内、Ｎｏ１０はＡｌが本発明の範囲より
高く、ノズル閉塞のため、完鋳できなかった。Ｎｏ．１
１は、Ｔｉ添加量が本発明の範囲より少なく、ブローホ
ールとノロカミ欠陥の両方が発生した。Ｎｏ．１２は、
Ｔｉ添加量がブローホール発生防止下限よりも多いが、
ノロカミ発生防止下限よりも少ない場合で、ノロカミ欠
陥が生じた。Ｎｏ．１３は、Ｔｉ添加量がノロカミ発生
防止下限よりも多いが、ブローホール発生防止下限より
も少ない場合で、ブローホールが発生した。Ｎｏ．１４
はＴｉ添加量が本発明の範囲より多く、ヘゲ疵が発生し
た。
ある。比較例の内、Ｎｏ１０はＡｌが本発明の範囲より
高く、ノズル閉塞のため、完鋳できなかった。Ｎｏ．１
１は、Ｔｉ添加量が本発明の範囲より少なく、ブローホ
ールとノロカミ欠陥の両方が発生した。Ｎｏ．１２は、
Ｔｉ添加量がブローホール発生防止下限よりも多いが、
ノロカミ発生防止下限よりも少ない場合で、ノロカミ欠
陥が生じた。Ｎｏ．１３は、Ｔｉ添加量がノロカミ発生
防止下限よりも多いが、ブローホール発生防止下限より
も少ない場合で、ブローホールが発生した。Ｎｏ．１４
はＴｉ添加量が本発明の範囲より多く、ヘゲ疵が発生し
た。
【００２８】本実施例で製造した本発明範囲のビレット
を更に圧延し、線材、形鋼等の条鋼として圧延を行っ
た。いずれも良好な品質の条鋼を得ることができた。
を更に圧延し、線材、形鋼等の条鋼として圧延を行っ
た。いずれも良好な品質の条鋼を得ることができた。
【００２９】比較例Ｎｏ．１１、Ｎｏ．１２で、鋳片の
ノロカミ欠陥部を分析したところ、図１に○印で示すよ
うに、平均組成は１５００℃における固体ＳｉＯ2 晶出
領域にあり、ＳｉＯ2 を９５％以上含有する相が確認さ
れた。この相の融点は１７００℃以上であった。一方、
本発明例では、ノロカミ欠陥が発生しなかったため、鋳
造中に鋳型内のメニスカス部に浮遊する液体酸化物を採
取し、その組成を分析した結果、図１に示すように、す
べて液相領域にあり、ＳｉＯ2 リッチ相は認められなか
った。
ノロカミ欠陥部を分析したところ、図１に○印で示すよ
うに、平均組成は１５００℃における固体ＳｉＯ2 晶出
領域にあり、ＳｉＯ2 を９５％以上含有する相が確認さ
れた。この相の融点は１７００℃以上であった。一方、
本発明例では、ノロカミ欠陥が発生しなかったため、鋳
造中に鋳型内のメニスカス部に浮遊する液体酸化物を採
取し、その組成を分析した結果、図１に示すように、す
べて液相領域にあり、ＳｉＯ2 リッチ相は認められなか
った。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【発明の効果】本発明により、連続鋳造ノズルへの非金
属介在物の付着がなく、連続鋳造鋳片におけるブローホ
ールとノロカミの発生のないビレットの連続鋳造が可能
となった。
属介在物の付着がなく、連続鋳造鋳片におけるブローホ
ールとノロカミの発生のないビレットの連続鋳造が可能
となった。
【図１】本発明例と比較例のノロカミあるいはスカムの
組成を比較するためのＴｉＯ2−ＭｎＯ―ＳｉＯ2 三元
系図である。
組成を比較するためのＴｉＯ2−ＭｎＯ―ＳｉＯ2 三元
系図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２１Ｃ 7/06
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ: ０. ０５％〜０. ３５
％、S ｉ: ０. １０％〜０. ３５％、Ｍｎ: ０. ２％〜
１．１２％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なり、Ｍｎ／S ｉ：０．５〜３. ２の鋼を、連続鋳造タ
ンディッシュから連続鋳造鋳型への溶鋼注入時に浸漬ノ
ズルを用いないオープン注入を行う連続鋳造ビレットの
製造方法において、Ａｌ: ０. ００５％以下とし、連続
鋳造鋳型内において、鋼中にＴｉを溶鋼１トンあたり
｛１００００／（２５０×（［％Ｍｎ］／［％Ｓｉ］）
＋２００）｝グラムと｛９．２＋５．６／（［％Ｓｉ］
／［％Ｃ］）｝グラムの内の大きい方以上６０グラム以
下添加することを特徴とするS ｉキルド鋼のビレット連
続鋳造方法。 - 【請求項２】 連続鋳造鋳型内において、鋼中にＴｉを
ワイヤーによって添加することを特徴とする請求項１記
載のS ｉキルド鋼のビレット連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24997998A JP2000042698A (ja) | 1998-05-18 | 1998-09-03 | Ｓｉキルド鋼のビレット連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13488398 | 1998-05-18 | ||
| JP10-134883 | 1998-05-18 | ||
| JP24997998A JP2000042698A (ja) | 1998-05-18 | 1998-09-03 | Ｓｉキルド鋼のビレット連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000042698A true JP2000042698A (ja) | 2000-02-15 |
Family
ID=26468863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24997998A Ceased JP2000042698A (ja) | 1998-05-18 | 1998-09-03 | Ｓｉキルド鋼のビレット連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000042698A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435486B1 (ko) * | 2000-06-20 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 소단면 고규소강 빌레트의 제조방법 |
| KR100732119B1 (ko) | 2005-06-04 | 2007-06-25 | 주식회사 포스코 | 강의 연속 주조장치 |
| CN105458200A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-04-06 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种减少含硼钢连铸板坯表面裂纹的方法 |
-
1998
- 1998-09-03 JP JP24997998A patent/JP2000042698A/ja not_active Ceased
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435486B1 (ko) * | 2000-06-20 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 소단면 고규소강 빌레트의 제조방법 |
| KR100732119B1 (ko) | 2005-06-04 | 2007-06-25 | 주식회사 포스코 | 강의 연속 주조장치 |
| CN105458200A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-04-06 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种减少含硼钢连铸板坯表面裂纹的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030805 |
|
| A045 | Written measure of dismissal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A045 Effective date: 20031224 |