JPH05277679A - 鋼材の製造方法 - Google Patents
鋼材の製造方法Info
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- JPH05277679A JPH05277679A JP23347291A JP23347291A JPH05277679A JP H05277679 A JPH05277679 A JP H05277679A JP 23347291 A JP23347291 A JP 23347291A JP 23347291 A JP23347291 A JP 23347291A JP H05277679 A JPH05277679 A JP H05277679A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋼材の製造に関するもので、特に連続鋳造で
鋳造する際のタンディッシュノズル詰まりの防止を図
る。 【構成】 合金元素として少なくともＣ，Ｍｎ，Ｓｉ，
Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有する鋼を製造する場合に、Ａｌを添
加する前にＣｅまたはＨｆを０．００５％〜０．０５％
となるように添加し、あるいは、更に、ＣｅまたはＨ
ｆ，Ａｌの順で添加した後にＣａを０．００４％以下と
なるように添加する。 【効果】 （１）アルミナクラスタの量が大幅に減少す
る結果、（２）連続鋳造工程においてタンディッシュノ
ズル詰まり発生が大幅に減少する。
鋳造する際のタンディッシュノズル詰まりの防止を図
る。 【構成】 合金元素として少なくともＣ，Ｍｎ，Ｓｉ，
Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有する鋼を製造する場合に、Ａｌを添
加する前にＣｅまたはＨｆを０．００５％〜０．０５％
となるように添加し、あるいは、更に、ＣｅまたはＨ
ｆ，Ａｌの順で添加した後にＣａを０．００４％以下と
なるように添加する。 【効果】 （１）アルミナクラスタの量が大幅に減少す
る結果、（２）連続鋳造工程においてタンディッシュノ
ズル詰まり発生が大幅に減少する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高級棒線用鋼を中心と
する鋼材の製造に関するものであり、特にこれを連続鋳
造で鋳造する際のタンディッシュノズル詰まりの防止に
係るものである。
する鋼材の製造に関するものであり、特にこれを連続鋳
造で鋳造する際のタンディッシュノズル詰まりの防止に
係るものである。
【０００２】
【従来の技術】通常、Ａｌを含む鋼の連続鋳造において
は、タンディッシュからモールドに注入する際に、耐火
物製のノズル（ここではタンディッシュノズルと記す）
を使用するが、その場合ノズル内壁にＡｌ2 Ｏ3 を主成
分とする酸化物が付着、凝集して、ノズルの詰まりを引
き起こすことはよく知られた事実であり、これを防止す
るために、ノズル内にＡｒガスを流す方法が一般に行わ
れていることは公知の事実である。
は、タンディッシュからモールドに注入する際に、耐火
物製のノズル（ここではタンディッシュノズルと記す）
を使用するが、その場合ノズル内壁にＡｌ2 Ｏ3 を主成
分とする酸化物が付着、凝集して、ノズルの詰まりを引
き起こすことはよく知られた事実であり、これを防止す
るために、ノズル内にＡｒガスを流す方法が一般に行わ
れていることは公知の事実である。
【０００３】一方、高級鋼を製造する場合には、ノズル
内に流したＡｒガスによるピンホール疵が発生し、製品
にしばしば悪影響を与える。そのため鋳造前にＣａを溶
鋼中に添加し、低融点のカルシウムアルミネート（Ｃａ
ＯとＡｌ2 Ｏ3 の複合酸化物）を形成させて、ノズル内
の酸化物付着を防止する方法が行われている（例えば特
開昭５８−１５４４４７号公報参照）。
内に流したＡｒガスによるピンホール疵が発生し、製品
にしばしば悪影響を与える。そのため鋳造前にＣａを溶
鋼中に添加し、低融点のカルシウムアルミネート（Ｃａ
ＯとＡｌ2 Ｏ3 の複合酸化物）を形成させて、ノズル内
の酸化物付着を防止する方法が行われている（例えば特
開昭５８−１５４４４７号公報参照）。
【０００４】しかしながら、鋼中のＡｌ濃度が高い場合
には、カルシウムアルミネートを形成させるために多量
のＣａが必要であり、更に鋼中のＳ濃度が高い場合に
は、添加したＣａがＳと結びつきＣａＳを形成して、こ
れがまたノズル詰まりの原因になり、さらに、ノズルに
付着した粗大酸化物が落下した場合にはそれが鋼中に含
まれて製品での欠陥につながる。
には、カルシウムアルミネートを形成させるために多量
のＣａが必要であり、更に鋼中のＳ濃度が高い場合に
は、添加したＣａがＳと結びつきＣａＳを形成して、こ
れがまたノズル詰まりの原因になり、さらに、ノズルに
付着した粗大酸化物が落下した場合にはそれが鋼中に含
まれて製品での欠陥につながる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような問題を有す
る従来法に対して、本発明は、従来法によらず、高級棒
線材用鋼を中心とする鋼材を連続鋳造で鋳造する際に、
タンディッシュノズルの閉塞を防止する方法を提供する
ものである。
る従来法に対して、本発明は、従来法によらず、高級棒
線材用鋼を中心とする鋼材を連続鋳造で鋳造する際に、
タンディッシュノズルの閉塞を防止する方法を提供する
ものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、あるＺｒ
の濃度域において、ＣｅとＨｆがＡｌよりも強脱酸元素
であることを利用し、Ａｌ添加の前にＣｅまたはＨｆを
添加して十分脱酸し、その後のＡｌ添加によるＡｌ2 Ｏ
3 の生成を極力少なくすることにより、Ａｌ2Ｏ3 によ
るタンディッシュノズル閉塞を抑制することができるこ
とを見いだした。更にＡｌ添加の後にＣａを添加するこ
とにより、少量のＣａで低融点のカルシウムアルミネー
トを形成させ、またノズル閉塞につながるＣａＳの生成
をも抑制できることも見いだした。
の濃度域において、ＣｅとＨｆがＡｌよりも強脱酸元素
であることを利用し、Ａｌ添加の前にＣｅまたはＨｆを
添加して十分脱酸し、その後のＡｌ添加によるＡｌ2 Ｏ
3 の生成を極力少なくすることにより、Ａｌ2Ｏ3 によ
るタンディッシュノズル閉塞を抑制することができるこ
とを見いだした。更にＡｌ添加の後にＣａを添加するこ
とにより、少量のＣａで低融点のカルシウムアルミネー
トを形成させ、またノズル閉塞につながるＣａＳの生成
をも抑制できることも見いだした。
【０００７】すなわち、本発明が特徴とする鋼材の製造
方法は、（１）合金元素として少なくともＣ，Ｍｎ，Ｓ
ｉ，Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有する鋼を製造する際に、Ａｌを
添加する前にＣｅまたはＨｆを添加すること、あるい
は、（２）更にＡｌを添加した後にＣａを添加すること
にある。特に、（３）ＣｅまたはＨｆは、その濃度が
０．００５〜０．０５％となるように添加すること、
（４）更にＣａについては、その濃度が０．００４％以
下となるように添加することが重要である。なお、本発
明は、含有する元素がＣ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
０．１〜１．５％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：０．
０２〜０．１％でその濃度を規定される鋼、すなわち高
級棒線材用鋼を初めとし、合金元素として少なくとも
Ｃ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有する各種鋼材に適
用可能である。
方法は、（１）合金元素として少なくともＣ，Ｍｎ，Ｓ
ｉ，Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有する鋼を製造する際に、Ａｌを
添加する前にＣｅまたはＨｆを添加すること、あるい
は、（２）更にＡｌを添加した後にＣａを添加すること
にある。特に、（３）ＣｅまたはＨｆは、その濃度が
０．００５〜０．０５％となるように添加すること、
（４）更にＣａについては、その濃度が０．００４％以
下となるように添加することが重要である。なお、本発
明は、含有する元素がＣ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：
０．１〜１．５％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０１〜０．１％、Ａｌ：０．
０２〜０．１％でその濃度を規定される鋼、すなわち高
級棒線材用鋼を初めとし、合金元素として少なくとも
Ｃ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有する各種鋼材に適
用可能である。
【０００８】
【作用】以下、本発明を作用とともに詳細に説明する。
本発明の対象とする鋼の組成は上述の通りであり、Ｃ
ｅ，Ｈｆ，Ｃａ成分以外は特に本発明の効果に影響を及
ぼすものではない。そこで以下ではＣｅ，Ｈｆ，Ｃａ成
分についてのみ述べる 熱力学的検討から、通常の製鋼温度では、ＣｅとＨｆが
Ａｌよりも強脱酸元素であることが示される。そこでこ
の性質を利用して、Ａｌを添加する前にＣｅまたはＨｆ
により脱酸を行ない、その後のＡｌ添加によるＡｌ2 Ｏ
3 の生成量を抑制する。Ａｌ添加前の溶鋼中酸素濃度を
低下させるためには、他にもＳｉやＴｉ等の脱酸元素が
あるが、本発明で特にＣｅとＨｆを選択した理由は、Ｓ
ｉやＴｉの場合にはＡｌ添加前の溶鋼酸素濃度を低下さ
せることができても、その後にＡｌを添加した場合に
は、ＡｌがＳｉ酸化物やＴｉ酸化物を還元して、結局Ａ
ｌ2 Ｏ3 を生成することになるからである。一方、Ｃｅ
とＨｆの場合には、Ａｌよりも強脱酸であるので、Ｃｅ
またはＨｆ添加の後にＡｌを添加しても、ＣｅやＨｆの
酸化物がＡｌにより還元されて、Ａｌ2 Ｏ3 の量が増え
るということは少ない。
本発明の対象とする鋼の組成は上述の通りであり、Ｃ
ｅ，Ｈｆ，Ｃａ成分以外は特に本発明の効果に影響を及
ぼすものではない。そこで以下ではＣｅ，Ｈｆ，Ｃａ成
分についてのみ述べる 熱力学的検討から、通常の製鋼温度では、ＣｅとＨｆが
Ａｌよりも強脱酸元素であることが示される。そこでこ
の性質を利用して、Ａｌを添加する前にＣｅまたはＨｆ
により脱酸を行ない、その後のＡｌ添加によるＡｌ2 Ｏ
3 の生成量を抑制する。Ａｌ添加前の溶鋼中酸素濃度を
低下させるためには、他にもＳｉやＴｉ等の脱酸元素が
あるが、本発明で特にＣｅとＨｆを選択した理由は、Ｓ
ｉやＴｉの場合にはＡｌ添加前の溶鋼酸素濃度を低下さ
せることができても、その後にＡｌを添加した場合に
は、ＡｌがＳｉ酸化物やＴｉ酸化物を還元して、結局Ａ
ｌ2 Ｏ3 を生成することになるからである。一方、Ｃｅ
とＨｆの場合には、Ａｌよりも強脱酸であるので、Ｃｅ
またはＨｆ添加の後にＡｌを添加しても、ＣｅやＨｆの
酸化物がＡｌにより還元されて、Ａｌ2 Ｏ3 の量が増え
るということは少ない。
【０００９】そこで、ＣｅおよびＨｆの濃度については
以下のように決定した。まず下限値は、実験よりＣｅお
よびＨｆの効果、すなわちＡｌ2 Ｏ3 の生成量が少なく
なる点の値として、０．００５％を得たので、これを採
用した。またＣｅおよびＨｆを多量に添加すると、今度
はＣｅやＨｆの酸化物自体がクラスタ化して、タンディ
ッシュノズル詰まりの原因となる恐れがあるので、実験
に基づき上限値を０．０５％とした。
以下のように決定した。まず下限値は、実験よりＣｅお
よびＨｆの効果、すなわちＡｌ2 Ｏ3 の生成量が少なく
なる点の値として、０．００５％を得たので、これを採
用した。またＣｅおよびＨｆを多量に添加すると、今度
はＣｅやＨｆの酸化物自体がクラスタ化して、タンディ
ッシュノズル詰まりの原因となる恐れがあるので、実験
に基づき上限値を０．０５％とした。
【００１０】Ｃａについては特に添加しなくても構わな
いが、タンディッシュノズル詰まりを抑制するという本
発明の効果を更に大きくするには、添加したほうが良
い。Ｃａを添加することにより、ＣａＯを生成し、溶鋼
中のＡｌ2 Ｏ3 と化合してカルシウムアルミネートの複
合酸化物を形成するため、融点が低くなってタンディッ
シュノズルの詰まりを抑制することは公知のことであ
り、例えば特開昭５８−１５４４４７号公報では、必要
なＣａの量が０．２〜０．５kg/tonとなっている。本発
明でもこの効果を利用しているが、本発明の場合にはＣ
ｅまたはＨｆ添加の効果により、溶鋼中に存在するＡｌ
2 Ｏ3 の量が少ないので、低融点のカルシウムアルミネ
ート複合酸化物を形成するために必要なＣａ量は少なく
てすみ、その結果、ＣａＳの生成量も抑えることができ
る。ここでは、溶鋼中にわずかに存在するＡｌ2 Ｏ3 を
低融点のカルシウムアルミネートとし、かつＣａＳの生
成を抑えるために添加するＣａの上限を０．００４％と
した。
いが、タンディッシュノズル詰まりを抑制するという本
発明の効果を更に大きくするには、添加したほうが良
い。Ｃａを添加することにより、ＣａＯを生成し、溶鋼
中のＡｌ2 Ｏ3 と化合してカルシウムアルミネートの複
合酸化物を形成するため、融点が低くなってタンディッ
シュノズルの詰まりを抑制することは公知のことであ
り、例えば特開昭５８−１５４４４７号公報では、必要
なＣａの量が０．２〜０．５kg/tonとなっている。本発
明でもこの効果を利用しているが、本発明の場合にはＣ
ｅまたはＨｆ添加の効果により、溶鋼中に存在するＡｌ
2 Ｏ3 の量が少ないので、低融点のカルシウムアルミネ
ート複合酸化物を形成するために必要なＣａ量は少なく
てすみ、その結果、ＣａＳの生成量も抑えることができ
る。ここでは、溶鋼中にわずかに存在するＡｌ2 Ｏ3 を
低融点のカルシウムアルミネートとし、かつＣａＳの生
成を抑えるために添加するＣａの上限を０．００４％と
した。
【００１１】以上述べてきた成分の鋼は、通常の方法で
溶製され、特に限定するものではない。また本発明の方
法は、現行の大断面の鋳片を鋳造する連続鋳造法ばかり
でなく、近時開発されつつある、より成品の形状に近い
形で鋳造する小断面の連続鋳造法や、双ロール等のスト
リップ連鋳法のように、使用されるノズル断面が更に小
さい場合に特に有効である。
溶製され、特に限定するものではない。また本発明の方
法は、現行の大断面の鋳片を鋳造する連続鋳造法ばかり
でなく、近時開発されつつある、より成品の形状に近い
形で鋳造する小断面の連続鋳造法や、双ロール等のスト
リップ連鋳法のように、使用されるノズル断面が更に小
さい場合に特に有効である。
【００１２】
【実施例】表１に示す組成の鋼を実際の製造工程すなわ
ち、転炉からＲＨ真空脱ガス装置を用いて溶製し、連続
鋳造法で鋳造した。ＣｅまたはＨｆ、そしてＡｌの添加
は、ＲＨ真空脱ガス装置で行った。Ｃａについては取鍋
にワイヤーで添加した。その結果を図１に示すが、Ｃｅ
やＨｆを添加しない従来法に比べて、ＣｅやＨｆを適正
量すなわち、０．００５〜０．０５％の範囲内で添加し
た場合には、ダンディッシュノズル閉塞の発生率はゼロ
であった。。
ち、転炉からＲＨ真空脱ガス装置を用いて溶製し、連続
鋳造法で鋳造した。ＣｅまたはＨｆ、そしてＡｌの添加
は、ＲＨ真空脱ガス装置で行った。Ｃａについては取鍋
にワイヤーで添加した。その結果を図１に示すが、Ｃｅ
やＨｆを添加しない従来法に比べて、ＣｅやＨｆを適正
量すなわち、０．００５〜０．０５％の範囲内で添加し
た場合には、ダンディッシュノズル閉塞の発生率はゼロ
であった。。
【００１３】
【表１】
【００１４】なお、鋼の製造工程は、本実施例に限定さ
れるものではなく、また、本発明に係るＣｅ，Ｈｆ，Ａ
ｌ，Ｃａの添加位置も、本実施例に限定されるものでは
ない。例えば、取鍋精錬等の方法でも全く同様である。
れるものではなく、また、本発明に係るＣｅ，Ｈｆ，Ａ
ｌ，Ｃａの添加位置も、本実施例に限定されるものでは
ない。例えば、取鍋精錬等の方法でも全く同様である。
【００１５】
【発明の効果】以上のように、本発明により溶鋼内のア
ルミナクラスタの量が減少し、連続鋳造においてタンデ
ィッシュノズル閉塞を防止することが可能となった。
ルミナクラスタの量が減少し、連続鋳造においてタンデ
ィッシュノズル閉塞を防止することが可能となった。
【図１】実際の製造工程で試験製造した場合の連続鋳造
工程でのタンディッシュノズル閉塞の発生率を示した図
である。
工程でのタンディッシュノズル閉塞の発生率を示した図
である。
Claims (6)
- 【請求項１】 合金元素として少なくともＣ，Ｍｎ，Ｓ
ｉ，Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有する鋼を製造する際に、Ａｌを
添加する前にＣｅまたはＨｆを添加することを特徴とす
る鋼材の製造方法。 - 【請求項２】 合金元素として少なくともＣ，Ｍｎ，Ｓ
ｉ，Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有する鋼を製造する際に、Ａｌを
添加する前にＣｅまたはＨｆを添加し、更にＡｌを添加
した後にＣａを添加することを特徴とする鋼材の製造方
法。 - 【請求項３】 ＣｅまたはＨｆをその濃度が０．００５
〜０．０５％となるように添加することを特徴とする請
求項１または２に記載の鋼材の製造方法。 - 【請求項４】 Ｃａをその濃度が０．００４％以下とな
るように添加することを特徴とする請求項１，２または
３に記載の鋼材の製造方法。 - 【請求項５】 合金元素として少なくともＣ，Ｍｎ，Ｓ
ｉ，Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有し、それらの濃度がＣ：０．１
〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｓｉ：０．０５
〜１．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１〜０．
１％、Ａｌ：０．０２〜０．１％で規定される鋼を製造
する際に、Ａｌを添加する前にＣｅまたはＨｆをその濃
度が０．００５〜０．０５％となるように添加すること
を特徴とする鋼材の製造方法。 - 【請求項６】 合金元素として少なくともＣ，Ｍｎ，Ｓ
ｉ，Ｐ，Ｓ，Ａｌを含有し、それらの濃度がＣ：０．１
〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｓｉ：０．０５
〜１．０％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１〜０．
１％、Ａｌ：０．０２〜０．１％で規定される鋼を製造
する際に、Ａｌを添加する前にＣｅまたはＨｆをその濃
度が０．００５〜０．０５％となるように添加し、更に
Ａｌを添加した後にＣａをその濃度が０．００４％以下
となるように添加することを特徴とする鋼材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23347291A JPH05277679A (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23347291A JPH05277679A (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05277679A true JPH05277679A (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=16955561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23347291A Withdrawn JPH05277679A (ja) | 1991-09-12 | 1991-09-12 | 鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05277679A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999041421A1 (fr) * | 1998-02-17 | 1999-08-19 | Nippon Steel Corporation | Acier pour toles fines possedant une excellente aptitude a l'usinage et procede de desoxydation de celui-ci |
| JP2003301235A (ja) * | 2002-03-28 | 2003-10-24 | General Electric Co <Ge> | 溶融中の含有物制御による高張力鋼製物品の製造 |
| JP2021098880A (ja) * | 2019-12-24 | 2021-07-01 | 日本製鉄株式会社 | Ａｌ脱酸鋼の溶製方法 |
-
1991
- 1991-09-12 JP JP23347291A patent/JPH05277679A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999041421A1 (fr) * | 1998-02-17 | 1999-08-19 | Nippon Steel Corporation | Acier pour toles fines possedant une excellente aptitude a l'usinage et procede de desoxydation de celui-ci |
| US6511553B1 (en) | 1998-02-17 | 2003-01-28 | Nippon Steel Corporation | Steel for steel excellent in workability and method of deoxidizing same |
| JP2003301235A (ja) * | 2002-03-28 | 2003-10-24 | General Electric Co <Ge> | 溶融中の含有物制御による高張力鋼製物品の製造 |
| JP4640909B2 (ja) * | 2002-03-28 | 2011-03-02 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 溶融中の含有物制御による高張力鋼製物品の製造 |
| JP2021098880A (ja) * | 2019-12-24 | 2021-07-01 | 日本製鉄株式会社 | Ａｌ脱酸鋼の溶製方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981203 |