JP3089380B2 - Ｔｉ含有鋼の製造方法 - Google Patents
Ｔｉ含有鋼の製造方法Info
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- JP3089380B2 JP3089380B2 JP05200142A JP20014293A JP3089380B2 JP 3089380 B2 JP3089380 B2 JP 3089380B2 JP 05200142 A JP05200142 A JP 05200142A JP 20014293 A JP20014293 A JP 20014293A JP 3089380 B2 JP3089380 B2 JP 3089380B2
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- mold powder
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶接用ソリッドワイヤ
等のＴｉを０．１％〜０．５％含有する溶鋼を安定して
製造するＴｉ含有鋼の製造方法に関するものである。
等のＴｉを０．１％〜０．５％含有する溶鋼を安定して
製造するＴｉ含有鋼の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、生産性や歩留の向上および省エネ
ルギー等の目的のために連続鋳造法が一般に普及してい
るが、Ｔｉを０．１〜０．５％含有した鋼の連続鋳造を
行う場合、溶鋼中に存在する、あるいは、耐火物表層で
の反応により生成する非金属介在物により、取鍋および
タンディッシュノズルが閉塞するため、Ｔｉ含有鋼を安
定して鋳造できなかった。
ルギー等の目的のために連続鋳造法が一般に普及してい
るが、Ｔｉを０．１〜０．５％含有した鋼の連続鋳造を
行う場合、溶鋼中に存在する、あるいは、耐火物表層で
の反応により生成する非金属介在物により、取鍋および
タンディッシュノズルが閉塞するため、Ｔｉ含有鋼を安
定して鋳造できなかった。
【０００３】すなわち、取鍋およびタンディッシュノズ
ルが閉塞した場合には、ノズル内部の洗浄を行いながら
鋳造を継続するか、もしくは、完全に閉塞した場合には
鋳造を停止する処置がとられていた。
ルが閉塞した場合には、ノズル内部の洗浄を行いながら
鋳造を継続するか、もしくは、完全に閉塞した場合には
鋳造を停止する処置がとられていた。
【０００４】更には、溶鋼中に浮遊しているＴｉ酸化物
が浮上し、あるいは、溶鋼中に溶解しているＴｉがモー
ルドパウダー中のＳｉＯ2により酸化されてＴｉ酸化物
が生成し、その結果、モールドパウダーが溶融して形成
される溶融スラグ層中にＴｉ酸化物が濃化し、高融点化
合物（ＣａＴｉＯ3）が晶出し、そのことにより、連続
鋳造鋳型内の抜熱状態の悪化によるブレークアウト等の
操業事故が発生していた。
が浮上し、あるいは、溶鋼中に溶解しているＴｉがモー
ルドパウダー中のＳｉＯ2により酸化されてＴｉ酸化物
が生成し、その結果、モールドパウダーが溶融して形成
される溶融スラグ層中にＴｉ酸化物が濃化し、高融点化
合物（ＣａＴｉＯ3）が晶出し、そのことにより、連続
鋳造鋳型内の抜熱状態の悪化によるブレークアウト等の
操業事故が発生していた。
【０００５】このようなＴｉ含有鋼における問題に対す
る方法として、特開昭６２―１６６０９２に開示されて
いるような溶鋼中にＣａを添加して連続鋳造材から得ら
れる溶接ソリッドワイヤが提案されている。
る方法として、特開昭６２―１６６０９２に開示されて
いるような溶鋼中にＣａを添加して連続鋳造材から得ら
れる溶接ソリッドワイヤが提案されている。
【０００６】また、連続鋳造用モールドパウダーに関し
ても高融点化合物を晶出しない範囲のものが採用されて
いる。
ても高融点化合物を晶出しない範囲のものが採用されて
いる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来技術であるＣａ添
加による取鍋およびタンディッシュノズルの閉塞防止方
法においては、鋼材の使用用途よりその添加範囲が限定
されることおよびＣａ添加に必要な工程もしくは設備が
必要となるため、コスト上もしくは生産能率上、好まし
い方法とは言えない。
加による取鍋およびタンディッシュノズルの閉塞防止方
法においては、鋼材の使用用途よりその添加範囲が限定
されることおよびＣａ添加に必要な工程もしくは設備が
必要となるため、コスト上もしくは生産能率上、好まし
い方法とは言えない。
【０００８】一方、連続鋳造用モールドパウダーに関し
ては、溶鋼中のＴｉ含有量の増加に伴い、モールドパウ
ダーの組成変化が大きくなるため、Ｔｉ含有量は、その
上限値が０．２％までと限定されていた。
ては、溶鋼中のＴｉ含有量の増加に伴い、モールドパウ
ダーの組成変化が大きくなるため、Ｔｉ含有量は、その
上限値が０．２％までと限定されていた。
【０００９】従って、連続鋳造により、Ｔｉを０．１〜
０．５％含有した鋼の鋳片を安定して製造することが課
題であり、具体的には、取鍋およびタンディッシュノズ
ルの閉塞防止と、モールドパウダーが溶融して形成され
る溶融スラグ層中の成分変化による高融点化合物の晶出
防止の、両方を満足することが目的である。
０．５％含有した鋼の鋳片を安定して製造することが課
題であり、具体的には、取鍋およびタンディッシュノズ
ルの閉塞防止と、モールドパウダーが溶融して形成され
る溶融スラグ層中の成分変化による高融点化合物の晶出
防止の、両方を満足することが目的である。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記問題点を
有利に解決するためのものであり、その主旨は、Ｔｉを
０．１％〜０．５％含有した溶鋼の製造方法において、
転炉出鋼時もしくは出鋼後において取鍋内にＣａＯ系フ
ラックスを添加し、連続鋳造時、ＣａＯ／ＳｉＯ2が
０．４〜０．７であるモールドパウダーを用いることを
特徴とするＴｉ含有鋼の製造方法である。
有利に解決するためのものであり、その主旨は、Ｔｉを
０．１％〜０．５％含有した溶鋼の製造方法において、
転炉出鋼時もしくは出鋼後において取鍋内にＣａＯ系フ
ラックスを添加し、連続鋳造時、ＣａＯ／ＳｉＯ2が
０．４〜０．７であるモールドパウダーを用いることを
特徴とするＴｉ含有鋼の製造方法である。
【００１１】以下にその詳細を説明する。
【００１２】まず、転炉出鋼時もしくは、出鋼後にＣａ
Ｏ系フラックスを添加するのは、Ｔｉ含有鋼の場合、前
記したように、溶鋼中のＴｉ酸化物、Ａｌ酸化物など
が、溶鋼中に大量に浮遊し、鋳造時に取鍋あるいは、Ｔ
Ｄノズルに付着し、ノズル閉塞が発生するため、フラッ
クス添加によって、これら酸化物を吸着浮上させ、溶鋼
の清浄化を図るのである。
Ｏ系フラックスを添加するのは、Ｔｉ含有鋼の場合、前
記したように、溶鋼中のＴｉ酸化物、Ａｌ酸化物など
が、溶鋼中に大量に浮遊し、鋳造時に取鍋あるいは、Ｔ
Ｄノズルに付着し、ノズル閉塞が発生するため、フラッ
クス添加によって、これら酸化物を吸着浮上させ、溶鋼
の清浄化を図るのである。
【００１３】次に、連続鋳造工程において、ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2が０．４〜０．７であるモールドパウダーを用い
るのは、Ｔｉ含有鋼独特の高融点化合物の生成を防止
し、モールドパウダーの組成変化を抑制するのである。
ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ2の限定理由を説明する。
ｉＯ2が０．４〜０．７であるモールドパウダーを用い
るのは、Ｔｉ含有鋼独特の高融点化合物の生成を防止
し、モールドパウダーの組成変化を抑制するのである。
ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ2の限定理由を説明する。
【００１４】図１は、ＣａＯ―ＳｉＯ2―ＴｉＯ2系３元
状態図である。
状態図である。
【００１５】ＣａＯ／ＳｉＯ2が０．４未満では、高融
点側組成となり、即ち、モールドパウダーの融点が高く
なることから、粘性が高くなり、鋳片モールド間の潤滑
が悪化し、抜熱の低下により、シェルの発達が阻害さ
れ、ブレークアウトの発生原因となる。
点側組成となり、即ち、モールドパウダーの融点が高く
なることから、粘性が高くなり、鋳片モールド間の潤滑
が悪化し、抜熱の低下により、シェルの発達が阻害さ
れ、ブレークアウトの発生原因となる。
【００１６】また、ＣａＯ／ＳｉＯ2が０．７超では、
溶融パウダー中のＴｉ酸化物濃度の影響に対して過敏と
なる。
溶融パウダー中のＴｉ酸化物濃度の影響に対して過敏と
なる。
【００１７】つまり、少量のＴｉ酸化物濃度の増加によ
って高融点化合物が生成しやすくなる。
って高融点化合物が生成しやすくなる。
【００１８】即ち、前記と同様に、やはり、ブレークア
ウトの発生原因となるのである。以上より、モールドパ
ウダーのＣａＯ／ＳｉＯ2を０．４〜０．７とした。
ウトの発生原因となるのである。以上より、モールドパ
ウダーのＣａＯ／ＳｉＯ2を０．４〜０．７とした。
【００１９】
【実施例】以下、実機により、以下の条件で本発明法と
比較法とで実施した。
比較法とで実施した。
【００２０】
【比較例１】２４５Ｔ転炉から、取鍋に出鋼し、この
時、フラックスは添加せず、次の脱ガス処理を実施し
た。
時、フラックスは添加せず、次の脱ガス処理を実施し
た。
【００２１】脱ガス処理中にＴｉを０．３％となるよう
調整し、３００×５００ｍｍ断面のモールド連鋳機に
て、鋳造した。連続鋳造時のモールドパウダーは、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2＝０．９のものを使用した。
調整し、３００×５００ｍｍ断面のモールド連鋳機に
て、鋳造した。連続鋳造時のモールドパウダーは、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2＝０．９のものを使用した。
【００２２】
【比較例２】同じく、２４５Ｔ転炉から、取鍋に出鋼
し、この時、第１表にある組成のフラックスを１４００
Ｋｇ添加し、次の脱ガス処理を実施した。
し、この時、第１表にある組成のフラックスを１４００
Ｋｇ添加し、次の脱ガス処理を実施した。
【００２３】脱ガス処理中にＴｉを０．３％となるよう
調整し、３００×５００ｍｍ断面のモールド連鋳機に
て、鋳造した。連続鋳造時のモールドパウダーは、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2＝０．９のものを使用した。
調整し、３００×５００ｍｍ断面のモールド連鋳機に
て、鋳造した。連続鋳造時のモールドパウダーは、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2＝０．９のものを使用した。
【００２４】
【実施例１】同じく、２４５Ｔ転炉から、取鍋に出鋼
し、この時、第１表にある組成のフラックスを１４００
Ｋｇ添加し、次の脱ガス処理を実施した。
し、この時、第１表にある組成のフラックスを１４００
Ｋｇ添加し、次の脱ガス処理を実施した。
【００２５】脱ガス処理中にＴｉを０．３％となるよう
調整し、３００×５００ｍｍ断面のモールド連鋳機に
て、鋳造した。連続鋳造時のモールドパウダーは、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2＝０．５のものを使用した。
調整し、３００×５００ｍｍ断面のモールド連鋳機に
て、鋳造した。連続鋳造時のモールドパウダーは、Ｃａ
Ｏ／ＳｉＯ2＝０．５のものを使用した。
【００２６】上記条件で、実施した結果、介在物につい
ては、図２の結果を得た。
ては、図２の結果を得た。
【００２７】図２は、溶鋼中の介在物量を表した指数で
あり、これはボンブサンプルにより、連続鋳造前の溶鋼
をサンプリングし、断面を光学顕微鏡にて観察した結果
である。
あり、これはボンブサンプルにより、連続鋳造前の溶鋼
をサンプリングし、断面を光学顕微鏡にて観察した結果
である。
【００２８】転炉出鋼中にフラックスを添加しなかった
比較例１に対し、比較例２および実施例１は、その１／
３程度に減少している。
比較例１に対し、比較例２および実施例１は、その１／
３程度に減少している。
【００２９】また、比較例１の鋳造中、数回、タンディ
ッシュノズルが閉塞気味となり、酸素洗浄を実施した。
ッシュノズルが閉塞気味となり、酸素洗浄を実施した。
【００３０】更に、高ＣａＯ／ＳｉＯ2のモールドパウ
ダーを使用した比較例１及び比較例２は、鋳造中ブレー
クアウト予知検知が働き、鋳造速度を落とさざるを得な
い状態となった。
ダーを使用した比較例１及び比較例２は、鋳造中ブレー
クアウト予知検知が働き、鋳造速度を落とさざるを得な
い状態となった。
【００３１】それに対し、実施例は、ブレークアウト予
知検知もなく安定して、鋳造を継続することができた。
知検知もなく安定して、鋳造を継続することができた。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【発明の効果】本発明により、取鍋およびタンディッシ
ュノズルの閉塞の発生もなく、また、モールドパウダー
中に高融点化合物の晶出もなく、Ｔｉを０．１〜０．５
％含有した鋼を、連続鋳造により、安定して製造するこ
とができた。
ュノズルの閉塞の発生もなく、また、モールドパウダー
中に高融点化合物の晶出もなく、Ｔｉを０．１〜０．５
％含有した鋼を、連続鋳造により、安定して製造するこ
とができた。
【図１】本発明法を説明するＣａＯ―ＳｉＯ2―ＴｉＯ2
系３元状態図である。
系３元状態図である。
【図２】本発明法と比較法とにおける溶鋼中の介在物量
を比較した図である。
を比較した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−176451（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−306057（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−220746（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−100660（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−166092（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−185195（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−142762（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−8216（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−226527（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/00 B22D 1/00 B22D 11/108
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｔｉを０．１％〜０．５％含有した溶鋼
の製造方法において、転炉出鋼時もしくは出鋼後におい
て取鍋内にＣａＯ系フラックスを添加し、連続鋳造時、
ＣａＯ／ＳｉＯ2が０．４〜０．７であるモールドパウ
ダーを用いることを特徴とするＴｉ含有鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05200142A JP3089380B2 (ja) | 1993-07-21 | 1993-07-21 | Ｔｉ含有鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05200142A JP3089380B2 (ja) | 1993-07-21 | 1993-07-21 | Ｔｉ含有鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0732091A JPH0732091A (ja) | 1995-02-03 |
| JP3089380B2 true JP3089380B2 (ja) | 2000-09-18 |
Family
ID=16419490
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05200142A Expired - Lifetime JP3089380B2 (ja) | 1993-07-21 | 1993-07-21 | Ｔｉ含有鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3089380B2 (ja) |
-
1993
- 1993-07-21 JP JP05200142A patent/JP3089380B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0732091A (ja) | 1995-02-03 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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