JP3339436B2 - 連続鋳造用モールドパウダ - Google Patents
連続鋳造用モールドパウダInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造に際
し使用されるモールドパウダに関する。
し使用されるモールドパウダに関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造用モールドパウダ、つまり溶鋼
の連続鋳造に際して鋳型内に添加されるモールドパウダ
は、溶鋼の保温および酸化防止、溶鋼中の気泡およ
び介在物の吸収、凝固シェルと鋳型内壁との潤滑性の
確保、そして凝固シェルから鋳型内壁への熱流束 (冷
却強さ) の調整、等の役割を担う。
の連続鋳造に際して鋳型内に添加されるモールドパウダ
は、溶鋼の保温および酸化防止、溶鋼中の気泡およ
び介在物の吸収、凝固シェルと鋳型内壁との潤滑性の
確保、そして凝固シェルから鋳型内壁への熱流束 (冷
却強さ) の調整、等の役割を担う。
【０００３】近年は、例えば、鉄と鋼、Vol.80(1994)-T
32、CAMP-ISIJ Vol.7(1994)-295 、CAMP-ISIJ Vol.7(19
94)-1153等に紹介されているように、主にスラブの連続
鋳造においてパウダの塩基度(CaO/SiO2 重量組成比、以
下、単にCaO/SiO2と言う) を高めることにより、凝固シ
ェルと鋳型内壁との間隙に形成されたパウダフィルムの
結晶化を促進し、鋳型内熱流束を低減 (緩冷却化) する
技術が開発されている。
32、CAMP-ISIJ Vol.7(1994)-295 、CAMP-ISIJ Vol.7(19
94)-1153等に紹介されているように、主にスラブの連続
鋳造においてパウダの塩基度(CaO/SiO2 重量組成比、以
下、単にCaO/SiO2と言う) を高めることにより、凝固シ
ェルと鋳型内壁との間隙に形成されたパウダフィルムの
結晶化を促進し、鋳型内熱流束を低減 (緩冷却化) する
技術が開発されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、塩基度
が高すぎてパウダフィルムの結晶化が過度に起こると、
鋳型により冷却されて凝固したパウダフィルムのほとん
どが結晶化し完全な固体フィルムとなる。このような結
晶化した固体フィルムは粘性を有するガラス層を有しな
いので、凝固シェル・鋳型内壁間隙への充填性が悪化し
空隙を生じやすく、鋳型冷却が不均一になるという問題
があった。特に、丸断面鋳型による連続鋳造時には、鋳
型内における凝固シェルのバルジングが少ないために凝
固シェルと鋳型内壁との密着が悪くなる傾向にあり、凝
固シェル・鋳型内壁間隙へのパウダフィルムの充填性が
悪いと、顕著な鋳型内冷却不均一が生じ、鋳片表面の縦
割れ欠陥や、縦割れ起因のブレークアウトを引き起こす
という問題があった。
が高すぎてパウダフィルムの結晶化が過度に起こると、
鋳型により冷却されて凝固したパウダフィルムのほとん
どが結晶化し完全な固体フィルムとなる。このような結
晶化した固体フィルムは粘性を有するガラス層を有しな
いので、凝固シェル・鋳型内壁間隙への充填性が悪化し
空隙を生じやすく、鋳型冷却が不均一になるという問題
があった。特に、丸断面鋳型による連続鋳造時には、鋳
型内における凝固シェルのバルジングが少ないために凝
固シェルと鋳型内壁との密着が悪くなる傾向にあり、凝
固シェル・鋳型内壁間隙へのパウダフィルムの充填性が
悪いと、顕著な鋳型内冷却不均一が生じ、鋳片表面の縦
割れ欠陥や、縦割れ起因のブレークアウトを引き起こす
という問題があった。
【０００５】すなわち、凝固シェルが鋳型内においてバ
ルジングし鋳型内面に密着しようとする作用は鋳型断面
形状の影響を大きく受けるので、鋳型断面形状に応じて
適正なフィルム充填性を有するパウダを適用することが
肝要である。
ルジングし鋳型内面に密着しようとする作用は鋳型断面
形状の影響を大きく受けるので、鋳型断面形状に応じて
適正なフィルム充填性を有するパウダを適用することが
肝要である。
【０００６】従来、一般にパウダフィルムの結晶化は、
パウダの塩基度(CaO/SiO2)によって調整されていた。ゆ
えに、従来技術によれば扁平度が低い正方形断面鋳型や
丸断面鋳型には塩基度(CaO/SiO2)の低いパウダを使用し
て問題解決を図っていた。
パウダの塩基度(CaO/SiO2)によって調整されていた。ゆ
えに、従来技術によれば扁平度が低い正方形断面鋳型や
丸断面鋳型には塩基度(CaO/SiO2)の低いパウダを使用し
て問題解決を図っていた。
【０００７】しかしながら、塩基度(CaO/SiO2)の低いパ
ウダは、例えば、特開昭57−184563号公報、特開昭60−
133956号公報に示されるように、例えばAl、Mn等の鋼中
脱酸元素によるSiO2還元反応が起こりやすく、鋼の汚染
や鋳込中パウダの物性変化といった現象が問題となる場
合がある。
ウダは、例えば、特開昭57−184563号公報、特開昭60−
133956号公報に示されるように、例えばAl、Mn等の鋼中
脱酸元素によるSiO2還元反応が起こりやすく、鋼の汚染
や鋳込中パウダの物性変化といった現象が問題となる場
合がある。
【０００８】本発明の課題は、従来の高塩基度パウダに
見られる過度の結晶化を防止し、鋳型断面形状に応じた
適正結晶化に調整し、一方低塩基度の場合に見られるSi
O2還元による鋼の汚染およびパウダの物性変化を防止で
きる化学的安定性に優れた連続鋳造用パウダを提供する
ものである。
見られる過度の結晶化を防止し、鋳型断面形状に応じた
適正結晶化に調整し、一方低塩基度の場合に見られるSi
O2還元による鋼の汚染およびパウダの物性変化を防止で
きる化学的安定性に優れた連続鋳造用パウダを提供する
ものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】ここに、本発明者らは、
上述の課題を解決すべく検討の結果、まず高塩基度モー
ルドパウダの化学的安定性に着目した。次に、パウダフ
ィルム結晶化に鋳型断面形状と一定の相関を有する適正
範囲が存在することを知り、鋳型内における凝固シェル
のバルジングし易さ、つまり鋳型内壁への密着性の指標
として、鋳型断面形状指数を適用することを着想した。
上述の課題を解決すべく検討の結果、まず高塩基度モー
ルドパウダの化学的安定性に着目した。次に、パウダフ
ィルム結晶化に鋳型断面形状と一定の相関を有する適正
範囲が存在することを知り、鋳型内における凝固シェル
のバルジングし易さ、つまり鋳型内壁への密着性の指標
として、鋳型断面形状指数を適用することを着想した。
【００１０】本発明者らの知見によれば、鋳型断面形状
指数は以下のように表される。 鋳型断面形状指数＝log10(L2/L1) ここで、L1は、鋳型中心 (例えば、丸断面の場合、円の
中心点、矩形断面の場合、1/2幅・1/2 厚、のように断
面の重心相当位置) から、鋳型内壁への最短距離、L
2は、鋳型中心から、鋳型内壁への最長距離である。
指数は以下のように表される。 鋳型断面形状指数＝log10(L2/L1) ここで、L1は、鋳型中心 (例えば、丸断面の場合、円の
中心点、矩形断面の場合、1/2幅・1/2 厚、のように断
面の重心相当位置) から、鋳型内壁への最短距離、L
2は、鋳型中心から、鋳型内壁への最長距離である。
【００１１】例えば、丸断面の場合には、L1＝L2＝半
径、矩形断面の場合には、L1＝1/2 厚、L2＝中心から鋳
型コーナーまでの距離、となる。
径、矩形断面の場合には、L1＝1/2 厚、L2＝中心から鋳
型コーナーまでの距離、となる。
【００１２】上述の式からも容易に分かるように、鋳型
断面形状指数は、丸断面の場合０、正方形断面の場合約
0.15、200 mm厚・2000mm幅と扁平率の高い断面の場合約
1.0、とバルジングが顕著な断面形状の場合に大きな値
となる。
断面形状指数は、丸断面の場合０、正方形断面の場合約
0.15、200 mm厚・2000mm幅と扁平率の高い断面の場合約
1.0、とバルジングが顕著な断面形状の場合に大きな値
となる。
【００１３】さらに、本発明者らは、一般に使用される
高塩基度パウダの組成である、CaO/SiO2＝1.1 〜1.5 の
領域においては両性酸化物のAl2O3 が酸性酸化物として
作用し、パウダフィルムの過度の結晶化抑制に有効であ
ることを実験的に見出し、さらに実験を重ねた結果、鋳
型断面形状指数に対応した適正Al2O3 含有量を、CaOとA
l2O3 の重量組成比CaO/Al2O3 を用いて整理することを
着想し、そのような適正CaO/Al2O3 重量組成比を、上述
の鋳型断面形状指数 log10(L2/L1) を変数として定式化
できることを見いだして、本発明を完成した。
高塩基度パウダの組成である、CaO/SiO2＝1.1 〜1.5 の
領域においては両性酸化物のAl2O3 が酸性酸化物として
作用し、パウダフィルムの過度の結晶化抑制に有効であ
ることを実験的に見出し、さらに実験を重ねた結果、鋳
型断面形状指数に対応した適正Al2O3 含有量を、CaOとA
l2O3 の重量組成比CaO/Al2O3 を用いて整理することを
着想し、そのような適正CaO/Al2O3 重量組成比を、上述
の鋳型断面形状指数 log10(L2/L1) を変数として定式化
できることを見いだして、本発明を完成した。
【００１４】すなわち、本発明は、CaO −SiO2系の高塩
基度パウダに結晶化調整剤としてAl2O3 を添加したモー
ルドパウダであって、CaO/SiO2＝1.1 〜1.5 の化学的に
安定な高塩基度パウダを提供するに際し、鋳型断面形状
指数 log10(L2/L1) を変数とした下記(1) 式によって、
適正CaO/Al2O3 重量組成比を規定し、鋳型形状に応じて
安定化したモールドパウダとするのである。ただし、２
種以上の成分をプリメルト処理した場合を除く。
基度パウダに結晶化調整剤としてAl2O3 を添加したモー
ルドパウダであって、CaO/SiO2＝1.1 〜1.5 の化学的に
安定な高塩基度パウダを提供するに際し、鋳型断面形状
指数 log10(L2/L1) を変数とした下記(1) 式によって、
適正CaO/Al2O3 重量組成比を規定し、鋳型形状に応じて
安定化したモールドパウダとするのである。ただし、２
種以上の成分をプリメルト処理した場合を除く。
【００１５】 CaO/Al2O3＝α×｛12×log10(L2/L1)＋３｝・・・ (1) ただし、α＝1.0 ±0.5 モールドパウダには、通常、Na2Oなどの周期率表第ＩＡ
族の金属の酸化物、および／または MgO、TiO2、ZrO2、
MnO 、Fe2O3 、B2O3等が含有されているが、そのような
場合、パウダフィルムの結晶化はそのような他の含有成
分の影響を受けるので、それらの金属酸化物含有量をそ
れぞれ５質量％以下に制限するのが好ましい。
族の金属の酸化物、および／または MgO、TiO2、ZrO2、
MnO 、Fe2O3 、B2O3等が含有されているが、そのような
場合、パウダフィルムの結晶化はそのような他の含有成
分の影響を受けるので、それらの金属酸化物含有量をそ
れぞれ５質量％以下に制限するのが好ましい。
【００１６】さらに、パウダフィルム中に析出する主た
る結晶組成であるカスピディン [Cuspidine(3CaO・2SiO
2 ・CaF2)]の構成原料あるいは粘度調整剤として３質量
％以上のＦ分を含有させることが好ましい。
る結晶組成であるカスピディン [Cuspidine(3CaO・2SiO
2 ・CaF2)]の構成原料あるいは粘度調整剤として３質量
％以上のＦ分を含有させることが好ましい。
【００１７】
【発明の実施の形態】次に、本発明において上述のよう
に鋳型断面形状指数を限定した理由、およびそのような
指数をもってCaO/Al2O3 重量組成比を限定した理由につ
いてさらに説明する。なお、本明細書においては、Si
O2、CaO 、Al2O3 の各含有量は、それぞれSi、Ca、Alの
全含有量から各酸化物の量 (濃度) を計算で求めるもの
である。
に鋳型断面形状指数を限定した理由、およびそのような
指数をもってCaO/Al2O3 重量組成比を限定した理由につ
いてさらに説明する。なお、本明細書においては、Si
O2、CaO 、Al2O3 の各含有量は、それぞれSi、Ca、Alの
全含有量から各酸化物の量 (濃度) を計算で求めるもの
である。
【００１８】まず、本発明の前提となるモールドパウダ
の組成は、基本的には CaO、SiO2、Al2O3 および必要に
より添加されるその他の成分によって規定される。必ず
しもそれに限定されないが、好適組成としては次の組成
例を挙げることができる。
の組成は、基本的には CaO、SiO2、Al2O3 および必要に
より添加されるその他の成分によって規定される。必ず
しもそれに限定されないが、好適組成としては次の組成
例を挙げることができる。
【００１９】CaO/SiO2：1.1 〜1.5 Al2O3 ：３〜20質量％ Na2O、Li2O、K2O などの周期率表第１Ａ族の酸化物: ０
〜５質量％ MgO 、TiO2、ZrO2、MnO 、Fe2O3 、B2O3: それぞれ０〜
５質量％ Ｆ分：３〜９質量％ Ｃ分：２〜７質量％ 本発明にかかるパウダは、主成分であるCaO およびSiO2
がCaO/SiO2の比( 塩基度) が1.1 〜1.5 を満足し、か
つ、(1) 式を満足する限り、特にそれぞれの配合量は制
限されない。
〜５質量％ MgO 、TiO2、ZrO2、MnO 、Fe2O3 、B2O3: それぞれ０〜
５質量％ Ｆ分：３〜９質量％ Ｃ分：２〜７質量％ 本発明にかかるパウダは、主成分であるCaO およびSiO2
がCaO/SiO2の比( 塩基度) が1.1 〜1.5 を満足し、か
つ、(1) 式を満足する限り、特にそれぞれの配合量は制
限されない。
【００２０】Al2O3 は結晶化調整剤として配合される
が、その濃度は、好ましくは３質量％以上添加される
が、20質量％を超えると溶融パウダの粘度および凝固温
度が上昇し、これら物性の調整が困難となるため、結晶
化調整剤として20％質量を超えることはない。
が、その濃度は、好ましくは３質量％以上添加される
が、20質量％を超えると溶融パウダの粘度および凝固温
度が上昇し、これら物性の調整が困難となるため、結晶
化調整剤として20％質量を超えることはない。
【００２１】K2O 、Li2O、Na2Oなどの周期律表第ＩＡ族
の酸化物は不純物として混入したり、あるいは粘度、凝
固温度調整のため添加されるが、その場合、少なくとも
１種それぞれ５質量％以下配合される。
の酸化物は不純物として混入したり、あるいは粘度、凝
固温度調整のため添加されるが、その場合、少なくとも
１種それぞれ５質量％以下配合される。
【００２２】MgO 、TiO2、ZrO2、MnO 、Fe2O3 、B2O3は
原料中の不純物として含有したり、粘度・凝固温度調整
のために配合されることがあり、その場合、少なくとも
１種が５質量％以下、含有される。
原料中の不純物として含有したり、粘度・凝固温度調整
のために配合されることがあり、その場合、少なくとも
１種が５質量％以下、含有される。
【００２３】その他、粘度降下剤および析出する結晶の
構成原料として必要なCaF2などのＦ分、滓化速度調整の
ためにコークス粉などのＣ分が、それぞれＦ、Ｃとして
例えば３〜９質量％、２〜７質量％さらに配合されてい
る。
構成原料として必要なCaF2などのＦ分、滓化速度調整の
ためにコークス粉などのＣ分が、それぞれＦ、Ｃとして
例えば３〜９質量％、２〜７質量％さらに配合されてい
る。
【００２４】かかるモールドパウダは、断面円形、長矩
形、さらには正方形等の各種断面形状の鋳型に用いられ
るが、本発明によれば、その際に、それぞれの鋳型断面
偏平率指数によって、モールドパウダの組成、特にCaO/
Al2O3 の比率が調整され、従来問題であった鋳造欠陥が
効果的に防止できるのである。
形、さらには正方形等の各種断面形状の鋳型に用いられ
るが、本発明によれば、その際に、それぞれの鋳型断面
偏平率指数によって、モールドパウダの組成、特にCaO/
Al2O3 の比率が調整され、従来問題であった鋳造欠陥が
効果的に防止できるのである。
【００２５】すなわち、本発明は、適正なパウダフィル
ム結晶化が鋳型断面形状に一定の相関を有するとの認識
に基づくものであるが、その際の鋳型断面形状としては
偏平率をもって考えるのである。
ム結晶化が鋳型断面形状に一定の相関を有するとの認識
に基づくものであるが、その際の鋳型断面形状としては
偏平率をもって考えるのである。
【００２６】すなわち、偏平率L2/L1 の常用対数指数(l
og10L2/L1)を考えると、図１に示すように、log10(L2/L
1)とCaO/Al2O3 との間には、パウダフィルムの結晶化が
適正、すなわち鋳型温度変動が５℃以内であって縦割れ
の発生率がゼロである場合を考えると、一定の相関があ
ることが判明した。
og10L2/L1)を考えると、図１に示すように、log10(L2/L
1)とCaO/Al2O3 との間には、パウダフィルムの結晶化が
適正、すなわち鋳型温度変動が５℃以内であって縦割れ
の発生率がゼロである場合を考えると、一定の相関があ
ることが判明した。
【００２７】図１は、後述する実施例の結果をグラフに
まとめたものであり、塩基度(CaO/SiO2)が1.1 〜1.5 の
範囲を外れる場合には、log10(L2/L1)とCaO/Al2O3 とが
本発明の範囲を満足するときであっても、パウダフィル
ムの結晶化および縦割れ発生に関して本発明の要求を満
足するものはない。
まとめたものであり、塩基度(CaO/SiO2)が1.1 〜1.5 の
範囲を外れる場合には、log10(L2/L1)とCaO/Al2O3 とが
本発明の範囲を満足するときであっても、パウダフィル
ムの結晶化および縦割れ発生に関して本発明の要求を満
足するものはない。
【００２８】このように、本発明によれば、予めそのよ
うな鋳型断面形状を考慮してモールドパウダの組成を決
定でき、それによりパウダフィルム結晶化を安定化させ
ることができる。かかる観点からは、本発明は、鋳型断
面形状を考慮した、前述の式(1) を用いて行うモールド
パウダの適正結晶化評価方法ということもできる。
うな鋳型断面形状を考慮してモールドパウダの組成を決
定でき、それによりパウダフィルム結晶化を安定化させ
ることができる。かかる観点からは、本発明は、鋳型断
面形状を考慮した、前述の式(1) を用いて行うモールド
パウダの適正結晶化評価方法ということもできる。
【００２９】
【実施例】以下、本発明の作用効果を、実施例および比
較例に基づいてさらに具体的に説明する。
較例に基づいてさらに具体的に説明する。
【００３０】本例では、表１に示すそれぞれの鋼組成の
普通鋼溶鋼の連続鋳造を行った。まず、表１に示す各組
成のモールドパウダを用意し、各種断面形状の連続鋳造
鋳型を用いて連続鋳造を行った。そのときのモールドパ
ウダの組成は、本発明にかかる鋳型断面形状指数に基づ
き、前述の式を用いて調整した。
普通鋼溶鋼の連続鋳造を行った。まず、表１に示す各組
成のモールドパウダを用意し、各種断面形状の連続鋳造
鋳型を用いて連続鋳造を行った。そのときのモールドパ
ウダの組成は、本発明にかかる鋳型断面形状指数に基づ
き、前述の式を用いて調整した。
【００３１】なお、本例におけるモールドパウダの組成
範囲は次の通りであった。 SiO2 ：25〜35質量％ Al2O3 ：３〜20質量％ CaO ：35〜40質量％ Ｆ ：３〜９質量％ K2O 、Li2O、Na2O：いずれも３質量％以下 MgO 、TiO2、ZrO2、MnO 、Fe2O3 、B2O3：いずれも３質
量％以下
範囲は次の通りであった。 SiO2 ：25〜35質量％ Al2O3 ：３〜20質量％ CaO ：35〜40質量％ Ｆ ：３〜９質量％ K2O 、Li2O、Na2O：いずれも３質量％以下 MgO 、TiO2、ZrO2、MnO 、Fe2O3 、B2O3：いずれも３質
量％以下
【００３２】
【表１】
【００３３】表１のＡ〜Ｆは、本発明による実施例であ
る。実施例Ａ、Ｂ、およびＥにおいては、鋼中[Mn]ある
いは[sol.Al]濃度が高いにもかかわらず、化学的に安定
な高塩基度パウダを使用したので、鋳込中のパウダ組成
変化による問題は生じなかった。加えて、鋳型断面形状
に応じた適正なCaO/Al2O3(重量比) に調整しているの
で、パウダフィルムの結晶化状況が適正であり、鋳込中
の鋳型温度変動が小さく縦割れも発生していない。
る。実施例Ａ、Ｂ、およびＥにおいては、鋼中[Mn]ある
いは[sol.Al]濃度が高いにもかかわらず、化学的に安定
な高塩基度パウダを使用したので、鋳込中のパウダ組成
変化による問題は生じなかった。加えて、鋳型断面形状
に応じた適正なCaO/Al2O3(重量比) に調整しているの
で、パウダフィルムの結晶化状況が適正であり、鋳込中
の鋳型温度変動が小さく縦割れも発生していない。
【００３４】表１の比較例Ｇ〜Ｍは、本発明の範囲を外
れる比較例を示す。比較例ＧおよびＪは、鋼中[Mn]濃度
あるいは[sol.Al]濃度が高い場合に、化学的に不安定な
低CaO/SiO2パウダを使用したので、鋳込中パウダ組成変
化に起因する問題が生じた例である。
れる比較例を示す。比較例ＧおよびＪは、鋼中[Mn]濃度
あるいは[sol.Al]濃度が高い場合に、化学的に不安定な
低CaO/SiO2パウダを使用したので、鋳込中パウダ組成変
化に起因する問題が生じた例である。
【００３５】また、比較例Ｈは、高CaO/SiO2パウダを使
用したので、鋼中〔Mn] 濃度は高いものの、鋳込中パウ
ダ組成変化に起因する問題は生じなかった。しかしなが
ら、CaO/Al2O3(重量比) が鋳型断面形状に対し高すぎる
ためにパウダフィルムの結晶化が過度となり、鋳込中板
温度変動が大きく (すなわち、鋳型内冷却が不均一)、
鋳片表面の縦割れ、および縦割れブレークアウトが発生
した。
用したので、鋼中〔Mn] 濃度は高いものの、鋳込中パウ
ダ組成変化に起因する問題は生じなかった。しかしなが
ら、CaO/Al2O3(重量比) が鋳型断面形状に対し高すぎる
ためにパウダフィルムの結晶化が過度となり、鋳込中板
温度変動が大きく (すなわち、鋳型内冷却が不均一)、
鋳片表面の縦割れ、および縦割れブレークアウトが発生
した。
【００３６】比較例ＫおよびＭは、パウダのCaO/Al2O
3(重量比) が本発明範囲から外れているために、パウダ
フィルムの結晶化に過不足が生じ、鋳込中鋳型温度変動
が大きく、すなわち、鋳型内冷却が不均一となり、鋳片
表面の縦割れが発生した例である。
3(重量比) が本発明範囲から外れているために、パウダ
フィルムの結晶化に過不足が生じ、鋳込中鋳型温度変動
が大きく、すなわち、鋳型内冷却が不均一となり、鋳片
表面の縦割れが発生した例である。
【００３７】比較例ＩおよびＬは、CaO/SiO2が本発明範
囲から外れたパウダを使用したので、フィルム結晶化が
極度に進行あるいは不足し鋳型断面形状に応じてCaO/Al
2O3(重量比) を調整しパウダフィルム結晶化を適正に制
御することが不可能な例である。その結果、鋳込中鋳型
温度変動が大きく、すなわち、鋳型内冷却が不均一とな
り、鋳片表面の縦割れが発生している。表１の実施例お
よび比較例における組成範囲を、鋳型断面形状指数 log
10(L2/L1) およびCaO/Al2O3(重量比) をパラメータに、
図１に示す。
囲から外れたパウダを使用したので、フィルム結晶化が
極度に進行あるいは不足し鋳型断面形状に応じてCaO/Al
2O3(重量比) を調整しパウダフィルム結晶化を適正に制
御することが不可能な例である。その結果、鋳込中鋳型
温度変動が大きく、すなわち、鋳型内冷却が不均一とな
り、鋳片表面の縦割れが発生している。表１の実施例お
よび比較例における組成範囲を、鋳型断面形状指数 log
10(L2/L1) およびCaO/Al2O3(重量比) をパラメータに、
図１に示す。
【００３８】
【発明の効果】以上の説明の通り、本発明によるパウダ
は、鋳型断面形状に応じた適正なパウダフィルム結晶化
状況に調整されているので、鋳型内の冷却が均一であ
り、鋳片表面の縦割れや縦割れブレークアウトを生じる
ことがない。加えて、化学的に安定な高塩基度パウダで
あるために、鋼中脱酸元素によりSiO2が還元されて起こ
る鋳込中のパウダ組成変化が少なく、そのような組成変
化にともなうパウダ物性変化に起因する問題の発生を防
止することができる。
は、鋳型断面形状に応じた適正なパウダフィルム結晶化
状況に調整されているので、鋳型内の冷却が均一であ
り、鋳片表面の縦割れや縦割れブレークアウトを生じる
ことがない。加えて、化学的に安定な高塩基度パウダで
あるために、鋼中脱酸元素によりSiO2が還元されて起こ
る鋳込中のパウダ組成変化が少なく、そのような組成変
化にともなうパウダ物性変化に起因する問題の発生を防
止することができる。
【図１】鋳型断面形状指数 log10(L2/L1) とCaO/Al2O
3(重量比) の関係を示すグラフである。
3(重量比) の関係を示すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 CaO−SiO2系の高塩基度パウダに結晶化
調整剤としてAl2O3を添加したモールドパウダであっ
て、 CaO/SiO2＝1.1 〜1.5 、 鋳型断面形状指数 log10(L2/L1) L1：鋳型断面中心点から鋳型内壁までの最短距離 L2：鋳型断面中心点から鋳型内壁までの最長距離 としたとき下式の如くCaO/Al2O3 を規定することを特徴
とする鋼の連続鋳造用モールドパウダ。 CaO/Al2O3＝α× (12×log10L2/L1＋３) ただし、α＝1.0 ±0.5ただし、２種以上の成分をプリメルト処理した場合を除
く 。 - 【請求項２】 さらに、周期律表第ＩＡ族の金属の酸化
物をそれぞれ５質量％以下、および／または、MgO 、Ti
O2、ZrO2、MnO 、Fe2O3 、およびB2O3から成る群から選
んだ少なくとも１種の酸化物をそれぞれ５質量％を越え
ない量だけ含有することを特徴とする、請求項１記載の
鋼の連続鋳造用モールドパウダ。 - 【請求項３】 さらに、Ｆ分を３質量％以上含有する請
求項１または２に記載のモールドパウダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34851798A JP3339436B2 (ja) | 1998-12-08 | 1998-12-08 | 連続鋳造用モールドパウダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34851798A JP3339436B2 (ja) | 1998-12-08 | 1998-12-08 | 連続鋳造用モールドパウダ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000167650A JP2000167650A (ja) | 2000-06-20 |
| JP3339436B2 true JP3339436B2 (ja) | 2002-10-28 |
Family
ID=18397553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34851798A Expired - Lifetime JP3339436B2 (ja) | 1998-12-08 | 1998-12-08 | 連続鋳造用モールドパウダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3339436B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3275903B2 (ja) * | 2000-01-28 | 2002-04-22 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の初期凝固制御方法 |
| WO2003005350A1 (en) * | 2001-07-02 | 2003-01-16 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Record carrier and apparatus for scanning the record carrier |
-
1998
- 1998-12-08 JP JP34851798A patent/JP3339436B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000167650A (ja) | 2000-06-20 |
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