JP3018424B2 - 内燃機関用コイルの中心鉄心の製造方法 - Google Patents
内燃機関用コイルの中心鉄心の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は主に点火プラグに直結される内燃機関用点火
コイルに関する。
コイルに関する。
従来のこの種の点火コイルは、ケイ素鋼板を積層した
外形が４角柱の中心鉄心を用いるものが主流であった
（例えば、特開昭63−132411号公報）。
外形が４角柱の中心鉄心を用いるものが主流であった
（例えば、特開昭63−132411号公報）。
ところが、上述した従来のものでは、中心鉄心が四角
柱であるので、特に、点火プラグを挿入する小さな円柱
状のプラグホールの如き空間に収納しにくいという問題
がある。そこで、この問題を解決するために、プラグホ
ールの軸方向に対する垂直方向に鋼板を重ねるととも
に、プラグホール中心からプラグホールの円弧に近づく
につれ、幅を徐々に小さくしたケイ素鋼板を重ねること
で、断面円形状に近い中心鉄心を形成する方法もある。
ところがこのようなものにおいては、完全な円弧にはな
らず、最も円弧に近い部分においては、段差ができるた
め十分に占積率を上げることはできないものであった。
柱であるので、特に、点火プラグを挿入する小さな円柱
状のプラグホールの如き空間に収納しにくいという問題
がある。そこで、この問題を解決するために、プラグホ
ールの軸方向に対する垂直方向に鋼板を重ねるととも
に、プラグホール中心からプラグホールの円弧に近づく
につれ、幅を徐々に小さくしたケイ素鋼板を重ねること
で、断面円形状に近い中心鉄心を形成する方法もある。
ところがこのようなものにおいては、完全な円弧にはな
らず、最も円弧に近い部分においては、段差ができるた
め十分に占積率を上げることはできないものであった。
そこで本発明は点火プラグを挿入するプラグホールの
如き小さな円柱状の空間にも効率良く容易に挿入でき、
しかも占積率の高い点火コイルの製造方法を提供するこ
とを目的とするものである。
如き小さな円柱状の空間にも効率良く容易に挿入でき、
しかも占積率の高い点火コイルの製造方法を提供するこ
とを目的とするものである。
そのため本発明は、円柱状の中心鉄心と、この中心鉄
心の外周に巻線した１次、２次コイルとを備えた内燃機
関用コイルの中心鉄心の製造方法において、 多数本の線材を整列ガイドに整列させる工程と、 各線材の絶縁層を付着させる工程と、 各線材をダイスにて加圧密着させて束ねて引き抜く工
程とを備えていることを特徴とする内燃機関用コイルの
中心鉄心の製造方法を提供するものである。
心の外周に巻線した１次、２次コイルとを備えた内燃機
関用コイルの中心鉄心の製造方法において、 多数本の線材を整列ガイドに整列させる工程と、 各線材の絶縁層を付着させる工程と、 各線材をダイスにて加圧密着させて束ねて引き抜く工
程とを備えていることを特徴とする内燃機関用コイルの
中心鉄心の製造方法を提供するものである。
これにより、多数本の線材を整列してかつ占積率を向
上することができ、しかも、 各線材に絶縁層を付着させる工程を、 線材を整列ガイドに整列させる工程と、各線材をダイ
スにて加圧密着させて束ねて引き抜く工程との間に行う
ので、整列工程で絶縁層がはがれることが防止でき、し
かも、各線材に均等に絶縁層を付着させることができ、
密着後も各線材に絶縁層が均等に残り、渦電流の抑制性
能が良好に維持できる。
上することができ、しかも、 各線材に絶縁層を付着させる工程を、 線材を整列ガイドに整列させる工程と、各線材をダイ
スにて加圧密着させて束ねて引き抜く工程との間に行う
ので、整列工程で絶縁層がはがれることが防止でき、し
かも、各線材に均等に絶縁層を付着させることができ、
密着後も各線材に絶縁層が均等に残り、渦電流の抑制性
能が良好に維持できる。
以上述べたように本発明においては、磁性体性の線材
を束ねることにより円柱状の中心鉄心が形成されるか
ら、点火プラグを挿入するプラグホールの如き小さな円
柱状の空間にも効率良く容易に点火コイルを挿入するこ
とができるという優れた効果がある。
を束ねることにより円柱状の中心鉄心が形成されるか
ら、点火プラグを挿入するプラグホールの如き小さな円
柱状の空間にも効率良く容易に点火コイルを挿入するこ
とができるという優れた効果がある。
以下本発明を図に示す実施例について説明する。
第１図はエンジン内部に点火コイル10を取り付けた模
式断面図であり、１はエンジンブロック、２はエンジン
ブロック１内に形成された燃料室内チャンバー、３はエ
ンジンブロック１のプラグホール1aに挿入固定した点火
プラグ、４は点火プラグ３の碍子3a部分に一端が密着嵌
合する円筒状のゴム筒、５は点火コイル10の先端部で絶
縁を行う円筒状のタワー部材で、その先端にはゴム筒４
の他端が密着嵌合してある。６は点火コイル10の２次発
生電圧を点火プラグ３上端の電極3bに導入するスプリン
グ性を有する導電スプリングで、タワー部材５内に挿入
されている。７は点火コイル10の２次コイル25より発生
した２次電圧を導電スプリング６に導くリード線、８は
導電スプリング６をタワー部材５内に固定する絶縁性を
有する固定台、24a,24bは点火コイル10の１次コイル24
に電気を導くリード線、11は２次コイル25のアース側リ
ード線である。
式断面図であり、１はエンジンブロック、２はエンジン
ブロック１内に形成された燃料室内チャンバー、３はエ
ンジンブロック１のプラグホール1aに挿入固定した点火
プラグ、４は点火プラグ３の碍子3a部分に一端が密着嵌
合する円筒状のゴム筒、５は点火コイル10の先端部で絶
縁を行う円筒状のタワー部材で、その先端にはゴム筒４
の他端が密着嵌合してある。６は点火コイル10の２次発
生電圧を点火プラグ３上端の電極3bに導入するスプリン
グ性を有する導電スプリングで、タワー部材５内に挿入
されている。７は点火コイル10の２次コイル25より発生
した２次電圧を導電スプリング６に導くリード線、８は
導電スプリング６をタワー部材５内に固定する絶縁性を
有する固定台、24a,24bは点火コイル10の１次コイル24
に電気を導くリード線、11は２次コイル25のアース側リ
ード線である。
第２図（ａ），（ｂ），（ｃ）は点火コイル10の要部
構成を示すもので、20は本発明で作成した線材を束ねて
円柱状に形成した中心鉄心、21A,21Bは中心鉄心20の両
端に配置した円板状磁気通路部材で、その中心には中心
鉄心20に嵌合する孔21a,21bが形成してある。22は外部
円筒状磁気通路部材、23は円筒状（又は板状）の磁石で
円板状磁気通路部材21Aと中心鉄心20との間の磁気ギャ
ップ内に挿入されている。24は１次コイル、25は２次コ
イルであり中心鉄心20の外周に巻線してある。
構成を示すもので、20は本発明で作成した線材を束ねて
円柱状に形成した中心鉄心、21A,21Bは中心鉄心20の両
端に配置した円板状磁気通路部材で、その中心には中心
鉄心20に嵌合する孔21a,21bが形成してある。22は外部
円筒状磁気通路部材、23は円筒状（又は板状）の磁石で
円板状磁気通路部材21Aと中心鉄心20との間の磁気ギャ
ップ内に挿入されている。24は１次コイル、25は２次コ
イルであり中心鉄心20の外周に巻線してある。
なお、磁石23は中心鉄心21、円板状磁気通路部材21A,
21Bおよび外部円筒状磁気通路部材22よりなり閉磁路に
バイアス磁束をかけて２次コイル25の発生電圧を向上さ
せるもので、ネオジウム磁石または希土類磁石が用いら
れる。そして、中心鉄心20として後述する第３図の製造
方法によって作成した線材を束ねたものを設置する。中
心鉄心20の外部に１次,2次コイル24,25を設置する。１
次コイル20によって発生した磁場は一端の円板状（ケイ
素鋼板）磁気通路部材21Bを通過し、外部円筒状磁気通
路部材22、更に他端の円板状磁気通路部材21A、永久磁
石23を介して、中心鉄心20にもどる。このとき、１次コ
イル24に流れる電流を遮断することによって２次コイル
25には高電圧が発生する。
21Bおよび外部円筒状磁気通路部材22よりなり閉磁路に
バイアス磁束をかけて２次コイル25の発生電圧を向上さ
せるもので、ネオジウム磁石または希土類磁石が用いら
れる。そして、中心鉄心20として後述する第３図の製造
方法によって作成した線材を束ねたものを設置する。中
心鉄心20の外部に１次,2次コイル24,25を設置する。１
次コイル20によって発生した磁場は一端の円板状（ケイ
素鋼板）磁気通路部材21Bを通過し、外部円筒状磁気通
路部材22、更に他端の円板状磁気通路部材21A、永久磁
石23を介して、中心鉄心20にもどる。このとき、１次コ
イル24に流れる電流を遮断することによって２次コイル
25には高電圧が発生する。
実験例１ 外径寸法φ22mm、長さ68mmの円筒状点火コイル10（第
２図参照）を試作した。このとき１次コイル24のターン
数132、２次コイル25のターン数13200である。中心鉄心
20は、純鉄の0.5mm径の六角線を占積率83％で束ねてφ
7.0mm（断面積38.48mm2）の円柱状としたものである。
これの特性結果を第６図に示す。
２図参照）を試作した。このとき１次コイル24のターン
数132、２次コイル25のターン数13200である。中心鉄心
20は、純鉄の0.5mm径の六角線を占積率83％で束ねてφ
7.0mm（断面積38.48mm2）の円柱状としたものである。
これの特性結果を第６図に示す。
従来の四角柱状のコア（ケイ素鋼板の積層品；ケイ素
鋼板積層板厚さｔ＝10mm、外観47×64mm、中心鉄心断面
積49mm2のもの）と同等以上のものが得られた。
鋼板積層板厚さｔ＝10mm、外観47×64mm、中心鉄心断面
積49mm2のもの）と同等以上のものが得られた。
つまり、本実施例では中心鉄心20の断面積で調査する
と、従来49mm2のものよりも少ない38.48mm2で特性の良
いものが得られた。これは中心鉄心として磁束密度が通
りやすい線材を用い、かつ中心部を丸くしたことによっ
て得られたものと考えられる。
と、従来49mm2のものよりも少ない38.48mm2で特性の良
いものが得られた。これは中心鉄心として磁束密度が通
りやすい線材を用い、かつ中心部を丸くしたことによっ
て得られたものと考えられる。
ここで、中心鉄心部の作成方法を第３図に示す。多数
本の線材30をまず各ボビン40に巻き取る。それを、整列
ガイド41a,41bにより各線材30を整列させ、丸ダイス43
a,b,cに挿入する前に、絶縁層付着工程部42によって各
線材30に絶縁層を付着させる。その後、各線材30を丸ダ
イス43a,b,cにて所定の充填密度になるように束ねて引
き抜き、占積率を向上させる。なお、この各線材30の端
面は引き抜き用チャック44にて引き抜かれる。このとき
引き抜き用チャック44によって引き抜く張力は線材30の
線径と、占積率の大小によって異なる。このとき束ねら
れた線材は第４図の外観を示し、ほぼ六角形状となり、
中心鉄心20での磁性体の占積率は80％以上となる。また
出来たものの拡大断面を第５図に示す。このように占積
率が85％以上では各線材30間には絶縁層31が必要であ
る。ここで絶縁層31は熱可塑性樹脂（ポリエチレン（P
E）、ポリプロピレン（PP）、ポリスチレン（PS）、ABS
樹脂等の炭化水素系樹脂、メチルメタアクリレート（PM
MA）等のアクリル系樹脂、酢酸ビニル樹脂、酢酸ビニル
共重合物等の酢酸ビニル系樹脂、塩化ビニル（PVC）、
塩化ビニリデン（PVDC）、フッ素等の含ハロゲン系樹
脂、ポリカーボネート（PC）、飽和ポリエステル（PB
T）等のポリエステル樹脂、６ナイロン、66ナイロン、1
1ナイロン、12ナイロン等ポリアミド樹脂、フェニレン
材サイド（PPO）、ポリアセタール（POM）等のポリエー
テル樹脂、ポリエーリルエーテルケドン（PEEK）樹脂、
PET樹脂、ポリイミド樹脂等）なら何でも利用できる。
本の線材30をまず各ボビン40に巻き取る。それを、整列
ガイド41a,41bにより各線材30を整列させ、丸ダイス43
a,b,cに挿入する前に、絶縁層付着工程部42によって各
線材30に絶縁層を付着させる。その後、各線材30を丸ダ
イス43a,b,cにて所定の充填密度になるように束ねて引
き抜き、占積率を向上させる。なお、この各線材30の端
面は引き抜き用チャック44にて引き抜かれる。このとき
引き抜き用チャック44によって引き抜く張力は線材30の
線径と、占積率の大小によって異なる。このとき束ねら
れた線材は第４図の外観を示し、ほぼ六角形状となり、
中心鉄心20での磁性体の占積率は80％以上となる。また
出来たものの拡大断面を第５図に示す。このように占積
率が85％以上では各線材30間には絶縁層31が必要であ
る。ここで絶縁層31は熱可塑性樹脂（ポリエチレン（P
E）、ポリプロピレン（PP）、ポリスチレン（PS）、ABS
樹脂等の炭化水素系樹脂、メチルメタアクリレート（PM
MA）等のアクリル系樹脂、酢酸ビニル樹脂、酢酸ビニル
共重合物等の酢酸ビニル系樹脂、塩化ビニル（PVC）、
塩化ビニリデン（PVDC）、フッ素等の含ハロゲン系樹
脂、ポリカーボネート（PC）、飽和ポリエステル（PB
T）等のポリエステル樹脂、６ナイロン、66ナイロン、1
1ナイロン、12ナイロン等ポリアミド樹脂、フェニレン
材サイド（PPO）、ポリアセタール（POM）等のポリエー
テル樹脂、ポリエーリルエーテルケドン（PEEK）樹脂、
PET樹脂、ポリイミド樹脂等）なら何でも利用できる。
中心鉄心部の他の作成方法を説明する。
表面に絶縁物が付着した多数本の線材30を所定の長さ
に切断し、これら各線材30を束ねて、製品の外部形状が
丸になる様な離形剤が塗布された上型、下型で作られる
空間に充填した後、外部より加熱しつつプレス成形す
る。
に切断し、これら各線材30を束ねて、製品の外部形状が
丸になる様な離形剤が塗布された上型、下型で作られる
空間に充填した後、外部より加熱しつつプレス成形す
る。
実験例２ １次コイル24のターン数132、２次コイル25のターン
数13200で、外径φ22mm、中心鉄心径φ8.0mm、長さ68mm
の円筒状点火コイルを試作した。ここで、中心鉄心20の
線材として含有炭素量が少ない鉄、磁界が８エルステッ
ドでの磁束密度B8＝1.6T（テスラ）で0.5mmの径のもの
を用いた場合、１次コイル遮断電流10Aのとき、２次発
生電圧が30KV以上になる部分を第７図に示す。中心鉄心
20中の線材30の占積率が85％以上に向上すると、十分な
絶縁がないと、×印で示すごとく発生電圧は低下してし
まう。絶縁処理が必要な領域は占積率が約85％以上であ
る（占積率が85％未満の場合は特に絶縁処理は行わなく
ても空間があり、それによって線材30間の絶縁がされ
る）。
数13200で、外径φ22mm、中心鉄心径φ8.0mm、長さ68mm
の円筒状点火コイルを試作した。ここで、中心鉄心20の
線材として含有炭素量が少ない鉄、磁界が８エルステッ
ドでの磁束密度B8＝1.6T（テスラ）で0.5mmの径のもの
を用いた場合、１次コイル遮断電流10Aのとき、２次発
生電圧が30KV以上になる部分を第７図に示す。中心鉄心
20中の線材30の占積率が85％以上に向上すると、十分な
絶縁がないと、×印で示すごとく発生電圧は低下してし
まう。絶縁処理が必要な領域は占積率が約85％以上であ
る（占積率が85％未満の場合は特に絶縁処理は行わなく
ても空間があり、それによって線材30間の絶縁がされ
る）。
また、線材30の線径は細かい方が良い（高周波でも劣
化が少ない）が、0.01mmφ以下になると各線材の絶縁処
理を実施した上で占積率を向上させたとき、占積率95％
以上が実際上困難となる。さらに、線材30の線径が細か
くなると、所定の径の中心鉄心20を作成するためには、
束ねる線材の本数も多くなり、工程上複雑でコストアッ
プとなるし、更に線が弱くなる故、線材30を束ねるとき
に切断する問題点が生ずる。また、線材30の線径が3mm
φ以上になると、その線材内部で渦電流が発生し、２次
発生電圧が低下する。好ましくは0.01〜3mmφの方向性
ケイ素の線材で、磁界が８テルステッドでの磁束密度B8
＝1.95T（テスラ）のものであれば第７図に示す占積率5
7.5％以上あれば２次発生電圧が20KV以上となる。同様
にセメンジュールの線材でB8＝2.1Tでは52.5％以上であ
る。
化が少ない）が、0.01mmφ以下になると各線材の絶縁処
理を実施した上で占積率を向上させたとき、占積率95％
以上が実際上困難となる。さらに、線材30の線径が細か
くなると、所定の径の中心鉄心20を作成するためには、
束ねる線材の本数も多くなり、工程上複雑でコストアッ
プとなるし、更に線が弱くなる故、線材30を束ねるとき
に切断する問題点が生ずる。また、線材30の線径が3mm
φ以上になると、その線材内部で渦電流が発生し、２次
発生電圧が低下する。好ましくは0.01〜3mmφの方向性
ケイ素の線材で、磁界が８テルステッドでの磁束密度B8
＝1.95T（テスラ）のものであれば第７図に示す占積率5
7.5％以上あれば２次発生電圧が20KV以上となる。同様
にセメンジュールの線材でB8＝2.1Tでは52.5％以上であ
る。
この様に飽和磁束密度が大きく、かつ線材間の絶縁が
できれば、高い２次発生電圧を得ることができる。
できれば、高い２次発生電圧を得ることができる。
ここで、２次発生電圧Ｖは（１）式によって発生す
る。
る。
この場合、渦電流Ａ′は線径が太くなればなる程大き
くなり、また絶縁がされないと大きくなる傾向がある。
好ましい線径は2mm以下のもの、但し、線径が10ミクロ
ン以下になると、線材の表面積が大きくなり、絶縁皮膜
が必要であり、多くの絶縁皮膜が必要となるため線材材
料の占積率（断面積中の材料の占める割合）が少なくな
る。
くなり、また絶縁がされないと大きくなる傾向がある。
好ましい線径は2mm以下のもの、但し、線径が10ミクロ
ン以下になると、線材の表面積が大きくなり、絶縁皮膜
が必要であり、多くの絶縁皮膜が必要となるため線材材
料の占積率（断面積中の材料の占める割合）が少なくな
る。
これをもとに実験した結果を第７図に示す。
線材30の種類は飽和磁束密度が大きい、軟磁性特性が
良い材料なら何でも利用できる。このとき例えば、含有
炭素量が少ない鉄（B8での磁束密度＝1.6（テスラ）以
上）の線材0.5mmの径、長さ60mm以上を用いた場合は占
積率73％以上で、かつ各線材間の電機抵抗値は５Ωcm以
上の絶縁抵抗を有するものが好ましい。
良い材料なら何でも利用できる。このとき例えば、含有
炭素量が少ない鉄（B8での磁束密度＝1.6（テスラ）以
上）の線材0.5mmの径、長さ60mm以上を用いた場合は占
積率73％以上で、かつ各線材間の電機抵抗値は５Ωcm以
上の絶縁抵抗を有するものが好ましい。
以上をまとめると、 ・磁束密度（B8で代表とすると）;1.30T（テスラ）以上
の材料 ・線径;0.01〜3mmφまたは角、 ・絶縁が必要（但し、占積率が85％以下の場合は絶縁は
特に必要なし） ・占積率;B8での磁束密度の値によって異なるが約52.5
％以上（中心鉄心20の体格を小さくするためには占積率
が大きい方が良いが各線材30間の絶縁性を考慮すると占
積率は85〜95％が好ましい）。
の材料 ・線径;0.01〜3mmφまたは角、 ・絶縁が必要（但し、占積率が85％以下の場合は絶縁は
特に必要なし） ・占積率;B8での磁束密度の値によって異なるが約52.5
％以上（中心鉄心20の体格を小さくするためには占積率
が大きい方が良いが各線材30間の絶縁性を考慮すると占
積率は85〜95％が好ましい）。
他の実施例（ａ） 本実施例を第８図及び第９図に示す。本実施例は線材
を円柱状に束ねたものの両端部20a,20bを四角にしたも
のを中心鉄心20としたものである。両端部を四角にする
ことによって円筒状磁石よりも安い角形平面磁石（第２
図は磁石23に円筒状のものを用いているが）を各端部20
a,20bの四面あるいは三面に設置することができ、か
つ、端面部20a,20bと磁石23との隙間を小さくすること
ができる故、磁束のもれを少なくすることができ性能の
向上が図れる。
を円柱状に束ねたものの両端部20a,20bを四角にしたも
のを中心鉄心20としたものである。両端部を四角にする
ことによって円筒状磁石よりも安い角形平面磁石（第２
図は磁石23に円筒状のものを用いているが）を各端部20
a,20bの四面あるいは三面に設置することができ、か
つ、端面部20a,20bと磁石23との隙間を小さくすること
ができる故、磁束のもれを少なくすることができ性能の
向上が図れる。
他の実施例（ｂ） 本実施例は第10図に示す如く、６角線材30を整列させ
た後、その周囲に金属粉（純鉄またはケイ素入り鉄粉）
の表面に樹脂粉末が付着した材料32（樹脂の割合0.5〜3
0重量％）を設置したものを所定の型中に入れ、型によ
ってプレスする。これを150〜300℃の温度雰囲気中で１
〜５時間放置し、上記の樹脂粉末の樹脂材料（例えばア
ラルダイト樹脂、エポキシ樹脂等）を固化させる。この
様にすると外周部に存在する６角線材の隙間に金属粉末
が充填され、充填効率が90％以上に向上し、その結果、
特性が良くなる。
た後、その周囲に金属粉（純鉄またはケイ素入り鉄粉）
の表面に樹脂粉末が付着した材料32（樹脂の割合0.5〜3
0重量％）を設置したものを所定の型中に入れ、型によ
ってプレスする。これを150〜300℃の温度雰囲気中で１
〜５時間放置し、上記の樹脂粉末の樹脂材料（例えばア
ラルダイト樹脂、エポキシ樹脂等）を固化させる。この
様にすると外周部に存在する６角線材の隙間に金属粉末
が充填され、充填効率が90％以上に向上し、その結果、
特性が良くなる。
他の実施例（ｃ） 本実施例を第11図に示す、丸線、三角線、四角線、６
角線等の線材30をケイ素鋼管33中に設置し、その線材30
入ケイ素鋼管33を300〜900℃の温度範囲で加熱しつつ、
ケイ素鋼管の外径を徐々に小さくするために、径を変え
たダイスを用い、温度引き抜きを数回繰り返して行う。
この様にすると、ケイ素鋼管30を介して外部より収縮す
る力によって各線材30は押し付けられ、充填密度が上昇
する。このとき、各線材30間は絶縁処理（SiO2やAl2O3
の付着処理、又は鉄の酸化物等の酸化物による絶縁処
理）が実施されている。この処理後、ケイ素鋼管30の一
部は円周方向に生ずる渦電流をなくすために、軸方向に
切断し、その切断により形成されたスリット部分に絶縁
材34を導入し、固定する。
角線等の線材30をケイ素鋼管33中に設置し、その線材30
入ケイ素鋼管33を300〜900℃の温度範囲で加熱しつつ、
ケイ素鋼管の外径を徐々に小さくするために、径を変え
たダイスを用い、温度引き抜きを数回繰り返して行う。
この様にすると、ケイ素鋼管30を介して外部より収縮す
る力によって各線材30は押し付けられ、充填密度が上昇
する。このとき、各線材30間は絶縁処理（SiO2やAl2O3
の付着処理、又は鉄の酸化物等の酸化物による絶縁処
理）が実施されている。この処理後、ケイ素鋼管30の一
部は円周方向に生ずる渦電流をなくすために、軸方向に
切断し、その切断により形成されたスリット部分に絶縁
材34を導入し、固定する。
ここで用いるケイ素鋼管33のケイ素量は0.5〜６重量
％とし、残りはFe、およびFe系材料で、板厚0.1〜0.5mm
好ましくは0.25〜0.4mmであり、ケイ素鋼管33の表面も
酸化処理されている。
％とし、残りはFe、およびFe系材料で、板厚0.1〜0.5mm
好ましくは0.25〜0.4mmであり、ケイ素鋼管33の表面も
酸化処理されている。
この様にすると、占積率は90％以上になり、良い特性
が得られた。
が得られた。
他の実施例（ｄ） 本実施例は、第12図に示す構造を有する。
線材30の周囲にケイ素鋼の薄板35（0.1〜0.3mmの厚
さ）を２〜３重に巻き付け、それをダイス中で引き抜く
ことによって薄板を介して内部の線材30に圧縮力がかか
り、占積率が上昇した成形物になる。このときケイ素鋼
板35は、絶縁処理されている。その外径が収縮するにつ
れて外周部のケイ素鋼板35の重なり度合は多くなるが、
ケイ素鋼板35は円周上の１箇所で絶縁されているため、
渦電流の発生は抑えられる。この様にすることによって
占積率は90％以上が保たれ、特性の良いものができる。
さ）を２〜３重に巻き付け、それをダイス中で引き抜く
ことによって薄板を介して内部の線材30に圧縮力がかか
り、占積率が上昇した成形物になる。このときケイ素鋼
板35は、絶縁処理されている。その外径が収縮するにつ
れて外周部のケイ素鋼板35の重なり度合は多くなるが、
ケイ素鋼板35は円周上の１箇所で絶縁されているため、
渦電流の発生は抑えられる。この様にすることによって
占積率は90％以上が保たれ、特性の良いものができる。
第１図は本発明コイルをエンジンに取付けた状態を示す
縦断面図、第２図（ａ）〜（ｃ）は本発明点火コイルの
一実施例を示すもので、第２図（ａ）はその平面図、第
２図（ｂ）はその縦断面図、第２図（ｃ）はその底面
図、第３図は本発明コイルにおける中心鉄心の製造方法
を説明するための模式構成図、第４図は上記中心鉄心の
拡大側面図、第５図は上記中心鉄心をさらに拡大して示
す横断面図、第６図は本発明コイルの一次遮断電流−二
次発生電圧特性図、第７図は本発明コイルの占積率−二
次発生電圧特性図、第８図（ａ）は本発明点火コイルの
他の実施例を示す平面図、第８図（ｂ）はその縦断面
図、第９図（ａ）〜（ｄ）は第８図図示点火コイルにお
ける中心鉄心を示すもので、第９図（ａ）はその正面
図、第９図（ｂ）はその右側面図、第９図（ｃ）はその
Ｂ−Ｂ′断面図、第９図（ｄ）はそのＡ−Ａ′断面図、
第10図〜第12図は本発明コイルにおける中心鉄心のさら
に他の実施例をそれぞれ示す部分断面側面図である。 10……点火コイル,20……中心鉄心,24……１次コイル,2
5……２次コイル,30……線材,31……絶縁層。
縦断面図、第２図（ａ）〜（ｃ）は本発明点火コイルの
一実施例を示すもので、第２図（ａ）はその平面図、第
２図（ｂ）はその縦断面図、第２図（ｃ）はその底面
図、第３図は本発明コイルにおける中心鉄心の製造方法
を説明するための模式構成図、第４図は上記中心鉄心の
拡大側面図、第５図は上記中心鉄心をさらに拡大して示
す横断面図、第６図は本発明コイルの一次遮断電流−二
次発生電圧特性図、第７図は本発明コイルの占積率−二
次発生電圧特性図、第８図（ａ）は本発明点火コイルの
他の実施例を示す平面図、第８図（ｂ）はその縦断面
図、第９図（ａ）〜（ｄ）は第８図図示点火コイルにお
ける中心鉄心を示すもので、第９図（ａ）はその正面
図、第９図（ｂ）はその右側面図、第９図（ｃ）はその
Ｂ−Ｂ′断面図、第９図（ｄ）はそのＡ−Ａ′断面図、
第10図〜第12図は本発明コイルにおける中心鉄心のさら
に他の実施例をそれぞれ示す部分断面側面図である。 10……点火コイル,20……中心鉄心,24……１次コイル,2
5……２次コイル,30……線材,31……絶縁層。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01F 38/12 H01F 41/02 H01F 27/24 H01F 3/06
Claims (1)
- 【請求項１】円柱状の中心鉄心と、この中心鉄心の外周
に巻線した１次、２次コイルとを備えた内燃機関用コイ
ルの中心鉄心の製造方法において、 多数本の線材を整列ガイドに整列させる工程と、 各線材に絶縁層を付着させる工程と、 各線材をダイスにて加圧密着させて束ねて引き抜く工程
とを備えていることを特徴とする内燃機関用コイルの中
心鉄心の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2202228A JP3018424B2 (ja) | 1990-07-30 | 1990-07-30 | 内燃機関用コイルの中心鉄心の製造方法 |
| US07/736,936 US5268663A (en) | 1990-07-30 | 1991-07-29 | Ignition coil assembly directly applied to ignition plug for internal combustion engine |
| EP91112748A EP0469530B1 (en) | 1990-07-30 | 1991-07-29 | Ignition coil assembly directly coupled to ignition plug for internal combustion engine |
| DE69116023T DE69116023T2 (de) | 1990-07-30 | 1991-07-29 | Mit Zündkerzen direkt gekoppelte Zündspulenanlage für Verbrennungsmotor |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2202228A JP3018424B2 (ja) | 1990-07-30 | 1990-07-30 | 内燃機関用コイルの中心鉄心の製造方法 |
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| JPH0487311A JPH0487311A (ja) | 1992-03-19 |
| JP3018424B2 true JP3018424B2 (ja) | 2000-03-13 |
Family
ID=16454085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2202228A Expired - Fee Related JP3018424B2 (ja) | 1990-07-30 | 1990-07-30 | 内燃機関用コイルの中心鉄心の製造方法 |
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| EP (1) | EP0469530B1 (ja) |
| JP (1) | JP3018424B2 (ja) |
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| JPH09320865A (ja) * | 1996-05-29 | 1997-12-12 | Aisan Ind Co Ltd | 内燃機関用点火コイル |
| US6028501A (en) * | 1997-08-07 | 2000-02-22 | Sumitomo Wiring Systems, Ltd. | Ignition coil having a toroidal magnet |
| JPH1197261A (ja) * | 1997-09-18 | 1999-04-09 | Sumitomo Wiring Syst Ltd | イグニッションコイル |
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| US6268786B1 (en) | 1998-11-30 | 2001-07-31 | Harrie R. Buswell | Shielded wire core inductive devices |
| US6522231B2 (en) | 1998-11-30 | 2003-02-18 | Harrie R. Buswell | Power conversion systems utilizing wire core inductive devices |
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| US1307867A (en) * | 1919-06-24 | Eable p | ||
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-
1990
- 1990-07-30 JP JP2202228A patent/JP3018424B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-07-29 DE DE69116023T patent/DE69116023T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-07-29 US US07/736,936 patent/US5268663A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-29 EP EP91112748A patent/EP0469530B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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| EP0469530A1 (en) | 1992-02-05 |
| EP0469530B1 (en) | 1996-01-03 |
| DE69116023D1 (de) | 1996-02-15 |
| JPH0487311A (ja) | 1992-03-19 |
| DE69116023T2 (de) | 1996-05-30 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |