JP2847640B2 - コイルの製造方法 - Google Patents
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- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はモータやトランス等
の電気機器に使用する角形導線を用いたコイルの製造方
法に関する。
の電気機器に使用する角形導線を用いたコイルの製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、角形導線を用いたコイルの製造方
法としては、角形導線をそのまま曲げてコイルを製造す
る方法が一般的である。
法としては、角形導線をそのまま曲げてコイルを製造す
る方法が一般的である。
【０００３】ところで、この方法は曲げ後の角形導線の
内側に、肉厚部分や撓み部分等の突起部が生じ、これが
原因となって絶縁破壊等を発生する虞れがあるため、通
常は特開昭５７−６８２２２号公報等で開示されるロー
ラを用いたコイル面均し装置により、当該突起部を無く
していた。
内側に、肉厚部分や撓み部分等の突起部が生じ、これが
原因となって絶縁破壊等を発生する虞れがあるため、通
常は特開昭５７−６８２２２号公報等で開示されるロー
ラを用いたコイル面均し装置により、当該突起部を無く
していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述した従来
におけるコイルの製造方法は、次のような問題点があっ
た。
におけるコイルの製造方法は、次のような問題点があっ
た。
【０００５】第一に、別途の面均し装置が必要になるた
め、製造設備や製造工数の増加に伴う製造コストの上昇
を招くとともに、生産性の低下を招く。
め、製造設備や製造工数の増加に伴う製造コストの上昇
を招くとともに、生産性の低下を招く。
【０００６】第二に、コイルの軸方向における突起部は
無くすことはできるが、コイルの中心方向に突起部が再
発生したり、撓み部分を完全には無くすことができない
など、高品質で均質性に優れたコイルを得れない。
無くすことはできるが、コイルの中心方向に突起部が再
発生したり、撓み部分を完全には無くすことができない
など、高品質で均質性に優れたコイルを得れない。
【０００７】本発明はこのような従来の技術に存在する
課題を解決したものであり、製造コストの削減及び生産
性の向上を図れるとともに、高品質で均質性に優れたコ
イルを得ることができるコイルの製造方法の提供を目的
とする。
課題を解決したものであり、製造コストの削減及び生産
性の向上を図れるとともに、高品質で均質性に優れたコ
イルを得ることができるコイルの製造方法の提供を目的
とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段及び実施の形態】本発明に
係るコイルの製造方法は、断面台形の角形導線Ｗ（Ｗ
ｔ）又は断面長方形の角形導線Ｗ（Ｗｒ）を長手方向に
順次圧延するとともに、当該角形導線Ｗ（Ｗｔ又はＷ
ｒ）におけるコイル内側に位置する端辺Ｗｉ側に対して
コイル外側に位置する端辺Ｗｏ側の圧潰量Ｐを漸次多く
することにより、断面台形の角形導線Ｗｔを断面長方形
にし又は断面長方形の角形導線Ｗｒを断面台形にし、圧
延処理と同時に当該角形導線Ｗ（Ｗｔ又はＷｒ）を曲げ
ることによりコイルＣを製造するようにしたことを特徴
とする。
係るコイルの製造方法は、断面台形の角形導線Ｗ（Ｗ
ｔ）又は断面長方形の角形導線Ｗ（Ｗｒ）を長手方向に
順次圧延するとともに、当該角形導線Ｗ（Ｗｔ又はＷ
ｒ）におけるコイル内側に位置する端辺Ｗｉ側に対して
コイル外側に位置する端辺Ｗｏ側の圧潰量Ｐを漸次多く
することにより、断面台形の角形導線Ｗｔを断面長方形
にし又は断面長方形の角形導線Ｗｒを断面台形にし、圧
延処理と同時に当該角形導線Ｗ（Ｗｔ又はＷｒ）を曲げ
ることによりコイルＣを製造するようにしたことを特徴
とする。
【０００９】また、好適な実施の形態により、角形導線
Ｗ（Ｗｓ）を使用し、圧延により複数の断面台形の角形
導線部Ｗｓｐ，Ｗｓｑが幅狭の連結部Ｗｓｃにより一体
に連結された多層導線Ｗｍを形成してもよい。一方、未
被覆の角形導線Ｗを圧延した後、当該角形導線Ｗに下地
処理を施して下地層Ｌｘを形成するとともに、当該下地
層Ｌｘの上に複数のセラミックス層Ｌａ，Ｌｂを順次形
成することが望ましい。この際、下地処理として、銅製
の角形導線Ｗにニッケル鍍金又はクロム鍍金を施すとと
もに、複数のセラミックス層Ｌａ，Ｌｂは液状セラミッ
クスを塗布した後に焼成する処理を順次繰り返して形成
することができる。
Ｗ（Ｗｓ）を使用し、圧延により複数の断面台形の角形
導線部Ｗｓｐ，Ｗｓｑが幅狭の連結部Ｗｓｃにより一体
に連結された多層導線Ｗｍを形成してもよい。一方、未
被覆の角形導線Ｗを圧延した後、当該角形導線Ｗに下地
処理を施して下地層Ｌｘを形成するとともに、当該下地
層Ｌｘの上に複数のセラミックス層Ｌａ，Ｌｂを順次形
成することが望ましい。この際、下地処理として、銅製
の角形導線Ｗにニッケル鍍金又はクロム鍍金を施すとと
もに、複数のセラミックス層Ｌａ，Ｌｂは液状セラミッ
クスを塗布した後に焼成する処理を順次繰り返して形成
することができる。
【００１０】
【実施例】次に、本発明に係る好適な実施例を挙げ、図
面に基づき詳細に説明する。
面に基づき詳細に説明する。
【００１１】まず、図２に示す断面台形をなす銅製の角
形導線Ｗｔ（Ｗ）を用意する。この角形導線Ｗｔは未被
覆であり、断面積Ｓは１０ｍｍ2程度である。
形導線Ｗｔ（Ｗ）を用意する。この角形導線Ｗｔは未被
覆であり、断面積Ｓは１０ｍｍ2程度である。
【００１２】一方、図１において、１１，１２は左右一
対の圧延ローラである。圧延ローラ１１，１２はそれぞ
れ軸方向に同径とし、予め設定した間隔を置いて平行に
配する。
対の圧延ローラである。圧延ローラ１１，１２はそれぞ
れ軸方向に同径とし、予め設定した間隔を置いて平行に
配する。
【００１３】そして、コイルを製造するに際しては、図
１及び図３に示すように、圧延ローラ１１と１２間に角
形導線Ｗｔを通過させる。これにより、角形導線Ｗｔは
長手方向に順次圧延される。圧延された角形導線Ｗｔの
断面は、図１に示すように長方形となり、この短辺は圧
延ローラ１１と１２の間隔に一致する。
１及び図３に示すように、圧延ローラ１１と１２間に角
形導線Ｗｔを通過させる。これにより、角形導線Ｗｔは
長手方向に順次圧延される。圧延された角形導線Ｗｔの
断面は、図１に示すように長方形となり、この短辺は圧
延ローラ１１と１２の間隔に一致する。
【００１４】この場合、角形導線Ｗｔにおけるコイル外
側に位置する端辺Ｗｏ側の圧潰量Ｐは、コイル内側に位
置する端辺Ｗｉ側よりも漸次多くなる。したがって、端
辺Ｗｉ側と端辺Ｗｏ側の圧潰量Ｐの相違により、圧延ロ
ーラ１１，１２から出た角形導線Ｗｔは、図３に示すよ
うに曲がり、円形のコイルＣが成形される。よって、目
的の内径Ｄを有するコイルＣを製造するには、予め、角
形導線Ｗｔの断面形状（台形の形状）及び圧潰量Ｐを設
定すればよい。図４は製造されたコイルＣを示す。
側に位置する端辺Ｗｏ側の圧潰量Ｐは、コイル内側に位
置する端辺Ｗｉ側よりも漸次多くなる。したがって、端
辺Ｗｉ側と端辺Ｗｏ側の圧潰量Ｐの相違により、圧延ロ
ーラ１１，１２から出た角形導線Ｗｔは、図３に示すよ
うに曲がり、円形のコイルＣが成形される。よって、目
的の内径Ｄを有するコイルＣを製造するには、予め、角
形導線Ｗｔの断面形状（台形の形状）及び圧潰量Ｐを設
定すればよい。図４は製造されたコイルＣを示す。
【００１５】次に、圧延後のコイルＣに対してセラミッ
クスを用いた絶縁（耐圧）処理を施す。この絶縁処理方
法について、図５〜図７を参照して具体的に説明する。
クスを用いた絶縁（耐圧）処理を施す。この絶縁処理方
法について、図５〜図７を参照して具体的に説明する。
【００１６】まず、コイルＣの両端を軸方向に引張って
伸長させ、コイルＣを構成する角形導線Ｗｔの相互の間
隔を広げる。そして、この状態でコイルＣの角形導線Ｗ
ｔの表面に下地処理を施して下地層Ｌｘを形成する。銅
製の角形導線Ｗｔに対する下地処理としてはニッケル鍍
金又はクロム鍍金が優れている。この際、鍍金は必要最
少限の厚みに留め、磁気的な影響を小さくする。
伸長させ、コイルＣを構成する角形導線Ｗｔの相互の間
隔を広げる。そして、この状態でコイルＣの角形導線Ｗ
ｔの表面に下地処理を施して下地層Ｌｘを形成する。銅
製の角形導線Ｗｔに対する下地処理としてはニッケル鍍
金又はクロム鍍金が優れている。この際、鍍金は必要最
少限の厚みに留め、磁気的な影響を小さくする。
【００１７】なお、下地層Ｌｘを設ける理由は次のとお
りである。セラミックスの焼成温度は、通常２００℃以
上になるため、銅製の角形導線Ｗｔの表面は酸化し、セ
ラミックスとの結合が弱められる。また、銅とセラミッ
クスの熱膨張係数の差は概ね３倍程度となるため、熱収
縮による剥離現象を生ずる虞れがある。そこで、角形導
線Ｗｔの表面に鍍金処理或いは酸化処理等の下地処理を
施すことにより、セラミックスに対して馴染み易くす
る。
りである。セラミックスの焼成温度は、通常２００℃以
上になるため、銅製の角形導線Ｗｔの表面は酸化し、セ
ラミックスとの結合が弱められる。また、銅とセラミッ
クスの熱膨張係数の差は概ね３倍程度となるため、熱収
縮による剥離現象を生ずる虞れがある。そこで、角形導
線Ｗｔの表面に鍍金処理或いは酸化処理等の下地処理を
施すことにより、セラミックスに対して馴染み易くす
る。
【００１８】一方、下地層Ｌｘを形成したなら、この上
に二層のセラミックス層Ｌａ，Ｌｂを順次形成する。
に二層のセラミックス層Ｌａ，Ｌｂを順次形成する。
【００１９】まず、第一層目のセラミックス層Ｌａは、
下地層Ｌｘの上に液状セラミックスを塗布した後、高温
下で焼成させて形成する。塗布する方法は、コイルＣを
セラミックス液の中に浸けてもよいし、或いは吹付け等
により塗布してもよい。なお、目的とする被膜の厚さを
得るには、数回に分けて塗布することも有効である。特
に、薄い被膜を数回に分けて重ねれば、気泡の入らない
良質のセラミックス層を形成できる。
下地層Ｌｘの上に液状セラミックスを塗布した後、高温
下で焼成させて形成する。塗布する方法は、コイルＣを
セラミックス液の中に浸けてもよいし、或いは吹付け等
により塗布してもよい。なお、目的とする被膜の厚さを
得るには、数回に分けて塗布することも有効である。特
に、薄い被膜を数回に分けて重ねれば、気泡の入らない
良質のセラミックス層を形成できる。
【００２０】次いで、第二層目のセラミックス層Ｌｂを
形成する。この場合、第一セラミックス層Ｌａの上に液
状セラミックスを同様に塗布する。しかし、第二層目の
セラミックス層Ｌｂは最終層となるため、液状セラミッ
クスを塗布したなら、コイルＣに対する伸長を解除して
自然状態に短縮させる。そして、この状態でセラミック
スを焼成させて第二層目のセラミックス層Ｌｂを形成す
る。なお、液状セラミックスの粘度を調整すれば、目的
の厚みを有するセラミックス層Ｌａ，Ｌｂが得られる。
形成する。この場合、第一セラミックス層Ｌａの上に液
状セラミックスを同様に塗布する。しかし、第二層目の
セラミックス層Ｌｂは最終層となるため、液状セラミッ
クスを塗布したなら、コイルＣに対する伸長を解除して
自然状態に短縮させる。そして、この状態でセラミック
スを焼成させて第二層目のセラミックス層Ｌｂを形成す
る。なお、液状セラミックスの粘度を調整すれば、目的
の厚みを有するセラミックス層Ｌａ，Ｌｂが得られる。
【００２１】これにより、セラミックスで絶縁されたコ
イルＣを得ることができる。コイルＣはこのままでも完
成品として使用できるが、図５に示すように、コイルボ
ビン１５に装填することもできる。この場合、コイルボ
ビン１５は分割した組立形式とする。なお、コイルＣを
装填した後は、必要によりコイルＣとコイルボビン１５
の隙間にセラミックス等を充填させてもよい。
イルＣを得ることができる。コイルＣはこのままでも完
成品として使用できるが、図５に示すように、コイルボ
ビン１５に装填することもできる。この場合、コイルボ
ビン１５は分割した組立形式とする。なお、コイルＣを
装填した後は、必要によりコイルＣとコイルボビン１５
の隙間にセラミックス等を充填させてもよい。
【００２２】ところで、通常、２５０℃を超える使用温
度に耐える電気絶縁材料には、セラミックスが用いられ
る。セラミックスにより絶縁処理する場合、一般には、
被覆されたセラミックス電線を使用したり、或いは、コ
イルの製造後、導線間の隙間にセラミックスを目詰めす
ることも多い。
度に耐える電気絶縁材料には、セラミックスが用いられ
る。セラミックスにより絶縁処理する場合、一般には、
被覆されたセラミックス電線を使用したり、或いは、コ
イルの製造後、導線間の隙間にセラミックスを目詰めす
ることも多い。
【００２３】しかし、セラミックス電線を使用する方法
は、セラミックス電線が伸びにくく曲げにくい性質を有
するため、巻線時のバックテンションが制限されたり、
鋭角に曲げることができない等、加工性が悪く、結局、
完成時のコイル形状が制約されてしまう問題がある。一
方、目詰による方法は、特に、導線の径が太く、かつコ
イルの形状が小さい場合に用いられる。この方法は、未
被覆の導線によりコイルを製造した後、導線間の隙間に
セラミックスを充填するため、ある程度の隙間を確保す
る必要があり、コイルの大型化を招く欠点がある。この
場合、導線材質は主に銅製であるため、セラミックスと
導線間に熱膨張差による剥離現象を生ずる虞れがあり、
これを防止する観点からも当該隙間を小さくできない。
は、セラミックス電線が伸びにくく曲げにくい性質を有
するため、巻線時のバックテンションが制限されたり、
鋭角に曲げることができない等、加工性が悪く、結局、
完成時のコイル形状が制約されてしまう問題がある。一
方、目詰による方法は、特に、導線の径が太く、かつコ
イルの形状が小さい場合に用いられる。この方法は、未
被覆の導線によりコイルを製造した後、導線間の隙間に
セラミックスを充填するため、ある程度の隙間を確保す
る必要があり、コイルの大型化を招く欠点がある。この
場合、導線材質は主に銅製であるため、セラミックスと
導線間に熱膨張差による剥離現象を生ずる虞れがあり、
これを防止する観点からも当該隙間を小さくできない。
【００２４】本実施例に係る絶縁方法によれば、セラミ
ックスにより十分な絶縁性と耐熱性を確保できるのみな
らず、極めて薄い絶縁層を形成できるため、コイルＣの
小型化を図れるとともに、セラミックス内で発生する気
泡を皆無にして良質の絶縁を行うことができる。また、
セラミックスと導線間の密着性（結合性）を確保でき、
しかも、層間に適当な熱膨張差を作り出すことができ、
機械的にも極めて強固となる剛性のコイルＣを得ること
ができる。
ックスにより十分な絶縁性と耐熱性を確保できるのみな
らず、極めて薄い絶縁層を形成できるため、コイルＣの
小型化を図れるとともに、セラミックス内で発生する気
泡を皆無にして良質の絶縁を行うことができる。また、
セラミックスと導線間の密着性（結合性）を確保でき、
しかも、層間に適当な熱膨張差を作り出すことができ、
機械的にも極めて強固となる剛性のコイルＣを得ること
ができる。
【００２５】図７は、本実施例により製造されたコイル
Ｃにおける角形導線Ｗｔ相互間の熱膨張差の勾配を示
す。同図のように、本実施例により製造されたコイルＣ
は、角形導線Ｗｔ相互間の熱膨張差が緩やかになり剥離
現象が防止される。なお、熱膨張差による影響は、コイ
ルＣに対してヒートショックを与えることにより確認で
きる。即ち、コイルＣにヒートショックを与えると、そ
の熱膨張差によって導線と絶縁層間に剥離を発生する
が、本実施例により製造されたコイルＣでは、下地層Ｌ
ｘ，セラミックス層Ｌａ，Ｌｂにより、角形導線Ｗｔ相
互間に緩やかな熱膨張差の勾配が発生するため、ヒート
ショックに対する緩衝作用が呈される。
Ｃにおける角形導線Ｗｔ相互間の熱膨張差の勾配を示
す。同図のように、本実施例により製造されたコイルＣ
は、角形導線Ｗｔ相互間の熱膨張差が緩やかになり剥離
現象が防止される。なお、熱膨張差による影響は、コイ
ルＣに対してヒートショックを与えることにより確認で
きる。即ち、コイルＣにヒートショックを与えると、そ
の熱膨張差によって導線と絶縁層間に剥離を発生する
が、本実施例により製造されたコイルＣでは、下地層Ｌ
ｘ，セラミックス層Ｌａ，Ｌｂにより、角形導線Ｗｔ相
互間に緩やかな熱膨張差の勾配が発生するため、ヒート
ショックに対する緩衝作用が呈される。
【００２６】他方、図８〜図１１には変更実施例を示
す。図８及び図９に示す変更実施例は、使用する角形導
線Ｗとして、断面長方形の角形導線Ｗｒを使用し、圧延
により断面台形にしたものである。コイルの製造に際し
ては、円錐形（テーパ形）の圧延ローラ２１，２２を使
用する以外は、前述した基本実施例と同じである。変更
実施例の場合には、汎用的な平角導線を利用できる利点
がある。
す。図８及び図９に示す変更実施例は、使用する角形導
線Ｗとして、断面長方形の角形導線Ｗｒを使用し、圧延
により断面台形にしたものである。コイルの製造に際し
ては、円錐形（テーパ形）の圧延ローラ２１，２２を使
用する以外は、前述した基本実施例と同じである。変更
実施例の場合には、汎用的な平角導線を利用できる利点
がある。
【００２７】また、図１０及び図１１に示す変更実施例
は、図１１に示す断面長方形の角形導線Ｗｓ（Ｗ）を使
用し、圧延により複数の断面台形の角形導線部Ｗｓｐ，
Ｗｓｑが幅狭の連結部Ｗｓｃにより一体に連結された多
層導線Ｗｍを形成するようにしたものである。したがっ
て、コイルの製造に際しては、図１０に示すような左右
一対の圧延ローラ３１，３２を用いる。この場合、圧延
ローラ３１（３２も同じ）は、軸方向に第一ローラ部３
１ｐ，連結部形成用ローラ部３１ｃ及び第二ローラ部３
１ｑを順次備える。なお、基本的な製造方法は前述した
基本実施例と同じである。この変更実施例の場合には、
複数の角形導線部Ｗｓｐ，Ｗｓｑに分割されるため、圧
延前の角形導線Ｗｓの断面が細長い場合であっても、実
質的に各角形導線部Ｗｓｐ…をそれぞれ個別に圧延する
ことになるため、無理なく容易に曲げることができ、形
成されるコイルＣも真円に近くなる。また、連結部Ｗｓ
ｃに形成する溝にはセラミックス層が入り込むため、よ
り剛性の高いコイルＣを得ることができる。他方、製造
するコイルの形状によっては予め連結部Ｗｓｃを形成し
た角形導線Ｗｓを使用することも可能である。
は、図１１に示す断面長方形の角形導線Ｗｓ（Ｗ）を使
用し、圧延により複数の断面台形の角形導線部Ｗｓｐ，
Ｗｓｑが幅狭の連結部Ｗｓｃにより一体に連結された多
層導線Ｗｍを形成するようにしたものである。したがっ
て、コイルの製造に際しては、図１０に示すような左右
一対の圧延ローラ３１，３２を用いる。この場合、圧延
ローラ３１（３２も同じ）は、軸方向に第一ローラ部３
１ｐ，連結部形成用ローラ部３１ｃ及び第二ローラ部３
１ｑを順次備える。なお、基本的な製造方法は前述した
基本実施例と同じである。この変更実施例の場合には、
複数の角形導線部Ｗｓｐ，Ｗｓｑに分割されるため、圧
延前の角形導線Ｗｓの断面が細長い場合であっても、実
質的に各角形導線部Ｗｓｐ…をそれぞれ個別に圧延する
ことになるため、無理なく容易に曲げることができ、形
成されるコイルＣも真円に近くなる。また、連結部Ｗｓ
ｃに形成する溝にはセラミックス層が入り込むため、よ
り剛性の高いコイルＣを得ることができる。他方、製造
するコイルの形状によっては予め連結部Ｗｓｃを形成し
た角形導線Ｗｓを使用することも可能である。
【００２８】以上、実施例について、詳細に説明した
が、本発明はこのような実施例に限定されるものではな
く、細部の手法，形状，素材，数量等において本発明の
要旨を逸脱しない範囲で任意に変更できる。
が、本発明はこのような実施例に限定されるものではな
く、細部の手法，形状，素材，数量等において本発明の
要旨を逸脱しない範囲で任意に変更できる。
【００２９】
【発明の効果】このように、本発明に係るコイルの製造
方法は、断面台形の角形導線又は断面長方形の角形導線
を長手方向に順次圧延するとともに、当該角形導線にお
けるコイル内側に位置する端辺側に対してコイル外側に
位置する端辺側の圧潰量を漸次多くすることにより、断
面台形の角形導線を断面長方形にし又は断面長方形の角
形導線を断面台形にし、圧延処理と同時に当該角形導線
を曲げることによりコイルを製造するようにしたため、
次のような顕著な効果を奏する。
方法は、断面台形の角形導線又は断面長方形の角形導線
を長手方向に順次圧延するとともに、当該角形導線にお
けるコイル内側に位置する端辺側に対してコイル外側に
位置する端辺側の圧潰量を漸次多くすることにより、断
面台形の角形導線を断面長方形にし又は断面長方形の角
形導線を断面台形にし、圧延処理と同時に当該角形導線
を曲げることによりコイルを製造するようにしたため、
次のような顕著な効果を奏する。
【００３０】 別途の面均し装置が不要になるため、
製造設備や製造工数の低減に伴う製造コストの削減を図
ることができるとともに、生産性を高めることができ
る。
製造設備や製造工数の低減に伴う製造コストの削減を図
ることができるとともに、生産性を高めることができ
る。
【００３１】 コイルに肉厚部分や撓み部分等の突起
部が発生しないため、高品質で均質性に優れたコイルを
得ることができる。
部が発生しないため、高品質で均質性に優れたコイルを
得ることができる。
【００３２】 未被覆の角形導線を圧延した後、当該
角形導線に下地処理を施して下地層を形成するととも
に、当該下地層の上に複数のセラミックス層を順次形成
することにより、極めて薄い絶縁層を得れるため、コイ
ルの小型化を図れるとともに、セラミックス内で発生す
る気泡を皆無にして良質の絶縁を行うことができる。ま
た、セラミックスと導線間の密着性（結合性）を確保で
き、しかも、層間に適当な熱膨張差を作り出すことがで
き、機械的にも極めて強固となる剛性のコイルを得るこ
とができる。
角形導線に下地処理を施して下地層を形成するととも
に、当該下地層の上に複数のセラミックス層を順次形成
することにより、極めて薄い絶縁層を得れるため、コイ
ルの小型化を図れるとともに、セラミックス内で発生す
る気泡を皆無にして良質の絶縁を行うことができる。ま
た、セラミックスと導線間の密着性（結合性）を確保で
き、しかも、層間に適当な熱膨張差を作り出すことがで
き、機械的にも極めて強固となる剛性のコイルを得るこ
とができる。
【図１】本発明に係るコイルの製造方法により角形導線
を圧延する状態を示す一部断面正面図、
を圧延する状態を示す一部断面正面図、
【図２】同コイルの製造方法に使用する角形導線の断面
図、
図、
【図３】同コイルの製造方法により角形導線を圧延する
状態を示す側面図、
状態を示す側面図、
【図４】同コイルの製造方法により製造されたコイルの
半截断面図、
半截断面図、
【図５】同コイルをコイルボビンに装填した状態の縦断
面図、
面図、
【図６】図５中一部の拡大断面図、
【図７】同コイルにおける角形導線相互間の熱膨張差の
勾配を示す特性図、
勾配を示す特性図、
【図８】同コイルの製造方法に使用する変更実施例に係
る角形導線を圧延する状態を示す一部断面正面図、
る角形導線を圧延する状態を示す一部断面正面図、
【図９】同コイルの製造方法に使用する同変更実施例に
係る角形導線の断面図、
係る角形導線の断面図、
【図１０】同コイルの製造方法に使用する他の変更実施
例に係る角形導線を圧延する状態を示す一部断面正面
図、
例に係る角形導線を圧延する状態を示す一部断面正面
図、
【図１１】同コイルの製造方法に使用する同変更実施例
に係る角形導線の断面図、
に係る角形導線の断面図、
Ｗ 角形導線 Ｗｔ 角形導線 Ｗｒ 角形導線 Ｗｉ 端辺 Ｗｏ 端辺 Ｃ コイル Ｐ 圧潰量 Ｌｘ 下地層 Ｌａ セラミックス層 Ｌｂ セラミックス層
Claims (5)
- 【請求項１】 角形導線を用いたコイルの製造方法にお
いて、断面台形の角形導線又は断面長方形の角形導線を
長手方向に順次圧延するとともに、当該角形導線におけ
るコイル内側に位置する端辺側に対してコイル外側に位
置する端辺側の圧潰量を漸次多くすることにより、断面
台形の角形導線を断面長方形にし又は断面長方形の角形
導線を断面台形にし、圧延処理と同時に当該角形導線を
曲げることによりコイルを製造するようにしたことを特
徴とするコイルの製造方法。 - 【請求項２】 角形導線を使用し、圧延により複数の断
面台形の角形導線部が幅狭の連結部により一体に連続す
る多層導線を形成することを特徴とする請求項１記載の
コイルの製造方法。 - 【請求項３】 未被覆の角形導線を圧延した後、当該角
形導線に下地処理を施して下地層を形成するとともに、
当該下地層の上に複数のセラミックス層を順次形成する
ことを特徴とする請求項１記載のコイルの製造方法。 - 【請求項４】 前記下地処理として、銅製の角形導線に
ニッケル鍍金又はクロム鍍金を施すことを特徴とする請
求項３記載のコイルの製造方法。 - 【請求項５】 前記複数のセラミックス層は液状セラミ
ックスを塗布した後に焼成する処理を順次繰り返して形
成することを特徴とする請求項４記載のコイルの製造方
法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8233991A JP2847640B2 (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | コイルの製造方法 |
| US09/271,277 US6141860A (en) | 1996-09-04 | 1999-03-17 | Method for manufacturing coil |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8233991A JP2847640B2 (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | コイルの製造方法 |
| US09/271,277 US6141860A (en) | 1996-09-04 | 1999-03-17 | Method for manufacturing coil |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1079319A JPH1079319A (ja) | 1998-03-24 |
| JP2847640B2 true JP2847640B2 (ja) | 1999-01-20 |
Family
ID=26531305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8233991A Expired - Lifetime JP2847640B2 (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | コイルの製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6141860A (ja) |
| JP (1) | JP2847640B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019235309A1 (ja) | 2018-06-04 | 2019-12-12 | 福井県 | 電気機器用コイルの製造方法および製造装置 |
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|---|---|---|---|---|
| US6601299B2 (en) | 2000-10-19 | 2003-08-05 | Ibc Corporation | Tapered fin and method of forming the same |
| JP5853625B2 (ja) * | 2011-11-16 | 2016-02-09 | 富士通株式会社 | コイル装置の製造方法 |
| JP6346843B2 (ja) * | 2014-10-24 | 2018-06-20 | 三菱マテリアル株式会社 | エッジワイズコイル用平角絶縁電線の製造方法 |
| WO2018091718A2 (de) * | 2016-11-18 | 2018-05-24 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines windungskörpers |
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|---|---|---|---|---|
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-
1996
- 1996-09-04 JP JP8233991A patent/JP2847640B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-03-17 US US09/271,277 patent/US6141860A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019235309A1 (ja) | 2018-06-04 | 2019-12-12 | 福井県 | 電気機器用コイルの製造方法および製造装置 |
| KR20210016505A (ko) | 2018-06-04 | 2021-02-16 | 후쿠이 켄 | 전기 기기용 코일의 제조 방법 및 제조 장치 |
| US11676760B2 (en) | 2018-06-04 | 2023-06-13 | Fukui Prefectural Government | Method and an apparatus for producing a coil for electric apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1079319A (ja) | 1998-03-24 |
| US6141860A (en) | 2000-11-07 |
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