JPH03248506A - 集合絶縁電線 - Google Patents
集合絶縁電線Info
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- JPH03248506A JPH03248506A JP40504390A JP40504390A JPH03248506A JP H03248506 A JPH03248506 A JP H03248506A JP 40504390 A JP40504390 A JP 40504390A JP 40504390 A JP40504390 A JP 40504390A JP H03248506 A JPH03248506 A JP H03248506A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１］
本発明は、集合絶縁電線に関し、さらに詳しくは、偏向
ヨークのクラ型偏向コイルなどの高周波の用途に適した
集合絶縁電線に関する。 ［０００２］
ヨークのクラ型偏向コイルなどの高周波の用途に適した
集合絶縁電線に関する。 ［０００２］
周知のように、偏向ヨークの発熱の主たる要因は偏向コ
イルの発熱にあり、この偏向コイルの発熱はコイルの直
流抵抗損失による発熱と高周波抵抗損失による発熱とに
区分することができる。最近のように、高精細度化の一
段と進んだ陰極線管表示装置では、偏向ヨークに適用さ
れる偏向走査周波数は３３ｋＨｚ、 ６４ｋＨｚ。 或は８４ｋＨｚといった高い周波数となる。このような
高周波数帯になってくると偏向コイル導体中に発生する
渦電流による損失が無視し得なくなり（上記の周波数域
程度ではコイル導体の表皮効果による損失の影響はあま
り顕著ではなく、渦電流損失が支配的である） 直流抵
抗分による損失に比し高周波抵抗分による損失の影響が
著しく増大する。偏向コイルの高周波数抵抗損失の増大
は当然のことながら偏向コイルの発熱量の増大をもたら
し、偏向ヨーク自体の性能、信頼性を損ねるばかりでな
く、周辺部品の信頼性も低下せしめることになる。 ［０００３］ そこで、発熱量即ち高周波抵抗損失の低減を図る目的で
、従来、偏向コイルには、細導体に絶縁皮膜を施した素
線を複数本星いに撚り合せたリッツ線（リッツ線は各素
線が撚り合せ断面のすべての位置を順次重めるよう構成
されるものである）あるいは素線を同志撚りまたは集合
撚りした撚り線を用いている。以下説明を簡単にするた
め、リッツ線及び同志撚り線、集合撚り線を含めて単に
撚り線と記す。 ［０００４］ 図８９図９はかかる撚り線の一例を示し、８は撚り線、
２′は撚り線８を構成する素線、３′は導体、４′は絶
縁皮膜、５は撚り線８の外周に施した融着層である。ク
ラ型偏向コイルの巻線では、コイルを自己保形する必要
上、撚り線８の外周に融着層５を施している。 ［０００５］ 図７はクラ型偏向コイルの外観図を示し、クラ型偏向コ
イル６は、一対の凹型と凸型とからなる巻金型を用い、
凹型と凸型を組合せたときに形成される巻線空間に撚り
線８を巻き込み、次に撚り線８を通電加熱し、融着層５
により撚り線８相互を接着し、加圧成型して製作される
。 ［０００６］ 図１０は、上記図８１図９に示す如き撚り線８を巻線、
成型して得られたクラ型偏向コイル６′のコイル長手方
向と直角な断面図を示す。図１１は、図１０の部分ｅの
拡大断面図で、撚り線８の巻線分布状態を示す。 ［０００７］ 撚り線８は比較的細かな撚りピッチで撚り合わされてい
るので、クラ型偏向コイル６′に成型された後において
も撚り線８の外形円形形状が崩れることなく保形される
。このため、隣接する撚り線８の相互間には空隙部７が
存在することになる。 ［０００８］
イルの発熱にあり、この偏向コイルの発熱はコイルの直
流抵抗損失による発熱と高周波抵抗損失による発熱とに
区分することができる。最近のように、高精細度化の一
段と進んだ陰極線管表示装置では、偏向ヨークに適用さ
れる偏向走査周波数は３３ｋＨｚ、 ６４ｋＨｚ。 或は８４ｋＨｚといった高い周波数となる。このような
高周波数帯になってくると偏向コイル導体中に発生する
渦電流による損失が無視し得なくなり（上記の周波数域
程度ではコイル導体の表皮効果による損失の影響はあま
り顕著ではなく、渦電流損失が支配的である） 直流抵
抗分による損失に比し高周波抵抗分による損失の影響が
著しく増大する。偏向コイルの高周波数抵抗損失の増大
は当然のことながら偏向コイルの発熱量の増大をもたら
し、偏向ヨーク自体の性能、信頼性を損ねるばかりでな
く、周辺部品の信頼性も低下せしめることになる。 ［０００３］ そこで、発熱量即ち高周波抵抗損失の低減を図る目的で
、従来、偏向コイルには、細導体に絶縁皮膜を施した素
線を複数本星いに撚り合せたリッツ線（リッツ線は各素
線が撚り合せ断面のすべての位置を順次重めるよう構成
されるものである）あるいは素線を同志撚りまたは集合
撚りした撚り線を用いている。以下説明を簡単にするた
め、リッツ線及び同志撚り線、集合撚り線を含めて単に
撚り線と記す。 ［０００４］ 図８９図９はかかる撚り線の一例を示し、８は撚り線、
２′は撚り線８を構成する素線、３′は導体、４′は絶
縁皮膜、５は撚り線８の外周に施した融着層である。ク
ラ型偏向コイルの巻線では、コイルを自己保形する必要
上、撚り線８の外周に融着層５を施している。 ［０００５］ 図７はクラ型偏向コイルの外観図を示し、クラ型偏向コ
イル６は、一対の凹型と凸型とからなる巻金型を用い、
凹型と凸型を組合せたときに形成される巻線空間に撚り
線８を巻き込み、次に撚り線８を通電加熱し、融着層５
により撚り線８相互を接着し、加圧成型して製作される
。 ［０００６］ 図１０は、上記図８１図９に示す如き撚り線８を巻線、
成型して得られたクラ型偏向コイル６′のコイル長手方
向と直角な断面図を示す。図１１は、図１０の部分ｅの
拡大断面図で、撚り線８の巻線分布状態を示す。 ［０００７］ 撚り線８は比較的細かな撚りピッチで撚り合わされてい
るので、クラ型偏向コイル６′に成型された後において
も撚り線８の外形円形形状が崩れることなく保形される
。このため、隣接する撚り線８の相互間には空隙部７が
存在することになる。 ［０００８］
従来の撚り線では、偏向コイルの発熱量を低減する上で
それなりの効果は得ているものの、十分とはいえず、ま
た偏向コイルの信頼性、生産コストの面でも解決すべき
課題を残していた。 ［０００９］ 即ち、一般に、従来の撚り線では、高周波の用途に使う
とき、以下のような問照点が あった。 ［００１０］ （１）撚り線は比較的細かな撚りピッチで撚り合わされ
るため、コイル導線として可撓性に欠け、コイル形状に
なじみ難く、また巻線時に、隣接する撚り線相互間に空
隙部を生ずる。そして加熱成型時にも、撚り線の円形形
状がそのまま保形されるので、コイル形成部に生じた空
隙部は減少することなく残存し、コイル形成部に占める
コイル導体部の占積率を悪くしている。コイル導体の占
積率の低下はコイルの発熱量低減に対し悪い影響を及ぼ
す。 ［００１１］ （２）撚り線は、その撚り込み分だけ素線長かが長くな
り、その分コイルの導体抵抗を増加させることになる。 例えば０．１７ｍｍ径の銅線（絶縁体仕上り外径０゜２
ｍｍ）を７本、６ｍｍの撚りピッチで同芯撚りした撚り
線の導体抵抗は、撚り合わせしていないものに比べ約２
％増加する。コイル導体抵抗の増大は、コイルの発熱量
低減に対し悪く作用する。 ［００１２］ （３）撚り線は、撚り工程が入るため、線材に加工劣化
を及ぼす恐れも多くなり、信頼性の上で好ましくない。 また、コストの上昇にもつながる。 ［００１３］ 本発明は、上記従来技術の欠点を改善し、高周波の用途
において発熱量を一層低減せしめ、より信頼性を高め、
さらにコストも低減することができる集合絶縁電線を提
供しようとするものである。 ［００１４］
それなりの効果は得ているものの、十分とはいえず、ま
た偏向コイルの信頼性、生産コストの面でも解決すべき
課題を残していた。 ［０００９］ 即ち、一般に、従来の撚り線では、高周波の用途に使う
とき、以下のような問照点が あった。 ［００１０］ （１）撚り線は比較的細かな撚りピッチで撚り合わされ
るため、コイル導線として可撓性に欠け、コイル形状に
なじみ難く、また巻線時に、隣接する撚り線相互間に空
隙部を生ずる。そして加熱成型時にも、撚り線の円形形
状がそのまま保形されるので、コイル形成部に生じた空
隙部は減少することなく残存し、コイル形成部に占める
コイル導体部の占積率を悪くしている。コイル導体の占
積率の低下はコイルの発熱量低減に対し悪い影響を及ぼ
す。 ［００１１］ （２）撚り線は、その撚り込み分だけ素線長かが長くな
り、その分コイルの導体抵抗を増加させることになる。 例えば０．１７ｍｍ径の銅線（絶縁体仕上り外径０゜２
ｍｍ）を７本、６ｍｍの撚りピッチで同芯撚りした撚り
線の導体抵抗は、撚り合わせしていないものに比べ約２
％増加する。コイル導体抵抗の増大は、コイルの発熱量
低減に対し悪く作用する。 ［００１２］ （３）撚り線は、撚り工程が入るため、線材に加工劣化
を及ぼす恐れも多くなり、信頼性の上で好ましくない。 また、コストの上昇にもつながる。 ［００１３］ 本発明は、上記従来技術の欠点を改善し、高周波の用途
において発熱量を一層低減せしめ、より信頼性を高め、
さらにコストも低減することができる集合絶縁電線を提
供しようとするものである。 ［００１４］
上記目的を達成するため、本発明は、複数本の絶縁被覆
細線（素線）を平行に束ねるかあるいは素線を束ねたも
のの層芯径の約１００倍以上の粗い撚りピッチで束ね、
この外周上上に融着層を施し断面略円形状とした集合絶
縁電線を提供する。 なお、本発明において、集合絶縁
電線を、素線の平行東線または集合絶縁電線の層芯径の
略１００倍以上の撚りピッチで素線を束ねたものと限定
した理由は偏向ヨークのクラ型偏向コイル等を加熱成型
したとき、平行東線であれば素線はより低い成型圧で容
易に移動し得、また層芯径の略１００倍以上の粗い撚り
ピッチで素線を束ねたものであれば、成型時に素線に損
傷を与えることのない成型圧で素線を移動せしめること
ができ、撚りピッチが層芯径の略１００倍以下となると
素線を移動させるときの成型圧で素線に損傷を生ずる可
能性があることが、実、験的に確認された結果によるな
めである。 ［００１５］
細線（素線）を平行に束ねるかあるいは素線を束ねたも
のの層芯径の約１００倍以上の粗い撚りピッチで束ね、
この外周上上に融着層を施し断面略円形状とした集合絶
縁電線を提供する。 なお、本発明において、集合絶縁
電線を、素線の平行東線または集合絶縁電線の層芯径の
略１００倍以上の撚りピッチで素線を束ねたものと限定
した理由は偏向ヨークのクラ型偏向コイル等を加熱成型
したとき、平行東線であれば素線はより低い成型圧で容
易に移動し得、また層芯径の略１００倍以上の粗い撚り
ピッチで素線を束ねたものであれば、成型時に素線に損
傷を与えることのない成型圧で素線を移動せしめること
ができ、撚りピッチが層芯径の略１００倍以下となると
素線を移動させるときの成型圧で素線に損傷を生ずる可
能性があることが、実、験的に確認された結果によるな
めである。 ［００１５］
この発明の集合絶縁電線を用いてクラ型偏向コイル等を
形成する際に、コイルの加熱成形工程における条件を選
定することにより、外形円形に保形されている集合絶縁
電線の保形状態を崩し、集合絶縁電線を構成している各
素線がコイル形成部の空隙部へずれ込むようになし、以
ってコイル形成部断面積に占めるコイル導体断面積の比
を高める。 ［００１６］ このように、コイル形成部断面積に占めるコイル導体断
面積の比、コイル導体占積率、を高めることは、クラ型
偏向コイル等を同一仕上り寸法に製作するに際し、従来
の撚り線に比し集合絶縁電線の素線径あるいは素線数を
増加せしめることを可能とする。 ［００１７］ このことは、取りも直さずクラ型偏向コイル等のインダ
クタンス（Ｌ）と直流抵抗（Ｒ）との比、Ｌ／Ｒを高め
ることになる。何となれば、インダクタンスＬは偏向コ
イルの巻数、直流抵抗Ｒは偏向コイル導体の断面積によ
り一義的に定まることによる。更に、Ｌ／Ｒは自己発熱
に伴う温度上昇度と明らかに相関関係があり発明者等の
実験結果によれば、図６に示す如き関係になることが認
められた（なお、図６は偏向走査周波数３３ｋＨｚにお
けるクラ型偏向コイルの温度上昇度とＬ／Ｒの関係であ
る）。即ち、Ｌ／Ｒは偏向コイルの発熱量と密接な関連
をもちＬ／Ｒ１いい換えればコイル導体占積率、を大き
くとることが発熱量を低減せしめる上で大きな効果をも
たらす。 ［００１８］ また、本発明の集合絶縁電線は、従来の撚り線に比し、
撚り線の撚り込み長さ分だけ素線長が短く、偏向コイル
の直流抵抗を減じ、偏向コイルの発熱量低減に相乗的効
果を与える。 ［００１９］
形成する際に、コイルの加熱成形工程における条件を選
定することにより、外形円形に保形されている集合絶縁
電線の保形状態を崩し、集合絶縁電線を構成している各
素線がコイル形成部の空隙部へずれ込むようになし、以
ってコイル形成部断面積に占めるコイル導体断面積の比
を高める。 ［００１６］ このように、コイル形成部断面積に占めるコイル導体断
面積の比、コイル導体占積率、を高めることは、クラ型
偏向コイル等を同一仕上り寸法に製作するに際し、従来
の撚り線に比し集合絶縁電線の素線径あるいは素線数を
増加せしめることを可能とする。 ［００１７］ このことは、取りも直さずクラ型偏向コイル等のインダ
クタンス（Ｌ）と直流抵抗（Ｒ）との比、Ｌ／Ｒを高め
ることになる。何となれば、インダクタンスＬは偏向コ
イルの巻数、直流抵抗Ｒは偏向コイル導体の断面積によ
り一義的に定まることによる。更に、Ｌ／Ｒは自己発熱
に伴う温度上昇度と明らかに相関関係があり発明者等の
実験結果によれば、図６に示す如き関係になることが認
められた（なお、図６は偏向走査周波数３３ｋＨｚにお
けるクラ型偏向コイルの温度上昇度とＬ／Ｒの関係であ
る）。即ち、Ｌ／Ｒは偏向コイルの発熱量と密接な関連
をもちＬ／Ｒ１いい換えればコイル導体占積率、を大き
くとることが発熱量を低減せしめる上で大きな効果をも
たらす。 ［００１８］ また、本発明の集合絶縁電線は、従来の撚り線に比し、
撚り線の撚り込み長さ分だけ素線長が短く、偏向コイル
の直流抵抗を減じ、偏向コイルの発熱量低減に相乗的効
果を与える。 ［００１９］
以下、本発明の実施例を図１及至図５に沿い説明する。
［００２０］
図１２図２は本発明の集合絶縁電線の一実施例を示すも
ので、図１は集合東線の断面図２図２は外観斜視図であ
る。 ［００２１］ 集合絶縁電線１は、導体３の外周にポリウレタン樹脂、
ポリエステルイミド樹脂等の絶縁層４を塗布焼付した素
線２を複数本、パックテンションを与えながら平行に束
ねるかまたは素線２の集束体の約１００倍以上の極めて
粗な撚りピッチで束ね、直ちに、この外周上にポリアミ
ド樹脂等の融着層５を施し、断面略円形状に形成したも
のである。 ［００２２］ 次に、かかる集合絶縁電線１を用いて製作されるクラ型
偏向コイルにつき説明すると、先ず集合絶縁電線１は巻
型にクラ型状に巻線されるが、巻線時、集合絶縁電線１
は素線２のほぼ平行な集束体であるため、可撓性に優り
、巻型になじみ易く、また外形円形に保形されている故
、集合絶縁電線１を互いに密接せしめて精度よく巻線す
ることができる。ただし、この巻線された状態では、集
合絶縁電線１は外形円形状に保形されているため、従来
の撚り線８の場合と同様、隣接する集合絶縁電線１相互
間には空隙部が存在することには変りない。而して、次
の加熱成型工程において、予め実験的に選定した条件で
加熱２成型することにより先ず集合絶縁電線１を一体に
保形拘束する外周融着層５が溶融され、集合絶縁電線１
の各素線２の集束性が解除され、素線２は成形圧によっ
てコイル空間をより安定な位置へとずれながら移動して
行くので、最終的には、巻線時に集合絶縁電線１相互間
に存在した空隙部は素線２によって密に形成される。こ
の結果、りラ型偏向コイル６の長手方向と直角断面（図
３）におけるコイル巻線分布は、図３の部分ｅを図４に
拡大して示す如く、コイル形成部断面積に占めるコイル
導体断面積（コイル導体占積率）が高められている。 ［００２３］ 実際の製作例として、同一仕上り外形寸法のクラ型偏向
コイルについて、従来の撚り線８を用いたコイルと２本
発明の集合絶縁１を用いたコイルを比較した結果、後者
は前者に比べＬ／Ｒが約２０〜３０％高くなることが確
かめられた。また、偏向走査周波数３３ｋＨｚにおける
温度上昇度を比較した結果でも、後者は前者より４〜５
ｄｅｇ（摂氏）低下することが確認された。 ［００２４］ 他の実施例としては、図５に示すように、素線２として
、絶縁層４の外周にさらにポリアミド樹脂等の融着層１
５を施したものを用いた集合絶縁電線２１が挙げられる
。 ［００２５］ 本発明の集合絶縁電線は、上記の如きクラ型偏向コイル
の用途の外、高周波フィルタ、高周波トランス（ＩＦＴ
、高周波スイッチング用トランス）、高周波インダクタ
、電磁調理器等のコイルに好適に用いることが出来る。 ［００２６］
ので、図１は集合東線の断面図２図２は外観斜視図であ
る。 ［００２１］ 集合絶縁電線１は、導体３の外周にポリウレタン樹脂、
ポリエステルイミド樹脂等の絶縁層４を塗布焼付した素
線２を複数本、パックテンションを与えながら平行に束
ねるかまたは素線２の集束体の約１００倍以上の極めて
粗な撚りピッチで束ね、直ちに、この外周上にポリアミ
ド樹脂等の融着層５を施し、断面略円形状に形成したも
のである。 ［００２２］ 次に、かかる集合絶縁電線１を用いて製作されるクラ型
偏向コイルにつき説明すると、先ず集合絶縁電線１は巻
型にクラ型状に巻線されるが、巻線時、集合絶縁電線１
は素線２のほぼ平行な集束体であるため、可撓性に優り
、巻型になじみ易く、また外形円形に保形されている故
、集合絶縁電線１を互いに密接せしめて精度よく巻線す
ることができる。ただし、この巻線された状態では、集
合絶縁電線１は外形円形状に保形されているため、従来
の撚り線８の場合と同様、隣接する集合絶縁電線１相互
間には空隙部が存在することには変りない。而して、次
の加熱成型工程において、予め実験的に選定した条件で
加熱２成型することにより先ず集合絶縁電線１を一体に
保形拘束する外周融着層５が溶融され、集合絶縁電線１
の各素線２の集束性が解除され、素線２は成形圧によっ
てコイル空間をより安定な位置へとずれながら移動して
行くので、最終的には、巻線時に集合絶縁電線１相互間
に存在した空隙部は素線２によって密に形成される。こ
の結果、りラ型偏向コイル６の長手方向と直角断面（図
３）におけるコイル巻線分布は、図３の部分ｅを図４に
拡大して示す如く、コイル形成部断面積に占めるコイル
導体断面積（コイル導体占積率）が高められている。 ［００２３］ 実際の製作例として、同一仕上り外形寸法のクラ型偏向
コイルについて、従来の撚り線８を用いたコイルと２本
発明の集合絶縁１を用いたコイルを比較した結果、後者
は前者に比べＬ／Ｒが約２０〜３０％高くなることが確
かめられた。また、偏向走査周波数３３ｋＨｚにおける
温度上昇度を比較した結果でも、後者は前者より４〜５
ｄｅｇ（摂氏）低下することが確認された。 ［００２４］ 他の実施例としては、図５に示すように、素線２として
、絶縁層４の外周にさらにポリアミド樹脂等の融着層１
５を施したものを用いた集合絶縁電線２１が挙げられる
。 ［００２５］ 本発明の集合絶縁電線は、上記の如きクラ型偏向コイル
の用途の外、高周波フィルタ、高周波トランス（ＩＦＴ
、高周波スイッチング用トランス）、高周波インダクタ
、電磁調理器等のコイルに好適に用いることが出来る。 ［００２６］
本発明の集合絶縁電線によれば、従来のりッッ線等の集
合撚り線に比べ、高周波の用途において、コイルの発熱
量が低減される。 ［００２７］ また、コイル導線の撚り線工程による加工劣化が防止さ
れるため、より信頼性が高くなる。 ［００２８］ 更に、コイル導線の撚り線工数の節減により、全体とし
てのコストの低減となり、その工業上の効果は極めて大
きなものがある。
合撚り線に比べ、高周波の用途において、コイルの発熱
量が低減される。 ［００２７］ また、コイル導線の撚り線工程による加工劣化が防止さ
れるため、より信頼性が高くなる。 ［００２８］ 更に、コイル導線の撚り線工数の節減により、全体とし
てのコストの低減となり、その工業上の効果は極めて大
きなものがある。
【図１】
本発明の一実施例の集合絶縁電線の横断面図。
【図２】
本発明の一実施例の集合絶縁電線の外観斜視図。
【図３】
本発明の集合絶縁電線を用いたクラ型偏向コイルの一例
のコイル長手方向に直角な断面図。
のコイル長手方向に直角な断面図。
【図４】
図３の部分ｅの拡大図。
【図５】
本発明の他の実施例の集合絶縁電線の横断面図。
【図６】
クラ型偏向コイルのインダクタンスＬと直流抵抗Ｒとの
比Ｌ／Ｒとクラ型偏向コイルの温度上昇度△Ｔの関係図
。
比Ｌ／Ｒとクラ型偏向コイルの温度上昇度△Ｔの関係図
。
【図７】
クラ型偏向コイルの外観図。
【図８】
従来の集合絶縁電線の一例の横断面図。
【図９】
従来の集合絶縁電線の一例の外観斜視図。
【図１０】
従来の集合絶縁電線を用いたクラ型偏向コイルの一例の
コイル長手方向に直角な断面図。
コイル長手方向に直角な断面図。
【図１１】
図１０の部分ｅの拡大図。
１ 集合絶縁電線
２ 素線
導体
絶縁層
融着層
クラ型偏向コイル
５ 融着層
１ 集合絶縁電線
【図１】
図面
【図２】
【図３】
（図２）
（図３）
（図
）
【図４】
【図５】
（図４）
（図５）
【図６】
【図７】
（図６）
（ハ）
（図７）
【図８】
【図９】
【図１０】
（図８）
（図９）
（図１０）
Claims (1)
- 【請求項１】複数本の絶縁導体素線または自己融着性絶
縁導体素線を平行に束ねるかもしくは素線の集束体の層
芯径の略１００倍以上の極めて粗な撚りピッチで束ね、
この外周上に融着層を施し、断面略円形状となしたこと
を特徴とする集合絶縁電線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40504390A JPH03248506A (ja) | 1988-02-03 | 1990-12-21 | 集合絶縁電線 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63023398A JPH0668950B2 (ja) | 1988-02-03 | 1988-02-03 | 偏向ヨークの製造方法 |
| JP40504390A JPH03248506A (ja) | 1988-02-03 | 1990-12-21 | 集合絶縁電線 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63023398A Division JPH0668950B2 (ja) | 1988-02-03 | 1988-02-03 | 偏向ヨークの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03248506A true JPH03248506A (ja) | 1991-11-06 |
Family
ID=26360749
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40504390A Pending JPH03248506A (ja) | 1988-02-03 | 1990-12-21 | 集合絶縁電線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03248506A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018170397A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-01 | スミダコーポレーション株式会社 | トランス装置 |
| TWI665687B (zh) * | 2016-04-28 | 2019-07-11 | 乾坤科技股份有限公司 | 製作無線充電線圈的方法 |
| WO2023153246A1 (ja) * | 2022-02-08 | 2023-08-17 | エセックス古河マグネットワイヤジャパン株式会社 | 絶縁電線、コイル、回転電機及び電気・電子機器 |
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-
1990
- 1990-12-21 JP JP40504390A patent/JPH03248506A/ja active Pending
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