JP2016023826A - 吸収式熱源機 - Google Patents

Abstract

【課題】低熱負荷時に高温再生器への発生熱の投入を停止しても高温再生器まわりの吸収液に起因するトラブルの発生を回避できる吸収式熱源機を提供する。
【解決手段】吸収式熱源機１は、外部から導入した排熱ｈで吸収液Ｓｗの濃度を上昇させる排熱利用再生器４０と、吸収液Ｓｂを加熱するために発生させた発生熱で吸収液Ｓｂの濃度を上昇させる高温再生器５０と、高温再生器５０に吸収液Ｓｂを導入させる高温再生器吸収液導入装置７４と、濃度が上昇した吸収液Ｓｃで冷媒の蒸気Ｖｅを吸収する吸収器１０と、高温再生器５０と吸収器１０との差圧を直接的又は間接的に検知する差圧検知器２８、５８、９２と、制御装置９０とを備える。制御装置９０は、低熱負荷時に、高温再生器５０への発生熱の投入を停止すると共に、差圧検知器２８、５８、９２で検知した値に応じて高温再生器５０に導入される吸収液Ｓｂの流量を変化させる。
【選択図】図１

Description

本発明は吸収式熱源機に関し、特に排熱を利用して吸収液を再生させる排熱利用再生器を有する吸収式熱源機に関する。

燃料による加熱のほか、熱利用機器からの排熱をも利用して冷温水を生成する排熱投入形吸収冷温水機がある。排熱投入形吸収冷温水機は、冷媒と吸収液とのサイクルによって熱移動させる機器であり、加熱することにより吸収液の濃度を上昇させる再生器として、排熱を利用して吸収液を加熱する排熱再生器と、燃料等によって発生させた熱で吸収液を加熱する高温再生器とを含んでいる。排熱投入形吸収冷温水機の一例として、以下のようなものがある。例示する排熱投入形吸収冷温水機は、外部からの排熱のみで運転可能な低負荷時に、加熱用燃焼エネルギーを使用していないことを確認し、低温ポンプ、中温ポンプ及び高温ポンプを一定時間運転したあと、高温再生器出口部の吸収液温度又は冷媒蒸気ドレンの中温再生器出口温度が設定値以下であることを検知して、中温ポンプ及び高温ポンプの運転を停止して、あたかも一重効用サイクル運転のごとく、排熱再生器でのみ吸収液の加熱、再生を行う（例えば、特許文献１参照。）。

特開２００６−１６２１０４号公報

しかしながら、特許文献１に記載の排熱投入形吸収冷温水機では、ポンプを停止させる条件が適切でなかった場合、吸収液が冷媒系統に逆流して能力を低下させる等の、高温再生器まわりの吸収液に起因するトラブルが発生し得る。

本発明は上述の課題に鑑み、低熱負荷時に高温再生器への発生熱の投入を停止しても高温再生器まわりの吸収液に起因するトラブルの発生を回避できる吸収式熱源機を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明の第１の態様に係る吸収式熱源機は、例えば図１に示すように、相変化を伴う冷媒Ｖと、冷媒Ｖが混合した吸収液Ｓとのサイクルによって熱を移動させる吸収式熱源機１であって；吸収液Ｓｗを導入し、外部から導入した排熱ｈで吸収液Ｓｗから冷媒Ｖを加熱蒸発させて、導入した吸収液Ｓｗの濃度を上昇させる排熱利用再生器４０と；吸収液Ｓｂを導入し、吸収液Ｓｂを加熱するために発生させた発生熱で吸収液Ｓｂから冷媒Ｖを加熱蒸発させて、導入した吸収液Ｓｂの濃度を上昇させる高温再生器５０と；高温再生器５０に吸収液Ｓｂを導入させる高温再生器吸収液導入装置７４と；排熱利用再生器４０で濃度が上昇した吸収液Ｓｂ及び高温再生器５０で濃度が上昇した吸収液Ｓａを導入し、濃度が上昇した吸収液Ｓｃで冷媒の蒸気Ｖｅを吸収する吸収器１０と；高温再生器５０の内部圧力と吸収器１０の内部圧力との差を直接的又は間接的に検知する差圧検知器２８、５８、９２と；高温再生器吸収液導入装置７４の動作を制御する制御装置９０とを備え；制御装置９０は、高温再生器５０への発生熱の投入を行わずに吸収式熱源機１の運転が可能な低熱負荷時に、高温再生器５０への発生熱の投入を停止すると共に、差圧検知器２８、５８、９２で検知した値に応じて高温再生器５０に導入される吸収液Ｓｂの流量が変化するように高温再生器吸収液導入装置７４を制御する。

このように構成すると、低熱負荷時に高温再生器への発生熱の投入を停止しても、高温再生器の内部圧力と吸収器の内部圧力との差に応じた流量の吸収液が高温再生器に導入されるので、高温再生器の内部圧力が高すぎることに起因して高温再生器まわりの吸収液が冷媒系統へ逆流することを回避することができ、熱源機の能力の低下を抑制した運転が可能となって、高温再生器への発生熱の投入停止に伴う省エネルギーを図りつつ安定した運転を行うことができる。

また、本発明の第２の態様に係る吸収式熱源機は、例えば図１に示すように、上記本発明の第１の態様に係る吸収式熱源機１において、高温再生器５０内の吸収液Ｓａの高液位Ｌｔ及び低液位Ｌｓを検知する高温再生器液位検知器５６を備え；制御装置９０は、高温再生器液位検知器５６が高液位Ｌｔを検知したときに差圧検知器２８、５８、９２が検知した値に対する高温再生器５０に導入される吸収液Ｓｂの流量を減少させ、高温再生器液位検知器５６が低液位Ｌｓを検知したときに差圧検知器２８、５８、９２が検知した値に対する高温再生器５０に導入される吸収液Ｓｂの流量を増加させるように、差圧検知器２８、５８、９２が検知した値と高温再生器５０に導入される吸収液Ｓｂの流量との関係を調節する。

このように構成すると、吸収液の循環流量を適切に調節することができる。

また、本発明の第３の態様に係る吸収式熱源機は、例えば図１に示すように、上記本発明の第２の態様に係る吸収式熱源機１において、制御装置９０は、高温再生器液位検知器５６が高液位Ｌｔを検知したときに差圧検知器２８、５８、９２が検知した値に対する高温再生器５０に導入される吸収液Ｓｂの流量を減少させた結果、差圧検知器２８、５８、９２が検知した値に対する高温再生器５０に導入される吸収液Ｓｂの流量が所定の流量に達したときに、高温再生器５０への吸収液Ｓｂの導入を停止するように高温再生器吸収液導入装置７４を制御する。

このように構成すると、高温再生器まわりの吸収液の結晶を抑制しつつ、高温再生器への吸収液の導入を停止することができる。

また、本発明の第４の態様に係る吸収式熱源機は、例えば図１に示すように、上記本発明の第１の態様又は第２の態様に係る吸収式熱源機１において、高温再生器５０内の吸収液Ｓａの温度を検知する高温再生器吸収液温度検知器５７と；高温再生器５０内の冷媒Ｖａの飽和蒸気温度を直接的又は間接的に検知する高温再生器冷媒蒸気温度検知器５８とを備え；制御装置９０は、高温再生器吸収液温度検知器５７で検知した値と、高温再生器冷媒蒸気温度検知器５８で検知した値とから、高温再生器５０内の吸収液Ｓａの濃度を算出し、算出された吸収液Ｓａの濃度が所定の濃度に低下したときに、高温再生器５０への吸収液Ｓｂの導入を停止するように高温再生器吸収液導入装置７４を制御する。

このように構成すると、高温再生器まわりの吸収液の結晶を回避しつつ、高温再生器への吸収液の導入を停止することが可能となる。

本発明によれば、低熱負荷時に高温再生器への発生熱の投入を停止しても、高温再生器の内部圧力と吸収器の内部圧力との差に応じた流量の吸収液が高温再生器に導入されるので、高温再生器の内部圧力が高すぎることに起因して高温再生器まわりの吸収液が冷媒系統へ逆流することを回避することができ、熱源機の能力の低下を抑制した運転が可能となって、高温再生器への発生熱の投入停止に伴う省エネルギーを図りつつ安定した運転を行うことができる。

本発明の実施の形態に係る吸収冷凍機の模式的系統図である。 差圧と、第２溶液ポンプの回転速度との関係の一例を示すグラフである。 低熱負荷運転時の高温再生器まわりの制御の第１の例を示すフローチャートである。 低熱負荷運転時の高温再生器まわりの制御の第２の例を示すフローチャートである。 溶液系統のサイクルを示す概略部分系統図である。（Ａ）は本発明の実施の形態に係る吸収冷凍機の概略部分系統図、（Ｂ）は本発明の実施の形態の第１の変形例に係る吸収冷凍機の概略部分系統図、（Ｃ）は本発明の実施の形態の第２の変形例に係る吸収冷凍機の概略部分系統図である。

以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。なお、各図において互いに同一又は相当する部材には同一あるいは類似の符号を付し、重複した説明は省略する。

まず図１を参照して、本発明の実施の形態に係る吸収式熱源機としての吸収冷凍機１を説明する。図１は、吸収冷凍機１の模式的系統図である。吸収冷凍機１は、二重効用吸収冷凍機であり、吸収冷凍サイクルを行う主要構成機器として、吸収器１０と、蒸発器２０と、凝縮器３０と、低温再生器４０と、高温再生器５０とを備えていると共に、制御装置９０を備えている。吸収冷凍機１は、吸収液に対して冷媒が相変化をしながら循環することで熱移動を行わせ、被冷却媒体である冷水ｐの温度を低下させる機器である。吸収冷凍機１では、再生器が高温再生器５０及び低温再生器４０の２つに分割されている。以下の説明において、吸収液に関し、吸収冷凍サイクル上における区別を容易にするために、性状や吸収冷凍サイクル上の位置に応じて、「希溶液Ｓｗ」、「高温濃溶液Ｓａ」、「低温濃度溶液Ｓｂ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「溶液Ｓ」ということとする。また、冷媒に関し、吸収冷凍サイクル上における区別を容易にするために、性状や吸収冷凍サイクル上の位置に応じて、「蒸発器冷媒蒸気Ｖｅ」、「高温冷媒蒸気Ｖａ」、「低温冷媒蒸気Ｖｂ」、「冷媒液Ｖｆ」等と呼称するが、性状等を不問にするときは総称して「冷媒Ｖ」ということとする。本実施の形態では、溶液Ｓ（吸収剤と冷媒との混合物）としてＬｉＢｒ水溶液が用いられており、冷媒Ｖとして水（Ｈ_２Ｏ）が用いられているが、これに限らず他の冷媒、溶液（吸収剤）の組み合わせで使用してもよい。

吸収器１０は、蒸発器２０から導入した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを混合濃溶液Ｓｃで吸収する部位である。混合濃溶液Ｓｃは、高温再生器５０で生成された高温濃溶液Ｓａに対して、低温再生器４０で生成された低温濃溶液Ｓｂの一部が混合した溶液Ｓである。吸収器１０には、混合濃溶液Ｓｃで蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収した際に発生する吸収熱を奪う冷却水ｑを流す吸収器冷却水管１１（以下、単に「冷却水管１１」という。）が内部に配設されている。また、吸収器１０には、混合濃溶液Ｓｃを冷却水管１１に向けて散布する濃溶液散布ノズル１２が冷却水管１１の上方に配設されている。吸収器１０は、冷却水管１１の下方に、希溶液Ｓｗを貯留する吸収器貯留部１３（以下、単に「貯留部１３」という。）が形成されている。希溶液Ｓｗは、比較的濃度が高い溶液Ｓ（混合濃溶液Ｓｃ）が冷媒Ｖ（蒸発器冷媒蒸気Ｖｅ）を吸収して濃度が低下した溶液Ｓである。

蒸発器２０は、被冷却媒体としての冷水ｐの熱で冷媒液Ｖｆを蒸発させて蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを発生させる部位である。蒸発器２０では、冷媒液Ｖｆが蒸発する際の潜熱を冷水ｐから奪うことにより、冷水ｐが冷却される。蒸発器２０には、冷却する対象である冷水ｐを流す冷水管２１が配設されている。冷水管２１は、エアハンドリングユニット等の冷水利用機器（不図示）と配管８６を介して接続されている。また、蒸発器２０には、冷媒液Ｖｆを冷水管２１に向けて散布するための冷媒液散布ノズル２２が冷水管２１の上方に配設されている。また、蒸発器２０には、凝縮器３０で凝縮された冷媒液Ｖｆを導入する冷媒液管８２が接続されている。蒸発器２０の下部には、導入した冷媒液Ｖｆを貯留する蒸発器貯留部２３（以下、単に「貯留部２３」という。）が形成されている。また、蒸発器２０には、貯留部２３の貯留している冷媒液Ｖｆを冷媒液散布ノズル２２に導く循環冷媒管２４が設けられている。循環冷媒管２４には、冷媒液Ｖｆを冷媒液散布ノズル２２に圧送する冷媒ポンプ２５が配設されている。また、蒸発器２０には、発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの温度を検知する蒸発器温度計２８が設けられている。蒸発器温度計２８は、典型的には、蒸発器２０内の気相部の温度を検知する位置に配設されている。この位置に配設されていると、飽和蒸気の蒸発器冷媒蒸気Ｖｅ温度を検出することができ（すなわち蒸発器冷媒蒸気Ｖｅの飽和温度を検出することができ）、蒸発器２０の内部の圧力を推定することができる。

凝縮器３０は、低温再生器４０から導入した低温冷媒蒸気Ｖｂを冷却して凝縮させる部位である。凝縮器３０では、低温冷媒蒸気Ｖｂが凝縮して、冷媒液Ｖｆが生成される。凝縮器３０には、導入した低温冷媒蒸気Ｖｂを冷却するための冷却水ｑを流す凝縮器冷却水管３１（以下、単に「冷却水管３１」という。）が配設されている。冷却水管３１は、一端が吸収器１０内の冷却水管１１と配管８８を介して、他端が冷却塔（不図示）と配管８９を介して、それぞれ接続されている。また、吸収器１０内の冷却水管１１と冷却塔（不図示）とは、配管８７を介して接続されている。

低温再生器４０は、本実施の形態では、吸収器１０から希溶液Ｓｗを導入し、希溶液Ｓｗを加熱して、低温濃溶液Ｓｂを生成する部位である。低温濃溶液Ｓｂは、希溶液Ｓｗ中の冷媒Ｖを蒸発させて、希溶液Ｓｗから濃度が上昇した溶液Ｓである。低温再生器４０では、希溶液Ｓｗの加熱に、外部から導入した排温水ｈの熱及び高温再生器５０で生成された高温冷媒蒸気Ｖａを用いることができる。低温再生器４０には、導入した希溶液Ｓｗを加熱するための加熱源となる排温水ｈを流す加熱排温水管４５が内部に配設されている。また、低温再生器４０には、希溶液Ｓｗを加熱するための加熱源となる高温冷媒蒸気Ｖａを流す加熱蒸気管４１が内部に配設されている。排温水ｈは、吸収冷凍機１の外部で利用された機器の冷却に用いられたものであり、排温水ｈが保有する熱は「排熱」に相当する。他方、高温冷媒蒸気Ｖａが保有する熱は、溶液Ｓの加熱のために発生させた熱に由来するものであり、「発生熱」に相当する。低温再生器４０は、外部から導入した排温水ｈの熱（排熱）で溶液Ｓを加熱して、溶液Ｓから冷媒Ｖを蒸発させることができる機器であり、排熱利用再生器に相当する。加熱蒸気管４１は、一端が冷媒蒸気管８１に接続されている。他端は、凝縮器３０に開放されている。加熱排温水管４５は、外部との間で排温水ｈを搬送する排温水搬送管４６に接続されている。また、低温再生器４０には、希溶液Ｓｗを加熱蒸気管４１及び加熱排温水管４５に向けて散布する低温再生器溶液散布ノズル４２（以下、単に「溶液散布ノズル４２」という。）が、加熱蒸気管４１及び加熱排温水管４５の上方に配設されている。低温再生器４０は、加熱蒸気管４１及び加熱排温水管４５の下方に、低温濃溶液Ｓｂを貯留する低温再生器貯留部４３（以下、単に「貯留部４３」という。）が形成されている。

高温再生器５０は、本実施の形態では、低温再生器４０から低温濃溶液Ｓｂを導入し、低温濃溶液Ｓｂを加熱して、高温濃溶液Ｓａを生成する部位である。高温濃溶液Ｓａは、低温濃溶液Ｓｂ中の冷媒Ｖを蒸発させて、低温濃溶液Ｓｂから濃度が上昇した溶液Ｓである。高温再生器５０は、本実施の形態では、煙管型の再生器となっている。高温再生器５０には、内部に形成された燃焼室においてバーナー（不図示）で火炎を形成して燃焼ガスを生成する炉筒５１が、缶胴５３の内部に設けられている。また、高温再生器５０には、炉筒５１で生成された燃焼ガスを流して周囲の溶液Ｓを加熱する煙管５２が、缶胴５３の内部に複数設けられている。複数の煙管５２は、炉筒５１に平行に延びるようにして、適切な間隔をあけた状態で、炉筒５１の上部に設けられている。缶胴５３の内部には、堰５４が設けられている。堰５４は、缶胴５３内の空間を、炉筒５１及び複数の煙管５２が存在する空間と、高温濃溶液Ｓａを貯留する空間とを区切るように設けられている。高温濃溶液Ｓａを貯留する空間を、高温再生器貯留部５５（以下、単に「貯留部５５」という。）ということとする。堰５４は、その上端が、複数の煙管５２の最高点よりも高くなるように配設されている。堰５４は、炉筒５１及び複数の煙管５２を流動する燃焼ガスに加熱されることによって生成された高温濃溶液Ｓａが、堰５４を乗り越えて貯留部５５に流入するように設けられている。炉筒５１及び複数の煙管５２を流動する燃焼ガスは、溶液Ｓを加熱するために発生させたものであるので、燃焼ガスが保有する熱は「発生熱」に相当する。

貯留部５５には、高温濃溶液Ｓａの液位を検知する高温再生器液位検知器としての電極棒５６が配設されている。電極棒５６は、貯留部５５内の高温濃溶液Ｓａの高液位Ｌｔを検知する高液位電極棒５６ｔと、貯留部５５内の高温濃溶液Ｓａの低液位Ｌｓを検知する低液位電極棒５６ｓとを含んでいる。また、貯留部５５には、内部に貯留されている高温濃溶液Ｓａの温度を検知する高温再生器吸収液温度検知器としての高温濃溶液温度計５７が配設されている。

吸収器１０と蒸発器２０とは共に１つの缶胴内にシェルアンドチューブ型に形成され、両者の間には仕切壁１９が設けられている。吸収器１０と蒸発器２０とは仕切壁１９の上部で連通しており、蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収器１０に移動させることができるように構成されている。凝縮器３０と低温再生器４０とは共に１つの缶胴内にシェルアンドチューブ型に形成され、両者の間には仕切壁３９が設けられている。凝縮器３０と低温再生器４０とは仕切壁３９の上部で連通しており、低温再生器４０で発生した低温冷媒蒸気Ｖｂを凝縮器３０に移動させることができるように構成されている。

吸収器１０の底部と、低温再生器４０の溶液散布ノズル４２とは、希溶液管７１で接続されている。希溶液管７１は、貯留部１３の希溶液Ｓｗを溶液散布ノズル４２に導く流路である。希溶液管７１には、希溶液Ｓｗを低温再生器４０に圧送する第１溶液ポンプ７２が配設されている。本実施の形態では、第１溶液ポンプ７２が、低温再生器吸収液導入装置として機能する。低温再生器４０の底部と、高温再生器５０の缶胴５３とは、低温濃溶液管７３で接続されている。低温濃溶液管７３は、典型的には缶胴５３の底部に接続されている。低温濃溶液管７３は、貯留部４３の低温濃溶液Ｓｂを缶胴５３内に導く流路である。低温濃溶液管７３には、低温濃溶液Ｓｂを高温再生器５０の缶胴５３内に圧送する第２溶液ポンプ７４が配設されている。第２溶液ポンプ７４は、インバータ７４ｖにより、電動機の回転速度を調節することが可能なように構成されている。すなわち、第２溶液ポンプ７４は、吐出流量が調節可能に構成されている。本実施の形態では、第２溶液ポンプ７４が、高温再生器吸収液導入装置に相当する。

高温再生器５０の貯留部５５の底部と、吸収器１０の濃溶液散布ノズル１２とは、高温濃溶液管７５で接続されている。高温濃溶液管７５は、貯留部５５の高温濃溶液Ｓａを濃溶液散布ノズル１２に導く流路である。高温濃溶液管７５と、第２溶液ポンプ７４よりも下流側の低温濃溶液管７３とには、高温溶液熱交換器７６が配設されている。高温溶液熱交換器７６は、高温濃溶液管７５を流れる高温濃溶液Ｓａと、低温濃溶液管７３を流れる低温濃溶液Ｓｂとの間で熱交換を行わせる機器である。高温溶液熱交換器７６は、典型的にはプレート型熱交換器が用いられるがシェルアンドチューブ型やその他の熱交換器であってもよい。高温溶液熱交換器７６よりも下流側の高温濃溶液管７５と、第２溶液ポンプ７４よりも上流側の低温濃溶液管７３とは、溶液バイパス管７７で接続されている。溶液バイパス管７７は、低温濃溶液管７３を流れる低温濃溶液Ｓｂの一部を、高温濃溶液管７５に流入させる流路である。前述したように、高温濃溶液Ｓａに低温濃溶液Ｓｂの一部を混合した溶液Ｓは、混合濃溶液Ｓｃである。

バイパス管７７の接続点よりも下流側の高温濃溶液管７５には、溶液スプレーポンプ７８が配設されている。溶液スプレーポンプ７８は、濃溶液散布ノズル７５から散布される溶液Ｓに圧力を与えるものである。溶液スプレーポンプ７８よりも下流側の高温濃溶液管７５と、第１溶液ポンプ７２よりも下流側の希溶液管７１とには、低温溶液熱交換器７９が配設されている。低温溶液熱交換器７９は、高温濃溶液管７５を流れる溶液Ｓと、希溶液管７１を流れる希溶液Ｓｗとの間で熱交換を行わせる機器である。低温溶液熱交換器７９は、典型的にはプレート型熱交換器が用いられるがシェルアンドチューブ型やその他の熱交換器であってもよい。

高温再生器５０の缶胴５３の上部と、低温再生器４０の加熱蒸気管４１とは、冷媒蒸気管８１で接続されている。冷媒蒸気管８１は、高温再生器５０で発生した高温冷媒蒸気Ｖａを加熱蒸気管４１に導く流路である。冷媒蒸気管８１には、高温冷媒蒸気Ｖａの温度を検知する冷媒蒸気温度計５８が配設されている。冷媒蒸気温度計５８は、高温再生器冷媒蒸気温度検知器に相当する。冷媒蒸気温度計５８は、典型的には、缶胴５３の近傍に配設されている。この位置に配設されていると、飽和蒸気の高温冷媒蒸気Ｖａ温度を検出することができ（すなわち高温冷媒蒸気Ｖａの飽和温度を検出することができ）、高温再生器５０の内部の圧力を推定することができる。凝縮器３０の底部と蒸発器２０とは、冷媒液管８２で接続されている。冷媒液管８２は、凝縮器３０の内部で凝縮した冷媒液Ｖｆを蒸発器２０に導く流路である。

制御装置９０は、受信部９１と、差圧検知部９２と、溶液濃度演算部９３と、記憶判断部９４と、制御部９５とを含んでいる。受信部９１は、蒸発器温度計２８、高温濃溶液温度計５７、冷媒蒸気温度計５８と、それぞれ信号ケーブルで接続されており、各温度計で検知された値を信号として受信することができるように構成されている。また、受信部９１は、電極棒５６と信号ケーブルで接続されており、電極棒５６が高液位Ｌｔあるいは低液位Ｌｓを検知したことを信号として受信することができるように構成されている。

差圧検知部９２は、高温再生器５０の内部の圧力と吸収器１０の内部の圧力との差を検知する部位である。差圧検知部９２には、冷媒Ｖの飽和蒸気の温度と圧力との関係がテーブル（以下、「飽和蒸気テーブル」という。）として記憶されている。差圧検知部９２は、受信部９１から、蒸発器温度計２８で検知された値及び冷媒蒸気温度計５８で検知された値を受け取り、これらの値を飽和蒸気テーブルに照らして、高温再生器５０の内部圧力と吸収器１０の内部圧力との差（差圧）を把握することができるように構成されている。なお、蒸発器温度計２８で検知された値に基づいて推定できるのは蒸発器２０の内部圧力であるが、蒸発器２０と吸収器１０とは同じ缶胴内に設けられていて仕切壁１９の上部で連通しているので、蒸発器２０と吸収器１０のとは内部圧力が同じと見て差し支えない。つまり、蒸発器温度計２８で検知された値から吸収器１０の内部圧力を推定することができる。このように、本実施の形態では、蒸発器温度計２８と、冷媒蒸気温度計５８と、差圧検知部９２とで、差圧検知器を構成している。

溶液濃度演算部９３は、高温再生器５０の貯留部５５から流出する溶液Ｓの濃度を算出する部位である。溶液濃度演算部９３には、溶液Ｓの温度と、溶液Ｓが貯留されている空間の圧力と、溶液Ｓの濃度との関係がテーブル（以下、「溶液濃度テーブル」という。）として記憶されている。溶液濃度演算部９３は、受信部９１から、高温濃溶液温度計５７で検知された値及び冷媒蒸気温度計５８で検知された値を受け取り、これらの値を溶液濃度テーブルに照らして、貯留部５５に貯留されている高温濃溶液Ｓａの濃度を算出することができるように構成されている。なお、上述のように、冷媒蒸気温度計５８で検知された値から高温再生器５０の内部圧力を推定することができるので、高温濃溶液温度計５７で検知された値及び冷媒蒸気温度計５８で検知された値から、高温濃溶液Ｓａの濃度を算出することができる。

記憶判断部９４は、差圧検知部９２で検知された値（差圧）と第２溶液ポンプ７４の回転速度との関係が記憶されている。
図２に、差圧検知部９２で検知された差圧ΔＰと、第２溶液ポンプ７４の回転速度Ｒ２との関係の一例を示す。差圧ΔＰと回転速度Ｒ２との関係は、本実施の形態では、図２に示すように、差圧ΔＰが増加するほど回転速度Ｒ２が増加する比例関係になっている。図２中の直線Ｇｎは、基準となるグラフである。グラフは、貯留部５５内の高温濃溶液Ｓａの液位に応じて、段階的に移動させることができるようになっている（図２中に破線で示す）。つまり、貯留部５５内の高温濃溶液Ｓａの液位が低ければ差圧ΔＰに対する回転速度Ｒ２を増加させ（図２中の直線Ｇを上方に移動させ）、貯留部５５内の高温濃溶液Ｓａの液位が高ければ差圧ΔＰに対する回転速度Ｒ２を減少させ（図２中の直線Ｇを下方に移動させ）ることができるようになっている。なお、貯留部５５内の高温濃溶液Ｓａの液位の変動に伴う図２中の直線Ｇの移動は、上限Ｇｔと下限Ｇｓとの範囲内で行われるようになっている。このように、記憶判断部９４は、差圧ΔＰと回転速度Ｒ２との関係が記憶されていると共に、図２中の直線Ｇの移動の有無及び方向を判断することができるように構成されている。また、記憶判断部９４は、受信部９１による電極棒５６からの信号の受信によって、高温再生器５０が高液位Ｌｔを検知したか否か及び低液位Ｌｓを検知したか否かを判断することができるように構成されている。

制御部９５は、吸収冷凍機１を構成する各機器を制御する。制御部９５は、第２溶液ポンプ７４のインバータ７４ｖと信号ケーブルで接続されており、第２溶液ポンプ７４の発停の制御及び回転速度Ｒ２の調節をすることができるように構成されている。また、制御部９５は、冷媒ポンプ２５、第１溶液ポンプ７２、溶液スプレーポンプ７８のそれぞれと信号ケーブルで接続されており、各ポンプ２５、７２、７８の発停を制御することができるように構成されている。また、制御部９５は、冷水管２１に供給される冷水ｐを流動させる冷水ポンプ（不図示）、冷却水管１１、３１に供給される冷却水ｑを流動させる冷却水ポンプ（不図示）のそれぞれに、発停を制御する信号を送信することができるように構成されている。

引き続き図１を参照して吸収冷凍機１の作用を説明する。吸収冷凍機１が起動される際、冷水ポンプ（不図示）の起動によって、蒸発器２０内の冷水管２１に冷水ｐが供給される。また、冷却水ポンプ（不図示）の起動によって、吸収器１０内の冷却水管１１及び凝縮器３０内の冷却水管３１に冷却水ｑが供給される。また、高温再生器５０内の炉筒５１で燃焼ガス（発生熱）が生成される。また、低温再生器４０内の加熱排温水管４５に排温水ｈ（排熱）が供給される。吸収冷凍機１は、定常運転が行われる際は、発生熱及び排熱が投入される。

吸収冷凍機１内部における、冷媒Ｖと溶液Ｓとによる吸収冷凍サイクルについて、まず吸収冷凍機１の冷媒Ｖ側のサイクルを説明する。凝縮器３０では、低温再生器４０で蒸発した低温冷媒蒸気Ｖｂを受け入れて、冷却水管３１を流れる冷却水ｑで冷却して凝縮し、冷媒液Ｖｆとする。凝縮した冷媒液Ｖｆは、冷媒液管８２を介して蒸発器２０へと送られ、貯留部２３に貯留される。貯留部２３に貯留された冷媒液Ｖｆは、冷媒ポンプ２５により冷媒液散布ノズル２２に送液される。蒸発器２０の冷媒液Ｖｆが冷媒液散布ノズル２２から冷水管２１に散布されると、冷媒液Ｖｆは冷水管２１内の冷水ｐから熱を受けて蒸発する一方、冷水ｐは冷やされる。冷やされた冷水ｐは冷熱を利用する場所（不図示）に送られて使われる。他方、蒸発器２０で蒸発した冷媒液Ｖｆは蒸発器冷媒蒸気Ｖｅとなって、連通している吸収器１０へと移動する。

次に吸収冷凍機１の溶液Ｓ側のサイクルを説明する。吸収器１０では、高濃度の混合濃溶液Ｓｃが濃溶液散布ノズル１２から散布され、蒸発器２０で発生した蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを混合濃溶液Ｓｃが吸収して希溶液Ｓｗとなる。希溶液Ｓｗは、貯留部１３に貯留される。混合濃溶液Ｓｃが蒸発器冷媒蒸気Ｖｅを吸収する際に発生する吸収熱は、冷却水管１１を流れる冷却水ｑによって除去される。貯留部１３の希溶液Ｓｗは、第１溶液ポンプ７２で低温再生器４０へ圧送される。第１溶液ポンプ７２で圧送されて希溶液管７１を流れる希溶液Ｓｗは、低温溶液熱交換器７９で混合濃溶液Ｓｃと熱交換して温度が上昇した後に低温再生器４０へ導入される。

低温再生器４０に搬送された希溶液Ｓｗは、溶液散布ノズル４２から、加熱排温水管４５及び加熱蒸気管４１に向けて散布される。溶液散布ノズル４２から散布された希溶液Ｓｗは、加熱排温水管４５を流れる排温水ｈ及び加熱蒸気管４１を流れる高温冷媒蒸気Ｖａによって加熱され、低温再生器４０内の希溶液Ｓｗ中の冷媒Ｖが蒸発して低温濃溶液Ｓｂとなる。他方、希溶液Ｓｗから蒸発した冷媒Ｖは低温冷媒蒸気Ｖｂとして凝縮器３０へと送られる。排温水ｈ及び高温冷媒蒸気Ｖａからの受熱により温度が上昇した低温濃溶液Ｓｂは、貯留部４３に貯留される。なお、加熱蒸気管４１を流れる高温冷媒蒸気Ｖａは、希溶液Ｓｗに熱を奪われ凝縮し、冷媒液Ｖｆとして凝縮器３０に導入される。

貯留部４３に貯留されている低温濃溶液Ｓｂは、低温再生器４０を出て低温濃溶液管７３に入り、高温再生器５０に向けて低温濃溶液管７３を流れる。低温濃溶液管７３を流れる低温濃溶液Ｓｂは、途中で一部が溶液バイパス管７７に入る。溶液バイパス管７７に入らなかった残りの低温濃溶液Ｓｂは、第２溶液ポンプ７４で高温再生器５０へ圧送される。第２溶液ポンプ７４で圧送されて低温濃溶液管７３を流れる低温濃溶液Ｓｂは、高温溶液熱交換器７６で高温濃溶液Ｓａと熱交換して温度が上昇した後に高温再生器５０へ導入される。

高温再生器５０に搬送された低温濃溶液Ｓｂは、缶胴５３の底部から缶胴５３内に流入する。缶胴５３内に流入した低温濃溶液Ｓｂは、第２溶液ポンプ７４の圧力で上昇する。缶胴５３内を上昇する低温濃溶液Ｓｂは、炉筒５１及び複数の煙管５２内を流動する燃焼ガスによって加熱され、低温濃溶液Ｓｂ中の冷媒Ｖが蒸発して高温濃溶液Ｓａとなる。他方、低温濃溶液Ｓｂから蒸発した冷媒Ｖは、高温冷媒蒸気Ｖａとして、冷媒蒸気管８１を介して低温再生器４０の加熱蒸気管４１に導かれる。缶胴５３内を上昇する高温濃溶液Ｓａは、堰５４を越えた分が貯留部５５に流入し、ここに貯留される。

貯留部５５に貯留されている高温濃溶液Ｓａは、高温再生器５０を出て高温濃溶液管７５に入り、吸収器１０に向けて高温濃溶液管７５を流れる。高温濃溶液管７５を流れる高温濃溶液管７５は、高温溶液熱交換器７６で低温濃溶液Ｓｂと熱交換して温度が低下する。高温溶液熱交換器７６で温度が低下した高温濃溶液Ｓａは、バイパス管７７を流れてきた低温濃溶液Ｓｂが合流し、混合濃溶液Ｓｃとなる。混合濃溶液Ｓｃは、溶液スプレーポンプ７８に圧送されて、高温濃溶液管７５を流れる。溶液スプレーポンプ７８で圧送されて高温濃溶液管７５を流れる混合濃溶液Ｓｃは、低温溶液熱交換器７９で希溶液Ｓｗと熱交換して温度が低下した後に吸収器１０へ導入される。吸収器１０に搬送された混合濃溶液Ｓｃは、濃溶液散布ノズル１２から、冷却水管１１に向けて散布される。以降、上述の作用を繰り返す。

上述のような運転を行う吸収冷凍機１は、その運転中、冷水ｐが供給される冷水利用機器（不図示）の熱負荷に応じて、高温再生器５０における発生熱の熱量が調節される。そして、熱負荷が、高温再生器５０に発生熱を入れなくても低温再生器４０に投入する排熱で運転可能な程度に低くなったとき（所定の低熱負荷になったとき）は、高温再生器５０への発生熱の投入及び溶液Ｓの導入を停止すると、炉筒５１における燃焼量がなくなると共に第２溶液ポンプ７４の動力を削減できるため、省エネルギーに資する。しかし、所定の低熱負荷になってすぐに高温再生器５０への発生熱の投入及び第２溶液ポンプ７４の作動を停止すると、以下の不都合が生じる。

まず、吸収冷凍機１の定常運転時は、高温再生器５０の内部圧力が最も高く、低温再生器４０、吸収器１０の順に内部圧力が低くなっている。したがって、これらの圧力差から、高温再生器５０内の高温濃溶液Ｓａが吸収器１０及び／又は低温再生器４０に逆流することがあり、さらに吸収器１０に隣接する蒸発器２０及び／又は低温再生器４０に隣接する凝縮器３０に高温濃溶液Ｓａが流入して冷媒Ｖを汚してしまうおそれがある。冷媒Ｖが溶液Ｓで汚れると、吸収冷凍機１の能力が低下することになる。また、高温再生器５０内の高温濃溶液Ｓａが、高濃度のまま温度が低下すると、結晶してしまうおそれがある。従来は、高温再生器への入熱を停止する場合は吸収冷凍機を停止することが前提となっていたため、高温再生器への入熱を停止した際に、高濃度の溶液に冷媒を混入させることで、溶液の結晶を防ぐことができた。しかし、本実施の形態に係る吸収冷凍機１では、高温再生器５０への入熱を停止しても排熱で運転を継続するため、溶液Ｓに冷媒Ｖを混入させてしまうと能力が低下してしまう。また、高温再生器５０に残留している高温濃溶液Ｓａが自己蒸発してしまうおそれがあり、これによって缶胴５３内の溶液Ｓの液位が低下して、次回高温再生器５０に入熱した際に空焚きとなってしまうおそれがある。本実施の形態では、上述のような不都合を回避するため、所定の低熱負荷になって排熱で運転を継続する場合に、以下のような制御を行う。

図３は、低熱負荷運転時の高温再生器５０まわりの制御の第１の例を示すフローチャートである。吸収冷凍機１は、排温水ｈの熱で運転可能な程度の低熱負荷となったときに、高温再生器５０への入熱を停止して、低熱負荷運転の制御に入る。このとき、第２溶液ポンプ７４は、溶液Ｓの結晶防止の観点及び高温再生器５０と吸収器１０との内部圧力の差を低下させる観点から、運転を継続している。そして、差圧検知部９２は、高温再生器５０の内部の圧力と吸収器１０の内部の圧力との差を検知する（Ｓ１）。次に、制御部９５は、第２溶液ポンプ７４の回転速度Ｒ２を調節する（Ｓ２）。この回転速度Ｒ２の調節は、差圧検知部９２で検知した差圧ΔＰを、記憶判断部９４に記憶されている図２に示す直線Ｇｎにおける関係に照らして決定される。第２溶液ポンプ７４の回転速度Ｒ２を調節する工程（Ｓ２）においては、差圧ΔＰが大きければ第２溶液ポンプ７４の回転速度Ｒ２が上昇して高温再生器５０に導入される溶液Ｓの流量が増加し、差圧ΔＰが小さければ第２溶液ポンプ７４の回転速度Ｒ２が低下して高温再生器５０に導入される溶液Ｓの流量が減少する。

そして、記憶判断部９４は、電極棒５６が高液位Ｌｔを検知したか否かを判断する（Ｓ３）。高液位Ｌｔを検知した場合は、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが、下限Ｇｓか否かを判断する（Ｓ４）。下限Ｇｓでない場合は、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇを、一段下の直線Ｇに移行する（Ｓ５）。例えば、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが、直線Ｇｎだった場合は、直線Ｇａに移行することとなる。一段下の直線Ｇに移行したら（Ｓ５）、高温再生器５０の内部圧力と吸収器１０の内部圧力との差を検知する工程（Ｓ１）に戻る。他方、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが下限Ｇｓか否かを判断する工程（Ｓ４）において、下限Ｇｓである場合は、第２溶液ポンプ７４を停止する（Ｓ６）。回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが下限Ｇｓのときに、電極棒５６が高液位Ｌｔを検知したということは、ある差圧ΔＰのときの高温再生器５０に搬送される溶液Ｓの流量が減少しているにもかかわらず、高温再生器５０に多くの溶液Ｓが導入されていることになる。このことは、高温再生器５０の内部圧力と吸収器１０の内部圧力との差が小さくなっていることを示しており、高温再生器５０内の溶液Ｓが逆流して冷媒Ｖに混入する可能性が低くなっている。また、このような状態では、経験上、高温再生器５０内の溶液Ｓが、常温になっても結晶しない濃度になっていることが推定される。これらの事情を勘案して、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが下限Ｇｓである場合に、第２溶液ポンプ７４を停止する（Ｓ６）こととしている。本実施の形態では、下限Ｇｓを根拠として回転速度Ｒ２を調節している際に高液位Ｌｔを検知したときの高温再生器５０に導入される溶液Ｓの流量が、高温再生器５０への溶液Ｓの導入を停止する契機となる所定の流量に相当する。

電極棒５６が高液位Ｌｔを検知したか否かを判断する工程（Ｓ３）において、高液位Ｌｔを検知しない場合、記憶判断部９４は、電極棒５６が低液位Ｌｓを検知したか否かを判断する（Ｓ７）。低液位Ｌｓを検知しない場合は、高温再生器５０の内部圧力と吸収器１０の内部圧力との差を検知する工程（Ｓ１）に戻る。他方、低液位Ｌｓを検知した場合は、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが、上限Ｇｔか否かを判断する（Ｓ８）。上限Ｇｔでない場合は、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇを、一段上の直線Ｇに移行する（Ｓ９）。例えば、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが、直線Ｇｎだった場合は、直線Ｇｂに移行することとなる。一段上の直線Ｇに移行したら（Ｓ９）、高温再生器５０の内部圧力と吸収器１０の内部圧力との差を検知する工程（Ｓ１）に戻る。他方、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが上限Ｇｔか否かを判断する工程（Ｓ８）において、上限Ｇｔである場合は、エラーを発報する（Ｓ１０）。回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが上限Ｇｔのときに、電極棒５６が低液位Ｌｓを検知したということは、ある差圧ΔＰのときの高温再生器５０に搬送される溶液Ｓの流量が増加しているにもかかわらず、高温再生器５０に十分な溶液Ｓが導入されていないことになる。この場合、何らかの異常が生じている可能性があり、エラーを発報する（Ｓ１０）こととしている。

次に図４を参照して、低熱負荷運転時の高温再生器５０まわりの制御の第２の例を説明する。図４に示す第２の例は、高温再生器５０内の溶液Ｓの濃度を算出し、算出した溶液Ｓの濃度に基づいて第２溶液ポンプ７４を停止するか判断するものである。吸収冷凍機１は、排温水ｈの熱で運転可能な程度の低熱負荷となったときに、高温再生器５０への入熱を停止して低熱負荷運転の制御に入り、このとき、第２溶液ポンプ７４の運転を継続している点は、図３に示す第１の例と同様である。そして、記憶判断部９４は、溶液濃度演算部９３で算出された高温再生器５０の溶液Ｓの濃度が、所定の濃度以下か否かを判断する（Ｓ２１）。所定の濃度は、溶液Ｓが常温になっても結晶しない濃度に設定される。高温再生器５０の溶液Ｓの濃度が所定の濃度以下の場合は、第２溶液ポンプ７４を停止する（Ｓ２６）。しかし、高温再生器５０への入熱を停止した直後は、通常、高温再生器５０の溶液Ｓの濃度が所定の濃度を超えている。

高温再生器５０の溶液Ｓの濃度が所定の濃度以下か否かを判断する工程（Ｓ２１）において、所定の濃度以下になっていない場合、差圧検知部９２は、高温再生器５０の内部の圧力と吸収器１０の内部の圧力との差を検知する（Ｓ３１）。次に、制御部９５は、第２溶液ポンプ７４の回転速度Ｒ２を調節する（Ｓ３２）。第２溶液ポンプ７４の回転速度Ｒ２の調節（Ｓ３２）は、図３に示す第１の例における第２溶液ポンプ７４の回転速度Ｒ２を調節する工程（Ｓ２）と同じ要領で行われる。

そして、記憶判断部９４は、電極棒５６が高液位Ｌｔを検知したか否かを判断する（Ｓ３３）。高液位Ｌｔを検知した場合は、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇを、一段下の直線Ｇに移行する（Ｓ３５）。一段下の直線Ｇに移行したら（Ｓ３５）、高温再生器５０の溶液Ｓの濃度が所定の濃度以下か否かを判断する工程（Ｓ２１）に戻る。他方、電極棒５６が高液位Ｌｔを検知したか否かを判断する工程（Ｓ３３）において、高液位Ｌｔを検知しない場合、記憶判断部９４は、電極棒５６が低液位Ｌｓを検知したか否かを判断する（Ｓ３７）。低液位Ｌｓを検知しない場合は、高温再生器５０の溶液Ｓの濃度が所定の濃度以下か否かを判断する工程（Ｓ２１）に戻る。他方、低液位Ｌｓを検知した場合は、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇを、一段上の直線Ｇに移行する（Ｓ３９）。一段上の直線Ｇに移行したら（Ｓ３９）、高温再生器５０の溶液Ｓの濃度が所定の濃度以下か否かを判断する工程（Ｓ２１）に戻る。

以上で説明したように、本実施の形態に係る吸収冷凍機１によれば、排温水ｈの熱で運転可能な程度の低熱負荷となり、高温再生器５０への発生熱の投入を停止して低熱負荷運転の制御に入ったときに差圧検知部９２で検知した差圧に応じて高温再生器５０に導入する溶液Ｓの流量を調節するので、溶液Ｓが冷媒Ｖの系統へ逆流することを回避して吸収冷凍機１の能力の低下を抑制することができる。また、回転速度Ｒ２の調節の根拠としている直線Ｇが下限Ｇｓの状態で電極棒５６が高液位Ｌｔを検知してから、又は溶液濃度演算部９３で算出された高温再生器５０の溶液Ｓの濃度が所定の濃度以下になってから、第２溶液ポンプ７４を停止するので、溶液Ｓの結晶を回避することができる。なお、以上の説明では、低熱負荷運転時の高温再生器５０まわりの制御に関し、第１の例及び第２の例を示したが、典型的には一方の例の制御が行われる。図４に示す第２の例の制御を行わない場合は、高温濃溶液温度計５７及び溶液濃度演算部９３を設けなくてもよい。

以上の説明では、高温再生器５０が炉筒煙管式であるとしたが、貫流ボイラ式や液管型の高温再生器でもよく、熱源として蒸気を使用した高温再生器であってもよい。

以上の説明では、高温再生器液位検知器が電極棒５６であるとしたが、フロートスイッチ等、電極棒以外の液位を検知できるもので構成されていてもよい。

以上の説明では、吸収冷凍機１の吸収サイクルがいわゆる二重効用であるとしたが、三重効用以上の多重効用の吸収サイクルとしてもよい。また、以上の説明では、溶液Ｓのフローがリバースフローであるとしたが、以下に示すようなフローであってもよい。

図５は、吸収冷凍機の溶液Ｓの系統のサイクルを示す部分系統図である。図５（Ａ）に示すのが、これまでに説明した、本実施の形態に係る吸収冷凍機１が採用しているリバースフローである。リバースフローでは、上述のように、吸収器１０の希溶液Ｓｗが低温再生器４０に送られ濃縮されて低温濃溶液Ｓｂとなる。低温再生器４０の低温濃溶液Ｓｂは、大部分が高温再生器５０に送られ濃縮されて高温濃溶液Ｓａとなる。高温再生器５０の高温濃溶液Ｓａは、低温濃溶液Ｓｂの一部が合流して混合濃溶液Ｓｃとなり、吸収器１０に送られる。つまり、リバースフローでは、溶液Ｓが、主に、吸収器１０、低温再生器４０、高温再生器５０の順に流れた後に再び吸収器１０に戻るように循環する。

図５（Ｂ）に、第１の変形例に係る吸収冷凍機１Ｂのサイクルであるパラレルフローを示す。パラレルフローは、吸収器１０の希溶液Ｓｗを、低温再生器４０及び高温再生器５０に並列に送り、低温再生器４０の低温濃溶液Ｓｂ及び高温再生器５０の高温濃溶液Ｓａを直接（他の再生器を経由せずに）吸収器１０へ導くように構成される。パラレルフローとするために、吸収冷凍機１Ｂは、以下のように構成されている。吸収器１０と低温再生器４０とは、吸収器１０内の希溶液Ｓｗを低温再生器４０に導く希溶液管７１で接続されている。希溶液管７１には、第１溶液ポンプ７２が配設されている。吸収器１０と高温再生器５０とは、吸収器１０内の希溶液Ｓｗを高温再生器５０に導く第２希溶液管１７３で接続されている。第２希溶液管１７３には、希溶液Ｓｗを圧送する第２希溶液ポンプ１７４が配設されている。第２希溶液ポンプ１７４は、インバータにより、回転速度を変えることができるように構成されている。第２希溶液ポンプ１７４は、高温再生器５０に溶液Ｓを導入させる装置であり、高温再生器吸収液導入装置に相当する。高温再生器５０と吸収器１０とは、高温再生器５０内の高温濃溶液Ｓａを吸収器１０に導く高温濃溶液管７５で接続されている。低温再生器４０には、低温濃溶液Ｓｂを搬送する低温濃溶液管１７７の一端が接続されている。低温濃溶液管１７７の他端は、高温濃溶液管７５に接続されている。低温濃溶液管１７７の接続部よりも下流側の高温濃溶液管７５には、高温濃溶液Ｓａと低温濃溶液Ｓｂとが混合した混合濃溶液Ｓｃが流れることとなる。上述のように構成された吸収冷凍機１Ｂにおいて、定常運転時は、高温再生器５０に外部から発生熱が投入されると共に、低温再生器４０に外部から排熱が投入され、第１溶液ポンプ７２及び第２希溶液ポンプ１７４が共に作動している。そして、吸収冷凍機１Ｂが、排熱で運転可能な程度の低熱負荷となったときに、高温再生器５０への発生熱の投入を停止して、低熱負荷運転の制御に入る。低熱負荷運転の制御は、図３又は図４のフローチャートを適用することができる。したがって、第２希溶液ポンプ１７４は、図３又は図４のフローチャートにおいて条件を満たしたとき（Ｓ６、Ｓ２６）に停止される。

図５（Ｃ）に、第２の変形例に係る吸収冷凍機１Ｃのサイクルであるシリーズフローを示す。シリーズフローは、吸収器１０内の希溶液Ｓｗが高温再生器５０に送られ濃縮されて高温濃溶液Ｓａとなる。高温再生器５０内の高温濃溶液Ｓａは、低温再生器４０に送られさらに濃縮されて低温濃溶液Ｓｂとなる。低温再生器４０内の低温濃溶液Ｓｂは、吸収器１０に送られる。つまり、シリーズフローでは、溶液Ｓが、吸収器１０、高温再生器５０、低温再生器４０の順に流れた後に再び吸収器１０に戻るように循環する。シリーズフローでは、希溶液Ｓｗ、高温濃溶液Ｓａ、低温濃溶液Ｓｂの順に濃度が高くなる。シリーズフローとするために、吸収冷凍機１Ｃは、以下のように構成されている。吸収器１０と高温再生器５０とは、吸収器１０内の希溶液Ｓｗを高温再生器５０に導く第３希溶液管２７３で接続されている。第３希溶液管２７３には、希溶液Ｓｗを圧送する第３希溶液ポンプ２７４が配設されている。第３希溶液ポンプ２７４は、インバータにより、回転速度を変えることができるように構成されている。高温再生器５０と低温再生器４０とは、高温再生器５０内の高温濃溶液Ｓａを低温再生器４０に導く高温濃溶液管２７５で接続されている。第３希容器ポンプ２７４よりも下流側の第３希溶液管２７３と高温濃溶液管２７５とは、希溶液バイパス管２７７で接続されている。第３希容器ポンプ２７４よりも下流側の第３希溶液管２７３には、流路を遮断可能な開閉弁２７３ｖが配設されている。希溶液バイパス管２７７には、流路を遮断可能な開閉弁２７７ｖが配設されている。吸収冷凍機１Ｃでは、２つの開閉弁２７３ｖ、２７７ｖの開閉を切り替えることにより、第３希溶液ポンプ２７４で圧送された希溶液Ｓｗを、高温再生器５０に導入させるか、低温再生器４０に直接導入させるかを切り替えることができように構成されている。吸収冷凍機１Ｃでは、第３希溶液ポンプ２７４及び開閉弁２７３ｖ、２７７ｖで高温再生器吸収液導入装置を構成している。低温再生器４０と吸収器１０とは、低温再生器４０内の低温濃溶液Ｓｂを吸収器１０に導く低温濃溶液管２７１で接続されている。上述のように構成された吸収冷凍機１Ｃにおいて、定常運転時は、高温再生器５０に外部から発生熱が投入されると共に、低温再生器４０に外部から排熱が投入され、開閉弁２７３ｖが開、開閉弁２７７ｖが閉の状態で、第３希溶液ポンプ２７４が作動している。そして、吸収冷凍機１Ｃが、排熱で運転可能な程度の低熱負荷となったときに、高温再生器５０への発生熱の投入を停止して、低熱負荷運転の制御に入る。低熱負荷運転の制御は、主として、図３又は図４のフローチャートにしたがって行われる。ただし、吸収冷凍機１Ｃでは、高温再生器５０への溶液Ｓの導入の停止が、２つの開閉弁２７３ｖ、２７７ｖの切り替えによって行われるので、図３のフローチャートにおける工程（Ｓ６）、図４のフローチャートにおける工程（Ｓ２６）においては、「第２溶液ポンプ７４を停止する」ことに代えて、「開閉弁２７３ｖを閉、開閉弁２７７ｖを開に切り替える」ことが行われる。

以上の説明では、吸収式熱源機が吸収冷凍機であるとしたが、吸収冷温水発生機や吸収ヒートポンプであってもよい。

１ 吸収冷凍機
１０ 吸収器
２８ 蒸発器温度計
４０ 低温再生器
５０ 高温再生器
５６ 電極棒
５７ 高温濃溶液温度計
５８ 冷媒蒸気温度計
７４ 第２溶液ポンプ
９０ 制御装置
９２ 差圧検知部
ｈ 排温水
Ｌｔ 高液位
Ｌｓ 低液位
Ｓ 溶液
Ｓｂ 低温濃溶液
Ｓｃ 混合濃溶液
Ｓｗ 希溶液
Ｖ 冷媒
Ｖａ 高温冷媒蒸気
Ｖｂ 低温冷媒蒸気
Ｖｅ 蒸発器冷媒蒸気

Claims (4)

1. 相変化を伴う冷媒と、前記冷媒が混合した吸収液とのサイクルによって熱を移動させる吸収式熱源機であって；
   前記吸収液を導入し、外部から導入した排熱で前記吸収液から前記冷媒を加熱蒸発させて、導入した前記吸収液の濃度を上昇させる排熱利用再生器と；
   前記吸収液を導入し、前記吸収液を加熱するために発生させた発生熱で前記吸収液から前記冷媒を加熱蒸発させて、導入した前記吸収液の濃度を上昇させる高温再生器と；
   前記高温再生器に前記吸収液を導入させる高温再生器吸収液導入装置と；
   前記排熱利用再生器で濃度が上昇した吸収液及び前記高温再生器で濃度が上昇した吸収液を導入し、前記濃度が上昇した吸収液で前記冷媒の蒸気を吸収する吸収器と；
   前記高温再生器の内部圧力と前記吸収器の内部圧力との差を直接的又は間接的に検知する差圧検知器と；
   前記高温再生器吸収液導入装置の動作を制御する制御装置とを備え；
   前記制御装置は、前記高温再生器への前記発生熱の投入を行わずに前記吸収式熱源機の運転が可能な低熱負荷時に、前記高温再生器への前記発生熱の投入を停止すると共に、前記差圧検知器で検知した値に応じて前記高温再生器に導入される前記吸収液の流量が変化するように前記高温再生器吸収液導入装置を制御する；
   吸収式熱源機。
2. 前記高温再生器内の前記吸収液の高液位及び低液位を検知する高温再生器液位検知器を備え；
   前記制御装置は、前記高温再生器液位検知器が前記高液位を検知したときに前記差圧検知器が検知した値に対する前記高温再生器に導入される前記吸収液の流量を減少させ、前記高温再生器液位検知器が前記低液位を検知したときに前記差圧検知器が検知した値に対する前記高温再生器に導入される前記吸収液の流量を増加させるように、前記差圧検知器が検知した値と前記高温再生器に導入される前記吸収液の流量との関係を調節する；
   請求項１に記載の吸収式熱源機。
3. 前記制御装置は、前記高温再生器液位検知器が前記高液位を検知したときに前記差圧検知器が検知した値に対する前記高温再生器に導入される前記吸収液の流量を減少させた結果、前記差圧検知器が検知した値に対する前記高温再生器に導入される前記吸収液の流量が所定の流量に達したときに、前記高温再生器への前記吸収液の導入を停止するように前記高温再生器吸収液導入装置を制御する；
   請求項２に記載の吸収式熱源機。
4. 前記高温再生器内の前記吸収液の温度を検知する高温再生器吸収液温度検知器と；
   前記高温再生器内の前記冷媒の飽和蒸気温度を直接的又は間接的に検知する高温再生器冷媒蒸気温度検知器とを備え；
   前記制御装置は、前記高温再生器吸収液温度検知器で検知した値と、前記高温再生器冷媒蒸気温度検知器で検知した値とから、前記高温再生器内の前記吸収液の濃度を算出し、算出された前記吸収液の濃度が所定の濃度に低下したときに、前記高温再生器への前記吸収液の導入を停止するように前記高温再生器吸収液導入装置を制御する；
   請求項１又は請求項２に記載の吸収式熱源機。

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