JP2013507321A - NOxの選択的還元用の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ - Google Patents
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Abstract
【選択図】図9
Description
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブのシリカ:アルミナモル比は、約4〜約30未満であることが好ましい。この銅含有レビ沸石のシリカ:アルミナモル比は、好ましくは約10〜約30未満であり、より好ましくは約10〜約28の範囲、より好ましくは約15〜約28の範囲、より好ましくは約15〜約26の範囲である。
銅:アルミニウム原子比は約0.2〜約0.45未満であることが好ましい。より好ましくは、銅:アルミニウム比が約0.25〜約0.4である。
銅:プロトン原子比は7未満であることが好ましく、4未満であることがより好ましい。より好ましくは、この比率が約0.25〜約4の範囲である。より好ましくは、この銅:アルミニウム比が約0.25〜約2である。このゼオライトのプロトン含量は、Alのモル数−(2×Cu2+)のモル数で計算される。
100gのゼオライト中のCuモル数(モル)は、0.01より大きいことが好ましい。より好ましくは、100gのゼオライト中のCuモル数が約0.02〜約0.046の範囲である。より好ましくは、約0.025〜約0.04の範囲である。
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブは、ある高温に曝される。本発明のこの温度は、約750〜約950℃であり、好ましくは750〜850℃である。
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブの表面積が、最大で10体積%の水蒸気の存在下で約750℃〜約950℃の温度で約1〜約48時間、好ましくは約6〜約48時間、より好ましくは約6〜約24時間暴露後に、高温に暴露する前の表面積に対して少なくとも60%、より好ましくは少なくとも65%、より好ましくは少なくとも70%、より好ましくは少なくとも75%、より好ましくは少なくとも80%、より好ましくは少なくとも85%保持されていることが好ましい。
最大で10体積%の水蒸気の存在下で約850℃の温度で約1〜約48時間暴露後に、この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブの表面積が、850℃の温度に暴露後に、多くとも80%未満、好ましくは75%未満保持されていることが好ましい。
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブの、DIN−ISO−9277により求めたラングミュア表面積は、約400〜約900の範囲であることが好ましく、約600〜約900の範囲であることがより好ましい。
X線回折パターンは、4°ソーラースリットとV20可変発散スリットと、エックス線検出器としてシンチレータカウンターを備えたブルカーD4型エンデバー回折計を用いて測定した。測定用試料は、2θを2°〜70°として、0.02°の間隔で測定し、測定時間は通常2秒間である。このX線回折パターンを、M.M. Treacyらにより報告された「ゼオライトの模擬XRD粉末パターン集」に報告されているLEVの位相と比較した。
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブの、CuOとして計算されたCu含量は、焼成レビ沸石モレキュラーシーブの総質量に対して好ましくは少なくとも約2質量%であり、より好ましくは少なくとも約2.5質量%である。この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブのCuOとして計算されたCu含量は、絶乾ベースの焼成レビ沸石モレキュラーシーブの総質量に対して、より好ましくは多くて約15質量%であり、より好ましくは多くて約4質量%、より好ましくは多くて約3.5質量%である。したがって、この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブの、CuOとして計算されたCu含量の好ましい範囲は、焼成レビ沸石モレキュラーシーブの総質量に対して約2〜約15質量%であり、より好ましくは約2〜約4質量%、より好ましくは約2.5〜約3.5質量%、より好ましくは約2.5〜約3.25質量%である。すべての質量%の値は、絶乾ベースの値である。
ゼオライト構造中の交換サイトにイオン交換して結合銅のレベルを増加させる銅に加えて、塩の形の交換されていない銅(いわゆるフリーの銅)がレビ沸石モレキュラーシーブ中に存在していてもよい。
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブのナトリウム含量(絶乾ベースでNa2Oとしての値)は、好ましくは30000ppm未満であり、より好ましくは5000ppm未満、より好ましくは1000ppm未満、最も好ましくは100ppm未満である。
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブは、一種以上の遷移金属を含んでいてもよい。このレビ沸石モレキュラーシーブが、NOをNO2に酸化できる遷移金属及び/又はNH3を貯蔵することのできる遷移金属を含むことが好ましい。この遷移金属は、好ましくは、FeとCo、Ni、Zn、Y、Ce、Zr、Vからなる群から選ばれる。一般に、FeやCo、Ni、Zn、Y、Ce、Z、Vの適当な供給源はすべて使用可能である。例えば、硝酸塩、シュウ酸塩、硫酸塩、酢酸塩、炭酸塩、水酸化物、アセチルアセトネート、酸化物、水和物、及び/又は塩化物や臭化物、ヨウ化物などの塩類があげられる。
また、この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブは、一種以上のランタニドを含んでいてもよい。好ましいランタニド源の一つは、特に硝酸ランタンである。
また、この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブが一種以上の貴金属(例えば、PdやPt)を含んでいてもよい。
この焼成後の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブのTOC含量が、レビ沸石モレキュラーシーブの総質量に対して0.1質量%以下であることが好ましい。
この焼成後の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブの、示差熱分析または示差走査熱量分析で求めた熱安定性は、好ましくは約900〜約1400℃の範囲であり、好ましくは約1100〜約1400℃の範囲、より好ましくは約1150〜約1400℃である。熱安定性の測定は、例えばPCT/EP2009/056036の38頁に記載されている。
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブは、ゼオライト構造コードLEVに記載されるすべての材料を含むことが好ましい。この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブは、アルミノケイ酸塩組成物であることが好ましい。この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブが、ZSM−45またはNu−3であることが最も好ましい。ZSM−45は、コリンまたはジメチルジエチルアンモニウム塩由来のテンプレート剤から結晶化されていることが好ましい。
750℃での熱時効
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ、好ましくはZSM−45は、水熱的に処理される。この水熱処理の典型的な条件は以下のとおりである。この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブを、空間速度が12,500h-1の、10%のH2Oと10%のO2、残りがN2を含むガス流中に置かれたチューブ炉中に、750℃で24時間置く。空間速度(ガスの時間当たりの空間速度)が30,000h-1で測定された、この750℃で熱時効後の200℃でのNO変換率は、好ましくは少なくとも70%であり、より好ましくは少なくとも75%、より好ましくは少なくとも80%である。空間速度(ガスの時間当たりの空間速度)が30,000h-1で測定された、750℃で熱時効後の450℃でのNO変換率は、好ましくは少なくとも70%であり、より好ましいは少なくとも75%、より好ましいは少なくとも80%である。空間速度(ガスの時間当たりの空間速度)が80,000h-1で測定された、750℃で熱時効後の200℃でのNO変換率は、好ましくは少なくとも50%であり、より好ましいくは60%、より好ましいは少なくとも65%である。空間速度(ガスの時間当たりの空間速度)が80,000h-1で測定された、750℃で熱時効後の450℃での変換率は、少なくとも65%であることが好ましく、少なくとも70%がより好ましく、少なくとも75%がより好ましい。
この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ、好ましくはZSM−45は、水熱的に熱時効される。この水熱処理の典型的な条件は以下のとおりである。この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブを、空間速度が12,500h-1で、10%のH20と10%のO2、残りがN2を含むガス流中に置かれた850℃で24時間チューブ炉中に置く。空間速度(ガスの時間当たりの空間速度)が30,000h-1で測定された、この850℃熱時効後の200℃でのNO変換率は、好ましくは少なくとも70%であり、より好ましくは少なくとも75%、より好ましくは少なくとも80%である。空間速度(ガスの時間当たりの空間速度)が30,000h-1で測定された、850℃熱時効後の450℃でのNO変換率は、好ましくは少なくとも70%であり、より好ましいは少なくとも75%、より好ましいは少なくとも80%である。空間速度(ガスの時間当たりの空間速度)が80,000h-1で測定された、850℃熱時効後の200℃でのNO変換率は、好ましくは少なくとも50%であり、より好ましいくは60%、より好ましいは少なくとも65%である。空間速度(ガスの時間当たりの空間速度)が80,000h-1で測定された、850℃熱時効後の450℃での変換率は、少なくとも65%であることが好ましく、少なくとも70%がより好ましく、少なくとも75%がより好ましい。
したがって、本発明は、シリカ:アルミナモル比が30未満で、Cu:Al原子比が0.45未満である銅含有レビ沸石モレキュラーシーブであって、最大で10体積%の水蒸気の存在下で約750℃の温度に約1〜約48時間暴露後に、該レビ沸石モレキュラーシーブがその表面積の少なくとも60%を保持するもの製造方法に関する。好ましくは、酢酸銅及び/又は銅イオンのアンモニア性溶液が銅源として用いられる。
Paniasらは、アンモニア水溶液中における2価銅イオンの種類について報告している(Oryktos Ploutos (2000)、116, 47−56)。実際には、弱酸性から強アルカリ性のアンモニア性溶液中に銅が存在すると、2価銅のアミノ錯体Cu(NH3)4 2+が主な形態となる。このイオンCu(NH3)4 2+は、Cu2+−NH3−H2O系の最も重要なイオンである。このイオンは、pHが5の弱酸性溶液からpHが14の強アルカリ性溶液まで広い範囲で安定である。Cu2+−NH3−H2O系では、pHが12より大きな非常に強アルカリ性溶液中でありまた総アンモニア濃度が0.1M未満である希アンモニア性溶液中でのみ、2価銅のヒドロキシル錯体が形成される。アンモニア性溶液の場合、高酸性水溶液中でのみ、銅は遊離のCu2+イオンの形で存在する。
LEV構造をもつNa+−ゼオライトの合成は、いろいろな公知の方法(例えば、US4,495,303やEP91,048やEP91,049)で実施できる。
銅イオン交換に用いられる液体銅溶液の銅濃度は、好ましくは約0.001〜約1Mの範囲であり、より好ましくは約0.01〜約0.5Mの範囲、より好ましくは約0.05〜約0.3Mの範囲、より好ましくは約0.05〜約0.2Mの範囲である。
銅交換工程で用いた出発ゼオライトの乾燥質量に対するCu溶液の製造に用いた水と銅塩の質量と定義される液体:固体比は、好ましくは約0.1〜約800の範囲であり、より好ましくは約2〜約80の範囲、より好ましくは約2〜約20の範囲、より好ましくは約2〜約10の範囲、より好ましくは約4〜約8の範囲である。
銅交換工程の反応温度は、好ましくは約15〜約100℃の範囲であり、より好ましくは約20〜約60℃の範囲である。銅イオンのアンモニア性溶液が銅源として使用される場合、反応温度は好ましくは約20〜約35℃の範囲であり、より好ましくは約20〜約25℃の範囲である。
反応物質のゼオライトと銅源と水は、いかなる順序で添加してもよい。ゼオライトを前もって調整した銅塩または錯体の溶液に添加してもよく、またこの溶液は室温であっても、イオン交換温度にまで前もって加熱されていてもよい。あるいは、ゼオライトを前もって脱イオン水中にスラリー化し、次いで室温のあるいは前もってイオン交換温度に加熱した銅塩または錯体を添加してもよい。また、反応容器にポンプ輸送して酢酸銅溶液に添加できるようにするため、ゼオライト粉末またはフィルターケーキを前もって一定量の水にスラリー化することもできる。また、これは無加熱でも前加熱ででも実施できる。
イオン交換工程の反応時間は、好ましくは約1秒〜約48時間の範囲であり、より好ましくは約30秒〜約8時間の範囲、より好ましくは約1分〜約5時間の範囲、より好ましくは約10分〜約1時間の範囲である。
この水溶液を適度に攪拌することが好ましい。上記の攪拌数または回転数の典型的な値は、10〜500rpm(1分当りの回転数)の範囲である。一般に、反応器の大きさが増加するとこの攪拌速度は減少する。
イオン交換工程のpHは、好ましくは約1〜約6の範囲であり、より好ましくは約2〜約6の範囲、より好ましくは約3〜約5.5の範囲である。銅イオンのアンモニア性溶液を銅源として使用する場合、イオン交換工程のpHは、約5〜約14の範囲であり、より好ましくは約6〜約12の範囲、より好ましくは約8〜約11の範囲である。用いる出発原料によっては、pHが上記の値となるようにこの水溶液のpHを調整する必要があろう。酢酸またはアンモニアを用いてpHを上記の値に調整することが好ましく、これは水溶液として添加してもよい。
酢酸銅を用いる場合、銅交換工程用の銅溶液のCu:Al比は、好ましくは約0.25〜約2の範囲であり、より好ましくは約0.5〜2の範囲、より好ましくは約0.5〜1.5の範囲、より好ましくは約0.5〜約1.2の範囲である。銅イオンのアンモニア性溶液を用いる場合、Cu:Al比は、好ましくは約0.001〜約1の範囲であり、より好ましくは約0.25〜約0.8の範囲、より好ましくは約0.25〜約0.6の範囲、より好ましくは約0.25〜約0.5の範囲である。
銅交換工程は、0〜10回繰り返すことができ、好ましくは0〜2回繰り返すことができる。
銅交換工程の後で、本発明の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブを含む交換スラリーは、母液から適当に分離される。分離に先立ち、母液の温度を、適当な冷却速度で目標値にまで適当に下げてもよい。この分離は、熟練者には公知のいかなる適当な方法ででも実施できる。このレビ沸石モレキュラーシーブを、熟練者には公知の適当な洗浄剤を用いて少なくとも1回洗浄してもよい。分離と必要なら洗浄の後に、この銅含有レビ沸石モレキュラーシーブを乾燥し焼成してもよい。
本発明のレビ沸石モレキュラーシーブは、粉末または噴霧材料の形で提供できる。一般にこの粉末または噴霧材料は、他の化合物を加えずに、例えば適当な圧縮で成型して所望の形状をもつ成型物に、例えば錠剤や円筒状物、球などにすることができる。
従って、本発明は、基材上に設けられた銅含有レビ沸石モレキュラーシーブを含む触媒に関する。
一般に、上述の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブは、モレキュラーシーブ、吸着剤、触媒、触媒支持体またはそのバインダーとして使用できる。触媒としての利用が特に好ましい。
したがって、本発明はまた、酸化窒素NOxを含むガス流、例えば工業プロセスまたは工業運転中に発生する排ガスと、好ましくはアンモニア及び/又は尿素を含むガス流とを本発明のレビ沸石モレキュラーシーブと接触させて、選択的に酸化窒素NOxを還元する方法に関する。
本発明は、場合によってはアンモニア及び/又は尿素を含む排ガス流と、支持体上に形成された、上記プロセスで得られうるあるいは得られた銅含有レビ沸石モレキュラーシーブを含む触媒と、触媒すすフィルターとディーゼル酸化触媒とからなる排ガス処理システムに関する。
好ましくはNOを含むディーゼルエンジンからの排気を排気システムの下流の位置に導き、ここで還元剤を加え、排気流と加えられた還元剤を上記触媒に導くことが好ましい。
1.1 SiO2:Al2O3が31の試料の水熱合成
US4,495,303に記載の方法で、ジエチルジメチルアンモニウムヒドロキシドをテンプレートとし、水酸化ナトリウムをOHの供給源として用いてレビ沸石を結晶化させた。この材料を濾別乾燥し、600℃で焼成して、Na型のレビ沸石を製造した(実施例1)。
化学分析の結果、この材料のSiO2:Al2O3比が31であり、絶乾ベースで0.11質量%のNa2Oを含むことがわかった。XRDは、純粋なレビ沸石が得られたことを示した(図1参照)。
US4,495,303の方法で、ジエチルジメチルアンモニウムヒドロキシドをテンプレートとして用いてレビ沸石を結晶化させた。この材料を濾別乾燥し、600℃で焼成して、Na型のレビ沸石を製造した(実施例2)。
化学分析の結果、この材料のSiO2:Al2O3比が29であり、絶乾ベースで0.88質量%のNa2Oを含むことがわかった。XRDは、純粋なレビ沸石が得られたことを示した(図2参照)。
US4,495,303の方法で、ジエチルジメチルアンモニウムヒドロキシドをテンプレートとして用いてレビ沸石を結晶化させた。この材料を濾別乾燥し、600℃で焼成して、H型のレビ沸石を製造した(実施例3)。
化学分析の結果、この材料のSiO2:Al2O3比が31であり、絶乾ベースで<0.01質量%のNa2Oを含むことがわかった。XRDは、純粋なレビ沸石が得られたことを示した(図3参照)。
US4,495,303の方法で、ジエチルジメチルアンモニウムヒドロキシドをテンプレートとし、水酸化ナトリウムをOHの供給源として用いてレビ沸石を結晶化させた。この材料を濾別乾燥し、600℃で焼成して、Na型のレビ沸石を製造した(実施例4)。
化学分析の結果、この材料のSiO2:Al2O3比が22であり、絶乾ベースで0.81質量%のNa2Oを含むことがわかった。XRDは、純粋なレビ沸石が得られたことを示した(図4参照)。
2.1 試薬と懸濁液の調整
以下の出発原料を用いた。
硝酸アンモニウム
脱イオン水
それぞれ1.1節と1.2節と1.4節に記載の実施例1と2と4のナトリウムレビ沸石。
交換条件の詳細を表1に示す。ジャケット付きの4L攪拌ガラス反応器中で、適当量の硝酸アンモニウムを脱イオン水に溶解し、60℃に加熱して硝酸アンモニウムの0.125M溶液を調整した。次いでアルカリ型レビ沸石をこの硝酸アンモニウム水溶液に添加した。試験中、このスラリーを250rpmで攪拌した。この交換スラリーの体積を、上記のように液体:固体比で10:1に保った。この交換スラリーを1時間60℃に維持し、次いでブフナー漏斗と適当な濾紙で(特に冷却することなく)熱濾過した。このフィルターケーキを、1Lの脱イオン水で、洗浄水の電気伝導度が200μS・cm-1となるまで数回洗浄した。すべてのフィルターケーキ試料を、室温の洗浄水で洗った。表1に、得られた生成物の化学分析結果を示す。
3.1 試薬と懸濁液の調整
以下の出発原料を用いた。
酢酸銅一水和物
脱イオン水
NH4型レビ沸石(実施例1−NH4、実施例2−NH4、実施4−NH4)とH型レビ沸石(実施例3)
表2に、実施例a〜pの調整の際のイオン交換の重要な合成パラメーターを示す。銅含有実施例a〜fは、実施例4−NH4から調整した。銅含有実施例g〜kは、実施例3のH型レビ沸石から調整した。銅含有実施例lは、実施例2−NH4から調整した。銅含有実施例m〜pは、実施例1−NH4から調整した。
試験の前に、まず粉末を押出品として調整した。ある典型的な製造方法では、ステファン・ヴェルケ社の混合機(型番:0ZDe042/4s)中で、混合速度が80rpmで、20gの乾燥粉末に18gの水を添加した。この混合物を均一となるまで混合した。これには約10分間を要した。次いで、0.5gのポリエチレンオキシド(PEO)を添加し、均一となるまで2分間混合した。混合物にバインダーとして2.5質量%のPEOを添加した。次いで、2gの水をゆっくりと添加し、このペーストを約5分間混合して均一化させた。次いで、このペーストを、2mm径の押出孔をもち、長さが10cmの自作プレス中でプレスした。得られた押出品を120℃で5時間乾燥し、540℃で5時間焼成した。この押出品をペレット状に切断し、ふるいにかけて大きさが0.5〜1mmのペレットを分離した。この部分を反応器中での試験に用いた。用いたふるいは、レッチェ社より調達した(500μmのふるい(S/N04025277)と1mmのふるい(S/N04009529)、両方とも直径が200mmで高さが25mm)。得られた触媒をフレッシュな状態と呼ぶが、これはなんら水熱処理を行っていないことを意味する。
熱時効反応器は、長さが500mmで内径が18mmである1mm厚のスチールチューブ(ブールマングループ製、グレード:1.4841)であった。ニッケルマントル系の炉を用いて反応器を目標反応温度に加熱した。この加熱は試料の位置にある内部熱電対で追跡した。スチール製蒸気発生器中で、150℃で制御された量の水を加熱して水蒸気を発生させ、スタチックミキサー中で他のガスと混合した。次いで、このガスと水蒸気とを予熱機に通して目標温度とした。
以下の反応器セットを用いて、第4節及び5節で得られた熱時効後の触媒試料(750℃と850℃で熱時効後の状態)のNOxの選択的触媒還元活性を評価した。
市販のFeBetaを、比較材料として用いた。この材料の組成は、SiO2:Al2O3比が36で、1.9質量%のFe2O3を含む。
ZSM−5は、ゼオリスト社より購入し、銅交換後に比較材料として用いた。CBV2314出発原料の組成は、SiO2:Al2O3比が23で、Na2O含量が0.05質量%であった。第3節に詳細に述べたような銅交換法を行った。なお、その際の銅濃度は0.1 Mで液体:固体比は10:1であった。得られた生成物の組成は、SiO2:Al2O3比が24で、CuOが3.28質量%、Na2Oが<0.01質量%であった。
第4節に記載のようにして比較例1と2から触媒を調整し、第5節に記載のようにして水熱による熱時効を行った。両触媒は750℃で、10%水蒸気中で体積ベースの空間速度が12,500h-1で24時間熱時効した。
次いで、熱時効後の触媒を、第6節に記載のようにして、体積ベースの空間速度が30,000と80,000h-1で試験した表5に、熱時効後のFe/Betaと熱時効後のCu/ZSM−5両方のDeNOx活性を示す。
FeBetaは、アンモニアを用いるNOxの選択的触媒還元に効果的な触媒であるが、上記の低温での要件を満足せず、ますます厳しくなる環境上の規制を満足するのに必要な水熱安定性を提供する必要がある。WO2008/106519とWO2008/132452とWO2008/118434のすべてで、CuSSZ−13が、FeBetaと較べると低温性能と水熱安定性を向上させるSCR触媒であると示されている。SSZ−13は、Cuでの修飾に先立って母体のゼオライトの製造に高価なテンプレート、トリメチルアダマンチルアンモニウムヒドロキシドが必要であり、このために高コストとなっているチャバザイト技術である。安価なテンプレートを使用できる可能性があるため、レビ沸石は大きなコストダウンを可能とする。WO2008/132452には、FeBetaと較べると性能が改善されているが、CuSSZ−13と較べると200と450℃でのNOx変換能に劣るCuNu−3(レビ沸石型)材料が開示されている。また、メチルキヌクリジンは高価なテンプレートであるため、Nu−3ではコストメリットが得られない。本発明は、WO2008/132452に報告されているCuレビ沸石に見られる性能を改善させるものである。安価なテンプレート(ジエチルジメチルアンモニウムヒドロキシド)を使用するため、本発明はまた、低コストでCuSSZ−13と同等の触媒性能と耐久性を与える。
Claims (20)
- シリカ:アルミナモル比が30未満で、Cu:Al原子比が0.45未満である銅含有レビ沸石モレキュラーシーブであって、最大で10体積%の水蒸気の存在下で約750℃〜約950℃の温度に約1〜約48時間暴露した後で前記レビ沸石モレキュラーシーブがその表面積の少なくとも60%を保持する銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- シリカ:アルミナモル比が28未満である請求項1に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- シリカ:アルミナモル比が26未満である請求項1又は2に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- シリカ:アルミナモル比が23である請求項1〜3のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 上記シリカ:アルミナモル比が約10〜約28の範囲である請求項1に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 最大で10体積%の水蒸気の存在下で約750℃〜約950℃の温度に約1〜約48時間暴露した後で前記レビ沸石モレキュラーシーブがその表面積の少なくとも70%を保持する請求項1〜5のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 最大で10体積%の水蒸気の存在下で約750℃〜約950℃の温度に約1〜約48時間暴露した後で前記レビ沸石モレキュラーシーブがその表面積の少なくとも80%を保持する請求項1〜6のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 最大で10体積%の水蒸気の存在下で約750℃〜約950℃の温度に約1〜約48時間暴露した後で前記レビ沸石モレキュラーシーブがその表面積の少なくとも90%を保持する請求項1〜7のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 前記銅含有レビ沸石モレキュラーシーブの、30,000h-1のガス空間速度で測定した、時間当たりのNOx変換率が、200℃で少なくとも50%であり、且つ450℃で少なくとも70%である請求項1〜8のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 銅:プロトン原子比が7未満である請求項1〜9のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 100gのゼオライト当りのCuのモル数(モル)が0.01より大きい請求項1〜10のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 前記銅含有レビ沸石モレキュラーシーブの、CuOとして計算されたCu含量が、上記焼成レビ沸石モレキュラーシーブの総質量に対して約2〜約4質量%である請求項1〜11のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 上記Cu:Al原子比が約0.2〜約0.4である請求項1〜12のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 上記レビ沸石モレキュラーシーブがZSM−45である請求項1〜13のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 上記レビ沸石モレキュラーシーブがNu−3である請求項1〜13のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブ。
- 支持体上に形成された、請求項1〜15のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブを含む触媒。
- 請求項1〜15のいずれか一項に記載の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブの製造方法であって、酢酸銅及び/又は銅イオンアンモニア性溶液を銅源として用いる製造方法。
- 請求項1〜15のいずれか一項に記載の又は請求項16の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブを含む触媒の、酸化窒素NOxの選択的還元(SCR)用、NH3の酸化用、N2Oの分解用、すすの酸化用、あるいは先進排ガスシステム中での排ガス制御用触媒として、流体の触媒的クラッキング(FCC)プロセス中の添加物として、有機変換反応の触媒として、あるいは「固定発生源」プロセス中での触媒として使用する方法。
- アンモニアを含む排ガス流と、請求項1〜15のいずれか一項に記載の又は請求項16の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブを含む触媒、触媒すすフィルター及び、ディーゼル酸化触媒とを含む排ガス処理システム。
- 窒素酸化物NOxを含むガス流を、請求項1〜15のいずれか一項に記載の又は請求項16の銅含有レビ沸石モレキュラーシーブに接触させることを特徴とする窒素酸化物NOxの選択的還元方法。
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