JP2012224927A - リチウムイオン電池正極集電体用アルミニウム合金箔及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】Si:0.2質量%以下、Fe:0.1質量%以上0.8質量%未満を含有し、残部がAlと不可避不純物からなる組成を有し、熱間圧延、冷間圧延後、中間焼鈍を施した後、最終冷間圧延率96.0%以上99.9%以下で最終冷間圧延を行う。
【選択図】 なし
Description
このリチウムイオン電池の正極集電体には、高い電位に対する耐酸化性が要求されるため、一般にアルミニウム合金箔が使用される。
不純物としてSiが含有される場合、Siの含有量を0.2質量%以下とすることが好ましく、Siの含有量を0.2質量%以下とすることにより、伸びや耐食性の低下を抑えることができる。
Feは、鋳造時にAl−Fe系金属間化合物として晶出し、それが核となって再結晶粒を微細化する効果がある。それに加えて、圧延により微細な化合物粒子が均一に分散することでアルミニウム合金箔の強度と伸びを向上させる効果がある。0.1質量%未満ではその効果が十分に発揮されず、0.8質量%以上では強度は上がるものの伸びの上昇が飽和し、前述したように強度が上昇することで箔の圧延性が低下する。このため、Feは0.1質量%以上0.8質量%未満が好ましい。
Cuは少量でもアルミニウム合金箔の強度を高める効果がある。ただし伸びや耐食性を低下させることに加え、強度が高過ぎる場合、製造時において箔の圧延が困難になる。箔の強度を高める目的で添加する場合は、0.1質量%以下がよい。0.1質量%を超えると圧延性が損なわれる。
製造されるアルミニウム合金箔の引張り強度と伸び率は同時に増加する傾向にある。最終冷間圧延率が96.0%未満では必要な引張り強度と伸び率を得られず、99.9%を超えると、製造されるアルミニウム合金箔の引張り強度と伸び率の向上が飽和に達し、圧延性が低下し製造の歩留りが悪化する。
この中間焼鈍により、冷間圧延によるひずみ硬化や残留応力を除去することで材料を均一化し、変形抵抗を小さくして、次の最終冷間圧延を容易にする。
このリチウムイオン電池正極集電体用アルミニウム合金箔は、Si:0.2質量%以下、Fe:0.1質量%以上0.8質量%未満を含有し、残部がAlと不可避不純物からなる組成を有している。
<Si:0.2質量%以下>
不純物としてSiが含有される場合、Siの含有量を0.2質量%以下とすることが好ましく、Siの含有量を0.2質量%以下とすることにより、伸びや耐食性の低下を抑えることができる。より好ましくは0.1質量%以下がよい。
<Fe:0.1質量%以上0.8質量%未満>
Feは、鋳造時にAl−Fe系金属間化合物として晶出し、それが核となって再結晶粒を微細化する効果がある。それに加えて、圧延により微細な化合物粒子が均一に分散することでアルミニウム合金箔の強度と伸びを向上させる効果がある。0.1質量%未満ではその効果が十分に発揮されず、0.8質量%以上では強度は上がるものの伸びの上昇が飽和し、強度が上昇することで箔の圧延性が低下する。このため、Feは0.1質量%以上0.8質量%未満が好ましい。
<Cu:0.1質量%以下>
Cuは少量でもアルミニウム合金箔の強度を高める効果がある。ただし伸びや耐食性を低下させることに加え、強度が高過ぎる場合、製造時において箔の圧延が困難になる。箔の強度を高める目的で添加する場合は、0.1質量%以下がよい。0.1質量%を超えると圧延性が損なわれる。なお、積極的に添加するとすれば下限は例えば0.005質量%である。
まず、均質化処理したアルミニウム合金の鋳塊をシート状に熱間圧延し、得られたシートを冷間で圧延する。これら熱間圧延及び冷間圧延の温度、圧延率等は特に限定されるものではなく、定法に従えばよい。冷間圧延により、0.7mm以上2.7mm以下の厚みのシートとする。
次に、この冷延シートを連続焼鈍炉に通して中間焼鈍を行う。この中間焼鈍により、冷間圧延によるひずみ硬化や残留応力を除去することで材料を均一化し、変形抵抗を小さくして、次の最終冷間圧延を容易にする。この為、この中間焼鈍の処理条件としては以下の通りに規定する。
昇温速度:10〜250℃/秒、加熱温度:400℃〜550℃、保持時間:5〜60秒、冷却速度:20〜200℃/秒。
昇温速度が10℃/秒より遅い場合、この昇温過程で冷間圧延時に導入された蓄積エネルギーが解放されるため、再結晶核生成率が低下して焼鈍後の結晶粒径が大きくなり、最終冷延後の箔の伸びが低下してしまう。これは最終冷延後の箔は結晶粒がより微細で均一なファイバー組織である程伸びが高い事に起因する。一方、昇温速度を250℃/秒より速くしても、それ以上の効果はほとんど得られず、却って高価な加熱設備が必要となってアルミニウム合金板の生産コストが増加する。
加熱温度が400℃未満だと再結晶化が終了するまでの時間が長くなるため、アルミニウム合金板の製造効率が低下してしまう。保持温度が550℃を超えると焼鈍中に材料に局部溶融が起き、圧延性や材料特性の低下が生じる恐れがある。保持時間が5秒未満だと再結晶が完全に完了せず、最終冷延後に箔の結晶粒サイズが不均一となり伸びが低下する恐れがある。保持温度60秒を超えると再結晶粒の粗大化が懸念される。
中間焼鈍したシートを最終冷間圧延する。この場合、冷延率が96.0%以上99.9%以下となるように圧延する。なお、最終冷間圧延は複数のパスで行ってもよい。また、中間焼鈍を行わない場合は、熱間圧延後の板厚から最終板厚までの冷延率が96.0%以上99.9%以下である。
製造されるアルミニウム合金箔の引張り強度と伸び率は同時に増加する傾向にある。最終冷間圧延率が96.0%未満では必要な引張り強度と伸び率を得られない。最終冷間圧延率が99.9%を超えるような最終冷間圧延を行うと、製造されるアルミニウム合金箔の引張り強度と伸び率の向上が飽和に達し、圧延性が低下し製造の歩留りが悪化する。圧延率は、圧延前の素材の板厚t0に対する圧延終了後の素材の板厚t1の減少率(t0−t1)/t0×100(%)である。
これらアルミニウム合金箔の試料について、引張り強度、伸び率、比抵抗、圧延性を評価した。
引張り強度は、幅15mm、長さ200mmの試験片を採取し、万能引張試験機で引張り速度5μm/sで破断時の荷重を測定した。
伸び率は、引張り強度試験において破断したときの伸びから伸び率を求めた。
比抵抗は、20℃において4探針法で測定した。
圧延性は、幅1200mmを超える広幅の圧延において、最終パスで破断することなく圧延できたものを○、最終パスで1コイル(約10000m)につき3回以下の破断が生じた場合は△、3回を超える破断もしくは硬過ぎる等の理由で圧延継続が難しいと判断されたものについては×とした。○が好ましいが、△以上(約10000mの最終パスで破断が3回以内)であれば製造上は問題ない。
これらの結果を表1に示す。
圧延性及び正極集電体として要求される機械的特性を考慮すると、引張り強度が175MPa以上220MPa以下で、伸び率が2.7%以上有するのがよい。その中でも、引張り強度が175MPa以上217MPa以下の場合は、3.0%以上の伸び率を有し、圧延性及び正極集電体としての機械的特性に優れている。
比抵抗は、低い方が電池充放電での電流密度を高くすることができ、高速充放電が可能になる。実施例の場合は、2.86μΩcm以下と低くなっている。
Claims (4)
- Si:0.2質量%以下、Fe:0.1質量%以上0.8質量%未満を含有し、残部がAlと不可避不純物からなる組成を有することを特徴とするリチウムイオン電池正極集電体用アルミニウム合金箔。
- 更に、Cu:0.1質量%以下を含有することを特徴とする請求項1記載のリチウムイオン電池正極集電体用アルミニウム合金箔。
- 請求項1又は2記載のリチウムイオン電池正極集電体用アルミニウム合金箔を製造する方法であって、最終冷間圧延率96.0%以上99.9%以下で最終冷間圧延を行うことを特徴とするリチウムイオン電池正極集電体用アルミニウム合金箔の製造方法。
- 前記最終冷間圧延の前に中間焼鈍を施すことを特徴とする請求項3記載のリチウムイオン電池正極集電体用アルミニウム合金箔の製造方法。
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