JP2000282196A - アルミニウム合金箔地の製造方法および前記製造方法により製造されたアルミニウム合金箔地 - Google Patents
アルミニウム合金箔地の製造方法および前記製造方法により製造されたアルミニウム合金箔地Info
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- JP2000282196A JP2000282196A JP11087956A JP8795699A JP2000282196A JP 2000282196 A JP2000282196 A JP 2000282196A JP 11087956 A JP11087956 A JP 11087956A JP 8795699 A JP8795699 A JP 8795699A JP 2000282196 A JP2000282196 A JP 2000282196A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 裏面筋の少ないアルミニウム合金箔が得られ
るアルミニウム合金箔地を製造する。 【解決手段】 Ｓｉを０．０５〜０．５mass％（以下％
と略記）、Ｆｅを０．１５〜２．０％、Ｃｕを０．１８
％以下含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアル
ミニウム合金鋳塊に、均質化処理を５２０〜５８０℃の
温度で施し、次いで熱間圧延を開始温度３５０〜４５０
℃で施し、次いで冷間圧延を施し、次いで中間焼鈍を３
００〜４５０℃の温度で施し、次いで最終冷間圧延を施
す。 【効果】 得られるアルミニウム合金箔地は均一微細な
再結晶組織からなり、この箔地を重合圧延して得られる
Ａｌ合金箔は、裏面筋が少なく装飾性、意匠性などに優
れ、更に強度や耐食性などにも優れる。
るアルミニウム合金箔地を製造する。 【解決手段】 Ｓｉを０．０５〜０．５mass％（以下％
と略記）、Ｆｅを０．１５〜２．０％、Ｃｕを０．１８
％以下含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアル
ミニウム合金鋳塊に、均質化処理を５２０〜５８０℃の
温度で施し、次いで熱間圧延を開始温度３５０〜４５０
℃で施し、次いで冷間圧延を施し、次いで中間焼鈍を３
００〜４５０℃の温度で施し、次いで最終冷間圧延を施
す。 【効果】 得られるアルミニウム合金箔地は均一微細な
再結晶組織からなり、この箔地を重合圧延して得られる
Ａｌ合金箔は、裏面筋が少なく装飾性、意匠性などに優
れ、更に強度や耐食性などにも優れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、重合圧延して得ら
れるアルミニウム合金箔の重合面に圧延方向に延びる筋
状模様などが発生しないアルミニウム合金箔地の製造方
法、および前記製造方法により製造されたアルミニウム
合金箔地に関する。
れるアルミニウム合金箔の重合面に圧延方向に延びる筋
状模様などが発生しないアルミニウム合金箔地の製造方
法、および前記製造方法により製造されたアルミニウム
合金箔地に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム合金箔は、塗装、印刷が施
されたり、各種樹脂フィルム、紙等と貼り合わされて食
料品、薬品、化粧箱等の耐湿性、耐紫外線性を備えた包
装材として用いられる。このようなアルミニウム合金箔
（アルミニウム箔を含む）は、通常アルミニウム合金箔
地（アルミニウム箔地を含む）を重合圧延して製造され
る。前記重合圧延された箔は、圧延ロールと接する面が
金属光沢を呈し、アルミニウム合金箔地同士が接して圧
延された面は艶消し状の外観を呈し、この艶消し面に装
飾効果乃至は美観効果を持たせて利用されてきた。
されたり、各種樹脂フィルム、紙等と貼り合わされて食
料品、薬品、化粧箱等の耐湿性、耐紫外線性を備えた包
装材として用いられる。このようなアルミニウム合金箔
（アルミニウム箔を含む）は、通常アルミニウム合金箔
地（アルミニウム箔地を含む）を重合圧延して製造され
る。前記重合圧延された箔は、圧延ロールと接する面が
金属光沢を呈し、アルミニウム合金箔地同士が接して圧
延された面は艶消し状の外観を呈し、この艶消し面に装
飾効果乃至は美観効果を持たせて利用されてきた。
【０００３】前記アルミニウム合金箔地は、ＪＩＳ １
Ｎ３０や純アルミニウム系合金などを半連続鋳造法によ
り厚さ３００〜６００ｍｍの鋳塊とし、この鋳塊に４８
０〜６００℃の温度で加熱する均質化処理を施し、その
後、熱間圧延を、開始温度４５０℃超え５５０℃以下、
終了温度３２０〜４２０℃で施し、更に、冷間圧延、中
間焼鈍、最終冷間圧延を順に施して厚さ０．２〜０．６
ｍｍに仕上げて製造されてきた。
Ｎ３０や純アルミニウム系合金などを半連続鋳造法によ
り厚さ３００〜６００ｍｍの鋳塊とし、この鋳塊に４８
０〜６００℃の温度で加熱する均質化処理を施し、その
後、熱間圧延を、開始温度４５０℃超え５５０℃以下、
終了温度３２０〜４２０℃で施し、更に、冷間圧延、中
間焼鈍、最終冷間圧延を順に施して厚さ０．２〜０．６
ｍｍに仕上げて製造されてきた。
【０００４】前記アルミニウム合金箔地の製造におい
て、均質化処理及び熱間圧延が比較的高温度で施す理由
は、均質化処理では熱間圧延時の粗大結晶粒組織の発生
を防止するため、熱間圧延ではピックアップやグレンス
トリーク等の表面欠陥を防止すると共に、熱間圧延での
変形抵抗を低く抑えるためである。
て、均質化処理及び熱間圧延が比較的高温度で施す理由
は、均質化処理では熱間圧延時の粗大結晶粒組織の発生
を防止するため、熱間圧延ではピックアップやグレンス
トリーク等の表面欠陥を防止すると共に、熱間圧延での
変形抵抗を低く抑えるためである。
【０００５】前記アルミニウム合金箔地は、通常、冷間
圧延途中で中間焼鈍を施してＨ１４材として箔圧延業者
に出荷され、箔圧延業者により更に厚さ５〜６０μｍに
箔圧延される。前記箔圧延は、例えば、アルミニウム合
金箔地を数パス冷間圧延したのち、最終圧延パスの１〜
２パス前の圧延箔を複数枚（通常２枚）重ね合わせて重
合圧延して行われる。重合圧延後の重合した箔は分離さ
れ別々に巻き取られる。前記箔は、必要に応じて適宜最
終焼鈍が施される。
圧延途中で中間焼鈍を施してＨ１４材として箔圧延業者
に出荷され、箔圧延業者により更に厚さ５〜６０μｍに
箔圧延される。前記箔圧延は、例えば、アルミニウム合
金箔地を数パス冷間圧延したのち、最終圧延パスの１〜
２パス前の圧延箔を複数枚（通常２枚）重ね合わせて重
合圧延して行われる。重合圧延後の重合した箔は分離さ
れ別々に巻き取られる。前記箔は、必要に応じて適宜最
終焼鈍が施される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記重合圧延
により製造される箔は、重合面に圧延方向に延びる筋状
模様或いは網目状模様が現れ易かった。これらの模様
（以下、両者を裏面筋と総称する）が顕著なものは表面
欠陥として挙げられ、不良品と判定されてきたが、軽度
の裏面筋は許容されてきた。しかし、近年、包装用材料
としての衣裳性を高めるため、裏面筋のない箔が非常に
強く要求されるようになった。このため、本発明者らは
前記裏面筋発生防止について詳細に研究を行い、熱間圧
延後の材料の結晶組織が裏面筋の発生に重大な影響を及
ぼすこと、即ち熱間圧延後の再結晶粒が粗大だと裏面筋
が現れ易いことを知見し、更に研究を重ねて本発明を完
成させるに至った。
により製造される箔は、重合面に圧延方向に延びる筋状
模様或いは網目状模様が現れ易かった。これらの模様
（以下、両者を裏面筋と総称する）が顕著なものは表面
欠陥として挙げられ、不良品と判定されてきたが、軽度
の裏面筋は許容されてきた。しかし、近年、包装用材料
としての衣裳性を高めるため、裏面筋のない箔が非常に
強く要求されるようになった。このため、本発明者らは
前記裏面筋発生防止について詳細に研究を行い、熱間圧
延後の材料の結晶組織が裏面筋の発生に重大な影響を及
ぼすこと、即ち熱間圧延後の再結晶粒が粗大だと裏面筋
が現れ易いことを知見し、更に研究を重ねて本発明を完
成させるに至った。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、Ｓｉを０．０５〜０．５mass％（以下％と略記）、
Ｆｅを０．１５〜２．０％、Ｃｕを０．１８％以下含有
し、残部がアルミニウムと不可避不純物からなるアルミ
ニウム合金鋳塊に、均質化処理を５２０〜５８０℃の温
度で施し、次いで熱間圧延を開始温度３５０〜４５０℃
で施し、次いで冷間圧延を施し、次いで中間焼鈍を３０
０〜４５０℃の温度で施し、次いで最終冷間圧延を施す
ことを特徴とするアルミニウム合金箔地の製造方法であ
る。
は、Ｓｉを０．０５〜０．５mass％（以下％と略記）、
Ｆｅを０．１５〜２．０％、Ｃｕを０．１８％以下含有
し、残部がアルミニウムと不可避不純物からなるアルミ
ニウム合金鋳塊に、均質化処理を５２０〜５８０℃の温
度で施し、次いで熱間圧延を開始温度３５０〜４５０℃
で施し、次いで冷間圧延を施し、次いで中間焼鈍を３０
０〜４５０℃の温度で施し、次いで最終冷間圧延を施す
ことを特徴とするアルミニウム合金箔地の製造方法であ
る。
【０００８】請求項２に記載の発明は、Ｓｉを０．０５
〜０．５mass％（以下％と略記）、Ｆｅを０．１５〜
２．０％、Ｃｕを０．１８％以下含有し、残部がアルミ
ニウムと不可避不純物からなるアルミニウム合金鋳塊
に、均質化処理を５２０〜５８０℃の温度で施し、次い
で熱間圧延を開始温度３５０〜４５０℃で施し、次いで
冷間圧延を施し、次いで中間焼鈍を３００〜４５０℃の
温度で施し、次いで最終冷間圧延を施して製造されたこ
とを特徴とするアルミニウム合金箔地である。
〜０．５mass％（以下％と略記）、Ｆｅを０．１５〜
２．０％、Ｃｕを０．１８％以下含有し、残部がアルミ
ニウムと不可避不純物からなるアルミニウム合金鋳塊
に、均質化処理を５２０〜５８０℃の温度で施し、次い
で熱間圧延を開始温度３５０〜４５０℃で施し、次いで
冷間圧延を施し、次いで中間焼鈍を３００〜４５０℃の
温度で施し、次いで最終冷間圧延を施して製造されたこ
とを特徴とするアルミニウム合金箔地である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下に、本発明のアルミニウム合
金箔地の合金元素について説明する。Ｓｉは焼鈍時の軟
化温度を安定させ、箔の品質を向上させる。その含有量
を０．０５〜０．５％に規定する理由は、０．０５％未
満ではその効果が十分に得られず、０．５％を超えると
熱間圧延時に再結晶核の発生が少なくなって再結晶粒が
粗大化し、それにより箔の強度と成形性が低下し、また
ピンホールが発生し易くなるためである。
金箔地の合金元素について説明する。Ｓｉは焼鈍時の軟
化温度を安定させ、箔の品質を向上させる。その含有量
を０．０５〜０．５％に規定する理由は、０．０５％未
満ではその効果が十分に得られず、０．５％を超えると
熱間圧延時に再結晶核の発生が少なくなって再結晶粒が
粗大化し、それにより箔の強度と成形性が低下し、また
ピンホールが発生し易くなるためである。
【００１０】Ｆｅは、熱間圧延時に再結晶核の発生を促
し、熱間圧延後の再結晶組織を微細化し、重合圧延後の
裏面筋の発生を防止する。またＦｅは、箔の強度と成形
性の向上、箔の均質化にも寄与する。その含有量を０．
１５〜２．０％に規定する理由は、０．１５％未満では
その効果が十分に得られず、２．０％を超えると粗大な
Ａｌ−Ｆｅ系またはＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物が
生成してピンホールが発生し易くなるためである。特に
好ましいＦｅの含有量は０．２〜１．７％である。
し、熱間圧延後の再結晶組織を微細化し、重合圧延後の
裏面筋の発生を防止する。またＦｅは、箔の強度と成形
性の向上、箔の均質化にも寄与する。その含有量を０．
１５〜２．０％に規定する理由は、０．１５％未満では
その効果が十分に得られず、２．０％を超えると粗大な
Ａｌ−Ｆｅ系またはＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物が
生成してピンホールが発生し易くなるためである。特に
好ましいＦｅの含有量は０．２〜１．７％である。
【００１１】Ｃｕは箔の強度を向上させる。その含有量
を０．１８％以下に規定する理由は、０．１８％を超え
ると材料の変形抵抗が大きくなり特に箔圧延性が阻害さ
れ、また箔の耐食性が低下するためである。不可避的不
純物元素は、市販の純アルミニウム系材料に含まれる程
度ならば特に問題ない。
を０．１８％以下に規定する理由は、０．１８％を超え
ると材料の変形抵抗が大きくなり特に箔圧延性が阻害さ
れ、また箔の耐食性が低下するためである。不可避的不
純物元素は、市販の純アルミニウム系材料に含まれる程
度ならば特に問題ない。
【００１２】次に、本発明の製造方法について説明す
る。本発明のアルミニウム合金箔地は、所定組成のアル
ミニウム合金を常法にて溶解鋳造し、得られた鋳塊を面
削し、次いで所定温度で均質化処理し、所定温度で熱間
圧延を開始し、熱間圧延後、更に冷間圧延、所定温度で
の中間焼鈍、最終冷間圧延を順次施して製造される。
る。本発明のアルミニウム合金箔地は、所定組成のアル
ミニウム合金を常法にて溶解鋳造し、得られた鋳塊を面
削し、次いで所定温度で均質化処理し、所定温度で熱間
圧延を開始し、熱間圧延後、更に冷間圧延、所定温度で
の中間焼鈍、最終冷間圧延を順次施して製造される。
【００１３】前記均質化処理は鋳造組織の偏析を消失さ
せると同時に、鋳造中に生成した微細析出物を固溶させ
るために行う。前記均質化処理温度を５２０〜５８０℃
に規定する理由は、５２０℃未満では微細析出物が十分
に固溶せず、５８０℃を超えると再結晶粒微細化に寄与
する晶出物が固溶して、次の熱間圧延工程で再結晶粒が
粗大化して裏面筋が発生するためである。
せると同時に、鋳造中に生成した微細析出物を固溶させ
るために行う。前記均質化処理温度を５２０〜５８０℃
に規定する理由は、５２０℃未満では微細析出物が十分
に固溶せず、５８０℃を超えると再結晶粒微細化に寄与
する晶出物が固溶して、次の熱間圧延工程で再結晶粒が
粗大化して裏面筋が発生するためである。
【００１４】本発明では、前記熱間圧延での圧延開始温
度を規定して、均質化処理で固溶した元素を既存の晶出
物上に析出させ、以て熱間圧延後の再結晶組織の微細化
と熱間圧延性の向上を図る。前記熱間圧延開始温度を３
５０〜４５０℃に規定する理由は、３５０℃未満では固
溶元素が十分析出せず、固溶元素により熱間圧延中の再
結晶が阻害され、４５０℃を超えると再結晶粒が粗大化
して裏面筋が発生し易くなり、またピックアップ等の表
面欠陥が生じてピンホールが発生し易くなるためであ
る。
度を規定して、均質化処理で固溶した元素を既存の晶出
物上に析出させ、以て熱間圧延後の再結晶組織の微細化
と熱間圧延性の向上を図る。前記熱間圧延開始温度を３
５０〜４５０℃に規定する理由は、３５０℃未満では固
溶元素が十分析出せず、固溶元素により熱間圧延中の再
結晶が阻害され、４５０℃を超えると再結晶粒が粗大化
して裏面筋が発生し易くなり、またピックアップ等の表
面欠陥が生じてピンホールが発生し易くなるためであ
る。
【００１５】本発明では、熱間圧延終了温度は特に規定
しないが、２８０〜３５０℃が好ましい。熱間圧延終了
温度が２８０℃未満では圧延終了後に未再結晶部分が残
るため重合圧延時に重合面が不均一変形して裏面筋が発
生することがある。また３５０℃を超えると結晶粒が粗
大化して裏面筋が生じ易くなる。裏面筋の発生防止には
熱間圧延終了時の材料の組織は完全再結晶組織でなけれ
ばならず、その再結晶粒の大きさは１５０μｍ以下が好
ましい。
しないが、２８０〜３５０℃が好ましい。熱間圧延終了
温度が２８０℃未満では圧延終了後に未再結晶部分が残
るため重合圧延時に重合面が不均一変形して裏面筋が発
生することがある。また３５０℃を超えると結晶粒が粗
大化して裏面筋が生じ易くなる。裏面筋の発生防止には
熱間圧延終了時の材料の組織は完全再結晶組織でなけれ
ばならず、その再結晶粒の大きさは１５０μｍ以下が好
ましい。
【００１６】本発明において、中間焼鈍温度を３００〜
４５０℃の温度に規定する理由は、３００℃未満では再
結晶核の発生が少なく、４５０℃を超えると再結晶粒が
成長し、いずれの場合も再結晶粒が粗大化して裏面筋が
発生し易くなるためである。中間焼鈍後の再結晶粒の大
きさは６０μｍ以下が好ましい。中間焼鈍後の再結晶組
織をより確実に微細化するには、中間焼鈍時の加熱速度
を２５℃／ｈ以上にするのが好ましい。加熱速度を高め
るには連続焼鈍炉の使用が簡便である。
４５０℃の温度に規定する理由は、３００℃未満では再
結晶核の発生が少なく、４５０℃を超えると再結晶粒が
成長し、いずれの場合も再結晶粒が粗大化して裏面筋が
発生し易くなるためである。中間焼鈍後の再結晶粒の大
きさは６０μｍ以下が好ましい。中間焼鈍後の再結晶組
織をより確実に微細化するには、中間焼鈍時の加熱速度
を２５℃／ｈ以上にするのが好ましい。加熱速度を高め
るには連続焼鈍炉の使用が簡便である。
【００１７】アルミニウム合金箔は、圧延のまま硬質箔
として、或いは焼鈍して軟質箔として使用される。また
印刷を行って加熱乾燥したり、樹脂を焼付け塗装したり
もする。前記加熱乾燥後または焼付け塗装後に強度が要
求されるものは、中間焼鈍を３６０℃を超える高温側で
行って合金元素を固溶させておくのが好ましい。
として、或いは焼鈍して軟質箔として使用される。また
印刷を行って加熱乾燥したり、樹脂を焼付け塗装したり
もする。前記加熱乾燥後または焼付け塗装後に強度が要
求されるものは、中間焼鈍を３６０℃を超える高温側で
行って合金元素を固溶させておくのが好ましい。
【００１８】
【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （実施例１）本発明で規定する組成内のアルミニウム合
金を常法により溶解し鋳造して厚さ５００ｍｍの鋳塊と
し、この鋳塊を面削後、均質化処理と熱間圧延を順に施
して厚さ３ｍｍの熱延板を得た。次いで、この熱延板
に、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延を順に施して調
質Ｈ１４に相当する厚さ０．３ｍｍのアルミニウム合金
箔地を製造した。製造条件は全て本発明規定条件内とし
た。
る。 （実施例１）本発明で規定する組成内のアルミニウム合
金を常法により溶解し鋳造して厚さ５００ｍｍの鋳塊と
し、この鋳塊を面削後、均質化処理と熱間圧延を順に施
して厚さ３ｍｍの熱延板を得た。次いで、この熱延板
に、冷間圧延、中間焼鈍、最終冷間圧延を順に施して調
質Ｈ１４に相当する厚さ０．３ｍｍのアルミニウム合金
箔地を製造した。製造条件は全て本発明規定条件内とし
た。
【００１９】（比較例１）均質化処理温度、熱間圧延温
度、中間焼鈍温度のうちの少なくとも１つを本発明規定
条件外とした他は、実施例１と同じ方法によりアルミニ
ウム合金箔地を製造した。
度、中間焼鈍温度のうちの少なくとも１つを本発明規定
条件外とした他は、実施例１と同じ方法によりアルミニ
ウム合金箔地を製造した。
【００２０】（比較例２）本発明で規定する組成外のア
ルミニウム合金を用いた他は、実施例１と同じ方法によ
りアルミニウム合金箔地を製造した。
ルミニウム合金を用いた他は、実施例１と同じ方法によ
りアルミニウム合金箔地を製造した。
【００２１】実施例１、比較例１、２で得られた各々の
アルミニウム合金箔地に冷間圧延および重合圧延を順に
施して厚さ７μｍのアルミニウム合金箔を製造し、重合
面の品質を評価した。重合面に裏面筋が全く認められな
いものを極めて良好（◎）、裏面筋が少しあるが通常の
用途には使用できるものを良好（○）、裏面筋がかなり
認められるものを不良（×）と評価した。前記裏面筋の
他、中間焼鈍での軟化特性、箔圧延性、箔の強度、ピン
ホール、耐食性などについても調べた。結果を表１〜３
に示す。
アルミニウム合金箔地に冷間圧延および重合圧延を順に
施して厚さ７μｍのアルミニウム合金箔を製造し、重合
面の品質を評価した。重合面に裏面筋が全く認められな
いものを極めて良好（◎）、裏面筋が少しあるが通常の
用途には使用できるものを良好（○）、裏面筋がかなり
認められるものを不良（×）と評価した。前記裏面筋の
他、中間焼鈍での軟化特性、箔圧延性、箔の強度、ピン
ホール、耐食性などについても調べた。結果を表１〜３
に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】表１〜３より明らかなように、本発明例の
No.1〜12は、いずれも裏面筋のない優れた品質のアルミ
ニウム合金箔であった。また中間焼鈍での焼鈍軟化特
性、箔圧延性、箔の強度、耐食性なども良好で、ピンホ
ールも発生しなかった。これに対し、比較例１の No.13
〜22は、いずれも均質化処理温度、熱間圧延温度、中間
焼鈍温度の各製造条件のうちの少なくとも１つが本発明
の規定値を外れたため、重合面に裏面筋がかなり認めら
れ実用性に欠けるものであった。また比較例２では、N
o.25 はＦｅが少ないため裏面筋がかなり認められ、ま
た箔の強度が低下した。その他には裏面筋は認められな
かったが、 No.23はＳｉ量が少ないため中間焼鈍での軟
化温度が不安定になり、 No.24はＳｉが多かったため、
No. 26はＦｅが多かったため、いずれも箔にピンホール
が発生し、No.27,28はＣｕが多かったため箔圧延性と箔
の耐食性が劣った。前記実施例から明らかなように、本
発明は、合金組成、および均質化処理、熱間圧延、中間
焼鈍などの製造条件が単独に作用して効果を奏するもの
ではなく、各条件が相互に影響しあって裏面筋などの改
善がなされるものである。
No.1〜12は、いずれも裏面筋のない優れた品質のアルミ
ニウム合金箔であった。また中間焼鈍での焼鈍軟化特
性、箔圧延性、箔の強度、耐食性なども良好で、ピンホ
ールも発生しなかった。これに対し、比較例１の No.13
〜22は、いずれも均質化処理温度、熱間圧延温度、中間
焼鈍温度の各製造条件のうちの少なくとも１つが本発明
の規定値を外れたため、重合面に裏面筋がかなり認めら
れ実用性に欠けるものであった。また比較例２では、N
o.25 はＦｅが少ないため裏面筋がかなり認められ、ま
た箔の強度が低下した。その他には裏面筋は認められな
かったが、 No.23はＳｉ量が少ないため中間焼鈍での軟
化温度が不安定になり、 No.24はＳｉが多かったため、
No. 26はＦｅが多かったため、いずれも箔にピンホール
が発生し、No.27,28はＣｕが多かったため箔圧延性と箔
の耐食性が劣った。前記実施例から明らかなように、本
発明は、合金組成、および均質化処理、熱間圧延、中間
焼鈍などの製造条件が単独に作用して効果を奏するもの
ではなく、各条件が相互に影響しあって裏面筋などの改
善がなされるものである。
【００２６】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明の製造方法
では、合金組成を規定し、また均質化処理、熱間圧延及
び中間焼鈍などの製造条件を規定するので、得られるア
ルミニウム合金箔地は均一微細な再結晶組織からなり、
この箔地を重合圧延して得られるアルミニウム合金箔は
裏面筋が少なく装飾性、意匠性などに優れ、更に強度、
耐食性などにも優れ、工業上顕著な効果を奏する。
では、合金組成を規定し、また均質化処理、熱間圧延及
び中間焼鈍などの製造条件を規定するので、得られるア
ルミニウム合金箔地は均一微細な再結晶組織からなり、
この箔地を重合圧延して得られるアルミニウム合金箔は
裏面筋が少なく装飾性、意匠性などに優れ、更に強度、
耐食性などにも優れ、工業上顕著な効果を奏する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８３ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８３ ６８５ ６８５ ６９３ ６９３Ａ ６９４ ６９４Ｂ
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｓｉを０．０５〜０．５mass％（以下％
と略記）、Ｆｅを０．１５〜２．０％、Ｃｕを０．１８
％以下含有し、残部がアルミニウムと不可避不純物から
なるアルミニウム合金鋳塊に、均質化処理を５２０〜５
８０℃の温度で施し、次いで熱間圧延を開始温度３５０
〜４５０℃で施し、次いで冷間圧延を施し、次いで中間
焼鈍を３００〜４５０℃の温度で施し、次いで最終冷間
圧延を施すことを特徴とするアルミニウム合金箔地の製
造方法。 - 【請求項２】 Ｓｉを０．０５〜０．５mass％（以下％
と略記）、Ｆｅを０．１５〜２．０％、Ｃｕを０．１８
％以下含有し、残部がアルミニウムと不可避不純物から
なるアルミニウム合金鋳塊に、均質化処理を５２０〜５
８０℃の温度で施し、次いで熱間圧延を開始温度３５０
〜４５０℃で施し、次いで冷間圧延を施し、次いで中間
焼鈍を３００〜４５０℃の温度で施し、次いで最終冷間
圧延を施して製造されたことを特徴とするアルミニウム
合金箔地。
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| JP11087956A JP2000282196A (ja) | 1999-03-30 | 1999-03-30 | アルミニウム合金箔地の製造方法および前記製造方法により製造されたアルミニウム合金箔地 |
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