JP2011201764A - ニッケルコバルト複合水酸化物およびその製造方法、ならびに該複合水酸化物を用いて得られる非水系電解質二次電池用正極活物質 - Google Patents
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Abstract
【課題】充填密度を向上させて電池の更なる高エネルギー密度化を図ることができる非水系電解質二次電池正極活物質の前駆体として、好適な粒径が大きく高密度で略球状のニッケルコバルト複合水酸化物を提供する。
【解決手段】反応溶液を撹拌しながら、ニッケル塩及びコバルト塩を含む混合水溶液（ａ）と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とを供給するとともに、苛性アルカリ水溶液（ｃ）を供給して反応させ、晶析したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗し、乾燥することにより、ニッケルコバルト複合水酸化物を得る際に、
水平面に対して４５度以下の傾斜を持つ撹拌翼を用いて反応溶液を撹拌するとともに、該混合水溶液（ａ）の供給口当たりの反応溶液量に対する供給量の割合を０．０４体積％／分以下とすることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法など。
【選択図】なし
【解決手段】反応溶液を撹拌しながら、ニッケル塩及びコバルト塩を含む混合水溶液（ａ）と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とを供給するとともに、苛性アルカリ水溶液（ｃ）を供給して反応させ、晶析したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗し、乾燥することにより、ニッケルコバルト複合水酸化物を得る際に、
水平面に対して４５度以下の傾斜を持つ撹拌翼を用いて反応溶液を撹拌するとともに、該混合水溶液（ａ）の供給口当たりの反応溶液量に対する供給量の割合を０．０４体積％／分以下とすることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法など。
【選択図】なし
Description
本発明は、ニッケルコバルト複合水酸化物およびその製造方法、ならびに該複合水酸化物を用いて得られる非水系電解質二次電池用正極活物質に関し、さらに詳しくは、非水系電解質二次電池用正極活物質として好適なリチウムニッケル複合酸化物の前駆体として用いられ、大粒径で粒度の均一性が高いニッケルコバルト複合水酸化物およびその製造方法に関する。
近年、電子技術の進歩に伴い、電子機器の小型化、軽量化が急速に進んでいる。特に、最近の携帯電話やノートパソコンなどのポータブル電子機器の普及と高機能化により、これらに使用されるポータブル用電源として、高いエネルギー密度を有し、小型で、かつ軽量な電池の開発が強く望まれている。
非水系電解質二次電池は、小型で高いエネルギーを有することから、ポータブル電子機器の電源としてすでに利用されている。また、かかる用途に限られず、非水系電解質二次電池について、ハイブリッド自動車や電気自動車などの大型電源としての利用を目指した研究開発も進められている。
非水系電解質二次電池は、小型で高いエネルギーを有することから、ポータブル電子機器の電源としてすでに利用されている。また、かかる用途に限られず、非水系電解質二次電池について、ハイブリッド自動車や電気自動車などの大型電源としての利用を目指した研究開発も進められている。
非水系電解質二次電池、特に、リチウムイオン２次電池用の正極活物質として適用できる正極材料として、合成が比較的容易なリチウムコバルト複合酸化物（ＬｉＣｏＯ２）、コバルトよりも安価なマンガンを用いたリチウムマンガン複合酸化物（ＬｉＭｎ２Ｏ４）や、ニッケルを用いたリチウムニッケル複合酸化物（ＬｉＮｉＯ２）を挙げることができる。
上記リチウムニッケル複合酸化物は、現在主流のリチウムコバルト複合酸化物と比べて、高容量であって、原料であるニッケルがコバルトと比べて安価で、かつ、安定して入手可能であるといった利点を有していることから、次世代の正極材料として期待され、リチウムニッケル複合酸化物について、活発に研究および開発が続けられている。
さらに、近年は、ポータブル機器の付加価値が大きくなるにしたがって電池に要求される性能は高まる一方であり、限られた体積の中に正極活物質をできるだけ多く詰め込み、より高いエネルギー密度を持つ電池が要求されるようになってきた。
上記リチウムニッケル複合酸化物は、現在主流のリチウムコバルト複合酸化物と比べて、高容量であって、原料であるニッケルがコバルトと比べて安価で、かつ、安定して入手可能であるといった利点を有していることから、次世代の正極材料として期待され、リチウムニッケル複合酸化物について、活発に研究および開発が続けられている。
さらに、近年は、ポータブル機器の付加価値が大きくなるにしたがって電池に要求される性能は高まる一方であり、限られた体積の中に正極活物質をできるだけ多く詰め込み、より高いエネルギー密度を持つ電池が要求されるようになってきた。
電池の電極として成型した際に充填密度を上げるには、正極活物質の粒径を大きくすることが一つの有効な方法である。リチウムコバルト複合酸化物のように、高い焼成温度で合成することによって一つ一つの粒子（一次粒子）を大きくすることができるものは充填密度を上げやすいが、リチウムニッケル複合酸化物は、焼成温度が８５０℃以下と低いために、一次粒子を大きくできず、充填密度を上げにくい。
そこで、細かい一次粒子が多数集合して略球状の二次粒子を形成した活物質とすることで、充填密度を維持することが行われている（例えば、特許文献１参照。）。一方で、リチウムニッケル複合酸化物の粉体特性は、基本的に、原料に用いるニッケル化合物の粉体特性に大きく影響される。したがって、原料ニッケル化合物の粉体特性を制御すること、すなわち、粒径を大きくすることが、リチウムニッケル複合酸化物の充填密度の向上に重要である。
また、特許文献２には、化学式：ＮｉｂＭ１ｃＭ２ｄ（О）ｘ（ＯＨ）ｙ（ただし、上記式中、Ｍ１はＦｅ、Ｃｏ、Ｍｇ、Ｚｎ及びＣｕから成る群から選択される１つ以上であり、Ｍ２はＭｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｃａ及びＣｒから成る群から選択される１つ以上であり、ｂ≦０．８、ｃ≦０．５、ｄ≦０．５、０．１≦ｘ≦０．８、１．２≦ｙ≦１．９、ｘ＋ｙ＝２である）で表され、平均粒径が２〜３０μｍであり、（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０（ただし、Ｄは粉末粒子の粒径を示す）で示される規格化粒径分布幅が１．２未満である化合物が開示され、高タップ密度を有し、高性能なリチウム混合金属酸化物の合成に使用できるとしている。
しかしながら、開示されている製造方法は、上記化合物を部分酸化するものであり、化合物を共沈させる工程そのものは、従来技術と大差ない。したがって、得られる化合物の粒度分布は、必ずしも狭いとは言えないものとなっている。
そこで、細かい一次粒子が多数集合して略球状の二次粒子を形成した活物質とすることで、充填密度を維持することが行われている（例えば、特許文献１参照。）。一方で、リチウムニッケル複合酸化物の粉体特性は、基本的に、原料に用いるニッケル化合物の粉体特性に大きく影響される。したがって、原料ニッケル化合物の粉体特性を制御すること、すなわち、粒径を大きくすることが、リチウムニッケル複合酸化物の充填密度の向上に重要である。
また、特許文献２には、化学式：ＮｉｂＭ１ｃＭ２ｄ（О）ｘ（ＯＨ）ｙ（ただし、上記式中、Ｍ１はＦｅ、Ｃｏ、Ｍｇ、Ｚｎ及びＣｕから成る群から選択される１つ以上であり、Ｍ２はＭｎ、Ａｌ、Ｂ、Ｃａ及びＣｒから成る群から選択される１つ以上であり、ｂ≦０．８、ｃ≦０．５、ｄ≦０．５、０．１≦ｘ≦０．８、１．２≦ｙ≦１．９、ｘ＋ｙ＝２である）で表され、平均粒径が２〜３０μｍであり、（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０（ただし、Ｄは粉末粒子の粒径を示す）で示される規格化粒径分布幅が１．２未満である化合物が開示され、高タップ密度を有し、高性能なリチウム混合金属酸化物の合成に使用できるとしている。
しかしながら、開示されている製造方法は、上記化合物を部分酸化するものであり、化合物を共沈させる工程そのものは、従来技術と大差ない。したがって、得られる化合物の粒度分布は、必ずしも狭いとは言えないものとなっている。
また、特許文献３には、球状の粒子からなり、平均粒径が０．１〜３０μｍ、平均粒径の０．７〜１．３倍に８０重量％以上の粒子が存在する粒度分布を有する水酸化ニッケル粉末が開示されている。
しかしながら、得られる水酸化ニッケルの粒度分布は、比較的狭いものの、その製造方法は、ゲル化させたエマルジョンを乾燥するものであり、得られる水酸化ニッケルの結晶が未発達で結晶性が低く、リチウムニッケル複合酸化物の前駆体としては、必ずしも、好適なものとは言い難い。
しかしながら、得られる水酸化ニッケルの粒度分布は、比較的狭いものの、その製造方法は、ゲル化させたエマルジョンを乾燥するものであり、得られる水酸化ニッケルの結晶が未発達で結晶性が低く、リチウムニッケル複合酸化物の前駆体としては、必ずしも、好適なものとは言い難い。
一方、微粒子の発生を抑制して充填密度を改善するため、中和晶析法における製造条件を検討する試みも行われている。例えば、特許文献４には、ニッケル−アンモニウム錯体を含有するニッケル塩水溶液とアルカリ水溶液とを連続的に反応槽に供給し、攪拌しつつこれらを反応させて球状高密度水酸化ニッケルを製造する方法として、反応槽の攪拌動力が１ｍ３当り０．１〜０．５ＫＷであり、かつ剪断力を小さくし反応液が均一に槽全体を循環する如き攪拌翼を用いることが開示され、具体的な攪拌翼としての軸流型傾斜パドル２段翼が例示されている。
しかしながら、得られる水酸化ニッケルの平均粒径は、最大でも１２μｍ程度であり、大粒径水酸化ニッケルの製造に適応できるものではない。
以上のように、従来の合成方法では、平均粒径で１５μｍ以上に大粒径化されたリチウムニッケル複合酸化物の前駆体として、好適な水酸化ニッケルを得ることが難しく、非水系電解質二次電池用正極活物質の更なる高充填性を実現するのが困難であった。
しかしながら、得られる水酸化ニッケルの平均粒径は、最大でも１２μｍ程度であり、大粒径水酸化ニッケルの製造に適応できるものではない。
以上のように、従来の合成方法では、平均粒径で１５μｍ以上に大粒径化されたリチウムニッケル複合酸化物の前駆体として、好適な水酸化ニッケルを得ることが難しく、非水系電解質二次電池用正極活物質の更なる高充填性を実現するのが困難であった。
本発明の目的は、従来技術の問題点に鑑み、充填密度を向上させて電池の更なる高エネルギー密度化を図ることのできる非水系電解質二次電池用正極活物質の製造方法を提供することにある。
さらに、本発明の他の目的は、正極活物質の前駆体として好適な粒径が大きく高結晶性で略球状のニッケルコバルト複合水酸化物について、量産性を犠牲にすることなく、その工業的な製造方法を提供することにある。
さらに、本発明の他の目的は、正極活物質の前駆体として好適な粒径が大きく高結晶性で略球状のニッケルコバルト複合水酸化物について、量産性を犠牲にすることなく、その工業的な製造方法を提供することにある。
本発明者らは、上記目的を達成するために、非水系電解質二次電池用正極活物質の前駆体として用いられるニッケルコバルト複合水酸化物について、鋭意検討を重ねた結果、ニッケルコバルト複合水酸化物が得られる中和晶析法において、（ｉ）中和晶析における反応溶液の撹拌を特定条件で行うとともに、（ｉｉ）原料となるニッケル塩及びコバルト塩を含む水溶液の供給量を、反応溶液に対して、特定の割合に制御することにより、粒径が大きく高結晶性で略球状の前記正極活物質の前駆体として好適なニッケルコバルト複合水酸化物が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の第１の発明によれば、一般式：Ｎｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙ（ＯＨ）２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表されるニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法であって、
反応溶液を撹拌しながら、ニッケル塩及びコバルト塩を含む混合水溶液（ａ）と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とを供給するとともに、苛性アルカリ水溶液（ｃ）を供給して反応させ、晶析したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗し、乾燥することにより、ニッケルコバルト複合水酸化物を得る際に、
水平面に対して４５度以下の傾斜を持つ撹拌翼を用いて反応溶液を撹拌するとともに、該混合水溶液（ａ）の供給口当たりの反応溶液量に対する供給量の割合を０．０４体積％／分以下とすることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
反応溶液を撹拌しながら、ニッケル塩及びコバルト塩を含む混合水溶液（ａ）と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とを供給するとともに、苛性アルカリ水溶液（ｃ）を供給して反応させ、晶析したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗し、乾燥することにより、ニッケルコバルト複合水酸化物を得る際に、
水平面に対して４５度以下の傾斜を持つ撹拌翼を用いて反応溶液を撹拌するとともに、該混合水溶液（ａ）の供給口当たりの反応溶液量に対する供給量の割合を０．０４体積％／分以下とすることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、前記攪拌翼を用いて反応溶液を攪拌する際に、下記式１で求められる翼周速度を１〜５ｍ／秒の範囲とすることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
式１：翼周速度（ｍ／秒）＝π×翼径（ｍ）×回転数（ｒｐｍ）÷６０
さらに、本発明の第３の発明によれば、第１又は２の発明において、前記混合水溶液（ａ）と苛性アルカリ水溶液（ｃ）とを反応溶液中に設けた供給口から供給することを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
式１：翼周速度（ｍ／秒）＝π×翼径（ｍ）×回転数（ｒｐｍ）÷６０
さらに、本発明の第３の発明によれば、第１又は２の発明において、前記混合水溶液（ａ）と苛性アルカリ水溶液（ｃ）とを反応溶液中に設けた供給口から供給することを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
また、本発明の第４の発明によれば、第１〜３のいずれかの発明において、前記混合水溶液（ａ）の供給を３ヶ所以上に分岐させた供給口から行うことを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第５の発明によれば、第１〜４のいずれかの発明において、前記反応溶液のｐＨを１１．０〜１３．０、温度を２０〜７０℃、及びアンモニウムイオン濃度を５〜２０ｇ／Ｌの範囲に保持することを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第５の発明によれば、第１〜４のいずれかの発明において、前記反応溶液のｐＨを１１．０〜１３．０、温度を２０〜７０℃、及びアンモニウムイオン濃度を５〜２０ｇ／Ｌの範囲に保持することを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
本発明の第６の発明によれば、第１〜５のいずれかの発明において、前記混合水溶液（ａ）とアンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とをそれぞれ連続的に供給し、反応槽からニッケルコバルト複合水酸化物粒子を含む反応溶液を連続的にオーバーフローさせて、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子を回収することを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
また、本発明の第７の発明によれば、第１〜５のいずれかの発明において、前記混合水溶液（ａ）とアンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とをそれぞれ連続的に供給するとともに、反応槽内のオーバーフロー付近の上昇流を５０ｍｍ／秒以下として、成長したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を沈降させ、反応槽底部より、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子を回収することを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第８の発明によれば、第７の発明において、前記翼周速度を１〜３ｍ／秒とすることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
また、本発明の第７の発明によれば、第１〜５のいずれかの発明において、前記混合水溶液（ａ）とアンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とをそれぞれ連続的に供給するとともに、反応槽内のオーバーフロー付近の上昇流を５０ｍｍ／秒以下として、成長したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を沈降させ、反応槽底部より、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子を回収することを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第８の発明によれば、第７の発明において、前記翼周速度を１〜３ｍ／秒とすることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
本発明の第９の発明によれば、第１〜８のいずれかの発明において、前記ニッケルコバルト複合水酸化物粒子の表面を、添加元素Ｍの水酸化物で被覆することを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
また、本発明の第１０の発明によれば、第１〜９のいずれかの発明において、前記ニッケル塩及びコバルト塩は、硫酸塩、硝酸塩または塩化物から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第１１の発明によれば、第１〜１０のいずれかの発明において、前記アンモニウムイオン供給体は、アンモニア、硫酸アンモニウムまたは塩化アンモニウムから選ばれる少なくとも１種であることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
また、本発明の第１０の発明によれば、第１〜９のいずれかの発明において、前記ニッケル塩及びコバルト塩は、硫酸塩、硝酸塩または塩化物から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
さらに、本発明の第１１の発明によれば、第１〜１０のいずれかの発明において、前記アンモニウムイオン供給体は、アンモニア、硫酸アンモニウムまたは塩化アンモニウムから選ばれる少なくとも１種であることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法が提供される。
一方、本発明の第１２の発明によれば、第１〜１１のいずれかの発明に係る製造方法から得られ、一般式：Ｎｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙ（ＯＨ）２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表される粒子からなり、該粒子が略球状で平均粒径１５〜５０μｍであることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物が提供される。
さらに、本発明の第１３の発明によれば、第１２の発明において、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］が１．２以下であることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物が提供される。
さらに、本発明の第１３の発明によれば、第１２の発明において、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］が１．２以下であることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物が提供される。
また、本発明の第１４の発明によれば、第１２又は１３の発明に係るニッケルコバルト複合水酸化物とリチウム化合物とを混合して焼成することによって得られ、一般式：ＬｉＮｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙＯ２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表されるリチウムニッケルコバルト複合酸化物粒子からなり、該粒子が略球状で平均粒径１５〜５０μｍであることを特徴とする非水系電解質二次電池用正極活物質が提供される。
さらに、本発明の第１５の発明によれば、第１４の発明において、粒度分布幅の指標〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が１．２以下であることを特徴とする非水系電解質二次電池用正極活物質が提供される。
さらに、本発明の第１５の発明によれば、第１４の発明において、粒度分布幅の指標〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が１．２以下であることを特徴とする非水系電解質二次電池用正極活物質が提供される。
本発明によれば、非水系電解質二次電池用正極活物質の前駆体として好適な、粒径が大きく高密度で略球状のニッケルコバルト複合水酸化物を提供することができる。また、その製造方法は、量産性を犠牲にすることのない優れたものである。
さらに、本発明の非水系電解質二次電池用正極活物質は、充填密度が高く電池の更なる高エネルギー密度化を図ることのできるものであり、工業的価値が極めて大きい。
さらに、本発明の非水系電解質二次電池用正極活物質は、充填密度が高く電池の更なる高エネルギー密度化を図ることのできるものであり、工業的価値が極めて大きい。
１．ニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法
本発明のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法は、一般式：Ｎｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙ（ＯＨ）２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表されるニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法であって、
反応溶液を撹拌しながら、ニッケル塩及びコバルト塩を含む混合水溶液（ａ）と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とを供給するとともに、苛性アルカリ水溶液（ｃ）を供給して反応させ、晶析したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗し、乾燥することにより、ニッケルコバルト複合水酸化物を得る際に、
水平面に対して４５度以下の傾斜を持つ撹拌翼を用いて反応溶液を撹拌するとともに、該混合水溶液（ａ）の供給口当たりの反応溶液量に対する供給量の割合を０．０４体積％／分以下とすることを特徴とする。
本発明のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法は、一般式：Ｎｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙ（ＯＨ）２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表されるニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法であって、
反応溶液を撹拌しながら、ニッケル塩及びコバルト塩を含む混合水溶液（ａ）と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とを供給するとともに、苛性アルカリ水溶液（ｃ）を供給して反応させ、晶析したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗し、乾燥することにより、ニッケルコバルト複合水酸化物を得る際に、
水平面に対して４５度以下の傾斜を持つ撹拌翼を用いて反応溶液を撹拌するとともに、該混合水溶液（ａ）の供給口当たりの反応溶液量に対する供給量の割合を０．０４体積％／分以下とすることを特徴とする。
ここで、（ｉ）反応溶液を撹拌する撹拌翼の角度と（ｉｉ）前記混合水溶液（ａ）の供給量の反応溶液量に対する割合が、粒径が大きく高結晶性で略球状のニッケルコバルト複合水酸化物を得るために、重要な意義を持つ。
粒径が大きい粒子を得るためには、反応系で新たな核生成を抑制する必要がある。
すなわち、金属塩の中和晶析による金属水酸化物粒子の生成においては、初期にモノマーとして、供給された金属塩が中和されて核が生成され、引き続いて供給されたモノマーによって核が成長することにより、金属水酸化物粒子が得られる。しかしながら、モノマー供給源である前記混合水溶液（ａ）の反応溶液中での拡散が不十分であると、瞬間的にニッケル及びコバルトの濃度が極端に高い領域が形成され、これが新たな核生成の原因となる。また、苛性アルカリ水溶液（ｃ）の拡散が不十分であると、瞬間的に極端にｐＨの高い領域が形成され、新たな核生成を誘発する。核が生成すると、その後の粒子の成長が極めて遅くなり、粒径が大きい粒子を定常的に得ることが困難となる。
すなわち、金属塩の中和晶析による金属水酸化物粒子の生成においては、初期にモノマーとして、供給された金属塩が中和されて核が生成され、引き続いて供給されたモノマーによって核が成長することにより、金属水酸化物粒子が得られる。しかしながら、モノマー供給源である前記混合水溶液（ａ）の反応溶液中での拡散が不十分であると、瞬間的にニッケル及びコバルトの濃度が極端に高い領域が形成され、これが新たな核生成の原因となる。また、苛性アルカリ水溶液（ｃ）の拡散が不十分であると、瞬間的に極端にｐＨの高い領域が形成され、新たな核生成を誘発する。核が生成すると、その後の粒子の成長が極めて遅くなり、粒径が大きい粒子を定常的に得ることが困難となる。
したがって、生成した核を成長させて、粒径が大きく結晶性に優れ略球状のニッケルコバルト複合水酸化物を得るためには、反応溶液に供給される混合水溶液（ａ）や苛性アルカリ水溶液（ｃ）は、できるだけ早く拡散させることが必要である。
本発明のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法においては、（ｉ）水平面に対して４５度以下の傾斜を持つ撹拌翼を用いて反応溶液を撹拌することにより、撹拌による上下方向の吐出流が希釈速度を上げて、拡散を速くすることができ、上記混合水溶液（ａ）および苛性アルカリ水溶液（ｃ）の供給部において、極端に混合水溶液（ａ）に含まれる金属塩濃度の高い領域および高ｐＨの領域の生成を抑制することが可能となる。
一方、撹拌翼の傾斜が４５度より大きい場合、撹拌力そのものは強くなるが、撹拌翼の剪断力が大きくなるとともに、反応槽内壁面方向（水平方向）の流速が大きくなる。粒子が成長する過程では、単一粒子が成長する以外にも、特に大粒径粒子においては、複数の粒子が凝集し、その凝集体が一つの粒子となり、大粒径粒子に成長する。この成長過程の場合、凝集した粒子に大きな力が加わると凝集がほぐれ、粒径が大きい粒子に成長することが困難となる。
したがって、撹拌翼の傾斜が４５度より大きい場合には、剪断力または生成粒子の反応槽内壁面への衝突により、凝集粒子が破壊されるため、ニッケルコバルト水酸化物粒子が成長しない。
したがって、撹拌翼の傾斜が４５度より大きい場合には、剪断力または生成粒子の反応槽内壁面への衝突により、凝集粒子が破壊されるため、ニッケルコバルト水酸化物粒子が成長しない。
ニッケルコバルト水酸化物粒子に加わる衝撃を緩和する観点から、上記撹拌翼の傾斜角は、小さいほうが好ましいが、一方、上記理由から、十分撹拌力が必要である。
したがって、該撹拌翼の傾斜角は１５度以上とすることが好ましく、３０度以上とすることがより好ましい。一方、該傾斜角が１５度未満になると、十分な吐出流が得られず、拡散が不十分となることがある。
したがって、該撹拌翼の傾斜角は１５度以上とすることが好ましく、３０度以上とすることがより好ましい。一方、該傾斜角が１５度未満になると、十分な吐出流が得られず、拡散が不十分となることがある。
撹拌翼の回転方向により、吐出流は、押し下げ方向あるいは引き上げ方向のいずれかになるが、いずれの場合でも、十分な撹拌力が得られれば、吐出流の方向は、いずれの方向でもよい。
また、翼周速度が大きくなると、粒子に最も力が加わる攪拌翼外周部における上記剪断力が増加するため、粒子成長が妨げられる。
したがって、下記式１で求められる翼周速度を１〜５ｍ／秒の範囲とすることが好ましい。
式１：翼周速度（ｍ／秒）＝π×翼径（ｍ）×回転数（ｒｐｍ）÷６０
また、翼周速度が大きくなると、粒子に最も力が加わる攪拌翼外周部における上記剪断力が増加するため、粒子成長が妨げられる。
したがって、下記式１で求められる翼周速度を１〜５ｍ／秒の範囲とすることが好ましい。
式１：翼周速度（ｍ／秒）＝π×翼径（ｍ）×回転数（ｒｐｍ）÷６０
上記翼周速度を１〜５ｍ／秒とすることにより、粒子の凝集を破壊せず、反応溶液中での混合溶液の十分な拡散が得られる。一方、翼周速度が１ｍ／ｓより小さい場合、十分に混合溶液を拡散させることができないことがある。また、翼周速度が５ｍ／秒より大きくなると、上記のように、剪断力が増加するため、粒子成長が妨げられることがある。
また、（ｉｉ）前記混合水溶液（ａ）の供給量の反応溶液量に対する割合について、前記混合水溶液（ａ）の供給速度が高過ぎると、十分な吐出流が得られた場合であっても、相対的な拡散能力が低下して、希釈速度が低下するため、上記金属塩の高濃度領域および高ｐＨ領域を十分に抑制することが困難となる。
したがって、前記混合水溶液（ａ）の供給速度、すなわち、前記混合水溶液（ａ）の供給口当たりの反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０４％／分以下にすることにより、十分な希釈速度を確保することが可能となる。一方、供給速度がこれより大きくなると、十分な希釈速度を確保できず、核発生を誘発してしまう。なお、生産性を考慮すると、前記反応溶液量に対する供給量の割合の下限は、体積比で０．０１％／分程度とすることが好ましい。
したがって、前記混合水溶液（ａ）の供給速度、すなわち、前記混合水溶液（ａ）の供給口当たりの反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０４％／分以下にすることにより、十分な希釈速度を確保することが可能となる。一方、供給速度がこれより大きくなると、十分な希釈速度を確保できず、核発生を誘発してしまう。なお、生産性を考慮すると、前記反応溶液量に対する供給量の割合の下限は、体積比で０．０１％／分程度とすることが好ましい。
上記供給量の割合を制限した場合、供給量が制限されて、粒子の成長速度も制限されることになるため、生産性をさらに高めるためには、複数の供給口から、前記混合水溶液（ａ）を供給することにより、前記供給量の割合を制御しながら、反応系全体としての供給量を確保することが有効である。この場合、前記混合水溶液（ａ）の供給を３ヶ所以上に分岐させた供給口から行うことが好ましい。これにより、同一の生産性の場合であっても、さらに拡散速度を上げて、十分な粒径を持った粒子を得ることが可能となる。一方、供給口が２ヶ所以下では、十分な生産性が得られない場合がある。
さらに、供給された前記混合水溶液（ａ）や苛性アルカリ水溶液（ｃ）の反応溶液中における拡散速度を高めるためには、反応溶液中に設けた供給口から、上記水溶液を供給することが有効であり、好ましい。前記混合水溶液（ａ）や苛性アルカリ水溶液（ｃ）を液面上部より滴下させると、液滴が瞬間的に極端な上記高濃度領域あるいは高ｐＨ領域を形成し、これが核生成の原因となることがある。
上記水溶液（ａ）、（ｃ）を反応溶液中に設けた供給口から供給することにより、液滴による上記領域の形成を防止して、新たな核生成を抑制できる。
上記水溶液（ａ）、（ｃ）を反応溶液中に設けた供給口から供給することにより、液滴による上記領域の形成を防止して、新たな核生成を抑制できる。
以下、本発明のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法を、詳細に説明する。
本発明の製造方法においては、ニッケル塩及びコバルト塩を含む混合水溶液（ａ）は、ニッケル及びコバルトの供給源である。また、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）は、錯形成剤として、生成するニッケルコバルト水酸化物粒子の粒径と形状を制御する役割を担う。しかも、アンモニウムイオンは、生成するニッケルコバルト水酸化物粒子内に取り込まれないので、高純度のニッケルコバルト水酸化物粒子を得るために、好ましい錯形成剤である。また、苛性アルカリ水溶液（ｃ）は、中和反応のｐＨ調整剤である。
上記混合水溶液（ａ）中のニッケル及びコバルト等の金属塩濃度は、特に限定されるものではないが、０．５〜２．２ｍｏｌ／Ｌとすることが好ましい。０．５ｍｏｌ／Ｌ未満では、各工程における液量が多くなり過ぎ、生産性が低下するため好ましくない。一方、２．２ｍｏｌ／Ｌを超えると、気温が低下した場合に、混合水溶液（ａ）中で金属塩が再結晶化して配管等を詰まらせるおそれがある。
本発明の製造方法においては、ニッケル塩及びコバルト塩を含む混合水溶液（ａ）は、ニッケル及びコバルトの供給源である。また、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）は、錯形成剤として、生成するニッケルコバルト水酸化物粒子の粒径と形状を制御する役割を担う。しかも、アンモニウムイオンは、生成するニッケルコバルト水酸化物粒子内に取り込まれないので、高純度のニッケルコバルト水酸化物粒子を得るために、好ましい錯形成剤である。また、苛性アルカリ水溶液（ｃ）は、中和反応のｐＨ調整剤である。
上記混合水溶液（ａ）中のニッケル及びコバルト等の金属塩濃度は、特に限定されるものではないが、０．５〜２．２ｍｏｌ／Ｌとすることが好ましい。０．５ｍｏｌ／Ｌ未満では、各工程における液量が多くなり過ぎ、生産性が低下するため好ましくない。一方、２．２ｍｏｌ／Ｌを超えると、気温が低下した場合に、混合水溶液（ａ）中で金属塩が再結晶化して配管等を詰まらせるおそれがある。
上記製造方法において、反応溶液のｐＨを１１．０〜１３．０に保持することが好ましく、１１．５〜１２．５に保持することがより好ましい。反応溶液のｐＨが１１を下回ると、反応系内での初期の核生成が抑制され、粒子数が少なくなり過ぎ、モノマーの供給量に対して、粒子の成長によるモノマー消費量が小さくなり過ぎて、供給されるモノマーのほとんどが核生成に消費されることとなる。その結果、Ｃｙｃｌｉｎｇ現象と言われる核の異常発生が起こり、槽内の粒子の粒径は、ほとんど成長しなくなり、粒径の大きな粒子は、得られないおそれがある。一方、ｐＨが１３を超えると、定常的に多くの核が生成し、系内の粒子数が増加して粒径が大きく成長しないことがある。
また、反応溶液の温度は、２０〜７０℃に保持することが好ましく、４０〜７０℃に保持することがより好ましい。反応溶液の温度が２０℃未満の場合、ニッケルの溶解度が低いため、微粒子が発生しやすい。また、季節変動による影響を無くすには、チラー等を導入する必要があり、設備コストが高くなるため、工業的に好ましくない。一方、７０℃を超えると、アンモニアの揮発が激しくなり、反応系内のアンモニウムイオン濃度の制御が困難になることがある。
さらに、反応溶液中のアンモニウムイオン濃度は、５〜２０ｇ／Ｌに保持することが好ましく、１０〜１５ｇ／Ｌに保持することがより好ましい。アンモニウムイオン濃度が５ｇ／Ｌ未満の場合、ニッケルの溶解度が低いため、微粒子が発生しやすく、粒径が小さくなるおそれがある。また、粒子が成長する際も、粒子内部までモノマーが供給されず粒子表面で析出反応が起きることから、低密度の水酸化物粒子しか得られず、それを原料として得られる正極材料も、また低密度となり、体積あたりのエネルギー密度が低下するおそれがある。一方、アンモニウムイオン濃度が２０ｇ／Ｌを超えると、液中に残留するニッケル濃度が高くなり、組成のずれやニッケルロス増加によるコスト増加につながるため、好ましくない。
上記ニッケル塩及びコバルト塩などの金属塩は、硫酸塩、硝酸塩または塩化物の少なくとも１種であることが好ましく、ハロゲンによる汚染のない硫酸塩がより好ましい。例えば、硫酸コバルト、硫酸ニッケルが好ましく用いられる。また、混合水溶液（ａ）を調整する際に、金属塩は、混合水溶液中に存在する金属イオンの原子数比で目的とする複合水酸化物中の金属元素の原子数比と一致するように、調整される。
上記アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）は、特に限定されるものではないが、アンモニア水、硫酸アンモニウム又は塩化アンモニウムの水溶液が好ましく、ハロゲンによる汚染のないアンモニア水、硫酸アンモニウム水溶液がより好ましい。また、アンモニウムイオン供給体の濃度は、特に限定されるものではなく、各工程におけるアンモニウムイオンの濃度が維持可能な範囲で調整すればよい。
上記苛性アルカリ水溶液（ｃ）は、特に限定されるものではなく、例えば、水酸化ナトリウムまたは水酸化カリウムなどのアルカリ金属水酸化物水溶液を用いることができる。アルカリ金属水酸化物の場合、ｐＨ値制御の容易さから、水溶液として各工程の反応系に添加することが好ましい。
本発明のニッケルコバルト複合水酸化物においては、上記添加元素Ｍとして、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素を添加することができる。Ｍ元素は、前記混合水溶液（ａ）中に、Ｍ元素の化合物として、添加することができる。該Ｍ元素化合物としては、特に限定されるものではないが、例えば、硫酸マグネシウム、硝酸カルシウム、硝酸バリウム、硝酸ストロンチウム、硫酸チタン、ペルオキソチタン酸アンモニウム、シュウ酸チタンカリウム、硫酸バナジウム、バナジン酸アンモニウム、硫酸クロム、クロム酸カリウム、硫酸ジルコニウム、硝酸ジルコニウム、シュウ酸ニオブ、モリブデン酸アンモニウム、タングステン酸ナトリウム、タングステン酸アンモニウム等を用いることができる。
上記Ｍ元素化合物を前記混合水溶液（ａ）中に添加する場合、混合水溶液（ａ）の濃度および供給量は、上記条件に維持される。また、Ｍ元素の添加量は、混合水溶液（ａ）中に存在する金属イオンの原子数比で目的とする複合水酸化物中の金属元素の原子数比と一致するように調整される。
一方、Ｍ元素は、必ずしも混合水溶液（ａ）中に添加して、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子と共沈させる必要はなく、たとえば、ニッケルとコバルトを共沈させ、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子を得て、その後、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子の表面に、Ｍ元素の水酸化物あるいは酸化物等の化合物を、湿式中和法により析出させてもよい。さらに、複数の種類のＭ元素を添加する場合、上記添加方法を組み合わせることにより、目的とするニッケルコバルト複合水酸化物を得てもよい。
一方、Ｍ元素は、必ずしも混合水溶液（ａ）中に添加して、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子と共沈させる必要はなく、たとえば、ニッケルとコバルトを共沈させ、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子を得て、その後、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子の表面に、Ｍ元素の水酸化物あるいは酸化物等の化合物を、湿式中和法により析出させてもよい。さらに、複数の種類のＭ元素を添加する場合、上記添加方法を組み合わせることにより、目的とするニッケルコバルト複合水酸化物を得てもよい。
上記製造方法においては、特に限定されるものではないが、前記混合水溶液（ａ）とアンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とをそれぞれ定量的に連続的に供給して、苛性アルカリ水溶液（ｃ）は、添加量を調整して供給することによって、該反応溶液の反応液を所定のｐＨに保持しながら反応を行い、反応槽からニッケルコバルト複合水酸化物粒子を含む反応溶液を、連続的にオーバーフローさせて、ニッケルコバルト複合水酸化物粒を回収する方法が好ましい。
したがって、上記製造方法において用いられる反応槽は、特に限定されるものではないが、撹拌機、オーバーフロー口、及び温度制御手段を備える容器を用いることが好ましい。
したがって、上記製造方法において用いられる反応槽は、特に限定されるものではないが、撹拌機、オーバーフロー口、及び温度制御手段を備える容器を用いることが好ましい。
また、本発明の製造方法においては、別の態様として、前記混合水溶液（ａ）とアンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とをそれぞれ連続的に供給するとともに、反応槽内のオーバーフロー付近の上昇流を５０ｍｍ／秒以下として、成長したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を沈降させ、反応槽底部より、該複合水酸化物粒子を回収することができる。
反応槽内のオーバーフロー付近の上昇流を５０ｍｍ／秒以下とすることにより、反応液の液成分のみをオーバーフローによって排出させるとともに、該オーバーフローによって生じる粒子の系外への流出を抑制して、十分に粒子成長させ、大粒径に成長した粒子を反応槽底部に沈降させることができる。粒子成長して沈降した粒子を反応槽底部から、連続的もしくは間欠的に系外に抜き取ることで、大粒径の粒子を回収することができる。反応槽底部からの回収では、成長が不十分な微粒子は回収されず、粒子成長した大粒径が優先して回収されるため、好ましい。
反応槽内のオーバーフロー付近の上昇流を５０ｍｍ／秒以下とすることにより、反応液の液成分のみをオーバーフローによって排出させるとともに、該オーバーフローによって生じる粒子の系外への流出を抑制して、十分に粒子成長させ、大粒径に成長した粒子を反応槽底部に沈降させることができる。粒子成長して沈降した粒子を反応槽底部から、連続的もしくは間欠的に系外に抜き取ることで、大粒径の粒子を回収することができる。反応槽底部からの回収では、成長が不十分な微粒子は回収されず、粒子成長した大粒径が優先して回収されるため、好ましい。
上記上昇流は、上記撹拌翼の傾斜角と翼周速度で制御することができる。十分な撹拌力が得られる範囲で、傾斜角を小さく、翼周速度を低くすればよい。翼周速度は、１〜３ｍ／秒とすることが好ましい。
反応槽底部より該複合水酸化物粒子を回収する場合においても、上記オーバーフローにより回収する場合と同様の装置を用いることができるが、反応槽底部に、排出孔を有するなど反応槽底部からの粒子回収を容易にできる機構を持つ装置が好ましい。
反応槽底部より該複合水酸化物粒子を回収する場合においても、上記オーバーフローにより回収する場合と同様の装置を用いることができるが、反応槽底部に、排出孔を有するなど反応槽底部からの粒子回収を容易にできる機構を持つ装置が好ましい。
以上の製造方法によって、錯形成剤やハロゲン等の混入がない非水系電解質二次電池用正極活物質の前駆体として、好適な組成を有する大粒径で高結晶性であり、略球状のニッケルコバルト複合水酸化物が得られる。
２．ニッケルコバルト複合水酸化物
本発明のニッケルコバルト複合水酸化物は、上記製造方法によって得られるものであって、一般式：Ｎｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙ（ＯＨ）２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表される粒子からなり、該粒子が略球状で平均粒径１５〜５０μｍ、より好ましくは２５〜４５μｍであることを特徴とする。
本発明のニッケルコバルト複合水酸化物は、上記製造方法によって得られるものであって、一般式：Ｎｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙ（ＯＨ）２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表される粒子からなり、該粒子が略球状で平均粒径１５〜５０μｍ、より好ましくは２５〜４５μｍであることを特徴とする。
上記一般式において、ニッケルとコバルトの割合を示すｘは、０．０５〜０．９５であり、０．１〜０．９が好ましく、０．１〜０．３がより好ましい。すなわち、ｘが０．９５を超えると、Ｃｏの割合が多いため、原料コストが増加する。一方、ｘが０．０５未満であると、本発明のニッケルコバルト複合水酸化物を用いた正極活物質の熱安定性や充放電サイクル特性が悪化する。
上記ニッケルコバルト複合水酸化物においては、熱安定性と出力特性をさらに改善するために、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の添加元素であるＭを、上記一般式におけるｙとして、０．１５以下添加することができる。ｙが０．１５を超えると、ニッケルと置換されるＭの量が多くなり過ぎ、得られる正極活物質の電池容量が低下する。
本発明のニッケルコバルト複合水酸化物は、略球状であり、その平均粒径が１５〜５０μｍ、より好ましくは２５〜４５μｍである。ニッケルコバルト複合水酸化物の形骸は、非水系電解質二次電池用正極活物質まで維持されるため、略球状で平均粒径１５〜５０μｍとすることにより、本発明のニッケルコバルト複合水酸化物を用いて得られた非水系電解質二次電池用正極活物質の充填密度を高くすることができる。ここで、略球状とは、表面に微細な凹凸を有する真球状、楕円回転体形状を含むものであるが、高充填密度を達成するためには、可能な限り真球状に近似させることが好ましい。
さらに、上記ニッケルコバルト複合水酸化物は、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］が１．２以下であることが好ましく、１．１６以下であることがより好ましい。通常、粒径の大きい上記複合水酸化物を得ようとした場合、大粒径まで粒子成長している間に核発生も生じるため、粒径の小さな粒子（微粒子）が混入し、そのため、１０μｍ程度の通常の粒径を有する粒子より、粒度分布の幅が広くなる。本発明の複合水酸化物は、平均粒径が１５μｍ以上、より好ましくは２５μｍ以上という大粒径でもあるにもかかわらず、平均粒径が１５μｍ未満の複合水酸化物と同等以上に分布幅が狭く、良好な粒度分布を有している。［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］が１．２を超える場合、上記複合水酸化物を用いて得られる正極活物質中の微粒子が多くなり過ぎることがある。上記［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、良好な粒度分布を有する観点から、可能な限り小さな値であることが好ましいが、本発明の複合水酸化物における下限は、０．５程度である。
また、微粒子が混入した場合、ｄ１０が相対的に小さくなるため、平均粒径に対するｄ１０の比［ｄ１０／平均粒径］が小さくなる。したがって、［ｄ１０／平均粒径］は、０．４以上であることが好ましく、０．４５以上であることがより好ましい。［ｄ１０／平均粒径］が０．４未満の場合、上記複合水酸化物を用いて得られる正極活物質中の微粒子が多くなり過ぎることがある。［ｄ１０／平均粒径］は、微粒子混入の減少という観点から、可能な限り大きな値であることが好ましいが、本発明の複合水酸化物における上限は、０．７程度である。
これにより、該複合水酸化物を用いて得られる非水系電解質二次電池用正極活物質を微粒子が少なく粒度分布の良好なものとすることができ、その特性を良好なものとすることができる。
なお、粒度分布の広がりを示す指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］において、ｄ１０は、各粒径における粒子数を粒径の小さい側から累積し、その累積体積が全粒子の合計体積の１０％となる粒径を意味している。また、ｄ９０は、同様に粒子数を累積し、その累積体積が全粒子の合計体積の９０％となる粒径を意味している。
平均粒径や、ｄ９０、ｄ１０を求める方法は、特に限定されないが、たとえば、レーザー光回折散乱式粒度分析計で測定した体積積算値から求めることができる。平均粒径としてｄ５０を用いる場合には、ｄ９０と同様に、累積体積が全粒子体積の５０％となる粒径を用いればよい。
また、微粒子が混入した場合、ｄ１０が相対的に小さくなるため、平均粒径に対するｄ１０の比［ｄ１０／平均粒径］が小さくなる。したがって、［ｄ１０／平均粒径］は、０．４以上であることが好ましく、０．４５以上であることがより好ましい。［ｄ１０／平均粒径］が０．４未満の場合、上記複合水酸化物を用いて得られる正極活物質中の微粒子が多くなり過ぎることがある。［ｄ１０／平均粒径］は、微粒子混入の減少という観点から、可能な限り大きな値であることが好ましいが、本発明の複合水酸化物における上限は、０．７程度である。
これにより、該複合水酸化物を用いて得られる非水系電解質二次電池用正極活物質を微粒子が少なく粒度分布の良好なものとすることができ、その特性を良好なものとすることができる。
なお、粒度分布の広がりを示す指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］において、ｄ１０は、各粒径における粒子数を粒径の小さい側から累積し、その累積体積が全粒子の合計体積の１０％となる粒径を意味している。また、ｄ９０は、同様に粒子数を累積し、その累積体積が全粒子の合計体積の９０％となる粒径を意味している。
平均粒径や、ｄ９０、ｄ１０を求める方法は、特に限定されないが、たとえば、レーザー光回折散乱式粒度分析計で測定した体積積算値から求めることができる。平均粒径としてｄ５０を用いる場合には、ｄ９０と同様に、累積体積が全粒子体積の５０％となる粒径を用いればよい。
また、上記複合水酸化物は、Ｘ線回折により求められる（１０１）面の半価幅が０．８°以下であることが好ましく、０．３〜０．７°であることがより好ましい。上記複合水酸化物は、上記粒子成長により得られるため、高結晶性であり、該半価幅が上記範囲となることで、通常の温度範囲で焼成して得られる正極活物質の結晶性が良好なものとなる。
３．非水系電解質二次電池用正極活物質
上記ニッケルコバルト複合水酸化物を、公知技術により、リチウム（Ｌｉ）化合物と複合水酸化物中の金属元素の合計（Ｍｅ）の原子比（Ｌｉ／Ｍｅ）が０．９５〜１．１０となるように、リチウム化合物と、混合して、６５０〜８００℃で焼成することにより、本発明の非水系電解質二次電池用正極活物質を得ることができる。また、上記複合水酸化物を３００〜８００℃で酸化焙焼した後、リチウム化合物と混合してもよい。
本発明の正極活物質は、上記複合水酸化物の形骸を残すため、略球状で平均粒径１５〜５０μｍ、より好ましくは２５〜４５μｍであり、一般式：ＬｉＮｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙＯ２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表されるリチウムニッケルコバルト複合酸化物粒子からなり、充填密度が高く、電池の更なる高エネルギー密度化を図ることができ、非水系電解質二次電池用として好適なものとなる。
上記ニッケルコバルト複合水酸化物を、公知技術により、リチウム（Ｌｉ）化合物と複合水酸化物中の金属元素の合計（Ｍｅ）の原子比（Ｌｉ／Ｍｅ）が０．９５〜１．１０となるように、リチウム化合物と、混合して、６５０〜８００℃で焼成することにより、本発明の非水系電解質二次電池用正極活物質を得ることができる。また、上記複合水酸化物を３００〜８００℃で酸化焙焼した後、リチウム化合物と混合してもよい。
本発明の正極活物質は、上記複合水酸化物の形骸を残すため、略球状で平均粒径１５〜５０μｍ、より好ましくは２５〜４５μｍであり、一般式：ＬｉＮｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙＯ２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表されるリチウムニッケルコバルト複合酸化物粒子からなり、充填密度が高く、電池の更なる高エネルギー密度化を図ることができ、非水系電解質二次電池用として好適なものとなる。
さらに、上記正極活物質は、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］が１．２以下であることが好ましく、１．１５以下であることがより好ましい。
上記複合水酸化物において含まれる微粒子が焼成時に大粒径粒子と焼結するため、正極活物質の粒度分布は、その原料である複合水酸化物より改善する傾向にあるものと考えられる。
上記［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］が１．２を超える場合、正極活物質中の微粒子が多くなり、電池を構成した場合に該微粒子が選択的に劣化して、サイクル特性などが悪化することがある。上記［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、良好な粒度分布を有する観点から、可能な限り小さな値であることが好ましいが、本発明の正極活物質における下限は、０．４程度である。
上記複合水酸化物において含まれる微粒子が焼成時に大粒径粒子と焼結するため、正極活物質の粒度分布は、その原料である複合水酸化物より改善する傾向にあるものと考えられる。
上記［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］が１．２を超える場合、正極活物質中の微粒子が多くなり、電池を構成した場合に該微粒子が選択的に劣化して、サイクル特性などが悪化することがある。上記［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、良好な粒度分布を有する観点から、可能な限り小さな値であることが好ましいが、本発明の正極活物質における下限は、０．４程度である。
また、上記複合水酸化物と同様に、微粒子が混入した場合には、［ｄ１０／平均粒径］が小さくなる。したがって、［ｄ１０／平均粒径］は、０．４５以上であることが好ましく、０．５以上であることがより好ましい。［ｄ１０／平均粒径］が０．４５未満の場合、正極活物質中の微粒子が多くなり、サイクル特性などが悪化することがある。［ｄ１０／平均粒径］は、微粒子混入の減少という観点から、可能な限り大きな値であることが好ましいが、本発明の正極活物質における上限は、０．７程度である。
粒度分布を上記範囲とすることにより、非水系電解質二次電池用正極活物質の充填密度をさらに高めることができるとともに、微粒子混入による電池特性の劣化を防止すことができる。
粒度分布を上記範囲とすることにより、非水系電解質二次電池用正極活物質の充填密度をさらに高めることができるとともに、微粒子混入による電池特性の劣化を防止すことができる。
また、上記正極活物質は、Ｘ線回折により求められる（００３）面の半価幅が０．０９°以下であることが好ましく、０．０５〜０．０８５°であることがより好ましい。該半価幅が上記範囲となることで、上記正極活物質の結晶性が良好なものとなり、該正極活物質を用いて構成された電池は、優れた充放電容量、熱安定性などの特性を示すものとなる。
以下に、本発明の実施例及び比較例によって、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限定されるものではない。なお、実施例及び比較例で用いたニッケルコバルト水酸化物および非水系電解質二次電池用正極活物質の評価方法は、以下の通りである。
（１）金属成分の分析：
ＩＣＰ発光分析装置（ＶＡＲＩＡＮ社、７２５ＥＳ）を用いて、ＩＣＰ発光分析法により分析した。
（２）アンモニウムイオン濃度の分析：
ＪＩＳ標準による蒸留法によって測定した。
（３）平均粒径の測定および粒度分布幅の評価：
レーザー回折式粒度分布計（日機装株式会社製、マイクロトラックＨＲＡ）を用いて、平均粒径の測定および粒度分布幅の評価を行った。
（４）形態の観察評価：
走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製、ＪＳＭ−６３６０ＬＡ、以下、ＳＥＭと記載）を用いて、形状と外観の観察評価を行った。
ＩＣＰ発光分析装置（ＶＡＲＩＡＮ社、７２５ＥＳ）を用いて、ＩＣＰ発光分析法により分析した。
（２）アンモニウムイオン濃度の分析：
ＪＩＳ標準による蒸留法によって測定した。
（３）平均粒径の測定および粒度分布幅の評価：
レーザー回折式粒度分布計（日機装株式会社製、マイクロトラックＨＲＡ）を用いて、平均粒径の測定および粒度分布幅の評価を行った。
（４）形態の観察評価：
走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製、ＪＳＭ−６３６０ＬＡ、以下、ＳＥＭと記載）を用いて、形状と外観の観察評価を行った。
［実施例１］
邪魔板を４枚取り付けた槽容積３４ｌのオーバーフロー式晶析反応槽に、工業用水３２ｌ、２５質量％アンモニア水を１３００ｍｌ投入して、恒温槽及び加温ジャケットにて５０℃に加温し、２４質量％苛性ソーダ溶液を添加して、上記槽内の反応溶液のｐＨを１０．９〜１１．１に調整した。このｐＨは、５０℃におけるｐＨであるため、ｐＨ管理を正確に行うため、反応溶液を採取し２５℃に冷却してｐＨを測定し、２５℃でのｐＨが１１．７〜１１．９になるように、５０℃でのｐＨを調整した。
次に、５０℃に保持した反応溶液を攪拌しつつ、定量ポンプを用いて、ニッケル濃度１．６９ｍｏｌ／Ｌ、コバルト濃度０．３１ｍｏｌ／Ｌの硫酸ニッケルと硫酸コバルトの混合水溶液（金属元素モル比で、Ｎｉ：Ｃｏ＝０．８２：０．１５、以下、混合水溶液と記載する。）を３０ｍｌ／分で、併せて２５質量％アンモニア水を２．５ｍｌ／分で連続的に供給するとともに、２４質量％苛性ソーダ溶液を添加して、２５℃でのｐＨが１１．７〜１１．９、アンモニウムイオン濃度を５〜１５ｇ／Ｌとなるように制御して、晶析反応を行った。
邪魔板を４枚取り付けた槽容積３４ｌのオーバーフロー式晶析反応槽に、工業用水３２ｌ、２５質量％アンモニア水を１３００ｍｌ投入して、恒温槽及び加温ジャケットにて５０℃に加温し、２４質量％苛性ソーダ溶液を添加して、上記槽内の反応溶液のｐＨを１０．９〜１１．１に調整した。このｐＨは、５０℃におけるｐＨであるため、ｐＨ管理を正確に行うため、反応溶液を採取し２５℃に冷却してｐＨを測定し、２５℃でのｐＨが１１．７〜１１．９になるように、５０℃でのｐＨを調整した。
次に、５０℃に保持した反応溶液を攪拌しつつ、定量ポンプを用いて、ニッケル濃度１．６９ｍｏｌ／Ｌ、コバルト濃度０．３１ｍｏｌ／Ｌの硫酸ニッケルと硫酸コバルトの混合水溶液（金属元素モル比で、Ｎｉ：Ｃｏ＝０．８２：０．１５、以下、混合水溶液と記載する。）を３０ｍｌ／分で、併せて２５質量％アンモニア水を２．５ｍｌ／分で連続的に供給するとともに、２４質量％苛性ソーダ溶液を添加して、２５℃でのｐＨが１１．７〜１１．９、アンモニウムイオン濃度を５〜１５ｇ／Ｌとなるように制御して、晶析反応を行った。
この際の攪拌は、直径１０ｃｍで水平面に対して傾斜角３０度の３枚羽根プロペラ翼を用いて、８００ｒｐｍ、４．２ｍ／ｓの翼周速度で水平に回転させることにより、行った。また、混合水溶液の反応系内への供給方法としては、反応溶液中に供給口となる注入ノズルを差込み、混合水溶液が反応溶液中に直接供給されるようにして行った。更に、注入ノズルの先端を３ヶ所に分岐させ、混合水溶液が反応溶液内の異なる箇所に供給した。この時、各注入ノズルからの混合水溶液供給量は、１０ｍｌ／分であり、反応溶液量に対する供給量の割合は、体積比で０．０２９％／分となる。
晶析反応によって生成したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を、オーバーフローにて連続的に取り出した。反応が安定した反応開始から４８〜７２時間にかけて取り出された上記粒子を適宜固液分離し、水洗し、乾燥して、粉末状のニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、２８．６μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、０．９７であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５５であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
また、Ｘ線回折測定装置（パナリティカル社製、Ｘ‘Ｐｅｒｔ ＰＲＯ）により、複合水酸化物をＣｕ−Ｋα線による粉末Ｘ線回折で分析したところ、Ｘ線回折チャートより求めた（１０１）面半価幅が０．４４°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
晶析反応によって生成したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を、オーバーフローにて連続的に取り出した。反応が安定した反応開始から４８〜７２時間にかけて取り出された上記粒子を適宜固液分離し、水洗し、乾燥して、粉末状のニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、２８．６μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、０．９７であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５５であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
また、Ｘ線回折測定装置（パナリティカル社製、Ｘ‘Ｐｅｒｔ ＰＲＯ）により、複合水酸化物をＣｕ−Ｋα線による粉末Ｘ線回折で分析したところ、Ｘ線回折チャートより求めた（１０１）面半価幅が０．４４°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
［実施例２］
攪拌に直径１０ｃｍで水平面に対して傾斜角４５度の６枚羽根傾斜パドル翼を用いた以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、２７．３μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、０．９７であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５６であった。上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
また、粉末Ｘ線回折で分析したところ、Ｘ線回折チャートより求めた（１０１）面半価幅が０．４６°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
攪拌に直径１０ｃｍで水平面に対して傾斜角４５度の６枚羽根傾斜パドル翼を用いた以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、２７．３μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、０．９７であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５６であった。上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
また、粉末Ｘ線回折で分析したところ、Ｘ線回折チャートより求めた（１０１）面半価幅が０．４６°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
［実施例３］
混合水溶液の供給を、注入ノズルの先端を４ヶ所分岐させて、各注入ノズルからの混合水溶液の供給量を７．５ｍｌ／分とし、反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０２２％／分とした以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、２８．５μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．０６であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５４であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
混合水溶液の供給を、注入ノズルの先端を４ヶ所分岐させて、各注入ノズルからの混合水溶液の供給量を７．５ｍｌ／分とし、反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０２２％／分とした以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、２８．５μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．０６であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５４であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
［実施例４］
混合水溶液の供給を、注入ノズルの先端を５ヶ所に分岐させて、各注入ノズルからの混合水溶液の供給量を６ｍｌ／分とし、反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０１８％／分とした以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、２９．１μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．１６であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．４６であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
混合水溶液の供給を、注入ノズルの先端を５ヶ所に分岐させて、各注入ノズルからの混合水溶液の供給量を６ｍｌ／分とし、反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０１８％／分とした以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、２９．１μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．１６であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．４６であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
［実施例５］
撹拌翼の回転数を６００ｒｐｍ、翼周速度３．１ｍ／秒で攪拌した以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、３５．８μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．１３であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．４７であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
撹拌翼の回転数を６００ｒｐｍ、翼周速度３．１ｍ／秒で攪拌した以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、３５．８μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．１３であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．４７であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
［実施例６］
撹拌翼の回転数を４００ｒｐｍ、翼周速度２．１ｍ／秒で攪拌し、反応槽内のオーバーフロー付近の上昇流を４０ｍｍ／秒に制御したこと、反応槽底部の排出口から間欠的に反応溶液とともに抜き出して沈降した粒子を回収したこと以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、４２．４μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．１２であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５６であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
撹拌翼の回転数を４００ｒｐｍ、翼周速度２．１ｍ／秒で攪拌し、反応槽内のオーバーフロー付近の上昇流を４０ｍｍ／秒に制御したこと、反応槽底部の排出口から間欠的に反応溶液とともに抜き出して沈降した粒子を回収したこと以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、４２．４μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．１２であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５６であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であり、該断面も同様に観察したところ、緻密な結晶からなる粒子であることが確認された。
［比較例１］
攪拌に直径１０ｃｍで水平面に対して傾斜角９０度の６枚羽根パドル翼を用いた以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、１２．４μｍであった。
攪拌に直径１０ｃｍで水平面に対して傾斜角９０度の６枚羽根パドル翼を用いた以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、１２．４μｍであった。
［比較例２］
攪拌に直径１０ｃｍで水平面に対して傾斜角９０度の６枚羽根タービン翼を用いた以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、１１．７μｍであった。
攪拌に直径１０ｃｍで水平面に対して傾斜角９０度の６枚羽根タービン翼を用いた以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、１１．７μｍであった。
［比較例３］
混合水溶液の供給を、注入ノズルの先端を２ヶ所に分岐させて、各注入ノズルからの混合水溶液の供給量を１５ｍｌ／分とし、反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０４４％／分とした以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、１３．４μｍであった。
混合水溶液の供給を、注入ノズルの先端を２ヶ所に分岐させて、各注入ノズルからの混合水溶液の供給量を１５ｍｌ／分とし、反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０４４％／分とした以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、１３．４μｍであった。
［比較例４］
混合水溶液の供給を、注入ノズルの先端を分岐させず１ヶ所として、注入口ノズルからの混合水溶液の供給量を３０ｍｌ／分とし、反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０８８％／分とした以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、１０．３μｍであった。
混合水溶液の供給を、注入ノズルの先端を分岐させず１ヶ所として、注入口ノズルからの混合水溶液の供給量を３０ｍｌ／分とし、反応溶液量に対する供給量の割合を体積比で０．０８８％／分とした以外は、実施例１と同様にして、ニッケルコバルト複合水酸化物を得た。
得られたニッケルコバルト複合水酸化物の平均粒径は、１０．３μｍであった。
実施例１〜６から、本発明により、平均粒径が１５〜５０μｍで略球状で高密度のニッケルコバルト複合水酸化物が得られていることがわかる。
一方、水平面に対して４５度より大きい傾斜を持つ撹拌翼を用いた比較例１および２、反応溶液量に対する供給量の割合が０．０４体積％／分を超えた比較例３および４は、いずれも平均粒径が１５μｍ未満であり、粒径の大きなニッケルコバルト複合水酸化物が得られないことがわかる。
一方、水平面に対して４５度より大きい傾斜を持つ撹拌翼を用いた比較例１および２、反応溶液量に対する供給量の割合が０．０４体積％／分を超えた比較例３および４は、いずれも平均粒径が１５μｍ未満であり、粒径の大きなニッケルコバルト複合水酸化物が得られないことがわかる。
［実施例７］
実施例１で得られたニッケルコバルト複合水酸化物を水と混合してスラリーとし、この混合水溶液に、アルミン酸ナトリウムの水溶液および硫酸を撹拌しながら加えて、スラリーのｐＨをｐＨ＝９．５に調整した。
その後１時間撹拌を続けることにより、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子表面に水酸化アルミニウムの被覆を行った。このとき、アルミン酸ナトリウムの水溶液は、スラリー中の金属元素モル比が、Ｎｉ：Ｃｏ：Ａｌ＝０．８２：０．１５：０．０３となるように加えた。
上記水酸化アルミニウム被覆後の複合水酸化物を、空気（酸素濃度：２１容量％）気流中にて、温度７００℃で６時間の熱処理を行い、複合酸化物を得た。
リチウム（Ｌｉ）と複合酸化物中の金属元素の合計（Ｍｅ）の原子比がＬｉ／Ｍｅ＝１．０２となるように、水酸化リチウムを秤量して、前記複合酸化物と混合することにより、リチウム混合物を得た。混合は、シェーカーミキサー装置（ウィリー・エ・バッコーフェン（ＷＡＢ）社製ＴＵＲＢＵＬＡ ＴｙｐｅＴ２Ｃ）を用いて行った。
得られたこのリチウム混合物を酸素気流中（酸素濃度：１００容量％）にて５００℃で４時間仮焼した後、７６０℃で１２時間焼成し、冷却した後に解砕して正極活物質を得た。
得られた正極活物質の平均粒径は、２４．８μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、０．９７であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．６４であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であった。
また、Ｘ線回折測定装置（パナリティカル社製、Ｘ‘Ｐｅｒｔ ＰＲＯ）により、正極活物質をＣｕ−Ｋα線による粉末Ｘ線回折で分析したところ、六方晶系の層状結晶のリチウムニッケルコバルト複合酸化物単相で、Ｘ線回折チャートより求めた（００３）面半価幅が０．０７７°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
実施例１で得られたニッケルコバルト複合水酸化物を水と混合してスラリーとし、この混合水溶液に、アルミン酸ナトリウムの水溶液および硫酸を撹拌しながら加えて、スラリーのｐＨをｐＨ＝９．５に調整した。
その後１時間撹拌を続けることにより、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子表面に水酸化アルミニウムの被覆を行った。このとき、アルミン酸ナトリウムの水溶液は、スラリー中の金属元素モル比が、Ｎｉ：Ｃｏ：Ａｌ＝０．８２：０．１５：０．０３となるように加えた。
上記水酸化アルミニウム被覆後の複合水酸化物を、空気（酸素濃度：２１容量％）気流中にて、温度７００℃で６時間の熱処理を行い、複合酸化物を得た。
リチウム（Ｌｉ）と複合酸化物中の金属元素の合計（Ｍｅ）の原子比がＬｉ／Ｍｅ＝１．０２となるように、水酸化リチウムを秤量して、前記複合酸化物と混合することにより、リチウム混合物を得た。混合は、シェーカーミキサー装置（ウィリー・エ・バッコーフェン（ＷＡＢ）社製ＴＵＲＢＵＬＡ ＴｙｐｅＴ２Ｃ）を用いて行った。
得られたこのリチウム混合物を酸素気流中（酸素濃度：１００容量％）にて５００℃で４時間仮焼した後、７６０℃で１２時間焼成し、冷却した後に解砕して正極活物質を得た。
得られた正極活物質の平均粒径は、２４．８μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、０．９７であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．６４であった。また、上記粒子をＳＥＭにて観察したところ、略球状の粒子であった。
また、Ｘ線回折測定装置（パナリティカル社製、Ｘ‘Ｐｅｒｔ ＰＲＯ）により、正極活物質をＣｕ−Ｋα線による粉末Ｘ線回折で分析したところ、六方晶系の層状結晶のリチウムニッケルコバルト複合酸化物単相で、Ｘ線回折チャートより求めた（００３）面半価幅が０．０７７°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
［実施例８］
実施例３で得られたニッケルコバルト複合水酸化物を用いた以外は、実施例７と同様にして、正極活物質を得るとともに評価した。
得られた正極活物質の平均粒径は、２５．１μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．０１であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．６２であった。また、粒子は、略球状であり、六方晶系の層状結晶のリチウムニッケルコバルト複合酸化物単相で、（００３）面半価幅が０．０８１°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
実施例３で得られたニッケルコバルト複合水酸化物を用いた以外は、実施例７と同様にして、正極活物質を得るとともに評価した。
得られた正極活物質の平均粒径は、２５．１μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．０１であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．６２であった。また、粒子は、略球状であり、六方晶系の層状結晶のリチウムニッケルコバルト複合酸化物単相で、（００３）面半価幅が０．０８１°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
［実施例９］
実施例５で得られたニッケルコバルト複合水酸化物を用いた以外は、実施例７と同様にして、正極活物質を得るとともに評価した。
得られた正極活物質の平均粒径は、３０．１μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．０１であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５５であった。また、粒子は、略球状であり、六方晶系の層状結晶のリチウムニッケルコバルト複合酸化物単相で、（００３）面半価幅が０．０７２°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
実施例５で得られたニッケルコバルト複合水酸化物を用いた以外は、実施例７と同様にして、正極活物質を得るとともに評価した。
得られた正極活物質の平均粒径は、３０．１μｍであり、粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］は、１．０１であり、［ｄ１０／平均粒径］は０．５５であった。また、粒子は、略球状であり、六方晶系の層状結晶のリチウムニッケルコバルト複合酸化物単相で、（００３）面半価幅が０．０７２°であり、良好な結晶性を有することが確認された。
本発明のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法は、非水系電解質二次電池用正極活物質の前駆体として好適な、粒径が大きく高密度、且つ、高結晶性で略球状のニッケルコバルト複合水酸化物を提供することができ、量産性を犠牲にすることのない優れたものである。そのため、産業上の利用可能性は、高く、その工業的価値は、大きい。
Claims (15)
- 一般式：Ｎｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙ（ＯＨ）２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表されるニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法であって、
反応溶液を撹拌しながら、ニッケル塩及びコバルト塩を含む混合水溶液（ａ）と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とを供給するとともに、苛性アルカリ水溶液（ｃ）を供給して反応させ、晶析したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を固液分離し、水洗し、乾燥することにより、ニッケルコバルト複合水酸化物を得る際に、
水平面に対して４５度以下の傾斜を持つ撹拌翼を用いて反応溶液を撹拌するとともに、該混合水溶液（ａ）の供給口当たりの反応溶液量に対する供給量の割合を０．０４体積％／分以下とすることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。 - 前記攪拌翼を用いて反応溶液を攪拌する際に、下記式１で求められる翼周速度を１〜５ｍ／秒の範囲とすることを特徴とする請求項１に記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
式１：翼周速度（ｍ／秒）＝π×翼径（ｍ）×回転数（ｒｐｍ）÷６０ - 前記混合水溶液（ａ）と苛性アルカリ水溶液（ｃ）とを反応溶液中に設けた供給口から供給することを特徴とする請求項１又は２に記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
- 前記混合水溶液（ａ）の供給を３ヶ所以上に分岐させた供給口から行うことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
- 前記反応溶液のｐＨを１１．０〜１３．０、温度を２０〜７０℃、及びアンモニウムイオン濃度を５〜２０ｇ／Ｌの範囲に保持することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
- 前記混合水溶液（ａ）とアンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とをそれぞれ連続的に供給し、反応槽からニッケルコバルト複合水酸化物粒子を含む反応溶液を連続的にオーバーフローさせて、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子を回収することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
- 前記混合水溶液（ａ）とアンモニウムイオン供給体を含む水溶液（ｂ）とをそれぞれ連続的に供給するとともに、反応槽内のオーバーフロー付近の上昇流を５０ｍｍ／秒以下として、成長したニッケルコバルト複合水酸化物粒子を沈降させ、反応槽底部より、ニッケルコバルト複合水酸化物粒子を回収することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
- 前記翼周速度を１〜３ｍ／秒とすることを特徴とする請求項７に記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
- 前記ニッケルコバルト複合水酸化物粒子の表面を、添加元素Ｍの水酸化物で被覆することを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
- 前記ニッケル塩及びコバルト塩は、硫酸塩、硝酸塩または塩化物から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
- 前記アンモニウムイオン供給体は、アンモニア、硫酸アンモニウムまたは塩化アンモニウムから選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記載のニッケルコバルト複合水酸化物の製造方法。
- 請求項１〜１１のいずれかに記載の製造方法から得られ、一般式：Ｎｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙ（ＯＨ）２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表される粒子からなり、該粒子が略球状で平均粒径１５〜５０μｍであることを特徴とするニッケルコバルト複合水酸化物。
- 粒度分布幅の指標［（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径］が１．２以下であることを特徴とする請求項１２に記載のニッケルコバルト複合水酸化物。
- 請求項１２又は１３に記載のニッケルコバルト複合水酸化物とリチウム化合物とを混合して焼成することによって得られ、一般式：ＬｉＮｉ１−ｘ−ｙＣｏｘＭｙＯ２（０．０５≦ｘ≦０．９５、０≦ｙ≦０．１５、ｘ＋ｙ≦０．９５、Ｍは、添加元素であって、Ｍｇ、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、ＭｏまたはＷから選択される１種以上の元素である。）で表されるリチウムニッケルコバルト複合酸化物粒子からなり、該粒子が略球状で平均粒径１５〜５０μｍであることを特徴とする非水系電解質二次電池用正極活物質。
- 粒度分布幅の指標〔（ｄ９０−ｄ１０）／平均粒径〕が１．２以下であることを特徴とする請求項１４に記載の非水系電解質二次電池用正極活物質。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011043878A JP5614334B2 (ja) | 2010-03-02 | 2011-03-01 | ニッケルコバルト複合水酸化物およびその製造方法、ならびに該複合水酸化物を用いて得られる非水系電解質二次電池用正極活物質 |
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