JP2010520250A - ヒドロキシピバリンアルデヒドおよびネオペンチルグリコールの製造法 - Google Patents
ヒドロキシピバリンアルデヒドおよびネオペンチルグリコールの製造法 Download PDFInfo
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Abstract
ヒドロキシピバリンアルデヒドの製造は、イソブチルアルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール化および得られた反応搬出物の引き続く蒸留精製とによって行われ、その際、前記反応搬出物は、０．５〜１．５ｂａｒの範囲内の塔頂圧力で運転される蒸留塔に返送され、かつ前記蒸留塔内において、塔頂領域中で二段階の凝縮が予定されており、前記二段階の凝縮に際して、蒸気はまず、５０〜８０℃の範囲内の温度で運転される分縮器中に導かれ、前記分縮器の凝縮物は少なくとも部分的に蒸留塔内に返送され、かつ前記分縮器中で凝縮されなかった蒸気は、−４０〜＋３０℃の範囲内の温度で運転される後接続された凝縮器に供給され、前記凝縮器の凝縮物は少なくとも部分的に排出される。
Description
本発明は、イソブチルアルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール化によるヒドロキシピバリンアルデヒドの製造法ならびにそのようにして得られたイソブチルアルデヒドの水素化によるネオペンチルグリコールの製造法に関する。
イソブチルアルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール化およびネオペンチルグリコールを得るためのさらなる反応は自体公知である。ＷＯ９８／１７６１４は、例えば０．１〜１５％のメタノール濃度を有するホルムアルデヒドの使用下でのネオペンチルグリコールの連続した製造法に関する。イソブチルアルデヒドとホルムアルデヒド水溶液とのアルドール化の搬出物は、抽出剤としてのオクタノールの利用下で、有価生成物を含有する有機相と水相とに分離される。引き続き、残留する低沸点物を分離するために、該有機相は軽く初期蒸留される。この第一の塔の塔底物が水素化され、かつネオペンチルグリコールが有価生成物としてさらなる抽出およびさらなる蒸留後に得られる。
ネオペンチルグリコールは、例えば、ヒドロキシピバリン酸−ネオペンチルグリコールエステル（ＨＰＮ）を得るためにヒドロキシピバリン酸と反応される。このような方法は、例えばＥＰ−Ａ−０８９５９８２の中で記載されている。
本発明の課題は、生成物の熱負荷を可能な限り僅かなものとし、かつ僅かな煩雑性で水溶液からのアルデヒドのほぼ完全な分離を可能にする、イソブチルアルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール化によるヒドロキシピバリンアルデヒドの製造法を提供することである。
該課題は、本発明により、イソブチルアルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール化および得られた反応搬出物の引き続く蒸留精製による、その際、前記反応搬出物を、０．５〜１．５ｂａｒの範囲内の塔頂圧力で運転される蒸留塔に供給し、かつ前記蒸留塔内において、塔頂領域中で二段階の凝縮を予定しており、前記二段階の凝縮に際して、蒸気をまず、５０〜８０℃の範囲内の温度で運転される分縮器中に導き、前記分縮器の凝縮物を少なくとも部分的に蒸留塔内に返送し、かつ前記分縮器中で凝縮されなかった蒸気を、−４０〜＋３０℃の範囲内の温度で運転される後接続された凝縮器に供給し、前記凝縮器の凝縮物を少なくとも部分的に排出する製造法によって解決される。
本発明により、蒸留に際しての残留蒸気の分離が、好ましくは、分縮器と、後接続された低温凝縮器とを組み合わせることによって達成されることを発見した。本発明により、塔の下流直後に運転される完全凝縮器が、ヒドロキシピバリンアルデヒドによって遮られ得ることを発見した。しかしながら、該凝縮器は、それが蒸気を完全に凝縮すべきである場合、可能な限り低温で運転されなければならない。その際、ヒドロキシピバリンアルデヒドは、低温還流の高い量に基づき塔内で堆積し、これにより塔の底部で熱負荷が高まる。なぜなら、蒸発器はこのエネルギーをもたらさなければならないからである。加えて、該凝縮器はヒドロキシピバリンアルデヒドによって遮られ得る。
本発明による運転方式は、凝縮器中でのヒドロキシピバリンアルデヒドの堆積を防止する。
加えて、ヒドロキシピバリンアルデヒドを液相に保ち、かつ同時に熱負荷を低く保つことを可能にする塔の圧力範囲内および温度範囲内で作動される。
アルドール化の後、反応しなかったアルデヒドおよび好ましくは方法において併用されるアミン塩基の一部が蒸留により分離され、かつ好ましくは返送される。蒸留塔底部には、アルドール化の生成物（ヒドロキシピバリンアルデヒド）、水、アミン塩基およびギ酸からのギ酸アンモニアが残留する。蒸留による分離は、高められた温度によってヒドロキシピバリンアルデヒドがヒドロキシピバリン酸−ネオペンチルグリコールエステル（ＨＰＮ）に分解しないように、有利には適度な温度で行われるべきである。他方で、圧力は、なお塔頂部で低沸点物のイソブチルアルデヒドおよびアミン塩基、例えばトリメチルアミンのようなトリアルキルアミンを凝縮するために低すぎないことが望ましい。
蒸留は低い圧力で行ってはならない。なぜなら、約６０℃より下では、水溶液中でのヒドロキシピバリンアルデヒド（ＨＰＡ）の溶解度が、イソブチルアルデヒド含量およびメタノール含量に依存して約１〜３質量％に低下するからである。その際、メタノールは、製造条件に応じて約１〜３質量％のメタノールを含有するホルムアルデヒド水溶液を介して連行される。
反応しなかったアルデヒドが該水溶液から分離される場合、単段蒸留でメタノールが分離され、該メタノールは還流によりアルドール化のプロセスに返送され、かつ、さらなる工程、例えばメタノールを有するアルデヒドの排出によってのみ排出され得る。
本発明により、上記欠点を、蒸留に際して特定の条件が守られていなければならない、還流を伴った多段凝縮により回避出来ることを発見した。結果として、なかでもメタノールが十分に塔底部で保持される。
蒸留分離の実施に際して、ほぼ周囲圧力で、すなわち０．５〜１．５ｂａｒ（絶対）の範囲内の塔頂圧力にて、塔頂部で低沸点物を、冷却媒としての水で凝縮出来ることが明らかになった。調整される塔底温度により、本発明による手法の場合、ヒドロキシピバリンアルデヒドの著しい分解はなお生じない。
好ましくは、分縮器の凝縮物は、７０質量％を上回って、とりわけ有利には完全に蒸留塔内に返送される。その際、該凝縮物は、好ましくは塔頂部に返送される。後接続された凝縮器の凝縮物は、好ましくは７０質量％を上回って、殊に完全に排出される。
分縮器は、５０〜８０℃の範囲内、好ましくは５５〜６０℃の範囲内の温度で運転される。後接続された凝縮器は、−４０〜＋３０℃の範囲内、好ましくは−１０〜１０℃の範囲内の温度で運転される。塔頂圧力は、とりわけ有利には１〜１．２ｂａｒである。
蒸留塔の底部は、有利には、９０〜１３０℃の範囲内、とりわけ有利には１００〜１０５℃の範囲内の温度で運転される、短い滞留時間を有する蒸発器とつながれている。その際、該蒸発器は、とりわけ有利には流下薄膜式蒸発器であり、そのうえ有利には、ワイプトフィルム式蒸発器(Wischfilmverdampfer)または短路式蒸発器(Kurzwegverfdampfer)を使用してよい。その際、短い滞留時間ひいては僅かな熱負荷が達成されることが重要である。該蒸発器には、適した形で熱が、例えば４ｂａｒの蒸気が供給され得る。
好ましくは、ヒドロキシピバリンアルデヒドで富化された混合物が、蒸発器の塔底部から排出される。循環流から排出することも、本発明により可能である。この混合物は、熱負荷を低下させるために、さらなる精製前に、５０〜８０℃の範囲内の冷却器温度、とりわけ有利には５５〜６０℃の冷却器温度を有する冷却器中で冷却され得る。冷却された混合物は、分離器および続いて水素化に供給され得る。ネオペンチルグリコールの製造のために、まず上記のようにアルドール化および精製され、続いて、そのようにして得られたヒドロキシピバリンアルデヒドの水素化が実施される。
有利には、蒸留塔は、分離性能を高めるために内部構造物を有する。その際、アルドール化の反応交換物は、好ましくは、蒸留塔の理論段の１／４から３／４の間の空間領域中に供給され、とりわけ有利には、蒸留塔の理論段の１／３から２／３の間の空間領域中に供給される。例えば、該供給は、理論段の真ん中よりいくらか上方で行ってよい（比率３：４）
蒸留内部構造物は、例えば規則充填物として、例えばＭｅｌｌａｐａｋ ２５０ ＹまたはＭｏｎｚ Ｐａｋ，Ｂ１−２５０型のようなシート状充填物として存在していてよい。より小さいまたは増大した比表面積を有する充填物も存在していてよく、または織物充填物またはＭｅｌｌａｐａｋ ２５２ Ｙのようなその他の幾何学的形状を有する充填物を使用してよい。この蒸留内部構造物の使用に際して好ましい点は、例えばバルブトレイと比較して僅かな圧力損失および僅かな比液ホールドアップ量である。
蒸留内部構造物は、例えば規則充填物として、例えばＭｅｌｌａｐａｋ ２５０ ＹまたはＭｏｎｚ Ｐａｋ，Ｂ１−２５０型のようなシート状充填物として存在していてよい。より小さいまたは増大した比表面積を有する充填物も存在していてよく、または織物充填物またはＭｅｌｌａｐａｋ ２５２ Ｙのようなその他の幾何学的形状を有する充填物を使用してよい。この蒸留内部構造物の使用に際して好ましい点は、例えばバルブトレイと比較して僅かな圧力損失および僅かな比液ホールドアップ量である。
分縮器中には凝縮物として主に水が発生し、それは好ましくは、塔に完全に還流として供給される。例えば、混合物は凝縮物として得られ、該凝縮物は、水の他にイソブチルアルデヒド約１０質量％、アミン塩基、例えばトリメチルアミン約５質量％、ヒドロキシピバリンアルデヒド約１質量％およびメタノール５質量％を含有する。残留蒸気は、主たる量のイソブチルアルデヒドおよびアミン塩基、例えばトリメチルアミンを含有する。これらは、後接続された凝縮器中で可能な限り完全に凝縮される。この場合、有利には、冷却媒として、可能な限り低温の水（例えば約５℃）または低温混合物（例えば−２０℃を有するグリコール−水）を使用してよい。
添付された図面には、アルドール化反応生成物の蒸留精製が概略的に図示されている。アルドール化搬出物（Ａ）は、図示された箇所にて蒸留塔の真ん中で供給される。塔頂部には二段階の凝縮が接続されており、その際、最終的にオフガス（Ａｂ）が取り出される。塔底部にはイソブチルアルデヒドが返送され、かつ蒸発される。排出されたヒドロキシピバリンアルデヒドが、ネオペンチルグリコール水素化（ＮＥＯ）にさらに導かれる。凝縮からイソブチルアルデヒド（ＩＳＯ）が返送される。
本発明を、後続の実施例によって詳細に説明する。
実施例
イソブチルアルデヒド（ＩＢＡ）とホルムアルデヒドとのアルドール化
イソブチルアルデヒド約７５０ｇ／ｈ（ＩＢＡ 約＞９９．５ＧＣ面積％）を、ホルムアルデヒド約７００ｇ／ｈ（ホルムアルデヒド 約４９％、メタノール１．５％、残分の水）およびトリメチルアミン溶液８０ｇ／ｈ（水中でＴＭＡ５０％）と二段階の攪拌槽カスケードにおいて反応させた。
イソブチルアルデヒド（ＩＢＡ）とホルムアルデヒドとのアルドール化
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ＩＢＡの返送 実施例１
引き続き、溶液から塔内で蒸留により低沸点物を取り除いた。該塔（直径３０ｍｍ）には、濃縮部において２ｍの織物充填物（比表面積 ５００ｍ2／ｍ3）および４ｍのシート状充填物（２５０ｍ2／ｍ3）が備え付けられている。アルドール化搬出物を、シート状充填物の上方で供給し、塔の頂部で留出物をガス状で約８５℃にて取り出し、かつ分縮器に供給した。そこで水により５５℃で冷却した。この場合に発生する凝縮物（約５０ｇ／ｈ）を完全に塔に供給し、残留蒸気を後凝縮器に供給した。そこで該残留蒸気をグリコール−水−低温混合物により−２０℃でほぼ完全に凝縮した。得られた凝縮物（約８０ｇ／ｈ）を第一の攪拌槽に供給した。凝縮器に後接続された冷トラップ中で、約１ｇ／ｈの液体が発生した（ＩＢＡ 約８０％、ＴＭＡ 約２０％）。
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ＩＢＡの分離を、約１ｂａｒ（絶対）の塔頂圧力で行った。蒸発器として流下薄膜式蒸発器を使用した。塔の底部で１０２℃の塔底温度に調整した。塔への還流量（もしくは分縮器の冷却水量）を、織物充填物の真ん中での温度によって制御し、８５℃の温度に調整した。
塔底部から、ポンプによって約１００ｋｇ／ｈの液体を取り出した。これを流下薄膜式蒸発器（油加熱のステンレス鋼管、長さ２．５ｍ、内径 約２１ｍｍ、壁の厚さ 約２ｍｍから成る）に供給した。流下薄膜式蒸発器の底部から、イソブチルアルデヒド約０．３％の濃度を有する生成物 約１．５ｋｇ／ｈを取り出した。蒸気および過剰の液体を塔底部に供給した。排出された塔底生成物は、ＨＰＡ 約７０％、ＨＰＮ 約１．５％、ＩＢＡ ０．３％、残分の水を含有していた。
ネオペンチルグリコールへのヒドロキシピバリンアルデヒドの水素化
触媒活性
ＥＰ４４４４４の中で記載されるようなＣｕ／Ａｌ2Ｏ3−触媒１５０ｍｌを、管型反応器中で１９０℃にて、水素５体積％および窒素９５体積％（ガス体積５０Ｎｌ／ｈ）とから成る混合物を無圧状態で２４ｈのあいだ移行させることによって活性化した。
触媒活性
ＥＰ４４４４４の中で記載されるようなＣｕ／Ａｌ2Ｏ3−触媒１５０ｍｌを、管型反応器中で１９０℃にて、水素５体積％および窒素９５体積％（ガス体積５０Ｎｌ／ｈ）とから成る混合物を無圧状態で２４ｈのあいだ移行させることによって活性化した。
水素化
出発溶液として、上記で水素化供給材料として記載される混合物を用いた。該混合物に、水素化供給材料に対して約１０質量％のトリメチルアミンの１５％の水溶液を添加した。そのようにして得られた供給流を、細流運転方式においてＨ2圧力４０ｂａｒにて、１２０℃に加熱された反応器に通した。負荷量はＨＰＡ ０．４ｋｇ（ｌKat *h）であった。水素化搬出物の一部を、供給流に再び混ぜた（循環運転方式）。循環流対供給流の比は１０：１であった。反応器搬出物の試料のｐＨ値が室温で８．９であることが測定してわかった。
出発溶液として、上記で水素化供給材料として記載される混合物を用いた。該混合物に、水素化供給材料に対して約１０質量％のトリメチルアミンの１５％の水溶液を添加した。そのようにして得られた供給流を、細流運転方式においてＨ2圧力４０ｂａｒにて、１２０℃に加熱された反応器に通した。負荷量はＨＰＡ ０．４ｋｇ（ｌKat *h）であった。水素化搬出物の一部を、供給流に再び混ぜた（循環運転方式）。循環流対供給流の比は１０：１であった。反応器搬出物の試料のｐＨ値が室温で８．９であることが測定してわかった。
ＮＰＧ 約６９％、ＨＰＮ 約１．８％、イソブタノール 約２％、メタノール 約３．５％、ＴＭＡ 約２％、残分の水を水素化後に得た。
ＩＢＡの返送 実施例２
アルドール化のそれ以外は同じ条件下で、ＩＢＡの返送の塔頂部で、冷却水（約１０℃）および後接続された相分離器を有する凝縮器を使用した。塔の塔底温度を１０２℃に調整した。塔頂部で留出物をガス状で凝縮器に供給した。液体凝縮物 約２５５ｇ／ｈが発生した。後接続された相分離器中で９５ｇ／ｈの水相を分離し、かつ塔に完全に供給した。さらに相分離器から１３５ｇ／ｈを第一の攪拌槽に供給した。塔内での制御温度を８５℃に保つために、付加的に該塔に有機相２５ｇ／ｈを供給した。凝縮器に後接続された冷トラップ中で、約５ｇ／ｈの液体が発生した（ＩＢＡ 約８０％、ＴＭＡ 約２０％）。
アルドール化のそれ以外は同じ条件下で、ＩＢＡの返送の塔頂部で、冷却水（約１０℃）および後接続された相分離器を有する凝縮器を使用した。塔の塔底温度を１０２℃に調整した。塔頂部で留出物をガス状で凝縮器に供給した。液体凝縮物 約２５５ｇ／ｈが発生した。後接続された相分離器中で９５ｇ／ｈの水相を分離し、かつ塔に完全に供給した。さらに相分離器から１３５ｇ／ｈを第一の攪拌槽に供給した。塔内での制御温度を８５℃に保つために、付加的に該塔に有機相２５ｇ／ｈを供給した。凝縮器に後接続された冷トラップ中で、約５ｇ／ｈの液体が発生した（ＩＢＡ 約８０％、ＴＭＡ 約２０％）。
流下薄膜式蒸発器の底部で、イソブチルアルデヒド約０．４％およびＨＰＮ２．６％、ＨＰＡ約６９％を有する約１．５ｋｇ／ｈのＨＰＡ水溶液を排出した。
ＮＰＧ 約６８％、ＨＰＮ 約２．８％、イソブタノール 約２．１％、メタノール 約３．４％、ＴＭＡ 約２％、残分の水を有する水溶液を同様の水素化後に得た。
Ａ アルドール化搬出物、 Ａｂ オフガス、 Ｎｅｏ ネオペンチルグリコール、 Ｉｓｏ イソブチルアルデヒド
Claims (10)
- イソブチルアルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール化および得られた反応搬出物の引き続く蒸留精製によるヒドロキシピバリンアルデヒドの製造法において、前記反応搬出物を、０．５〜１．５ｂａｒの範囲内の塔頂圧力で運転される蒸留塔に供給し、かつ前記蒸留塔内において、塔頂領域中で二段階の凝縮を予定しており、前記二段階の凝縮に際して、蒸気をまず、５０〜８０℃の範囲内の温度で運転される分縮器中に導き、前記分縮器の凝縮物を少なくとも部分的に蒸留塔内に返送し、かつ前記分縮器中で凝縮されなかった蒸気を、−４０〜＋３０℃の範囲内の温度で運転される後接続された凝縮器に供給し、前記凝縮器の凝縮物を少なくとも部分的に排出することを特徴とする、イソブチルアルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール化および得られた反応搬出物の引き続く蒸留精製によるヒドロキシピバリンアルデヒドの製造法。
- 前記蒸留塔の底部を、９０〜１３０℃の範囲内の温度で運転される、短い滞留時間を有する蒸発器とつなぐことを特徴とする、請求項１記載の方法。
- 前記蒸発器が、流下薄膜式蒸発器、ワイプトフィルム式蒸発器または短路式蒸発器であることを特徴とする、請求項２記載の方法。
- ヒドロキシピバリンアルデヒドで富化された混合物を、前記蒸発器の底部から排出することを特徴とする、請求項２または３記載の方法。
- 排出された混合物を、さらなる精製前に、５０〜８０℃の範囲内の冷却器温度を有する冷却器中で冷却することを特徴とする、請求項４記載の方法。
- 前記蒸留塔が、分離性能を高めるために内部構造物を有し、かつアルドール化の反応搬出物を、前記蒸留塔の理論段の１／４から３／４の間の空間領域中に供給することを特徴とする、請求項１から５までのいずれか１項記載の方法。
- 前記分縮器の凝縮物を完全に塔内に返送することを特徴とする、請求項１から６までのいずれか１項記載の方法。
- 前記分縮器の凝縮物を塔頂部に返送することを特徴とする、請求項１から７までのいずれか１項記載の方法。
- アルドール化を、塩基としてのアミンの存在下で実施することを特徴とする、請求項１から８までのいずれか１項記載の方法。
- 請求項１から９までのいずれか１項記載の方法に従ったイソブチルアルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール化および反応搬出物の精製およびそのようにして得られたヒドロキシピバリンアルデヒドの引き続く水素化によるネオペンチルグリコールの製造法。
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