JP2009052136A - 船舶用熱間圧延形鋼およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.03〜0.25%、Si:0.05〜0.50%、Mn:0.1〜2.0%、P:0.025%以下、S:0.01%以下、Al:0.005〜0.10%、W:0.01〜1.0%、Cr:0.01%以上0.20%未満、N:0.001〜0.008%を含有する鋼素材を1000〜1350℃に加熱後、Ar3温度以下での累積圧下率を10〜80%、圧延仕上温度を(Ar3−30℃)〜(Ar3−180℃)とする熱間圧延し、その後、放冷することにより、加工フェライトを含むフェライトとパーライト組織とからなるミクロ組織を有する船舶用熱間圧延形鋼とする。
【選択図】なし
Description
一方、バラストタンクのロンジ材等に使用される鋼材、中でも、不等辺不等厚山形鋼やT形鋼などの熱間圧延形鋼は、同じ船舶に用いられる厚鋼板などと比較して断面形状・寸法が複雑であるため、強度と靭性の制御方法として、厚鋼板と同様のTMCPを採用することは困難である。特に、圧延途中での曲がりや反りに配慮しながら、材質の造りこみを行う必要があるため、降伏応力YPが315MPa以上の高強度形鋼とするためには、形鋼独自の製造方法を検討する必要がある。
記
A群;Sb:0.001〜0.3mass%およびSn:0.001〜0.3mass%のうちから選ばれる1種または2種
B群;Cu:0.005〜0.5mass%、Ni:0.005〜0.25mass%、Mo:0.01〜0.5mass%およびCo:0.01〜1.0mass%のうちから選ばれる1種または2種以上
C群;Nb:0.001〜0.1mass%、Ti:0.001〜0.1mass%、Zr:0.001〜0.1mass%およびV:0.002〜0.2mass%のうちから選ばれる1種または2種以上
D群;B:0.0002〜0.003mass%
E群;Ca:0.0002〜0.01mass%、REM:0.0002〜0.015mass%およびY:0.0001〜0.1mass%のうちから選ばれる1種または2種以上
条件A:試験片表面に、ジンクプライマー(膜厚約15μm)とタールエポキシ樹脂塗料(膜厚約100μm)の2層被膜を形成
条件B:試験片表面に、タールエポキシ樹脂塗料(膜厚約100μm)の単層被膜を形成
条件C:試験片表面にショットブラストしたままの裸状態(防食被膜なし)
1)条件A(ジンクプライマー+タールエポキシ樹脂塗装の2層塗膜)の場合;耐食性の向上に最も有効な元素はCrであり、次いでW、次いでSbである。
2)条件B(タールエポキシ樹脂塗膜の1層のみ)の場合;耐食性の向上に最も有効な元素はWであり、次いでSb,Snである。
3)条件C(裸状態)の場合;耐食性の向上に最も有効な元素はWであり、次いでSb,Snである。
4)WとCrを複合添加すると、条件Aでの耐食性が単独含有の場合より向上し、Sb,Snを追加添加すると、条件Aだけでなく、条件B,Cでも顕著な改善効果を奏する。
5)Moの添加は、条件A,B,Cとも、耐食性をやや向上し、Cu,Ni,Coは、条件A,Cで、耐食性をやや向上する。
C:0.03〜0.25mass%
Cは、鋼の強度を高めるのに有効な元素であり、本発明では所望の強度を得るために0.03mass%以上含有させる必要がある。一方、0.25mass%を超える添加は、溶接熱影響部(HAZ)の靭性を低下させる。よって、C含有量は0.03〜0.25mass%の範囲とする。なお、後述する加工フェライトによって強度と靭性を両立させる観点からは、Cは、0.05〜0.20mass%の範囲が好ましい。
Siは、脱酸剤として、また、鋼の強度を高めるために添加される元素であり、本発明では、0.05mass%以上添加する。しかし、0.50mass%を超える添加は、鋼の靭性を低下させるので、Siの上限は0.50mass%とする。
Mnは、熱間脆性を防止し、鋼の強度を高める効果がある元素であり、0.1mass%以上添加する。しかし、Mnの2.0mass%を超える添加は、鋼の靭性および溶接性を低下させるため、上限は2.0mass%とする。好ましくは、0.5〜1.6mass%の範囲である。
Pは、鋼の母材靭性、溶接性および溶接部靭性を低下させる有害な元素であり、できるかぎり低減するのが好ましい。特に、Pの含有量が0.025mass%を超えると、母材靭性および溶接部靭性の低下が大きくなる。よって、Pは0.025mass%以下とする。好ましくは、0.014mass%以下である。
Sは、鋼の靭性および溶接性を低下させる有害な元素であるので、できるかぎり低減することが好ましく、本発明では、0.01mass%以下とする。
Alは、脱酸剤として添加される元素であり、0.005mass%以上添加する必要がある。しかし、0.10mass%を超えて添加すると、地鉄の腐食により溶出したAl3+により、地鉄表面のpHが低下し、耐食性が低下するので、Al含有量の上限は0.10mass%とする。
Wは、上述したように、ジンクプライマーとエポキシ樹脂塗膜の存在下での鋼の耐食性を向上するが、エポキシ樹脂塗膜存在下および裸の状態での耐食性を顕著に向上する効果がある。したがって、本発明においては、耐食性向上元素として最も重要な元素の1つである。上記効果は、W:0.01mass%以上の添加で発現する。しかし、添加量が1.0mass%超えると、上記効果は飽和してしまう。よって、Wの含有量は0.01〜1.0mass%の範囲とする。好ましくは0.02〜0.3mass%の範囲である。さらに好ましくは、0.02〜0.2mass%の範囲である。
Crは、ジンクプライマーとエポキシ樹脂塗膜の存在下で、優れた耐食性を発現する成分であり、本発明の船舶用熱間圧延形鋼においては、重要な元素の1つである。上記耐食性向上効果は、ジンクプライマーが存在する場合には、ジンクプライマー中のZnが溶出して、ZnOやZnCl2・4Zn(OH)2等のZn系腐食生成物が生成されるが、Crは、このZn系腐食生成物に作用して、Zn系腐食生成物による地鉄防食性をより向上させる働きがあるものと推定される。このような、ジンクプライマー存在下でのCrの耐食性向上効果は、0.01mass%以上の含有で発現する。しかし、0.20mass%以上含有すると、溶接部靭性を低下させる。よって、Cr含有量は、0.01mass%以上0.20mass%未満の範囲とする。好ましくは0.02〜0.15mass%の範囲である。なお、前述のように、上記範囲のCrおよびWを共に添加すると、塗膜の種類や有無にかかわらず、極めて良好な耐食性を得ることができる。
Nは、鋼の靭性に対しては有害な成分である。したがって、靭性の向上を図るためには、Nは、できるだけ低減することが望ましく、0.008mass%以下とする。しかし、工業的には、Nを0.001mass%未満に低減するのは難しい。よって、本発明では、N含有量は0.001〜0.008mass%の範囲とする。
Sb:0.001〜0.3mass%およびSn:0.001〜0.3mass%のうちの1種または2種
Sbは、ジンクプライマーとエポキシ樹脂塗膜存在下、エポキシ樹脂塗膜存在下および裸状態での耐食性を向上させる効果がある。また、Snは、エポキシ樹脂塗膜存在下および裸状態のいずれにおいても耐食性を向上させる効果がある。Sb,Snの上記効果は、鋼板表面のアノード部などのpHが低下した部位の腐食を抑制するためと考えられる。これらの効果は、Sn,Sbとも0.001mass%以上の含有により発現する。しかし、0.3mass%を超えて添加すると、母材靭性およびHAZ部靭性が低下するため、それぞれ0.001〜0.3mass%の範囲で添加するのが好ましい。なお、SbおよびSnの両方を添加することがさらに好ましい。
Cu,Ni,MoおよびCoは、ジンクプライマーとエポキシ塗膜の存在下および裸の状態における鋼の耐食性を向上し、さらに、Moは、エポキシ塗膜存在下でも、耐食性を向上する効果がある。したがって、これらの元素は、耐食性をより向上させたい場合に、補助的に含有させることができる。Cu,Ni,Mo,Coの上記効果は、錆粒子の微細化作用によるものと考えられ、さらに、Moの場合には、錆中にMoO4 2−が生成することにより塩化物イオンが鋼板表面に侵入するのを抑制することも寄与していると考えられる。これらの効果は、Cu,Niでは0.005mass%以上、Moでは0.01mass%以上、Coでは0.01mass%以上含有することで発現する。しかし、Cu:0.5mass%超え、Ni:0.25mass%超え、Mo:0.5mass%超え、Co:1.0mass%超え添加しても、その効果は飽和し、経済的にも不利となる。よって、Cu,Ni,MoおよびCoは、それぞれ上記範囲で添加するのが好ましい。
Nb:0.001〜0.1mass%、Ti:0.001〜0.1mass%、Zr:0.001〜0.1mass%およびV:0.002〜0.2mass%のうちの1種または2種以上
Nb,Ti,ZrおよびVは、いずれも鋼の強度を高める元素であり、必要とする強度に応じて選択して添加することができる。このような効果を得るためには、Nb,Ti,Zrは、それぞれ0.001mass%以上、Vは0.002mass%以上添加することが好ましい。しかし、Nb,Ti,Zrは0.1mass%、Vは0.2mass%を超えて添加すると、却って靭性が低下するため、Nb,Ti,Zr,Vは、上記値を上限として添加するのが好ましい。好ましい上限は0.04mass%である。これらの元素の中では、溶接部靭性の観点からTiが最も好ましく、Nbはこれに次いで好ましい。
Bは、鋼の強度を高める元素であり、必要に応じて含有することができる。上記効果を得るためには、0.0002mass%以上添加するのが好ましい。しかし、0.003mass%を超えて添加すると、靭性が却って低下する。よって、Bは0.0002〜0.003mass%の範囲で添加するのが好ましい。
Ca,REMおよびYは、いずれも溶接熱影響部の靭性向上に効果のある元素であり、必要に応じて選択して添加することができる。この効果は、Ca:0.0002mass%以上、REM:0.0002mass%以上、Y:0.0001mass%以上の添加で得られる。しかし、Ca:0.01mass%、REM:0.015mass%、Y:0.1mass%を超えて添加すると、却って靭性の低下を招くので、Ca,REM,Yは、それぞれ上記値を上限として添加するのが好ましい。
船舶用鋼板、とりわけ、降伏応力YPが315MPa以上の高強度厚鋼板においては、一般に、低炭素当量として高い溶接性を付与した鋼素材を、制御圧延と制御冷却を組み合わせたTMCPを採用し、第2相として硬質のベイナイト組織を導入することで高強度化を達成している。そして、低温靭性が求められる場合や、厚肉化への要求に対しては、上記制御圧延および制御冷却の条件を最適化することで対応している。したがって、この場合、鋼板のミクロ組織は、通常、フェライト+ベイナイト組織である。
なお、加工フェライトを含むフェライト全体では、面積率で鋼組織全体の10〜70%程度存在することが好ましい。残部は、パーライト組織であるが、フェライト・パーライト以外の組織、即ち、ベイナイト等が面積率で10%以下存在してもよい。
本発明の船舶用熱間圧延形鋼の製造に当たっては、先ず、上記した成分組成を有する鋼を転炉、電気炉等通常公知の方法で溶製し、連続鋳造法、造塊法等通常公知の方法でスラブやビレット等の鋼素材とするのが好ましい。なお、溶製後、取鍋精錬や真空脱ガス等の処理を付加しても良い。
(Ar3温度以下での累積圧下率〔%〕)=100×(A−B)/A
<表面処理条件>
条件A:試験片表面に、ジンクプライマー(膜厚約15μm)とタールエポキシ樹脂塗料(膜厚約200μm)の2層被膜を形成
条件B:試験片表面に、タールエポキシ樹脂塗料(膜厚約200μm)の単層被膜を形成
条件C:試験片表面に、ショットブラストしたままの裸状態(防食被膜なし)
なお、塗膜を形成した上記条件AおよびBの試験片には、塗膜の上からカッターナイフで地鉄表面まで達する長さ80mmのスクラッチ疵を一文字状に付与した。
なお、圧延符号aの形鋼(Ar3以下の温度での熱間圧延において、形鋼断面内の温度差が50℃を超えた場合)では、特性値は目標に達したものの、曲がり、反りが大きかった。
Claims (11)
- C:0.03〜0.25mass%、Si:0.05〜0.50mass%、Mn:0.1〜2.0mass%、P:0.025mass%以下、S:0.01mass%以下、Al:0.005〜0.10mass%、W:0.01〜1.0mass%、Cr:0.01mass%以上0.20mass%未満、N:0.001〜0.008mass%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、加工フェライトを含むフェライトとパーライト組織とからなるミクロ組織を有する耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼。
- 上記成分組成に加えてさらに、Sb:0.001〜0.3mass%およびSn:0.001〜0.3mass%のうちから選ばれる1種または2種を含有することを特徴とする請求項1に記載の耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼。
- 上記成分組成に加えてさらに、Cu:0.005〜0.5mass%、Ni:0.005〜0.25mass%、Mo:0.01〜0.5mass%およびCo:0.01〜1.0mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼。
- 上記成分組成に加えてさらに、Nb:0.001〜0.1mass%、Ti:0.001〜0.1mass%、Zr:0.001〜0.1mass%およびV:0.002〜0.2mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼。
- 上記成分組成に加えてさらに、B:0.0002〜0.003mass%を含有することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼。
- 上記成分組成に加えてさらに、Ca:0.0002〜0.01mass%、REM:0.0002〜0.015mass%およびY:0.0001〜0.1mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載の耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼。
- 形鋼の表面に、エポキシ樹脂塗膜を有することを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼。
- 形鋼の表面に、ジンクプライマー塗膜を有することを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼。
- 形鋼の表面に、ジンクプライマー塗膜とエポキシ樹脂塗膜とを有することを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の耐食性に優れる船舶用熱間圧延形鋼。
- 請求項1〜6に記載の船舶用熱間圧延形鋼を製造するに当たり、鋼素材を1000〜1350℃に加熱後、Ar3温度以下での累積圧下率を10〜80%、圧延仕上温度を(Ar3−30℃)〜(Ar3−180℃)とする熱間圧延を施し、その後、放冷することを特徴とする船舶用熱間圧延形鋼の製造方法。
- 上記製造方法は、Ar3温度以下での熱間圧延を、形鋼断面内の温度差を50℃以内として行うことを特徴とする請求項10に記載の船舶用熱間圧延形鋼の製造方法。
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