JP2004155946A - 熱可塑性樹脂用改質剤及びこれを用いた熱可塑性樹脂組成物ならびに製品 - Google Patents
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Abstract
【課題】ポリフルオロエチレンの取扱性や分散性に関する問題の改良するとともに、熱可塑性樹脂に添加した際に難燃性や成形品外観を発現させる熱可塑性樹脂用改質剤、およびこれを用いた熱可塑性樹脂組成物を提供すること。
【解決手段】ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃〜９８℃である重合体（Ａ−２）とからなる熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
また、熱可塑性樹脂（Ｂ）１００質量部に対して、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の添加量が０．００１〜２０質量部となるように、上記熱可塑性改質剤（Ａ）を添加した熱可塑性樹脂組成物。
更に、上記熱可塑性樹脂組成物を、射出成形、押出成形、押出ブロー成形、射出発泡成形又は押出発泡成形して得られた成形品。
【選択図】 なし
【解決手段】ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃〜９８℃である重合体（Ａ−２）とからなる熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
また、熱可塑性樹脂（Ｂ）１００質量部に対して、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の添加量が０．００１〜２０質量部となるように、上記熱可塑性改質剤（Ａ）を添加した熱可塑性樹脂組成物。
更に、上記熱可塑性樹脂組成物を、射出成形、押出成形、押出ブロー成形、射出発泡成形又は押出発泡成形して得られた成形品。
【選択図】 なし
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリテトラフルオロエチレンと重合体とからなる熱可塑性樹脂用改質剤、およびこれを熱可塑性樹脂に添加してなる熱可塑性樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ポリテトラフルオロエチレンは高結晶性で分子間力が低いので、わずかな応力で繊維化する性質を有している。そのため、熱可塑性樹脂に配合した場合に成形加工性、機械的性質などが改良されることが知られている。このような点から、従来よりポリテトラフルオロエチレンは、熱可塑性樹脂の添加剤としても利用されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、ポリテトラフルオロエチレンを難燃化樹脂組成物に用いる場合、樹脂中で繊維化させておくことによって、燃焼時に火炎滴の滴下による延焼抑制に効果の有ることが一般に知られている（例えば、特許文献２参照）。特に近年は、樹脂材料の難燃化の要請が高まっており、例えばコンピューター、プリンター等のＯＡ機器、テレビ、オーディオ機器等の家電製品のハウジング材料では、火災被害低減のために難燃化の要求が強い。さらに機器の軽量化、薄肉化あるいは形状の複雑化に伴い、樹脂材料にはより高い難燃性が要求されて来ている。
【０００４】
しかし、ポリテトラフルオロエチレンは熱可塑性樹脂に対して殆ど親和性を有していないため、熱可塑性樹脂中にポリテトラフルオロエチレンを均一に分散させることは困難である。もし、ポリテトラフルオロエチレンの分散が不均一である熱可塑性樹脂組成物を用いて成形した場合、成形品表面にポリテトラフルオロエチレンの凝集物の発生が認められ、外観上好ましくない製品となる。また、ポリテトラフルオロエチレンの分散不良は難燃性の均一な発現も妨げることになり、耐衝撃性等の機械的性質の低下を招く恐れもある。
【０００５】
従来の熱可塑性樹脂とポリテトラフルオロエチレンとの溶融混合方法としては、熱可塑性樹脂の粉体やペレットとポリテトラフルオロエチレンの粉体とを混合機にて混合してから溶融混合する方法（特許文献３参照）、熱可塑性樹脂組成物に用いる助剤とポリテトラフルオロエチレンの粉体とを予備混合した上で、熱可塑性樹脂の粉体やペレットと混合してから溶融混合する方法（特許文献４参照）、ポリテトラフルオロエチレンを乳化重合して得られるラテックス（水性分散体）を熱可塑性樹脂のペレット表面に特定の厚みで付着させてから、他の熱可塑性樹脂と混合した上で溶融混合する方法（特許文献５参照）、混合機内部にドライアイスを投入してポリテトラフルオロエチレンの軟化点以下に温度制御しながら混合することによって、ポリテトラフルオロエチレンの凝集物の生成を抑制して、熱可塑性樹脂への均一分散を図る方法（特許文献６参照）等がある。
【０００６】
しかしながら、特許文献３の方法は、ポリテトラフルオロエチレンの粉体が室温にて容易に繊維化する性質を有するため、貯蔵安定性および混合時の取扱性や作業性の低下という点で問題がある。
【０００７】
特許文献４の方法による場合、熱可塑性樹脂組成物に用いる助剤によってポリテトラフルオロエチレンが希釈された状態で取り扱う事になるため、ポリテトラフルオロエチレン単独よりも取扱性や熱可塑性樹脂単体中での分散性は改良される傾向にはある。しかしながら、ポリテトラフルオロエチレン粒子が完全に被覆されていないので、助剤とポリテトラフルオロエチレンとの予備混合物中におけるポリテトラフルオロエチレンの含量を高くすることはできないし、混合時のせん断力等で容易に繊維化する恐れもあるため、ポリテトラフルオロエチレンの取扱性や分散性の根本的な改良にはならない。
【０００８】
また、特許文献５の方法では、水性分散体中のポリテトラフルオロエチレン粒子が粉体の粒子径よりも小さい分だけ熱可塑性樹脂中での分散性の向上は可能であるが、粉体と同様に低せん断力で容易に水性分散体中のポリテトラフルオロエチレンが繊維化する事に加え、水性分散体は長期間静置保管しておくとポリテトラフルオロエチレンの沈降を生ずるために一定期間ごとに攪拌を実施する必要がある。また、沈殿によってポリテトラフルオロエチレンの凝集物を生じた場合、これを用いた樹脂組成物の成形品において外観不良を生ずる恐れもある。したがって、ポリテトラフルオロエチレンの水性分散体に関しても、粉体と同様に取扱性や貯蔵安定性の点で問題がある。また、熱可塑性樹脂の粉体もしくはペレットと混合した後、不要な水分や乳化剤の除去工程が必要となるので、経済的な方法とは言えない。
【０００９】
さらに、特許文献６の方法ではポリテトラフルオロエチレンおよび熱可塑性樹脂とを混合機内で混合する際、温度制御のために投入するドライアイスを使用するが、ドライアイスの投入量は混合時の発熱量と制御すべき温度等を考慮して実験的、経験的に容易に求める事ができると記載されている。しかしながら、実験室スケールでドライアイスの投入量を求める事は容易であるが、工業的スケールにて各樹脂毎、品種毎に当該技術を実施することは経済性の点から好ましくなく、ポリテトラフルオロエチレン粉体の取扱性や流動性の改良という観点から見ても、本質的な解決方法ではない。
【００１０】
このように、ポリテトラフルオロエチレンを含有する熱可塑性樹脂組成物の製造において、ポリテトラフルオロエチレン粉体あるいは水性分散体の取扱性と熱可塑性樹脂組成物中における凝集物の低減を両立できるような技術はなかった。
【００１１】
ポリテトラフルオロエチレンの取扱性や分散性を改良する方法として、ポリテトラフルオロエチレン粒子の分散液中でビニル系モノマーを重合する方法、もしくはポリテトラフルオロエチレン粒子分散液とビニル系モノマー重合体の分散液とを混合する方法がある（特許文献７、特許文献８、特許文献９、特許文献１０、特許文献１１、特許文献１２、特許文献１３、特許文献１４、特許文献１５参照）。
【００１２】
特許文献７および特許文献８はポリテトラフルオロエチレン粒子分散液中でビニル系モノマーを重合することにより、ポリテトラフルオロエチレンの製膜性を改良する技術であり、熱可塑性樹脂中での分散性改良等については言及されていない。
【００１３】
特許文献９は、芯部がフィブリル形成能を有するポリテトラフルオロエチレン系樹脂、殻部がテトラフルオロエチレンとその他のフッ化オレフィンとからなる共重合体からなる含フッ素重合体に関する技術であり、燃焼時の滴下防止用添加剤として使用可能であると示唆している。しかしながら、当該技術で得られる含フッ素重合体は水性分散体として取り扱われるものであり、しかもテトラフルオロエチレンを主体した重合体であるからポリテトラフルオロエチレンの水性分散体と同様、長期間の貯蔵において沈降する恐れがある。
【００１４】
特許文献１０、特許文献１１は、テトラフルオロエチレン重合体の分散液の存在下で有機系単量体を重合して得られる粉体が熱可塑性樹脂中における分散性や取扱性に優れるという技術である。しかしながら、テトラフルオロエチレン重合体分散液の存在下で重合を実施する際、テトラフルオロエチレン重合体を有機系重合体によって全体的または部分的に封入するために必要な有機系重合体の被覆層の最適な厚みの範囲が存在する筈であるが、この技術には有機系重合体による被覆層の厚みに関する記述が認められない。したがって、この技術によるとテトラフルオロエチレン重合体の含有量が増加するほど、有機系重合体による被覆層の厚みが減ることになる。その結果、テトラフルオロエチレン重合体を含む重合物同士が凝集を起こしやすくなるので、粉体の取扱性や流動性も低下する恐れがある。また、分散性も低下する恐れがある。
【００１５】
特許文献１２では有機系重合体粒子分散液とポリテトラフルオロエチレン粒子分散液とを混合した分散液中でビニル系単量体を重合することによって、ポリテトラフルオロエチレンの分散性が良好で、成形品の外観も良好となるポリテトラフルオロエチレン混合粉体を得る技術が記載されている。しかしながら、当該技術のポリテトラフルオロエチレン含有混合粉体は、ガラス転移温度（Ｔｇ）の低いメタクリル酸ドデシルが混合粉体中の半分を占めている。したがって、当該技術で得られた粉体を高温となる場所、もしくは荷重の掛かるような状態で長期間保存した場合、粉体同士の融着によって取扱性が著しく低下する恐れがある。これを熱可塑性樹脂に添加した場合には分散性も低下して、未分散のポリテトラフルオロエチレン混合粉体に起因する凝集体によって成形品の外観低下につながる恐れもある。
【００１６】
特許文献１３、特許文献１４では有機系重合体粒子分散液とポリテトラフルオロエチレン粒子分散液との混合液からポリテトラフルオロエチレン含有混合粉体を得る技術が記載されている。しかしながら、当該技術には混合粉体の粒度に関する記述が見られない。混合粉体の粒度も熱可塑性樹脂中における分散性に大きく影響する因子であり、混合粉体の粒度が大きいと未分散の混合粉体、もしくはポリテトラフルオロエチレンによって成形品の外観を低下させる恐れがある。
【００１７】
【参考文献】
【特許文献１】
特許第２９５８１７５号公報
【特許文献２】
特許第３２３４５０３号公報
【特許文献３】
特開２００２−１７９９０３号公報
【特許文献４】
特開平１１−１７２１１９号公報
【特許文献５】
特開２０００−１２９１４１号公報
【特許文献６】
特許第３３０１９３８号公報
【特許文献７】
特開昭４８−５２８３０号公報
【特許文献８】
特開昭６２−３２１０２号公報
【特許文献９】
特開平２−１５８６５１号公報
【特許文献１０】
特開平９−９５５８３号公報
【特許文献１１】
特開平１１−４９９１２号公報
【特許文献１２】
特開２０００−２９７２２０号公報
【特許文献１３】
特公平５−８７４９号公報
【特許文献１４】
特許３１６２４２６号公報
【非特許文献１】
高分子学会編「高分子データハンドブック」培風館、昭和６１年１月３０日初版、６９０頁−６９９頁
【非特許文献２】
Ｊ．ＢＲＡＮＤＲＵＰ、Ｅ．Ｈ．ＩＭＭＥＲＧＵＴ編「Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｈａｎｄｂｏｏｋ ３ｒｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ」Ａ ＷＩＬＥＹ−ＩＮＴＥＲＳＣＩＥＮＣＥ ＰＵＢＬＩＣＡＴＩＯＮ、１９８９年、■／２０９頁
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上述した各従来技術の課題を解決すべくなされたものであり、ポリフルオロエチレンの取扱性や分散性に関する問題の改良するとともに、熱可塑性樹脂に添加した際に難燃性や成形品外観を発現させる熱可塑性樹脂用改質剤、およびこれを用いた熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃〜９８℃である重合体（Ａ−２）とからなる熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）にある。
また、本発明の要旨は、熱可塑性樹脂（Ｂ）１００質量部に対して、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の添加量が０．００１〜２０質量部となるように、上記熱可塑性改質剤（Ａ）を添加した熱可塑性樹脂組成物にある。
【００２０】
【発明の実施の形態】
本発明の改質剤に用いるポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）は、テトラフルオロエチレンを主成分とする単量体を重合して得られるものである。ポリテトラフルオロエチレンの所望の特性を損わない範囲で、他の単量体が共重合されたものでもよい。この時用いる他の単量体としては、例えば、ヘキサフルオロプロピレン、クロロトリフルオロエチレン、フルオロアルキルエチレン、パーフルオロアルキルビニルエーテル等の含フッ素オレフィン；（メタ）アクリル酸パーフルオロアルキルエステル等の含フッ素（メタ）アクリル酸アルキルエステル；等が挙げられる。用いる他の単量体の量は、テトラフルオロエチレンと他の単量体の合計量１００質量％中１０質量％以下であることが好ましい。
【００２１】
本発明に用いるポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子の水性分散体の固形分は２０〜６０％の範囲にあるものが好ましく、分散体中におけるポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の平均粒子径は、０．０５〜１．０μｍの範囲にあることが好ましい。
【００２２】
ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子の水性分散液は、例えば、テトラフルオロエチレンを主成分とする単量体を乳化重合することにより得ることができる。また、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子の水性分散液の市販品（商品名）として、旭硝子フロロポリマーズ（株）製フルオンＡＤ−１、ＡＤ−９３６、ＸＡＤ−９１１、ＸＡＤ−９３８；ダイキン工業（株）製ポリフロンＤ−１、Ｄ−２、Ｄ２ＣＥ、Ｄ３Ｅ；三井デュポンフロロケミカル（株）製テフロン（登録商標）３０Ｊ；ダイニオン（株）製ダイニオンＴＦ５０３２、ＴＦ５０３５、ＴＦ５２３５等が挙げられる。
【００２３】
本発明の改質剤に用いる重合体（Ａ−２）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃〜９８℃の重合体であり、１種または２種以上のビニル系単量体を乳化重合させて得られたものであることが好ましい。
【００２４】
また、重合体（Ａ−２）において用いられるビニル系単量体は、炭素数１〜４の（メタ）アクリル酸アルキルエステルおよび芳香族アルケニル化合物から選ばれた少なくとも１種であることが好ましい。
なお、本発明において、「（メタ）アクリル」とは、アクリルおよび／またはメタクリルを意味する。
【００２５】
炭素数１〜４のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸アルキルエステルの具体例としては、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル等が挙げられる。アルキル基は直鎖状でも分枝状でも良い。これらは、単独でまたは二種以上を併用して用いることができる。
炭素数４以上のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸アルキルエステルを、本発明の熱可塑性樹脂用改質剤に用いることも可能であるが、アルキル基の炭素数の増加に伴い、これを用いて得られる重合体（Ａ−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は低下する方向にあり、粉体の貯蔵安定性を損なう傾向にある。
【００２６】
芳香族アルケニル化合物の具体例としては、スチレンやα−置換スチレン、核置換スチレンおよびその誘導体、例えばα−メチルスチレン、クロルスチレンおよびビニルトルエン等が挙げられる。
【００２７】
共重合体（Ａ−２）には、炭素数１〜４のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸アルキルエステルと、これと共重合可能な他の単量体を３０質量％以下の範囲内で含有する共重合体を用いることができる。他の単量体としては、ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル等のビニルエーテル系単量体；酢酸ビニル、酪酸ビニル等のカルボン酸ビニル系単量体；エチレン、プロピレン、イソブチレン等のオレフィン系単量体；ブタジエン、イソプレン、ジメチルブタジエン等のジエン系単量体；等が挙げられる。
【００２８】
本発明における重合体（Ａ−２）として用いられる硬質共重合体の具体例としては、メタクリル酸メチルとメタクリル酸メチル以外の（メタ）アクリル酸アルキルエステルとの共重合体、メタクリル酸メチルとメタクリル酸メチル以外の（メタ）アクリル酸アルキルエステルと芳香族アルケニル化合物との共重合体等が挙げられる。これらの共重合体は、一括もしくは多段重合形式によって得られるものである。
【００２９】
本発明の改質剤は、上述のポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０〜９８℃である重合体（Ａ−２）とを含有する。両者の割合については、両者の合計１００質量％を基準として、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）が０．０１〜７０質量％であることが好ましい。
【００３０】
本発明の改質剤に用いられる重合体（Ａ−２）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０〜９８℃の範囲内にある。重合体（Ａ−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃未満である場合、高温高荷重下において粉体が固まりやすく、貯蔵安定性、粉体の取扱性や流動性の著しい低下を招く。また、９８℃を超えた場合は、凝固による水性分散液中からの固形分の回収時に粗粒が多量に発生して、熱可塑性樹脂中において分散不良による成形外観の低下を招く恐れがある。また、噴霧乾燥による水性分散液中からの固形分の回収時に、噴霧乾燥装置の入口温度を高く設定する必要があり、噴霧乾燥時に粒子の破壊を生ずる恐れがある。粒子の破壊を生じた場合、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）が露出すると同時に、繊維化したポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）のネットワークに改質剤粒子が取り込まれて、粉体の貯蔵安定性、取扱性や流動性が大きく低下する恐れがある。
【００３１】
本発明の改質剤は、例えば、平均粒子径０．０５〜１．０μｍのポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子を分散させた分散液中で、乳化重合によって重合体（Ａ−２）を形成したのち、分散液を凝固もしくは噴霧乾燥する方法（以下、第１の製法という）により得られる。
【００３２】
また例えば、平均粒子径０．０５〜１．０μｍのポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子を分散させた分散液と、乳化重合によって形成した重合体（Ａ−２）粒子を分散させた分散液とを混合したのち、分散液を凝固もしくは噴霧乾燥する方法（以下、第２の製法という）により得られる。
【００３３】
第１の製法および第２の製法のいずれの製法においても、本発明の改質剤を含む水性分散液を得る場合、重合装置の所用攪拌動力（ＰＶ）は０．０５〜１．５Ｋｗ／ｍ３の範囲であることが好ましい。所用攪拌動力が０．０５Ｋｗ／ｍ３未満の場合、混合不良によって比重の高いポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子の沈降を招く恐れがある。また、所用攪拌動力が１．５Ｋｗ／ｍ３を越えると、攪拌時のせん断によってカレットの大量発生を招く恐れがある。
【００３４】
本発明の改質剤を、分散液から凝固により回収する場合、（Ｔｇ＋１０〜Ｔｇ＋３０）℃の温度範囲で固形分の析出を行う事が好ましい。（Ｔｇ＋１０）℃未満の温度で固形分の析出を行った場合、凝析粒子の成長が進まないので微粉が増える傾向にあり、粉体の取扱性や流動性が劣る恐れがある。（Ｔｇ＋３０）℃を超える温度では粗粒が増える傾向にあるので、熱可塑性樹脂中での分散不良による成形外観の低下をもたらす恐れがある。
【００３５】
本発明の改質剤を、分散液の噴霧乾燥により回収する場合、噴霧乾燥装置の入口温度は（Ｔｇ＋５０〜Ｔｇ＋１００）℃の温度範囲に設定して噴霧乾燥を行う事が好ましい。入口温度が（Ｔｇ＋５０）℃未満となる条件で噴霧乾燥を行った場合、乾燥不充分となって粉体の水分含有率が下がらない恐れがある。また、（Ｔｇ＋１００）℃を超える温度では噴霧乾燥時に粒子の破壊を生ずる恐れがある。粒子の破壊を生じた場合、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）が露出すると同時に、繊維化したポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）のネットワークに改質剤粒子が取り込まれて、粉体の貯蔵安定性、取扱性や流動性が大きく低下する恐れがある。
【００３６】
第１の製法および第２の製法において、分散液の凝固を行う場合、分散液を、例えば塩化カルシウム、硫酸マグネシウム等の金属塩を溶解した熱水中に投入して塩析させることに改質剤を回収することができる。また、噴霧乾燥により改質剤を回収する場合、その水性分散液を噴霧乾燥装置中で噴霧することにより行うことができる。
【００３７】
本発明で用いられる重合体（Ａ−２）粒子の分散液は、１種または２種以上のビニル系単量体を乳化重合、あるいはミニエマルション重合等を行うことで得られる。これらの重合に用いることのできる乳化剤は特に限定されず、従来より知られる各種の乳化剤を使用できる。例えば、脂肪酸塩、アルキル硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルリン酸エステル塩、ジアルキルスルホコハク酸塩等のアニオン性界面活性剤；ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、グリセリン脂肪酸エステル等のノニオン性界面活性剤；アルキルアミン塩等のカチオン性界面活性剤を使用することができる。これらの乳化剤は単独で、あるいは併用して用いることができる。
【００３８】
使用する乳化剤の種類によって重合系のｐＨがアルカリ側になるときは、（メタ）アクリル酸アルキルエステルの加水分解を防止するために、適当なｐＨ調整剤を使用できる。ｐＨ調節剤としては、例えば、ホウ酸−塩化カリウム−水酸化カリウム、リン酸二水素カリウム−リン酸水素二ナトリウム、ホウ酸−塩化カリウム−炭酸カリウム、クエン酸−クエン酸水素カリウム、リン酸二水素カリウム−ホウ酸、リン酸水素二ナトリウム−クエン酸等が挙げられる。
【００３９】
重合体（Ａ−２）の重合に用いる重合開始剤としては、例えば、水溶性開始剤または油溶性開始剤の単独系、もしくはレドックス系のものが挙げられる。水溶性開始剤の具体例としては、過硫酸塩等の無機開始剤が挙げられる。油溶性開始剤の具体例としては、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、過酸化ベンゾイル、過酸化ラウロイル等の有機過酸化物；アゾ化合物等が挙げられる。レドックス系開始剤の具体例としては、上述の無機開始剤を亜硫酸塩、亜硫酸水素塩、チオ硫酸塩等と組み合わせたもの、上述の有機過酸化物やアゾ化合物をトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート等と組み合わせたもの等が挙げられる。ただし、これら具体例に限定されるものではない。
【００４０】
凝固もしくは噴霧乾燥によって得られた熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）における粒度は、＃１４メッシュにて篩別した後の粉体において１０００μｍ以上の粒子径の粉体が１５質量％以下であることが好ましい。１０００μｍ以上の粒子径の粉体が１５質量％を超えて存在すると、粉体の取扱性や流動性は良好となるが、熱可塑性樹脂中に添加した際に分散不良を起こして、成形品外観の低下や難燃性の低下を招く恐れがある。
【００４１】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（Ｂ）１００質量部に対して、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の含有量が０．００１〜２０質量部となるように、改質剤（Ａ）を添加した樹脂組成物である。本発明の改質剤（Ａ）をこの範囲内の量で用いれば、熱可塑性樹脂（Ｂ）中でポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）成分が微細フィブリル状に均一分散し、機械的性質と難燃性が良好となる。
【００４２】
熱可塑性樹脂（Ｂ）は、従来より知られる各種の熱可塑性樹脂が挙げられる。また、本発明でいう「熱可塑性樹脂」は、熱可塑性エラストマーをも包含する意味である。その具体例としては、ポリスチレン（ＰＳ）、ハイインパクトポリスチレン（ＨＩＰＳ）、（メタ）アクリル酸エステル・スチレン共重合体（ＭＳ）、アクリロニトリル・スチレン共重合体（ＳＡＮ）、スチレン・無水マレイン酸共重合体（ＳＭＡ）、ＡＢＳ、ＡＳＡ、ＡＥＳ等のスチレン系樹脂（Ｓｔ系樹脂）、ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）等のアクリル系樹脂（Ａｃ系樹脂）、ポリカーボネート系樹脂（ＰＣ系樹脂）、ポリアミド系樹脂（ＰＡ系樹脂）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）やポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等のポリエステル系樹脂（ＰＥｓ系樹脂）、（変性）ポリフェニレンエーテル系樹脂（ＰＰＥ系樹脂）、ポリオキシメチレン系樹脂（ＰＯＭ系樹脂）、ポリスルフォン系樹脂（ＰＳＯ系樹脂）、ポリアリレート系樹脂（ＰＡｒ系樹脂）、ポリフェニレンスルフィド系樹脂（ＰＰＳ系樹脂）、熱可塑性ポリウレタン系樹脂（ＰＵ系樹脂）等のエンジニアリングプラスチックス、ＰＣ／ＡＢＳ等のＰＣ系樹脂／Ｓｔ系樹脂アロイ、ＰＡ／ＡＢＳ等のＰＡ系樹脂／Ｓｔ系樹脂アロイ、ＰＡ／ＰＰ等のＰＡ系樹脂／ポリオレフィン系樹脂アロイ、ＰＣ／ＰＢＴ等のＰＣ系樹脂／ＰＥｓ系樹脂アロイ、ＰＰ／ＰＥ等のポリオレフィン系樹脂同士のアロイ、ＰＰＥ／ＨＩＰＳ、ＰＰＥ／ＰＢＴ、ＰＰＥ／ＰＡ等のＰＰＥ系樹脂アロイ等のポリマーアロイ、ポリエチレン、（超）低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ−４−メチルペンテン等のポリ−α−オレフィン類、エチレンプロピレンゴム、エチレンブテン共重合体、エチレンブテンターポリマー等のα−オレフィン同士の共重合体類、エチレン酢酸ビニル共重合体、エチレン／アクリル酸エチル共重合体、エチレン／メタクリル酸メチル共重合体、エチレン／無水マレイン酸共重合体、エチレン／アクリル酸共重合体、エチレン／グリシジルメタクリレート共重合体等のα−オレフィンと各種モノマーとの共重合体類等のポリオレフィン系樹脂、ポリ乳酸、ポリカプロラクトン、脂肪族グリコールと脂肪族ジカルボン酸またはその誘導体を主成分とした脂肪族ポリエステル樹脂，生分解性セルロースエステル、ポリペプチド、ポリビニルアルコール、澱粉、カラギーナン、キチン・キトサン質、天然直鎖状ポリエステル系樹脂等の生分解性樹脂、スチレン系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアミド系エラストマー、フッ素系エラストマー、１，２−ポリブタジエン、トランス１，４−ポリイソプレン、アクリル系エラストマー等の熱可塑性エラストマーが挙げられる。上記熱可塑性樹脂は、これらに限定するものではなく、一般的な熱可塑性樹脂を使用することができる。これらは単独で使用しても２種以上を併用してもよい。
【００４３】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、更に難燃剤（Ｃ）が添加されてもよい。用いる難燃剤としては、例えば、トリクレジルフォスフェート、トリアリルフォスフェート、トリフェニルフォスフェート、クレジルジフェニルフォスフェート、トリ（クロロエチル）ホスフェート、トリス（ジクロロプロピル）ホスフェート、トリス（２，３−ジブロモプロピル）ホスフェートなどのリン酸エステル、フェニレンビス（フェニルグリシジルフォスフェート）などの縮合リン酸エステル、赤燐、ポリリン酸アンモニウム／ペンタエリスリトール複合系などのリン系化合物、フォスフェート型ポリオール、含ハロゲンポリオール、含リンポリオールなどのポリオール、ヘキサブロモベンゼン、デカブロモジフェニルオキサイドなどの芳香族ハロゲン化合物、ブロム化ビスフェノール系エポキシ樹脂などのハロゲン化エポキシ樹脂、ハロゲン化ポリカーボネート樹脂、ブロム化ポリスチレン樹脂、ブロム化ビスフェノールシアヌレート樹脂、ブロム化ポリフェニレンオキサイド、デカブロモジフェニルオキサイドビスフェノール縮合物、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、アルミン酸カルシウム、ハイドロタルサイトなどの金属水酸化物、三酸化アンチモン、五酸化アンチモンなどのアンチモン化合物、メラミン、シアヌル酸、シアヌル酸メラミンなどのトリアジン化合物、その他カオリンクレー、ド−ソナイト、炭酸カルシウムホウ酸亜鉛、モリブデン化合物、フェロセン、錫化合物、無機錯塩などが挙げられる。特に、ハロゲンを含まないトリクレジルフォスフェート、トリアリルフォスフェート、トリフェニルフォスフェート、クレジルジフェニルフォスフェートなどのリン酸エステル、フェニレンビス（フェニルグリシジルフォスフェート）などの縮合リン酸エステルが好ましく用いられる。
【００４４】
また、本発明の熱可塑性樹脂組成物には、難燃剤（Ｃ）として有機スルホン酸のアルカリ（土類）金属塩を用いることもできる。例えば、有機スルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、硫酸エステルのアルカリ（土類）金属塩、有機スルホンアミドのアルカリ（土類）金属塩等が挙げられる。なお、アルカリ（土類）金属の表記は、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩の両方を含む意味で使用する。
【００４５】
例えば、メタンスルホン酸、エタンスルホン酸、プロパンスルホン酸、ブタンスルホン酸、メチルブタンスルホン酸、ヘキサンスルホン酸、ヘプタンスルホン酸、オクタンスルホン酸等のアルカンスルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、及びかかるアルキル基の一部がフッ素原子で置換されたアルカンスルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、パーフルオロメタンスルホン酸、パーフルオロエタンスルホン酸、パーフルオロプロパンスルホン酸、パーフルオロブタンスルホン酸、パーフルオロメチルブタンスルホン酸、パーフルオロヘキサンスルホン酸、パーフルオロヘプタンスルホン酸、パーフルオロオクタンスルホン酸等のパーフルオロアルカンスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ジフェニルサルファイド−４，４′−ジスルホン酸ジナトリウム、ジフェニルサルファイド−４，４′−ジスルホン酸ジカリウム等のモノマー状もしくはポリマー状の芳香族サルファイドのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、５−スルホイソフタル酸カリウム、５−スルホイソフタル酸ナトリウム、ポリエチレンテレフタル酸ポリスルホン酸ポリナトリウム等の芳香族カルボン酸及びエステルのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、１−メトキシナフタレン−４−スルホン酸カルシウム、４−ドデシルフェニルエーテルジスルホン酸ジナトリウム、ポリ（２，６−ジメチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸ナトリウム、ポリ（１，３−ジメチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸ポリナトリウム、ポリ（１，４−ジメチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸ポリナトリウム、ポリ（２，６−ジメチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸ポリナトリウム、ポリ（２−フルオロ−６−ブチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸リチウム等のモノマー状またはポリマー状の芳香族エーテルのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ベンゼンスルホネートのスルホン酸カリウム等の芳香族スルホートのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ベンゼンスルホン酸ナトリウム、ベンゼンスルホン酸ストロンチウム、ベンゼンスルホン酸マグネシウム、ｐ−ベンゼンジスルホン酸ジカリウム、ナフタレン−２，６−ジスルホン酸ジカリウム、ビフェニル−３，３′−ジスルホン酸カルシウム等のモノマー状またはポリマー状の芳香族スルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ジフェニルスルホン−３−スルホン酸ナトリウム、ジフェニルスルホン−３−スルホン酸カリウム、ジフェニルスルホン−３，３′−ジスルホン酸ジカリウム、ジフェニルスルホン−３，４′−ジスルホン酸ジカリウム等のモノマー状またはポリマー状の芳香族スルホンスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、α，α，α−トリフルオロアセトフェノン−４−スルホン酸ナトリウム、ベンゾフェノン−３，３′−ジスルホン酸ジナトリウム等の芳香族ケトンのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、チオフェノン−２，５−ジスルホン酸ジナトリウム、チオフェノン−２，５−ジスルホン酸ジカリウム、チオフェノン−２，５−ジスルホン酸カルシウム、ベンゾチオフェンスルホン酸ナトリウム等の複素環式スルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ジフェニルスルホキサイド−４−スルホン酸カリウム等の芳香族スルホキサイドのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ナフタレンスルホン酸ナトリウムのホルマリン縮合物、アントラセンスルホン酸ナトリウムのホルマリン縮合物等の芳香族スルホン酸アルカリ（土類）金属塩のメチレン型結合による縮合体、メチル硫酸エステル、エチル硫酸エステル、ラウリル硫酸エステル、ヘキサデシル硫酸エステル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルの硫酸エステル、ペンタエリスリトールのモノ、ジ、トリ、テトラ硫酸エステル、ラウリン酸モノグリセライドの硫酸エステル、パルミチン酸モノグリセライドの硫酸エステル、ステアリン酸モノグリセライドの硫酸エステル等の一価および／または多価アルコール類の硫酸エステルのアルカリ（土類）金属塩、サッカリン、Ｎ−（ｐ−トリルスルホニル）−ｐ−トルエンスルホイミド、Ｎ−（Ｎ′−ベンジルアミノカルボニル）スルファニルイミド、Ｎ−（フェニルカルボキシル）スルファニルイミド等の芳香族スルホンアミドのアルカリ（土類）金属塩等が挙げられる。特に、パーフルオロアルカンスルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、芳香族スルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、芳香族スルホンアミドのアルカリ（土類）金属塩が好ましく用いられる。
【００４６】
本発明の熱可塑性樹脂組成物に対して、難燃剤（Ｃ）として挙げられた各種化合物は、必要に応じて、１種もしくは２種以上を併用して使用することができる。
【００４７】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、更に充填剤（Ｄ）が添加されてもよい。添加する充填剤としては、金属粉、酸化物、水酸化物、珪酸または珪酸塩、炭酸塩、炭化珪素、植物性繊維、動物性繊維、合成繊維などが挙げられ、これらの具体的な代表例としては、アルミニウム粉、銅粉、鉄粉、アルミナ、天然木材、紙、炭酸カルシウム、タルク、炭酸マグネシウム、マイカ、カオリン、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、シリカ、クレー、ゼオライト、タルク、ウォラストナイト、アセテート粉、絹粉、アラミド繊維、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、カーボンブラック、グラファイト、ガラスビーズおよび再生充填剤材料などが挙げられる。
【００４８】
充填剤（Ｄ）に使用される再生充填剤材料としては籾殻、フスマ、米糠、とうもろこし屑、芋ガラ、脱脂大豆、胡桃殻、ココナッツヤシ殻、スソコ、バガス、などの農産廃棄物、焼酎などの蒸留酒の蒸留粕、ビール麦芽粕、ワインブドウ粕、酒粕、醤油粕などの醸造粕、茶滓、コーヒー滓、柑橘絞り滓などの飲料工場からの各種滓、オカラ，クロレラなどの食品加工廃棄物、牡蛎殻などの貝殻、海老や蟹の甲羅などの水産廃棄物、おが屑、廃ほだ木、樹皮、伐採竹、製材所での木材切削や、木造家屋の解体などで発生する廃木材などの木質系廃棄物、古紙や製紙業から発生する廃パルプ、紙片などの廃棄物が挙げられる。これらは単独で、または２種以上を混合して用いることができる。
【００４９】
充填剤（Ｄ）の形状、大きさは特に限定されないが、粒子状の場合は粒子が大きいと、繊維状の場合は繊維が長すぎると充填材（Ｄ）の分散性が低下し、製品外観が悪化するため、粉砕したものを用いるのが好ましく、１０メッシュパス以下が、さらには１００メッシュパス以下が好ましい。また粉砕品の取り扱いの点で１００００メッシュ以上が好ましい。充填剤（Ｄ）の含水率は特に限定される物ではないが、充填剤（Ｄ）は水分多く含んでいる場合が多く、粉体としての取り扱い性から２０質量％以下の含水率にオーブンや加熱攪拌処理などで乾燥するのが好ましい。さらに、２０質量％以下の含水率であっても、成形品に異常発泡などが生じる場合は、さらにオーブンや加熱攪拌処理などで乾燥するのが好ましく、含水率を１％以下に乾燥して使用するのが特に好ましい。
【００５０】
また、熱可塑性樹脂（Ｂ）への分散性を改良するため予め無水マレイン酸などの多塩基酸無水物，ジクミルペルオキシドなどの有機過酸化物，酸変性された変性ポリオレフィン，ポリエステル系のワックス，ステアリン酸亜鉛などの脂肪酸金属塩，酸化チタンや酸化カルシウムなどの金属酸化物などの微粒子などで表面処理した充填剤を使用することもできる。これらの充填剤（Ｄ）は、これらは単独で、または２種以上を混合して用いることができる。前記熱可塑性樹脂（Ｂ）１００質量部に対して０〜２０００質量部の範囲で配合される。充填剤（Ｄ）が２０００質量部を超えると、外観が悪化する恐れがある。
【００５１】
また、本発明においては発泡剤を使用することもできる。代表的な発泡剤の例としては、無機発泡剤、揮発性発泡剤、分解型発泡剤などが挙げられる。無機発泡剤としては、二酸化炭素、空気、窒素など、揮発性発泡剤としてはプロパン、ｎ−ブタン、イソブタン、ペンタン、ヘキサンなどの脂肪族炭化水素、トリクロロフロロメタン、ジクロロフロロメタン、ジクロロテトラフロロエタン、メチルクロライド、エチルクロライド、メチレンクロライドなどのハロゲン化炭化水素などが挙げられる。分解型発泡剤としては、アゾジカーボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチロニトリリル、重炭酸ナトリウムなどを用いることができる。これらの発泡剤は適宜混合して用いることができる。また、発泡剤を使用する場合には、熱可塑性樹脂組成物の溶融混練物中に、さらに気泡調整剤を添加しても良い。気泡調整剤としてはタルク、シリカなどの無機粉末や多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリウムあるいは重炭酸ナトリウムとの反応混合物、クエン酸などが挙げられる。
【００５２】
また、本発明の樹脂組成物においては、可塑剤を使用することもできる。可塑剤としては、例えば、ジメチルフタレート、ジエチルフタレート、ジブチルフタレート、ジヘキシルフタレート、ジノルマルオクチルフタレート、２−エチルヘキシルフタレート、ジイソオクチルフタレート、ジカプリルフタレート、ジノニルフタレート、ジイソノニルフタレート、ジデシルフタレート、ジイソデシルフタレート、ジウンデシルフタレート、ジラウリルフタレート、ジトリデシルフタレート、ジベンジルフタレート、ジシクロヘキシルフタレート、ブチルベンジルフタレート、オクチルデシルフタレート、ブチルオクチルフタレート、オクチルベンジルフタレート、ノルマルヘキシルノルマルデシルフタレート、ノルマルオクチルノルマルデシルフタレート等のフタル酸エステル系可塑剤；トリクレジルホスフェート、トリ−２−エチルヘキシルホスフェート、トリフェニルホスフェート、２−エチルヘキシルジフェニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート等のリン酸エステル系可塑剤；ジ−２−エチルヘキシルアジペート、ジイソデシルアジペート、ノルマルオクチル−ノルマルデシルアジペート、ノルマルヘプチル−ノルマルノニルアジペート、ジイソオクチルアジペート、ジイソノルマルオクチルアジペート、ジノルマルオクチルアジペート、ジデシルアジペート等のアジピン酸エステル系可塑剤；ジブチルセバケート、ジ−２−エチルヘキシルセバケート、ジイソオクチルセバケート、ブチルベンジルセバケート等のセバチン酸エステル系可塑剤；ジ−２−エチルヘキシルアゼレート、ジヘキシルアゼレート、ジイソオクチルアゼレート等のアゼライン酸エステル系可塑剤；クエン酸トリエチル、アセチルクエン酸トリエチル、クエン酸トリブチル、アセチルクエン酸トリブチル、アセチルクエン酸トリ−２−エチルヘキシル等のクエン酸エステル系可塑剤；メチルフタリルエチルグリコレート、エチルフタリルエチルグリコレート、ブチルフタリルブチルグリコレート等のグリコール酸エステル系可塑剤；トリブチルトリメリテート、トリ−ノルマルヘキシルトリメリテート、トリ−２−エチルヘキシルトリメリテート、トリ−ノルマルオクチルトリメリテート、トリ−イソクチルトリメリテート、トリ−イソデシルトリメリテート等のトリメリット酸エステル系可塑剤；ジ−２−エチルヘキシルイソフタレート、ジ−２−エチルヘキシルテレフタレート等のフタル酸異性体エステル系可塑剤；メチルアセチルリシノレート、ブチルアセチルリシノレート等のリシリノール酸エステル系可塑剤；ポリプロピレンアジペート、ポリプロピレンセバケートおよびこれらの変型ポリエステル等のポリエステル系可塑剤；エポキシ化大豆油、エポキシブチルステアレート、エポキシ（２−エチルヘキシル）ステアレート、エポキシ化あまに油、２−エチルヘキシルエポキシトーレート等のエポキシ系可塑剤などが挙げられる。これらは必要に応じて１種または２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００５３】
また、本発明の樹脂組成物においては必要に応じて安定剤を添加することも出来る。 安定剤としては、例えば、三塩基性硫酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、塩基性亜硫酸鉛、ケイ酸鉛等の鉛系安定剤；カリウム、マグネシウム、バリウム、亜鉛、カドミウム、鉛等の金属と、２エチルヘキサン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、イソステアリン酸、ヒドロキシステアリン酸、オレイン酸、リシノール酸、リノール酸、ベヘニン酸等の脂肪酸とから誘導される金属石鹸系安定剤；アルキル基、エステル基と脂肪酸塩、マレイン酸塩、含硫化物から誘導される有機錫系安定剤；Ｂａ−Ｚｎ系、Ｃａ−Ｚｎ系、Ｂａ−Ｃａ系、Ｃａ−Ｍｇ−Ｓｎ系、Ｃａ−Ｚｎ−Ｓｎ系、Ｐｂ−Ｓｎ系、Ｐｂ−Ｂａ−Ｃａ系等の複合金属石鹸系安定剤；バリウム、亜鉛等の金属と、２エチルヘキサン酸、イソデカン酸、トリアルキル酢酸等の分岐脂肪酸、オレイン酸、リシノール酸、リノール酸等の不飽和脂肪酸、ナフテン酸等の脂肪環族酸、石炭酸、安息香酸、サリチル酸、それらの置換誘導体等の芳香族酸といった通常二種以上の有機酸とから誘導される金属塩系安定剤；これらの安定剤を、石油系炭化水素、アルコール、グリセリン誘導体等の有機溶剤に溶解し、さらに亜リン酸エステル、エポキシ化合物、発色防止剤、透明性改良剤、光安定剤、酸化防止剤、滑剤等の安定化助剤を配合してなる金属塩液状安定剤等の金属系安定剤；エポキシ樹脂、エポキシ化大豆油、エポキシ化植物油、エポキシ化脂肪酸アルキルエステルなどのエポキシ化合物、リンがアルキル基、アリール基、シクロアルキル基、アルコキシル基などで置換され、かつプロピレングリコールなどの２価アルコール、ヒドロキノン、ビスフェノールＡなどの芳香族化合物を有する有機亜リン酸エステル、ＢＨＴや硫黄やメチレン基などで二量体化したビスフェノールなどのヒンダードフェノール、サリチル酸エステル、ベンゾフェノン、ベンゾトリアゾールなどの紫外線吸収剤、ヒンダードアミンまたはニッケル錯塩の光安定剤、カーボンブラック、ルチル型酸化チタン等の紫外線遮蔽剤、トリメロールプロパン、ペンタエリスリトール、ソルビトール、マンニトールなどの多価アルコール、βーアミノクロトン酸エステル、２ーフェニルインドール、ジフェニルチオ尿素、ジシアンジアミドなどの含窒素化合物、ジアルキルチオジプロピオン酸エステルなどの含硫黄化合物、アセト酢酸エステル、デヒドロ酢酸、βージケトンなどのケト化合物、有機珪素化合物、ほう酸エステルなどといった非金属系安定剤が挙げられる。これらは１種または２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００５４】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、更に耐衝撃改質剤を添加することが出来る。耐衝撃改質剤としては、例えば、ポリブタジエン、ポリイソプレン、ポリクロロプレン、フッ素ゴム、スチレン−ブタジエン系共重合体ゴム、メタクリル酸メチル−ブタジエン−スチレン系共重合体、ブタジエンゴム含有メタクリル酸メチル−スチレン系グラフト共重合体、アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン系共重合体ゴム、ブタジエンゴム含有アクリロニトリル−スチレン系グラフト共重合体、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体ゴム、スチレン−イソプレン−スチレン共重合体ゴム、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）、シリコーン含有アクリル系ゴム含有メタクリル酸メチルグラフト共重合体、シリコーン含有アクリル系ゴム含有メタクリル酸メチル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン含有アクリル系ゴム含有アクリロニトリル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン／アクリル複合ゴム含有メタクリル酸メチルグラフト共重合体、シリコーン／アクリル複合ゴム含有メタクリル酸メチル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン／アクリル複合ゴム含有アクリロニトリル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン系ゴム含有メタクリル酸メチルグラフト共重合体、シリコーン系ゴム含有メタクリル酸メチル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン系ゴム含有アクリロニトリル−スチレン系グラフト共重合体等が挙げられる。エチレン−プロピレン−ジエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）のジエンとしては、１，４−ヘキサンジエン、ジシクロペンタジエン、メチレンノルボルネン、エチリデンノルボルネン、プロペニルノルボルネン等が使用される。これらの耐衝撃改質剤は、１種または２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００５５】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、必要に応じて更に滑剤を添加することが出来る。滑剤としては、例えば、流動パラフィン、天然パラフィン、マイクロワックス、合成パラフィン、低分子量ポリエチレン等の純炭化水素系；ハロゲン化炭化水素系；高級脂肪酸、オキシ脂肪酸等の脂肪酸系；脂肪酸アミド、ビス脂肪酸アミド等の脂肪酸アミド系；脂肪酸の低級アルコールエステル、グリセリド等の脂肪酸の多価アルコールエステル、脂肪酸のポリグリコールエステル、脂肪酸の脂肪アルコールエステル（エステルワックス）等のエステル系；金属石鹸、脂肪アルコール、多価アルコール、ポリグリコール、ポリグリセロール、脂肪酸と多価アルコールの部分エステル、脂肪酸とポリグリコール、ポリグリセロールの部分エステル系の滑剤を挙げることができる。
【００５６】
また、本発明の樹脂組成物においては必要に応じて加工助剤を使用することができる。 加工助剤としては、例えば、（メタ）アクリル酸エステル系共重合体、（メタ）アクリル酸エステル−スチレン共重合体、（メタ）アクリル酸エステル−スチレン−α−メチルスチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン−（メタ）アクリル酸エステル系共重合体、アクリロニトリル−スチレン−α−スチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン−マレイミド共重合体等が挙げられる。
【００５７】
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、その特性を損わない限りにおいて、その目的に応じて顔料、防曇剤、抗菌剤、帯電防止剤、導電性付与剤、界面活性剤、結晶核剤、耐熱向上剤等の各種添加剤を添加することができる。
【００５８】
改質剤（Ａ）の熱可塑性樹脂（Ｂ）への添加は、例えば、押出混練、ロール混練等従来より知られる方法で溶融混練することによって行うことができる。また、本発明の改質剤と、熱可塑性樹脂（Ｂ）の一部を混合してまずマスターバッチを作製し、熱可塑性樹脂（Ｂ）の残部をさらに添加、混合するなどの多段階混合も可能である。
本発明の改質剤を添加した熱可塑性樹脂組成物の成形加工法としては、例えば、カレンダー成形、熱成形、押出ブロー成形、発泡成形、押出成形、射出成形、溶融紡糸等が挙げられる。中でも、押出ブロー成形、押出成形、射出成形が好ましい。
【００５９】
本発明の改質剤を添加した熱可塑性樹脂組成物を用いて得られる有用な成形品としては、例えば、押出成形によるシート、フィルムおよび異型成形品；押出ブロー成形や射出成形による中空成形体、射出成形体等が挙げられる。その具体例としては、自動車のバンパー、スポイラー、サイドモール、シーリングや内装材、ＯＡ機器の筐体、窓枠、棚板、床材、壁材等の建材等が挙げられる。
【００６０】
【実施例】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。各記載中、「部」は質量部を、「％」は質量％を示す。また、諸物性の測定は以下の方法により実施した。
【００６１】
（１）固形分濃度
粒子分散液を１８０℃で３０分間乾燥して求めた。
（２）粒子径測定
改質剤粒子の分散液を蒸留水で希釈したものを試料として、米国ＭＡＴＥＣ社製ＣＨＤＦ２０００型粒度分布計を用いて測定した。測定条件は、ＭＡＴＥＣ社が推奨する標準条件で行った。すなわち、専用の粒子分離用キャピラリー式カートリッジおよびキャリア液を用い、液性はほぼ中性、流速１．４ｍｌ／ｍｉｎ、圧力約４０００ｐｓｉ（２６００ＫＰａ）および温度３５℃を保った状態で、濃度約３％の希釈ラテックス試料０．１ｍｌを測定に用いた。標準粒子径物質としては、米国ＤＵＫＥ社製の粒子径既知の単分散ポリスチレンを０．０２μｍから０．８μｍの範囲内で合計１２点用いた。
（３）ガラス転移温度（Ｔｇ）
重合体（Ａ−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は、以下に示すＦｏｘ式を用いて算出した（非特許文献１参照）。
Ｆｏｘ式 １／Ｔｇ＝Ｗ１／Ｔｇ１＋Ｗ２／Ｔｇ２＋Ｗ３／Ｔｇ３＋〜＝■Ｗｉ／Ｔｇｉ
（ここで、Ｔｇｉはｉ成分の重合体のＴｇ、Ｗｉはｉ成分の重量分率を示す。）また、ｉ成分の重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は非特許文献２に記載の値を用いた。
【００６２】
（４）粉体の流動性測定
ＪＩＳ Ｋ６７２１に準拠した嵩比重計（筒井理化学器械（株）製）を用いて測定を行った。この測定においては、嵩比重計の漏斗に粉体を充填したのち、漏斗から粉体を１０秒間流して、流れ出た粉体を計量して、粉体の流動性（ｇ／１０ｓｅｃ）の指標とした。用いた漏斗の出口の径は８ｍｍである。
１０秒間に流れ出る粉体の量が多いほど、粉体の流動性が良好である事を意味している。実作業においても、流動性の良好な粉体は取扱性も良好であることを意味する。
（５）粉体の貯蔵安定性測定
アクリル樹脂製の容器に粉体２０ｇを充填して、５Ｋｇの重りを容器上に載せた状態で、オーブン内を５０℃としたギヤオーブン（タバイ（株）製 ＧＨＰＳ−２２２）に入れて６時間放置し、その後取り出して室温にて冷却して、粉体のブロックを作製した。この粉体のブロックを目開きが１２メッシュの篩に載せて、振動ふるい機（筒井理化学器械（株）製、ミクロ形電磁振動ふるい機Ｍ−２）で破砕し、破砕量が６０％に到達した時点の時間、即ち、６０％破砕時間を粉体の貯蔵安定性の目安とした。
この６０％破砕時間が短いほど、実際に粉体を貯蔵しておいた際に粉体が固まりにくく、固まった場合でも容易に粉体の塊を崩せる事が経験上判っている。また、固まりやすい粉体は塊を崩しても元には戻りにくく、このような粉体を熱可塑性樹脂に添加した場合には熱可塑性樹脂中における分散性不良、成形品外観や難燃性の低下を生じやすくなる。
【００６３】
（６）熱可塑性樹脂中における分散性評価
上記（５）の粉体の貯蔵安定性の評価において、６０％は最良に到達した時点の粉体をポリカーボネート樹脂に添加して作製したＵＬ９４規格に従った厚み１．６ｍｍの垂直型燃焼試験用試験片中の凝集物の有無の観察を透過光で目視にて行い、以下の基準にて判定した。
○：試片中に凝集物を認めない。
×：試片中に凝集物を認めた。
（７）燃焼性試験：
ＵＬ９４規格に従い、垂直型燃焼試験を実施した。試験片は１．６ｍｍ厚のものを用いた。
（８）アイゾット衝撃強さ試験
ＡＳＴＭ Ｄ２５６に準拠して、３．２ｍｍ厚・ノッチ付きの試験片を用いて２３℃にて測定した。
（９）引張試験
ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、引張強度および引張伸度を測定した。
（１０）表面外観の観察
射出成形した試験片の表面外観を目視にて観察し以下の基準にて判定した。
○：表面にブツ無し。
×：表面にブツ有り。
【００６４】
＜実施例１：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）＞
ポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液（旭フロロポリマーズ社製フルオンＡＤ９３６、固形分濃度６０．０％、平均粒子径０．３０μｍ）８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて、攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に仕込み、次いで、蒸留水１５６．７質量部とアルケニルコハク酸ジカリウム２．０質量部とからなる混合液を加え、さらにメタクリル酸メチル４０質量部、アクリル酸ｎ−ブチル１０質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．２質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．２質量部を加えてから、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。そして、所用攪拌動力が０．１５ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を開始した。反応容器内を５５℃に昇温して内部の液温が５５℃になった時点で、硫酸鉄（■）０．００５質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．０１５、ロンガリット塩０．２質量部、蒸留水１０質量部とから混合液を加えて、重合体（Ａ１−２）の重合を開始した。重合開始から９０分間保持して重合体（Ａ１−２）の重合を終了した。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、均一な熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）の分散液が得られた。得られた分散液の固形分は３４．６％であった。
【００６５】
この分散液中における重合体（Ａ１−２）粒子の平均粒子径は０．９５μｍであった。また、算出した重合体（Ａ１−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は５７℃であった。
【００６６】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、７５℃にまで昇温した。内部の温度が７５℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）１００質量部に対して、２．５質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）を得た。
【００６７】
＜実施例２：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）＞
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に、蒸留水２２０質量部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム３．０部、メタクリル酸メチル８０質量部、アクリル酸ｎ−ブチル２０質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．２質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．２質量部を仕込み、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。その後、系内を５５℃に昇温して内部の液温が５５℃になった時点で、硫酸鉄（ＩＩ）０．０００５質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００１５質量部、ロンガリット塩０．２質量部および蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて、重合を開始した。重合開始より９０分間保持して重合を終了し、重合体（Ａ２−２）粒子の水性分散液を得た。得られた重合体（Ａ２−２）粒子の水性分散液の固形分濃度は３０．４％であった。
【００６８】
この粒子分散液中における重合体（Ａ２−２）粒子の平均粒子径は０．０７５μｍであった。また、算出した重合体（Ａ２−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は５７℃であった。
【００６９】
攪拌翼、熱電対、滴下口を備えた別の反応容器に、重合体（Ａ２−２）粒子水性分散液を１６４．５質量部（固形分として５０質量部）を加え、系内部を攪拌しながら５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、攪拌を停止した。実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ２−１）粒子分散液８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より添加した。添加を終了したのち、所用攪拌動力が０．０７ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を行いながら、この状態を３０分間保持したのち、粒子分散液同士の混合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は、３４．９％であった。
【００７０】
攪拌機、熱電対付きの容器に純水１００部を加えて、８０℃にまで昇温した。内部の温度が８０℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）１００質量部に対して、４質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）を得た。
【００７１】
＜実施例３：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）＞
攪拌翼、熱電対、滴下口を備えた容器に、製造例２で得た重合体（Ａ２−２）粒子水性分散液を９８．７質量部（固形分として３０質量部）を加え、系内部を攪拌しながら５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、攪拌を停止した。それから、実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液１１６．７質量部（固形分として７０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より添加した。添加を終了したのち、所用攪拌動力が０．１ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を行いながら、この状態を３０分間保持したのち、粒子分散液同士の混合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は、３４．８％であった。
【００７２】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、８３℃にまで昇温した。内部の温度が８３℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）１００質量部に対して、６質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）を得た。
【００７３】
＜実施例４：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）＞
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口、滴下口を備えた反応容器に仕込み、実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ４−１）粒子分散液６６．７質量部（固形分として４０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より仕込んだ。次いで、蒸留水１６３．３質量部とＮ−ラウロイルサルコシン酸ナトリウム３．５質量部とからなる混合液を加え、窒素気流を１時間通ずる事によって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。それから内部の温度を５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、過硫酸カリウム０．２質量部、蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて、所用攪拌動力が０．２５ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を調整してから、メタクリル酸メチル１８質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．０１９質量部の混合物を滴下口より１０分間かけて滴下を行うことによって、重合を開始した。重合開始から６０分間保持したのち、内部の温度を６６℃まで昇温した。内部の温度が６６℃になった時点でスチレン１９．８質量部、アクリル酸ｎ−ブチル１３．２質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．１質量部の混合物を９０分かけて滴下口より滴下した。滴下終了後、この状態を６０分間保持した。保持終了後、メタクリル酸メチル９質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．０５質量部の混合物を３０分かけて滴下口より滴下した。滴下終了後、この状態を６０分間保持したのち、重合体（Ａ４−２）の重合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は３４．１％であった。
【００７４】
この分散液中における重合体（Ａ４−２）粒子の平均粒子径は０．０７μｍであった。また、算出した重合体（Ａ４−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は５２℃であった。
【００７５】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、７５℃にまで昇温した。内部の温度が７５℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）１００質量部に対して、５質量部の酢酸カルシウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）を得た。
【００７６】
＜実施例５：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）＞
実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて、攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口、滴下口を備えた反応容器に仕込み、次いで、蒸留水１６３．３質量部とアルケニルコハク酸ジカリウム３質量部とからなる混合液を加え、さらにメタクリル酸メチル１５質量部、メタクリル酸ｎ−ブチル２５質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．０１２質量部およびｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．０１９質量部とからなる混合物を加えたのち、窒素気流を１時間通ずることによって、反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。それから内部の温度を５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、所用攪拌動力が０．３７ｋｗ・ｍ３となるように攪拌を調整してから、硫酸鉄（ＩＩ）０．００１質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００３質量部、ロンガリット塩０．２質量部および蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて重合を開始した。重合開始から６０分間保持したのち、内部の温度を６５℃まで昇温した。内部の温度が６５℃になった時点でメタクリル酸メチル１０質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．０５質量部の混合物を１０分間かけて滴下口より滴下した。滴下終了後、６０分間保持してから、重合体（Ａ５−２）の重合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は３４．６％であった。
【００７７】
この分散液中における重合体（Ａ５−２）粒子の平均粒子径は０．０７５μｍであった。また、算出した重合体（Ａ５−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は５７℃であった。
【００７８】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、７８℃にまで昇温した。内部の温度が７８℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）１００質量部に対して、４質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）を得た。
【００７９】
＜比較例１：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ６）＞
メタクリル酸ドデシル７０質量部とメタクリル酸メチル３０質量部との混合液に２，２′−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）０．１質量部を溶解させた。これにドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２質量部と蒸留水３００質量部の混合液を添加して、ホモミキサーにて１００００ｒｐｍで４分間攪拌したのち、ホモジナイザー に３０ＭＰａの圧力で２回通し、安定なメタクリル酸ドデシル／メタクリル酸メチル予備分散液を得た。これを攪拌翼、コンダンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に仕込み、窒素気流下で内温８０℃に昇温して重合を開始せしめ、この状態を３時間保持したのち、重合を終了して重合体（Ａ６−２）粒子分散液を得た。
【００８０】
この分散液中における重合体（Ａ６−２）粒子の固形分は２５．１％、平均粒子径は０．１９μｍであった。また、算出した重合体（Ａ６−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は−３０℃であった。
【００８１】
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口、滴下口を備えた反応容器に、実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液３３．３質量部（固形分として２０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より仕込んだ。次いで、２３９質量部の重合体（Ａ６−２）（固形分として６０質量部）を仕込んでから、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。その後、所用攪拌動力が０．４６ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を開始してから、内部を８０℃まで昇温した。内部の温度が８０℃になった時点で、硫酸鉄（■）０．００１質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００３質量部、ロンガリット塩０．２４質量部、蒸留水７．７質量部の混合液を加えた後、メタクリル酸メチル２０質量部とｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．１質量部との混合物を滴下口より３０分間かけて滴下することによって、重合体（Ａ６−２）の重合を行った。滴下終了後、１時間保持して重合を終了させて熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ６）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は３３．８％であった。
【００８２】
この分散液中における重合体（Ａ６−２）粒子の平均粒子径は０．２μｍであった。また、算出した重合体（Ａ６−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は−６℃であった。
【００８３】
＜比較例２：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）＞
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口、滴下口を備えた反応容器に、実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より仕込み、次いで、蒸留水１５１．７質量部とアルケニルコハク酸ジカリウム２．０質量部とからなる混合液を加え、それから窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。次いで、反応容器内を６０℃に昇温して内部の液温が６０℃になった時点で、所用攪拌動力が０．２ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を調整してから、硫酸鉄（■）０．００１質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００３質量部、ロンガリット塩０．１５質量部、蒸留水１５質量部とからなる混合液を加えて、さらにアクリロニトリル１０質量部、スチレン４０質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．１５質量部の混合物を滴下口より１８０分間の滴下を開始することによって、熱可塑性重合体（Ａ７−２）の重合を開始した。滴下終了後から９０分間保持したのち、重合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）の分散液を得た。得られた分散液の固形分は、３３．１％であった。
【００８４】
この分散液中における重合体（Ａ７−２）粒子の平均粒子径は０．１５μｍであった。また、算出した重合体（Ａ７−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は１０５℃であった。
【００８５】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、内部の温度を９５℃まで昇温した。内部の温度が９５℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）１００質量部に対して、４質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）分散液１００質量部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９９℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）を得た。
【００８６】
＜比較例３：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）＞
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に、蒸留水２２０質量部、アルケニルコハク酸ジカリウム３．０質量部、アクリロニトリル２０質量部、スチレン８０質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．２質量部を仕込み、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。その後、系内を５５℃に昇温して内部の液温が５５℃になった時点で、硫酸鉄（ＩＩ）０．００１質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００３質量部、ロンガリット塩０．２質量部および蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて、重合を開始した。重合開始より９０分間保持して重合を終了し、重合体（Ａ８−２）粒子の水性分散液を得た。得られた重合体（Ａ８−２）粒子の水性分散液の固形分濃度は３０．０％であった。
【００８７】
この分散液中における重合体（Ａ８−２）粒子の平均粒子径は０．０９４μｍであった。また、算出した重合体（Ａ８−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は１０５℃であった。
【００８８】
攪拌翼、熱電対、滴下口を備えた別の反応容器に、重合体（Ａ８−２）粒子水性分散液を１６６．７質量部（固形分として５０質量部）を加え、系内部を攪拌しながら５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、攪拌を停止した。実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より添加した。添加を終了したのち、所用攪拌動力が０．０７ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を行いながら、この状態を３０分間保持したのち、粒子分散液同士の混合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は、３４．３％であった。
【００８９】
攪拌機、熱電対付きの容器に純水１００部を加えて、９５℃にまで昇温した。内部の温度が９５℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）１００質量部に対して、５質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）を得た。
【００９０】
＜参考例１：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ９）＞
実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて、攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に仕込み、次いで、蒸留水１５６．７質量部とアルケニルコハク酸ジカリウム２．０質量部とからなる混合液を加え、さらにメタクリル酸メチル４０質量部、アクリル酸エチル１０質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．３質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．３質量部を加えてから、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。そして、所用攪拌動力が２ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を調整した。反応容器内を５５℃に昇温して内部の液温が５５℃になった時点で、硫酸鉄（■）０．００５質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．０１５質量部、ロンガリット塩０．３質量部と蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて、重合体（Ａ９−２）の重合を開始した。重合開始から９０分間保持したが、９０分間保持の間に固形物の分離が認められ、重合を終了した時点での分散液中の固形分は９％であった。この分散液を１８０℃で３０分間乾燥して固形分を回収して、得られた固形分を室温にてアセトンに溶解させたところ、固形分は全て溶解した。したがって、分散液中のポリテトラフルオロエチレンは保持の間に全量分離したことを確認した。
【００９１】
＜実施例１〜５、比較例１〜４＞
実施例１〜５、比較例１〜３で得られた粉体の粒度を表１に、粉体の流動性の評価結果を表２に、粉体の貯蔵安定性についての評価結果を表３に示す。
なお、比較例４は、ポリテトラフルオロエチレンパウダー（旭硝子フロロポリマーズ（株）製フルオンＣＤ１の粉体を評価した結果である。
【００９２】
【表１】
【００９３】
【表２】
【００９４】
【表３】
【００９５】
＜実施例６〜１０、比較例５〜９＞
Ａ１〜Ａ８の粉体を、ポリカーボネート樹脂と表４に示した質量比でヘンシェルミキサーにて混合した混合物を、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いてシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）により射出成形を行って、ＵＬ９４規格に従った厚み１．６ｍｍの垂直型燃焼試験用試験片を得た。
この試験片を用い、分散性評価を行った結果を表４に示す。
【００９６】
【表４】
【００９７】
＜実施例１１〜１５、比較例１０〜１４＞
表５に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表５に示す。
【００９８】
【表５】
【００９９】
＜実施例１６〜２０、比較例１５〜１９＞
表６に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表６に示す。
【０１００】
【表６】
【０１０１】
＜実施例２１〜２５、比較例２０〜２４＞
表７に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表７に示す。
【０１０２】
【表７】
【０１０３】
＜実施例２６〜３０、比較例２５〜２９＞
表８に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２６０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表８に示す。
【０１０４】
【表８】
【０１０５】
＜実施例３１〜３５、比較例３０〜３４＞
表９に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２６０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表９に示す。
【０１０６】
【表９】
【０１０７】
＜実施例３６〜４０、比較例３５〜３９＞
表１０に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１０に示す。
【０１０８】
【表１０】
【０１０９】
＜実施例４１〜４５、比較例４０〜４４＞
表１１に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１１に示す。
【０１１０】
【表１１】
【０１１１】
＜実施例４６〜５０、比較例４５〜４９＞
表１２に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１２に示す。
【０１１２】
【表１２】
【０１１３】
＜実施例５１〜５５、比較例５０〜５４＞
表１３に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１３に示す。
【０１１４】
【表１３】
【０１１５】
＜実施例５６〜６０、比較例５５〜５９＞
表１４に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１４に示す。
【０１１６】
【表１４】
【０１１７】
＜実施例６１〜６５、比較例６０〜６４＞
表１５に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２２０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２２０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２２０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１５に示す。
【０１１８】
【表１５】
【０１１９】
＜実施例６６〜７０、比較例６５〜６９＞
表１６に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１６に示す。
【０１２０】
【表１６】
【０１２１】
＜実施例７１〜７５、比較例７０〜７４＞
表１７に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２４０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１７に示す。
【０１２２】
【表１７】
【０１２３】
＜実施例７６〜８０、比較例７５〜７９＞
表１８に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２４０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１８に示す。
【０１２４】
【表１８】
【０１２５】
＜実施例８１〜８５、比較例８０〜８４＞
表１９に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２４０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２４０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２４０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１９に示す。
【０１２６】
【表１９】
【０１２７】
＜実施例８６〜９０、比較例８５〜８９＞
表２０に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２３０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２３０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２３０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表２０に示す。
【０１２８】
【表２０】
【０１２９】
＜実施例９１〜９５、比較例９０〜９４＞
表２１に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２３０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２３０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２３０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表２１に示す。
【０１３０】
【表２１】
【０１３１】
なお、表５〜表２１中の配合成分として記載される、樹脂、添加剤等は、具体的には以下のものを使用した。
・「ＰＣ樹脂」：ポリカーボネート樹脂、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、商品名ユーピロンＳ−２０００Ｆ
・「ＰＢＴ樹脂」：ポリブチレンテレフタレート樹脂、三菱レイヨン（株）製、商品名タフペットＮ１０００
・「ＰＰＥ樹脂」：ポリフェニレンエーテル樹脂
用いたポリフェニレンエーテル樹脂は、ポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレン）エーテルであり、還元粘度は２５℃における０．１％クロロホルム溶液で、ウベローデ型粘度計にて測定したところ、０．５９であった。
・「ＰＳ樹脂」：ポリスチレン樹脂、日本ポリスチレン（株）製、商品名Ｇ４４０Ｋ
・「Ｎｙ６樹脂」：ポリアミド樹脂、宇部興産（株）製、商品名ＵＢＥナイロン１０１３Ｂ
・「ＰＰ樹脂」：ポリプロピレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＰＰ ＢＣ６
・「ＰＥ樹脂」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＬＤ ＬＣ５２５
・「グラフト共重合体１」：ＡＢＳグラフト共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名Ｒ−８０
・「グラフト共重合体２」：アクリロニトリル−ブチルアクリレート−スチレン）グラフト共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ＭＵＸ−８０
・「グラフト共重合体３」：アクリロニトリル−ブチルアクリレート−シリコーン）グラフト共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ＲＫ−２００
・「ビニル系共重合体」：アクリロニトリル−スチレン共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ＡＰ−２０
・「難燃剤１」：トリフェニルフォスフェート、大八化学工業（株）製、商品名ＴＰＰ
・「難燃剤２」：テトラビスフェノールＡのカーボネートオリゴマー、帝人化成（株）製、商品名ファイヤーガードＦＧ−７５００
・「難燃剤３」：パーフルオロブタンスルホン酸ナトリウム、大日本インキ化学工業（株）製、商品名メガファックＦ１１４
・「難燃剤４」：ハロゲン化エポキシオリゴマー、Ｂｒｏｍｉｎｅ Ｃｏｍｐｏｕｎｄｓ Ｌｔｄ．製、商品名Ｆ２４００
・「難燃剤５」：赤燐、リン化学工業（株）製、商品名ノーバレッド１２００
・「難燃剤６」：水酸化マグネシウム、協和化学工業（株）製、商品名キスマ５Ａ
・「難燃助剤」：三酸化アンチモン、日本精鉱（株）製、商品名パトックスＭ
・「ＰＴＦＥパウダー１」：ポリテトラフルオロエチレン、旭硝子（株）製、商品名アフロンＰＴＦＥ ＣＤ−１。
「ＰＴＦＥパウダー２」：ポリテトラフルオロエチレン、ダイキン（株）製、商品名Ｆ２０１Ｌ。
【０１３２】
＜実施例９６〜１００、比較例９５〜１０４＞
表２２に示す熱可塑性樹脂１００部に対して、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）０．６部（ＰＴＦＥを０．３部含有）若しくはＰＴＦＥパウダー０．３部を添加し、スクリュー径４０ｍｍのブロー成形機によりボトル成形を行った。評価結果を表２２に示す。
【０１３３】
【表２２】
【０１３４】
表２２に示す熱可塑性樹脂としては以下のものを用い、以下の条件下で成形を行った。
・「ＡＢＳ樹脂」：三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤペット３００１。成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）１８０℃、（Ｃ２）２００℃、（Ｃ３）２００℃、ヘッド２００℃、ダイス２００℃
・「ＰＣ樹脂」：ポリカーボネート樹脂、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、商品名ノバレックス７０２２Ａ。成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）２３０℃、（Ｃ２）２６０℃、（Ｃ３）２７０℃、ヘッド２７０℃、ダイス２８０℃
・「ＰＥＴ樹脂」：ポリエチレンテレフタレート樹脂、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤナイトＡ−２００。成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）２８０℃、（Ｃ２）２８０℃、（Ｃ３）２８０℃、ヘッド２６０℃、ダイス２６０℃
・「ＰＳ樹脂」：ポリスチレン樹脂、日本ポリスチレン（株）製、商品名Ｇ４４０Ｋ。 成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）１６０℃、（Ｃ２）１８０℃、（Ｃ３）２００℃、ヘッド：２００℃、ダイス：２１０℃
・「ＰＥ樹脂」：ポリエチレン樹脂、三井化学（株）製、商品名ハイゼックス７０００Ｆ。成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）１５０℃、（Ｃ２）１６５℃、（Ｃ３）１７５℃、ヘッド１７５℃、ダイス１７５℃
また、ＰＴＦＥパウダーとしては以下のものを用いた。
・「ＰＴＦＥパウダー」：ポリテトラフルオロエチレン、旭硝子フロロポリマーズ（株）製、商品名アフロンＣＤ１
【０１３５】
各種評価は以下の方法により行った。
（ａ）「成型時のドローダウン」
成形時におけるパリソンのドローダウンを、以下の基準に従い、目視にて判定した。
○：ダイスウェルが大きくドローダウン無し。
×：ダイスウェルが小さくドローダウン有り。
（ｂ）「ボトルの外観」
得られたボトルの外観を、以下の基準に従い、肉眼により判定した。
○：光沢が良好で、かつ肌荒れが無い。
×：光沢に乏しく、肌荒れが目立つ。
【０１３６】
＜実施例１０１〜１３２、比較例１０５〜１２３＞
表２３〜２６に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２３０℃に設定した５０ｍｍ単軸押出機（ＩＫＧ（株）製）にて押出成形を行い、幅８０ｍｍ、厚み３ｍｍの熱可塑性樹脂組成物のシートを作製した。
評価結果を表２３〜表２６に示す。
【０１３７】
なお、評価は以下の方法により行った。
（ａ）表面外観
得られたシートを目視にて観察し、以下の基準にて判定した。
○：肌荒れ、ささくれ、ＰＴＦＥの分散不良と思われるブツの発生が無い。
×：肌荒れ、ささくれ、ＰＴＦＥの分散不良と思われるブツの発生が有る。
（ｂ）プレートアウト
２ロールミルを用いて、成形中のロール表面の汚れを観察した。
○：ロール表面い汚れ無し
△：ロール表面が少し汚れた
×：ロール表面が非常に汚れた
【０１３８】
また、表２３〜２６中の配合成分としては、以下のものを用い、成形は以下の条件で行っている。
・「ＰＰ樹脂１」：ポリプロピレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＰＰ ＢＣ０６Ｃ、成形温度：２３０℃
・「ＰＰ樹脂２」：ポリプロピレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＰＰ ＦＹ−６Ｃ、成形温度：２３０℃
・「ＰＥ樹脂１」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＨＤ ＨＹ５４０、成形温度：２１０℃
・「ＰＥ樹脂２」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＬＤ ＬＪ８０１Ｎ、成形温度：２１０℃
・「ＰＳ樹脂」：ポリスチレン樹脂、日本ポリスチレン（株）製、商品名Ｇ４４０Ｋ、成形温度：２３０℃。
・「ＡＢＳ樹脂」：ゴム強化したアクリロニトリル／スチレン共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤペット、成形温度：２００℃。
・「ＰＥＴ樹脂」：ポリエチレンテレフタレート樹脂、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤナイトＰＡ−２００、成形温度：２５０℃。
・「生分解性樹脂」：ポリ乳酸系樹脂、島津製作所（株）製、商品名ラクティ９４００、成形温度：２２０℃。
・「リサイクルＰＰ樹脂」：ＰＰ樹脂１を押出、賦形、粉砕のサイクルを２回繰り返したものを用いた。成形温度：２３０℃
・「バンパー粉砕品」：ＰＰ樹脂を主成分とする自動車バンパーを破砕、ペレット状にしたものである。本発明では具体例としてＴＳＯＰを用いた。成形温度：２４０℃。
・「リサイクルＰＥＴ樹脂」：分別回収された飲料用等の使用済みＰＥＴボトルからＰＥＴ以外の素材を除去したのち、弱アルカリ性水溶液および水にて洗浄してから湿式粉砕を行ったのち、比重差を利用してＰＥＴ樹脂以外の樹脂や金属片を分離する事によって得られたＰＥＴボトルの粉砕品。成形温度：２５０℃。
・「ＰＴＦＥパウダー１」：ポリテトラフルオロエチレン、旭硝子フロロポリマーズ（株）製、商品名アフロンＣＤ１
【０１３９】
【表２３】
【０１４０】
【表２４】
【０１４１】
【表２５】
【０１４２】
【表２６】
【０１４３】
＜実施例１３３〜１４９、比較例１２４〜１３６＞
表２７、２８に示す質量比で各成分を混合し、５０ｍｍ単軸押出機（ＩＫＧ（株）製）にて押出発泡成形を行い、幅８０ｍｍ、厚み５ｍｍの発泡体シートを作製した。
評価結果を表２７，２８に示す。
【０１４４】
なお、評価は以下の方法により行った。
（ａ）成形品中の発泡セル状態
発泡体シートの断面を観察、以下の基準で判定した。
○：シートの表面近傍と中心部とでセルの大きさの比が２倍を超えないもの
×：シートの表面近傍と中心部とでセルの大きさの比が２倍を超えるもの
（ｂ）成形品の表面外観
発泡体シートの表面を目視観察して、以下の基準で判定した。
○：シートの表面に破泡の跡が認められず、表面が平滑である。
×：シートの表面に破泡の跡が認められ、表面に凹凸が生じている。
【０１４５】
表２７〜２８中の配合成分としては以下のものを用い、成形は以下の条件下で行った。
・「ＰＰ樹脂」：ポリプロピレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＰＰ ＦＹ−６Ｃ、成形温度：２３０℃
・「ＰＥ樹脂１」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＨＤ ＨＪ５８０、成形温度：２１０℃
・「ＰＥ樹脂２」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＬＤ ＬＣ７２０、成形温度：２１０℃
・「ＰＥ樹脂３」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＬＬ ＵＪ３７０、成形温度：２１０℃
・「ＰＥＴ樹脂」：ポリエチレンテレフタレート樹脂、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤナイトＫＲ−５６０、成形温度：２５０℃
・「リサイクルＰＰ樹脂」：ＰＰ樹脂１を押出、賦形、粉砕のサイクルを２回繰り返したものを用いた。成形温度：２３０℃
・リサイクルＰＥＴ樹脂：分別回収された飲料用等の使用済みＰＥＴボトルからＰＥＴ以外の素材を除去したのち、弱アルカリ性水溶液および水にて洗浄してから湿式粉砕を行ったのち、比重差を利用してＰＥＴ樹脂以外の樹脂や金属片を分離する事によって得られたＰＥＴボトルの粉砕品。成形温度：２５０℃。
・「ＰＳ樹脂」：ポリスチレン樹脂、日本ポリスチレン（株）製、商品名Ｇ４４０Ｋ、
成形温度：２３０℃。
・「ＡＢＳ樹脂」：ゴム強化したアクリロニトリル／スチレン共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤペット３００１、成形温度：２００℃。
・「ＰＴＦＥパウダー」：ポリテトラフルオロエチレン、旭硝子フロロポリマーズ（株）製、商品名アフロンＣＤ１
【０１４６】
【表２７】
【０１４７】
【表２８】
【０１４８】
【発明の効果】
本発明の熱可塑性用改質剤を用いると、熱可塑性樹脂に添加した際のポリテトラフルオロエチレンの分散性が高く、少量添加で難燃性や機械的性質等の諸物性が向上するとともに、充填剤の分散性向上や、さらには均一な発泡セルを有する外観良好な発泡体が得られる。
【発明の属する技術分野】
本発明は、ポリテトラフルオロエチレンと重合体とからなる熱可塑性樹脂用改質剤、およびこれを熱可塑性樹脂に添加してなる熱可塑性樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ポリテトラフルオロエチレンは高結晶性で分子間力が低いので、わずかな応力で繊維化する性質を有している。そのため、熱可塑性樹脂に配合した場合に成形加工性、機械的性質などが改良されることが知られている。このような点から、従来よりポリテトラフルオロエチレンは、熱可塑性樹脂の添加剤としても利用されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
また、ポリテトラフルオロエチレンを難燃化樹脂組成物に用いる場合、樹脂中で繊維化させておくことによって、燃焼時に火炎滴の滴下による延焼抑制に効果の有ることが一般に知られている（例えば、特許文献２参照）。特に近年は、樹脂材料の難燃化の要請が高まっており、例えばコンピューター、プリンター等のＯＡ機器、テレビ、オーディオ機器等の家電製品のハウジング材料では、火災被害低減のために難燃化の要求が強い。さらに機器の軽量化、薄肉化あるいは形状の複雑化に伴い、樹脂材料にはより高い難燃性が要求されて来ている。
【０００４】
しかし、ポリテトラフルオロエチレンは熱可塑性樹脂に対して殆ど親和性を有していないため、熱可塑性樹脂中にポリテトラフルオロエチレンを均一に分散させることは困難である。もし、ポリテトラフルオロエチレンの分散が不均一である熱可塑性樹脂組成物を用いて成形した場合、成形品表面にポリテトラフルオロエチレンの凝集物の発生が認められ、外観上好ましくない製品となる。また、ポリテトラフルオロエチレンの分散不良は難燃性の均一な発現も妨げることになり、耐衝撃性等の機械的性質の低下を招く恐れもある。
【０００５】
従来の熱可塑性樹脂とポリテトラフルオロエチレンとの溶融混合方法としては、熱可塑性樹脂の粉体やペレットとポリテトラフルオロエチレンの粉体とを混合機にて混合してから溶融混合する方法（特許文献３参照）、熱可塑性樹脂組成物に用いる助剤とポリテトラフルオロエチレンの粉体とを予備混合した上で、熱可塑性樹脂の粉体やペレットと混合してから溶融混合する方法（特許文献４参照）、ポリテトラフルオロエチレンを乳化重合して得られるラテックス（水性分散体）を熱可塑性樹脂のペレット表面に特定の厚みで付着させてから、他の熱可塑性樹脂と混合した上で溶融混合する方法（特許文献５参照）、混合機内部にドライアイスを投入してポリテトラフルオロエチレンの軟化点以下に温度制御しながら混合することによって、ポリテトラフルオロエチレンの凝集物の生成を抑制して、熱可塑性樹脂への均一分散を図る方法（特許文献６参照）等がある。
【０００６】
しかしながら、特許文献３の方法は、ポリテトラフルオロエチレンの粉体が室温にて容易に繊維化する性質を有するため、貯蔵安定性および混合時の取扱性や作業性の低下という点で問題がある。
【０００７】
特許文献４の方法による場合、熱可塑性樹脂組成物に用いる助剤によってポリテトラフルオロエチレンが希釈された状態で取り扱う事になるため、ポリテトラフルオロエチレン単独よりも取扱性や熱可塑性樹脂単体中での分散性は改良される傾向にはある。しかしながら、ポリテトラフルオロエチレン粒子が完全に被覆されていないので、助剤とポリテトラフルオロエチレンとの予備混合物中におけるポリテトラフルオロエチレンの含量を高くすることはできないし、混合時のせん断力等で容易に繊維化する恐れもあるため、ポリテトラフルオロエチレンの取扱性や分散性の根本的な改良にはならない。
【０００８】
また、特許文献５の方法では、水性分散体中のポリテトラフルオロエチレン粒子が粉体の粒子径よりも小さい分だけ熱可塑性樹脂中での分散性の向上は可能であるが、粉体と同様に低せん断力で容易に水性分散体中のポリテトラフルオロエチレンが繊維化する事に加え、水性分散体は長期間静置保管しておくとポリテトラフルオロエチレンの沈降を生ずるために一定期間ごとに攪拌を実施する必要がある。また、沈殿によってポリテトラフルオロエチレンの凝集物を生じた場合、これを用いた樹脂組成物の成形品において外観不良を生ずる恐れもある。したがって、ポリテトラフルオロエチレンの水性分散体に関しても、粉体と同様に取扱性や貯蔵安定性の点で問題がある。また、熱可塑性樹脂の粉体もしくはペレットと混合した後、不要な水分や乳化剤の除去工程が必要となるので、経済的な方法とは言えない。
【０００９】
さらに、特許文献６の方法ではポリテトラフルオロエチレンおよび熱可塑性樹脂とを混合機内で混合する際、温度制御のために投入するドライアイスを使用するが、ドライアイスの投入量は混合時の発熱量と制御すべき温度等を考慮して実験的、経験的に容易に求める事ができると記載されている。しかしながら、実験室スケールでドライアイスの投入量を求める事は容易であるが、工業的スケールにて各樹脂毎、品種毎に当該技術を実施することは経済性の点から好ましくなく、ポリテトラフルオロエチレン粉体の取扱性や流動性の改良という観点から見ても、本質的な解決方法ではない。
【００１０】
このように、ポリテトラフルオロエチレンを含有する熱可塑性樹脂組成物の製造において、ポリテトラフルオロエチレン粉体あるいは水性分散体の取扱性と熱可塑性樹脂組成物中における凝集物の低減を両立できるような技術はなかった。
【００１１】
ポリテトラフルオロエチレンの取扱性や分散性を改良する方法として、ポリテトラフルオロエチレン粒子の分散液中でビニル系モノマーを重合する方法、もしくはポリテトラフルオロエチレン粒子分散液とビニル系モノマー重合体の分散液とを混合する方法がある（特許文献７、特許文献８、特許文献９、特許文献１０、特許文献１１、特許文献１２、特許文献１３、特許文献１４、特許文献１５参照）。
【００１２】
特許文献７および特許文献８はポリテトラフルオロエチレン粒子分散液中でビニル系モノマーを重合することにより、ポリテトラフルオロエチレンの製膜性を改良する技術であり、熱可塑性樹脂中での分散性改良等については言及されていない。
【００１３】
特許文献９は、芯部がフィブリル形成能を有するポリテトラフルオロエチレン系樹脂、殻部がテトラフルオロエチレンとその他のフッ化オレフィンとからなる共重合体からなる含フッ素重合体に関する技術であり、燃焼時の滴下防止用添加剤として使用可能であると示唆している。しかしながら、当該技術で得られる含フッ素重合体は水性分散体として取り扱われるものであり、しかもテトラフルオロエチレンを主体した重合体であるからポリテトラフルオロエチレンの水性分散体と同様、長期間の貯蔵において沈降する恐れがある。
【００１４】
特許文献１０、特許文献１１は、テトラフルオロエチレン重合体の分散液の存在下で有機系単量体を重合して得られる粉体が熱可塑性樹脂中における分散性や取扱性に優れるという技術である。しかしながら、テトラフルオロエチレン重合体分散液の存在下で重合を実施する際、テトラフルオロエチレン重合体を有機系重合体によって全体的または部分的に封入するために必要な有機系重合体の被覆層の最適な厚みの範囲が存在する筈であるが、この技術には有機系重合体による被覆層の厚みに関する記述が認められない。したがって、この技術によるとテトラフルオロエチレン重合体の含有量が増加するほど、有機系重合体による被覆層の厚みが減ることになる。その結果、テトラフルオロエチレン重合体を含む重合物同士が凝集を起こしやすくなるので、粉体の取扱性や流動性も低下する恐れがある。また、分散性も低下する恐れがある。
【００１５】
特許文献１２では有機系重合体粒子分散液とポリテトラフルオロエチレン粒子分散液とを混合した分散液中でビニル系単量体を重合することによって、ポリテトラフルオロエチレンの分散性が良好で、成形品の外観も良好となるポリテトラフルオロエチレン混合粉体を得る技術が記載されている。しかしながら、当該技術のポリテトラフルオロエチレン含有混合粉体は、ガラス転移温度（Ｔｇ）の低いメタクリル酸ドデシルが混合粉体中の半分を占めている。したがって、当該技術で得られた粉体を高温となる場所、もしくは荷重の掛かるような状態で長期間保存した場合、粉体同士の融着によって取扱性が著しく低下する恐れがある。これを熱可塑性樹脂に添加した場合には分散性も低下して、未分散のポリテトラフルオロエチレン混合粉体に起因する凝集体によって成形品の外観低下につながる恐れもある。
【００１６】
特許文献１３、特許文献１４では有機系重合体粒子分散液とポリテトラフルオロエチレン粒子分散液との混合液からポリテトラフルオロエチレン含有混合粉体を得る技術が記載されている。しかしながら、当該技術には混合粉体の粒度に関する記述が見られない。混合粉体の粒度も熱可塑性樹脂中における分散性に大きく影響する因子であり、混合粉体の粒度が大きいと未分散の混合粉体、もしくはポリテトラフルオロエチレンによって成形品の外観を低下させる恐れがある。
【００１７】
【参考文献】
【特許文献１】
特許第２９５８１７５号公報
【特許文献２】
特許第３２３４５０３号公報
【特許文献３】
特開２００２−１７９９０３号公報
【特許文献４】
特開平１１−１７２１１９号公報
【特許文献５】
特開２０００−１２９１４１号公報
【特許文献６】
特許第３３０１９３８号公報
【特許文献７】
特開昭４８−５２８３０号公報
【特許文献８】
特開昭６２−３２１０２号公報
【特許文献９】
特開平２−１５８６５１号公報
【特許文献１０】
特開平９−９５５８３号公報
【特許文献１１】
特開平１１−４９９１２号公報
【特許文献１２】
特開２０００−２９７２２０号公報
【特許文献１３】
特公平５−８７４９号公報
【特許文献１４】
特許３１６２４２６号公報
【非特許文献１】
高分子学会編「高分子データハンドブック」培風館、昭和６１年１月３０日初版、６９０頁−６９９頁
【非特許文献２】
Ｊ．ＢＲＡＮＤＲＵＰ、Ｅ．Ｈ．ＩＭＭＥＲＧＵＴ編「Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｈａｎｄｂｏｏｋ ３ｒｄ Ｅｄｉｔｉｏｎ」Ａ ＷＩＬＥＹ−ＩＮＴＥＲＳＣＩＥＮＣＥ ＰＵＢＬＩＣＡＴＩＯＮ、１９８９年、■／２０９頁
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上述した各従来技術の課題を解決すべくなされたものであり、ポリフルオロエチレンの取扱性や分散性に関する問題の改良するとともに、熱可塑性樹脂に添加した際に難燃性や成形品外観を発現させる熱可塑性樹脂用改質剤、およびこれを用いた熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃〜９８℃である重合体（Ａ−２）とからなる熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）にある。
また、本発明の要旨は、熱可塑性樹脂（Ｂ）１００質量部に対して、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の添加量が０．００１〜２０質量部となるように、上記熱可塑性改質剤（Ａ）を添加した熱可塑性樹脂組成物にある。
【００２０】
【発明の実施の形態】
本発明の改質剤に用いるポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）は、テトラフルオロエチレンを主成分とする単量体を重合して得られるものである。ポリテトラフルオロエチレンの所望の特性を損わない範囲で、他の単量体が共重合されたものでもよい。この時用いる他の単量体としては、例えば、ヘキサフルオロプロピレン、クロロトリフルオロエチレン、フルオロアルキルエチレン、パーフルオロアルキルビニルエーテル等の含フッ素オレフィン；（メタ）アクリル酸パーフルオロアルキルエステル等の含フッ素（メタ）アクリル酸アルキルエステル；等が挙げられる。用いる他の単量体の量は、テトラフルオロエチレンと他の単量体の合計量１００質量％中１０質量％以下であることが好ましい。
【００２１】
本発明に用いるポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子の水性分散体の固形分は２０〜６０％の範囲にあるものが好ましく、分散体中におけるポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の平均粒子径は、０．０５〜１．０μｍの範囲にあることが好ましい。
【００２２】
ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子の水性分散液は、例えば、テトラフルオロエチレンを主成分とする単量体を乳化重合することにより得ることができる。また、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子の水性分散液の市販品（商品名）として、旭硝子フロロポリマーズ（株）製フルオンＡＤ−１、ＡＤ−９３６、ＸＡＤ−９１１、ＸＡＤ−９３８；ダイキン工業（株）製ポリフロンＤ−１、Ｄ−２、Ｄ２ＣＥ、Ｄ３Ｅ；三井デュポンフロロケミカル（株）製テフロン（登録商標）３０Ｊ；ダイニオン（株）製ダイニオンＴＦ５０３２、ＴＦ５０３５、ＴＦ５２３５等が挙げられる。
【００２３】
本発明の改質剤に用いる重合体（Ａ−２）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃〜９８℃の重合体であり、１種または２種以上のビニル系単量体を乳化重合させて得られたものであることが好ましい。
【００２４】
また、重合体（Ａ−２）において用いられるビニル系単量体は、炭素数１〜４の（メタ）アクリル酸アルキルエステルおよび芳香族アルケニル化合物から選ばれた少なくとも１種であることが好ましい。
なお、本発明において、「（メタ）アクリル」とは、アクリルおよび／またはメタクリルを意味する。
【００２５】
炭素数１〜４のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸アルキルエステルの具体例としては、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル等が挙げられる。アルキル基は直鎖状でも分枝状でも良い。これらは、単独でまたは二種以上を併用して用いることができる。
炭素数４以上のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸アルキルエステルを、本発明の熱可塑性樹脂用改質剤に用いることも可能であるが、アルキル基の炭素数の増加に伴い、これを用いて得られる重合体（Ａ−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は低下する方向にあり、粉体の貯蔵安定性を損なう傾向にある。
【００２６】
芳香族アルケニル化合物の具体例としては、スチレンやα−置換スチレン、核置換スチレンおよびその誘導体、例えばα−メチルスチレン、クロルスチレンおよびビニルトルエン等が挙げられる。
【００２７】
共重合体（Ａ−２）には、炭素数１〜４のアルキル基を有する（メタ）アクリル酸アルキルエステルと、これと共重合可能な他の単量体を３０質量％以下の範囲内で含有する共重合体を用いることができる。他の単量体としては、ビニルメチルエーテル、ビニルエチルエーテル等のビニルエーテル系単量体；酢酸ビニル、酪酸ビニル等のカルボン酸ビニル系単量体；エチレン、プロピレン、イソブチレン等のオレフィン系単量体；ブタジエン、イソプレン、ジメチルブタジエン等のジエン系単量体；等が挙げられる。
【００２８】
本発明における重合体（Ａ−２）として用いられる硬質共重合体の具体例としては、メタクリル酸メチルとメタクリル酸メチル以外の（メタ）アクリル酸アルキルエステルとの共重合体、メタクリル酸メチルとメタクリル酸メチル以外の（メタ）アクリル酸アルキルエステルと芳香族アルケニル化合物との共重合体等が挙げられる。これらの共重合体は、一括もしくは多段重合形式によって得られるものである。
【００２９】
本発明の改質剤は、上述のポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０〜９８℃である重合体（Ａ−２）とを含有する。両者の割合については、両者の合計１００質量％を基準として、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）が０．０１〜７０質量％であることが好ましい。
【００３０】
本発明の改質剤に用いられる重合体（Ａ−２）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０〜９８℃の範囲内にある。重合体（Ａ−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃未満である場合、高温高荷重下において粉体が固まりやすく、貯蔵安定性、粉体の取扱性や流動性の著しい低下を招く。また、９８℃を超えた場合は、凝固による水性分散液中からの固形分の回収時に粗粒が多量に発生して、熱可塑性樹脂中において分散不良による成形外観の低下を招く恐れがある。また、噴霧乾燥による水性分散液中からの固形分の回収時に、噴霧乾燥装置の入口温度を高く設定する必要があり、噴霧乾燥時に粒子の破壊を生ずる恐れがある。粒子の破壊を生じた場合、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）が露出すると同時に、繊維化したポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）のネットワークに改質剤粒子が取り込まれて、粉体の貯蔵安定性、取扱性や流動性が大きく低下する恐れがある。
【００３１】
本発明の改質剤は、例えば、平均粒子径０．０５〜１．０μｍのポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子を分散させた分散液中で、乳化重合によって重合体（Ａ−２）を形成したのち、分散液を凝固もしくは噴霧乾燥する方法（以下、第１の製法という）により得られる。
【００３２】
また例えば、平均粒子径０．０５〜１．０μｍのポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子を分散させた分散液と、乳化重合によって形成した重合体（Ａ−２）粒子を分散させた分散液とを混合したのち、分散液を凝固もしくは噴霧乾燥する方法（以下、第２の製法という）により得られる。
【００３３】
第１の製法および第２の製法のいずれの製法においても、本発明の改質剤を含む水性分散液を得る場合、重合装置の所用攪拌動力（ＰＶ）は０．０５〜１．５Ｋｗ／ｍ３の範囲であることが好ましい。所用攪拌動力が０．０５Ｋｗ／ｍ３未満の場合、混合不良によって比重の高いポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子の沈降を招く恐れがある。また、所用攪拌動力が１．５Ｋｗ／ｍ３を越えると、攪拌時のせん断によってカレットの大量発生を招く恐れがある。
【００３４】
本発明の改質剤を、分散液から凝固により回収する場合、（Ｔｇ＋１０〜Ｔｇ＋３０）℃の温度範囲で固形分の析出を行う事が好ましい。（Ｔｇ＋１０）℃未満の温度で固形分の析出を行った場合、凝析粒子の成長が進まないので微粉が増える傾向にあり、粉体の取扱性や流動性が劣る恐れがある。（Ｔｇ＋３０）℃を超える温度では粗粒が増える傾向にあるので、熱可塑性樹脂中での分散不良による成形外観の低下をもたらす恐れがある。
【００３５】
本発明の改質剤を、分散液の噴霧乾燥により回収する場合、噴霧乾燥装置の入口温度は（Ｔｇ＋５０〜Ｔｇ＋１００）℃の温度範囲に設定して噴霧乾燥を行う事が好ましい。入口温度が（Ｔｇ＋５０）℃未満となる条件で噴霧乾燥を行った場合、乾燥不充分となって粉体の水分含有率が下がらない恐れがある。また、（Ｔｇ＋１００）℃を超える温度では噴霧乾燥時に粒子の破壊を生ずる恐れがある。粒子の破壊を生じた場合、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）が露出すると同時に、繊維化したポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）のネットワークに改質剤粒子が取り込まれて、粉体の貯蔵安定性、取扱性や流動性が大きく低下する恐れがある。
【００３６】
第１の製法および第２の製法において、分散液の凝固を行う場合、分散液を、例えば塩化カルシウム、硫酸マグネシウム等の金属塩を溶解した熱水中に投入して塩析させることに改質剤を回収することができる。また、噴霧乾燥により改質剤を回収する場合、その水性分散液を噴霧乾燥装置中で噴霧することにより行うことができる。
【００３７】
本発明で用いられる重合体（Ａ−２）粒子の分散液は、１種または２種以上のビニル系単量体を乳化重合、あるいはミニエマルション重合等を行うことで得られる。これらの重合に用いることのできる乳化剤は特に限定されず、従来より知られる各種の乳化剤を使用できる。例えば、脂肪酸塩、アルキル硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、アルキルリン酸エステル塩、ジアルキルスルホコハク酸塩等のアニオン性界面活性剤；ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、グリセリン脂肪酸エステル等のノニオン性界面活性剤；アルキルアミン塩等のカチオン性界面活性剤を使用することができる。これらの乳化剤は単独で、あるいは併用して用いることができる。
【００３８】
使用する乳化剤の種類によって重合系のｐＨがアルカリ側になるときは、（メタ）アクリル酸アルキルエステルの加水分解を防止するために、適当なｐＨ調整剤を使用できる。ｐＨ調節剤としては、例えば、ホウ酸−塩化カリウム−水酸化カリウム、リン酸二水素カリウム−リン酸水素二ナトリウム、ホウ酸−塩化カリウム−炭酸カリウム、クエン酸−クエン酸水素カリウム、リン酸二水素カリウム−ホウ酸、リン酸水素二ナトリウム−クエン酸等が挙げられる。
【００３９】
重合体（Ａ−２）の重合に用いる重合開始剤としては、例えば、水溶性開始剤または油溶性開始剤の単独系、もしくはレドックス系のものが挙げられる。水溶性開始剤の具体例としては、過硫酸塩等の無機開始剤が挙げられる。油溶性開始剤の具体例としては、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、過酸化ベンゾイル、過酸化ラウロイル等の有機過酸化物；アゾ化合物等が挙げられる。レドックス系開始剤の具体例としては、上述の無機開始剤を亜硫酸塩、亜硫酸水素塩、チオ硫酸塩等と組み合わせたもの、上述の有機過酸化物やアゾ化合物をトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート等と組み合わせたもの等が挙げられる。ただし、これら具体例に限定されるものではない。
【００４０】
凝固もしくは噴霧乾燥によって得られた熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）における粒度は、＃１４メッシュにて篩別した後の粉体において１０００μｍ以上の粒子径の粉体が１５質量％以下であることが好ましい。１０００μｍ以上の粒子径の粉体が１５質量％を超えて存在すると、粉体の取扱性や流動性は良好となるが、熱可塑性樹脂中に添加した際に分散不良を起こして、成形品外観の低下や難燃性の低下を招く恐れがある。
【００４１】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（Ｂ）１００質量部に対して、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の含有量が０．００１〜２０質量部となるように、改質剤（Ａ）を添加した樹脂組成物である。本発明の改質剤（Ａ）をこの範囲内の量で用いれば、熱可塑性樹脂（Ｂ）中でポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）成分が微細フィブリル状に均一分散し、機械的性質と難燃性が良好となる。
【００４２】
熱可塑性樹脂（Ｂ）は、従来より知られる各種の熱可塑性樹脂が挙げられる。また、本発明でいう「熱可塑性樹脂」は、熱可塑性エラストマーをも包含する意味である。その具体例としては、ポリスチレン（ＰＳ）、ハイインパクトポリスチレン（ＨＩＰＳ）、（メタ）アクリル酸エステル・スチレン共重合体（ＭＳ）、アクリロニトリル・スチレン共重合体（ＳＡＮ）、スチレン・無水マレイン酸共重合体（ＳＭＡ）、ＡＢＳ、ＡＳＡ、ＡＥＳ等のスチレン系樹脂（Ｓｔ系樹脂）、ポリメタクリル酸メチル（ＰＭＭＡ）等のアクリル系樹脂（Ａｃ系樹脂）、ポリカーボネート系樹脂（ＰＣ系樹脂）、ポリアミド系樹脂（ＰＡ系樹脂）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）やポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等のポリエステル系樹脂（ＰＥｓ系樹脂）、（変性）ポリフェニレンエーテル系樹脂（ＰＰＥ系樹脂）、ポリオキシメチレン系樹脂（ＰＯＭ系樹脂）、ポリスルフォン系樹脂（ＰＳＯ系樹脂）、ポリアリレート系樹脂（ＰＡｒ系樹脂）、ポリフェニレンスルフィド系樹脂（ＰＰＳ系樹脂）、熱可塑性ポリウレタン系樹脂（ＰＵ系樹脂）等のエンジニアリングプラスチックス、ＰＣ／ＡＢＳ等のＰＣ系樹脂／Ｓｔ系樹脂アロイ、ＰＡ／ＡＢＳ等のＰＡ系樹脂／Ｓｔ系樹脂アロイ、ＰＡ／ＰＰ等のＰＡ系樹脂／ポリオレフィン系樹脂アロイ、ＰＣ／ＰＢＴ等のＰＣ系樹脂／ＰＥｓ系樹脂アロイ、ＰＰ／ＰＥ等のポリオレフィン系樹脂同士のアロイ、ＰＰＥ／ＨＩＰＳ、ＰＰＥ／ＰＢＴ、ＰＰＥ／ＰＡ等のＰＰＥ系樹脂アロイ等のポリマーアロイ、ポリエチレン、（超）低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ−４−メチルペンテン等のポリ−α−オレフィン類、エチレンプロピレンゴム、エチレンブテン共重合体、エチレンブテンターポリマー等のα−オレフィン同士の共重合体類、エチレン酢酸ビニル共重合体、エチレン／アクリル酸エチル共重合体、エチレン／メタクリル酸メチル共重合体、エチレン／無水マレイン酸共重合体、エチレン／アクリル酸共重合体、エチレン／グリシジルメタクリレート共重合体等のα−オレフィンと各種モノマーとの共重合体類等のポリオレフィン系樹脂、ポリ乳酸、ポリカプロラクトン、脂肪族グリコールと脂肪族ジカルボン酸またはその誘導体を主成分とした脂肪族ポリエステル樹脂，生分解性セルロースエステル、ポリペプチド、ポリビニルアルコール、澱粉、カラギーナン、キチン・キトサン質、天然直鎖状ポリエステル系樹脂等の生分解性樹脂、スチレン系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアミド系エラストマー、フッ素系エラストマー、１，２−ポリブタジエン、トランス１，４−ポリイソプレン、アクリル系エラストマー等の熱可塑性エラストマーが挙げられる。上記熱可塑性樹脂は、これらに限定するものではなく、一般的な熱可塑性樹脂を使用することができる。これらは単独で使用しても２種以上を併用してもよい。
【００４３】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、更に難燃剤（Ｃ）が添加されてもよい。用いる難燃剤としては、例えば、トリクレジルフォスフェート、トリアリルフォスフェート、トリフェニルフォスフェート、クレジルジフェニルフォスフェート、トリ（クロロエチル）ホスフェート、トリス（ジクロロプロピル）ホスフェート、トリス（２，３−ジブロモプロピル）ホスフェートなどのリン酸エステル、フェニレンビス（フェニルグリシジルフォスフェート）などの縮合リン酸エステル、赤燐、ポリリン酸アンモニウム／ペンタエリスリトール複合系などのリン系化合物、フォスフェート型ポリオール、含ハロゲンポリオール、含リンポリオールなどのポリオール、ヘキサブロモベンゼン、デカブロモジフェニルオキサイドなどの芳香族ハロゲン化合物、ブロム化ビスフェノール系エポキシ樹脂などのハロゲン化エポキシ樹脂、ハロゲン化ポリカーボネート樹脂、ブロム化ポリスチレン樹脂、ブロム化ビスフェノールシアヌレート樹脂、ブロム化ポリフェニレンオキサイド、デカブロモジフェニルオキサイドビスフェノール縮合物、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、アルミン酸カルシウム、ハイドロタルサイトなどの金属水酸化物、三酸化アンチモン、五酸化アンチモンなどのアンチモン化合物、メラミン、シアヌル酸、シアヌル酸メラミンなどのトリアジン化合物、その他カオリンクレー、ド−ソナイト、炭酸カルシウムホウ酸亜鉛、モリブデン化合物、フェロセン、錫化合物、無機錯塩などが挙げられる。特に、ハロゲンを含まないトリクレジルフォスフェート、トリアリルフォスフェート、トリフェニルフォスフェート、クレジルジフェニルフォスフェートなどのリン酸エステル、フェニレンビス（フェニルグリシジルフォスフェート）などの縮合リン酸エステルが好ましく用いられる。
【００４４】
また、本発明の熱可塑性樹脂組成物には、難燃剤（Ｃ）として有機スルホン酸のアルカリ（土類）金属塩を用いることもできる。例えば、有機スルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、硫酸エステルのアルカリ（土類）金属塩、有機スルホンアミドのアルカリ（土類）金属塩等が挙げられる。なお、アルカリ（土類）金属の表記は、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩の両方を含む意味で使用する。
【００４５】
例えば、メタンスルホン酸、エタンスルホン酸、プロパンスルホン酸、ブタンスルホン酸、メチルブタンスルホン酸、ヘキサンスルホン酸、ヘプタンスルホン酸、オクタンスルホン酸等のアルカンスルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、及びかかるアルキル基の一部がフッ素原子で置換されたアルカンスルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、パーフルオロメタンスルホン酸、パーフルオロエタンスルホン酸、パーフルオロプロパンスルホン酸、パーフルオロブタンスルホン酸、パーフルオロメチルブタンスルホン酸、パーフルオロヘキサンスルホン酸、パーフルオロヘプタンスルホン酸、パーフルオロオクタンスルホン酸等のパーフルオロアルカンスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ジフェニルサルファイド−４，４′−ジスルホン酸ジナトリウム、ジフェニルサルファイド−４，４′−ジスルホン酸ジカリウム等のモノマー状もしくはポリマー状の芳香族サルファイドのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、５−スルホイソフタル酸カリウム、５−スルホイソフタル酸ナトリウム、ポリエチレンテレフタル酸ポリスルホン酸ポリナトリウム等の芳香族カルボン酸及びエステルのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、１−メトキシナフタレン−４−スルホン酸カルシウム、４−ドデシルフェニルエーテルジスルホン酸ジナトリウム、ポリ（２，６−ジメチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸ナトリウム、ポリ（１，３−ジメチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸ポリナトリウム、ポリ（１，４−ジメチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸ポリナトリウム、ポリ（２，６−ジメチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸ポリナトリウム、ポリ（２−フルオロ−６−ブチルフェニレンオキシド）ポリスルホン酸リチウム等のモノマー状またはポリマー状の芳香族エーテルのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ベンゼンスルホネートのスルホン酸カリウム等の芳香族スルホートのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ベンゼンスルホン酸ナトリウム、ベンゼンスルホン酸ストロンチウム、ベンゼンスルホン酸マグネシウム、ｐ−ベンゼンジスルホン酸ジカリウム、ナフタレン−２，６−ジスルホン酸ジカリウム、ビフェニル−３，３′−ジスルホン酸カルシウム等のモノマー状またはポリマー状の芳香族スルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ジフェニルスルホン−３−スルホン酸ナトリウム、ジフェニルスルホン−３−スルホン酸カリウム、ジフェニルスルホン−３，３′−ジスルホン酸ジカリウム、ジフェニルスルホン−３，４′−ジスルホン酸ジカリウム等のモノマー状またはポリマー状の芳香族スルホンスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、α，α，α−トリフルオロアセトフェノン−４−スルホン酸ナトリウム、ベンゾフェノン−３，３′−ジスルホン酸ジナトリウム等の芳香族ケトンのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、チオフェノン−２，５−ジスルホン酸ジナトリウム、チオフェノン−２，５−ジスルホン酸ジカリウム、チオフェノン−２，５−ジスルホン酸カルシウム、ベンゾチオフェンスルホン酸ナトリウム等の複素環式スルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ジフェニルスルホキサイド−４−スルホン酸カリウム等の芳香族スルホキサイドのスルホン酸アルカリ（土類）金属塩、ナフタレンスルホン酸ナトリウムのホルマリン縮合物、アントラセンスルホン酸ナトリウムのホルマリン縮合物等の芳香族スルホン酸アルカリ（土類）金属塩のメチレン型結合による縮合体、メチル硫酸エステル、エチル硫酸エステル、ラウリル硫酸エステル、ヘキサデシル硫酸エステル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテルの硫酸エステル、ペンタエリスリトールのモノ、ジ、トリ、テトラ硫酸エステル、ラウリン酸モノグリセライドの硫酸エステル、パルミチン酸モノグリセライドの硫酸エステル、ステアリン酸モノグリセライドの硫酸エステル等の一価および／または多価アルコール類の硫酸エステルのアルカリ（土類）金属塩、サッカリン、Ｎ−（ｐ−トリルスルホニル）−ｐ−トルエンスルホイミド、Ｎ−（Ｎ′−ベンジルアミノカルボニル）スルファニルイミド、Ｎ−（フェニルカルボキシル）スルファニルイミド等の芳香族スルホンアミドのアルカリ（土類）金属塩等が挙げられる。特に、パーフルオロアルカンスルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、芳香族スルホン酸のアルカリ（土類）金属塩、芳香族スルホンアミドのアルカリ（土類）金属塩が好ましく用いられる。
【００４６】
本発明の熱可塑性樹脂組成物に対して、難燃剤（Ｃ）として挙げられた各種化合物は、必要に応じて、１種もしくは２種以上を併用して使用することができる。
【００４７】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、更に充填剤（Ｄ）が添加されてもよい。添加する充填剤としては、金属粉、酸化物、水酸化物、珪酸または珪酸塩、炭酸塩、炭化珪素、植物性繊維、動物性繊維、合成繊維などが挙げられ、これらの具体的な代表例としては、アルミニウム粉、銅粉、鉄粉、アルミナ、天然木材、紙、炭酸カルシウム、タルク、炭酸マグネシウム、マイカ、カオリン、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、シリカ、クレー、ゼオライト、タルク、ウォラストナイト、アセテート粉、絹粉、アラミド繊維、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、カーボンブラック、グラファイト、ガラスビーズおよび再生充填剤材料などが挙げられる。
【００４８】
充填剤（Ｄ）に使用される再生充填剤材料としては籾殻、フスマ、米糠、とうもろこし屑、芋ガラ、脱脂大豆、胡桃殻、ココナッツヤシ殻、スソコ、バガス、などの農産廃棄物、焼酎などの蒸留酒の蒸留粕、ビール麦芽粕、ワインブドウ粕、酒粕、醤油粕などの醸造粕、茶滓、コーヒー滓、柑橘絞り滓などの飲料工場からの各種滓、オカラ，クロレラなどの食品加工廃棄物、牡蛎殻などの貝殻、海老や蟹の甲羅などの水産廃棄物、おが屑、廃ほだ木、樹皮、伐採竹、製材所での木材切削や、木造家屋の解体などで発生する廃木材などの木質系廃棄物、古紙や製紙業から発生する廃パルプ、紙片などの廃棄物が挙げられる。これらは単独で、または２種以上を混合して用いることができる。
【００４９】
充填剤（Ｄ）の形状、大きさは特に限定されないが、粒子状の場合は粒子が大きいと、繊維状の場合は繊維が長すぎると充填材（Ｄ）の分散性が低下し、製品外観が悪化するため、粉砕したものを用いるのが好ましく、１０メッシュパス以下が、さらには１００メッシュパス以下が好ましい。また粉砕品の取り扱いの点で１００００メッシュ以上が好ましい。充填剤（Ｄ）の含水率は特に限定される物ではないが、充填剤（Ｄ）は水分多く含んでいる場合が多く、粉体としての取り扱い性から２０質量％以下の含水率にオーブンや加熱攪拌処理などで乾燥するのが好ましい。さらに、２０質量％以下の含水率であっても、成形品に異常発泡などが生じる場合は、さらにオーブンや加熱攪拌処理などで乾燥するのが好ましく、含水率を１％以下に乾燥して使用するのが特に好ましい。
【００５０】
また、熱可塑性樹脂（Ｂ）への分散性を改良するため予め無水マレイン酸などの多塩基酸無水物，ジクミルペルオキシドなどの有機過酸化物，酸変性された変性ポリオレフィン，ポリエステル系のワックス，ステアリン酸亜鉛などの脂肪酸金属塩，酸化チタンや酸化カルシウムなどの金属酸化物などの微粒子などで表面処理した充填剤を使用することもできる。これらの充填剤（Ｄ）は、これらは単独で、または２種以上を混合して用いることができる。前記熱可塑性樹脂（Ｂ）１００質量部に対して０〜２０００質量部の範囲で配合される。充填剤（Ｄ）が２０００質量部を超えると、外観が悪化する恐れがある。
【００５１】
また、本発明においては発泡剤を使用することもできる。代表的な発泡剤の例としては、無機発泡剤、揮発性発泡剤、分解型発泡剤などが挙げられる。無機発泡剤としては、二酸化炭素、空気、窒素など、揮発性発泡剤としてはプロパン、ｎ−ブタン、イソブタン、ペンタン、ヘキサンなどの脂肪族炭化水素、トリクロロフロロメタン、ジクロロフロロメタン、ジクロロテトラフロロエタン、メチルクロライド、エチルクロライド、メチレンクロライドなどのハロゲン化炭化水素などが挙げられる。分解型発泡剤としては、アゾジカーボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチロニトリリル、重炭酸ナトリウムなどを用いることができる。これらの発泡剤は適宜混合して用いることができる。また、発泡剤を使用する場合には、熱可塑性樹脂組成物の溶融混練物中に、さらに気泡調整剤を添加しても良い。気泡調整剤としてはタルク、シリカなどの無機粉末や多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリウムあるいは重炭酸ナトリウムとの反応混合物、クエン酸などが挙げられる。
【００５２】
また、本発明の樹脂組成物においては、可塑剤を使用することもできる。可塑剤としては、例えば、ジメチルフタレート、ジエチルフタレート、ジブチルフタレート、ジヘキシルフタレート、ジノルマルオクチルフタレート、２−エチルヘキシルフタレート、ジイソオクチルフタレート、ジカプリルフタレート、ジノニルフタレート、ジイソノニルフタレート、ジデシルフタレート、ジイソデシルフタレート、ジウンデシルフタレート、ジラウリルフタレート、ジトリデシルフタレート、ジベンジルフタレート、ジシクロヘキシルフタレート、ブチルベンジルフタレート、オクチルデシルフタレート、ブチルオクチルフタレート、オクチルベンジルフタレート、ノルマルヘキシルノルマルデシルフタレート、ノルマルオクチルノルマルデシルフタレート等のフタル酸エステル系可塑剤；トリクレジルホスフェート、トリ−２−エチルヘキシルホスフェート、トリフェニルホスフェート、２−エチルヘキシルジフェニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート等のリン酸エステル系可塑剤；ジ−２−エチルヘキシルアジペート、ジイソデシルアジペート、ノルマルオクチル−ノルマルデシルアジペート、ノルマルヘプチル−ノルマルノニルアジペート、ジイソオクチルアジペート、ジイソノルマルオクチルアジペート、ジノルマルオクチルアジペート、ジデシルアジペート等のアジピン酸エステル系可塑剤；ジブチルセバケート、ジ−２−エチルヘキシルセバケート、ジイソオクチルセバケート、ブチルベンジルセバケート等のセバチン酸エステル系可塑剤；ジ−２−エチルヘキシルアゼレート、ジヘキシルアゼレート、ジイソオクチルアゼレート等のアゼライン酸エステル系可塑剤；クエン酸トリエチル、アセチルクエン酸トリエチル、クエン酸トリブチル、アセチルクエン酸トリブチル、アセチルクエン酸トリ−２−エチルヘキシル等のクエン酸エステル系可塑剤；メチルフタリルエチルグリコレート、エチルフタリルエチルグリコレート、ブチルフタリルブチルグリコレート等のグリコール酸エステル系可塑剤；トリブチルトリメリテート、トリ−ノルマルヘキシルトリメリテート、トリ−２−エチルヘキシルトリメリテート、トリ−ノルマルオクチルトリメリテート、トリ−イソクチルトリメリテート、トリ−イソデシルトリメリテート等のトリメリット酸エステル系可塑剤；ジ−２−エチルヘキシルイソフタレート、ジ−２−エチルヘキシルテレフタレート等のフタル酸異性体エステル系可塑剤；メチルアセチルリシノレート、ブチルアセチルリシノレート等のリシリノール酸エステル系可塑剤；ポリプロピレンアジペート、ポリプロピレンセバケートおよびこれらの変型ポリエステル等のポリエステル系可塑剤；エポキシ化大豆油、エポキシブチルステアレート、エポキシ（２−エチルヘキシル）ステアレート、エポキシ化あまに油、２−エチルヘキシルエポキシトーレート等のエポキシ系可塑剤などが挙げられる。これらは必要に応じて１種または２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００５３】
また、本発明の樹脂組成物においては必要に応じて安定剤を添加することも出来る。 安定剤としては、例えば、三塩基性硫酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、塩基性亜硫酸鉛、ケイ酸鉛等の鉛系安定剤；カリウム、マグネシウム、バリウム、亜鉛、カドミウム、鉛等の金属と、２エチルヘキサン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、イソステアリン酸、ヒドロキシステアリン酸、オレイン酸、リシノール酸、リノール酸、ベヘニン酸等の脂肪酸とから誘導される金属石鹸系安定剤；アルキル基、エステル基と脂肪酸塩、マレイン酸塩、含硫化物から誘導される有機錫系安定剤；Ｂａ−Ｚｎ系、Ｃａ−Ｚｎ系、Ｂａ−Ｃａ系、Ｃａ−Ｍｇ−Ｓｎ系、Ｃａ−Ｚｎ−Ｓｎ系、Ｐｂ−Ｓｎ系、Ｐｂ−Ｂａ−Ｃａ系等の複合金属石鹸系安定剤；バリウム、亜鉛等の金属と、２エチルヘキサン酸、イソデカン酸、トリアルキル酢酸等の分岐脂肪酸、オレイン酸、リシノール酸、リノール酸等の不飽和脂肪酸、ナフテン酸等の脂肪環族酸、石炭酸、安息香酸、サリチル酸、それらの置換誘導体等の芳香族酸といった通常二種以上の有機酸とから誘導される金属塩系安定剤；これらの安定剤を、石油系炭化水素、アルコール、グリセリン誘導体等の有機溶剤に溶解し、さらに亜リン酸エステル、エポキシ化合物、発色防止剤、透明性改良剤、光安定剤、酸化防止剤、滑剤等の安定化助剤を配合してなる金属塩液状安定剤等の金属系安定剤；エポキシ樹脂、エポキシ化大豆油、エポキシ化植物油、エポキシ化脂肪酸アルキルエステルなどのエポキシ化合物、リンがアルキル基、アリール基、シクロアルキル基、アルコキシル基などで置換され、かつプロピレングリコールなどの２価アルコール、ヒドロキノン、ビスフェノールＡなどの芳香族化合物を有する有機亜リン酸エステル、ＢＨＴや硫黄やメチレン基などで二量体化したビスフェノールなどのヒンダードフェノール、サリチル酸エステル、ベンゾフェノン、ベンゾトリアゾールなどの紫外線吸収剤、ヒンダードアミンまたはニッケル錯塩の光安定剤、カーボンブラック、ルチル型酸化チタン等の紫外線遮蔽剤、トリメロールプロパン、ペンタエリスリトール、ソルビトール、マンニトールなどの多価アルコール、βーアミノクロトン酸エステル、２ーフェニルインドール、ジフェニルチオ尿素、ジシアンジアミドなどの含窒素化合物、ジアルキルチオジプロピオン酸エステルなどの含硫黄化合物、アセト酢酸エステル、デヒドロ酢酸、βージケトンなどのケト化合物、有機珪素化合物、ほう酸エステルなどといった非金属系安定剤が挙げられる。これらは１種または２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００５４】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、更に耐衝撃改質剤を添加することが出来る。耐衝撃改質剤としては、例えば、ポリブタジエン、ポリイソプレン、ポリクロロプレン、フッ素ゴム、スチレン−ブタジエン系共重合体ゴム、メタクリル酸メチル−ブタジエン−スチレン系共重合体、ブタジエンゴム含有メタクリル酸メチル−スチレン系グラフト共重合体、アクリロニトリル−スチレン−ブタジエン系共重合体ゴム、ブタジエンゴム含有アクリロニトリル−スチレン系グラフト共重合体、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体ゴム、スチレン−イソプレン−スチレン共重合体ゴム、スチレン−エチレン−ブチレン−スチレン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン共重合体ゴム、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）、シリコーン含有アクリル系ゴム含有メタクリル酸メチルグラフト共重合体、シリコーン含有アクリル系ゴム含有メタクリル酸メチル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン含有アクリル系ゴム含有アクリロニトリル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン／アクリル複合ゴム含有メタクリル酸メチルグラフト共重合体、シリコーン／アクリル複合ゴム含有メタクリル酸メチル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン／アクリル複合ゴム含有アクリロニトリル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン系ゴム含有メタクリル酸メチルグラフト共重合体、シリコーン系ゴム含有メタクリル酸メチル−スチレン系グラフト共重合体、シリコーン系ゴム含有アクリロニトリル−スチレン系グラフト共重合体等が挙げられる。エチレン−プロピレン−ジエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）のジエンとしては、１，４−ヘキサンジエン、ジシクロペンタジエン、メチレンノルボルネン、エチリデンノルボルネン、プロペニルノルボルネン等が使用される。これらの耐衝撃改質剤は、１種または２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００５５】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、必要に応じて更に滑剤を添加することが出来る。滑剤としては、例えば、流動パラフィン、天然パラフィン、マイクロワックス、合成パラフィン、低分子量ポリエチレン等の純炭化水素系；ハロゲン化炭化水素系；高級脂肪酸、オキシ脂肪酸等の脂肪酸系；脂肪酸アミド、ビス脂肪酸アミド等の脂肪酸アミド系；脂肪酸の低級アルコールエステル、グリセリド等の脂肪酸の多価アルコールエステル、脂肪酸のポリグリコールエステル、脂肪酸の脂肪アルコールエステル（エステルワックス）等のエステル系；金属石鹸、脂肪アルコール、多価アルコール、ポリグリコール、ポリグリセロール、脂肪酸と多価アルコールの部分エステル、脂肪酸とポリグリコール、ポリグリセロールの部分エステル系の滑剤を挙げることができる。
【００５６】
また、本発明の樹脂組成物においては必要に応じて加工助剤を使用することができる。 加工助剤としては、例えば、（メタ）アクリル酸エステル系共重合体、（メタ）アクリル酸エステル−スチレン共重合体、（メタ）アクリル酸エステル−スチレン−α−メチルスチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン−（メタ）アクリル酸エステル系共重合体、アクリロニトリル−スチレン−α−スチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン−マレイミド共重合体等が挙げられる。
【００５７】
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、その特性を損わない限りにおいて、その目的に応じて顔料、防曇剤、抗菌剤、帯電防止剤、導電性付与剤、界面活性剤、結晶核剤、耐熱向上剤等の各種添加剤を添加することができる。
【００５８】
改質剤（Ａ）の熱可塑性樹脂（Ｂ）への添加は、例えば、押出混練、ロール混練等従来より知られる方法で溶融混練することによって行うことができる。また、本発明の改質剤と、熱可塑性樹脂（Ｂ）の一部を混合してまずマスターバッチを作製し、熱可塑性樹脂（Ｂ）の残部をさらに添加、混合するなどの多段階混合も可能である。
本発明の改質剤を添加した熱可塑性樹脂組成物の成形加工法としては、例えば、カレンダー成形、熱成形、押出ブロー成形、発泡成形、押出成形、射出成形、溶融紡糸等が挙げられる。中でも、押出ブロー成形、押出成形、射出成形が好ましい。
【００５９】
本発明の改質剤を添加した熱可塑性樹脂組成物を用いて得られる有用な成形品としては、例えば、押出成形によるシート、フィルムおよび異型成形品；押出ブロー成形や射出成形による中空成形体、射出成形体等が挙げられる。その具体例としては、自動車のバンパー、スポイラー、サイドモール、シーリングや内装材、ＯＡ機器の筐体、窓枠、棚板、床材、壁材等の建材等が挙げられる。
【００６０】
【実施例】
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。各記載中、「部」は質量部を、「％」は質量％を示す。また、諸物性の測定は以下の方法により実施した。
【００６１】
（１）固形分濃度
粒子分散液を１８０℃で３０分間乾燥して求めた。
（２）粒子径測定
改質剤粒子の分散液を蒸留水で希釈したものを試料として、米国ＭＡＴＥＣ社製ＣＨＤＦ２０００型粒度分布計を用いて測定した。測定条件は、ＭＡＴＥＣ社が推奨する標準条件で行った。すなわち、専用の粒子分離用キャピラリー式カートリッジおよびキャリア液を用い、液性はほぼ中性、流速１．４ｍｌ／ｍｉｎ、圧力約４０００ｐｓｉ（２６００ＫＰａ）および温度３５℃を保った状態で、濃度約３％の希釈ラテックス試料０．１ｍｌを測定に用いた。標準粒子径物質としては、米国ＤＵＫＥ社製の粒子径既知の単分散ポリスチレンを０．０２μｍから０．８μｍの範囲内で合計１２点用いた。
（３）ガラス転移温度（Ｔｇ）
重合体（Ａ−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は、以下に示すＦｏｘ式を用いて算出した（非特許文献１参照）。
Ｆｏｘ式 １／Ｔｇ＝Ｗ１／Ｔｇ１＋Ｗ２／Ｔｇ２＋Ｗ３／Ｔｇ３＋〜＝■Ｗｉ／Ｔｇｉ
（ここで、Ｔｇｉはｉ成分の重合体のＴｇ、Ｗｉはｉ成分の重量分率を示す。）また、ｉ成分の重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は非特許文献２に記載の値を用いた。
【００６２】
（４）粉体の流動性測定
ＪＩＳ Ｋ６７２１に準拠した嵩比重計（筒井理化学器械（株）製）を用いて測定を行った。この測定においては、嵩比重計の漏斗に粉体を充填したのち、漏斗から粉体を１０秒間流して、流れ出た粉体を計量して、粉体の流動性（ｇ／１０ｓｅｃ）の指標とした。用いた漏斗の出口の径は８ｍｍである。
１０秒間に流れ出る粉体の量が多いほど、粉体の流動性が良好である事を意味している。実作業においても、流動性の良好な粉体は取扱性も良好であることを意味する。
（５）粉体の貯蔵安定性測定
アクリル樹脂製の容器に粉体２０ｇを充填して、５Ｋｇの重りを容器上に載せた状態で、オーブン内を５０℃としたギヤオーブン（タバイ（株）製 ＧＨＰＳ−２２２）に入れて６時間放置し、その後取り出して室温にて冷却して、粉体のブロックを作製した。この粉体のブロックを目開きが１２メッシュの篩に載せて、振動ふるい機（筒井理化学器械（株）製、ミクロ形電磁振動ふるい機Ｍ−２）で破砕し、破砕量が６０％に到達した時点の時間、即ち、６０％破砕時間を粉体の貯蔵安定性の目安とした。
この６０％破砕時間が短いほど、実際に粉体を貯蔵しておいた際に粉体が固まりにくく、固まった場合でも容易に粉体の塊を崩せる事が経験上判っている。また、固まりやすい粉体は塊を崩しても元には戻りにくく、このような粉体を熱可塑性樹脂に添加した場合には熱可塑性樹脂中における分散性不良、成形品外観や難燃性の低下を生じやすくなる。
【００６３】
（６）熱可塑性樹脂中における分散性評価
上記（５）の粉体の貯蔵安定性の評価において、６０％は最良に到達した時点の粉体をポリカーボネート樹脂に添加して作製したＵＬ９４規格に従った厚み１．６ｍｍの垂直型燃焼試験用試験片中の凝集物の有無の観察を透過光で目視にて行い、以下の基準にて判定した。
○：試片中に凝集物を認めない。
×：試片中に凝集物を認めた。
（７）燃焼性試験：
ＵＬ９４規格に従い、垂直型燃焼試験を実施した。試験片は１．６ｍｍ厚のものを用いた。
（８）アイゾット衝撃強さ試験
ＡＳＴＭ Ｄ２５６に準拠して、３．２ｍｍ厚・ノッチ付きの試験片を用いて２３℃にて測定した。
（９）引張試験
ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して、引張強度および引張伸度を測定した。
（１０）表面外観の観察
射出成形した試験片の表面外観を目視にて観察し以下の基準にて判定した。
○：表面にブツ無し。
×：表面にブツ有り。
【００６４】
＜実施例１：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）＞
ポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液（旭フロロポリマーズ社製フルオンＡＤ９３６、固形分濃度６０．０％、平均粒子径０．３０μｍ）８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて、攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に仕込み、次いで、蒸留水１５６．７質量部とアルケニルコハク酸ジカリウム２．０質量部とからなる混合液を加え、さらにメタクリル酸メチル４０質量部、アクリル酸ｎ−ブチル１０質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．２質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．２質量部を加えてから、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。そして、所用攪拌動力が０．１５ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を開始した。反応容器内を５５℃に昇温して内部の液温が５５℃になった時点で、硫酸鉄（■）０．００５質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．０１５、ロンガリット塩０．２質量部、蒸留水１０質量部とから混合液を加えて、重合体（Ａ１−２）の重合を開始した。重合開始から９０分間保持して重合体（Ａ１−２）の重合を終了した。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、均一な熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）の分散液が得られた。得られた分散液の固形分は３４．６％であった。
【００６５】
この分散液中における重合体（Ａ１−２）粒子の平均粒子径は０．９５μｍであった。また、算出した重合体（Ａ１−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は５７℃であった。
【００６６】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、７５℃にまで昇温した。内部の温度が７５℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）１００質量部に対して、２．５質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ１）を得た。
【００６７】
＜実施例２：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）＞
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に、蒸留水２２０質量部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム３．０部、メタクリル酸メチル８０質量部、アクリル酸ｎ−ブチル２０質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．２質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．２質量部を仕込み、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。その後、系内を５５℃に昇温して内部の液温が５５℃になった時点で、硫酸鉄（ＩＩ）０．０００５質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００１５質量部、ロンガリット塩０．２質量部および蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて、重合を開始した。重合開始より９０分間保持して重合を終了し、重合体（Ａ２−２）粒子の水性分散液を得た。得られた重合体（Ａ２−２）粒子の水性分散液の固形分濃度は３０．４％であった。
【００６８】
この粒子分散液中における重合体（Ａ２−２）粒子の平均粒子径は０．０７５μｍであった。また、算出した重合体（Ａ２−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は５７℃であった。
【００６９】
攪拌翼、熱電対、滴下口を備えた別の反応容器に、重合体（Ａ２−２）粒子水性分散液を１６４．５質量部（固形分として５０質量部）を加え、系内部を攪拌しながら５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、攪拌を停止した。実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ２−１）粒子分散液８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より添加した。添加を終了したのち、所用攪拌動力が０．０７ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を行いながら、この状態を３０分間保持したのち、粒子分散液同士の混合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は、３４．９％であった。
【００７０】
攪拌機、熱電対付きの容器に純水１００部を加えて、８０℃にまで昇温した。内部の温度が８０℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）１００質量部に対して、４質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）を得た。
【００７１】
＜実施例３：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）＞
攪拌翼、熱電対、滴下口を備えた容器に、製造例２で得た重合体（Ａ２−２）粒子水性分散液を９８．７質量部（固形分として３０質量部）を加え、系内部を攪拌しながら５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、攪拌を停止した。それから、実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液１１６．７質量部（固形分として７０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より添加した。添加を終了したのち、所用攪拌動力が０．１ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を行いながら、この状態を３０分間保持したのち、粒子分散液同士の混合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は、３４．８％であった。
【００７２】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、８３℃にまで昇温した。内部の温度が８３℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）１００質量部に対して、６質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ３）を得た。
【００７３】
＜実施例４：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）＞
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口、滴下口を備えた反応容器に仕込み、実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ４−１）粒子分散液６６．７質量部（固形分として４０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より仕込んだ。次いで、蒸留水１６３．３質量部とＮ−ラウロイルサルコシン酸ナトリウム３．５質量部とからなる混合液を加え、窒素気流を１時間通ずる事によって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。それから内部の温度を５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、過硫酸カリウム０．２質量部、蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて、所用攪拌動力が０．２５ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を調整してから、メタクリル酸メチル１８質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．０１９質量部の混合物を滴下口より１０分間かけて滴下を行うことによって、重合を開始した。重合開始から６０分間保持したのち、内部の温度を６６℃まで昇温した。内部の温度が６６℃になった時点でスチレン１９．８質量部、アクリル酸ｎ−ブチル１３．２質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．１質量部の混合物を９０分かけて滴下口より滴下した。滴下終了後、この状態を６０分間保持した。保持終了後、メタクリル酸メチル９質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．０５質量部の混合物を３０分かけて滴下口より滴下した。滴下終了後、この状態を６０分間保持したのち、重合体（Ａ４−２）の重合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は３４．１％であった。
【００７４】
この分散液中における重合体（Ａ４−２）粒子の平均粒子径は０．０７μｍであった。また、算出した重合体（Ａ４−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は５２℃であった。
【００７５】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、７５℃にまで昇温した。内部の温度が７５℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）１００質量部に対して、５質量部の酢酸カルシウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ４）を得た。
【００７６】
＜実施例５：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）＞
実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて、攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口、滴下口を備えた反応容器に仕込み、次いで、蒸留水１６３．３質量部とアルケニルコハク酸ジカリウム３質量部とからなる混合液を加え、さらにメタクリル酸メチル１５質量部、メタクリル酸ｎ−ブチル２５質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．０１２質量部およびｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．０１９質量部とからなる混合物を加えたのち、窒素気流を１時間通ずることによって、反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。それから内部の温度を５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、所用攪拌動力が０．３７ｋｗ・ｍ３となるように攪拌を調整してから、硫酸鉄（ＩＩ）０．００１質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００３質量部、ロンガリット塩０．２質量部および蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて重合を開始した。重合開始から６０分間保持したのち、内部の温度を６５℃まで昇温した。内部の温度が６５℃になった時点でメタクリル酸メチル１０質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．０５質量部の混合物を１０分間かけて滴下口より滴下した。滴下終了後、６０分間保持してから、重合体（Ａ５−２）の重合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は３４．６％であった。
【００７７】
この分散液中における重合体（Ａ５−２）粒子の平均粒子径は０．０７５μｍであった。また、算出した重合体（Ａ５−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は５７℃であった。
【００７８】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、７８℃にまで昇温した。内部の温度が７８℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）１００質量部に対して、４質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ５）を得た。
【００７９】
＜比較例１：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ６）＞
メタクリル酸ドデシル７０質量部とメタクリル酸メチル３０質量部との混合液に２，２′−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）０．１質量部を溶解させた。これにドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム２質量部と蒸留水３００質量部の混合液を添加して、ホモミキサーにて１００００ｒｐｍで４分間攪拌したのち、ホモジナイザー に３０ＭＰａの圧力で２回通し、安定なメタクリル酸ドデシル／メタクリル酸メチル予備分散液を得た。これを攪拌翼、コンダンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に仕込み、窒素気流下で内温８０℃に昇温して重合を開始せしめ、この状態を３時間保持したのち、重合を終了して重合体（Ａ６−２）粒子分散液を得た。
【００８０】
この分散液中における重合体（Ａ６−２）粒子の固形分は２５．１％、平均粒子径は０．１９μｍであった。また、算出した重合体（Ａ６−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は−３０℃であった。
【００８１】
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口、滴下口を備えた反応容器に、実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液３３．３質量部（固形分として２０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より仕込んだ。次いで、２３９質量部の重合体（Ａ６−２）（固形分として６０質量部）を仕込んでから、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。その後、所用攪拌動力が０．４６ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を開始してから、内部を８０℃まで昇温した。内部の温度が８０℃になった時点で、硫酸鉄（■）０．００１質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００３質量部、ロンガリット塩０．２４質量部、蒸留水７．７質量部の混合液を加えた後、メタクリル酸メチル２０質量部とｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．１質量部との混合物を滴下口より３０分間かけて滴下することによって、重合体（Ａ６−２）の重合を行った。滴下終了後、１時間保持して重合を終了させて熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ６）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は３３．８％であった。
【００８２】
この分散液中における重合体（Ａ６−２）粒子の平均粒子径は０．２μｍであった。また、算出した重合体（Ａ６−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は−６℃であった。
【００８３】
＜比較例２：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）＞
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口、滴下口を備えた反応容器に、実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より仕込み、次いで、蒸留水１５１．７質量部とアルケニルコハク酸ジカリウム２．０質量部とからなる混合液を加え、それから窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。次いで、反応容器内を６０℃に昇温して内部の液温が６０℃になった時点で、所用攪拌動力が０．２ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を調整してから、硫酸鉄（■）０．００１質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００３質量部、ロンガリット塩０．１５質量部、蒸留水１５質量部とからなる混合液を加えて、さらにアクリロニトリル１０質量部、スチレン４０質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．１５質量部の混合物を滴下口より１８０分間の滴下を開始することによって、熱可塑性重合体（Ａ７−２）の重合を開始した。滴下終了後から９０分間保持したのち、重合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）の分散液を得た。得られた分散液の固形分は、３３．１％であった。
【００８４】
この分散液中における重合体（Ａ７−２）粒子の平均粒子径は０．１５μｍであった。また、算出した重合体（Ａ７−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は１０５℃であった。
【００８５】
攪拌機、熱電対付きの反応容器に純水１００部を加えて、内部の温度を９５℃まで昇温した。内部の温度が９５℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）１００質量部に対して、４質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）分散液１００質量部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９９℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ７）を得た。
【００８６】
＜比較例３：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）＞
攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に、蒸留水２２０質量部、アルケニルコハク酸ジカリウム３．０質量部、アクリロニトリル２０質量部、スチレン８０質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．２質量部を仕込み、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。その後、系内を５５℃に昇温して内部の液温が５５℃になった時点で、硫酸鉄（ＩＩ）０．００１質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．００３質量部、ロンガリット塩０．２質量部および蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて、重合を開始した。重合開始より９０分間保持して重合を終了し、重合体（Ａ８−２）粒子の水性分散液を得た。得られた重合体（Ａ８−２）粒子の水性分散液の固形分濃度は３０．０％であった。
【００８７】
この分散液中における重合体（Ａ８−２）粒子の平均粒子径は０．０９４μｍであった。また、算出した重合体（Ａ８−２）のガラス転移温度（Ｔｇ）は１０５℃であった。
【００８８】
攪拌翼、熱電対、滴下口を備えた別の反応容器に、重合体（Ａ８−２）粒子水性分散液を１６６．７質量部（固形分として５０質量部）を加え、系内部を攪拌しながら５５℃まで昇温した。内部の温度が５５℃になった時点で、攪拌を停止した。実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて滴下口より添加した。添加を終了したのち、所用攪拌動力が０．０７ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を行いながら、この状態を３０分間保持したのち、粒子分散液同士の混合を終了して熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）の分散液を得た。一連の操作を通じて固形物の分離はみられず、得られた分散液の固形分は、３４．３％であった。
【００８９】
攪拌機、熱電対付きの容器に純水１００部を加えて、９５℃にまで昇温した。内部の温度が９５℃になった時点で熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）１００質量部に対して、５質量部の硫酸アルミニウムを溶解した水溶液１２０質量部と、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）分散液１００部とを２０分かけて滴下して固形物を析出させた。次いで、９８℃まで内部を昇温して、この状態を２０分間保持した。それから、この析出物を分離し、濾過、洗浄、乾燥してポリテトラフルオロエチレン含有熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ８）を得た。
【００９０】
＜参考例１：熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ９）＞
実施例１で使用したポリテトラフルオロエチレン（Ａ１−１）粒子分散液８３．３質量部（固形分として５０質量部）をロータリーローブポンプ（東興産業（株）製バイキングＩＣ３０Ｓ−Ｄ）を用いて、攪拌翼、コンデンサー、熱電対、窒素導入口を備えた反応容器に仕込み、次いで、蒸留水１５６．７質量部とアルケニルコハク酸ジカリウム２．０質量部とからなる混合液を加え、さらにメタクリル酸メチル４０質量部、アクリル酸エチル１０質量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．３質量部、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド０．３質量部を加えてから、窒素気流を１時間通ずることによって反応容器内の雰囲気の窒素置換を行った。そして、所用攪拌動力が２ｋｗ／ｍ３となるように攪拌を調整した。反応容器内を５５℃に昇温して内部の液温が５５℃になった時点で、硫酸鉄（■）０．００５質量部、エチレンジアミン四酢酸二ナトリウム０．０１５質量部、ロンガリット塩０．３質量部と蒸留水１０質量部からなる混合液を加えて、重合体（Ａ９−２）の重合を開始した。重合開始から９０分間保持したが、９０分間保持の間に固形物の分離が認められ、重合を終了した時点での分散液中の固形分は９％であった。この分散液を１８０℃で３０分間乾燥して固形分を回収して、得られた固形分を室温にてアセトンに溶解させたところ、固形分は全て溶解した。したがって、分散液中のポリテトラフルオロエチレンは保持の間に全量分離したことを確認した。
【００９１】
＜実施例１〜５、比較例１〜４＞
実施例１〜５、比較例１〜３で得られた粉体の粒度を表１に、粉体の流動性の評価結果を表２に、粉体の貯蔵安定性についての評価結果を表３に示す。
なお、比較例４は、ポリテトラフルオロエチレンパウダー（旭硝子フロロポリマーズ（株）製フルオンＣＤ１の粉体を評価した結果である。
【００９２】
【表１】
【表２】
【表３】
＜実施例６〜１０、比較例５〜９＞
Ａ１〜Ａ８の粉体を、ポリカーボネート樹脂と表４に示した質量比でヘンシェルミキサーにて混合した混合物を、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いてシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）により射出成形を行って、ＵＬ９４規格に従った厚み１．６ｍｍの垂直型燃焼試験用試験片を得た。
この試験片を用い、分散性評価を行った結果を表４に示す。
【００９６】
【表４】
＜実施例１１〜１５、比較例１０〜１４＞
表５に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表５に示す。
【００９８】
【表５】
＜実施例１６〜２０、比較例１５〜１９＞
表６に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表６に示す。
【０１００】
【表６】
＜実施例２１〜２５、比較例２０〜２４＞
表７に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表７に示す。
【０１０２】
【表７】
＜実施例２６〜３０、比較例２５〜２９＞
表８に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２６０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表８に示す。
【０１０４】
【表８】
＜実施例３１〜３５、比較例３０〜３４＞
表９に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２６０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表９に示す。
【０１０６】
【表９】
＜実施例３６〜４０、比較例３５〜３９＞
表１０に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１０に示す。
【０１０８】
【表１０】
＜実施例４１〜４５、比較例４０〜４４＞
表１１に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１１に示す。
【０１１０】
【表１１】
＜実施例４６〜５０、比較例４５〜４９＞
表１２に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１２に示す。
【０１１２】
【表１２】
＜実施例５１〜５５、比較例５０〜５４＞
表１３に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１３に示す。
【０１１４】
【表１３】
＜実施例５６〜６０、比較例５５〜５９＞
表１４に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２５０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２５０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１４に示す。
【０１１６】
【表１４】
＜実施例６１〜６５、比較例６０〜６４＞
表１５に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２２０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２２０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２２０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１５に示す。
【０１１８】
【表１５】
＜実施例６６〜７０、比較例６５〜６９＞
表１６に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２８０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２８０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１６に示す。
【０１２０】
【表１６】
＜実施例７１〜７５、比較例７０〜７４＞
表１７に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２４０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１７に示す。
【０１２２】
【表１７】
＜実施例７６〜８０、比較例７５〜７９＞
表１８に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２４０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２３０℃、金型温度８０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１８に示す。
【０１２４】
【表１８】
＜実施例８１〜８５、比較例８０〜８４＞
表１９に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２４０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２４０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２４０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表１９に示す。
【０１２６】
【表１９】
＜実施例８６〜９０、比較例８５〜８９＞
表２０に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２３０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２３０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２３０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表２０に示す。
【０１２８】
【表２０】
＜実施例９１〜９５、比較例９０〜９４＞
表２１に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２３０℃に設定した同方向二軸押出機（ＪＳＷ（株）製ＴＥＸ−３０α）で賦形し、ペレットを作製した。次いで、このペレットを用いて、燃焼性試験用はシリンダー温度２３０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（山城精機製作所（株）製ＳＡＶ−６０）、物性評価用はシリンダー温度２３０℃、金型温度６０℃に設定した射出成形機（名機製作所（株）製Ｍ−１００ＡＩＩ−ＤＭ）により射出成形を行って、それぞれ試験片を得た。
これら組成物の評価結果を表２１に示す。
【０１３０】
【表２１】
なお、表５〜表２１中の配合成分として記載される、樹脂、添加剤等は、具体的には以下のものを使用した。
・「ＰＣ樹脂」：ポリカーボネート樹脂、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、商品名ユーピロンＳ−２０００Ｆ
・「ＰＢＴ樹脂」：ポリブチレンテレフタレート樹脂、三菱レイヨン（株）製、商品名タフペットＮ１０００
・「ＰＰＥ樹脂」：ポリフェニレンエーテル樹脂
用いたポリフェニレンエーテル樹脂は、ポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレン）エーテルであり、還元粘度は２５℃における０．１％クロロホルム溶液で、ウベローデ型粘度計にて測定したところ、０．５９であった。
・「ＰＳ樹脂」：ポリスチレン樹脂、日本ポリスチレン（株）製、商品名Ｇ４４０Ｋ
・「Ｎｙ６樹脂」：ポリアミド樹脂、宇部興産（株）製、商品名ＵＢＥナイロン１０１３Ｂ
・「ＰＰ樹脂」：ポリプロピレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＰＰ ＢＣ６
・「ＰＥ樹脂」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＬＤ ＬＣ５２５
・「グラフト共重合体１」：ＡＢＳグラフト共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名Ｒ−８０
・「グラフト共重合体２」：アクリロニトリル−ブチルアクリレート−スチレン）グラフト共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ＭＵＸ−８０
・「グラフト共重合体３」：アクリロニトリル−ブチルアクリレート−シリコーン）グラフト共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ＲＫ−２００
・「ビニル系共重合体」：アクリロニトリル−スチレン共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ＡＰ−２０
・「難燃剤１」：トリフェニルフォスフェート、大八化学工業（株）製、商品名ＴＰＰ
・「難燃剤２」：テトラビスフェノールＡのカーボネートオリゴマー、帝人化成（株）製、商品名ファイヤーガードＦＧ−７５００
・「難燃剤３」：パーフルオロブタンスルホン酸ナトリウム、大日本インキ化学工業（株）製、商品名メガファックＦ１１４
・「難燃剤４」：ハロゲン化エポキシオリゴマー、Ｂｒｏｍｉｎｅ Ｃｏｍｐｏｕｎｄｓ Ｌｔｄ．製、商品名Ｆ２４００
・「難燃剤５」：赤燐、リン化学工業（株）製、商品名ノーバレッド１２００
・「難燃剤６」：水酸化マグネシウム、協和化学工業（株）製、商品名キスマ５Ａ
・「難燃助剤」：三酸化アンチモン、日本精鉱（株）製、商品名パトックスＭ
・「ＰＴＦＥパウダー１」：ポリテトラフルオロエチレン、旭硝子（株）製、商品名アフロンＰＴＦＥ ＣＤ−１。
「ＰＴＦＥパウダー２」：ポリテトラフルオロエチレン、ダイキン（株）製、商品名Ｆ２０１Ｌ。
【０１３２】
＜実施例９６〜１００、比較例９５〜１０４＞
表２２に示す熱可塑性樹脂１００部に対して、熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ２）０．６部（ＰＴＦＥを０．３部含有）若しくはＰＴＦＥパウダー０．３部を添加し、スクリュー径４０ｍｍのブロー成形機によりボトル成形を行った。評価結果を表２２に示す。
【０１３３】
【表２２】
表２２に示す熱可塑性樹脂としては以下のものを用い、以下の条件下で成形を行った。
・「ＡＢＳ樹脂」：三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤペット３００１。成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）１８０℃、（Ｃ２）２００℃、（Ｃ３）２００℃、ヘッド２００℃、ダイス２００℃
・「ＰＣ樹脂」：ポリカーボネート樹脂、三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製、商品名ノバレックス７０２２Ａ。成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）２３０℃、（Ｃ２）２６０℃、（Ｃ３）２７０℃、ヘッド２７０℃、ダイス２８０℃
・「ＰＥＴ樹脂」：ポリエチレンテレフタレート樹脂、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤナイトＡ−２００。成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）２８０℃、（Ｃ２）２８０℃、（Ｃ３）２８０℃、ヘッド２６０℃、ダイス２６０℃
・「ＰＳ樹脂」：ポリスチレン樹脂、日本ポリスチレン（株）製、商品名Ｇ４４０Ｋ。 成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）１６０℃、（Ｃ２）１８０℃、（Ｃ３）２００℃、ヘッド：２００℃、ダイス：２１０℃
・「ＰＥ樹脂」：ポリエチレン樹脂、三井化学（株）製、商品名ハイゼックス７０００Ｆ。成形条件：シリンダー温度（Ｃ１）１５０℃、（Ｃ２）１６５℃、（Ｃ３）１７５℃、ヘッド１７５℃、ダイス１７５℃
また、ＰＴＦＥパウダーとしては以下のものを用いた。
・「ＰＴＦＥパウダー」：ポリテトラフルオロエチレン、旭硝子フロロポリマーズ（株）製、商品名アフロンＣＤ１
【０１３５】
各種評価は以下の方法により行った。
（ａ）「成型時のドローダウン」
成形時におけるパリソンのドローダウンを、以下の基準に従い、目視にて判定した。
○：ダイスウェルが大きくドローダウン無し。
×：ダイスウェルが小さくドローダウン有り。
（ｂ）「ボトルの外観」
得られたボトルの外観を、以下の基準に従い、肉眼により判定した。
○：光沢が良好で、かつ肌荒れが無い。
×：光沢に乏しく、肌荒れが目立つ。
【０１３６】
＜実施例１０１〜１３２、比較例１０５〜１２３＞
表２３〜２６に示す質量比で各成分を混合し、シリンダー温度２３０℃に設定した５０ｍｍ単軸押出機（ＩＫＧ（株）製）にて押出成形を行い、幅８０ｍｍ、厚み３ｍｍの熱可塑性樹脂組成物のシートを作製した。
評価結果を表２３〜表２６に示す。
【０１３７】
なお、評価は以下の方法により行った。
（ａ）表面外観
得られたシートを目視にて観察し、以下の基準にて判定した。
○：肌荒れ、ささくれ、ＰＴＦＥの分散不良と思われるブツの発生が無い。
×：肌荒れ、ささくれ、ＰＴＦＥの分散不良と思われるブツの発生が有る。
（ｂ）プレートアウト
２ロールミルを用いて、成形中のロール表面の汚れを観察した。
○：ロール表面い汚れ無し
△：ロール表面が少し汚れた
×：ロール表面が非常に汚れた
【０１３８】
また、表２３〜２６中の配合成分としては、以下のものを用い、成形は以下の条件で行っている。
・「ＰＰ樹脂１」：ポリプロピレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＰＰ ＢＣ０６Ｃ、成形温度：２３０℃
・「ＰＰ樹脂２」：ポリプロピレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＰＰ ＦＹ−６Ｃ、成形温度：２３０℃
・「ＰＥ樹脂１」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＨＤ ＨＹ５４０、成形温度：２１０℃
・「ＰＥ樹脂２」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＬＤ ＬＪ８０１Ｎ、成形温度：２１０℃
・「ＰＳ樹脂」：ポリスチレン樹脂、日本ポリスチレン（株）製、商品名Ｇ４４０Ｋ、成形温度：２３０℃。
・「ＡＢＳ樹脂」：ゴム強化したアクリロニトリル／スチレン共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤペット、成形温度：２００℃。
・「ＰＥＴ樹脂」：ポリエチレンテレフタレート樹脂、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤナイトＰＡ−２００、成形温度：２５０℃。
・「生分解性樹脂」：ポリ乳酸系樹脂、島津製作所（株）製、商品名ラクティ９４００、成形温度：２２０℃。
・「リサイクルＰＰ樹脂」：ＰＰ樹脂１を押出、賦形、粉砕のサイクルを２回繰り返したものを用いた。成形温度：２３０℃
・「バンパー粉砕品」：ＰＰ樹脂を主成分とする自動車バンパーを破砕、ペレット状にしたものである。本発明では具体例としてＴＳＯＰを用いた。成形温度：２４０℃。
・「リサイクルＰＥＴ樹脂」：分別回収された飲料用等の使用済みＰＥＴボトルからＰＥＴ以外の素材を除去したのち、弱アルカリ性水溶液および水にて洗浄してから湿式粉砕を行ったのち、比重差を利用してＰＥＴ樹脂以外の樹脂や金属片を分離する事によって得られたＰＥＴボトルの粉砕品。成形温度：２５０℃。
・「ＰＴＦＥパウダー１」：ポリテトラフルオロエチレン、旭硝子フロロポリマーズ（株）製、商品名アフロンＣＤ１
【０１３９】
【表２３】
【表２４】
【表２５】
【表２６】
＜実施例１３３〜１４９、比較例１２４〜１３６＞
表２７、２８に示す質量比で各成分を混合し、５０ｍｍ単軸押出機（ＩＫＧ（株）製）にて押出発泡成形を行い、幅８０ｍｍ、厚み５ｍｍの発泡体シートを作製した。
評価結果を表２７，２８に示す。
【０１４４】
なお、評価は以下の方法により行った。
（ａ）成形品中の発泡セル状態
発泡体シートの断面を観察、以下の基準で判定した。
○：シートの表面近傍と中心部とでセルの大きさの比が２倍を超えないもの
×：シートの表面近傍と中心部とでセルの大きさの比が２倍を超えるもの
（ｂ）成形品の表面外観
発泡体シートの表面を目視観察して、以下の基準で判定した。
○：シートの表面に破泡の跡が認められず、表面が平滑である。
×：シートの表面に破泡の跡が認められ、表面に凹凸が生じている。
【０１４５】
表２７〜２８中の配合成分としては以下のものを用い、成形は以下の条件下で行った。
・「ＰＰ樹脂」：ポリプロピレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＰＰ ＦＹ−６Ｃ、成形温度：２３０℃
・「ＰＥ樹脂１」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＨＤ ＨＪ５８０、成形温度：２１０℃
・「ＰＥ樹脂２」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＬＤ ＬＣ７２０、成形温度：２１０℃
・「ＰＥ樹脂３」：ポリエチレン樹脂、日本ポリケム（株）製、商品名ノバテックＬＬ ＵＪ３７０、成形温度：２１０℃
・「ＰＥＴ樹脂」：ポリエチレンテレフタレート樹脂、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤナイトＫＲ−５６０、成形温度：２５０℃
・「リサイクルＰＰ樹脂」：ＰＰ樹脂１を押出、賦形、粉砕のサイクルを２回繰り返したものを用いた。成形温度：２３０℃
・リサイクルＰＥＴ樹脂：分別回収された飲料用等の使用済みＰＥＴボトルからＰＥＴ以外の素材を除去したのち、弱アルカリ性水溶液および水にて洗浄してから湿式粉砕を行ったのち、比重差を利用してＰＥＴ樹脂以外の樹脂や金属片を分離する事によって得られたＰＥＴボトルの粉砕品。成形温度：２５０℃。
・「ＰＳ樹脂」：ポリスチレン樹脂、日本ポリスチレン（株）製、商品名Ｇ４４０Ｋ、
成形温度：２３０℃。
・「ＡＢＳ樹脂」：ゴム強化したアクリロニトリル／スチレン共重合体、三菱レイヨン（株）製、商品名ダイヤペット３００１、成形温度：２００℃。
・「ＰＴＦＥパウダー」：ポリテトラフルオロエチレン、旭硝子フロロポリマーズ（株）製、商品名アフロンＣＤ１
【０１４６】
【表２７】
【表２８】
【発明の効果】
本発明の熱可塑性用改質剤を用いると、熱可塑性樹脂に添加した際のポリテトラフルオロエチレンの分散性が高く、少量添加で難燃性や機械的性質等の諸物性が向上するとともに、充填剤の分散性向上や、さらには均一な発泡セルを有する外観良好な発泡体が得られる。
Claims (16)
- ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）と、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０℃〜９８℃である重合体（Ａ−２）とからなる熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- 平均粒子径が０．０５〜１．０μｍのポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子を分散させた水性分散液中で乳化重合を行うことにより、ガラス転移点（Ｔｇ）が４０℃〜９８℃であり、かつ平均粒子径が０．０５〜１．０μｍの重合体（Ａ−２）粒子を形成させたのち、この水性分散液を凝固もしくは噴霧乾燥して得られた請求項１記載の熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- 乳化重合により、ガラス転移温度（Ｔｇ）が４０〜９８℃であり、かつ平均粒子径が０．０５〜１．０μｍである重合体（Ａ−２）粒子を形成させた水性分散液に対して、平均粒子径が０．０５〜１．０μｍであるポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子を分散させた水性分散液を混合させて得られる水性分散液を凝固もしくは噴霧乾燥して得られた請求項１記載の熱可塑性用樹脂用改質剤（Ａ）。
- 重合体（Ａ−２）が、１種または２種以上のビニル系単量体を重合させて得られる硬質重合体であることを特徴とする請求項１〜３記載の熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- ビニル系単量体が、炭素数１〜４の（メタ）アクリル酸アルキルエステル、芳香族アルケニル化合物から選ばれる少なくとも１種であることを特徴とする請求項４記載の熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- 熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）中におけるポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の含有量が、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）と重合体（Ａ−２）の合計量１００質量％を基準として、０．０１〜７０質量％であることを特徴とする請求項１〜５の何れか１項記載の熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- 重合体（Ａ−２）粒子を形成させる際に水性分散液を攪拌する所要攪拌動力（ＰＶ）が、０．０２〜１．５Ｋｗ／ｍ３であることを特徴とする請求項２記載の熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）粒子を分散させた水性分散液を混合する際の所要攪拌動力（ＰＶ）が、０．０２〜１．５Ｋｗ／ｍ３であることを特徴とする請求項３記載の熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- 凝固を行う際、（Ｔｇ＋１５〜Ｔｇ＋３０）℃の温度範囲で水性分散液から固形分を析出させることを特徴とする請求項１〜８記載の何れか１項記載の熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- 噴霧乾燥を行う際、噴霧乾燥装置の入口温度を、（Ｔｇ＋５０〜Ｔｇ＋１００）℃の範囲内とすることを特徴とする請求項１〜８の何れか１項記載の熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- ＃１４メッシュにて篩別された後の粉体中に含まれる１０００μｍ以上の粒子径の粉体が１５％以下であることを特徴とする請求項１〜１０の何れか１項記載の熱可塑性樹脂用改質剤（Ａ）。
- 熱可塑性樹脂（Ｂ）１００質量部に対して、ポリテトラフルオロエチレン（Ａ−１）の添加量が０．００１〜２０質量部となるように、請求項１〜１１の何れか１項記載の熱可塑性改質剤（Ａ）を添加した熱可塑性樹脂組成物。
- 請求項１２記載の熱可塑性樹脂組成物に、更に難燃剤（Ｃ）が添加されてなる熱可塑性樹脂組成物。
- 請求項１２又は１３記載の熱可塑性樹脂組成物に、更に充填剤（Ｄ）が添加されてなる熱可塑性樹脂組成物。
- 請求項１２〜１４の何れか一項記載の熱可塑性樹脂組成物を、射出成形、押出成形または押出ブロー成形して得られた成形品。
- 請求項１２〜１４の何れか一項記載の熱可塑性樹脂組成物を、射出発泡成形又は押出発泡成形して得られた成形品。
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