JP2002313306A - 電池用セパレータの製造方法、電池用セパレータ及びそれを用いたアルカリ蓄電池 - Google Patents
電池用セパレータの製造方法、電池用セパレータ及びそれを用いたアルカリ蓄電池Info
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Abstract
を得るために、高親水性つまり高スルホン化率が要求さ
れるNi/MH電池などの自己放電抑制に有効なスルホ
ン化ポリオレフィンセパレータにおいて、繊維自体の強
度低下をきたすことなくスルフォン化率を高めて引っ張
り強度と高スルホン化を両立したセパレータを提供す
る。 【解決手段】ポリオレフィン系樹脂を主原料とする繊維
9で構成され、少なくとも繊維の表面付近がスルフォン
化された不織布を基布とするセパレータの製造方法であ
って、SO3ガスによるスルフォン化処理に先立ち、不
織布を飽和に近い湿度、好ましくは湿度80%以上の水
蒸気気流中に晒す前処理を施す電池用セパレータの製造
方法。
Description
セパレータの改良とそれを用いたアルカリ蓄電池の高出
力化に関する。
ユングナー電池、すなわちニッケル・カドミウム蓄電池
(Ni/Cd電池)は、1940年代に密閉化が可能と
なり、1970年頃からの家電、通信、事務機器、雑貨等
への小型二次電源用途が拡大するにつれ、アルカリ蓄電
池を代表する二次電池として目を見張る成長を遂げてき
た。しかし、1990年頃には、カドミウム極に替えて
水素吸蔵合金を用いるニッケル/水素蓄電池(Ni/M
H電池)が新たに開発され、その後開発されたリチウム
二次電池とともにポータブル電子機器の新しい電源とし
て、Ni/Cd電池を最近は生産数量及び生産金額で凌
ぎつつある。
7年に量産化されたハイブリッド電気自動車(HEV)
や電気自動車,電気スク−タ及び電動アシスト自転車な
どの市場が大きく拡大すると予測され、その電源(以
下、移動用電源と称す)として高性能の二次電池の開発
が期待されている。
(ハイパワー)が要望され、併せて高信頼性および高エ
ネルギー密度(小型,軽量)が必要とされる用途であ
る。
蓄電池が、移動用電源の候補として注目されている。と
くに、アルカリ蓄電池の中でも、クリーンな材料を使用
しているイメージと高エネルギー密度を有するという理
由で、すでに量産化されたHEVにも搭載されている実
績のあるNi/MH電池に最も注目が集まっている。
いとするハイパワー用電池系としてはNi/MH電池と
くに具体的な説明には円筒密閉形Ni/MH電池を例に
採り上げて説明する。
1.2V系のアルカリ蓄電池に属し、高エネルギー密度
で比較的に信頼性も高い特徴を有する電池である。しか
し、ハイパワーに関しては若干Ni/Cd電池に劣ると
ころがあり、ハイパワーに適する電池構成たとえば薄型
で長尺の正・負極の採用などを施すと電極活物質の支持
体やセパレータの電池内体積比率が増加する結果、この
電池の本来の特長である高エネルギー密度を損ねる等の
問題を有している。つまり、Ni/MH電池には、まだ
充分とはいえないハイパワー特性の向上が強く望まれて
いる。
しては、正・負両電極の材料や電解液の材料及び濃度の
工夫、さらに両電極の構成法及び電池の構成法などの改
良で電池内部インピーダンスを下げる工夫が、過去から
多くなされてきた。 しかし、正/負極間のイオン通過
速度、つまり電池の高出力化に大きく関係するセパレー
タの改良は、場合によっては上記した改良項目以上に有
効であり、且つ副次的な効果として自己放電などを低位
安定化させるなどの信頼性の向上にも大きな役割を果た
すことから、以前にもまして重要視されつつある。した
がって、Ni/MH電池のハイパワー化にも、セパレー
タの一層の改良が望まれている。
しているが、密閉式Ni/MH電池用セパレータが具備
すべき基本的な条件は、以下にまとめられる。 (1)電解液などに対して、化学的に安定な材料であ
る。 (2)正極及び正極脱落物と負極及び負極脱落物とを電
気的な導通から遮蔽する。 (3)適切な量の電解液を内部空間に含む。 (4)正極で発生する酸素ガスが通過する適切な空間を
有する。
基本条件を満たしながら、低インピーダンスをもたらし
且つ信頼性の高いセパレータの開発が、重視されてい
る。なお、信頼性の高いセパレータが開発されれば、正
・負極をハイパワー用のために薄く,長く加工しても、
セパレータを薄くすることによって、懸念されていたエ
ネルギー密度の極端な低下も抑制できる。
には円筒密閉形Ni/Cd電池には、セパレータ材料と
してポリアミド系の樹脂繊維から成る不織布が使用さ
れ、現在もこの種のセパレータが主に用いられている。
に関しては、従来のポリアミド系のセパレータを用いた
場合は自己放電が極端に大きく、実用的に問題であっ
た。しかし、この問題は、第171回,ECS(USA) Fall Mtg,
Ext. Abst.,Vol.88-2,127(1988)やJ,Electrochem.So
c.,Vol.143,No.6,1904(1996)等で報告してきたように、
アルカリ電解液に対し化学的に一層安定なポリオレフィ
ン系のセパレータを採用することで、実用上致命的な欠
点ではなくなった。この原因は、ポリアミド系樹脂の僅
かな分解生成物であるアンモニア,亜硝酸イオンや硝酸
イオンが、Ni/Cd電池と違って常に水素が存在する
Ni/MH電池では、正極活物質をより早く分解するこ
とに起因していたようである。
レータは水溶液との馴染みが悪く(疎水性)、ポリオレ
フィン系樹脂繊維の親水性付与処理が必要である。この
ため、以下のような親水処理がすでに工業的に採用され
ている。 1)界面活性剤処理 2)アクリル酸などの親水性を有する基をグラフト重合
させる方法 3)親水性を有するスルホ基又はそれに準ずる基を前記
繊維表面に化学的に反応させる方法
い換えれば高温雰囲気で効率充放電される用途には、重
要な親水性の長期維持や自己放電特性が上記の中でも
3)の方法が安定した親水性を有する点で最も優れてい
る。
くに繊維の芯部をポリプロピレン系樹脂で、表層部をポ
リエチレン系樹脂で構成される芯鞘型のポリオレフィン
系樹脂繊維を絡合して作製した不織布を、高温の濃硫酸
に浸漬してスルホン化する方法が、一般である。これら
に関しては、すでに特開平01−132044や米国特
許(USP)No.5,100,723で提案してき
た。
されているが、ハイパワー電池用には、先に述べたよう
にセパレータの親水性に応じた保液性が増すほど電池の
内部インピーダンスが減少するため、スルホン化度を高
めることが必要である。
ィン樹脂中の炭素(C)数に対するイオウ(S)の量
は、通常使用されている繊維径約10μmのポリオレフ
ィン系樹脂繊維からなる不織布を高温の濃硫酸もしくは
発煙硫酸に浸漬する方法では、せいぜい3×10−3〜
5×10−3が限度である。それは、この方法ではスル
ホン化度が3×10−3を過ぎるあたりから樹脂の一部
が内部までスルホン化がされたり、場合によっては炭化
にまで至って、繊維自体の物理的強度が極端に低下する
結果、電池の極板群構成時に必要な強度が得られなくな
るからである。このため、従来の方法では従来以上に保
液性の向上を望むのは困難であった。
なり、隔離板としての信頼性が高いことから薄型化が期
待される極細繊維から成る不織布の導入は、一層困難で
もあった。したがって、ハイパワー化のために電極を薄
く且つ長くすると、従来厚さのセパレータも長くする必
要が生じることから電池のエネルギー密度の低下をもた
らした。ところが、SO3ガスと反応させるスルホン化
方法は、今までの方法より繊維の内部の炭化が抑制で
き、繊維の物理的強度が低下しにくいことが見出され
た。なお、先に記載した特許には、高温の濃硫酸や発煙
硫酸を使用するほか、とくに詳細な説明がないがSO3
ガスと反応させる方法も提案されている。
不織布とSO3ガスとを単に反応させただけでは繊維表
面のスルホン化が極めて不均一であり、かえって不織布
全体の親水性が低下して電池のインピーダンスが増加す
る等の問題を有していた。なお、汎用のスルホン化セパ
レータを使用したAAサイズ電池構造における内部イン
ピーダンスは8〜10mΩであるが、汎用のスルホン化
セパレータのみを前記の不織布とSO3ガスとを単に反
応させただけのセパレータに替え、他の構成が同じであ
る電池構造での内部インピーダンスは10〜13mΩに
増加する結果が得られている。
リオレフィン系樹脂繊維から成る不織布は、とくにハイ
パワー用途つまり高温化で高率充放電を行う用途のNi
/MH電池用セパレータとして極めて重要な材料である
が、ハイパワー用途に必要な一層の親水性付与つまりス
ルホン化度の増加には、従来の方法では限度があった。
すなわち、従来の工業的な濃硫酸や発煙硫酸で処理する
方法では繊維自体の強度低下をきたす結果、電極群の構
成時にセパレータが破断するなどの課題があった。
るSO3ガスによるスルホン化が注目されるが、単にS
O3ガスと反応させるだけでは、スルホン化が繊維表面
に局部的に進行するだけで、全体に均一なスルホン化が
困難であり、かえって電池内部インピーダンスを高める
問題があった。
において飽和に近い水蒸気気流中を通過させる前処理工
程の後、直ちに、主にSO3ガスを含む気流中を通過さ
せる工程をふむことにより、上記の局部的反応の課題を
解決し、不織布表面に均一なスルホン化等の親水基の導
入が可能であって従来より遥かに不織布全体のスルホン
化度が高い高親水性のポリオレフィン系樹脂繊維のセパ
レータを製造することができ、なお且つ電池の極板群構
成時に必要な張力に耐えることができる強度を備えたセ
パレータの製造方法とそのセパレータを提供するもので
ある。
の用途の電池だけでなく、移動用電源用途のNi/MH
電池に極めて重要なハイパワー特性に優れる電池を提供
することをも目的とする。併せて、この改良により、従
来から隔離板としての信頼性が高いのでより薄型化が可
能とされる繊維径5μm以下の極細ポリオレフィン樹脂
繊維からなる不織布のスルホン化も同様な理由で可能と
なった。この場合は、極細繊維ゆえにさらに表面積が大
きく、スルホン化率もさらに向上できる。つまり、この
薄型セパレータを用いることにより、一層のハイパワー
特性改良のほかに高信頼性且つ高エネルギー密度のNi
/MH電池を提供することも本発明の目的とするところ
である。
H電池のハイパワー特性を改良するために、セパレータ
として使用するポリオレフィン系樹脂繊維の不織布のス
ルホン化率を高めて親水性つまり保液性を従来以上に高
めることが行われるものである。
化率の増加が困難であったが、本発明のセパレータの製
造方法では、不織布の繊維表面に均一に、しかも繊維強
度を大きく低下させることなくスルホン化を施すため、
(1)前記不織布に飽和に近い水蒸気気流を通した後、
(2)直ちに、SO3ガス気流中に晒してスルホン化
し、(3)必要に応じて、不織布に残留するイオウ化合
物を洗い流した後乾燥することを行うものである。
脂繊維から成る不織布をスルホン化したセパレータは繊
維自体の強度低下をきたすことなくスルホン化率を高め
ることができ、スルホン化率の向上はSO3ガス気流中
にさらす時間を変えることにより達成される。なお、ス
ルホン化率とは、セパレータを構成する基布における炭
素原素量に対する硫黄原素量の比(S/C)で表され、
炭素原子の個数に対する硫黄原子の個数の比であって
も、炭素原子のモル数に対する硫黄原子のモル数の比で
あっても良い。
らなる不織布は、繊維の表面積が従来のそれより遥かに
大きいことから、同様な操作を施しても繊維自体の強度
を保ったままスルホン化度をより遥かに高めることがで
きる。
ホン化度を高めたセパレータを用いた円筒密閉形(およ
び角型密閉形)のNi/MH電池は、優れたハイパワー
特性つまり高率放電時の電圧低下を抑制できる特長を有
する。 また、さらにスルホン化度を高めた上記の極細
繊維から成る不織布を用いた場合は、一層のハイパワー
用途に適するとともに、極細繊維により不織布内の孔径
を小さく且つ均一にできることから従来のものより薄型
化しても信頼性に問題がなく、結果としてエネルギー密
度の低下をきたすことなく、ハイパワーに適した円筒密
閉形および角形密閉形Ni/MH電池を得ることができ
る。なお、極細繊維とは、繊維径の平均値が5μm以下
のものをいう。
態について説明する。ここでは前記したように、アルカ
リ蓄電池の一例として、とくに円筒密閉形Ni/MH蓄
電池を採り上げ、以下具体的な説明をする。
面に均一に、しかも繊維強度を低下させることなくスル
ホン化を施すため、図5に示すように、不織布を飽和に
近い湿度の水蒸気の気流にさらした後、直ちに、SO3
ガスを主に含むSO3ガス気流に晒すことを特徴とする
ものである。本発明は、不織布をSO3ガス気流に晒す
工程の前に不織布を飽和に近い湿度の水蒸気の気流にさ
らす工程を施すことで、繊維表面のスルホン化を均一に
施すことが可能となるものである。
和に近い湿度の水蒸気の気流は、湿度が約80%以上で
あることが好ましい。湿度が約80%以上であると飽和
に近い湿度の水蒸気の気流にさらす工程と不織布をSO
3ガス気流に晒す工程の間に、時間的に余裕が生じるた
めに工程上有利であるからである。また、前記飽和に近
い湿度の水蒸気の気流は、前記不織布の繊維強度を低下
させないために、不織布を構成する最も低融点のポリオ
レフィン系樹脂の融点以下の温度であることが不織布の
物理的強度を損なわないために工程上好ましい。また、
不織布をSO3ガス気流に晒す工程の後に、不織布に残
留するフリーのイオウ化合物を洗い流した後乾燥するこ
とを行うことが余分な不純物を電池内に混入することを
防止する上で好ましい。なお、必要に応じて、乾燥後に
は厚さを揃え、繊維の毛羽立ちを抑制するために60〜
90℃でカレンダーロールなどのロールプレスを施すこ
とにより、セパレータの表面を平滑にし、所望の厚さに
再調整することが望ましい。
くてもよいが、多孔度約70vol%を超えると一般的
なポリオレフィン系繊維の不織布ではスルホン化する前
から引っ張り強度が大きく低下するので70vol%以
下が好ましい。逆に、約50vol%以下では、一層隔
離板としての能力が高まる反面、充電時に電池内の正極
で発生する酸素ガスが負極に移行しにくくなって急速充
電によるガス圧の上昇に耐えられなくなることから、多
孔度は約50vol%以上が好ましい。
濃度が0.5〜10%の範囲であって、反応後の残留S
O3ガスは順次リサイクルしながら該濃度範囲に調整す
るものであることが好ましい。前記濃度が0.5%未満
であるとスルホン化に時間がかかりすぎるために好まし
くなく、10%より高いとスルホン化速度が速くなり過
ぎ、不織布全体の均一なスルホン化率の制御が困難にな
るために好ましくないからである。
例示すように、汎用の水酸化ニッケル粉末を主材料とす
るニッケル正極板と、汎用のAB5系水素吸蔵合金粉末
を主材料とする合金負極板とを、ポリオレフィン系樹脂
繊維から成る不織布をスルホン化したセパレータを介し
て捲回して得られる電極群を、一端開口の円筒金属ケー
スに挿入し、ついでアルカリ電解液を注液後、蓋体で封
口して円筒密閉形ニッケル・水素蓄電池を構成する。
り正極および負極を薄型化し両電極の対向面積を広げる
方法がとられる。正極での例をあげれば、従来の厚さが
0.6〜0.8mmの電極が0.5〜0.6mmに薄型
化し、それに応じた電極の長尺化及びセパレータの長尺
化を図るものである。ところが、同じ厚さのセパレータ
を使用する限り、長尺化に伴ってセパレータが電池内で
占める体積が増大する結果、極端な電池容量の低下をき
たす。そのため、セパレータを薄型化すると微小短絡が
生じやすくなっていた。しかし、本発明では正極厚0.
3〜0.5mmにしても従来と同様な高信頼性電池が得
られ、目的とするハイパワー特性の向上がより一層可能
となる。それは、従来の濃硫酸を用いるスルホン化方法
や単にSO3ガスで処理する方法では極めて困難であっ
た、薄型の極細ポリオレフィン樹脂繊維の均一且つ高ス
ルホン化率化が、本願では、大きな物理的強度低下をき
たすことなく可能となったからである。当然本願発明
は、従来のポリオレフィン樹脂繊維の均一且つ高スルホ
ン化率化も可能であり、汎用の電池のセパレータに本願
を適応すれば汎用の電池のハイパワー化も可能である。
そのセパレータを用いた電池について説明する。
を、図2には芯鞘型の繊維を絡合した不織布をそれぞれ
スルホン化したポリオレフィン系樹脂繊維からなる不織
布の例を図示した。スルホン化は各繊維の表面附近に集
中し且つ均一に成されており、そのスルホン化率は汎用
のセパレータが約3×10-3であるのに対し、この場合
は(5〜30)×10-3と遥かに高い。スルホン化が各
繊維の表面附近に集中していることから、繊維内部の樹
脂はそのままであってスルホン化されずに存在し、つま
り内部は、スルホン化やさらに進んだ炭化を受けていな
いため、ほぼ初期の物理的強度を維持している。図1及
び図2に示したセパレータは、スルホン化率が高いこと
から電解液を均一に多く保持することができ、電池の内
部インピーダンスを減少できる。なお、汎用のAAサイ
ズの電池構造において、図1および図2に示したセパレ
ータを使用すると、汎用のセパレータを使用したAAサ
イズの電池構造電池の内部インピーダンスが8〜10m
Ωであったのに対し、AAサイズの電池構造電池の内部
インピーダンスが3〜6mΩに低下した。
O3ガスを含むSO3ガス気流で処理することによって
行われればよく、空気中または不活性ガス中に少なくと
もSO3ガスを含むSO3ガス気流による処理で繊維表
面付近にスルホ基を付加しても良い。また、スルホ基を
構成する元素中の酸素原子がフッ素原子に置換された官
能基や炭酸イオンがスルホ基に付加した官能基をスルホ
基に替えて繊維表面付近に導入したセパレータは、親水
基が付与されたものであり、繊維表面付近にスルホ基を
導入したものと同様な特性を示すことから、SO3ガス
中に微量のフッ素ガスや炭酸ガスを添加して処理を行っ
ても良い。つまり、前記SO3ガス気流中には、少なく
ともSO3ガスを含むものであって、必要に応じて濃度
1%以下のHFガス及び/または濃度1%以下のCO2
ガスが混入されていてもよい。前記HFガスが濃度1%
より多いと繊維自体のフッ素化が進み過ぎて親水性が低
下するからであり、CO2ガスが濃度1%より多いとス
ルホン化反応に支障をきたし始めるからである。
らに具体的な説明をする。このセパレータは、少なくと
も2種の異種のポリオレフィン系樹脂の極細繊維の束を
絡合部で束ねた形状をしているので図2のセパレータに
比べて空間が均一で細く且つ3〜4倍の表面積を有して
いる。したがって、図1のセパレータは、隔離板として
の能力に優れると同時に高スルホン化率化も図2のセパ
レータに比べて遥かに大きくでき、よりハイパワーが求
められる電池には適している。
に優れ信頼性が充分高いことから、従来の約150μm
厚のセパレータよりさらに薄い約80μm厚にしても問
題がなく、その結果正極と負極の間隔を狭くできるので
さらに電池の内部抵抗を減少できる。当然、セパレータ
の薄型化は、電池内に占めるセパレータの体積を小さく
するので、電池の高容量化にもつながる。汎用のAAサ
イズのNi/MH電池に適応すれば、計算上約5%の容
量増加となる。
3〜0.5mmに、負極厚さを0.15〜0.3mmに
薄型化しても、この薄型且つ高信頼性セパレータを使用
することにより大きな容量低下をきたさず、ハイパワー
用電池の容量低下が抑制できる。
いうよりむしろ増加させるためには、従来より側壁の薄
い電槽缶と組み合わせることがより望ましい。すなわ
ち、従来AAサイズの電槽缶として一般に用いている約
0.25mmの側壁厚を0.15mmの側壁厚にするこ
とにより約4%の電池内体積が増加する。この増加分を
活物質で満たすことにより4%の容量増加が期待できる
のである。なお、側壁が薄くなっても対電池内圧強度が
実使用上不足することはない。
型電極では不可欠であった高価な三次元網状の電極支持
体つまり電極基体の代わりに、金属箔を機械的に凹凸加
工しただけの簡易で安価な電極基体や電解法により同様
な形状に電解析出させて得られる簡易で安価な電極基体
が使用できるため、電池の低コスト化も副次的に可能と
なる。
ことにより、セパレータに起因する電池の内部インピー
ダンスを大きく減少でき、高率放電特性(ハイパワー特
性)を著しく改良するものである。併せて、本発明の極
細ポリオレフィン樹脂繊維からなる高スルホン化率薄型
セパレータを用いることにより、前記したハイパワー用
途の薄型電極を用いても電池の容量低下をきたすことな
く、むしろ側壁厚の薄い金属製円筒電槽と組み合わせる
ことで電池容量の増大が図れ、且つ低コスト電極基体の
採用が電極の薄型化に伴って可能になる事から、より電
池の低コスト化も可能にするものである。
分割された例を示したが、さらに多くに分割できる極細
繊維束であっても良い。また、図1では、断面が略三角
形の2種のポリオレフィン樹脂を例として示したが、さ
らに多くのポリオレフィン系樹脂の種類や重合度の異な
るものが存在してもよい。この際には、さらに機械的強
度に優れる材料を存在させることが好ましい。
H蓄電池を取り上げて具体的な説明をしたが、同様な原
理で、角型密閉形Ni/MH蓄電池にも本発明は適応で
きる。また、同様な原理で、円筒密閉形や角型密閉形N
i/Cd電池、さらに大型の角型ニッケル・カドミウム
蓄電池などにも本発明は容易に適応できるものである。
するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでは
ない。なお、絡合は公知の方法で行った。引張り強度、
硫黄原子又は炭素元素のモル数、電池電圧、放電率は公
知の方法で測定した。
mの球状水酸化ニッケル粉末とフッ素樹脂粉末を含むペ
ーストを、無数の凹凸を有した厚さ30μmのニッケル
箔に公知の方法により塗着し、公知の方法により乾燥後
加圧して厚さ400μmの正極を得た。これを切断によ
り幅40mm、長さ170mmのサイズとし、理論容量
約1700mAhの薄型長尺正極を作成した。
発泡メタル式正極を用いたことと、切断により幅40m
m、長さ85mmのサイズとしたこと以外は正極製造例
1と同様の方法により正極を作成した。
mのAB5系水素吸蔵合金を含む水溶液ペーストを無数
の凹凸を有した厚さ30μmのニッケル箔に公知の方法
により塗着し、公知の方法により乾燥後加圧して厚さ2
40μmの負極用電極を得た。これを切断により幅40
mm、長さ230mmの長尺電極とし、理論容量約24
00mAの負極を作成した。
のペースト式水素吸蔵合金負極を用いたことと、切断に
より幅40mm、長さ140mmのサイズとしたこと以
外は負極製造例1と同様の方法により正極を作成した。
ィン繊維及びポリエチレン繊維を極細繊維として8分割
可能なように極細繊維が一体化された集束繊維であっ
て、集束繊維における断面の円周方向に極細繊維である
ポリオレフィン繊維及びポリエチレン繊維が交互に配さ
れた繊維(直径10μm)の交差部分を低融点ポリエチ
レンにより絡合して、平均厚さ100μm、多孔度60
%、引張り強度6.2kg/cm2の不織布を得た。前
記不織布に高速水流を当てることにより、前記不織布を
構成する集束繊維の絡合されていない部分において極細
繊維それぞれに分割した後、約80℃の熱ロール間を通
すことにより不織布の厚さを70〜80μmに調整して
図1に示すフープ状の最終形状をした不織布を得た。次
に、フープ状の最終形状をした不織布を図5の13に示
す水蒸気槽内において湿度約95%、温度約70℃に調
節した槽内の雰囲気に約10秒間さらした後に、直ちに
図13に示すスルホン化処理槽に移して50℃、約3w
t%のSO3ガス気流内に20秒間さらすことによりス
ルホン化処理を施し、スルホン化処理された不織布を水
洗し、次いで乾燥することにより最終厚さが70〜80
μmであり、スルホン化率約20×10−3のセパレー
タを得た。なお、水洗による水分を乾燥させた後に、約
80℃の熱ロール間を通してセパレータ厚さを70〜8
0μmの範囲で均一にし、表面をフラットにし直す操作
を施した。
O3ガス気流内にさらす時間を調節したこと以外は実施
例1と同様の方法によりスルホン化率がそれぞれ5×1
0−3、10×10− 3、30×10−3であるセパレ
ータを得た。
汎用の芯鞘型ポリオレフィン繊維から成る不織布を用い
たことと、所望のスルホン化率を得るために50℃、約
3wt%のSO3ガス気流内にさらす時間を調節したこ
と以外は実施例1と同様の方法によりスルホン化率がそ
れぞれ15×10−3、10×10−3、5×10−3
であるセパレータを得た。
%に保ちながら不織布のだけを厚くしたこと、以外は実
施例1と同様の方法により、スルホン化率約20×10
−3であり、最終厚さがそれぞれ100〜120μm、
140〜160μm、200〜220μmのセパレータ
を得た。
ぞれ70〜80μm、100〜120μm、140〜1
60μm、200〜220μmとしたことと、50℃、
約3wt%のSO3ガス気流内にさらす時間を調節した
こと以外は実施例1と同様の方法により、スルホン化率
が3×10−3であって、厚さがそれぞれ100〜12
0μm、140〜160μm、200〜220μmであ
るセパレータを得た。
用の芯鞘型ポリオレフィン繊維から成る多孔度約60
%、厚さ120μmの不織布を用い、この不織布を50
℃、約3wt%のSO 3ガス気流内に12秒間さらすこ
と以外は実施例1と同様の方法により最終厚さが100
〜120μmであり、スルホン化率約10×10−3の
セパレータを得た。
l%に保ちながら不織布の厚さだけを厚くしたこと以外
は実施例1と同様の方法により、スルホン化率約20×
10−3であり、最終厚さがそれぞれ80〜100μ
m、140〜160μm、200〜220μmのセパレ
ータを得た。
ぞれ100〜120μm、140〜160μm、200
〜220μmのものを用いたことと、50℃、約3wt
%のSO3ガス気流内にさらす時間を調節したこと以外
はセパレータ製造例15と同様の方法により、スルホン
化率が3×10−3であって、厚さがそれぞれ100〜
120μm、140〜160μm、200〜220μm
であるセパレータを得た。
来の方法である高温濃硫酸を用いた方法、つまり約10
0℃に加温して96wt%の濃硫酸に浸漬し、水和熱に
よる急激な発熱を避けるため硫酸濃度を順次低濃度に移
行しながら残留SO4 2−を除去する方法によりスルホ
ン化処理を施し、スルホン化処理された不織布を水洗し
て次いで乾燥後、スルホン化率3×10−3であるセパ
レータを得た。
間を調整することによりスルホン化率約4×10 −3の
セパレータを得たこと以外は、実施例1と同様の方法に
より、スルホン化率4×10−3であって厚さが70〜
80μmであるセパレータを得た。
汎用の芯鞘型ポリオレフィン繊維から成り、厚さ70〜
80μmの不織布を用い、従来の方法である高温濃硫酸
を用いた方法、つまり約100℃に加温してとした96
wt%の濃硫酸に浸漬し、水和熱による急激な発熱を避
けるため硫酸濃度を順次低濃度に移行しながら残留SO
4 2−を除去する方法によりスルホン化処理を施し、ス
ルホン化処理された不織布を水洗して次いで乾燥するこ
とにより、スルホン化率がそれぞれ3×10−3、4×
10−3、7×10−3であるセパレータを得た。
100〜120μm、140〜160μm、200〜2
20μmとしたこと以外はセパレータ製造例28と同様
の方法により、スルホン化率3×10−3であって、厚
さがそれぞれ100〜120μm、140〜160μ
m、200〜220μmであるセパレータを得た。
れ70〜80μm、100〜120μm、140〜16
0μm、200〜220μmとしたことと、スルホン化
率を5×10−3とするために加圧により約100℃と
した96wt%の濃硫酸に浸漬する時間を調節したこと
以外はセパレータ製造例25と同様の方法により、スル
ホン化率3×10 −3であって、厚さがそれぞれ100
〜120μm、140〜160μm、200〜220μ
mであるセパレータを得た。
極製造例1において作成した正極及び負極を、セパレー
タを介して渦巻状に捲いて電極群を構成し、その電極群
を側壁厚さ0.16mmで底部厚さ0.25mmのニッ
ケルメッキ鋼板を一端開口の円筒容器に加工した電槽に
挿入し、その電槽内に約30wt%のKOH水溶液を
1.8cc注入した後、安全弁を備えた蓋体で封口して
図6に示すAAサイズの円筒密閉型Ni/MH蓄電池を
作成した。
も薄型である長尺の電極を両電極に用いたが、特にはハ
イパワーを求めない場合には従来厚さである電極を両電
極に使用しても良く、この場合において本実施例のセパ
レータを用いることでセパレータの電池内に占める体積
が減少するために従来以上の高容量が可能となって好ま
しい。また、本実施例に記載した本発明におけるセパレ
ータを得た後に、必要に応じて再度70℃程度でロール
加圧を施して所望の厚さに調整することは、電池構成上
都合が良い場合がある。
パレータをそれぞれ用いて、実施例23と同様の電池の
構成方法により実施例24〜30のAAサイズの円筒密
閉型Ni/MH蓄電池をそれぞれ作成した。
セパレータをそれぞれ用いたことと、汎用に近い厚型電
極である正極製造例2の正極と負極製造例2の負極とを
用いたこと以外は実施例23と同様の電池の構成方法に
より、実施例31〜38のAAサイズの円筒密閉型Ni
/MH蓄電池をそれぞれ作成した。
〜12のセパレータをそれぞれ用いて、実施例23と同
様の電池の構成方法により比較例13〜19のAAサイ
ズの円筒密閉型Ni/MH蓄電池をそれぞれ作成した。
終厚さが70〜80μmであり、スルホン化率約20×
10−3のセパレータを得た。なお、水洗による水分を
乾燥させた後に、約100℃の熱ロール間を通してセパ
レータ厚さを70〜80μmの範囲で均一にし、表面を
フラットにし直す操作を施した。このセパレータを実施
例23と同様にしてAAサイズの円筒密閉型Ni/MH
蓄電池を作成した。
ータについて、公知の引張り強度の測定機を用いて引張
り強度を測定した。結果を図7に示す。実施例1〜4の
セパレータについては、スルホン化率を30×10−3
に高めても引張り強度を3kg/cm2以上を維持し、
電極群構成時に必要な強度が得られた。これに対し、比
較例1及び2においては、実施例1〜7と同様の不織布
を用いてもスルホン化率が向上するにつれて低いスルホ
ン化率であっても大きな引張り強度の低下を来たし、ス
ルホン化率が3×10−3の値ですでに実用に耐えられ
なかった。また、実施例5〜7の汎用の繊維径約9μm
の芯鞘型ポリオレフィン繊維から成る不織布に本発明の
製造方法のスルホン化処理を施すことで得られたセパレ
ータは図7のcに示すようにスルホン化の向上に伴う引
張り強度の低下を小さくすることができた。しかし、実
施例5〜7で用いた芯鞘型ポリオレフィン繊維から成る
不織布は、本来表面積が小さいのでスルホン化率に限界
があり、15×10−3程度にとどまった。なお、比較
例3〜5のように、この芯鞘型ポリオレフィン繊維から
成る不織布の従来法でのスルホン化は、5×10−3の
スルホン化率以上では極板群構成時に必要な強度に耐え
られなかった。すなわち、本発明のセパレータスルホン
化率が向上しても引張り強度の低下が小さいことがわか
る。
施例23〜38及び比較例13〜20のAAサイズの円
筒密閉型Ni/MH蓄電池を30セルずつ作成し、各3
0セルについて1C放電と1C充電(放電容量の110
%充電)を20℃で繰り返すサイクル寿命試験を100
サイクル行い、各セルの微小短絡を調べた。結果を表1
〜3に示す。なお、電池の短絡数は(微小短絡が観察さ
れたセル数)/(サイクル寿命試験を実施したセル数)
で表されている。
については、表1のセパレータタイプ欄のfに示したよ
うに、厚さが70〜80μmと薄くしても微小短絡が1
セルにとどまり、しかもそのセルの厚さが70μmに極
めて近いものであった。したがって、本実施例のセパレ
ータは、80μm程度までは、微小短絡が生じることな
く信頼性が高いことが明らかである。また、実施例27
〜30の薄型電極を用いた電池、つまりスルホン化率を
汎用のセパレータと同程度としたものについては、表1
のセパレータタイプ欄のeに示したように、いずれの厚
さにおいても微小短絡が認められなかった。これに対し
て、比較例13〜20の薄型電極の電池については、ス
ルホン化率をeと同程度としたiでは厚さが120μm
程度に薄くなると微小短絡が認められ始め、スルホン化
率を5×10−3に高めたjでは厚さ160μm程度か
ら微小短絡が認められ始めた。特に、スルホン化率が5
×10−3である場合には、厚さ120μm程度にした
セパレータを用いたセルの1/3に微小短絡が認められ
て不良であった。
電極を用いた電池については、セパレータタイプ欄の
g、hに示すように140μm程度までは微小短絡が認
められなく信頼性の高いものであった。
1及び36並びに比較例15及び20の電池について、
前もって作られた多数の各電池から各3セルずつを無作
為に選び、安定した特性になる3サイクルの充放電を行
った後、実用量の50%を充電することによりハイパワ
ー特性を調べた。その結果を放電率と電池電圧の関係を
表す図7に示すが、図中のf−100は実施例24、e
−80は実施例27、g−120は実施例36、h−1
20は実施例31の結果を示すものであり、またi−1
50は比較例15、j−200は比較例20の結果を示
すものである。
おいてもその電圧低下がわずかに60mVに過ぎず、極
めて優れたハイパワー特性を示した。これに対してe−
80、g−120及びh−120については、いずれの
電池も8C程度の高率放電になると極端に電池電圧が低
下するが、6Cまでは1V以上を保ち良好であった。ま
た、g−120とh―120との電池においては、10
放電での電池電圧がg−120に比べてh−120は初
期電池電圧の半分以上を保つことが可能となり、スルホ
ン化率を高めることによりハイパワー特性がかなり改善
されることがわかる。これに対して、i−150及びj
−200については、いずれの電池も8C程度の高率放
電になると極端に電池電圧が低下し、しかも6Cでは1
V以上を保つことができずに不良であることがわかっ
た。
型Ni/MH蓄電池については、セパレータを約100
℃の熱ロール間を通したことにより、一部の繊維の熱溶
融が生じるとともにスルホ基の変性により親水性が低下
し、充放電が困難になったため、サイクル寿命試験を行
うことができなかった。
造方法は、強度を確保しながら高親水化をすることが可
能であり、本発明の高スルホン化率のスルホン化ポリオ
レフィンセパレータを用いたNi/MH電池は、ハイパ
ワー特性に優れる。特に薄型極細のポリオレフィン系樹
脂繊維を高スルホン化率になるまでスルホン化したセパ
レータの場合は、極めて優れたハイパワー特性とともに
高容量化などの重要な特性も改善したNi/MH電池を
得ることが可能となる。
フィンセパレータの概略図
フィンセパレータの概略図
繊維から成る不織布のスルホン化処理装置
H電池(AAサイズ)
スルホン化率と引っ張り強度試験の関係
H蓄電池の高率放電特性
Claims (18)
- 【請求項1】 ポリオレフィン系樹脂を主材料とする繊
維で構成された不織布を基布とするセパレータの製造方
法において、少なくとも繊維の表面附近がスルホン化さ
れた不織布であって、前記スルホン化は、(1)不織布
を飽和に近い湿度の水蒸気の気流にさらす前処理工程、
(2)前処理工程を施した不織布を前処理工程後直ちに
SO3ガスを含む気流に晒させる工程を含む工程でされ
ることを特徴とする電池用セパレータの製造方法。 - 【請求項2】 前記のポリオレフィン系樹脂を主材料と
する繊維で構成された不織布は、多くの繊維が長尺方向
に向いたフープ状態であり、前記の前処理工程及び前記
のSO3ガスを含む気流に晒させる工程をフープ状態で
連続して処理することを特徴とする請求項1に記載の製
造方法。 - 【請求項3】 前記水蒸気は、最も融点の低い前記ポリ
オレフィン系樹脂繊維の融点以下の温度で、湿度80%
以上である請求項1に記載の電池用セパレータの製造方
法。 - 【請求項4】 前記(2)の工程であるスルホン化され
た不織布を直ちにSO3ガスを含む気流に晒させる工程
の後、不織布に残留するイオウ化合物を洗い流すことを
特徴とする請求項1に記載の電池用セパレータの製造方
法。 - 【請求項5】 前記のSO3ガス気流中のSO3ガス濃
度は0.5〜10%の範囲であって、反応後の残留SO
3ガスは順次リサイクルしながら該濃度範囲に調整する
ことを特徴とする請求項1に記載の高出力アルカリ蓄電
池の製造法 - 【請求項6】 ポリオレフィン系樹脂を主材料とする繊
維で構成された不織布を基布とするセパレータの製造方
法において、少なくとも繊維の表面附近に親水基が付与
された不織布であって、前記親水基の付与は、(1)不
織布を飽和に近い湿度の水蒸気の気流にさらす前処理工
程、(2)前処理工程を施した不織布を前処理工程後直
ちにSO3ガスを含む気流に晒させる工程を含む工程で
され、前記SO3ガス気流中に濃度1%以下のHFガス
及び/または濃度1%以下のCO2ガスが混入されてい
ることを特徴とする請求項1に記載の電池用セパレータ
の製造方法。 - 【請求項7】 ニッケル酸化物を主材料とする正極,水
素吸蔵合金もしくはカドミウムを主材料とする負極,セ
パレータおよびアルカリ電解液とで発電要素が構成さ
れ、前記発電要素を密閉容器に収納するアルカリ蓄電池
において、前記セパレータは、ポリオレフィン系樹脂を
主材料とする繊維で構成された不織布が少なくともイオ
ウ化合物により繊維の表面に親水性を付与されたもので
あって、且つ、前記セパレータは、(a)炭素元素量に
対するイオウ元素量の比(S/C)は、5×10−3〜
30×10-3、(b)引張り強度は3kg/cm2以
上、であることを特徴とするアルカリ蓄電池。 - 【請求項8】 前記正極の厚さは0.3〜0.5mmで
あり、前記負極の厚さは0.15〜0.3mmである請
求項7に記載のアルカリ蓄電池。 - 【請求項9】 前記正極及び負極はペースト式電極であ
って、少なくとも正極には、多数の凹凸を有する金属箔
のような形状の基体が活物質の支持体として配されてい
ることを特徴とする請求項7に記載のアルカリ蓄電池。 - 【請求項10】 前記セパレータは、(c)少なくとも
ポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹脂の2種の極細繊
維からなり、(d)複数の前記極細繊維が一体化された
繊維束を形成し、(e)前記繊維束どうしが低融点のポ
リオレフィン樹脂により部分的に絡合もしくは融着され
てなるものであり(f)不織布が親水性を付与されたも
のであることを特徴とする請求項7に記載のアルカリ蓄
電池。 - 【請求項11】 前記極細繊維の大半は、繊維径の平均
値(以下、繊維径と略称する)が5μm以下である請求
項10に記載のアルカリ蓄電池。 - 【請求項12】 前記セパレータは、少なくともポリプ
ロピレン樹脂とポリエチレン樹脂の2種の材料が一体化
して単位繊維を構成し、前記繊維どうしが低融点のポリ
オレフィン樹脂で絡合もしくは融着されてなる基布に、
親水性が付与された不織布である請求項7に記載のアル
カリ蓄電池。 - 【請求項13】 前記単位繊維は、ポリプロピレン樹脂
を芯部に、ポリエチレン樹脂を表面に配した芯鞘タイプ
で構成される請求項12に記載のアルカリ蓄電池。 - 【請求項14】 前記親水性は、スルホ基(−SO
3H),スルホ基中のH(水素元素)の一部がアルカリ
金属で置換された基またはスルホ基中のO(酸素元素)
の一部にF(フッ素元素)が置換された基がポリオレフ
ィン系樹脂繊維と、主に化学的に結合されたものである
ことを特徴とする請求項7に記載のアルカリ蓄電池。 - 【請求項15】 前記セパレータが少なくとも繊維の表
面附近がスルホン化された不織布であって、前記スルホ
ン化は、(1)不織布を飽和に近い湿度の水蒸気の気流
をにさらす前処理工程を施し、(2)ついで、前処理工
程を施した不織布を直ちにSO3ガスを主に含む気流に
晒させる工程を含む電池用セパレータの製造方法により
製造されたことを特徴とする請求項7に記載のアルカリ
蓄電池。 - 【請求項16】 前記の密閉容器は底厚が側壁厚の1.
5〜2.5倍の範囲である一端開口の金属製円筒容器と
汎用の蓋体とを絶縁性樹脂を介してカシメ封口されたも
のである請求項7に記載のアルカリ蓄電池。 - 【請求項17】 ポリオレフィン系樹脂を主材料とする
繊維で構成された不織布が少なくともイオウ化合物によ
り繊維の表面に親水性を付与されたものであって、且
つ、前記セパレータは、(a)炭素元素量に対するイオ
ウ元素量の比(S/C)は、5×10−3〜30×10
-3、(b)引張り強度は3kg/cm2以上、であるこ
とを特徴とする電池用セパレータ。 - 【請求項18】 セパレータの製造方法において、不織
布を水洗後に乾燥し、ついで前記不織布を60〜90℃
でロールプレスを施し、所望の厚さに調整することを特
徴とする電池用セパレータの製造方法。
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