JP2002310252A - トロイダル型無段変速機及び無段変速装置 - Google Patents
トロイダル型無段変速機及び無段変速装置Info
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- F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
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- F16H37/06—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
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- F16H37/0833—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths
- F16H37/084—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths at least one power path being a continuously variable transmission, i.e. CVT
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
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- F16H2037/088—Power split variators with summing differentials, with the input of the CVT connected or connectable to the input shaft
- F16H2037/0886—Power split variators with summing differentials, with the input of the CVT connected or connectable to the input shaft with switching means, e.g. to change ranges
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Friction Gearing (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
- Control Of Transmission Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 トロイダル型無段変速機３２ａにより伝達す
るトルクが急激に変動する状態でも、変速比の変動を低
く抑えて、運転者に違和感を与える事を防止する。 【解決手段】 油圧式の押圧装置６０により、各入力側
ディスク２Ａ、２Ｂ及び各出力側ディスク４、４の内側
面２ａ、４ａと各パワーローラの周面との当接圧を確保
する構造を採用する。伝達すべきトルクが急変する際に
は、上記押圧装置６０による押圧力を、上記トロイダル
型無段変速機３２ａにより伝達すべき最大のトルクに対
応したものとする。この構成により、各部の弾性変形量
の変動に基づく、上記変速比の変動を抑えて、上記課題
を解決する。
るトルクが急激に変動する状態でも、変速比の変動を低
く抑えて、運転者に違和感を与える事を防止する。 【解決手段】 油圧式の押圧装置６０により、各入力側
ディスク２Ａ、２Ｂ及び各出力側ディスク４、４の内側
面２ａ、４ａと各パワーローラの周面との当接圧を確保
する構造を採用する。伝達すべきトルクが急変する際に
は、上記押圧装置６０による押圧力を、上記トロイダル
型無段変速機３２ａにより伝達すべき最大のトルクに対
応したものとする。この構成により、各部の弾性変形量
の変動に基づく、上記変速比の変動を抑えて、上記課題
を解決する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明に係るトロイダル型無段
変速機及び無段変速装置は、自動車用の自動変速機を構
成する変速ユニットとして利用する。特に本発明は、伝
達するトルクが急激に変動する状況下でも、トラニオン
の弾性変形に基づく変速比のばらつき（変動）を抑える
事により、運転者に与える違和感を低減する事を目的と
するものである。
変速機及び無段変速装置は、自動車用の自動変速機を構
成する変速ユニットとして利用する。特に本発明は、伝
達するトルクが急激に変動する状況下でも、トラニオン
の弾性変形に基づく変速比のばらつき（変動）を抑える
事により、運転者に与える違和感を低減する事を目的と
するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用の自動変速機として、図１２〜
１３に略示する様なトロイダル型無段変速機が、一部で
実施されている。このトロイダル型無段変速機は、例え
ば実開昭６２−７１４６５号公報に開示されている様
に、入力軸１と同心に入力側ディスク２を支持し、この
入力軸１と同心に配置された出力軸３の端部に出力側デ
ィスク４を固定している。トロイダル型無段変速機を納
めたケーシング５（後述する図１５〜１６参照）の内側
には、上記入力軸１並びに出力軸３に対し捻れの位置に
ある枢軸６、６を中心として揺動するトラニオン７、７
を設けている。
１３に略示する様なトロイダル型無段変速機が、一部で
実施されている。このトロイダル型無段変速機は、例え
ば実開昭６２−７１４６５号公報に開示されている様
に、入力軸１と同心に入力側ディスク２を支持し、この
入力軸１と同心に配置された出力軸３の端部に出力側デ
ィスク４を固定している。トロイダル型無段変速機を納
めたケーシング５（後述する図１５〜１６参照）の内側
には、上記入力軸１並びに出力軸３に対し捻れの位置に
ある枢軸６、６を中心として揺動するトラニオン７、７
を設けている。
【０００３】これら各トラニオン７、７は、両端部外側
面に上記枢軸６、６を、各トラニオン７、７毎に１対ず
つ、互いに同心に設けている。これら各枢軸６、６の中
心軸は、上記各ディスク２、４の中心軸と交差する事は
ないが、これら各ディスク２、４の中心軸の方向に対し
て直角方向若しくは直角に近い方向である、捩れの位置
に存在する。又、上記各トラニオン７、７の中心部には
変位軸８、８の基半部を支持し、上記枢軸６、６を中心
として各トラニオン７、７を揺動させる事により、上記
各変位軸８、８の傾斜角度の調節を自在としている。各
トラニオン７、７に支持された変位軸８、８の先半部周
囲には、それぞれパワーローラ９、９を回転自在に支持
している。そして、これら各パワーローラ９、９を、上
記入力側、出力側両ディスク２、４の内側面２ａ、４ａ
同士の間に挟持している。
面に上記枢軸６、６を、各トラニオン７、７毎に１対ず
つ、互いに同心に設けている。これら各枢軸６、６の中
心軸は、上記各ディスク２、４の中心軸と交差する事は
ないが、これら各ディスク２、４の中心軸の方向に対し
て直角方向若しくは直角に近い方向である、捩れの位置
に存在する。又、上記各トラニオン７、７の中心部には
変位軸８、８の基半部を支持し、上記枢軸６、６を中心
として各トラニオン７、７を揺動させる事により、上記
各変位軸８、８の傾斜角度の調節を自在としている。各
トラニオン７、７に支持された変位軸８、８の先半部周
囲には、それぞれパワーローラ９、９を回転自在に支持
している。そして、これら各パワーローラ９、９を、上
記入力側、出力側両ディスク２、４の内側面２ａ、４ａ
同士の間に挟持している。
【０００４】上記入力側、出力側両ディスク２、４の互
いに対向する内側面２ａ、４ａは、それぞれ断面が、上
記枢軸６を中心とする円弧若しくはこの様な円弧に近い
曲線を回転させて得られる、断面円弧状の凹面をなして
いる。そして、球状凸面に形成された各パワーローラ
９、９の周面９ａ、９ａを、上記内側面２ａ、４ａに当
接させている。又、上記入力軸１と入力側ディスク２と
の間には、ローディングカム装置等の押圧装置１０を設
け、この押圧装置１０によって上記入力側ディスク２
を、出力側ディスク４に向け弾性的に押圧しつつ、回転
駆動自在としている。
いに対向する内側面２ａ、４ａは、それぞれ断面が、上
記枢軸６を中心とする円弧若しくはこの様な円弧に近い
曲線を回転させて得られる、断面円弧状の凹面をなして
いる。そして、球状凸面に形成された各パワーローラ
９、９の周面９ａ、９ａを、上記内側面２ａ、４ａに当
接させている。又、上記入力軸１と入力側ディスク２と
の間には、ローディングカム装置等の押圧装置１０を設
け、この押圧装置１０によって上記入力側ディスク２
を、出力側ディスク４に向け弾性的に押圧しつつ、回転
駆動自在としている。
【０００５】上述の様に構成されるトロイダル型無段変
速機の使用時、入力軸１の回転に伴って上記押圧装置１
０が上記入力側ディスク２を、上記複数のパワーローラ
９、９に押圧しつつ回転させる。そして、この入力側デ
ィスク２の回転が、上記複数のパワーローラ９、９を介
して出力側ディスク４に伝達され、この出力側ディスク
４に固定の出力軸３が回転する。
速機の使用時、入力軸１の回転に伴って上記押圧装置１
０が上記入力側ディスク２を、上記複数のパワーローラ
９、９に押圧しつつ回転させる。そして、この入力側デ
ィスク２の回転が、上記複数のパワーローラ９、９を介
して出力側ディスク４に伝達され、この出力側ディスク
４に固定の出力軸３が回転する。
【０００６】入力軸１と出力軸３との回転速度を変える
場合で、先ず入力軸１と出力軸３との間で減速を行なう
場合には、枢軸６、６を中心として前記各トラニオン
７、７を揺動させ、各パワーローラ９、９の周面９ａ、
９ａが図１２に示す様に、入力側ディスク２の内側面２
ａの中心寄り部分と出力側ディスク４の内側面４ａの外
周寄り部分とにそれぞれ当接する様に、各変位軸８、８
を傾斜させる。
場合で、先ず入力軸１と出力軸３との間で減速を行なう
場合には、枢軸６、６を中心として前記各トラニオン
７、７を揺動させ、各パワーローラ９、９の周面９ａ、
９ａが図１２に示す様に、入力側ディスク２の内側面２
ａの中心寄り部分と出力側ディスク４の内側面４ａの外
周寄り部分とにそれぞれ当接する様に、各変位軸８、８
を傾斜させる。
【０００７】反対に、増速を行なう場合には、上記各ト
ラニオン７、７を揺動させ、各パワーローラ９、９の周
面９ａ、９ａが図１３に示す様に、入力側ディスク２の
内側面２ａの外周寄り部分と出力側ディスク４の内側面
４ａの中心寄り部分とに、それぞれ当接する様に、各変
位軸８、８を傾斜させる。各変位軸８、８の傾斜角度を
図１２と図１３との中間にすれば、入力軸１と出力軸３
との間で、中間の変速比を得られる。
ラニオン７、７を揺動させ、各パワーローラ９、９の周
面９ａ、９ａが図１３に示す様に、入力側ディスク２の
内側面２ａの外周寄り部分と出力側ディスク４の内側面
４ａの中心寄り部分とに、それぞれ当接する様に、各変
位軸８、８を傾斜させる。各変位軸８、８の傾斜角度を
図１２と図１３との中間にすれば、入力軸１と出力軸３
との間で、中間の変速比を得られる。
【０００８】更に、図１４〜１５は、実願昭６３−６９
２９３号（実開平１−１７３５５２号）のマイクロフィ
ルムに記載された、より具体化されたトロイダル型無段
変速機を示している。入力側ディスク２と出力側ディス
ク４とは円管状の入力軸１１の周囲に、それぞれ回転自
在に支持している。又、この入力軸１１の端部と上記入
力側ディスク２との間に、押圧装置１０を設けている。
一方、上記出力側ディスク４には、出力歯車１２を結合
し、これら出力側ディスク４と出力歯車１２とが同期し
て回転する様にしている。
２９３号（実開平１−１７３５５２号）のマイクロフィ
ルムに記載された、より具体化されたトロイダル型無段
変速機を示している。入力側ディスク２と出力側ディス
ク４とは円管状の入力軸１１の周囲に、それぞれ回転自
在に支持している。又、この入力軸１１の端部と上記入
力側ディスク２との間に、押圧装置１０を設けている。
一方、上記出力側ディスク４には、出力歯車１２を結合
し、これら出力側ディスク４と出力歯車１２とが同期し
て回転する様にしている。
【０００９】１対のトラニオン７、７の両端部に互いに
同心に設けた枢軸６、６は１対の支持板（ヨーク）１
３、１３に、揺動並びに軸方向（図１４の表裏方向、図
１５の上下方向）の変位自在に支持している。そして、
上記各トラニオン７、７の中間部に、変位軸８、８の基
半部を支持している。これら各変位軸８、８は、基半部
と先半部とを互いに偏心させている。そして、このうち
の基半部を上記各トラニオン７、７の中間部に回転自在
に支持し、それぞれの先半部にパワーローラ９、９を回
転自在に支持している。又、上記各トラニオン７、７の
端部同士の間には同期ケーブル２７を、襷掛けで掛け渡
して、これら各トラニオン７、７同士の傾斜角度を、機
械的に同期させる様にしている。
同心に設けた枢軸６、６は１対の支持板（ヨーク）１
３、１３に、揺動並びに軸方向（図１４の表裏方向、図
１５の上下方向）の変位自在に支持している。そして、
上記各トラニオン７、７の中間部に、変位軸８、８の基
半部を支持している。これら各変位軸８、８は、基半部
と先半部とを互いに偏心させている。そして、このうち
の基半部を上記各トラニオン７、７の中間部に回転自在
に支持し、それぞれの先半部にパワーローラ９、９を回
転自在に支持している。又、上記各トラニオン７、７の
端部同士の間には同期ケーブル２７を、襷掛けで掛け渡
して、これら各トラニオン７、７同士の傾斜角度を、機
械的に同期させる様にしている。
【００１０】尚、上記１対の変位軸８、８は、上記入力
軸１１に対して１８０度反対側位置に設けている。又、
これら各変位軸８、８の基半部と先半部とが偏心してい
る方向は、上記入力側、出力側両ディスク２、４の回転
方向に関して同方向（図１５で上下逆方向）としてい
る。又、偏心方向は、上記入力軸１１の配設方向に対し
てほぼ直交する方向としている。従って上記各パワーロ
ーラ９、９は、上記入力軸１１の配設方向に関して若干
の変位自在に支持される。
軸１１に対して１８０度反対側位置に設けている。又、
これら各変位軸８、８の基半部と先半部とが偏心してい
る方向は、上記入力側、出力側両ディスク２、４の回転
方向に関して同方向（図１５で上下逆方向）としてい
る。又、偏心方向は、上記入力軸１１の配設方向に対し
てほぼ直交する方向としている。従って上記各パワーロ
ーラ９、９は、上記入力軸１１の配設方向に関して若干
の変位自在に支持される。
【００１１】又、上記各パワーローラ９、９の外側面と
上記各トラニオン７、７の中間部内側面との間には、こ
れら各パワーローラ９、９の外側面の側から順に、スラ
スト玉軸受１４、１４とスラストニードル軸受１５、１
５とを設けている。このうちのスラスト玉軸受１４、１
４は、上記各パワーローラ９、９に加わるスラスト方向
の荷重を支承しつつ、これら各パワーローラ９、９の回
転を許容する。又、上記各スラストニードル軸受１５、
１５は、上記各パワーローラ９、９から上記各スラスト
玉軸受１４、１４を構成する外輪１６、１６に加わるス
ラスト荷重を支承しつつ、上記各変位軸８、８の先半部
及び上記外輪１６、１６が、これら各変位軸８、８の基
半部を中心として揺動する事を許容する。更に、上記各
トラニオン７、７は、油圧式のアクチュエータ（油圧シ
リンダ）１７、１７により、前記各枢軸６、６の軸方向
に変位自在としている。
上記各トラニオン７、７の中間部内側面との間には、こ
れら各パワーローラ９、９の外側面の側から順に、スラ
スト玉軸受１４、１４とスラストニードル軸受１５、１
５とを設けている。このうちのスラスト玉軸受１４、１
４は、上記各パワーローラ９、９に加わるスラスト方向
の荷重を支承しつつ、これら各パワーローラ９、９の回
転を許容する。又、上記各スラストニードル軸受１５、
１５は、上記各パワーローラ９、９から上記各スラスト
玉軸受１４、１４を構成する外輪１６、１６に加わるス
ラスト荷重を支承しつつ、上記各変位軸８、８の先半部
及び上記外輪１６、１６が、これら各変位軸８、８の基
半部を中心として揺動する事を許容する。更に、上記各
トラニオン７、７は、油圧式のアクチュエータ（油圧シ
リンダ）１７、１７により、前記各枢軸６、６の軸方向
に変位自在としている。
【００１２】上述の様に構成されるトロイダル型無段変
速機の場合、入力軸１１の回転は押圧装置１０を介して
入力側ディスク２に伝えられる。そして、この入力側デ
ィスク２の回転が、１対のパワーローラ９、９を介して
出力側ディスク４に伝えられ、更にこの出力側ディスク
４の回転が、出力歯車１２より取り出される。
速機の場合、入力軸１１の回転は押圧装置１０を介して
入力側ディスク２に伝えられる。そして、この入力側デ
ィスク２の回転が、１対のパワーローラ９、９を介して
出力側ディスク４に伝えられ、更にこの出力側ディスク
４の回転が、出力歯車１２より取り出される。
【００１３】入力軸１１と出力歯車１２との間の回転速
度比を変える場合には、上記各アクチュエータ１７、１
７により上記１対のトラニオン７、７を、それぞれ逆方
向に、例えば、図１５の右側のパワーローラ９を同図の
下側に、同図の左側のパワーローラ９を同図の上側に、
それぞれ変位させる。この結果、これら各パワーローラ
９、９の周面９ａ、９ａと上記入力側ディスク２及び出
力側ディスク４の内側面２ａ、４ａとの当接部に作用す
る、接線方向の力の向きが変化（当接部にサイドスリッ
プが発生）する。そして、この力の向きの変化に伴って
上記各トラニオン７、７が、支持板１３、１３に枢支さ
れた枢軸６、６を中心として、互いに逆方向に揺動す
る。この結果、前述の図１２〜１３に示した様に、上記
各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａと上記各内側面
２ａ、４ａとの当接位置が変化し、上記入力軸１１と出
力歯車１２との間の回転速度比が変化する。
度比を変える場合には、上記各アクチュエータ１７、１
７により上記１対のトラニオン７、７を、それぞれ逆方
向に、例えば、図１５の右側のパワーローラ９を同図の
下側に、同図の左側のパワーローラ９を同図の上側に、
それぞれ変位させる。この結果、これら各パワーローラ
９、９の周面９ａ、９ａと上記入力側ディスク２及び出
力側ディスク４の内側面２ａ、４ａとの当接部に作用す
る、接線方向の力の向きが変化（当接部にサイドスリッ
プが発生）する。そして、この力の向きの変化に伴って
上記各トラニオン７、７が、支持板１３、１３に枢支さ
れた枢軸６、６を中心として、互いに逆方向に揺動す
る。この結果、前述の図１２〜１３に示した様に、上記
各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａと上記各内側面
２ａ、４ａとの当接位置が変化し、上記入力軸１１と出
力歯車１２との間の回転速度比が変化する。
【００１４】上記各アクチュエータ１７、１７への圧油
の給排状態は、これら各アクチュエータ１７、１７の数
に関係なく１個の制御弁により行ない、何れか１個のト
ラニオン７の動きをこの制御弁にフィードバックする様
にしている。この部分の構造に就いては、例えば特開平
６−２５７６６１号公報に記載されて、従来から知られ
ているが、後述する、従来の具体的構造の第２例を示
す、図１８により簡単に説明する。制御弁１８は、ステ
ッピングモータ１９により軸方向（図１８の左右方向）
に変位させられるスリーブ２０と、このスリーブ２０の
内径側に軸方向の変位自在に嵌装されたスプール２１と
を有する。上記何れか１個のトラニオン７に付属のロッ
ド２２の端部にはプリセスカム２３を固定しており、こ
のプリセスカム２３とリンク腕２４とを介して、上記ロ
ッド２２の動きを上記スプール２１に伝達する、フィー
ドバック機構を構成している。
の給排状態は、これら各アクチュエータ１７、１７の数
に関係なく１個の制御弁により行ない、何れか１個のト
ラニオン７の動きをこの制御弁にフィードバックする様
にしている。この部分の構造に就いては、例えば特開平
６−２５７６６１号公報に記載されて、従来から知られ
ているが、後述する、従来の具体的構造の第２例を示
す、図１８により簡単に説明する。制御弁１８は、ステ
ッピングモータ１９により軸方向（図１８の左右方向）
に変位させられるスリーブ２０と、このスリーブ２０の
内径側に軸方向の変位自在に嵌装されたスプール２１と
を有する。上記何れか１個のトラニオン７に付属のロッ
ド２２の端部にはプリセスカム２３を固定しており、こ
のプリセスカム２３とリンク腕２４とを介して、上記ロ
ッド２２の動きを上記スプール２１に伝達する、フィー
ドバック機構を構成している。
【００１５】変速状態を切り換える際には、上記ステッ
ピングモータ１９により上記スリーブ２０を、所定量だ
け変位させて、上記制御弁１８の流路を開く。この結
果、上記各アクチュエータ１７、１７に圧油が、所定方
向に送り込まれて、これら各アクチュエータ１７、１７
が上記各トラニオン７、７を所定方向に変位させる。即
ち、上記圧油の送り込みに伴ってこれら各トラニオン
７、７が、前記各枢軸６、６の軸方向に変位しつつ、こ
れら各枢軸６、６を中心に揺動する。そして、上記何れ
か１個のトラニオン７の動き（軸方向及び揺動変位）
が、上記ロッド２２の端部に固定したプリセスカム２３
とリンク腕２４とを介して上記スプール２１に伝達さ
れ、このスプール２１を軸方向に変位させる。この結
果、上記トラニオン７が所定量変位した状態で、上記制
御弁１８の流路が閉じられ、上記各アクチュエータ１
７、１７への圧油の給排が停止される。従って、上記各
トラニオン７、７の軸方向及び揺動方向の変位量は、上
記ステッピングモータ１９によるスリーブ２０の変位量
に応じただけのものとなる。
ピングモータ１９により上記スリーブ２０を、所定量だ
け変位させて、上記制御弁１８の流路を開く。この結
果、上記各アクチュエータ１７、１７に圧油が、所定方
向に送り込まれて、これら各アクチュエータ１７、１７
が上記各トラニオン７、７を所定方向に変位させる。即
ち、上記圧油の送り込みに伴ってこれら各トラニオン
７、７が、前記各枢軸６、６の軸方向に変位しつつ、こ
れら各枢軸６、６を中心に揺動する。そして、上記何れ
か１個のトラニオン７の動き（軸方向及び揺動変位）
が、上記ロッド２２の端部に固定したプリセスカム２３
とリンク腕２４とを介して上記スプール２１に伝達さ
れ、このスプール２１を軸方向に変位させる。この結
果、上記トラニオン７が所定量変位した状態で、上記制
御弁１８の流路が閉じられ、上記各アクチュエータ１
７、１７への圧油の給排が停止される。従って、上記各
トラニオン７、７の軸方向及び揺動方向の変位量は、上
記ステッピングモータ１９によるスリーブ２０の変位量
に応じただけのものとなる。
【００１６】尚、トロイダル型無段変速機による動力伝
達時には、構成各部の弾性変形に基づいて、上記各パワ
ーローラ９、９が上記入力軸１１（図１４〜１５）の軸
方向に変位する。そして、これら各パワーローラ９、９
を支持した前記各変位軸８、８が、それぞれの基半部を
中心として僅かに回動する。この回動の結果、上記各ス
ラスト玉軸受１４、１４の外輪１６、１６の外側面と上
記各トラニオン７、７の内側面とが相対変位する。これ
ら外側面と内側面との間には、前記各スラストニードル
軸受１５、１５が存在する為、この相対変位に要する力
は小さい。
達時には、構成各部の弾性変形に基づいて、上記各パワ
ーローラ９、９が上記入力軸１１（図１４〜１５）の軸
方向に変位する。そして、これら各パワーローラ９、９
を支持した前記各変位軸８、８が、それぞれの基半部を
中心として僅かに回動する。この回動の結果、上記各ス
ラスト玉軸受１４、１４の外輪１６、１６の外側面と上
記各トラニオン７、７の内側面とが相対変位する。これ
ら外側面と内側面との間には、前記各スラストニードル
軸受１５、１５が存在する為、この相対変位に要する力
は小さい。
【００１７】更に、伝達可能なトルクを増大すべく、図
１６〜１８に示す様に、入力軸１１ａの周囲に入力側デ
ィスク２Ａ、２Ｂと出力側ディスク４、４とを２個ずつ
設け、これら２個ずつの入力側ディスク２Ａ、２Ｂと出
力側ディスク４、４とを動力の伝達方向に関して互いに
並列に配置する、所謂ダブルキャビティ型の構造も、従
来から知られている。この図１６〜１８に示した構造
は、上記入力軸１１ａの中間部周囲に出力歯車１２ａ
を、この入力軸１１ａに対する回転を自在として支持
し、この出力歯車１２ａの中心部に設けた円筒部の両端
部に上記各出力側ディスク４、４を、スプライン係合さ
せている。又、上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂは、上
記入力軸１１ａの両端部に、この入力軸１１ａと共に回
転自在に支持している。この入力軸１１ａは、駆動軸２
５により、ローディングカム式の押圧装置１０を介して
回転駆動する。
１６〜１８に示す様に、入力軸１１ａの周囲に入力側デ
ィスク２Ａ、２Ｂと出力側ディスク４、４とを２個ずつ
設け、これら２個ずつの入力側ディスク２Ａ、２Ｂと出
力側ディスク４、４とを動力の伝達方向に関して互いに
並列に配置する、所謂ダブルキャビティ型の構造も、従
来から知られている。この図１６〜１８に示した構造
は、上記入力軸１１ａの中間部周囲に出力歯車１２ａ
を、この入力軸１１ａに対する回転を自在として支持
し、この出力歯車１２ａの中心部に設けた円筒部の両端
部に上記各出力側ディスク４、４を、スプライン係合さ
せている。又、上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂは、上
記入力軸１１ａの両端部に、この入力軸１１ａと共に回
転自在に支持している。この入力軸１１ａは、駆動軸２
５により、ローディングカム式の押圧装置１０を介して
回転駆動する。
【００１８】上述の様なダブルキャビティ型のトロイダ
ル型無段変速機の場合には、入力軸１１ａから出力歯車
１２ａへの動力の伝達を、一方の入力側ディスク２Ａと
出力側ディスク４との間と、他方の入力側ディスク２Ｂ
と出力側ディスク４との間との、２系統に分けて行なう
ので、大きな動力の伝達を行なえる。尚、この様なダブ
ルキャビティ型のトロイダル型無段変速機の場合も、変
速時には油圧式のアクチュエータ１７、１７により、ト
ラニオン７、７を枢軸６、６の軸方向に変位させる。変
速の為に上記各アクチュエータ１７、１７への圧油の給
排を制御する為の制御弁１８は、前述した通り、トロイ
ダル型無段変速機全体で１個だけ設けている。そして、
この１個の制御弁１８により、複数のアクチュエータ１
７、１７への圧油の給排を制御している。
ル型無段変速機の場合には、入力軸１１ａから出力歯車
１２ａへの動力の伝達を、一方の入力側ディスク２Ａと
出力側ディスク４との間と、他方の入力側ディスク２Ｂ
と出力側ディスク４との間との、２系統に分けて行なう
ので、大きな動力の伝達を行なえる。尚、この様なダブ
ルキャビティ型のトロイダル型無段変速機の場合も、変
速時には油圧式のアクチュエータ１７、１７により、ト
ラニオン７、７を枢軸６、６の軸方向に変位させる。変
速の為に上記各アクチュエータ１７、１７への圧油の給
排を制御する為の制御弁１８は、前述した通り、トロイ
ダル型無段変速機全体で１個だけ設けている。そして、
この１個の制御弁１８により、複数のアクチュエータ１
７、１７への圧油の給排を制御している。
【００１９】上述の様に構成され作用するトロイダル型
無段変速機を実際の自動車用の無段変速機に組み込む場
合、遊星歯車機構と組み合わせて無段変速装置を構成す
る事が、特開平１−１６９１６９号公報、同１−３１２
２６６号公報、同１０−１９６７５９号公報、同１１−
６３１４６号公報等に記載されている様に、従来から提
案されている。このうちのパワー・スプリット型と呼ば
れる無段変速装置は、、低速走行時にはエンジンの駆動
力をトロイダル型無段変速機のみで伝達し、高速走行時
には上記駆動力を遊星歯車機構で伝達する事により、高
速走行時に上記トロイダル型無段変速機に加わるトルク
の低減を図る様にしている。この様に構成する事によ
り、上記トロイダル型無段変速機の構成各部材の耐久性
を向上させる事ができる。或は、トロイダル型無段変速
機と遊星歯車機構とを組み合わせる事により、入力軸を
回転させたまま出力軸を停止させる事を可能とした、ギ
ヤード・ニュートラルと呼ばれる無段変速装置も、従来
から知られている。
無段変速機を実際の自動車用の無段変速機に組み込む場
合、遊星歯車機構と組み合わせて無段変速装置を構成す
る事が、特開平１−１６９１６９号公報、同１−３１２
２６６号公報、同１０−１９６７５９号公報、同１１−
６３１４６号公報等に記載されている様に、従来から提
案されている。このうちのパワー・スプリット型と呼ば
れる無段変速装置は、、低速走行時にはエンジンの駆動
力をトロイダル型無段変速機のみで伝達し、高速走行時
には上記駆動力を遊星歯車機構で伝達する事により、高
速走行時に上記トロイダル型無段変速機に加わるトルク
の低減を図る様にしている。この様に構成する事によ
り、上記トロイダル型無段変速機の構成各部材の耐久性
を向上させる事ができる。或は、トロイダル型無段変速
機と遊星歯車機構とを組み合わせる事により、入力軸を
回転させたまま出力軸を停止させる事を可能とした、ギ
ヤード・ニュートラルと呼ばれる無段変速装置も、従来
から知られている。
【００２０】図１９は、上記各公報のうちの特開平１０
−１９６７５９号公報に記載された無段変速装置を示し
ている。この無段変速装置は、駆動源であるエンジン２
６のクランクシャフト２８の出力側端部（図１９の右端
部）と入力軸２９の入力側端部（図１９の左端部）との
間に発進クラッチ３０を設けている。又、上記入力軸２
９の回転に基づく動力を取り出す為の出力軸３１を、こ
の入力軸２９と平行に配置している。そして、この入力
軸２９の周囲にトロイダル型無段変速機３２を、上記出
力軸３１の周囲に遊星歯車機構３３を、それぞれ設けて
いる。
−１９６７５９号公報に記載された無段変速装置を示し
ている。この無段変速装置は、駆動源であるエンジン２
６のクランクシャフト２８の出力側端部（図１９の右端
部）と入力軸２９の入力側端部（図１９の左端部）との
間に発進クラッチ３０を設けている。又、上記入力軸２
９の回転に基づく動力を取り出す為の出力軸３１を、こ
の入力軸２９と平行に配置している。そして、この入力
軸２９の周囲にトロイダル型無段変速機３２を、上記出
力軸３１の周囲に遊星歯車機構３３を、それぞれ設けて
いる。
【００２１】上記トロイダル型無段変速機３２の押圧装
置１０を構成するカム板３４は、上記入力軸２９の中間
部で出力側端部寄り（図１９の右寄り）部分に固定して
いる。又、入力側ディスク２と出力側ディスク４とは、
上記入力軸２９の周囲に、ニードル軸受等、図示しない
軸受により、この入力軸２９に対し、互いに独立した回
転を自在に支持している。そして、上記カム板３４と入
力側ディスク２とにより、上記押圧装置１０を構成して
いる。従って、上記入力側ディスク２は上記入力軸２９
の回転に伴い、上記出力側ディスク４に向け押圧されつ
つ回転する。又、上記入力側ディスク２の内側面２ａと
上記出力側ディスク４の内側面４ａとの間に複数個のパ
ワーローラ９、９を挟持して、前述の図１４〜１５に示
した如きトロイダル型無段変速機３２を構成している。
尚、このトロイダル型無段変速機３２は、図１９及び図
１４〜１５に示したシングルキャビティ型のものに限ら
ず、前述した図１６〜１７に示す様なダブルキャビティ
型のものでも良い。ダブルキャビティ型のトロイダル型
無段変速機を組み込んだ無段変速装置は、前記特開平１
１−６３１４６等に記載されている。
置１０を構成するカム板３４は、上記入力軸２９の中間
部で出力側端部寄り（図１９の右寄り）部分に固定して
いる。又、入力側ディスク２と出力側ディスク４とは、
上記入力軸２９の周囲に、ニードル軸受等、図示しない
軸受により、この入力軸２９に対し、互いに独立した回
転を自在に支持している。そして、上記カム板３４と入
力側ディスク２とにより、上記押圧装置１０を構成して
いる。従って、上記入力側ディスク２は上記入力軸２９
の回転に伴い、上記出力側ディスク４に向け押圧されつ
つ回転する。又、上記入力側ディスク２の内側面２ａと
上記出力側ディスク４の内側面４ａとの間に複数個のパ
ワーローラ９、９を挟持して、前述の図１４〜１５に示
した如きトロイダル型無段変速機３２を構成している。
尚、このトロイダル型無段変速機３２は、図１９及び図
１４〜１５に示したシングルキャビティ型のものに限ら
ず、前述した図１６〜１７に示す様なダブルキャビティ
型のものでも良い。ダブルキャビティ型のトロイダル型
無段変速機を組み込んだ無段変速装置は、前記特開平１
１−６３１４６等に記載されている。
【００２２】又、上記遊星歯車機構３３を構成する太陽
歯車３５は、前記出力軸３１の入力側端部（図１９の右
端部）に固定している。従ってこの出力軸３１は、上記
太陽歯車３５の回転に伴って回転する。この太陽歯車３
５の周囲にはリング歯車３６を、上記太陽歯車３５と同
心に、且つ回転自在に支持している。そして、このリン
グ歯車３６の内周面と上記太陽歯車３５の外周面との間
に、複数個（通常は３〜４個）の遊星歯車組３７、３７
を設けている。図示の例ではこれら各遊星歯車組３７、
３７は、それぞれ１対ずつの遊星歯車３８ａ、３８ｂを
組み合わせて成る。これら１対ずつの遊星歯車３８ａ、
３８ｂは、互いに噛合すると共に、外径側に配置した遊
星歯車３８ａを上記リング歯車３６に噛合させ、内径側
に配置した遊星歯車３８ｂを上記太陽歯車３５に噛合さ
せている。この様に各遊星歯車組３７、３７をそれぞれ
１対ずつの遊星歯車３８ａ、３８ｂにより構成するの
は、上記リング歯車３６と太陽歯車３５との回転方向を
一致させる為である。従って、他の構成部分との関係
で、これらリング歯車３６と太陽歯車３５との回転方向
を一致させる必要がなければ、単一の遊星歯車をこれら
リング歯車３６と太陽歯車３５との両方に噛合させても
良い。上述の様な遊星歯車組３７、３７は、キャリア３
９の片側面（図１９の右側面）に回転自在に支持してい
る。又、このキャリア３９は、前記出力軸３１の中間部
に、回転自在に支持している。
歯車３５は、前記出力軸３１の入力側端部（図１９の右
端部）に固定している。従ってこの出力軸３１は、上記
太陽歯車３５の回転に伴って回転する。この太陽歯車３
５の周囲にはリング歯車３６を、上記太陽歯車３５と同
心に、且つ回転自在に支持している。そして、このリン
グ歯車３６の内周面と上記太陽歯車３５の外周面との間
に、複数個（通常は３〜４個）の遊星歯車組３７、３７
を設けている。図示の例ではこれら各遊星歯車組３７、
３７は、それぞれ１対ずつの遊星歯車３８ａ、３８ｂを
組み合わせて成る。これら１対ずつの遊星歯車３８ａ、
３８ｂは、互いに噛合すると共に、外径側に配置した遊
星歯車３８ａを上記リング歯車３６に噛合させ、内径側
に配置した遊星歯車３８ｂを上記太陽歯車３５に噛合さ
せている。この様に各遊星歯車組３７、３７をそれぞれ
１対ずつの遊星歯車３８ａ、３８ｂにより構成するの
は、上記リング歯車３６と太陽歯車３５との回転方向を
一致させる為である。従って、他の構成部分との関係
で、これらリング歯車３６と太陽歯車３５との回転方向
を一致させる必要がなければ、単一の遊星歯車をこれら
リング歯車３６と太陽歯車３５との両方に噛合させても
良い。上述の様な遊星歯車組３７、３７は、キャリア３
９の片側面（図１９の右側面）に回転自在に支持してい
る。又、このキャリア３９は、前記出力軸３１の中間部
に、回転自在に支持している。
【００２３】又、上記キャリア３９と前記出力側ディス
ク４とを、第一の動力伝達機構４０により、回転力の伝
達を可能な状態に接続している。請求項３に記載した第
一の動力伝達経路を構成する、上記第一の動力伝達機構
４０は、互いに噛合した第一、第二の歯車４１、４２に
より構成している。従って上記キャリア３９は、上記出
力側ディスク４の回転に伴って、この出力側ディスク４
と反対方向に、上記第一、第二の歯車４１、４２の歯数
に応じた速度で回転する。
ク４とを、第一の動力伝達機構４０により、回転力の伝
達を可能な状態に接続している。請求項３に記載した第
一の動力伝達経路を構成する、上記第一の動力伝達機構
４０は、互いに噛合した第一、第二の歯車４１、４２に
より構成している。従って上記キャリア３９は、上記出
力側ディスク４の回転に伴って、この出力側ディスク４
と反対方向に、上記第一、第二の歯車４１、４２の歯数
に応じた速度で回転する。
【００２４】一方、前記入力軸２９と上記リング歯車３
６とは、第二の動力伝達機構４３により、回転力の伝達
を可能な状態に接続自在としている。請求項３に記載し
た第二の動力伝達経路を構成する、上記第二の動力伝達
機構４３は、第一、第二のスプロケット４４、４５と、
これら両スプロケット４４、４５同士の間に掛け渡した
チェン４６とにより構成している。即ち、第一のスプロ
ケット４４を上記入力軸２９の出力側端部（図１９の右
端部）で前記カム板３４から突出した部分に固定すると
共に、第二のスプロケット４５を伝達軸４７の入力側端
部（図１９の右端部）に固定している。従ってこの伝達
軸４７は、上記入力軸２９の回転に伴って、この入力軸
２９と同方向に、上記第一、第二のスプロケット４４、
４５の歯数に応じた速度で回転する。
６とは、第二の動力伝達機構４３により、回転力の伝達
を可能な状態に接続自在としている。請求項３に記載し
た第二の動力伝達経路を構成する、上記第二の動力伝達
機構４３は、第一、第二のスプロケット４４、４５と、
これら両スプロケット４４、４５同士の間に掛け渡した
チェン４６とにより構成している。即ち、第一のスプロ
ケット４４を上記入力軸２９の出力側端部（図１９の右
端部）で前記カム板３４から突出した部分に固定すると
共に、第二のスプロケット４５を伝達軸４７の入力側端
部（図１９の右端部）に固定している。従ってこの伝達
軸４７は、上記入力軸２９の回転に伴って、この入力軸
２９と同方向に、上記第一、第二のスプロケット４４、
４５の歯数に応じた速度で回転する。
【００２５】又、無段変速装置は、請求項３に記載した
モード切換手段を構成するクラッチ機構を備える。この
クラッチ機構は、上記キャリア３９と第二の動力伝達機
構４３の構成部材である上記伝達軸４７との何れか一方
のみを、上記リング歯車３６に接続する。図１９に示し
た構造の場合に、このクラッチ機構は、低速用クラッチ
４８と高速用クラッチ４９とから成る。このうちの低速
用クラッチ４８は、上記キャリア３９の外周縁部と上記
リング歯車３６の軸方向一端部（図１９の左端部）との
間に設けている。この様な低速用クラッチ４８は、接続
時には、前記遊星歯車機構３３を構成する太陽歯車３５
とリング歯車３６と遊星歯車組３７、３７との相対変位
を阻止し、これら太陽歯車３５とリング歯車３６とを一
体的に結合する。又、高速用クラッチ４９は、上記伝達
軸４７と、上記リング歯車３６に支持板５０を介して固
定した中心軸５１との間に設けている。これら低速用ク
ラッチ４８と高速用クラッチ４９とは、何れか一方のク
ラッチが接続された場合には、他方のクラッチの接続が
断たれる。
モード切換手段を構成するクラッチ機構を備える。この
クラッチ機構は、上記キャリア３９と第二の動力伝達機
構４３の構成部材である上記伝達軸４７との何れか一方
のみを、上記リング歯車３６に接続する。図１９に示し
た構造の場合に、このクラッチ機構は、低速用クラッチ
４８と高速用クラッチ４９とから成る。このうちの低速
用クラッチ４８は、上記キャリア３９の外周縁部と上記
リング歯車３６の軸方向一端部（図１９の左端部）との
間に設けている。この様な低速用クラッチ４８は、接続
時には、前記遊星歯車機構３３を構成する太陽歯車３５
とリング歯車３６と遊星歯車組３７、３７との相対変位
を阻止し、これら太陽歯車３５とリング歯車３６とを一
体的に結合する。又、高速用クラッチ４９は、上記伝達
軸４７と、上記リング歯車３６に支持板５０を介して固
定した中心軸５１との間に設けている。これら低速用ク
ラッチ４８と高速用クラッチ４９とは、何れか一方のク
ラッチが接続された場合には、他方のクラッチの接続が
断たれる。
【００２６】又、図１９の例では、上記リング歯車３６
と、無段変速装置のハウジング（図示省略）等、固定の
部分との間に、後退用クラッチ５２を設けている。この
後退用クラッチ５２は、自動車を後退させるべく、前記
出力軸３１を逆方向に回転させる為に設けている。この
後退用クラッチ５２は、上記低速用クラッチ４８と高速
用クラッチ４９との何れか一方が接続された状態では、
接続が断たれる。又、この後退用クラッチ５２が接続さ
れた状態では、上記低速用クラッチ４８と高速用クラッ
チ４９とは、何れも接続が断たれる。
と、無段変速装置のハウジング（図示省略）等、固定の
部分との間に、後退用クラッチ５２を設けている。この
後退用クラッチ５２は、自動車を後退させるべく、前記
出力軸３１を逆方向に回転させる為に設けている。この
後退用クラッチ５２は、上記低速用クラッチ４８と高速
用クラッチ４９との何れか一方が接続された状態では、
接続が断たれる。又、この後退用クラッチ５２が接続さ
れた状態では、上記低速用クラッチ４８と高速用クラッ
チ４９とは、何れも接続が断たれる。
【００２７】更に、図示の例では、上記出力軸３１とデ
ファレンシャルギヤ５３とを、第三〜第五の歯車５４〜
５６で構成する第三の動力伝達機構５７により接続して
いる。従って、上記出力軸３１が回転すると、これら第
三の動力伝達機構５７及びデファレンシャルギヤ５３を
介して左右１対の駆動軸５８、５８が回転し、自動車の
駆動輪を回転駆動させる。
ファレンシャルギヤ５３とを、第三〜第五の歯車５４〜
５６で構成する第三の動力伝達機構５７により接続して
いる。従って、上記出力軸３１が回転すると、これら第
三の動力伝達機構５７及びデファレンシャルギヤ５３を
介して左右１対の駆動軸５８、５８が回転し、自動車の
駆動輪を回転駆動させる。
【００２８】上述の様に構成する無段変速装置は、先
ず、低速走行時には、上記低速用クラッチ４８を接続す
ると共に、上記高速用クラッチ４９及び後退用クラッチ
５２の接続を断つ。この状態で上記発進クラッチ３０を
接続し、前記入力軸２９を回転させると、トロイダル型
無段変速機３２のみが、この入力軸２９から上記出力軸
３１に動力を伝達する。この様な低速走行時に、入力
側、出力側両ディスク２、４同士の間の変速比を変える
際の作用は、前述の図１４〜１５に示したトロイダル型
無段変速機単独の場合と同様である。勿論、この状態で
は、上記入力軸２９と出力軸３１との間の変速比、即
ち、無段変速装置全体としての変速比は、トロイダル型
無段変速機３２の変速比に比例する。又、この状態で
は、このトロイダル型無段変速機３２に入力されるトル
クは、上記入力軸２９に加えられるトルクに等しくな
る。
ず、低速走行時には、上記低速用クラッチ４８を接続す
ると共に、上記高速用クラッチ４９及び後退用クラッチ
５２の接続を断つ。この状態で上記発進クラッチ３０を
接続し、前記入力軸２９を回転させると、トロイダル型
無段変速機３２のみが、この入力軸２９から上記出力軸
３１に動力を伝達する。この様な低速走行時に、入力
側、出力側両ディスク２、４同士の間の変速比を変える
際の作用は、前述の図１４〜１５に示したトロイダル型
無段変速機単独の場合と同様である。勿論、この状態で
は、上記入力軸２９と出力軸３１との間の変速比、即
ち、無段変速装置全体としての変速比は、トロイダル型
無段変速機３２の変速比に比例する。又、この状態で
は、このトロイダル型無段変速機３２に入力されるトル
クは、上記入力軸２９に加えられるトルクに等しくな
る。
【００２９】これに対して、高速走行時には、上記高速
用クラッチ４９を接続すると共に、上記低速用クラッチ
４８及び後退用クラッチ５２の接続を断つ。この状態で
上記発進クラッチ３０を接続し、上記入力軸２９を回転
させると、この入力軸２９から上記出力軸３１には、前
記第二の動力伝達機構４３を構成する第一、第二のスプ
ロケット４４、４５及びチェン４６と前記遊星歯車機構
３３とが、動力を伝達する。
用クラッチ４９を接続すると共に、上記低速用クラッチ
４８及び後退用クラッチ５２の接続を断つ。この状態で
上記発進クラッチ３０を接続し、上記入力軸２９を回転
させると、この入力軸２９から上記出力軸３１には、前
記第二の動力伝達機構４３を構成する第一、第二のスプ
ロケット４４、４５及びチェン４６と前記遊星歯車機構
３３とが、動力を伝達する。
【００３０】即ち、上記高速走行時に上記入力軸２９が
回転すると、この回転は上記第二の動力伝達機構４３並
びに高速用クラッチ４９を介して中心軸５１に伝わり、
この中心軸５１を固定したリング歯車３６を回転させ
る。そして、このリング歯車３６の回転が複数の遊星歯
車組３７、３７を介して太陽歯車３５に伝わり、この太
陽歯車３５を固定した上記出力軸３１を回転させる。上
記リング歯車３６が入力側となった場合に上記遊星歯車
機構３３は、上記各遊星歯車組３７、３７が停止してい
る（太陽歯車３５の周囲で公転しない）と仮定すれば、
上記リング歯車３６と太陽歯車３５との歯数の比に応じ
た変速比で増速を行なう。但し、上記各遊星歯車組３
７、３７は上記太陽歯車３５の周囲を公転し、無段変速
装置全体としての変速比は、これら各遊星歯車組３７、
３７の公転速度に応じて変化する。そこで、上記トロイ
ダル型無段変速機３２の変速比を変えて、上記遊星歯車
組３７、３７の公転速度を変えれば、上記無段変速装置
全体としての変速比を調節できる。
回転すると、この回転は上記第二の動力伝達機構４３並
びに高速用クラッチ４９を介して中心軸５１に伝わり、
この中心軸５１を固定したリング歯車３６を回転させ
る。そして、このリング歯車３６の回転が複数の遊星歯
車組３７、３７を介して太陽歯車３５に伝わり、この太
陽歯車３５を固定した上記出力軸３１を回転させる。上
記リング歯車３６が入力側となった場合に上記遊星歯車
機構３３は、上記各遊星歯車組３７、３７が停止してい
る（太陽歯車３５の周囲で公転しない）と仮定すれば、
上記リング歯車３６と太陽歯車３５との歯数の比に応じ
た変速比で増速を行なう。但し、上記各遊星歯車組３
７、３７は上記太陽歯車３５の周囲を公転し、無段変速
装置全体としての変速比は、これら各遊星歯車組３７、
３７の公転速度に応じて変化する。そこで、上記トロイ
ダル型無段変速機３２の変速比を変えて、上記遊星歯車
組３７、３７の公転速度を変えれば、上記無段変速装置
全体としての変速比を調節できる。
【００３１】即ち、上記高速走行時に上記各遊星歯車組
３７、３７が、上記リング歯車３６と同方向に公転す
る。そして、これら各遊星歯車組３７、３７の公転速度
が遅い程、上記太陽歯車３５を固定した出力軸３１の回
転速度が速くなる。例えば、上記公転速度とリング歯車
３６の回転速度（何れも角速度）が同じになれば、上記
リング歯車３６と出力軸３１の回転速度が同じになる。
これに対して、上記公転速度がリング歯車３６の回転速
度よりも遅ければ、上記リング歯車３６の回転速度より
も出力軸３１の回転速度が速くなる。反対に、上記公転
速度がリング歯車３６の回転速度よりも速ければ、上記
リング歯車３６の回転速度よりも出力軸３１の回転速度
が遅くなる。
３７、３７が、上記リング歯車３６と同方向に公転す
る。そして、これら各遊星歯車組３７、３７の公転速度
が遅い程、上記太陽歯車３５を固定した出力軸３１の回
転速度が速くなる。例えば、上記公転速度とリング歯車
３６の回転速度（何れも角速度）が同じになれば、上記
リング歯車３６と出力軸３１の回転速度が同じになる。
これに対して、上記公転速度がリング歯車３６の回転速
度よりも遅ければ、上記リング歯車３６の回転速度より
も出力軸３１の回転速度が速くなる。反対に、上記公転
速度がリング歯車３６の回転速度よりも速ければ、上記
リング歯車３６の回転速度よりも出力軸３１の回転速度
が遅くなる。
【００３２】従って、上記高速走行時には、前記トロイ
ダル型無段変速機３２の変速比を減速側に変化させる
程、無段変速装置全体の変速比は増速側に変化する。こ
の様な高速走行時の状態では、上記トロイダル型無段変
速機３２に、入力側ディスク２からではなく、出力側デ
ィスク４からトルクが加わる（低速時に加わるトルクを
プラスのトルクとした場合にマイナスのトルクが加わ
る）。即ち、前記高速用クラッチ４９を接続した状態で
は、前記エンジン２６から入力軸２９に伝達されたトル
クは、前記押圧装置１０が前記入力側ディスク２を押圧
する以前に、前記第二の動力伝達機構４３を介して前記
遊星歯車機構３３のリング歯車３６に伝達される。従っ
て、入力軸２９の側から上記押圧装置１０を介して入力
側ディスク２に伝達されるトルクは殆どなくなる。
ダル型無段変速機３２の変速比を減速側に変化させる
程、無段変速装置全体の変速比は増速側に変化する。こ
の様な高速走行時の状態では、上記トロイダル型無段変
速機３２に、入力側ディスク２からではなく、出力側デ
ィスク４からトルクが加わる（低速時に加わるトルクを
プラスのトルクとした場合にマイナスのトルクが加わ
る）。即ち、前記高速用クラッチ４９を接続した状態で
は、前記エンジン２６から入力軸２９に伝達されたトル
クは、前記押圧装置１０が前記入力側ディスク２を押圧
する以前に、前記第二の動力伝達機構４３を介して前記
遊星歯車機構３３のリング歯車３６に伝達される。従っ
て、入力軸２９の側から上記押圧装置１０を介して入力
側ディスク２に伝達されるトルクは殆どなくなる。
【００３３】一方、上記第二の動力伝達機構４３を介し
て上記遊星歯車機構３３のリング歯車３６に伝達された
トルクの一部は、前記各遊星歯車組３７、３７から、キ
ャリア３９及び第一の動力伝達機構４０を介して出力側
ディスク４に伝わる。この様に出力側ディスク４からト
ロイダル型無段変速機３２に加わるトルクは、無段変速
装置全体の変速比を増速側に変化させるべく、トロイダ
ル型無段変速機３２の変速比を減速側に変化させる程小
さくなる。この結果、高速走行時に上記トロイダル型無
段変速機３２に入力されるトルクを小さくして、このト
ロイダル型無段変速機３２の構成部品の耐久性向上を図
れる。
て上記遊星歯車機構３３のリング歯車３６に伝達された
トルクの一部は、前記各遊星歯車組３７、３７から、キ
ャリア３９及び第一の動力伝達機構４０を介して出力側
ディスク４に伝わる。この様に出力側ディスク４からト
ロイダル型無段変速機３２に加わるトルクは、無段変速
装置全体の変速比を増速側に変化させるべく、トロイダ
ル型無段変速機３２の変速比を減速側に変化させる程小
さくなる。この結果、高速走行時に上記トロイダル型無
段変速機３２に入力されるトルクを小さくして、このト
ロイダル型無段変速機３２の構成部品の耐久性向上を図
れる。
【００３４】更に、自動車を後退させるべく、前記出力
軸３１を逆回転させる際には、前記低速用、高速用両ク
ラッチ４８、４９の接続を断つと共に、前記後退用クラ
ッチ５２を接続する。この結果、上記リング歯車３６が
固定され、上記各遊星歯車組３７、３７が、このリング
歯車３６並びに前記太陽歯車３５と噛合しつつ、この太
陽歯車３５の周囲を公転する。そして、この太陽歯車３
５並びにこの太陽歯車３５を固定した出力軸３１が、前
述した低速走行時並びに上述した高速走行時とは逆方向
に回転する。
軸３１を逆回転させる際には、前記低速用、高速用両ク
ラッチ４８、４９の接続を断つと共に、前記後退用クラ
ッチ５２を接続する。この結果、上記リング歯車３６が
固定され、上記各遊星歯車組３７、３７が、このリング
歯車３６並びに前記太陽歯車３５と噛合しつつ、この太
陽歯車３５の周囲を公転する。そして、この太陽歯車３
５並びにこの太陽歯車３５を固定した出力軸３１が、前
述した低速走行時並びに上述した高速走行時とは逆方向
に回転する。
【００３５】図２０は、上述した図１９に示す様な無段
変速装置全体としての変速比（itotal）を連続して変化
させる場合に、トロイダル型無段変速機３２の変速比
（icvt）と、このトロイダル型無段変速機３２に入力さ
れる入力トルク（Ｔin）と、無段変速装置の出力軸３１
から取り出される出力トルク（Ｔs ）とが変化する状態
の１例を示している。これら各変速比（itotal）（icv
t）並びに各トルク（Ｔin）（Ｔs ）の関係は、トロイ
ダル型無段変速機３２の変速幅、遊星歯車機構３３の構
造並びに歯数比、第二の動力伝達機構４３の減速比等に
応じて変わる。図２０に記載した各線を得る為の条件と
して、トロイダル型無段変速機３２の変速幅を４倍
（０．５〜２．０）とし、遊星歯車機構３３はそれぞれ
が１対ずつの遊星歯車３８ａ、３８ｂから成る遊星歯車
組３７、３７を備えたものとし、第二の動力伝達機構４
３の減速比は２とした。又、低速用クラッチ４８と高速
用クラッチ４９との切り換えは、無段変速装置全体とし
ての変速比（itotal）が１の場合に行なうとした。
変速装置全体としての変速比（itotal）を連続して変化
させる場合に、トロイダル型無段変速機３２の変速比
（icvt）と、このトロイダル型無段変速機３２に入力さ
れる入力トルク（Ｔin）と、無段変速装置の出力軸３１
から取り出される出力トルク（Ｔs ）とが変化する状態
の１例を示している。これら各変速比（itotal）（icv
t）並びに各トルク（Ｔin）（Ｔs ）の関係は、トロイ
ダル型無段変速機３２の変速幅、遊星歯車機構３３の構
造並びに歯数比、第二の動力伝達機構４３の減速比等に
応じて変わる。図２０に記載した各線を得る為の条件と
して、トロイダル型無段変速機３２の変速幅を４倍
（０．５〜２．０）とし、遊星歯車機構３３はそれぞれ
が１対ずつの遊星歯車３８ａ、３８ｂから成る遊星歯車
組３７、３７を備えたものとし、第二の動力伝達機構４
３の減速比は２とした。又、低速用クラッチ４８と高速
用クラッチ４９との切り換えは、無段変速装置全体とし
ての変速比（itotal）が１の場合に行なうとした。
【００３６】上述の様な条件で試算した結果を示す図２
０で、縦軸は、トロイダル型無段変速機３２の変速比
（icvt）並びに、トロイダル型無段変速機３２の入力ト
ルク（Ｔin）又は無段変速装置の出力トルク（Ｔs ）と
前記エンジン２６から前記入力軸２９（図１９）に伝え
られるトルク（Ｔe ）との比（Ｔin／Ｔe ）（Ｔs ／Ｔ
e ）を、横軸は、無段変速装置全体としての変速比（it
otal）を、それぞれ表している。尚、トロイダル型無段
変速機３２の変速比（icvt）を示す値がマイナスなの
は、このトロイダル型無段変速機３２に組み込んだ出力
側ディスク４（図１９）の回転方向が入力軸２９の回転
方向と逆になる為である。又、実線ａは、上記トロイダ
ル型無段変速機３２の変速比（icvt）を、破線ｂは、上
記出力トルク（Ｔs ）と前記エンジン２６から前記入力
軸２９に伝えられるトルク（Ｔe ）との比（Ｔs ／Ｔ
e ）を、鎖線ｃは、上記入力トルク（Ｔin）と前記エン
ジン２６から前記入力軸２９に伝えられるトルク（Ｔ
e ）との比（Ｔin／Ｔe ）を、それぞれ表している。こ
の様な図２０の記載から明らかな通り、上述した図１９
に示す様な無段変速装置によれば、高速走行時にトロイ
ダル型無段変速機３２に加わるトルクを小さくできる。
図２０を求めた条件では、上記入力トルク（Ｔin）を、
最大限、上記エンジン２６から前記入力軸２９に伝えら
れるトルク（Ｔe ）の１４％程度にまで低減できる。
０で、縦軸は、トロイダル型無段変速機３２の変速比
（icvt）並びに、トロイダル型無段変速機３２の入力ト
ルク（Ｔin）又は無段変速装置の出力トルク（Ｔs ）と
前記エンジン２６から前記入力軸２９（図１９）に伝え
られるトルク（Ｔe ）との比（Ｔin／Ｔe ）（Ｔs ／Ｔ
e ）を、横軸は、無段変速装置全体としての変速比（it
otal）を、それぞれ表している。尚、トロイダル型無段
変速機３２の変速比（icvt）を示す値がマイナスなの
は、このトロイダル型無段変速機３２に組み込んだ出力
側ディスク４（図１９）の回転方向が入力軸２９の回転
方向と逆になる為である。又、実線ａは、上記トロイダ
ル型無段変速機３２の変速比（icvt）を、破線ｂは、上
記出力トルク（Ｔs ）と前記エンジン２６から前記入力
軸２９に伝えられるトルク（Ｔe ）との比（Ｔs ／Ｔ
e ）を、鎖線ｃは、上記入力トルク（Ｔin）と前記エン
ジン２６から前記入力軸２９に伝えられるトルク（Ｔ
e ）との比（Ｔin／Ｔe ）を、それぞれ表している。こ
の様な図２０の記載から明らかな通り、上述した図１９
に示す様な無段変速装置によれば、高速走行時にトロイ
ダル型無段変速機３２に加わるトルクを小さくできる。
図２０を求めた条件では、上記入力トルク（Ｔin）を、
最大限、上記エンジン２６から前記入力軸２９に伝えら
れるトルク（Ｔe ）の１４％程度にまで低減できる。
【００３７】
【発明が解決しようとする課題】上述した様な無段変速
装置等に組み込んだ状態で使用される、前述の様なトロ
イダル型無段変速機は、プリセスカム２３による制御弁
１８（図１８）の開閉制御に拘らず、トロイダル型無段
変速機３２の構成部品の組み付け隙間や弾性変形等の影
響により、入力トルクの変動に伴って変速比が不必要に
変動して、エンジンの回転数が急激に変動し、運転者に
違和感を与える可能性がある事が、本発明者等の実験に
より分かった。特に、トロイダル型無段変速機を通じて
送られるトルクが変動する場合に、上記変速比の不必要
な変動が著しくなる事が分かった。
装置等に組み込んだ状態で使用される、前述の様なトロ
イダル型無段変速機は、プリセスカム２３による制御弁
１８（図１８）の開閉制御に拘らず、トロイダル型無段
変速機３２の構成部品の組み付け隙間や弾性変形等の影
響により、入力トルクの変動に伴って変速比が不必要に
変動して、エンジンの回転数が急激に変動し、運転者に
違和感を与える可能性がある事が、本発明者等の実験に
より分かった。特に、トロイダル型無段変速機を通じて
送られるトルクが変動する場合に、上記変速比の不必要
な変動が著しくなる事が分かった。
【００３８】即ち、本発明者が行なった実験によると、
上記トロイダル型無段変速機を通じて送られるトルクが
変動すると、このトロイダル型無段変速機の変速比が、
変速の為の指令がでていないにも拘らず変化する事が分
かった。図２１は、この様な実験の結果を示している。
実験は、トロイダル型無段変速機の変速比を１（等速）
とし、入力軸の回転速度を２０００min-1 とし、トラク
ションオイルの温度を実際に自動車が走行状態にある場
合と同様に上昇させた状態で行なった。この様な条件の
下で、上記入力軸に加えるトルクを、−２５０Ｎ・ｍと
＋３５０Ｎ・ｍとの間で変化させた。トルク変化は、慣
性の影響を極力排除する為、徐々に行なった。尚、入力
軸に加えるトルクが負の状態とは、出力側ディスクから
入力側ディスクにトルクが伝わる状態である。この様な
条件で行なった実験の結果から明らかな通り、上記トロ
イダル型無段変速機の変速比は、このトロイダル型無段
変速機により伝達するトルクの変化に伴って変動する
が、この様な変動が生じる原因は、次の様に考えられ
る。
上記トロイダル型無段変速機を通じて送られるトルクが
変動すると、このトロイダル型無段変速機の変速比が、
変速の為の指令がでていないにも拘らず変化する事が分
かった。図２１は、この様な実験の結果を示している。
実験は、トロイダル型無段変速機の変速比を１（等速）
とし、入力軸の回転速度を２０００min-1 とし、トラク
ションオイルの温度を実際に自動車が走行状態にある場
合と同様に上昇させた状態で行なった。この様な条件の
下で、上記入力軸に加えるトルクを、−２５０Ｎ・ｍと
＋３５０Ｎ・ｍとの間で変化させた。トルク変化は、慣
性の影響を極力排除する為、徐々に行なった。尚、入力
軸に加えるトルクが負の状態とは、出力側ディスクから
入力側ディスクにトルクが伝わる状態である。この様な
条件で行なった実験の結果から明らかな通り、上記トロ
イダル型無段変速機の変速比は、このトロイダル型無段
変速機により伝達するトルクの変化に伴って変動する
が、この様な変動が生じる原因は、次の様に考えられ
る。
【００３９】上記プリセスカム２３は、前述の図１８に
示す様に、何れかのトラニオン７にその基端部（図１８
の上端部）を結合固定したロッド２２の先端部（図１８
の下端部）に支持固定している。一方、トロイダル型無
段変速機の運転時に上記トラニオン７は、その内側面側
に支持したパワーローラ９から大きな力を受ける。この
力としては、主として次のの２種類である。 上記パワーローラ９の周面９ａと、入力側ディスク
２、２Ａ、２Ｂの内側面２ａ及び出力側ディスク４の内
側面４ａとの当接部（トラクション部）から、動力伝達
に伴って加わる力。 押圧装置１０（例えば図１６〜１７参照）による押
し付け力に基づき、上記パワーローラ９を上記トラニオ
ン７の内側面に押し付けるスラスト荷重。 これらの力は何れも、上記プリセスカム２３の位置
を正規位置からずらせる原因となる。
示す様に、何れかのトラニオン７にその基端部（図１８
の上端部）を結合固定したロッド２２の先端部（図１８
の下端部）に支持固定している。一方、トロイダル型無
段変速機の運転時に上記トラニオン７は、その内側面側
に支持したパワーローラ９から大きな力を受ける。この
力としては、主として次のの２種類である。 上記パワーローラ９の周面９ａと、入力側ディスク
２、２Ａ、２Ｂの内側面２ａ及び出力側ディスク４の内
側面４ａとの当接部（トラクション部）から、動力伝達
に伴って加わる力。 押圧装置１０（例えば図１６〜１７参照）による押
し付け力に基づき、上記パワーローラ９を上記トラニオ
ン７の内側面に押し付けるスラスト荷重。 これらの力は何れも、上記プリセスカム２３の位置
を正規位置からずらせる原因となる。
【００４０】先ず、上記の力に伴って上記プリセスカ
ム２３の位置が正規位置からずれる理由に就いて、図２
２により説明する。この図２２は、１対の入力側ディス
クと出力側ディスクとの間に配置された１対のトラニオ
ン７、７、及び、これら両トラニオン７、７にそれぞれ
付属した変位軸８、８と、パワーローラ９、９と、ロッ
ド２２、２２と、油圧式のアクチュエータを構成するピ
ストン５９、５９と、プリセスカム２３とを略示してい
る。この図２２で、この図２２には記載していない入力
側ディスクは、矢印αで示す様に、時計方向に回転す
る。従って、やはり図２２には記載していない出力側デ
ィスクは、反時計方向に回転する。
ム２３の位置が正規位置からずれる理由に就いて、図２
２により説明する。この図２２は、１対の入力側ディス
クと出力側ディスクとの間に配置された１対のトラニオ
ン７、７、及び、これら両トラニオン７、７にそれぞれ
付属した変位軸８、８と、パワーローラ９、９と、ロッ
ド２２、２２と、油圧式のアクチュエータを構成するピ
ストン５９、５９と、プリセスカム２３とを略示してい
る。この図２２で、この図２２には記載していない入力
側ディスクは、矢印αで示す様に、時計方向に回転す
る。従って、やはり図２２には記載していない出力側デ
ィスクは、反時計方向に回転する。
【００４１】この様な図２２で、先ず（Ａ）は、入力側
ディスク２と出力側ディスク４（例えば図１４参照）と
の間で動力を伝達していない場合を示している。この場
合には、上記入力側ディスク２及び出力側ディスク４の
内側面２ａ、４ａ（例えば図１４参照）から上記各パワ
ーローラ９、９に加わる荷重はゼロである。従って、こ
れら各パワーローラ９、９を支持した変位軸８、８及び
上記各トラニオン７、７に加わる荷重もゼロであって、
これら各変位軸８、８が傾斜したりこれら各トラニオン
７、７が弾性変形したりする事はない。この為、何れか
（図２２の右方）のトラニオン７に付属のロッド２２の
端部に固定したプリセスカム２３は、図２２に鎖線イで
示す正規位置に存在する。
ディスク２と出力側ディスク４（例えば図１４参照）と
の間で動力を伝達していない場合を示している。この場
合には、上記入力側ディスク２及び出力側ディスク４の
内側面２ａ、４ａ（例えば図１４参照）から上記各パワ
ーローラ９、９に加わる荷重はゼロである。従って、こ
れら各パワーローラ９、９を支持した変位軸８、８及び
上記各トラニオン７、７に加わる荷重もゼロであって、
これら各変位軸８、８が傾斜したりこれら各トラニオン
７、７が弾性変形したりする事はない。この為、何れか
（図２２の右方）のトラニオン７に付属のロッド２２の
端部に固定したプリセスカム２３は、図２２に鎖線イで
示す正規位置に存在する。
【００４２】次に、図２２の（Ｂ）は、入力側ディスク
２と出力側ディスク４との間で、比較的軽い動力を伝達
する場合を示している。この場合には、上記入力側ディ
スク２及び出力側ディスク４の内側面２ａ、４ａから上
記各パワーローラ９、９に加わる荷重に基づき、上記各
トラニオン７、７に、それぞれの両端部に設けた枢軸
６、６（例えば図１８参照）の軸方向（図２２の上下方
向）の荷重が加わる。そして、この荷重を支承すべく上
記各ピストン５９、５９を組み込んだアクチュエータ１
７、１７（例えば図１８参照）に油圧を立ち上げる。同
時に、上記両ディスク２、４から上記各パワーローラ
９、９に加わる荷重に基づき、これら各パワーローラ
９、９を支持した上記各変位軸８、８が、上記図２２
（Ｂ）に誇張して示す様に、上記入力側ディスク２から
上記各パワーローラ９、９に加わる荷重の作用方向前方
に傾斜する。この様な傾斜は、これら各変位軸８、８の
両端部と上記各パワーローラ９、９及び上記各トラニオ
ン７、７との間に設けたラジアルニードル軸受の内部隙
間の存在や上記各変位軸８、８自身の弾性変形に基づ
く。この様な傾斜は、僅かではあるが、上記各パワーロ
ーラ９、９と上記各トラニオン７、７との間に設けたス
ラスト玉軸受１４やスラストニードル軸受１５（例えば
図１８参照）の内部隙間の存在に基づき、比較的軽い力
で行なわれる。
２と出力側ディスク４との間で、比較的軽い動力を伝達
する場合を示している。この場合には、上記入力側ディ
スク２及び出力側ディスク４の内側面２ａ、４ａから上
記各パワーローラ９、９に加わる荷重に基づき、上記各
トラニオン７、７に、それぞれの両端部に設けた枢軸
６、６（例えば図１８参照）の軸方向（図２２の上下方
向）の荷重が加わる。そして、この荷重を支承すべく上
記各ピストン５９、５９を組み込んだアクチュエータ１
７、１７（例えば図１８参照）に油圧を立ち上げる。同
時に、上記両ディスク２、４から上記各パワーローラ
９、９に加わる荷重に基づき、これら各パワーローラ
９、９を支持した上記各変位軸８、８が、上記図２２
（Ｂ）に誇張して示す様に、上記入力側ディスク２から
上記各パワーローラ９、９に加わる荷重の作用方向前方
に傾斜する。この様な傾斜は、これら各変位軸８、８の
両端部と上記各パワーローラ９、９及び上記各トラニオ
ン７、７との間に設けたラジアルニードル軸受の内部隙
間の存在や上記各変位軸８、８自身の弾性変形に基づ
く。この様な傾斜は、僅かではあるが、上記各パワーロ
ーラ９、９と上記各トラニオン７、７との間に設けたス
ラスト玉軸受１４やスラストニードル軸受１５（例えば
図１８参照）の内部隙間の存在に基づき、比較的軽い力
で行なわれる。
【００４３】この様にしてこれら各変位軸８、８が傾斜
すると、これら各変位軸８、８に支持した上記各パワー
ローラ９、９が、上記入力側、出力側両ディスク２、４
に対し変位して、これら各パワーローラ９、９の周面９
ａ、９ａとこれら両ディスク２、４の内側面２ａ、４ａ
との当接部（トラクション部）の位置が、これら両ディ
スク２、４の中央位置からずれる。この様にトラクショ
ン部がこれら両ディスク２、４の中央位置からずれる
と、上記各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａと上記
両ディスク２、４の内側面２ａ、４ａとのトラクション
部でサイドスリップが発生する。そして、この様なサイ
ドスリップに基づいて既知のフィードバック機構が働
き、上記トラクション部を上記両ディスク２、４の中央
位置に戻す。即ち、上記サイドスリップに基づいて上記
各パワーローラ９、９と共に上記各トラニオン７、７が
前記枢軸６、６を中心として揺動変位し、前記プリセス
カム２３がリンク腕２４を介して制御弁１８のスプール
２１（図１８参照）を変位させる。そして、前記アクチ
ュエータ１７、１７に圧油を給排して、上記各トラニオ
ン７、７を上記枢軸６、６の軸方向に変位させ、上記ト
ラクション部を上記両ディスク２、４の中央位置に戻
す。この際、変速の為の指令信号は出ていないので、上
記制御弁１８のスリーブ２０（図１８参照）はそのまま
の位置に留まる（軸方向に変位しない）。この結果、上
記各パワーローラ９、９は、変速の為の指令信号は出て
いないにも拘らず、変速動作を行なう事になる。そし
て、上記プリセスカム２３は、前記鎖線イで示した正規
位置から軸方向にδ1 だけずれた、鎖線ロ位置に存在す
る事になる。
すると、これら各変位軸８、８に支持した上記各パワー
ローラ９、９が、上記入力側、出力側両ディスク２、４
に対し変位して、これら各パワーローラ９、９の周面９
ａ、９ａとこれら両ディスク２、４の内側面２ａ、４ａ
との当接部（トラクション部）の位置が、これら両ディ
スク２、４の中央位置からずれる。この様にトラクショ
ン部がこれら両ディスク２、４の中央位置からずれる
と、上記各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａと上記
両ディスク２、４の内側面２ａ、４ａとのトラクション
部でサイドスリップが発生する。そして、この様なサイ
ドスリップに基づいて既知のフィードバック機構が働
き、上記トラクション部を上記両ディスク２、４の中央
位置に戻す。即ち、上記サイドスリップに基づいて上記
各パワーローラ９、９と共に上記各トラニオン７、７が
前記枢軸６、６を中心として揺動変位し、前記プリセス
カム２３がリンク腕２４を介して制御弁１８のスプール
２１（図１８参照）を変位させる。そして、前記アクチ
ュエータ１７、１７に圧油を給排して、上記各トラニオ
ン７、７を上記枢軸６、６の軸方向に変位させ、上記ト
ラクション部を上記両ディスク２、４の中央位置に戻
す。この際、変速の為の指令信号は出ていないので、上
記制御弁１８のスリーブ２０（図１８参照）はそのまま
の位置に留まる（軸方向に変位しない）。この結果、上
記各パワーローラ９、９は、変速の為の指令信号は出て
いないにも拘らず、変速動作を行なう事になる。そし
て、上記プリセスカム２３は、前記鎖線イで示した正規
位置から軸方向にδ1 だけずれた、鎖線ロ位置に存在す
る事になる。
【００４４】更に、図２２の（Ｃ）は、入力側ディスク
２と出力側ディスク４との間で、大きな動力を伝達する
場合を示している。この場合には、前記の力だけでな
く、前記の力も、上記プリセスカム２３の位置を正規
位置からずらせる方向に作用する。即ち、この図２２の
（Ｃ）に示した状態では、上記各変位軸８、８の傾斜が
上記（Ｂ）の場合よりも大きくなると同時に、上記各ト
ラニオン７、７の弾性変形が無視できない程度になる。
この場合には、これら各トラニオン７、７の中間部が、
上記各パワーローラ９、９から加わるスラスト荷重に基
づいて、図２２の（Ｃ）に誇張して示す様に、これら各
パワーローラ９、９を設置した内側面側が凹面となる方
向に弾性変形する。そして、この弾性変形に基づき、前
記各枢軸６、６の軸方向に関する、上記各トラニオン
７、７の全長が短くなる。具体的には、これら各トラニ
オン７、７の長さ方向両端面が、これら各トラニオン
７、７の長さ方向中央部に近づく方向に変位する。
２と出力側ディスク４との間で、大きな動力を伝達する
場合を示している。この場合には、前記の力だけでな
く、前記の力も、上記プリセスカム２３の位置を正規
位置からずらせる方向に作用する。即ち、この図２２の
（Ｃ）に示した状態では、上記各変位軸８、８の傾斜が
上記（Ｂ）の場合よりも大きくなると同時に、上記各ト
ラニオン７、７の弾性変形が無視できない程度になる。
この場合には、これら各トラニオン７、７の中間部が、
上記各パワーローラ９、９から加わるスラスト荷重に基
づいて、図２２の（Ｃ）に誇張して示す様に、これら各
パワーローラ９、９を設置した内側面側が凹面となる方
向に弾性変形する。そして、この弾性変形に基づき、前
記各枢軸６、６の軸方向に関する、上記各トラニオン
７、７の全長が短くなる。具体的には、これら各トラニ
オン７、７の長さ方向両端面が、これら各トラニオン
７、７の長さ方向中央部に近づく方向に変位する。
【００４５】そして、この変位の結果、上記プリセスカ
ム２３が、前述の図２２（Ｂ）の場合よりも更にδ2 分
だけ、前記鎖線ロで示した位置からずれる。即ち、この
状態で上記プリセスカム２３の、前記鎖線イで示した正
規位置からのずれは、（δ1＋δ2 ）となる。そして、
上記各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａと前記入力
側、出力側両ディスク２、４の内側面２ａ、４ａとの当
接部（トラクション部）が、上記（δ1 ＋δ2 ）分だ
け、上記両ディスク２、４の中央位置からずれる。この
結果、上記各パワーローラ９、９は、変速の為の指令信
号は出ていないにも拘らず、上記（δ1 ＋δ2 ）分だ
け、変速動作を行なう事になる。尚、上記新たな変位δ
2 は、上記トラニオン７の弾性変形に基づく分と、上記
変位軸８の傾斜角度が更に大きくなる事に基づく分との
合計である。
ム２３が、前述の図２２（Ｂ）の場合よりも更にδ2 分
だけ、前記鎖線ロで示した位置からずれる。即ち、この
状態で上記プリセスカム２３の、前記鎖線イで示した正
規位置からのずれは、（δ1＋δ2 ）となる。そして、
上記各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａと前記入力
側、出力側両ディスク２、４の内側面２ａ、４ａとの当
接部（トラクション部）が、上記（δ1 ＋δ2 ）分だ
け、上記両ディスク２、４の中央位置からずれる。この
結果、上記各パワーローラ９、９は、変速の為の指令信
号は出ていないにも拘らず、上記（δ1 ＋δ2 ）分だ
け、変速動作を行なう事になる。尚、上記新たな変位δ
2 は、上記トラニオン７の弾性変形に基づく分と、上記
変位軸８の傾斜角度が更に大きくなる事に基づく分との
合計である。
【００４６】この様に、図２２の（Ｂ）（Ｃ）の場合に
は、変速の為の指令信号が出ていないにも拘らず変速動
作が行なわれるが、この場合に於ける変速の程度は、上
記軸方向のずれ｛δ1 或は（δ1 ＋δ2 ）｝と上記各プ
リセスカム２３のカムリードとに比例する。例えば、カ
ムリードが２０mm／３６０度である場合には、上記ずれ
が０．３mmの場合に、上記各パワーローラ９、９が５．
４度傾転（枢軸６、６を中心に揺動変位）する。従っ
て、上記プリセスカム２３の変位を小さく抑える事が、
上述の様な原因に基づく、意図しない変速動作を抑える
面から重要である。
は、変速の為の指令信号が出ていないにも拘らず変速動
作が行なわれるが、この場合に於ける変速の程度は、上
記軸方向のずれ｛δ1 或は（δ1 ＋δ2 ）｝と上記各プ
リセスカム２３のカムリードとに比例する。例えば、カ
ムリードが２０mm／３６０度である場合には、上記ずれ
が０．３mmの場合に、上記各パワーローラ９、９が５．
４度傾転（枢軸６、６を中心に揺動変位）する。従っ
て、上記プリセスカム２３の変位を小さく抑える事が、
上述の様な原因に基づく、意図しない変速動作を抑える
面から重要である。
【００４７】又、意図しない変速動作は、上記プリセス
カム２３を設置したトラニオン７の弾性変形に基づくロ
ッド２２の振れによっても発生する。この点に就いて、
図２３により簡単に説明する。動力伝達時に上記トラニ
オン７は、その内側面に支持したパワーローラ９から受
けるスラスト荷重に基づいて、その内側面側が凹面とな
る方向に、図２３に太い鎖線でその中心部を誇張して示
す様に弾性変形する。そして、この弾性変形に基づい
て、上記トラニオン７の端部にその基端部（図２３の上
端部）を結合固定したロッド２２が変位する。そして、
上記プリセスカム２３を装着した、このロッド２２の先
端部（図２３の下端部）は、上記スラスト荷重が大きく
なる程ラジアル方向に関する変位量が多くなる。この様
な変位も、上記意図しない変速動作が行なわれる原因と
なる。
カム２３を設置したトラニオン７の弾性変形に基づくロ
ッド２２の振れによっても発生する。この点に就いて、
図２３により簡単に説明する。動力伝達時に上記トラニ
オン７は、その内側面に支持したパワーローラ９から受
けるスラスト荷重に基づいて、その内側面側が凹面とな
る方向に、図２３に太い鎖線でその中心部を誇張して示
す様に弾性変形する。そして、この弾性変形に基づい
て、上記トラニオン７の端部にその基端部（図２３の上
端部）を結合固定したロッド２２が変位する。そして、
上記プリセスカム２３を装着した、このロッド２２の先
端部（図２３の下端部）は、上記スラスト荷重が大きく
なる程ラジアル方向に関する変位量が多くなる。この様
な変位も、上記意図しない変速動作が行なわれる原因と
なる。
【００４８】上述の説明から明らかな通り、意図しない
変速動作の原因となる、上記プリセスカム２３の正規位
置からのずれの大きさは、上記パワーローラ９に加わる
力の大きさに応じて変化する。又、この力の大きさは、
トロイダル型無段変速機により伝達するトルクの大きさ
にほぼ比例して変化する。この為、このトロイダル型無
段変速機の変速比は、この変速比を変える為の信号が出
ていない状態でも、上記トルクの変化に応じて変化す
る。何れにしても、意図しない変速動作が行なわれる
と、その瞬間にエンジンの回転数が急変し、運転者に違
和感を与える。この様な意図しない変速動作を完全にな
くす事は難しいが、極力小さく抑える事が、安定した運
転を行なって運転者に違和感を与えない面から重要であ
る。
変速動作の原因となる、上記プリセスカム２３の正規位
置からのずれの大きさは、上記パワーローラ９に加わる
力の大きさに応じて変化する。又、この力の大きさは、
トロイダル型無段変速機により伝達するトルクの大きさ
にほぼ比例して変化する。この為、このトロイダル型無
段変速機の変速比は、この変速比を変える為の信号が出
ていない状態でも、上記トルクの変化に応じて変化す
る。何れにしても、意図しない変速動作が行なわれる
と、その瞬間にエンジンの回転数が急変し、運転者に違
和感を与える。この様な意図しない変速動作を完全にな
くす事は難しいが、極力小さく抑える事が、安定した運
転を行なって運転者に違和感を与えない面から重要であ
る。
【００４９】特に、前述の図１９に示した様な、トロイ
ダル型無段変速機３２と遊星歯車機構３３とを組み合わ
せた無段変速装置の場合には、前述の図２０の鎖線ｃの
右端寄り部分から明らかな通り、低速用クラッチ４８と
高速用クラッチ４９とを切り換える瞬間に、トルクの伝
達方向が逆転する。この様な構造の場合には、上記トロ
イダル型無段変速機３２を通過するトルクの変動に伴う
変速比の不必要な変動が大きくなって、運転者に与える
違和感が著しくなり易い。この点に就いて、図２４によ
り説明する。
ダル型無段変速機３２と遊星歯車機構３３とを組み合わ
せた無段変速装置の場合には、前述の図２０の鎖線ｃの
右端寄り部分から明らかな通り、低速用クラッチ４８と
高速用クラッチ４９とを切り換える瞬間に、トルクの伝
達方向が逆転する。この様な構造の場合には、上記トロ
イダル型無段変速機３２を通過するトルクの変動に伴う
変速比の不必要な変動が大きくなって、運転者に与える
違和感が著しくなり易い。この点に就いて、図２４によ
り説明する。
【００５０】図２４の（Ａ）に示す様に、トロイダル型
無段変速機を通過するトルクを正の値から負の値まで連
続的に変動させ、その際に、図２４の（Ｂ）に示す様
に、変速の為の指令信号は出さない（図１８に示す制御
弁１８のスリーブ２０は変位させない）ものとする。こ
の場合に上記トロイダル型無段変速機の変速比は、図２
４の（Ｃ）に示す様に、上記トルクの変動に対応して、
前述のの様な力により変動する。但し、トルクの変
動が直線的であっても、変速比の変動は非直線的にな
る。
無段変速機を通過するトルクを正の値から負の値まで連
続的に変動させ、その際に、図２４の（Ｂ）に示す様
に、変速の為の指令信号は出さない（図１８に示す制御
弁１８のスリーブ２０は変位させない）ものとする。こ
の場合に上記トロイダル型無段変速機の変速比は、図２
４の（Ｃ）に示す様に、上記トルクの変動に対応して、
前述のの様な力により変動する。但し、トルクの変
動が直線的であっても、変速比の変動は非直線的にな
る。
【００５１】この様にして生じる、図２４の（Ｃ）に示
す様な変速比の変動を抑える為に、図２５に示す様に、
上記トロイダル型無段変速機を通過するトルクの変動に
対応して変速の為の指令信号を出す（図１８に示す制御
弁１８のスリーブ２０を変位させる）事が考えられる。
即ち、図２５の（Ａ）に示す様なトルクの変動に対応し
て同図の（Ｂ）に示す様に変速の為の指令信号を出す。
この結果、上記トロイダル型無段変速機の変速比の変動
を、図２５（Ｃ）の様に小さく抑える事ができる。
す様な変速比の変動を抑える為に、図２５に示す様に、
上記トロイダル型無段変速機を通過するトルクの変動に
対応して変速の為の指令信号を出す（図１８に示す制御
弁１８のスリーブ２０を変位させる）事が考えられる。
即ち、図２５の（Ａ）に示す様なトルクの変動に対応し
て同図の（Ｂ）に示す様に変速の為の指令信号を出す。
この結果、上記トロイダル型無段変速機の変速比の変動
を、図２５（Ｃ）の様に小さく抑える事ができる。
【００５２】但し、上記図２５の（Ａ）と（Ｃ）とを比
較すれば明らかな通り、トルクが変動する方向と変速比
が変動する方向とは、変動の全域に亙って一致する訳で
はないので、単にトルクの変動に対応して変速の為の指
令信号を出しても、不必要な変速を十分に解消する事は
難しい場合がある。即ち、図２５の（Ａ）（Ｂ）の様な
制御を行なった場合でも、上記トルクが変動する方向と
変速比が変動する方向との相違に基づき、図２５の
（Ｃ）に示す様に、依然として不必要な変速比の変動が
生じる。本発明は、この様な事情に鑑みて、意図しない
変速動作の程度をより小さく抑えるべく発明したもので
ある。
較すれば明らかな通り、トルクが変動する方向と変速比
が変動する方向とは、変動の全域に亙って一致する訳で
はないので、単にトルクの変動に対応して変速の為の指
令信号を出しても、不必要な変速を十分に解消する事は
難しい場合がある。即ち、図２５の（Ａ）（Ｂ）の様な
制御を行なった場合でも、上記トルクが変動する方向と
変速比が変動する方向との相違に基づき、図２５の
（Ｃ）に示す様に、依然として不必要な変速比の変動が
生じる。本発明は、この様な事情に鑑みて、意図しない
変速動作の程度をより小さく抑えるべく発明したもので
ある。
【００５３】
【課題を解決するための手段】本発明のトロイダル型無
段変速機及び無段変速装置のうち、請求項１に記載した
トロイダル型無段変速機は、前述した従来から知られて
いるトロイダル型無段変速機と同様に、第一ディスク及
び第二ディスクと、複数のトラニオンと、変位軸と、パ
ワーローラと、押圧装置とを備える。このうちの第一デ
ィスク及び第二ディスクは、それぞれが断面円弧形の凹
面である互いの内側面同士を対向させた状態で、互いに
同心に、且つ互いに独立した回転自在に支持されてい
る。又、上記各トラニオンは、これら第一ディスク及び
第二ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中
心として揺動する。又、上記各変位軸は、上記各トラニ
オンの中間部に、これら各トラニオンの内側面から突出
する状態で支持されている。又、上記各パワーローラ
は、上記各トラニオンの内側面側に配置され且つ上記第
一ディスク及び第二ディスク同士の間に挟持された状態
で、上記各変位軸の周囲に回転自在に支持されたもの
で、その周面を球状凸面としている。更に、上記押圧装
置は、上記第一ディスクを上記第二ディスクに向け押圧
するものである。
段変速機及び無段変速装置のうち、請求項１に記載した
トロイダル型無段変速機は、前述した従来から知られて
いるトロイダル型無段変速機と同様に、第一ディスク及
び第二ディスクと、複数のトラニオンと、変位軸と、パ
ワーローラと、押圧装置とを備える。このうちの第一デ
ィスク及び第二ディスクは、それぞれが断面円弧形の凹
面である互いの内側面同士を対向させた状態で、互いに
同心に、且つ互いに独立した回転自在に支持されてい
る。又、上記各トラニオンは、これら第一ディスク及び
第二ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中
心として揺動する。又、上記各変位軸は、上記各トラニ
オンの中間部に、これら各トラニオンの内側面から突出
する状態で支持されている。又、上記各パワーローラ
は、上記各トラニオンの内側面側に配置され且つ上記第
一ディスク及び第二ディスク同士の間に挟持された状態
で、上記各変位軸の周囲に回転自在に支持されたもの
で、その周面を球状凸面としている。更に、上記押圧装
置は、上記第一ディスクを上記第二ディスクに向け押圧
するものである。
【００５４】特に、本発明のトロイダル型無段変速機に
於いては、上記押圧装置は、上記第一ディスクと上記第
二ディスクとの間で伝達するトルクの大きさに応じた押
圧力を発生する他、このトルクの大きさとは独立した押
圧力を、制御器からの信号に基づいて発生自在としたも
のである。又、この制御器は、上記第一ディスクと上記
第二ディスクとの間で伝達するトルクの大きさが変動す
る際に、この変動の間中、この変動の前後での大きい方
のトルクに相当する押圧力以上の押圧力を上記押圧装置
に発生させ続ける機能を有するものである。
於いては、上記押圧装置は、上記第一ディスクと上記第
二ディスクとの間で伝達するトルクの大きさに応じた押
圧力を発生する他、このトルクの大きさとは独立した押
圧力を、制御器からの信号に基づいて発生自在としたも
のである。又、この制御器は、上記第一ディスクと上記
第二ディスクとの間で伝達するトルクの大きさが変動す
る際に、この変動の間中、この変動の前後での大きい方
のトルクに相当する押圧力以上の押圧力を上記押圧装置
に発生させ続ける機能を有するものである。
【００５５】又、請求項３に記載した無段変速装置の場
合には、やはり前述した従来から知られている無段変速
装置と同様に、駆動源につながってこの駆動源により回
転駆動される入力軸と、この入力軸の回転に基づく動力
を取り出す為の出力軸と、トロイダル型無段変速機と、
遊星歯車機構と、上記入力軸に入力された動力をこのト
ロイダル型無段変速機を介して伝達する第一の動力伝達
経路と、上記入力軸に入力された動力を上記トロイダル
型無段変速機を介する事なく伝達する第二の動力伝達経
路とを備える。そして、上記遊星歯車機構は、太陽歯車
とこの太陽歯車の周囲に配置したリング歯車との間に設
けられ、この太陽歯車と同心に且つ回転自在に支持した
キャリアに回転自在に支持された遊星歯車を、上記太陽
歯車とリング歯車とに噛合させて成るものである。又、
上記第一の動力伝達経路を通じて送られる動力と上記第
二の動力伝達経路を通じて送られる動力とを、上記太陽
歯車と上記リング歯車と上記キャリアとのうちの２個の
部材に伝達自在とすると共に、これら太陽歯車とリング
歯車とキャリアとのうちの残りの１個の部材に上記出力
軸を結合している。又、上記入力軸に入力された動力が
上記第一の動力伝達経路と上記第二の動力伝達経路とを
通じて上記遊星歯車機構に送られる状態を切り換えるモ
ード切換手段を設けている。そして、このモード切換手
段は、少なくとも上記第一の動力伝達経路のみで動力の
伝達を行なう第一のモードと、この第一の動力伝達経路
と上記第二の動力伝達経路との双方で動力の伝達を行な
う第二のモードとの切換を行なうものである。特に、請
求項３に記載した無段変速装置の場合には、上記トロイ
ダル型無段変速機に組み込んだ押圧装置は、上記モード
切り換え手段が上記第一のモードと上記第二のモードと
を切り換える間中、この切換の前後での大きい方のトル
クに相当する押圧力以上の押圧力を上記押圧装置に発生
させ続けるものである。
合には、やはり前述した従来から知られている無段変速
装置と同様に、駆動源につながってこの駆動源により回
転駆動される入力軸と、この入力軸の回転に基づく動力
を取り出す為の出力軸と、トロイダル型無段変速機と、
遊星歯車機構と、上記入力軸に入力された動力をこのト
ロイダル型無段変速機を介して伝達する第一の動力伝達
経路と、上記入力軸に入力された動力を上記トロイダル
型無段変速機を介する事なく伝達する第二の動力伝達経
路とを備える。そして、上記遊星歯車機構は、太陽歯車
とこの太陽歯車の周囲に配置したリング歯車との間に設
けられ、この太陽歯車と同心に且つ回転自在に支持した
キャリアに回転自在に支持された遊星歯車を、上記太陽
歯車とリング歯車とに噛合させて成るものである。又、
上記第一の動力伝達経路を通じて送られる動力と上記第
二の動力伝達経路を通じて送られる動力とを、上記太陽
歯車と上記リング歯車と上記キャリアとのうちの２個の
部材に伝達自在とすると共に、これら太陽歯車とリング
歯車とキャリアとのうちの残りの１個の部材に上記出力
軸を結合している。又、上記入力軸に入力された動力が
上記第一の動力伝達経路と上記第二の動力伝達経路とを
通じて上記遊星歯車機構に送られる状態を切り換えるモ
ード切換手段を設けている。そして、このモード切換手
段は、少なくとも上記第一の動力伝達経路のみで動力の
伝達を行なう第一のモードと、この第一の動力伝達経路
と上記第二の動力伝達経路との双方で動力の伝達を行な
う第二のモードとの切換を行なうものである。特に、請
求項３に記載した無段変速装置の場合には、上記トロイ
ダル型無段変速機に組み込んだ押圧装置は、上記モード
切り換え手段が上記第一のモードと上記第二のモードと
を切り換える間中、この切換の前後での大きい方のトル
クに相当する押圧力以上の押圧力を上記押圧装置に発生
させ続けるものである。
【００５６】尚、本発明を実施する場合で、トルクが急
激に変動する場合にトルクの変動幅が予測できる条件下
では、この予測に基づき大きい方のトルクに応じた押圧
力を発生させる。例えば、上述した様な無段変速装置の
場合には、第一のモードと第二のモードと（低速⇔高
速）のクラッチ切り換え時に、この切り換えの前後に於
いて上記トロイダル型無段変速機に加わるトルクの大き
さを予測できる。そこで、この様な場合には、クラッチ
切り換えとアクセルセンサ等とからの信号による、この
予測に基づいて、上記押圧装置に適切な押圧力（大きい
方のトルクを伝達可能にする押圧力）を発生させる。こ
れに対して、急加速時や急激なエンジンブレーキ作動時
等、トルク変動の予測を行なえない場合には、上記押圧
装置により、上記トロイダル型無段変速機が伝達可能な
トルクの最大値（結合されるエンジンの最大トルク）に
対応する押圧力（最大トルクの伝達を可能にする当接圧
を得られる押圧力）を発生させる事が現実的である。こ
の理由は、次の通りである。トルクが急減する場合に
は、急減する直前のトルクに見合う押圧力を発生させれ
ば、必ずしも上記最大トルクに見合う押圧力を発生させ
なくても済む。これに対してトルクが急増する場合に
は、その後どこまでトルクが増大するかは、必ずしも分
からない。急激なエンジブレーキの作動時も、トルクの
伝達方向が異なるが、同様である。これに対して、変速
比のぶれを有効に防止する為には、アクセルセンサ等に
よりトルク変動の予兆を検知した状態で制御器により、
直ちに上記押圧力を増大させる必要がある。そこで、ト
ルクの変動幅の予測ができない条件下では、上記制御器
に、アクセルセンサ、第一のモードと第二のモードと
（低速⇔高速）のクラッチ切り換え等、トルク変動の予
兆を検知するセンサ若しくはトルク変動に結び付く制御
が行なわれた事を検知後、直ちに最大トルクに見合う押
圧力を発生させる機能を持たせれば、上記変速比のぶれ
を有効に防止できる。勿論、上記制御器は、トルク変動
が収束した後は、伝達すべきトルクに応じた押圧力を発
生させる、通常の制御に戻る。この様に通常の制御に戻
る際のトルク変動は、変化の方向及び大きさが既知であ
る。従って、この際のトルク変動に基づく変速比のぶれ
を抑える為の制御は容易である。
激に変動する場合にトルクの変動幅が予測できる条件下
では、この予測に基づき大きい方のトルクに応じた押圧
力を発生させる。例えば、上述した様な無段変速装置の
場合には、第一のモードと第二のモードと（低速⇔高
速）のクラッチ切り換え時に、この切り換えの前後に於
いて上記トロイダル型無段変速機に加わるトルクの大き
さを予測できる。そこで、この様な場合には、クラッチ
切り換えとアクセルセンサ等とからの信号による、この
予測に基づいて、上記押圧装置に適切な押圧力（大きい
方のトルクを伝達可能にする押圧力）を発生させる。こ
れに対して、急加速時や急激なエンジンブレーキ作動時
等、トルク変動の予測を行なえない場合には、上記押圧
装置により、上記トロイダル型無段変速機が伝達可能な
トルクの最大値（結合されるエンジンの最大トルク）に
対応する押圧力（最大トルクの伝達を可能にする当接圧
を得られる押圧力）を発生させる事が現実的である。こ
の理由は、次の通りである。トルクが急減する場合に
は、急減する直前のトルクに見合う押圧力を発生させれ
ば、必ずしも上記最大トルクに見合う押圧力を発生させ
なくても済む。これに対してトルクが急増する場合に
は、その後どこまでトルクが増大するかは、必ずしも分
からない。急激なエンジブレーキの作動時も、トルクの
伝達方向が異なるが、同様である。これに対して、変速
比のぶれを有効に防止する為には、アクセルセンサ等に
よりトルク変動の予兆を検知した状態で制御器により、
直ちに上記押圧力を増大させる必要がある。そこで、ト
ルクの変動幅の予測ができない条件下では、上記制御器
に、アクセルセンサ、第一のモードと第二のモードと
（低速⇔高速）のクラッチ切り換え等、トルク変動の予
兆を検知するセンサ若しくはトルク変動に結び付く制御
が行なわれた事を検知後、直ちに最大トルクに見合う押
圧力を発生させる機能を持たせれば、上記変速比のぶれ
を有効に防止できる。勿論、上記制御器は、トルク変動
が収束した後は、伝達すべきトルクに応じた押圧力を発
生させる、通常の制御に戻る。この様に通常の制御に戻
る際のトルク変動は、変化の方向及び大きさが既知であ
る。従って、この際のトルク変動に基づく変速比のぶれ
を抑える為の制御は容易である。
【００５７】
【作用】上述の様に構成する本発明のトロイダル型無段
変速機によれば、伝達するトルクが変動した際に於ける
変速比の変動を抑え、運転者に与える違和感を低減若し
くは解消できる。即ち、本発明のトロイダル型無段変速
機の場合には、伝達するトルクが変動した場合でも、押
圧装置が第一ディスクを第二ディスクに向け押圧する力
の大きさは変化しない。この為、トルク変動に基づく構
成各部の変位量変化に基づく変速比のぶれを抑えて、ト
ルク変動時に変速比が不必要に変化する事を抑える事が
できる。
変速機によれば、伝達するトルクが変動した際に於ける
変速比の変動を抑え、運転者に与える違和感を低減若し
くは解消できる。即ち、本発明のトロイダル型無段変速
機の場合には、伝達するトルクが変動した場合でも、押
圧装置が第一ディスクを第二ディスクに向け押圧する力
の大きさは変化しない。この為、トルク変動に基づく構
成各部の変位量変化に基づく変速比のぶれを抑えて、ト
ルク変動時に変速比が不必要に変化する事を抑える事が
できる。
【００５８】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施の形態の第
１例を示している。尚、本発明のトロイダル型無段変速
機の特徴は、伝達するトルクが変動する際に変速比が変
動する事を抑えるべく、このトルクの変動が構成各部の
変形量の変動に結び付かない様にする点にある。その他
の図面に表われる部分の構造及び、入力部と出力部との
間で動力を伝達したり、或はこれら入力部と出力部との
間の変速比を変える際の作用は、従来から知られている
トロイダル型無段変速機と同様である。即ち、上記図１
に記載した無段変速装置の構造は、特開平１１−６３１
４６号公報に記載されて従来から知られているものであ
る。但し、この公報に記載された無段変速装置に組み込
んだトロイダル型無段変速機の場合には、油圧式の押圧
装置による押圧力を、変動するトルクのうちで大きな値
に相当する大きさに維持する事は行なっていない。
１例を示している。尚、本発明のトロイダル型無段変速
機の特徴は、伝達するトルクが変動する際に変速比が変
動する事を抑えるべく、このトルクの変動が構成各部の
変形量の変動に結び付かない様にする点にある。その他
の図面に表われる部分の構造及び、入力部と出力部との
間で動力を伝達したり、或はこれら入力部と出力部との
間の変速比を変える際の作用は、従来から知られている
トロイダル型無段変速機と同様である。即ち、上記図１
に記載した無段変速装置の構造は、特開平１１−６３１
４６号公報に記載されて従来から知られているものであ
る。但し、この公報に記載された無段変速装置に組み込
んだトロイダル型無段変速機の場合には、油圧式の押圧
装置による押圧力を、変動するトルクのうちで大きな値
に相当する大きさに維持する事は行なっていない。
【００５９】そこで、先ず、上記図１に示した無段変速
装置の構造に就いて説明する。この無段変速装置は、ダ
ブルキャビティ型のトロイダル型無段変速機３２ａと遊
星歯車機構３３とを組み合わせて成る。そして、前述の
図１９に示した従来の無段変速装置の場合と同様に、低
速走行時には動力を上記トロイダル型無段変速機３２ａ
のみで伝達し、高速走行時には動力を、主として上記遊
星歯車機構３３により伝達すると共に、この遊星歯車機
構３３による変速比を、上記トロイダル型無段変速機３
２ａの変速比を変える事により調節自在としている。
装置の構造に就いて説明する。この無段変速装置は、ダ
ブルキャビティ型のトロイダル型無段変速機３２ａと遊
星歯車機構３３とを組み合わせて成る。そして、前述の
図１９に示した従来の無段変速装置の場合と同様に、低
速走行時には動力を上記トロイダル型無段変速機３２ａ
のみで伝達し、高速走行時には動力を、主として上記遊
星歯車機構３３により伝達すると共に、この遊星歯車機
構３３による変速比を、上記トロイダル型無段変速機３
２ａの変速比を変える事により調節自在としている。
【００６０】この為に、上記トロイダル型無段変速機３
２ａの中心部を貫通し、両端部に１対の入力側ディスク
２Ａ、２Ｂを支持した入力軸１１ａの基端部（図１の右
端部）と上記遊星歯車機構３３を構成するリング歯車３
６を支持した支持板５０の中心部に固定した伝達軸４７
ａとを、高速用クラッチ４９を介して結合している。
尚、上記１対の入力側ディスク２Ａ、２Ｂのうち、先端
側（図１の右側）の入力側ディスク２Ｂは上記入力軸１
１ａに対し、例えば前述の図１６〜１７に示した従来構
造の場合と同様にして、この入力軸１１ａと同期した回
転並びにこの入力軸１１ａの軸方向に関する実質的な移
動を阻止した状態で支持している。これに対して基端側
（図１の左側）の入力側ディスク２Ａは上記入力軸１１
ａに対し、例えばやはり図１６〜１７に示した従来構造
の場合と同様にして、この入力軸１１ａと同期した回転
並びにこの入力軸１１ａの軸方向に関する移動自在に支
持している。何れにしても、上記トロイダル型無段変速
機３２ａの構成は、次述する押圧装置６０の点を除き、
前述の図１６〜１７に示した従来構造の場合と、実質的
に同様である為、詳しい図示並びに説明は省略する。
２ａの中心部を貫通し、両端部に１対の入力側ディスク
２Ａ、２Ｂを支持した入力軸１１ａの基端部（図１の右
端部）と上記遊星歯車機構３３を構成するリング歯車３
６を支持した支持板５０の中心部に固定した伝達軸４７
ａとを、高速用クラッチ４９を介して結合している。
尚、上記１対の入力側ディスク２Ａ、２Ｂのうち、先端
側（図１の右側）の入力側ディスク２Ｂは上記入力軸１
１ａに対し、例えば前述の図１６〜１７に示した従来構
造の場合と同様にして、この入力軸１１ａと同期した回
転並びにこの入力軸１１ａの軸方向に関する実質的な移
動を阻止した状態で支持している。これに対して基端側
（図１の左側）の入力側ディスク２Ａは上記入力軸１１
ａに対し、例えばやはり図１６〜１７に示した従来構造
の場合と同様にして、この入力軸１１ａと同期した回転
並びにこの入力軸１１ａの軸方向に関する移動自在に支
持している。何れにしても、上記トロイダル型無段変速
機３２ａの構成は、次述する押圧装置６０の点を除き、
前述の図１６〜１７に示した従来構造の場合と、実質的
に同様である為、詳しい図示並びに説明は省略する。
【００６１】又、駆動源であるエンジン２６のクランク
シャフト２８の出力側端部（図１の右端部）と上記入力
軸１１ａの入力側端部（＝基端部＝図１の左端部）との
間に、発進クラッチ３０と油圧式の押圧装置６０とを、
動力の伝達方向に関して互いに直列に設けている。この
押圧装置６０は、シリンダ６１内に上記基端側の入力側
ディスク２Ａを油密に、且つ回転力の伝達を自在に嵌装
する事により構成している。この為に、例えば、上記入
力側ディスク２Ａの外周縁部を上記シリンダ６１を構成
する周壁部６２の内周面に油密に且つ軸方向の変位自在
に、図示しないＯリング等のシールリングを介して摺接
すると共に、上記入力側ディスク２Ａと上記シリンダ６
１との間に動力伝達機構を設ける。この様な動力伝達機
構としては、例えば油密保持の為のシール構造に影響を
及ぼさない部分に設けたキー係合部、或は、上記シリン
ダ６１の中心部に固定した図示しないスプライン軸と上
記入力側ディスク２Ａ或は上記入力軸１１ａの基端中心
部に形成した図示しないスプライン孔とのスプライン係
合部等、適宜の構造を採用できる。何れにしても、上記
シリンダ６１内へは、図示しない制御器の信号に基づ
き、所望の油圧を導入自在としている。この様に、シリ
ンダ６１内に導入する油圧の制御が、本発明の要点であ
るから、この点に就いては後で詳しく述べる。
シャフト２８の出力側端部（図１の右端部）と上記入力
軸１１ａの入力側端部（＝基端部＝図１の左端部）との
間に、発進クラッチ３０と油圧式の押圧装置６０とを、
動力の伝達方向に関して互いに直列に設けている。この
押圧装置６０は、シリンダ６１内に上記基端側の入力側
ディスク２Ａを油密に、且つ回転力の伝達を自在に嵌装
する事により構成している。この為に、例えば、上記入
力側ディスク２Ａの外周縁部を上記シリンダ６１を構成
する周壁部６２の内周面に油密に且つ軸方向の変位自在
に、図示しないＯリング等のシールリングを介して摺接
すると共に、上記入力側ディスク２Ａと上記シリンダ６
１との間に動力伝達機構を設ける。この様な動力伝達機
構としては、例えば油密保持の為のシール構造に影響を
及ぼさない部分に設けたキー係合部、或は、上記シリン
ダ６１の中心部に固定した図示しないスプライン軸と上
記入力側ディスク２Ａ或は上記入力軸１１ａの基端中心
部に形成した図示しないスプライン孔とのスプライン係
合部等、適宜の構造を採用できる。何れにしても、上記
シリンダ６１内へは、図示しない制御器の信号に基づ
き、所望の油圧を導入自在としている。この様に、シリ
ンダ６１内に導入する油圧の制御が、本発明の要点であ
るから、この点に就いては後で詳しく述べる。
【００６２】又、上記入力軸１１ａの回転に基づく動力
を取り出す為の出力軸３１を、この入力軸１１ａと同心
に配置している。そして、この出力軸３１の周囲に前記
遊星歯車機構３３を設けている。この遊星歯車機構３３
を構成する太陽歯車３５は、上記出力軸３１の入力側端
部（図１の左端部）に固定している。従ってこの出力軸
３１は、上記太陽歯車３５の回転に伴って回転する。こ
の太陽歯車３５の周囲には前記リング歯車３６を、上記
太陽歯車３５と同心に、且つ回転自在に支持している。
そして、このリング歯車３６の内周面と上記太陽歯車３
５の外周面との間に、それぞれが１対ずつの遊星歯車３
８ａ、３８ｂを組み合わせて成る、複数個の遊星歯車組
３７、３７を設けている。そして、これら１対ずつの遊
星歯車３８ａ、３８ｂは、互いに噛合すると共に、外径
側に配置した遊星歯車３８ａを上記リング歯車３６に噛
合させ、内径側に配置した遊星歯車３８ｂを上記太陽歯
車３５に噛合させている。この様な遊星歯車組３７、３
７は、キャリア３９の片側面（図１の左側面）に回転自
在に支持している。又、このキャリア３９は、上記出力
軸３１の中間部に、回転自在に支持している。
を取り出す為の出力軸３１を、この入力軸１１ａと同心
に配置している。そして、この出力軸３１の周囲に前記
遊星歯車機構３３を設けている。この遊星歯車機構３３
を構成する太陽歯車３５は、上記出力軸３１の入力側端
部（図１の左端部）に固定している。従ってこの出力軸
３１は、上記太陽歯車３５の回転に伴って回転する。こ
の太陽歯車３５の周囲には前記リング歯車３６を、上記
太陽歯車３５と同心に、且つ回転自在に支持している。
そして、このリング歯車３６の内周面と上記太陽歯車３
５の外周面との間に、それぞれが１対ずつの遊星歯車３
８ａ、３８ｂを組み合わせて成る、複数個の遊星歯車組
３７、３７を設けている。そして、これら１対ずつの遊
星歯車３８ａ、３８ｂは、互いに噛合すると共に、外径
側に配置した遊星歯車３８ａを上記リング歯車３６に噛
合させ、内径側に配置した遊星歯車３８ｂを上記太陽歯
車３５に噛合させている。この様な遊星歯車組３７、３
７は、キャリア３９の片側面（図１の左側面）に回転自
在に支持している。又、このキャリア３９は、上記出力
軸３１の中間部に、回転自在に支持している。
【００６３】又、上記キャリア３９と前記トロイダル型
無段変速機３２ａを構成する１対の出力側ディスク４、
４とを、第一の動力伝達機構４０ａにより、回転力の伝
達を可能な状態に接続している。請求項３に記載した第
一の動力伝達経路を構成する、上記第一の動力伝達機構
４０ａは、上記入力軸１１ａ及び上記出力軸３１と平行
な伝達軸６３と、この伝達軸６３の一端部（図１の左端
部）に固定したスプロケット６４ａと上記各出力側ディ
スク４、４に固定したスプロケット６４ｂとの間に掛け
渡したチェン６５と、上記伝達軸６３の他端（図１の右
端）と上記キャリア３９とにそれぞれ固定されて互いに
噛合した第一、第二の歯車４１、４２とにより構成して
いる。従って上記キャリア３９は、上記各出力側ディス
ク４、４の回転に伴って、これら出力側ディスク４、４
と反対方向に、上記第一、第二の歯車４１、４２の歯数
に応じた速度で回転する。尚、これは、上記１対のスプ
ロケット６４ａ、６４ｂの歯数が互いに同じ場合であ
る。
無段変速機３２ａを構成する１対の出力側ディスク４、
４とを、第一の動力伝達機構４０ａにより、回転力の伝
達を可能な状態に接続している。請求項３に記載した第
一の動力伝達経路を構成する、上記第一の動力伝達機構
４０ａは、上記入力軸１１ａ及び上記出力軸３１と平行
な伝達軸６３と、この伝達軸６３の一端部（図１の左端
部）に固定したスプロケット６４ａと上記各出力側ディ
スク４、４に固定したスプロケット６４ｂとの間に掛け
渡したチェン６５と、上記伝達軸６３の他端（図１の右
端）と上記キャリア３９とにそれぞれ固定されて互いに
噛合した第一、第二の歯車４１、４２とにより構成して
いる。従って上記キャリア３９は、上記各出力側ディス
ク４、４の回転に伴って、これら出力側ディスク４、４
と反対方向に、上記第一、第二の歯車４１、４２の歯数
に応じた速度で回転する。尚、これは、上記１対のスプ
ロケット６４ａ、６４ｂの歯数が互いに同じ場合であ
る。
【００６４】一方、上記入力軸１１ａと上記リング歯車
３６とは、この入力軸１１ａと同心に配置された別の伝
達軸４７ａを介して、回転力の伝達を可能な状態に接続
自在としている。この伝達軸４７ａと上記入力軸１１ａ
との間には、前記高速用クラッチ４９を、これら両軸４
７ａ、１１ａに対し直列に設けている。従って本例の場
合には、請求項３に記載した第二の動力伝達経路は、上
記伝達軸４７ａが構成する。そして、上記高速用クラッ
チ４９の接続時にこの伝達軸４７ａは、上記入力軸１１
ａの回転に伴って、この入力軸１１ａと同方向に同速で
回転する。
３６とは、この入力軸１１ａと同心に配置された別の伝
達軸４７ａを介して、回転力の伝達を可能な状態に接続
自在としている。この伝達軸４７ａと上記入力軸１１ａ
との間には、前記高速用クラッチ４９を、これら両軸４
７ａ、１１ａに対し直列に設けている。従って本例の場
合には、請求項３に記載した第二の動力伝達経路は、上
記伝達軸４７ａが構成する。そして、上記高速用クラッ
チ４９の接続時にこの伝達軸４７ａは、上記入力軸１１
ａの回転に伴って、この入力軸１１ａと同方向に同速で
回転する。
【００６５】又、無段変速装置は、請求項３に記載した
モード切換手段を構成するクラッチ機構を備える。この
クラッチ機構は、上記入力軸１１ａと上記キャリア３９
との何れか一方のみを、上記リング歯車３６に接続す
る。本例の場合に、このクラッチ機構は、上記高速用ク
ラッチ４９と、上記キャリア３９の外周縁部と上記リン
グ歯車３６の軸方向一端部（図１の右端部）との間に設
けた低速用クラッチ４８とから成る。これら低速用クラ
ッチ４８と高速用クラッチ４９とは、何れか一方のクラ
ッチが接続された場合には、他方のクラッチの接続が断
たれる。又、図１の例では、上記リング歯車３６と、無
段変速装置のハウジング（図示省略）等、固定の部分と
の間に、後退用クラッチ５２を設けている。この後退用
クラッチ５２は、上記低速用クラッチ４８と高速用クラ
ッチ４９との何れか一方が接続された状態では、接続が
断たれる。又、この後退用クラッチ５２が接続された状
態では、上記低速用クラッチ４８と高速用クラッチ４９
とは、何れも接続が断たれる。
モード切換手段を構成するクラッチ機構を備える。この
クラッチ機構は、上記入力軸１１ａと上記キャリア３９
との何れか一方のみを、上記リング歯車３６に接続す
る。本例の場合に、このクラッチ機構は、上記高速用ク
ラッチ４９と、上記キャリア３９の外周縁部と上記リン
グ歯車３６の軸方向一端部（図１の右端部）との間に設
けた低速用クラッチ４８とから成る。これら低速用クラ
ッチ４８と高速用クラッチ４９とは、何れか一方のクラ
ッチが接続された場合には、他方のクラッチの接続が断
たれる。又、図１の例では、上記リング歯車３６と、無
段変速装置のハウジング（図示省略）等、固定の部分と
の間に、後退用クラッチ５２を設けている。この後退用
クラッチ５２は、上記低速用クラッチ４８と高速用クラ
ッチ４９との何れか一方が接続された状態では、接続が
断たれる。又、この後退用クラッチ５２が接続された状
態では、上記低速用クラッチ４８と高速用クラッチ４９
とは、何れも接続が断たれる。
【００６６】上述の様に構成する無段変速装置は、先
ず、低速走行時には、上記低速用クラッチ４８を接続す
ると共に、上記高速用クラッチ４９及び後退用クラッチ
５２の接続を断つ。この状態で上記発進クラッチ３０を
接続し、前記入力軸１１ａを回転させると、トロイダル
型無段変速機３２ａのみが、この入力軸１１ａから上記
出力軸３１に動力を伝達する。この様な低速走行時に
は、それぞれ１対ずつの入力側ディスク２Ａ、２Ｂと出
力側ディスク４、４との間の変速比を、前述の図１６〜
１８に示したトロイダル型無段変速機単独の場合と同様
にして調節する。
ず、低速走行時には、上記低速用クラッチ４８を接続す
ると共に、上記高速用クラッチ４９及び後退用クラッチ
５２の接続を断つ。この状態で上記発進クラッチ３０を
接続し、前記入力軸１１ａを回転させると、トロイダル
型無段変速機３２ａのみが、この入力軸１１ａから上記
出力軸３１に動力を伝達する。この様な低速走行時に
は、それぞれ１対ずつの入力側ディスク２Ａ、２Ｂと出
力側ディスク４、４との間の変速比を、前述の図１６〜
１８に示したトロイダル型無段変速機単独の場合と同様
にして調節する。
【００６７】これに対して、高速走行時には、上記高速
用クラッチ４９を接続すると共に、上記低速用クラッチ
４８及び後退用クラッチ５２の接続を断つ。この状態で
上記発進クラッチ３０を接続し、上記入力軸１１ａを回
転させると、この入力軸１１ａから上記出力軸３１に
は、前記伝達軸４７ａと前記遊星歯車機構３３とが、動
力を伝達する。即ち、上記高速走行時に上記入力軸１１
ａが回転すると、この回転は上記高速用クラッチ４９及
び伝達軸４７ａを介してリング歯車３６に伝わる。そし
て、このリング歯車３６の回転が複数の遊星歯車組３
７、３７を介して太陽歯車３５に伝わり、この太陽歯車
３５を固定した上記出力軸３１を回転させる。この状態
で、上記トロイダル型無段変速機３２ａの変速比を変え
る事により上記各遊星歯車組３７、３７の公転速度を変
化させれば、上記無段変速装置全体としての変速比を調
節できる。この点に関しては、前述の図１９に示した従
来構造の場合と同様である。
用クラッチ４９を接続すると共に、上記低速用クラッチ
４８及び後退用クラッチ５２の接続を断つ。この状態で
上記発進クラッチ３０を接続し、上記入力軸１１ａを回
転させると、この入力軸１１ａから上記出力軸３１に
は、前記伝達軸４７ａと前記遊星歯車機構３３とが、動
力を伝達する。即ち、上記高速走行時に上記入力軸１１
ａが回転すると、この回転は上記高速用クラッチ４９及
び伝達軸４７ａを介してリング歯車３６に伝わる。そし
て、このリング歯車３６の回転が複数の遊星歯車組３
７、３７を介して太陽歯車３５に伝わり、この太陽歯車
３５を固定した上記出力軸３１を回転させる。この状態
で、上記トロイダル型無段変速機３２ａの変速比を変え
る事により上記各遊星歯車組３７、３７の公転速度を変
化させれば、上記無段変速装置全体としての変速比を調
節できる。この点に関しては、前述の図１９に示した従
来構造の場合と同様である。
【００６８】更に、自動車を後退させるべく、前記出力
軸３１を逆回転させる際には、前記低速用、高速用両ク
ラッチ４８、４９の接続を断つと共に、前記後退用クラ
ッチ５２を接続する。この結果、上記リング歯車３６が
固定され、上記各遊星歯車組３７、３７が、このリング
歯車３６並びに前記太陽歯車３５と噛合しつつ、この太
陽歯車３５の周囲を公転する。そして、この太陽歯車３
５並びにこの太陽歯車３５を固定した出力軸３１が、前
述した低速走行時並びに上述した高速走行時とは逆方向
に回転する。
軸３１を逆回転させる際には、前記低速用、高速用両ク
ラッチ４８、４９の接続を断つと共に、前記後退用クラ
ッチ５２を接続する。この結果、上記リング歯車３６が
固定され、上記各遊星歯車組３７、３７が、このリング
歯車３６並びに前記太陽歯車３５と噛合しつつ、この太
陽歯車３５の周囲を公転する。そして、この太陽歯車３
５並びにこの太陽歯車３５を固定した出力軸３１が、前
述した低速走行時並びに上述した高速走行時とは逆方向
に回転する。
【００６９】上述の様な無段変速装置の運転時には、前
述の図１９に示した従来構造の場合と同様に、低速走行
状態と高速走行状態との切り換え時に、前述の図２０の
鎖線ｃで示す様に、上記トロイダル型無段変速機３２ａ
を介して伝達されるトルクが急激に変動する。そして、
何らの対策も施さない場合には、前述した様に、このト
ルク変動に伴って上記トロイダル型無段変速機３２ａの
変速比が不用意に変動してしまう。この様な、トルク変
動時に於けるトロイダル型無段変速機３２ａの変速比の
不用意な変動を抑えるべく、本発明の場合には、前記押
圧装置６０として、前述した様な構成を有し、前記１対
の入力側ディスク２Ａ、２Ｂと前記１対の出力側ディス
ク４、４との間で伝達するトルクの大きさに応じた押圧
力を発生させる他、このトルクの大きさとは独立した押
圧力を、図示しない制御器からの信号に基づいて発生自
在としたものを使用している。
述の図１９に示した従来構造の場合と同様に、低速走行
状態と高速走行状態との切り換え時に、前述の図２０の
鎖線ｃで示す様に、上記トロイダル型無段変速機３２ａ
を介して伝達されるトルクが急激に変動する。そして、
何らの対策も施さない場合には、前述した様に、このト
ルク変動に伴って上記トロイダル型無段変速機３２ａの
変速比が不用意に変動してしまう。この様な、トルク変
動時に於けるトロイダル型無段変速機３２ａの変速比の
不用意な変動を抑えるべく、本発明の場合には、前記押
圧装置６０として、前述した様な構成を有し、前記１対
の入力側ディスク２Ａ、２Ｂと前記１対の出力側ディス
ク４、４との間で伝達するトルクの大きさに応じた押圧
力を発生させる他、このトルクの大きさとは独立した押
圧力を、図示しない制御器からの信号に基づいて発生自
在としたものを使用している。
【００７０】しかも、上記無段変速装置に組み込んだ、
本発明のトロイダル型無段変速機３２ａの場合には、上
記制御器は、１対の入力側ディスク２Ａ、２Ｂと上記１
対の出力側ディスク４、４との間で伝達するトルクの大
きさが変動する際に、上記押圧装置６０に、大きな押圧
力を発生させ続ける。即ち、図１に示した無段変速装置
の運転時に伴う低速走行状態と高速走行状態との切り換
え時には、上記トロイダル型無段変速機３２ａを通じて
流れるトルクの大きさ（方向）が、上記図２０の鎖線ｃ
で示す様に急激に変動する。又、この様なトルクの変動
は、図２０には現れない、エンジンの出力の急激な変動
によっても生じる。この様な変動に対して何らの対策も
施さない場合には、前述した様に、上記トロイダル型無
段変速機３２ａの変速比が不用意に変動する。
本発明のトロイダル型無段変速機３２ａの場合には、上
記制御器は、１対の入力側ディスク２Ａ、２Ｂと上記１
対の出力側ディスク４、４との間で伝達するトルクの大
きさが変動する際に、上記押圧装置６０に、大きな押圧
力を発生させ続ける。即ち、図１に示した無段変速装置
の運転時に伴う低速走行状態と高速走行状態との切り換
え時には、上記トロイダル型無段変速機３２ａを通じて
流れるトルクの大きさ（方向）が、上記図２０の鎖線ｃ
で示す様に急激に変動する。又、この様なトルクの変動
は、図２０には現れない、エンジンの出力の急激な変動
によっても生じる。この様な変動に対して何らの対策も
施さない場合には、前述した様に、上記トロイダル型無
段変速機３２ａの変速比が不用意に変動する。
【００７１】これに対して本発明のトロイダル型無段変
速機３２ａの場合には、上述した様なトルクの変動の間
中、この変動の前後での大きい方のトルクに相当する押
圧力以上の押圧力を、上記押圧装置６０に発生させ続け
る。例えば、上記トロイダル型無段変速機３２ａを通過
するトルクが１００Ｎ・ｍから３００Ｎ・ｍに急上昇す
る様な場合には、図示しない制御器が上記押圧装置６０
に、実際にトルクが増大する以前から（トルクが未だ１
００Ｎ・ｍ程度であるうちから）、３００Ｎ・ｍ以上の
トルクの伝達を行なえる当接圧を確保するのに十分な押
圧力を発生させる。反対に、上記トルクが３００Ｎ・ｍ
から１００Ｎ・ｍに急減する様な場合には、図示しない
制御器が上記押圧装置６０に、実際にトルクが低下し切
った（トルクが１００Ｎ・ｍ程度になった）後までも、
３００Ｎ・ｍ以上のトルクの伝達を行なえる当接圧を確
保するのに十分な押圧力を発生させる。そして、何れの
場合も、上記トロイダル型無段変速機３２ａを通過する
トルクが安定した後、上記押圧装置６０による押圧力
を、実際にこのトロイダル型無段変速機３２ａを通過す
るトルクに見合ったものにする。
速機３２ａの場合には、上述した様なトルクの変動の間
中、この変動の前後での大きい方のトルクに相当する押
圧力以上の押圧力を、上記押圧装置６０に発生させ続け
る。例えば、上記トロイダル型無段変速機３２ａを通過
するトルクが１００Ｎ・ｍから３００Ｎ・ｍに急上昇す
る様な場合には、図示しない制御器が上記押圧装置６０
に、実際にトルクが増大する以前から（トルクが未だ１
００Ｎ・ｍ程度であるうちから）、３００Ｎ・ｍ以上の
トルクの伝達を行なえる当接圧を確保するのに十分な押
圧力を発生させる。反対に、上記トルクが３００Ｎ・ｍ
から１００Ｎ・ｍに急減する様な場合には、図示しない
制御器が上記押圧装置６０に、実際にトルクが低下し切
った（トルクが１００Ｎ・ｍ程度になった）後までも、
３００Ｎ・ｍ以上のトルクの伝達を行なえる当接圧を確
保するのに十分な押圧力を発生させる。そして、何れの
場合も、上記トロイダル型無段変速機３２ａを通過する
トルクが安定した後、上記押圧装置６０による押圧力
を、実際にこのトロイダル型無段変速機３２ａを通過す
るトルクに見合ったものにする。
【００７２】上述の様に構成する本発明のトロイダル型
無段変速機によれば、伝達するトルクが変動した際に於
ける変速比の変動を抑え、運転者に与える違和感を低減
若しくは解消できる。即ち、本例の無段変速装置に組み
込んだ本発明のトロイダル型無段変速機３２ａの場合に
は、伝達するトルクが変動した場合でも、上記押圧装置
６０が前記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂを前記各出力側
ディスク４、４に向け押圧する力の大きさは変化しな
い。この為、トルク変動に基づく構成各部の変位量変化
に基づく変速比のぶれを抑えて、トルク変動時に変速比
が不必要に変化する事を抑える事ができる。この点に就
いて、図２〜３を用いて、更に詳しく説明する。
無段変速機によれば、伝達するトルクが変動した際に於
ける変速比の変動を抑え、運転者に与える違和感を低減
若しくは解消できる。即ち、本例の無段変速装置に組み
込んだ本発明のトロイダル型無段変速機３２ａの場合に
は、伝達するトルクが変動した場合でも、上記押圧装置
６０が前記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂを前記各出力側
ディスク４、４に向け押圧する力の大きさは変化しな
い。この為、トルク変動に基づく構成各部の変位量変化
に基づく変速比のぶれを抑えて、トルク変動時に変速比
が不必要に変化する事を抑える事ができる。この点に就
いて、図２〜３を用いて、更に詳しく説明する。
【００７３】先ず、図２は、図１に示した無段変速装置
に組み込んだ様な、ダブルキャビティ型のトロイダル型
無段変速機３２ａにより伝達するトルクを、１秒間の間
に−３００Ｎ・ｍから＋３００Ｎ・ｍにまで変化させた
場合に於ける、上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂと上記
各出力側ディスク４、４との間の変速比の変動を、コン
ピュータ解析により求めた結果を示している。この変速
比が変動する事は、伝達トルクの変動に伴って構成各部
が弾性変形する為避けられないが、上記図２に鎖線αで
示す様に、伝達トルクの変動に伴って上記変速比が直線
状に変化すれば、変速比のぶれ（不必要な変速比の変
動）を抑える制御は容易である。即ち、この場合には、
上記トロイダル型無段変速機３２ａにより伝達されるト
ルクを検出するトルクセンサからの信号に基づいて制御
弁１８のスプール２１（図１８参照）を変位させる等に
より、上記変速比のぶれを解消若しくは低減できる。
に組み込んだ様な、ダブルキャビティ型のトロイダル型
無段変速機３２ａにより伝達するトルクを、１秒間の間
に−３００Ｎ・ｍから＋３００Ｎ・ｍにまで変化させた
場合に於ける、上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂと上記
各出力側ディスク４、４との間の変速比の変動を、コン
ピュータ解析により求めた結果を示している。この変速
比が変動する事は、伝達トルクの変動に伴って構成各部
が弾性変形する為避けられないが、上記図２に鎖線αで
示す様に、伝達トルクの変動に伴って上記変速比が直線
状に変化すれば、変速比のぶれ（不必要な変速比の変
動）を抑える制御は容易である。即ち、この場合には、
上記トロイダル型無段変速機３２ａにより伝達されるト
ルクを検出するトルクセンサからの信号に基づいて制御
弁１８のスプール２１（図１８参照）を変位させる等に
より、上記変速比のぶれを解消若しくは低減できる。
【００７４】これに対して、トロイダル型無段変速機に
より伝達されるトルクに応じた押し付け力を発生させる
押圧装置を組み込んだ、従来構造の場合には、伝達トル
クの変動に伴って上記変速比が、図２に破線βの様に、
上記鎖線αから大きく外れた状態（極端な非線形状態）
で変化する。これに対して本発明の様な制御を行なわれ
る、前記押圧装置６０を組み込んだ、上記トロイダル型
無段変速機３２ａの場合には、伝達トルクの変動に伴っ
て上記変速比が、図２に実線γの様に、上記鎖線αから
少しだけ外れた状態（多少の非線形状態）で変化する。
この為、従来構造の場合に比べて、トルクセンサからの
信号に基づいて上記変速比のぶれを、比較的容易に解消
できる。
より伝達されるトルクに応じた押し付け力を発生させる
押圧装置を組み込んだ、従来構造の場合には、伝達トル
クの変動に伴って上記変速比が、図２に破線βの様に、
上記鎖線αから大きく外れた状態（極端な非線形状態）
で変化する。これに対して本発明の様な制御を行なわれ
る、前記押圧装置６０を組み込んだ、上記トロイダル型
無段変速機３２ａの場合には、伝達トルクの変動に伴っ
て上記変速比が、図２に実線γの様に、上記鎖線αから
少しだけ外れた状態（多少の非線形状態）で変化する。
この為、従来構造の場合に比べて、トルクセンサからの
信号に基づいて上記変速比のぶれを、比較的容易に解消
できる。
【００７５】上述の様に、トルク変動の間中上記押圧装
置６０による押圧力を大きなままとする事により、トル
ク変動に基づく変速比のぶれを小さく抑えられる理由と
しては、次のが考えられる。 一定の（大きな）押圧力を加え続ける事に伴い、上
記トロイダル型無段変速機３２ａの構成各部の弾性変形
量が一定のままとなり、この弾性変形量の変化により変
速比が変動する事を防止できる。 各トラニオン７、７の内側面に各パワーローラ９、
９を支承しているスラスト玉軸受１４、１４（例えば図
１７〜１８参照）に加わるスラスト荷重が一定のままと
なる為、上記各パワーローラ９、９の前記各入力側ディ
スク２Ａ、２Ｂ及び各出力側ディスク４、４の回転方向
への変位量が、上記伝達トルクに比例したものとなる。
このうちのは特に説明を要しないものと考えるので、
上記に就いて、図３により説明する。
置６０による押圧力を大きなままとする事により、トル
ク変動に基づく変速比のぶれを小さく抑えられる理由と
しては、次のが考えられる。 一定の（大きな）押圧力を加え続ける事に伴い、上
記トロイダル型無段変速機３２ａの構成各部の弾性変形
量が一定のままとなり、この弾性変形量の変化により変
速比が変動する事を防止できる。 各トラニオン７、７の内側面に各パワーローラ９、
９を支承しているスラスト玉軸受１４、１４（例えば図
１７〜１８参照）に加わるスラスト荷重が一定のままと
なる為、上記各パワーローラ９、９の前記各入力側ディ
スク２Ａ、２Ｂ及び各出力側ディスク４、４の回転方向
への変位量が、上記伝達トルクに比例したものとなる。
このうちのは特に説明を要しないものと考えるので、
上記に就いて、図３により説明する。
【００７６】前述した通り、トロイダル型無段変速機の
運転時に各パワーローラ９（例えば図１５参照）には、
図１に示した上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂの回転方
向前方（図１に示した各出力側ディスク４、４の回転方
向後方）に向いた大きな力（一般に「２Ｆｔ」で表され
るトラクション力）が加わる。このトラクション力２Ｆ
ｔは、上記伝達トルクに比例したもので、上記各パワー
ローラ９を、当該パワーローラ９を支持した各トラニオ
ン７の両端部に設けた枢軸６、６（例えば図１５参照）
の軸方向に変位させて上記変速比を変動させる原因とな
る。図３は、この様なトラクション力２Ｆｔに基づくパ
ワーローラの変位量を表したものである。即ち、上記図
３には、ダブルキャビティ型のトロイダル型無段変速機
により伝達するトルク（入力トルク）を−３００Ｎ・ｍ
から＋３００Ｎ・ｍにまで変化させた場合に於ける、パ
ワーローラの移動量を、コンピュータ解析により求めた
結果を示している。そして、破線βが従来構造の場合
を、実線γが本発明構造の場合を、それぞれ示してい
る。
運転時に各パワーローラ９（例えば図１５参照）には、
図１に示した上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂの回転方
向前方（図１に示した各出力側ディスク４、４の回転方
向後方）に向いた大きな力（一般に「２Ｆｔ」で表され
るトラクション力）が加わる。このトラクション力２Ｆ
ｔは、上記伝達トルクに比例したもので、上記各パワー
ローラ９を、当該パワーローラ９を支持した各トラニオ
ン７の両端部に設けた枢軸６、６（例えば図１５参照）
の軸方向に変位させて上記変速比を変動させる原因とな
る。図３は、この様なトラクション力２Ｆｔに基づくパ
ワーローラの変位量を表したものである。即ち、上記図
３には、ダブルキャビティ型のトロイダル型無段変速機
により伝達するトルク（入力トルク）を−３００Ｎ・ｍ
から＋３００Ｎ・ｍにまで変化させた場合に於ける、パ
ワーローラの移動量を、コンピュータ解析により求めた
結果を示している。そして、破線βが従来構造の場合
を、実線γが本発明構造の場合を、それぞれ示してい
る。
【００７７】入力トルクに応じて押し付け力を変化させ
る従来構造の場合には、入力トルクが小さい場合には上
記各パワーローラ９を上記各トラニオン７に支持したス
ラスト玉軸受１４（及び図１７、１８に示したスラスト
ニードル軸受１５）の剛性が低く、変動比が一定の場合
に上記入力トルクに比例するトラクション力２Ｆｔによ
り、上記各パワーローラ９が変位し易くなる。上記破線
βの中間部の傾斜角度が大きく、トルク変動に伴うパワ
ーローラ９の変位量が大きいのはこの為である。これに
対して、押し付け力を大きいままとする本発明構造の場
合には、上記各パワーローラ９の変位量は、図３の実線
γで示す様に、上記入力トルク及びトラクション力２Ｆ
ｔにほぼ比例する。この様に、上記各パワーローラ９の
変位量が、トロイダル型無段変速機３２ａの入力トルク
に比例するトラクション力２Ｆｔに比例するので、前述
の図２の実線γで示す様に、トルク変動に基づく変速比
のぶれを小さく抑えられる。
る従来構造の場合には、入力トルクが小さい場合には上
記各パワーローラ９を上記各トラニオン７に支持したス
ラスト玉軸受１４（及び図１７、１８に示したスラスト
ニードル軸受１５）の剛性が低く、変動比が一定の場合
に上記入力トルクに比例するトラクション力２Ｆｔによ
り、上記各パワーローラ９が変位し易くなる。上記破線
βの中間部の傾斜角度が大きく、トルク変動に伴うパワ
ーローラ９の変位量が大きいのはこの為である。これに
対して、押し付け力を大きいままとする本発明構造の場
合には、上記各パワーローラ９の変位量は、図３の実線
γで示す様に、上記入力トルク及びトラクション力２Ｆ
ｔにほぼ比例する。この様に、上記各パワーローラ９の
変位量が、トロイダル型無段変速機３２ａの入力トルク
に比例するトラクション力２Ｆｔに比例するので、前述
の図２の実線γで示す様に、トルク変動に基づく変速比
のぶれを小さく抑えられる。
【００７８】図４は、以上に述べた様な機構により本発
明がトルク変動に基づく変速比のぶれを小さく抑えられ
る理由を説明する為のブロック図である。前述の説明か
ら明らかな通り、トロイダル型無段変速機の変速制御
は、制御弁１８を構成するスリーブ２０とスプール２１
と（図１８参照）の軸方向に関する相対変位により行な
われる。従って、これらスリーブ２０とスプール２１と
の相対変位に関する上記トルク変動の影響を抑えれば、
このトルク変動に伴う上記変速比のぶれを抑えられる事
になる。図４に示した各種符号中、ｘSLは上記スリーブ
２０の移動量を、ｘ´SPはスプール２１の実際の移動量
である。又、このうちのスプール２１の実際の移動量ｘ
´SPは、無負荷状態での（理論上の）スプール２１の移
動量ｘSPと、負荷に基づくスプールの移動量△ｘSPとの
和（ｘ´SP＝ｘSP＋△ｘSP）である。上記トルク変動に
伴う変速比のぶれを抑える為には、上記スリーブ２０の
移動量ｘSLに対する上記スプール２１の実際の移動量ｘ
´SPのぶれを抑えれば良い事になる。そこで、本発明が
このぶれを抑えられる点に関して、図４により説明す
る。
明がトルク変動に基づく変速比のぶれを小さく抑えられ
る理由を説明する為のブロック図である。前述の説明か
ら明らかな通り、トロイダル型無段変速機の変速制御
は、制御弁１８を構成するスリーブ２０とスプール２１
と（図１８参照）の軸方向に関する相対変位により行な
われる。従って、これらスリーブ２０とスプール２１と
の相対変位に関する上記トルク変動の影響を抑えれば、
このトルク変動に伴う上記変速比のぶれを抑えられる事
になる。図４に示した各種符号中、ｘSLは上記スリーブ
２０の移動量を、ｘ´SPはスプール２１の実際の移動量
である。又、このうちのスプール２１の実際の移動量ｘ
´SPは、無負荷状態での（理論上の）スプール２１の移
動量ｘSPと、負荷に基づくスプールの移動量△ｘSPとの
和（ｘ´SP＝ｘSP＋△ｘSP）である。上記トルク変動に
伴う変速比のぶれを抑える為には、上記スリーブ２０の
移動量ｘSLに対する上記スプール２１の実際の移動量ｘ
´SPのぶれを抑えれば良い事になる。そこで、本発明が
このぶれを抑えられる点に関して、図４により説明す
る。
【００７９】尚、上記図４に記載した残りの符号中、ｘ
V は、上記制御弁１８の開度を、Ｔinは、入力トルク
を、ｙ1 は、アクチュエータ１７を構成するピストン
の、枢軸６、６（図１５参照）の軸方向の変位量を、△
ｙPRは、ラジアルニードル軸受回りのガタ等に基づく、
トルク負荷時に伴うパワーローラ９の上記枢軸６、６の
軸方向の変位量を、ｙ´1 は、上記両変位量ｙ1 、△ｙ
PRの合計（ｙ´1 ＝ｙ1 ＋△ｙPR）である、トルク負荷
時に於ける上記パワーローラ９の上記枢軸６、６の軸方
向の変位量を、φ1 は、上記パワーローラ９の傾転角
を、G1(s) は、上記制御弁１８の開度に応じて上記パワ
ーローラ９が上記枢軸６、６の軸方向に移動する関係を
示す伝達関数を、G2(s) は、上記パワーローラ９が上記
枢軸６、６の軸方向に移動するのに応じてこのパワーロ
ーラ９が傾転する関係を示す伝達関数を、Gt(s) は、上
記入力トルクＴinに伴って上記パワーローラ９が変位す
る関係を示す、上記傾転角φ1 の影響も受ける伝達関数
を、Gc(s) は、上記入力トルクＴinに伴って前記スプー
ル２１が移動する関係を示す伝達関数を、ＬPCは、プリ
セスカム２３（図１８参照）のリードを、ＬVLは、リン
ク腕２４（図１８参照）のリンク比を、それぞれ表して
いる。
V は、上記制御弁１８の開度を、Ｔinは、入力トルク
を、ｙ1 は、アクチュエータ１７を構成するピストン
の、枢軸６、６（図１５参照）の軸方向の変位量を、△
ｙPRは、ラジアルニードル軸受回りのガタ等に基づく、
トルク負荷時に伴うパワーローラ９の上記枢軸６、６の
軸方向の変位量を、ｙ´1 は、上記両変位量ｙ1 、△ｙ
PRの合計（ｙ´1 ＝ｙ1 ＋△ｙPR）である、トルク負荷
時に於ける上記パワーローラ９の上記枢軸６、６の軸方
向の変位量を、φ1 は、上記パワーローラ９の傾転角
を、G1(s) は、上記制御弁１８の開度に応じて上記パワ
ーローラ９が上記枢軸６、６の軸方向に移動する関係を
示す伝達関数を、G2(s) は、上記パワーローラ９が上記
枢軸６、６の軸方向に移動するのに応じてこのパワーロ
ーラ９が傾転する関係を示す伝達関数を、Gt(s) は、上
記入力トルクＴinに伴って上記パワーローラ９が変位す
る関係を示す、上記傾転角φ1 の影響も受ける伝達関数
を、Gc(s) は、上記入力トルクＴinに伴って前記スプー
ル２１が移動する関係を示す伝達関数を、ＬPCは、プリ
セスカム２３（図１８参照）のリードを、ＬVLは、リン
ク腕２４（図１８参照）のリンク比を、それぞれ表して
いる。
【００８０】前述した通り、トルク変動に伴う変速比の
ぶれを抑える為には、前記スリーブ２０の移動量ｘSLに
対する上記スプール２１の実際の移動量ｘ´SPのぶれを
抑えれば良い訳であるが、この移動量ｘ´SPのうち、負
荷に基づくスプール２１の移動量△ｘSPは、上記入力ト
ルクＴinに応じて変化する。そして、この移動量△ｘ SP
が入力トルクＴinに応じて変化するのは、この入力トル
クＴinの変化に伴って変化する押圧装置の押圧力の変動
に伴って、トロイダル型無段変速機の構成各部の弾性変
形量が変化する為である。従って、前述した従来構造の
様に、入力トルクＴinの変化に伴って押圧装置の押圧力
を変化させると、前述した様に変速比のぶれが大きくな
る。これに対して本発明の場合には、やはり前述した様
に、トルクの大きさが変動する際に、変動の間中、この
変動の前後で大きい方の押圧力以上の押圧力を上記押圧
装置に発生させ続ける為、トルク変動時にも上記移動量
△ｘSPが一定のままに保たれる。この為、上記スプール
２１の実際の移動量ｘ´SPのぶれを抑えて、トルク変動
に伴う変速比のぶれを抑える事ができる。
ぶれを抑える為には、前記スリーブ２０の移動量ｘSLに
対する上記スプール２１の実際の移動量ｘ´SPのぶれを
抑えれば良い訳であるが、この移動量ｘ´SPのうち、負
荷に基づくスプール２１の移動量△ｘSPは、上記入力ト
ルクＴinに応じて変化する。そして、この移動量△ｘ SP
が入力トルクＴinに応じて変化するのは、この入力トル
クＴinの変化に伴って変化する押圧装置の押圧力の変動
に伴って、トロイダル型無段変速機の構成各部の弾性変
形量が変化する為である。従って、前述した従来構造の
様に、入力トルクＴinの変化に伴って押圧装置の押圧力
を変化させると、前述した様に変速比のぶれが大きくな
る。これに対して本発明の場合には、やはり前述した様
に、トルクの大きさが変動する際に、変動の間中、この
変動の前後で大きい方の押圧力以上の押圧力を上記押圧
装置に発生させ続ける為、トルク変動時にも上記移動量
△ｘSPが一定のままに保たれる。この為、上記スプール
２１の実際の移動量ｘ´SPのぶれを抑えて、トルク変動
に伴う変速比のぶれを抑える事ができる。
【００８１】上述の様に本発明は、トルクが急変動する
際に変速比のぶれを抑える事に関して、優れた作用・効
果を奏する事ができる。ところで、前述の図２〜３は、
ダブルキャビティ型のトロイダル型無段変速機３２ａに
より伝達するトルクを、１秒間の間に変化させた場合の
コンピュータ解析の結果を示しているが、トルク変動を
より短時間に行なった場合には、より大きな作用・効果
を得られる事が、本発明者等の研究により分かった。図
５の（Ａ）（Ｂ）は、それぞれ変速比を０．５（２倍の
増速）とした状態のトロイダル型無段変速機に関して入
力トルクを変化させた場合に関して、（Ａ）は、０．１
秒で＋３５０Ｎ・ｍから−３５０Ｎ・ｍに急変動させて
からこの入力トルクを０．５秒間一定とした後、再び
０．１秒で−３５０Ｎ・ｍから＋３５０Ｎ・ｍに急変動
させた場合に於ける、各部の作動状態を、（Ｂ）は０．
１秒で＋３５０Ｎ・ｍから−２８０Ｎ・ｍに急変動させ
てからこの入力トルクを０．５秒間一定とした後、再び
０．１秒で−２８０Ｎ・ｍから＋３５０Ｎ・ｍ急変動さ
せた場合に於ける、各部の作動状態を、それぞれコンピ
ュータ解析により求めた結果を示している。
際に変速比のぶれを抑える事に関して、優れた作用・効
果を奏する事ができる。ところで、前述の図２〜３は、
ダブルキャビティ型のトロイダル型無段変速機３２ａに
より伝達するトルクを、１秒間の間に変化させた場合の
コンピュータ解析の結果を示しているが、トルク変動を
より短時間に行なった場合には、より大きな作用・効果
を得られる事が、本発明者等の研究により分かった。図
５の（Ａ）（Ｂ）は、それぞれ変速比を０．５（２倍の
増速）とした状態のトロイダル型無段変速機に関して入
力トルクを変化させた場合に関して、（Ａ）は、０．１
秒で＋３５０Ｎ・ｍから−３５０Ｎ・ｍに急変動させて
からこの入力トルクを０．５秒間一定とした後、再び
０．１秒で−３５０Ｎ・ｍから＋３５０Ｎ・ｍに急変動
させた場合に於ける、各部の作動状態を、（Ｂ）は０．
１秒で＋３５０Ｎ・ｍから−２８０Ｎ・ｍに急変動させ
てからこの入力トルクを０．５秒間一定とした後、再び
０．１秒で−２８０Ｎ・ｍから＋３５０Ｎ・ｍ急変動さ
せた場合に於ける、各部の作動状態を、それぞれコンピ
ュータ解析により求めた結果を示している。
【００８２】又、上記図５の（Ａ）（Ｂ）のうちで
（Ａ）は、本発明の様に油圧式の押圧装置を使用して、
トルク変動の間中３５０Ｎ・ｍに見合う以上の押圧力を
発生し続けた場合を、（Ｂ）は従来の様に、機械式の押
圧装置（ローディングカム装置）を使用して、変動する
トルクに応じて押圧力を変化させた場合を、それぞれ示
している。又、（Ａ）（Ｂ）のうちの（ａ）は入力トル
ク（実線）及び出力トルク（破線）を、（ｂ）はパワー
ローラの傾転角を、（ｃ）は変速比を、それぞれ表して
いる。
（Ａ）は、本発明の様に油圧式の押圧装置を使用して、
トルク変動の間中３５０Ｎ・ｍに見合う以上の押圧力を
発生し続けた場合を、（Ｂ）は従来の様に、機械式の押
圧装置（ローディングカム装置）を使用して、変動する
トルクに応じて押圧力を変化させた場合を、それぞれ示
している。又、（Ａ）（Ｂ）のうちの（ａ）は入力トル
ク（実線）及び出力トルク（破線）を、（ｂ）はパワー
ローラの傾転角を、（ｃ）は変速比を、それぞれ表して
いる。
【００８３】この様な図５から明らかな様に、機械式の
押圧装置を使用する従来構造の場合には、トルク変動の
終了時にパワーローラの傾転角が大きくぶれ｛図５
（Ｂ）（ｂ）のα1 、α2 部参照｝、これに伴って変速
比が大きくぶれる、所謂オーバシュートが生じる｛図５
（Ｂ）（ｃ）のβ1 、β2 部参照｝。これに対して本発
明の様に、油圧式の押圧装置を使用して、トルク変動の
間中大きな押圧力を付与し続けた場合には、図５（Ａ）
の（ｂ）（ｃ）から明らかな様に、傾転角のぶれも変速
比のぶれも、何れも小さく抑える事ができる。
押圧装置を使用する従来構造の場合には、トルク変動の
終了時にパワーローラの傾転角が大きくぶれ｛図５
（Ｂ）（ｂ）のα1 、α2 部参照｝、これに伴って変速
比が大きくぶれる、所謂オーバシュートが生じる｛図５
（Ｂ）（ｃ）のβ1 、β2 部参照｝。これに対して本発
明の様に、油圧式の押圧装置を使用して、トルク変動の
間中大きな押圧力を付与し続けた場合には、図５（Ａ）
の（ｂ）（ｃ）から明らかな様に、傾転角のぶれも変速
比のぶれも、何れも小さく抑える事ができる。
【００８４】この様な本発明の効果を確認する為、実際
のトロイダル型無段変速機に準じた構造を有するＣＶＴ
ボックス試験機を使用して行なった測定結果に就いて、
図６〜８により説明する。先ず、図６は、機械式の押圧
装置を組み込んだＣＶＴボックス試験機の入力軸を２０
００min-1 で回転させつつ、この入力軸の駆動トルクを
０．１秒間で−２８０Ｎ・ｍから＋３５０Ｎ・ｍにまで
変化させた場合に於ける、パワーローラの傾転角の変化
を示している。この様な図６から明らかな通り、従来構
造の場合には、駆動トルクを負（−）から正（＋）の値
に急激に変動させた場合には大きなオーバシュートが発
生する。この事から、上記図５（Ｂ）（ｂ）のα2 部分
の様な変化を生じるとした、前記コンピュータ解析の結
果が裏付けられた。
のトロイダル型無段変速機に準じた構造を有するＣＶＴ
ボックス試験機を使用して行なった測定結果に就いて、
図６〜８により説明する。先ず、図６は、機械式の押圧
装置を組み込んだＣＶＴボックス試験機の入力軸を２０
００min-1 で回転させつつ、この入力軸の駆動トルクを
０．１秒間で−２８０Ｎ・ｍから＋３５０Ｎ・ｍにまで
変化させた場合に於ける、パワーローラの傾転角の変化
を示している。この様な図６から明らかな通り、従来構
造の場合には、駆動トルクを負（−）から正（＋）の値
に急激に変動させた場合には大きなオーバシュートが発
生する。この事から、上記図５（Ｂ）（ｂ）のα2 部分
の様な変化を生じるとした、前記コンピュータ解析の結
果が裏付けられた。
【００８５】次に、図７は、同じＣＶＴボックス試験機
の入力軸を２０００min-1 で回転させつつ、この入力軸
の駆動トルクを０．５秒間で＋３５０Ｎ・ｍから−２８
０Ｎ・ｍにまで変化させた場合に於ける、パワーローラ
の傾転角の変化を示している。この様な図７から明らか
な通り、従来構造の場合には、駆動トルクを正（＋）か
ら負（−）の値に急激に変動させた場合には、比較的小
さいにしても、好ましくないオーバシュートを含む傾転
角のぶれが発生する。この事から、上記図５（Ｂ）
（ｃ）のα1 部分の様な変化を生じるとした、前記コン
ピュータ解析の結果が裏付けられた。
の入力軸を２０００min-1 で回転させつつ、この入力軸
の駆動トルクを０．５秒間で＋３５０Ｎ・ｍから−２８
０Ｎ・ｍにまで変化させた場合に於ける、パワーローラ
の傾転角の変化を示している。この様な図７から明らか
な通り、従来構造の場合には、駆動トルクを正（＋）か
ら負（−）の値に急激に変動させた場合には、比較的小
さいにしても、好ましくないオーバシュートを含む傾転
角のぶれが発生する。この事から、上記図５（Ｂ）
（ｃ）のα1 部分の様な変化を生じるとした、前記コン
ピュータ解析の結果が裏付けられた。
【００８６】次に、図８は、上記図６〜７にその結果を
示した実験に使用したのとは異なるＣＶＴボックス試験
機を使用して、入力トルクの変動が傾転角に及ぼす影響
を知る為に行なった実験の結果を示している。この実験
の場合には、押圧装置として油圧式のものを使用し、ト
ルク変動の間中この押圧装置に、変動の前後で最も大き
なトルク（３００Ｎ・ｍ）に見合う以上の押圧力を発生
させ続けた。又、パワーローラの傾転角を減速側とし、
上記入力トルクを、図８に曲線イで示す様に、０．３秒
間で＋３００Ｎ・ｍから−１００Ｎ・ｍにまで急激に変
動させた。この結果、パワーローラの傾転角は、図８に
曲線ロで示す様に変化した。図６〜７にその結果を示し
た実験に使用したＣＶＴボックス試験機と、図８にその
結果を示したＣＶＴボックス試験機とは仕様が異なるの
で、直接比較する事はできないが、トルク変動に伴う傾
転角の変動に関する傾向は十分に分かる。この前提で図
８を見れば、本発明のトロイダル型無段変速機が、トル
ク変動に拘らず、パワーローラの傾転角のぶれを少なく
抑え、変速比のぶれを抑えられる事が分かる。
示した実験に使用したのとは異なるＣＶＴボックス試験
機を使用して、入力トルクの変動が傾転角に及ぼす影響
を知る為に行なった実験の結果を示している。この実験
の場合には、押圧装置として油圧式のものを使用し、ト
ルク変動の間中この押圧装置に、変動の前後で最も大き
なトルク（３００Ｎ・ｍ）に見合う以上の押圧力を発生
させ続けた。又、パワーローラの傾転角を減速側とし、
上記入力トルクを、図８に曲線イで示す様に、０．３秒
間で＋３００Ｎ・ｍから−１００Ｎ・ｍにまで急激に変
動させた。この結果、パワーローラの傾転角は、図８に
曲線ロで示す様に変化した。図６〜７にその結果を示し
た実験に使用したＣＶＴボックス試験機と、図８にその
結果を示したＣＶＴボックス試験機とは仕様が異なるの
で、直接比較する事はできないが、トルク変動に伴う傾
転角の変動に関する傾向は十分に分かる。この前提で図
８を見れば、本発明のトロイダル型無段変速機が、トル
ク変動に拘らず、パワーローラの傾転角のぶれを少なく
抑え、変速比のぶれを抑えられる事が分かる。
【００８７】次に、本発明の実施の形態として好適な、
無段変速装置の構造の１例に就いて、図９〜１１により
説明する。この無段変速装置は、入力軸１１ｂと、出力
軸３１ａと、トロイダル型無段変速機３２ｂと、遊星歯
車機構３３ａと、第一の動力伝達機構４０ｂと、第二の
動力伝達機構４３ａとを備える。このうちの入力軸１１
ｂは、エンジン２６（図１参照）等の駆動源につながっ
て、この駆動源により回転駆動される。又、上記出力軸
３１ａは、上記入力軸１１ｂの回転に基づく動力を取り
出す為のもので、図示しないデファレンシャルギヤ等を
介して、やはり図示しない車輪駆動軸に接続される。
無段変速装置の構造の１例に就いて、図９〜１１により
説明する。この無段変速装置は、入力軸１１ｂと、出力
軸３１ａと、トロイダル型無段変速機３２ｂと、遊星歯
車機構３３ａと、第一の動力伝達機構４０ｂと、第二の
動力伝達機構４３ａとを備える。このうちの入力軸１１
ｂは、エンジン２６（図１参照）等の駆動源につながっ
て、この駆動源により回転駆動される。又、上記出力軸
３１ａは、上記入力軸１１ｂの回転に基づく動力を取り
出す為のもので、図示しないデファレンシャルギヤ等を
介して、やはり図示しない車輪駆動軸に接続される。
【００８８】又、上記トロイダル型無段変速機３２ｂ
は、前述の図１６〜１７に示した様なダブルキャビティ
型で、且つ、各キャビティ内にトラニオン７、７及びパ
ワーローラ９、９を３個ずつ、合計６個設けたものであ
る。この様なトロイダル型無段変速機３２ｂを構成する
為に、上記入力軸１１ｂの両端部に１対の入力側ディス
ク２Ａ、２Ｂを、互いの内側面２ａ、２ａ同士を対向さ
せた状態で、上記入力軸１１ｂと同期した回転自在に支
持している。このうち、基端側（駆動源側で、図９〜１
０の左側）の入力側ディスク２Ａは上記入力軸１１ｂ
に、ボールスプライン６６を介して、軸方向の変位自在
に支持している。これに対して、先端側（駆動源から遠
い側で、図９〜１０の右側）の入力側ディスク２Ｂは、
上記入力軸１１ｂの先端部にスプライン係合させた状態
でその背面をローディングナット６７で抑える事によ
り、上記入力軸１１ｂに固定している。
は、前述の図１６〜１７に示した様なダブルキャビティ
型で、且つ、各キャビティ内にトラニオン７、７及びパ
ワーローラ９、９を３個ずつ、合計６個設けたものであ
る。この様なトロイダル型無段変速機３２ｂを構成する
為に、上記入力軸１１ｂの両端部に１対の入力側ディス
ク２Ａ、２Ｂを、互いの内側面２ａ、２ａ同士を対向さ
せた状態で、上記入力軸１１ｂと同期した回転自在に支
持している。このうち、基端側（駆動源側で、図９〜１
０の左側）の入力側ディスク２Ａは上記入力軸１１ｂ
に、ボールスプライン６６を介して、軸方向の変位自在
に支持している。これに対して、先端側（駆動源から遠
い側で、図９〜１０の右側）の入力側ディスク２Ｂは、
上記入力軸１１ｂの先端部にスプライン係合させた状態
でその背面をローディングナット６７で抑える事によ
り、上記入力軸１１ｂに固定している。
【００８９】そして、この入力軸１１ｂの中間部周囲で
上記１対の入力側ディスク２Ａ、２Ｂ同士の間部分に１
対の出力側ディスク４、４を、それぞれの内側面４ａ、
４ａを上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂの内側面２ａ、
２ａに対向させた状態で、互いに同期した回転自在に支
持している。そして、上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂ
と上記各出力側ディスク４、４との内側面２ａ、４ａ同
士の間に、それぞれがトラニオン７、７の内側面に回転
自在に支持されたパワーローラ９、９を挟持している。
上記１対の入力側ディスク２Ａ、２Ｂ同士の間部分に１
対の出力側ディスク４、４を、それぞれの内側面４ａ、
４ａを上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂの内側面２ａ、
２ａに対向させた状態で、互いに同期した回転自在に支
持している。そして、上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂ
と上記各出力側ディスク４、４との内側面２ａ、４ａ同
士の間に、それぞれがトラニオン７、７の内側面に回転
自在に支持されたパワーローラ９、９を挟持している。
【００９０】これら各トラニオン７、７を支持する為
に、ケーシング５ａの内面に設けた取付部６８にフレー
ム６９を、このフレーム６９の外径側端部３個所位置の
取付孔７０、７０に挿通したスタッド７１、７１と、こ
れら各スタッド７１、７１に螺合したナット７２、７２
とにより結合固定している。図示の例では、これら各ス
タッド７１、７１及びナット７２、７２により、上記取
付部６８とフレーム６９との間に、ギヤハウジング７３
を固定している。このギヤハウジング７３の内径側に
は、上記１対の出力側ディスク４、４をその両端部に凹
凸係合させた出力スリーブ７４を、１対の転がり軸受７
５、７５により回転自在に支持すると共に、この出力ス
リーブ７４の中間部外周面に設けた出力歯車１２ｂを、
上記ギヤハウジング７３の内部に収納している。
に、ケーシング５ａの内面に設けた取付部６８にフレー
ム６９を、このフレーム６９の外径側端部３個所位置の
取付孔７０、７０に挿通したスタッド７１、７１と、こ
れら各スタッド７１、７１に螺合したナット７２、７２
とにより結合固定している。図示の例では、これら各ス
タッド７１、７１及びナット７２、７２により、上記取
付部６８とフレーム６９との間に、ギヤハウジング７３
を固定している。このギヤハウジング７３の内径側に
は、上記１対の出力側ディスク４、４をその両端部に凹
凸係合させた出力スリーブ７４を、１対の転がり軸受７
５、７５により回転自在に支持すると共に、この出力ス
リーブ７４の中間部外周面に設けた出力歯車１２ｂを、
上記ギヤハウジング７３の内部に収納している。
【００９１】又、上記フレーム６９は全体を星形に形成
すると共に、その径方向中間部乃至は外径側部分を二股
に形成して、３個所の保持部７６、７６を、円周方向等
間隔に形成している。そして、これら各保持部７６、７
６の径方向中間部に、それぞれ支持片７７、７７の中間
部を、第二の枢軸７８、７８により枢支している。これ
ら各支持片７７、７７は、これら第二の枢軸７８、７８
の周囲に配置される円筒状の取付部７９と、この取付部
７９の外周面から径方向外方に突出した１対の支持板部
８０、８０とから成る。これら１対の支持板部８０、８
０同士の交差角度は１２０度である。従って、円周方向
に隣り合う支持片７７、７７の支持板部８０、８０同士
は、互いに平行である。
すると共に、その径方向中間部乃至は外径側部分を二股
に形成して、３個所の保持部７６、７６を、円周方向等
間隔に形成している。そして、これら各保持部７６、７
６の径方向中間部に、それぞれ支持片７７、７７の中間
部を、第二の枢軸７８、７８により枢支している。これ
ら各支持片７７、７７は、これら第二の枢軸７８、７８
の周囲に配置される円筒状の取付部７９と、この取付部
７９の外周面から径方向外方に突出した１対の支持板部
８０、８０とから成る。これら１対の支持板部８０、８
０同士の交差角度は１２０度である。従って、円周方向
に隣り合う支持片７７、７７の支持板部８０、８０同士
は、互いに平行である。
【００９２】この様な各支持板部８０、８０には、それ
ぞれ円孔８１、８１を形成している。上記各支持片７
７、７７が中立状態にある場合、円周方向に隣り合う支
持片７７、７７の支持板部８０、８０に形成した円孔８
１、８１同士は互いに同心である。そして、これら各円
孔８１、８１内に、各トラニオン７、７の両端部に設け
た枢軸６、６を、ラジアルニードル軸受８２、８２によ
り支持している。これら各ラジアルニードル軸受８２、
８２を構成する外輪８３、８３の外周面は、球状凸面と
している。この様な外輪８３、８３は上記各円孔８１、
８１内に、がたつきなく、且つ揺動変位自在に内嵌して
いる。又、上記各支持板部８０、８０の一部には、上記
各円孔８１、８１と同心で円弧状の長孔８４、８４を形
成し、これら各長孔８４、８４に、上記各トラニオン
７、７の端面（肩部）に突設したスタッド８５、８５を
緩く係合させて、上記各枢軸６、６を中心とする上記各
トラニオン７、７の傾斜角度を制限する為のストッパ機
構を構成している。
ぞれ円孔８１、８１を形成している。上記各支持片７
７、７７が中立状態にある場合、円周方向に隣り合う支
持片７７、７７の支持板部８０、８０に形成した円孔８
１、８１同士は互いに同心である。そして、これら各円
孔８１、８１内に、各トラニオン７、７の両端部に設け
た枢軸６、６を、ラジアルニードル軸受８２、８２によ
り支持している。これら各ラジアルニードル軸受８２、
８２を構成する外輪８３、８３の外周面は、球状凸面と
している。この様な外輪８３、８３は上記各円孔８１、
８１内に、がたつきなく、且つ揺動変位自在に内嵌して
いる。又、上記各支持板部８０、８０の一部には、上記
各円孔８１、８１と同心で円弧状の長孔８４、８４を形
成し、これら各長孔８４、８４に、上記各トラニオン
７、７の端面（肩部）に突設したスタッド８５、８５を
緩く係合させて、上記各枢軸６、６を中心とする上記各
トラニオン７、７の傾斜角度を制限する為のストッパ機
構を構成している。
【００９３】この様にして前記ケーシング５ａ内に支持
した上記各トラニオン７、７の内側面には、前述した従
来構造と同様に、変位軸８を介してパワーローラ９、９
を支持している。そして、これら各パワーローラ９、９
の周面９ａ、９ａと、前記各ディスク２Ａ、２Ｂ、４の
内側面２ａ、４ａとを当接させている。又、基端側の入
力側ディスク２Ａと前記入力軸１１ｂとの間に、油圧式
の押圧装置６０ａを組み付けて、上記各面９ａ、２ａ、
４ａ同士の当接部（トラクション部）の面圧を確保し、
前記トロイダル型無段変速機３２ｂによる動力の伝達を
効率良く行なえる様にしている。同時に、このトロイダ
ル型無段変速機３２ｂにより伝達するトルクが急変動す
る場合に、上記押圧装置６０ａにより上記入力側ディス
ク２Ａを、変化の前後で大きい方のトルクに相当する以
上の押圧力で押圧する様にしている。
した上記各トラニオン７、７の内側面には、前述した従
来構造と同様に、変位軸８を介してパワーローラ９、９
を支持している。そして、これら各パワーローラ９、９
の周面９ａ、９ａと、前記各ディスク２Ａ、２Ｂ、４の
内側面２ａ、４ａとを当接させている。又、基端側の入
力側ディスク２Ａと前記入力軸１１ｂとの間に、油圧式
の押圧装置６０ａを組み付けて、上記各面９ａ、２ａ、
４ａ同士の当接部（トラクション部）の面圧を確保し、
前記トロイダル型無段変速機３２ｂによる動力の伝達を
効率良く行なえる様にしている。同時に、このトロイダ
ル型無段変速機３２ｂにより伝達するトルクが急変動す
る場合に、上記押圧装置６０ａにより上記入力側ディス
ク２Ａを、変化の前後で大きい方のトルクに相当する以
上の押圧力で押圧する様にしている。
【００９４】上記押圧装置６０ａを構成する為に、上記
入力軸１１ｂの外周面の基端寄り部分に、外向フランジ
状の鍔部８６を固設すると共に、上記基端側の入力側デ
ィスク２Ａにシリンダ筒８７を、この入力側ディスク２
Ａの外側面（図９〜１０の左面）から軸方向に突出する
状態で、油密に外嵌支持している。上記シリンダ筒８７
の内径は、軸方向中間部で小さく、両端部で大きくなっ
ており、上記入力側ディスク２Ａは、このうちの先端側
の大径部分に、油密に且つ軸方向の変位自在に内嵌され
ている。又、上記シリンダ筒８７の中間部内周面には、
内向フランジ状の仕切板部８８を設けている。更に、上
記シリンダ筒８７の内周面と上記入力軸１１ｂの外周面
との間に、第一ピストン部材８９を設けている。
入力軸１１ｂの外周面の基端寄り部分に、外向フランジ
状の鍔部８６を固設すると共に、上記基端側の入力側デ
ィスク２Ａにシリンダ筒８７を、この入力側ディスク２
Ａの外側面（図９〜１０の左面）から軸方向に突出する
状態で、油密に外嵌支持している。上記シリンダ筒８７
の内径は、軸方向中間部で小さく、両端部で大きくなっ
ており、上記入力側ディスク２Ａは、このうちの先端側
の大径部分に、油密に且つ軸方向の変位自在に内嵌され
ている。又、上記シリンダ筒８７の中間部内周面には、
内向フランジ状の仕切板部８８を設けている。更に、上
記シリンダ筒８７の内周面と上記入力軸１１ｂの外周面
との間に、第一ピストン部材８９を設けている。
【００９５】この第一ピストン部材８９は、上記入力軸
１１ｂに外嵌自在な支持筒部９０の中間部外周面に、外
向フランジ状の隔壁板９１を形成したもので、この隔壁
板９１の外周縁を上記シリンダ筒８７の内周面中間部の
小径部分に、油密に且つ軸方向の変位自在に摺接させて
いる。又、この状態で上記仕切板部８８の内周縁を、上
記支持筒部９０の外周面に、油密に且つ軸方向の変位自
在に摺接させている。更に、上記支持筒部９０の基端部
外周面と上記シリンダ筒８７の基端部内周面との間に
は、円輪状の第二ピストン部材９２を設けている。この
第二ピストン部材９２は、その基端側側面を上記鍔部８
６に当接させる事により軸方向の変位を阻止すると共
に、内外両周縁と上記支持筒部９０の基端部外周面及び
上記シリンダ筒８７の基端部内周面との間の油密を保持
している。
１１ｂに外嵌自在な支持筒部９０の中間部外周面に、外
向フランジ状の隔壁板９１を形成したもので、この隔壁
板９１の外周縁を上記シリンダ筒８７の内周面中間部の
小径部分に、油密に且つ軸方向の変位自在に摺接させて
いる。又、この状態で上記仕切板部８８の内周縁を、上
記支持筒部９０の外周面に、油密に且つ軸方向の変位自
在に摺接させている。更に、上記支持筒部９０の基端部
外周面と上記シリンダ筒８７の基端部内周面との間に
は、円輪状の第二ピストン部材９２を設けている。この
第二ピストン部材９２は、その基端側側面を上記鍔部８
６に当接させる事により軸方向の変位を阻止すると共
に、内外両周縁と上記支持筒部９０の基端部外周面及び
上記シリンダ筒８７の基端部内周面との間の油密を保持
している。
【００９６】又、上記仕切板部８８を備えた上記シリン
ダ筒８７は、この仕切板部８８と上記第二ピストン部材
９２との間に設けた、皿板ばね９３等の予圧ばねによ
り、上記入力側ディスク２Ａに向け押圧している。従っ
てこの入力側ディスク２Ａは、少なくとも（前記押圧装
置６０ａ内に圧油を導入していない状態でも）上記皿板
ばね９３の弾力に見合う押圧力により押圧され、前記各
面９ａ、２ａ、４ａ同士の当接部に、この弾力に見合う
面圧を付与する。従って、この弾力は、前記トロイダル
型無段変速機３２ｂにより極く小さな動力の伝達を行な
う際に、上記各面９ａ、２ａ、４ａ同士の各当接部で
（不可避であるスピンを除く）滑りが生じない程度に規
制する。
ダ筒８７は、この仕切板部８８と上記第二ピストン部材
９２との間に設けた、皿板ばね９３等の予圧ばねによ
り、上記入力側ディスク２Ａに向け押圧している。従っ
てこの入力側ディスク２Ａは、少なくとも（前記押圧装
置６０ａ内に圧油を導入していない状態でも）上記皿板
ばね９３の弾力に見合う押圧力により押圧され、前記各
面９ａ、２ａ、４ａ同士の当接部に、この弾力に見合う
面圧を付与する。従って、この弾力は、前記トロイダル
型無段変速機３２ｂにより極く小さな動力の伝達を行な
う際に、上記各面９ａ、２ａ、４ａ同士の各当接部で
（不可避であるスピンを除く）滑りが生じない程度に規
制する。
【００９７】又、上記第二ピストン部材９２と上記仕切
板部８８との間、並びに前記隔壁板９１と上記入力側デ
ィスク２Ａとの間にそれぞれ存在する油圧室内に、前記
入力軸１１ｂの中心孔９４を介して、油圧を導入自在と
している。この中心孔９４は、図示しない油圧調整弁を
介して、やはり図示しない、加圧ポンプ等の油圧源に通
じている。上記トロイダル型無段変速機３２ｂを含む無
段変速装置の運転時には、伝達すべき動力の大きさに応
じて上記油圧調整弁により調整された油圧を、上記各油
圧室内に導入し、上記入力側ディスク２Ａを押圧して、
上記各面９ａ、２ａ、４ａ同士の各当接部に、上記動力
の大きさに見合う面圧を付与する。又、前記トロイダル
型無段変速機３２ｂにより伝達するトルクが急変動する
場合には、上記油圧室内に十分に高い油圧を導入して、
上記押圧装置６０ａにより上記入力側ディスク２Ａを、
変化の前後で大きい方のトルクに相当する以上の押圧力
で押圧する。
板部８８との間、並びに前記隔壁板９１と上記入力側デ
ィスク２Ａとの間にそれぞれ存在する油圧室内に、前記
入力軸１１ｂの中心孔９４を介して、油圧を導入自在と
している。この中心孔９４は、図示しない油圧調整弁を
介して、やはり図示しない、加圧ポンプ等の油圧源に通
じている。上記トロイダル型無段変速機３２ｂを含む無
段変速装置の運転時には、伝達すべき動力の大きさに応
じて上記油圧調整弁により調整された油圧を、上記各油
圧室内に導入し、上記入力側ディスク２Ａを押圧して、
上記各面９ａ、２ａ、４ａ同士の各当接部に、上記動力
の大きさに見合う面圧を付与する。又、前記トロイダル
型無段変速機３２ｂにより伝達するトルクが急変動する
場合には、上記油圧室内に十分に高い油圧を導入して、
上記押圧装置６０ａにより上記入力側ディスク２Ａを、
変化の前後で大きい方のトルクに相当する以上の押圧力
で押圧する。
【００９８】何れにしても、上記各当接部に付与される
面圧は、油圧に基づくものと上記皿板ばね９３に基づく
ものとの合計となる。従って、動力伝達時に上記各当接
部での滑り防止を図る為に必要とする油圧は、上記皿板
ばね９３の弾力分だけ低くて済み、この皿板ばね９３を
設けた分だけ、上記油圧源の駆動に基づく損失（ポンプ
ロス）を低く抑えられる。トルク変動時に大きな押圧力
を発生させる場合も同様である。又、図示の例では、前
記押圧装置６０ａをダブルピストン型として、直径を大
きくする事なく受圧面積を確保し、必要とする押圧力を
確保する為の油圧を低く抑えている為、この面からもポ
ンプロスを低く抑える事ができる。尚、上記油圧を調整
する際に考慮する要素は、伝達すべき動力の大きさ及び
トルクの急変動に結び付く信号に加えて、変速比、トラ
クションオイルの温度等、上記トロイダル型無段変速機
３２ｂの運転に影響を及ぼす、各種要素を取り入れる事
ができる。
面圧は、油圧に基づくものと上記皿板ばね９３に基づく
ものとの合計となる。従って、動力伝達時に上記各当接
部での滑り防止を図る為に必要とする油圧は、上記皿板
ばね９３の弾力分だけ低くて済み、この皿板ばね９３を
設けた分だけ、上記油圧源の駆動に基づく損失（ポンプ
ロス）を低く抑えられる。トルク変動時に大きな押圧力
を発生させる場合も同様である。又、図示の例では、前
記押圧装置６０ａをダブルピストン型として、直径を大
きくする事なく受圧面積を確保し、必要とする押圧力を
確保する為の油圧を低く抑えている為、この面からもポ
ンプロスを低く抑える事ができる。尚、上記油圧を調整
する際に考慮する要素は、伝達すべき動力の大きさ及び
トルクの急変動に結び付く信号に加えて、変速比、トラ
クションオイルの温度等、上記トロイダル型無段変速機
３２ｂの運転に影響を及ぼす、各種要素を取り入れる事
ができる。
【００９９】又、駆動軸９５から前記入力軸１１ｂへの
回転力の伝達を、前記鍔部８６を介して行なう様にして
いる。この為に、この鍔部８６の外周縁部複数個所に切
り欠き９６、９６を形成すると共に、これら各切り欠き
９６、９６と、上記駆動軸９５の端部に形成した駆動用
凸部９７、９７とを係合させている。この為に本例の場
合には、上記駆動軸９５の端部に外向フランジ状の連結
部９８を設け、この連結部９８の片面外径寄り端部に、
上記各駆動用凸部９７、９７を突設している。
回転力の伝達を、前記鍔部８６を介して行なう様にして
いる。この為に、この鍔部８６の外周縁部複数個所に切
り欠き９６、９６を形成すると共に、これら各切り欠き
９６、９６と、上記駆動軸９５の端部に形成した駆動用
凸部９７、９７とを係合させている。この為に本例の場
合には、上記駆動軸９５の端部に外向フランジ状の連結
部９８を設け、この連結部９８の片面外径寄り端部に、
上記各駆動用凸部９７、９７を突設している。
【０１００】更に、前記各トラニオン７、７に油圧式の
アクチュエータ１７ａ、１７ｂを付設して、これら各ト
ラニオン７、７を、それぞれの両端部に設けた枢軸６、
６の軸方向に変位駆動自在としている。このうち、図１
１の下側中央部のトラニオン７は、それぞれが（押し出
し方向の力のみ得られる）単動型であり押圧方向を互い
に反対方向とした１対のアクチュエータ１７ａ、１７ａ
により、それぞれ梃子腕９９、９９を介して、両端部に
設けた枢軸６、６の軸方向に変位駆動自在としている。
上記トラニオン７を変位させる場合には、何れか一方の
アクチュエータ１７ａの油圧室にのみ圧油を送り込み、
他方のアクチュエータ１７ａの油圧室は解放状態とす
る。これに対して、図１１の上部両側のトラニオン７、
７は、それぞれ（圧油の給排方向の切換に基づいて押し
出し方向又は引き込み方向の力を得られる）複動型のア
クチュエータ１７ｂ、１７ｂにより、それぞれの両端部
に設けた枢軸６、６の軸方向に変位駆動自在としてい
る。
アクチュエータ１７ａ、１７ｂを付設して、これら各ト
ラニオン７、７を、それぞれの両端部に設けた枢軸６、
６の軸方向に変位駆動自在としている。このうち、図１
１の下側中央部のトラニオン７は、それぞれが（押し出
し方向の力のみ得られる）単動型であり押圧方向を互い
に反対方向とした１対のアクチュエータ１７ａ、１７ａ
により、それぞれ梃子腕９９、９９を介して、両端部に
設けた枢軸６、６の軸方向に変位駆動自在としている。
上記トラニオン７を変位させる場合には、何れか一方の
アクチュエータ１７ａの油圧室にのみ圧油を送り込み、
他方のアクチュエータ１７ａの油圧室は解放状態とす
る。これに対して、図１１の上部両側のトラニオン７、
７は、それぞれ（圧油の給排方向の切換に基づいて押し
出し方向又は引き込み方向の力を得られる）複動型のア
クチュエータ１７ｂ、１７ｂにより、それぞれの両端部
に設けた枢軸６、６の軸方向に変位駆動自在としてい
る。
【０１０１】前記トロイダル型無段変速機３２ｂに設け
た、合計６個のトラニオン７、７の変位は、制御弁１８
（図１８参照）により上記各アクチュエータ１７ａ、１
７ｂに等量の圧油を給排する事により、互いに同期し
て、同じ長さずつ行なう。この為に、何れか（図示の例
では図１１の上部左側）のトラニオン７と共に変位する
ロッド１００の端部にプリセスカム２３を固定し、この
トラニオン７の姿勢を、リンク腕２４ａを介して、上記
制御弁１８のスプール２１に伝達自在としている。
た、合計６個のトラニオン７、７の変位は、制御弁１８
（図１８参照）により上記各アクチュエータ１７ａ、１
７ｂに等量の圧油を給排する事により、互いに同期し
て、同じ長さずつ行なう。この為に、何れか（図示の例
では図１１の上部左側）のトラニオン７と共に変位する
ロッド１００の端部にプリセスカム２３を固定し、この
トラニオン７の姿勢を、リンク腕２４ａを介して、上記
制御弁１８のスプール２１に伝達自在としている。
【０１０２】上述の様に構成するトロイダル型無段変速
機３２ｂ単独での作用は、次の通りである。運転時には
前記押圧装置６０ａにより基端側の入力側ディスク２Ａ
を押圧しつつ、前記入力軸１１ｂを回転させる。この結
果、この入力軸１１ｂの両端部に設けられた１対の入力
側ディスク２Ａ、２Ｂが、前記各出力側ディスク４、４
に向け押圧されつつ回転する。この回転は、前記各パワ
ーローラ９、９を介して上記各出力側ディスク４、４に
伝わり、これら両出力側ディスク４、４の回転が、前記
出力スリーブ７４と出力歯車１２ｂとを通じて取り出さ
れる。
機３２ｂ単独での作用は、次の通りである。運転時には
前記押圧装置６０ａにより基端側の入力側ディスク２Ａ
を押圧しつつ、前記入力軸１１ｂを回転させる。この結
果、この入力軸１１ｂの両端部に設けられた１対の入力
側ディスク２Ａ、２Ｂが、前記各出力側ディスク４、４
に向け押圧されつつ回転する。この回転は、前記各パワ
ーローラ９、９を介して上記各出力側ディスク４、４に
伝わり、これら両出力側ディスク４、４の回転が、前記
出力スリーブ７４と出力歯車１２ｂとを通じて取り出さ
れる。
【０１０３】上記各入力側ディスク２Ａ、２Ｂと上記各
出力側ディスク４、４との間の変速比を変えるべく、上
記各パワーローラ９、９を支持した上記各トラニオン
７、７を揺動変位させる際には、前記各アクチュエータ
１７ａ、１７ｂにより上記各トラニオン７、７を、それ
その両端部に設けた枢軸６、６の軸方向に、上記各入力
側ディスク２Ａ、２Ｂ及び上記各出力側ディスク４、４
の円周方向に関して、同方向に同じストローク分だけ変
位させる。この様に上記各トラニオン７、７を変位させ
る事に伴って、前述した従来構造の場合と同様に、これ
ら各トラニオン７、７に支持されたパワーローラ９、９
の周面９ａ、９ａと、入力側、出力側各ディスク２Ａ、
２Ｂ、４の内側面２ａ、４ａとの当接部に作用する接線
方向の力の向きが変化し、前述の図１２〜１３に示した
様に、上記各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａと上
記各内側面２ａ、４ａとの当接位置が変化して、変速比
が変化する。
出力側ディスク４、４との間の変速比を変えるべく、上
記各パワーローラ９、９を支持した上記各トラニオン
７、７を揺動変位させる際には、前記各アクチュエータ
１７ａ、１７ｂにより上記各トラニオン７、７を、それ
その両端部に設けた枢軸６、６の軸方向に、上記各入力
側ディスク２Ａ、２Ｂ及び上記各出力側ディスク４、４
の円周方向に関して、同方向に同じストローク分だけ変
位させる。この様に上記各トラニオン７、７を変位させ
る事に伴って、前述した従来構造の場合と同様に、これ
ら各トラニオン７、７に支持されたパワーローラ９、９
の周面９ａ、９ａと、入力側、出力側各ディスク２Ａ、
２Ｂ、４の内側面２ａ、４ａとの当接部に作用する接線
方向の力の向きが変化し、前述の図１２〜１３に示した
様に、上記各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａと上
記各内側面２ａ、４ａとの当接位置が変化して、変速比
が変化する。
【０１０４】一方、上記各アクチュエータ１７ａ、１７
ｂへの圧油の給排に伴う、前記図１１の上部左側のトラ
ニオン７の変位は、前記プリセスカム２３とリンク腕２
４ａとを介して前記スプール２１に伝達され、このスプ
ール２１を軸方向に変位させる。この結果、上記各アク
チュエータ１７ａ、１７ｂが所定量ストロークした状態
で、前記制御弁１８の流路が閉じられ、上記各アクチュ
エータ１７ａ、１７ｂへの圧油の給排が停止される。従
って、上記各トラニオン７、７の、枢軸６、６の軸方向
の変位量は、ステッピングモータ１９によるスリーブ２
０（図１８参照）の変位量に応じただけのものとなる。
ｂへの圧油の給排に伴う、前記図１１の上部左側のトラ
ニオン７の変位は、前記プリセスカム２３とリンク腕２
４ａとを介して前記スプール２１に伝達され、このスプ
ール２１を軸方向に変位させる。この結果、上記各アク
チュエータ１７ａ、１７ｂが所定量ストロークした状態
で、前記制御弁１８の流路が閉じられ、上記各アクチュ
エータ１７ａ、１７ｂへの圧油の給排が停止される。従
って、上記各トラニオン７、７の、枢軸６、６の軸方向
の変位量は、ステッピングモータ１９によるスリーブ２
０（図１８参照）の変位量に応じただけのものとなる。
【０１０５】トロイダル型無段変速装置３２ｂの構造及
び作用は、上述の通りであるが、このトロイダル型無段
変速機３２ｂと組み合わされる、前記遊星歯車機構３３
ａは、太陽歯車３５ａと、リング歯車３６ａと、遊星歯
車組３７ａ、３７ａとを備える。このうちの太陽歯車３
５ａは、前記出力軸３１ａの入力側端部（図９の左端
部）に固定している。従ってこの出力軸３１ａは、上記
太陽歯車３５ａの回転に伴って回転する。この太陽歯車
３５ａの周囲には上記リング歯車３６ａを、上記太陽歯
車３５ａと同心に、且つ回転自在に支持している。そし
て、このリング歯車３６ａの内周面と上記太陽歯車３５
ａの外周面との間に、それぞれが１対ずつの遊星歯車３
８ａ、３８ｂを組み合わせて成る、複数組の遊星歯車組
３７ａ、３７ａを設けている。そして、これら１対ずつ
の遊星歯車３８ａ、３８ｂは、互いに噛合すると共に、
外径側に配置した遊星歯車３８ａを上記リング歯車３６
ａに噛合させ、内径側に配置した遊星歯車３８ｂを上記
太陽歯車３５ａに噛合させている。この様な遊星歯車組
３７ａ、３７ａは、キャリア３９ａの片側面（図９の左
側面）に回転自在に支持している。又、このキャリア３
９ａは、上記出力軸３１ａの中間部周囲に、回転自在に
支持している。
び作用は、上述の通りであるが、このトロイダル型無段
変速機３２ｂと組み合わされる、前記遊星歯車機構３３
ａは、太陽歯車３５ａと、リング歯車３６ａと、遊星歯
車組３７ａ、３７ａとを備える。このうちの太陽歯車３
５ａは、前記出力軸３１ａの入力側端部（図９の左端
部）に固定している。従ってこの出力軸３１ａは、上記
太陽歯車３５ａの回転に伴って回転する。この太陽歯車
３５ａの周囲には上記リング歯車３６ａを、上記太陽歯
車３５ａと同心に、且つ回転自在に支持している。そし
て、このリング歯車３６ａの内周面と上記太陽歯車３５
ａの外周面との間に、それぞれが１対ずつの遊星歯車３
８ａ、３８ｂを組み合わせて成る、複数組の遊星歯車組
３７ａ、３７ａを設けている。そして、これら１対ずつ
の遊星歯車３８ａ、３８ｂは、互いに噛合すると共に、
外径側に配置した遊星歯車３８ａを上記リング歯車３６
ａに噛合させ、内径側に配置した遊星歯車３８ｂを上記
太陽歯車３５ａに噛合させている。この様な遊星歯車組
３７ａ、３７ａは、キャリア３９ａの片側面（図９の左
側面）に回転自在に支持している。又、このキャリア３
９ａは、上記出力軸３１ａの中間部周囲に、回転自在に
支持している。
【０１０６】又、上記キャリア３９ａと前記トロイダル
型無段変速機３２ｂを構成する１対の出力側ディスク
４、４とを、前記第一の動力伝達機構４０ｂにより、回
転力の伝達を可能な状態に接続している。この第一の動
力伝達機構４０ｂを構成する為に、前記入力軸１１ｂ及
び上記出力軸３１ａと平行な伝達軸６３ａを設け、この
伝達軸６３ａの一端部（図９の左端部）に固定した歯車
１０１を、前記出力歯車１２ｂと噛合させている。又、
上記出力軸３１ａの中間部周囲にスリーブ１０２を回転
自在に配置し、このスリーブ１０２の外周面に支持した
歯車１０３と、上記伝達軸６３ａの他端部（図９の右端
部）に固設した歯車１０４とを、図示しないアイドラ歯
車を介して噛合させている。更に、上記スリーブ１０２
の周囲に上記キャリア３９ａを、円環状の結合ブラケッ
ト１１３を介して、このスリーブ１０２と同期した回転
自在に支持している。従って上記キャリア３９ａは、上
記各出力側ディスク４、４の回転に伴って、これら出力
側ディスク４、４と反対方向に、上記各歯車１２ｂ、１
０１、１０３、１０４の歯数に応じた速度で回転する。
又、上記キャリア３９ａと上記出力軸３１ａとの間に、
低速用クラッチ４８ａを設けている。
型無段変速機３２ｂを構成する１対の出力側ディスク
４、４とを、前記第一の動力伝達機構４０ｂにより、回
転力の伝達を可能な状態に接続している。この第一の動
力伝達機構４０ｂを構成する為に、前記入力軸１１ｂ及
び上記出力軸３１ａと平行な伝達軸６３ａを設け、この
伝達軸６３ａの一端部（図９の左端部）に固定した歯車
１０１を、前記出力歯車１２ｂと噛合させている。又、
上記出力軸３１ａの中間部周囲にスリーブ１０２を回転
自在に配置し、このスリーブ１０２の外周面に支持した
歯車１０３と、上記伝達軸６３ａの他端部（図９の右端
部）に固設した歯車１０４とを、図示しないアイドラ歯
車を介して噛合させている。更に、上記スリーブ１０２
の周囲に上記キャリア３９ａを、円環状の結合ブラケッ
ト１１３を介して、このスリーブ１０２と同期した回転
自在に支持している。従って上記キャリア３９ａは、上
記各出力側ディスク４、４の回転に伴って、これら出力
側ディスク４、４と反対方向に、上記各歯車１２ｂ、１
０１、１０３、１０４の歯数に応じた速度で回転する。
又、上記キャリア３９ａと上記出力軸３１ａとの間に、
低速用クラッチ４８ａを設けている。
【０１０７】一方、上記入力軸１１ｂと前記リング歯車
３６ａとは、この入力軸１１ｂの先端部に支持した入力
側ディスク２Ｂと、この入力軸１１ｂと同心に配置され
た伝達軸４７ｂとを介して、回転力の伝達を可能な状態
に接続自在としている。この為に、上記入力側ディスク
２Ｂの外側面（図９〜１０の右側面）の一部で、径方向
に関してこの外側面の中央部よりも外径寄り半部に、複
数の凸部１０５、１０５を突設している。本例の場合に
は、これら各凸部１０５、１０５は、それぞれ円弧状
で、上記入力側ディスク２Ｂの中心軸をその中心とする
同一円弧上に、間欠的に且つ等間隔に配置している。そ
して、円周方向に隣り合う凸部１０５、１０５の円周方
向端面同士の間を、係止切り欠き１０６、１０６として
いる。言い換えれば、上記入力側ディスク２Ｂの外側面
に突設した短円筒部を等間隔で除去する事により上記各
係止切り欠き１０６、１０６を形成し、円周方向に隣り
合う係止切り欠き１０６、１０６同士の間に残った上記
短円筒部の一部を、上記各凸部１０５、１０５としてい
る。
３６ａとは、この入力軸１１ｂの先端部に支持した入力
側ディスク２Ｂと、この入力軸１１ｂと同心に配置され
た伝達軸４７ｂとを介して、回転力の伝達を可能な状態
に接続自在としている。この為に、上記入力側ディスク
２Ｂの外側面（図９〜１０の右側面）の一部で、径方向
に関してこの外側面の中央部よりも外径寄り半部に、複
数の凸部１０５、１０５を突設している。本例の場合に
は、これら各凸部１０５、１０５は、それぞれ円弧状
で、上記入力側ディスク２Ｂの中心軸をその中心とする
同一円弧上に、間欠的に且つ等間隔に配置している。そ
して、円周方向に隣り合う凸部１０５、１０５の円周方
向端面同士の間を、係止切り欠き１０６、１０６として
いる。言い換えれば、上記入力側ディスク２Ｂの外側面
に突設した短円筒部を等間隔で除去する事により上記各
係止切り欠き１０６、１０６を形成し、円周方向に隣り
合う係止切り欠き１０６、１０６同士の間に残った上記
短円筒部の一部を、上記各凸部１０５、１０５としてい
る。
【０１０８】一方、上記伝達軸４７ｂの基端部には、円
すい筒状の伝達筒部１０７を介して伝達フランジ１０８
を設けている。そして、この伝達フランジ１０８の外周
縁部に、上記各係止切り欠き１０６、１０６と同数の伝
達用突片１０９、１０９を、円周方向に関して等間隔に
形成している。そして、これら各伝達用突片１０９、１
０９と上記各係止切り欠き１０６、１０６とを係合させ
て、上記入力側ディスク２Ｂと上記伝達軸４７ｂとの間
でのトルク伝達を可能にしている。上記各伝達用突片１
０９、１０９と上記各係止切り欠き１０６、１０６との
係合部の径は十分に大きいので、上記入力側ディスク２
Ｂと上記伝達軸４７ｂとの間で、十分に大きなトルクを
伝達自在である。
すい筒状の伝達筒部１０７を介して伝達フランジ１０８
を設けている。そして、この伝達フランジ１０８の外周
縁部に、上記各係止切り欠き１０６、１０６と同数の伝
達用突片１０９、１０９を、円周方向に関して等間隔に
形成している。そして、これら各伝達用突片１０９、１
０９と上記各係止切り欠き１０６、１０６とを係合させ
て、上記入力側ディスク２Ｂと上記伝達軸４７ｂとの間
でのトルク伝達を可能にしている。上記各伝達用突片１
０９、１０９と上記各係止切り欠き１０６、１０６との
係合部の径は十分に大きいので、上記入力側ディスク２
Ｂと上記伝達軸４７ｂとの間で、十分に大きなトルクを
伝達自在である。
【０１０９】尚、上記入力側ディスク２Ｂと上記伝達軸
４７ｂとの間で伝達可能なトルクを少しでも大きくする
為には、上記各凸部１０５、１０５を、上記入力側ディ
スク２Ｂの外側面の外径寄り端部（外周縁部）に形成す
る事が好ましい。但し、上記各凸部１０５、１０５を上
記入力側ディスク２Ｂの外側面の外径寄り端部に形成し
た場合、この入力側ディスク２Ｂの内側面２ａの仕上精
度を確保する事が難しくなる。即ち、パワーローラ９の
周面９ａとの転がり接触に基づいてトルク伝達を行な
う、上記内側面２ａは、形状並びに寸法精度を厳密に仕
上げる必要がある。この内側面２ａの仕上加工は、上記
入力側ディスク２Ｂの外側面を支えつつ、この内側面２
ａに砥石を強く押し付ける事により行なう。この際に、
上記入力側ディスク２Ｂの弾性変形を抑え、上記形状並
びに寸法精度を厳密に仕上げる為には、上記外側面の外
径寄り部分を支える必要がある。
４７ｂとの間で伝達可能なトルクを少しでも大きくする
為には、上記各凸部１０５、１０５を、上記入力側ディ
スク２Ｂの外側面の外径寄り端部（外周縁部）に形成す
る事が好ましい。但し、上記各凸部１０５、１０５を上
記入力側ディスク２Ｂの外側面の外径寄り端部に形成し
た場合、この入力側ディスク２Ｂの内側面２ａの仕上精
度を確保する事が難しくなる。即ち、パワーローラ９の
周面９ａとの転がり接触に基づいてトルク伝達を行な
う、上記内側面２ａは、形状並びに寸法精度を厳密に仕
上げる必要がある。この内側面２ａの仕上加工は、上記
入力側ディスク２Ｂの外側面を支えつつ、この内側面２
ａに砥石を強く押し付ける事により行なう。この際に、
上記入力側ディスク２Ｂの弾性変形を抑え、上記形状並
びに寸法精度を厳密に仕上げる為には、上記外側面の外
径寄り部分を支える必要がある。
【０１１０】この為、上記各凸部１０５、１０５の外周
面に位置する、上記外側面の外径寄り部分に、例えば径
方向に関する幅Ｗ110 が１０mm以上の平坦部１１０を形
成し、この平坦部１１０を利用して、上記仕上加工時に
上記入力側ディスク２Ｂの外側面外径寄り部分を支えら
れる様にしている。又、前記各伝達用突片１０９、１０
９の円周方向に関する長さは、前記各係止切り欠き１０
６、１０６の円周方向に関する幅とできるだけ近くし
て、これら各係止切り欠き１０６、１０６内に上記各伝
達用突片１０９、１０９を、がたつきなく係合させられ
る様にしている。
面に位置する、上記外側面の外径寄り部分に、例えば径
方向に関する幅Ｗ110 が１０mm以上の平坦部１１０を形
成し、この平坦部１１０を利用して、上記仕上加工時に
上記入力側ディスク２Ｂの外側面外径寄り部分を支えら
れる様にしている。又、前記各伝達用突片１０９、１０
９の円周方向に関する長さは、前記各係止切り欠き１０
６、１０６の円周方向に関する幅とできるだけ近くし
て、これら各係止切り欠き１０６、１０６内に上記各伝
達用突片１０９、１０９を、がたつきなく係合させられ
る様にしている。
【０１１１】又、前記伝達軸４７ｂの先端部（図９の右
端部）は、前記太陽歯車３５ａの中心部に、回転自在に
支持している。更に、上記伝達軸４７ｂの中間部周囲に
前記リング歯車３６ａを、円環状の結合ブラケット１１
１と後述する高速用クラッチ４９ａとを介して、上記伝
達軸４７ｂと同期した回転自在に支持している。従って
上記リング歯車３６ａは、上記高速用クラッチ４９ａの
接続時には、上記入力軸１１ｂの回転に伴って、この入
力軸１１ｂと同方向に同速で回転する。
端部）は、前記太陽歯車３５ａの中心部に、回転自在に
支持している。更に、上記伝達軸４７ｂの中間部周囲に
前記リング歯車３６ａを、円環状の結合ブラケット１１
１と後述する高速用クラッチ４９ａとを介して、上記伝
達軸４７ｂと同期した回転自在に支持している。従って
上記リング歯車３６ａは、上記高速用クラッチ４９ａの
接続時には、上記入力軸１１ｂの回転に伴って、この入
力軸１１ｂと同方向に同速で回転する。
【０１１２】又、無段変速装置は、請求項３に記載した
モード切換手段を構成するクラッチ機構を備える。この
クラッチ機構は、上記高速用クラッチ４９ａと、前記低
速用クラッチ４８ａと、上記リング歯車３６ａと無段変
速装置のハウジング内に設けた固定壁１１２等、固定の
部分との間に設けた後退用クラッチ５２ａとから成る。
各クラッチ４８ａ、４９ａ、５２ａは、何れも湿式多板
クラッチであって、それぞれに付属した油圧シリンダ内
への圧油の給排に基づいて断接させられる。又、何れか
１個のクラッチが接続された場合には、残り２個のクラ
ッチの接続が断たれる。
モード切換手段を構成するクラッチ機構を備える。この
クラッチ機構は、上記高速用クラッチ４９ａと、前記低
速用クラッチ４８ａと、上記リング歯車３６ａと無段変
速装置のハウジング内に設けた固定壁１１２等、固定の
部分との間に設けた後退用クラッチ５２ａとから成る。
各クラッチ４８ａ、４９ａ、５２ａは、何れも湿式多板
クラッチであって、それぞれに付属した油圧シリンダ内
への圧油の給排に基づいて断接させられる。又、何れか
１個のクラッチが接続された場合には、残り２個のクラ
ッチの接続が断たれる。
【０１１３】上述の様に構成する無段変速装置は、先
ず、低速走行時には、上記低速用クラッチ４８ａを接続
すると共に、上記高速用クラッチ４９ａ及び後退用クラ
ッチ５２ａの接続を断つ。この状態で前記入力軸１１ｂ
を回転させると、トロイダル型無段変速機３２ｂのみ
が、この入力軸１１ｂから前記出力軸３１ａに動力を伝
達する。即ち、この状態では、上記トロイダル型無段変
速機３２ｂの出力歯車１２ｂの回転が、前記第一の動力
伝達機構４０ｂを介して前記キャリア３９ａに伝わる。
上記低速用クラッチ４８ａが接続される事により、この
キャリア３９ａの回転は、そのまま上記出力軸３１ａに
伝わり、太陽歯車３５ａを固設したこの出力軸３１ａが
回転する。この様な低速走行時には、それぞれ１対ずつ
の入力側ディスク２Ａ、２Ｂと、出力側ディスク４、４
との間の変速比を、前述の図１４〜１８に示した様な、
トロイダル型無段変速機単独の場合と同様にして調節す
る。尚、低速用クラッチ４８ａは、前記遊星歯車機構３
３ａを構成する各歯車３５ａ、３６ａ、３８ａ、３８ｂ
同士の相対変位を不能にするものであれば良く、必ずし
も上記キャリア３９ａと上記出力軸３１ａとの間に設け
る必要はない。
ず、低速走行時には、上記低速用クラッチ４８ａを接続
すると共に、上記高速用クラッチ４９ａ及び後退用クラ
ッチ５２ａの接続を断つ。この状態で前記入力軸１１ｂ
を回転させると、トロイダル型無段変速機３２ｂのみ
が、この入力軸１１ｂから前記出力軸３１ａに動力を伝
達する。即ち、この状態では、上記トロイダル型無段変
速機３２ｂの出力歯車１２ｂの回転が、前記第一の動力
伝達機構４０ｂを介して前記キャリア３９ａに伝わる。
上記低速用クラッチ４８ａが接続される事により、この
キャリア３９ａの回転は、そのまま上記出力軸３１ａに
伝わり、太陽歯車３５ａを固設したこの出力軸３１ａが
回転する。この様な低速走行時には、それぞれ１対ずつ
の入力側ディスク２Ａ、２Ｂと、出力側ディスク４、４
との間の変速比を、前述の図１４〜１８に示した様な、
トロイダル型無段変速機単独の場合と同様にして調節す
る。尚、低速用クラッチ４８ａは、前記遊星歯車機構３
３ａを構成する各歯車３５ａ、３６ａ、３８ａ、３８ｂ
同士の相対変位を不能にするものであれば良く、必ずし
も上記キャリア３９ａと上記出力軸３１ａとの間に設け
る必要はない。
【０１１４】特に、本例の無段変速装置の場合には、上
記１対ずつの入力側ディスク２Ａ、２Ｂと出力側ディス
ク４、４との間に、それぞれ３個ずつ、合計６個のパワ
ーローラ９、９を設けている為、これら各パワーローラ
９、９毎に伝達する動力を低く抑える事ができる。この
為、上記各ディスク２Ａ、２Ｂ、４の内側面２ａ、４ａ
と上記各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａとの当接
部の面圧を低くしても、当接部に滑りを生じさせる事な
く、動力の伝達を行なえる。尚、上記各当接部の面圧の
調整は、前記油圧式の押圧装置６０ａ内に導入する油圧
を調整する事により、容易且つ確実に行なえる。そし
て、上記各当接部の面圧を低く抑えられる事により、上
記各面２ａ、４ａ、９ａの転がり疲れ寿命を向上させる
事ができる。逆に、転がり疲れ寿命を同じとした場合に
は、より大きな動力の伝達が可能になる。
記１対ずつの入力側ディスク２Ａ、２Ｂと出力側ディス
ク４、４との間に、それぞれ３個ずつ、合計６個のパワ
ーローラ９、９を設けている為、これら各パワーローラ
９、９毎に伝達する動力を低く抑える事ができる。この
為、上記各ディスク２Ａ、２Ｂ、４の内側面２ａ、４ａ
と上記各パワーローラ９、９の周面９ａ、９ａとの当接
部の面圧を低くしても、当接部に滑りを生じさせる事な
く、動力の伝達を行なえる。尚、上記各当接部の面圧の
調整は、前記油圧式の押圧装置６０ａ内に導入する油圧
を調整する事により、容易且つ確実に行なえる。そし
て、上記各当接部の面圧を低く抑えられる事により、上
記各面２ａ、４ａ、９ａの転がり疲れ寿命を向上させる
事ができる。逆に、転がり疲れ寿命を同じとした場合に
は、より大きな動力の伝達が可能になる。
【０１１５】又、高速走行時には、前記高速用クラッチ
４９ａを接続すると共に、前記低速用クラッチ４８ａ及
び後退用クラッチ５２ａの接続を断つ。この状態で前記
入力軸１１ｂを回転させると、この入力軸１１ｂから前
記出力軸３１ａには、前記伝達軸４７ｂを含む前記第二
の動力伝達機構４３ａと、前記遊星歯車機構３３ａと
が、動力を伝達する。即ち、上記高速走行時に上記入力
軸１１ｂが回転すると、この回転は上記伝達軸４７ｂと
前記結合ブラケット１１１と上記高速用クラッチ４９ａ
とを介して、前記リング歯車３６ａに伝わる。そして、
このリング歯車３６ａの回転が複数の遊星歯車組３７
ａ、３７ａを介して太陽歯車３５ａに伝わり、この太陽
歯車３５ａを固定した上記出力軸３１ａを回転させる。
この状態で、上記トロイダル型無段変速機３２ｂの変速
比を変える事により上記各遊星歯車組３７ａ、３７ａの
公転速度を変化させれば、上記無段変速装置全体として
の変速比を調節できる。
４９ａを接続すると共に、前記低速用クラッチ４８ａ及
び後退用クラッチ５２ａの接続を断つ。この状態で前記
入力軸１１ｂを回転させると、この入力軸１１ｂから前
記出力軸３１ａには、前記伝達軸４７ｂを含む前記第二
の動力伝達機構４３ａと、前記遊星歯車機構３３ａと
が、動力を伝達する。即ち、上記高速走行時に上記入力
軸１１ｂが回転すると、この回転は上記伝達軸４７ｂと
前記結合ブラケット１１１と上記高速用クラッチ４９ａ
とを介して、前記リング歯車３６ａに伝わる。そして、
このリング歯車３６ａの回転が複数の遊星歯車組３７
ａ、３７ａを介して太陽歯車３５ａに伝わり、この太陽
歯車３５ａを固定した上記出力軸３１ａを回転させる。
この状態で、上記トロイダル型無段変速機３２ｂの変速
比を変える事により上記各遊星歯車組３７ａ、３７ａの
公転速度を変化させれば、上記無段変速装置全体として
の変速比を調節できる。
【０１１６】即ち、上記高速走行時に上記各遊星歯車組
３７ａ、３７ａが、上記リング歯車３６ａと同方向に公
転する。そして、前述の図１に示した第一例と同様に、
これら各遊星歯車組３７ａ、３７ａの公転速度が遅い
程、上記太陽歯車３５ａを固定した出力軸３１ａの回転
速度が速くなる。従って、上記高速走行時には、前記ト
ロイダル型無段変速機３２ｂの変速比を減速側に変化さ
せる程、無段変速装置全体の変速比は増速側に変化す
る。この様な高速走行時の状態では、上記トロイダル型
無段変速機３２ｂに、入力側ディスク２Ａ、２Ｂからで
はなく、出力側ディスク４、４からトルクが加わる（低
速時に加わるトルクをプラスのトルクとした場合にマイ
ナスのトルクが加わる）。即ち、前記高速用クラッチ４
９ａを接続した状態では、前記入力軸１１ｂに伝達され
たトルクは、前記伝達軸４７ｂを介して前記遊星歯車機
構３３ａのリング歯車３６ａに伝達される。従って、入
力軸１１ｂの側から各入力側ディスク２Ａ、２Ｂに伝達
されるトルクは殆どなくなる。
３７ａ、３７ａが、上記リング歯車３６ａと同方向に公
転する。そして、前述の図１に示した第一例と同様に、
これら各遊星歯車組３７ａ、３７ａの公転速度が遅い
程、上記太陽歯車３５ａを固定した出力軸３１ａの回転
速度が速くなる。従って、上記高速走行時には、前記ト
ロイダル型無段変速機３２ｂの変速比を減速側に変化さ
せる程、無段変速装置全体の変速比は増速側に変化す
る。この様な高速走行時の状態では、上記トロイダル型
無段変速機３２ｂに、入力側ディスク２Ａ、２Ｂからで
はなく、出力側ディスク４、４からトルクが加わる（低
速時に加わるトルクをプラスのトルクとした場合にマイ
ナスのトルクが加わる）。即ち、前記高速用クラッチ４
９ａを接続した状態では、前記入力軸１１ｂに伝達され
たトルクは、前記伝達軸４７ｂを介して前記遊星歯車機
構３３ａのリング歯車３６ａに伝達される。従って、入
力軸１１ｂの側から各入力側ディスク２Ａ、２Ｂに伝達
されるトルクは殆どなくなる。
【０１１７】一方、前記第二の動力伝達機構４３ａを介
して上記遊星歯車機構３３ａのリング歯車３６ａに伝達
されたトルクの一部は、前記各遊星歯車組３７ａ、３７
ａから、キャリア３９ａ及び前記第一の動力伝達機構４
０ｂを介して各出力側ディスク４、４に伝わる。この様
に各出力側ディスク４、４からトロイダル型無段変速機
３２ｂに加わるトルクは、無段変速装置全体の変速比を
増速側に変化させるべく、トロイダル型無段変速機３２
ｂの変速比を減速側に変化させる程小さくなる。この結
果、高速走行時に上記トロイダル型無段変速機３２ｂに
入力されるトルクを小さくして、このトロイダル型無段
変速機３２ｂの構成部品の耐久性向上を図れる。又、こ
の様な高速走行時にも、このトロイダル型無段変速機３
２ｂを通過する動力の大きさが変化するが、前記押圧装
置６０ａ内に導入する油圧を調整する事により、前記各
面２ａ、４ａ、９ａ同士の当接部の面圧を適正値にす
る。
して上記遊星歯車機構３３ａのリング歯車３６ａに伝達
されたトルクの一部は、前記各遊星歯車組３７ａ、３７
ａから、キャリア３９ａ及び前記第一の動力伝達機構４
０ｂを介して各出力側ディスク４、４に伝わる。この様
に各出力側ディスク４、４からトロイダル型無段変速機
３２ｂに加わるトルクは、無段変速装置全体の変速比を
増速側に変化させるべく、トロイダル型無段変速機３２
ｂの変速比を減速側に変化させる程小さくなる。この結
果、高速走行時に上記トロイダル型無段変速機３２ｂに
入力されるトルクを小さくして、このトロイダル型無段
変速機３２ｂの構成部品の耐久性向上を図れる。又、こ
の様な高速走行時にも、このトロイダル型無段変速機３
２ｂを通過する動力の大きさが変化するが、前記押圧装
置６０ａ内に導入する油圧を調整する事により、前記各
面２ａ、４ａ、９ａ同士の当接部の面圧を適正値にす
る。
【０１１８】尚、前記低速用クラッチ４８ａを繋いだ状
態と前記高速用クラッチ４９ａを繋いだ状態との切換時
には、トロイダル型無段変速機３２ｂに加わるトルクが
急変動する。そこで、上記両クラッチ４８ａ、４９ａの
切換の前後には、前記押圧装置６０ａに導入する油圧を
高くして、上記トルクの急変動に拘らず、上記トロイダ
ル型無段変速機３２ｂの変速比がぶれる事を防止する。
この点に就いては、先に詳しく述べている為、重複する
説明は省略する。
態と前記高速用クラッチ４９ａを繋いだ状態との切換時
には、トロイダル型無段変速機３２ｂに加わるトルクが
急変動する。そこで、上記両クラッチ４８ａ、４９ａの
切換の前後には、前記押圧装置６０ａに導入する油圧を
高くして、上記トルクの急変動に拘らず、上記トロイダ
ル型無段変速機３２ｂの変速比がぶれる事を防止する。
この点に就いては、先に詳しく述べている為、重複する
説明は省略する。
【０１１９】更に、自動車を後退させるべく、前記出力
軸３１ａを逆回転させる際には、上記低速用、高速用両
クラッチ４８ａ、４９ａの接続を断つと共に、前記後退
用クラッチ５２ａを接続する。この結果、上記リング歯
車３６ａが固定され、上記各遊星歯車組３７ａ、３７ａ
が、このリング歯車３６ａ並びに前記太陽歯車３５ａと
噛合しつつ、この太陽歯車３５ａの周囲を公転する。そ
して、この太陽歯車３５ａ並びにこの太陽歯車３５ａを
固定した上記出力軸３１ａが、前述した低速走行時並び
に上述した高速走行時とは逆方向に回転する。
軸３１ａを逆回転させる際には、上記低速用、高速用両
クラッチ４８ａ、４９ａの接続を断つと共に、前記後退
用クラッチ５２ａを接続する。この結果、上記リング歯
車３６ａが固定され、上記各遊星歯車組３７ａ、３７ａ
が、このリング歯車３６ａ並びに前記太陽歯車３５ａと
噛合しつつ、この太陽歯車３５ａの周囲を公転する。そ
して、この太陽歯車３５ａ並びにこの太陽歯車３５ａを
固定した上記出力軸３１ａが、前述した低速走行時並び
に上述した高速走行時とは逆方向に回転する。
【０１２０】尚、本発明の無段変速装置を自動車用の自
動変速機として使用する場合には、駆動源であるエンジ
ンと前記入力軸１１ｂとの間に、トルクコンバータ或は
電磁クラッチ等の発進クラッチを設ける。但し、前記低
速用クラッチ４８ａに発進クラッチとしての機構を持た
せ、独立した発進クラッチを省略する事もできる。この
場合には、自動車の停止状態では、上記低速用クラッチ
４８ａの他、前記高速用クラッチ４９ａ及び上記後退用
クラッチ５２ａの接続を何れも断っておく。この状態で
は、前記トロイダル型無段変速機３２ｂ及び前記第一、
第二の動力伝達機構４０ｂ、４３ａが空回りし、上記出
力軸３１ａには動力が伝達されない。この状態から、上
記低速用クラッチ４８ａを徐々に接続すれば、停止状態
にある自動車を円滑に発進させる事ができる。
動変速機として使用する場合には、駆動源であるエンジ
ンと前記入力軸１１ｂとの間に、トルクコンバータ或は
電磁クラッチ等の発進クラッチを設ける。但し、前記低
速用クラッチ４８ａに発進クラッチとしての機構を持た
せ、独立した発進クラッチを省略する事もできる。この
場合には、自動車の停止状態では、上記低速用クラッチ
４８ａの他、前記高速用クラッチ４９ａ及び上記後退用
クラッチ５２ａの接続を何れも断っておく。この状態で
は、前記トロイダル型無段変速機３２ｂ及び前記第一、
第二の動力伝達機構４０ｂ、４３ａが空回りし、上記出
力軸３１ａには動力が伝達されない。この状態から、上
記低速用クラッチ４８ａを徐々に接続すれば、停止状態
にある自動車を円滑に発進させる事ができる。
【０１２１】又、以上の説明では、本発明を、トロイダ
ル型無段変速機３２ｂと遊星歯車機構３３ａとを組み合
わせる事により、低速走行時にはトロイダル型無段変速
機３２ｂのみで動力を伝達し、高速走行時には遊星歯車
機構３３ａにより主動力を伝達すると共にトロイダル型
無段変速機３２ｂにより変速比の調節を行なわせる、所
謂パワー・スプリット型と呼ばれる無段変速装置に組み
込んだ構造に就いて説明した。但し、本発明は、トロイ
ダル型無段変速機単独で構成する自動変速機にも適用で
きる。更には、トロイダル型無段変速機と遊星歯車機構
とを組み合わせる事により、クラッチの切り換えなし
で、後退から停止更には前進状態までを実現する、ギヤ
ード・ニュートラルと呼ばれる無段変速装置に組み込む
トロイダル型無段変速機にも適用できる。この様なギヤ
ード・ニュートラルと呼ばれる無段変速装置に組み込む
トロイダル型無段変速機の場合にも、高速⇔低速のモー
ド切り換え時やエンジンブレーキの作動時に於ける制御
として有効であるのに加え、停止状態を境として前後進
が切り換わる際の制御に関して本発明を適用する事は有
効である。
ル型無段変速機３２ｂと遊星歯車機構３３ａとを組み合
わせる事により、低速走行時にはトロイダル型無段変速
機３２ｂのみで動力を伝達し、高速走行時には遊星歯車
機構３３ａにより主動力を伝達すると共にトロイダル型
無段変速機３２ｂにより変速比の調節を行なわせる、所
謂パワー・スプリット型と呼ばれる無段変速装置に組み
込んだ構造に就いて説明した。但し、本発明は、トロイ
ダル型無段変速機単独で構成する自動変速機にも適用で
きる。更には、トロイダル型無段変速機と遊星歯車機構
とを組み合わせる事により、クラッチの切り換えなし
で、後退から停止更には前進状態までを実現する、ギヤ
ード・ニュートラルと呼ばれる無段変速装置に組み込む
トロイダル型無段変速機にも適用できる。この様なギヤ
ード・ニュートラルと呼ばれる無段変速装置に組み込む
トロイダル型無段変速機の場合にも、高速⇔低速のモー
ド切り換え時やエンジンブレーキの作動時に於ける制御
として有効であるのに加え、停止状態を境として前後進
が切り換わる際の制御に関して本発明を適用する事は有
効である。
【０１２２】但し、本発明は、各パワーローラの揺動中
心がこれら各パワーローラの周面と入力側、出力側各デ
ィスクとの接触点（トラクション点）同士を結ぶ線より
もこれら各ディスクの径方向外方に存在する、所謂ハー
フトロイダル型無段変速機に適用した場合に有用であ
る。これに対して、例えば特開平６２−６３２６３号公
報等に記載されている様な、各パワーローラの揺動中心
が１対のトラクション点同士を結ぶ直線上に存在する、
所謂フルトロイダル型無段変速機の場合には、本発明を
適用する必要はない。即ち、フルトロイダル型無段変速
機の場合には、各パワーローラ毎に２点ずつ存在するト
ラクション点からこれら各パワーローラに加わる力が、
前述したトラクション力２Ｆｔに相当する力を除き、こ
れら各パワーローラの内部で相殺される。従って、各部
の弾性変形等が変速比のぶれに結び付く事がない。しか
も、フルトロイダル型無段変速機の場合には、変速方法
そのものがハーフトロイダル型無段変速機の場合とは異
なる為、変速比のぶれを抑える面から言えば、本発明を
適用する事は殆ど無意味である。
心がこれら各パワーローラの周面と入力側、出力側各デ
ィスクとの接触点（トラクション点）同士を結ぶ線より
もこれら各ディスクの径方向外方に存在する、所謂ハー
フトロイダル型無段変速機に適用した場合に有用であ
る。これに対して、例えば特開平６２−６３２６３号公
報等に記載されている様な、各パワーローラの揺動中心
が１対のトラクション点同士を結ぶ直線上に存在する、
所謂フルトロイダル型無段変速機の場合には、本発明を
適用する必要はない。即ち、フルトロイダル型無段変速
機の場合には、各パワーローラ毎に２点ずつ存在するト
ラクション点からこれら各パワーローラに加わる力が、
前述したトラクション力２Ｆｔに相当する力を除き、こ
れら各パワーローラの内部で相殺される。従って、各部
の弾性変形等が変速比のぶれに結び付く事がない。しか
も、フルトロイダル型無段変速機の場合には、変速方法
そのものがハーフトロイダル型無段変速機の場合とは異
なる為、変速比のぶれを抑える面から言えば、本発明を
適用する事は殆ど無意味である。
【０１２３】
【発明の効果】本発明は、以上に述べた通り構成され作
用するので、特に面倒な制御を行なう事なく、しかも運
転者に違和感を与えないトロイダル型無段変速機及び無
段変速装置を実現できる。
用するので、特に面倒な制御を行なう事なく、しかも運
転者に違和感を与えないトロイダル型無段変速機及び無
段変速装置を実現できる。
【図１】本発明を実施する構造の第１例を示す略断面
図。
図。
【図２】入力トルクの変動が変速比の変動に及ぼす影響
を示す線図。
を示す線図。
【図３】入力トルクの変動がパワーローラの変位に及ぼ
す影響を示す線図。
す影響を示す線図。
【図４】本発明の作用を説明する為の、変速比の調節に
関わるフィードバック機構のブロック図。
関わるフィードバック機構のブロック図。
【図５】本発明の効果を確認する為に行なったコンピュ
ータ解析の結果を示す線図。
ータ解析の結果を示す線図。
【図６】本発明の効果を確認する為に行なった第一の実
験の結果を示す線図。
験の結果を示す線図。
【図７】同じく第二の実験の結果を示す線図。
【図８】同じく第三の実験の結果を示す線図。
【図９】本発明を実施する構造の第２例を示す断面図。
【図１０】図９の左部拡大図。
【図１１】図９のＷ−Ｗ断面図。
【図１２】トロイダル型無段変速機の基本構造を、最大
減速時の状態で示す略側面図。
減速時の状態で示す略側面図。
【図１３】同じく最大増速時の状態で示す略側面図。
【図１４】トロイダル型無段変速機の具体的構造の第１
例を示す要部断面図。
例を示す要部断面図。
【図１５】図１４のＸ−Ｘ断面図。
【図１６】トロイダル型無段変速機の具体的構造の第２
例を示す要部断面図。
例を示す要部断面図。
【図１７】図１６のＹ−Ｙ断面図。
【図１８】同Ｚ−Ｚ断面図。
【図１９】トロイダル型無段変速機を組み込んだ無段変
速装置の１例を示す略断面図。
速装置の１例を示す略断面図。
【図２０】この無段変速装置全体としての変速比と、ト
ロイダル型無段変速機のみの変速比と、各部のトルクの
比との関係を示す線図。
ロイダル型無段変速機のみの変速比と、各部のトルクの
比との関係を示す線図。
【図２１】従来構造で、入力トルクの変動に対応して変
速比がぶれる状態を示す線図。
速比がぶれる状態を示す線図。
【図２２】従来構造で変速比が大きく変動する理由を説
明する為の模式図。
明する為の模式図。
【図２３】トラニオンの弾性変形が変速比のぶれ（変
動）に結び付く理由を説明する為の、トラニオン及びロ
ッドの断面図。
動）に結び付く理由を説明する為の、トラニオン及びロ
ッドの断面図。
【図２４】従来の制御を行なった場合に、トルクの変動
に対応して変速比がぶれる状態を説明する為の線図。
に対応して変速比がぶれる状態を説明する為の線図。
【図２５】改良された制御を行なった場合でも、トルク
の変動に対応して変速比がぶれる状態を説明する為の線
図。
の変動に対応して変速比がぶれる状態を説明する為の線
図。
１ 入力軸 ２、２Ａ、２Ｂ 入力側ディスク ２ａ 内側面 ３ 出力軸 ４ 出力側ディスク ４ａ 内側面 ５、５ａ ケーシング ６ 枢軸 ７ トラニオン ８ 変位軸 ９ パワーローラ ９ａ 周面 １０ 押圧装置 １１、１１ａ、１１ｂ 入力軸 １２、１２ａ、１２ｂ 出力歯車 １３ 支持板 １４ スラスト玉軸受 １５ スラストニードル軸受 １６ 外輪 １７ アクチュエータ １８ 制御弁 １９ ステッピングモータ ２０ スリーブ ２１ スプール ２２ ロッド ２３ プリセスカム ２４、２４ａ リンク腕 ２５ 駆動軸 ２６ エンジン ２７ 同期ケーブル ２８ クランクシャフト ２９ 入力軸 ３０ 発進クラッチ ３１、３１ａ 出力軸 ３２、３２ａ、３２ｂ トロイダル型無段変速機 ３３、３３ａ 遊星歯車機構 ３４ カム板 ３５、３５ａ 太陽歯車 ３６、３６ａ リング歯車 ３７、３７ａ 遊星歯車組 ３８ａ、３８ｂ 遊星歯車 ３９、３９ａ キャリア ４０、４０ａ、４０ｂ 第一の動力伝達機構 ４１ 第一の歯車 ４２ 第二の歯車 ４３、４３ａ 第二の動力伝達機構 ４４ 第一のスプロケット ４５ 第二のスプロケット ４６ チェン ４７、４７ａ、４７ｂ 伝達軸 ４８、４８ａ 低速用クラッチ ４９、４９ａ 高速用クラッチ ５０ 支持板 ５１ 中心軸 ５２、５２ａ 後退用クラッチ ５３ デファレンシャルギヤ ５４ 第三の歯車 ５５ 第四の歯車 ５６ 第五の歯車 ５７ 第三の動力伝達機構 ５８ 駆動軸 ５９ ピストン ６０、６０ａ 押圧装置 ６１ シリンダ ６２ 周壁部 ６３、６３ａ 伝達軸 ６４ａ、６４ｂ スプロケット ６５ チェン ６６ ボールスプライン ６７ ローディングナット ６８ 取付部 ６９ フレーム ７０ 取付孔 ７１ スタッド ７２ ナット ７３ ギヤハウジング ７４ 出力スリーブ ７５ 転がり軸受 ７６ 保持部 ７７ 支持片 ７８ 第二の枢軸 ７９ 取付部 ８０ 支持板部 ８１ 円孔 ８２ ラジアルニードル軸受 ８３ 外輪 ８４ 長孔 ８５ スタッド ８６ 鍔部 ８７ シリンダ筒 ８８ 仕切板部 ８９ 第一ピストン部材 ９０ 支持筒部 ９１ 隔壁板 ９２ 第二ピストン部材 ９３ 皿板ばね ９４ 中心孔 ９５ 駆動軸 ９６ 切り欠き ９７ 駆動用凸部 ９８ 連結部 ９９ 挺子腕 １００ ロッド １０１ 歯車 １０２ スリーブ １０３ 歯車 １０４ 歯車 １０５ 凸部 １０６ 係止切り欠き １０７ 伝達筒部 １０８ 伝達フランジ １０９ 伝達用突片 １１０ 平坦部 １１１ 結合ブラケット １１２ 固定壁 １１３ 結合ブラケット
フロントページの続き Ｆターム(参考） 3J051 AA03 AA08 BA03 BB02 BD01 BD02 BE09 CB06 EA08 EB01 ED01 ED05 ED11 ED14 ED15 FA02 3J062 AA02 AB35 AC03 BA16 BA29 CG03 CG13 CG35 CG58 CG82 3J552 MA09 MA13 MA26 MA29 NA01 NB01 PA01 PA13 PA14 SA44 VA34W VA39W
Claims (3)
- 【請求項１】 それぞれが断面円弧形の凹面である互い
の内側面同士を対向させた状態で、互いに同心に、且つ
互いに独立した回転自在に支持された第一ディスク及び
第二ディスクと、これら第一ディスク及び第二ディスク
の中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動
する複数のトラニオンと、これら各トラニオンの中間部
に、これら各トラニオンの内側面から突出する状態で支
持された変位軸と、これら各トラニオンの内側面側に配
置され且つ上記第一ディスク及び第二ディスク同士の間
に挟持された状態で、上記各変位軸の周囲に回転自在に
支持された、その周面を球状凸面としたパワーローラ
と、この第一ディスクをこの第二ディスクに向け押圧す
る押圧装置とを備えたトロイダル型無段変速機に於い
て、この押圧装置は、上記第一ディスクと上記第二ディ
スクとの間で伝達するトルクの大きさに応じた押圧力を
発生する他、このトルクの大きさとは独立した押圧力
を、制御器からの信号に基づいて発生自在としたもので
あり、この制御器は、上記第一ディスクと上記第二ディ
スクとの間で伝達するトルクの大きさが変動する際に、
この変動の間中、この変動の前後での大きい方のトルク
に相当する押圧力以上の押圧力を上記押圧装置に発生さ
せ続ける機能を有するものである事を特徴とするトロイ
ダル型無段変速機。 - 【請求項２】 押圧装置が、圧油の送り込みに伴って油
圧に応じた押圧力を発生させる油圧式のアクチュエータ
である、請求項１に記載したトロイダル型無段変速機。 - 【請求項３】 駆動源につながってこの駆動源により回
転駆動される入力軸と、この入力軸の回転に基づく動力
を取り出す為の出力軸と、トロイダル型無段変速機と、
遊星歯車機構と、上記入力軸に入力された動力をこのト
ロイダル型無段変速機を介して伝達する第一の動力伝達
経路と、上記入力軸に入力された動力を上記トロイダル
型無段変速機を介する事なく伝達する第二の動力伝達経
路とを備え、上記遊星歯車機構は、太陽歯車とこの太陽
歯車の周囲に配置したリング歯車との間に設けられ、こ
の太陽歯車と同心に且つ回転自在に支持したキャリアに
回転自在に支持された遊星歯車を、上記太陽歯車とリン
グ歯車とに噛合させて成るものであり、上記第一の動力
伝達経路を通じて送られる動力と上記第二の動力伝達経
路を通じて送られる動力とを、上記太陽歯車と上記リン
グ歯車と上記キャリアとのうちの２個の部材に伝達自在
とすると共に、これら太陽歯車とリング歯車とキャリア
とのうちの残りの１個の部材に上記出力軸を結合してお
り、又、上記入力軸に入力された動力が上記第一の動力
伝達経路と上記第二の動力伝達経路とを通じて上記遊星
歯車機構に送られる状態を切り換えるモード切換手段を
設けており、このモード切換手段は、少なくとも上記第
一の動力伝達経路のみで動力の伝達を行なう第一のモー
ドと、この第一の動力伝達経路と上記第二の動力伝達経
路との双方で動力の伝達を行なう第二のモードとの切換
を行なうものであり、上記トロイダル型無段変速機は請
求項１又は請求項２に記載したトロイダル型無段変速機
であって、このトロイダル型無段変速機に組み込んだ押
圧装置は、上記モード切り換え手段が上記第一のモード
と上記第二のモードとを切り換える間中、この切換の前
後での大きい方のトルクに相当する押圧力以上の押圧力
を上記押圧装置に発生させ続ける無段変速装置。
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Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
| JP2004211744A (ja) * | 2002-12-27 | 2004-07-29 | Nsk Ltd | 無段変速装置 |
| JP2006125443A (ja) * | 2004-10-26 | 2006-05-18 | Nsk Ltd | トロイダル型無段変速機 |
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|---|---|---|---|---|
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| JP4483819B2 (ja) * | 2005-04-28 | 2010-06-16 | 株式会社豊田中央研究所 | 動力伝達システム |
| JP5151135B2 (ja) * | 2006-06-30 | 2013-02-27 | 日本精工株式会社 | トロイダル型無段変速機および無段変速装置 |
| JP2013521456A (ja) * | 2010-03-08 | 2013-06-10 | トランスミッション・シーヴイティーコープ・インコーポレーテッド | 動力混合機構を備えている変速機装置 |
| US9702459B2 (en) * | 2015-02-11 | 2017-07-11 | Orbital Traction, Ltd. | Preload and torsional backlash management for a continuously variable transmission device |
| DE102016115672B4 (de) * | 2016-08-24 | 2021-06-24 | Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft | Verfahren zur Kontrolle des Schlupfes einer Kupplungsvorrichtung eines Getriebes und Kontrollvorrichtung |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10281269A (ja) * | 1997-04-09 | 1998-10-23 | Nippon Seiko Kk | トロイダル型無段変速機 |
| JPH1137263A (ja) * | 1997-07-25 | 1999-02-12 | Nissan Motor Co Ltd | トロイダル型無段変速機の変速制御装置 |
| JPH1163185A (ja) * | 1997-08-25 | 1999-03-05 | Mazda Motor Corp | トロイダル式無段変速機の制御装置 |
| JPH1163148A (ja) * | 1997-08-12 | 1999-03-05 | Nippon Seiko Kk | ハーフトロイダル形無段変速装置 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8522747D0 (en) | 1985-09-13 | 1985-10-16 | Fellows T G | Transmission systems |
| JP2575628B2 (ja) | 1985-09-25 | 1997-01-29 | 松下電工株式会社 | 無刷子電動機 |
| JP2929592B2 (ja) | 1987-12-24 | 1999-08-03 | 日本精工株式会社 | トロイダル形無段変速装置 |
| JPH01173552A (ja) | 1987-12-25 | 1989-07-10 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 平面型画像表示装置の線陰極駆動方法 |
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| US5238460A (en) * | 1991-02-28 | 1993-08-24 | Mazda Motor Corporation | Power transmission system for vehicle |
| DE4126993A1 (de) * | 1991-08-16 | 1993-02-18 | Fichtel & Sachs Ag | Antriebsnabe für ein Fahrzeug, insbesondere Fahrrad, mit stufenlos einstellbarem Übersetzungsverhältnis. |
| JP2870347B2 (ja) | 1993-03-01 | 1999-03-17 | 日産自動車株式会社 | 摩擦車式無段変速機の変速制御装置 |
| US5888160A (en) | 1996-11-13 | 1999-03-30 | Nsk Ltd. | Continuously variable transmission |
| US6171210B1 (en) * | 1997-08-12 | 2001-01-09 | Nsk Ltd. | Toroidal type continuous variable transmission system |
| US6162144A (en) * | 1999-06-01 | 2000-12-19 | General Motors Corporation | Traction coefficient control for a continuously variable transmission |
| US6213907B1 (en) * | 1999-10-22 | 2001-04-10 | General Motors Corporation | Co-axial single mode geared neutral traction transmission |
| JP2001317601A (ja) * | 2000-05-09 | 2001-11-16 | Nsk Ltd | トロイダル型無段変速機 |
-
2001
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- 2002-02-08 DE DE10205317A patent/DE10205317A1/de not_active Withdrawn
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10281269A (ja) * | 1997-04-09 | 1998-10-23 | Nippon Seiko Kk | トロイダル型無段変速機 |
| JPH1137263A (ja) * | 1997-07-25 | 1999-02-12 | Nissan Motor Co Ltd | トロイダル型無段変速機の変速制御装置 |
| JPH1163148A (ja) * | 1997-08-12 | 1999-03-05 | Nippon Seiko Kk | ハーフトロイダル形無段変速装置 |
| JPH1163185A (ja) * | 1997-08-25 | 1999-03-05 | Mazda Motor Corp | トロイダル式無段変速機の制御装置 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004211744A (ja) * | 2002-12-27 | 2004-07-29 | Nsk Ltd | 無段変速装置 |
| JP2006125443A (ja) * | 2004-10-26 | 2006-05-18 | Nsk Ltd | トロイダル型無段変速機 |
| JP4623365B2 (ja) * | 2004-10-26 | 2011-02-02 | 日本精工株式会社 | トロイダル型無段変速機 |
| JP2009174652A (ja) * | 2008-01-25 | 2009-08-06 | Nsk Ltd | 無段変速装置 |
| JP2009210126A (ja) * | 2008-02-06 | 2009-09-17 | Toyota Motor Corp | トロイダル式無段変速機の制御装置 |
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