JP2002243967A - 分散補償光導波路ファイバ - Google Patents
分散補償光導波路ファイバInfo
- Publication number
- JP2002243967A JP2002243967A JP2001377871A JP2001377871A JP2002243967A JP 2002243967 A JP2002243967 A JP 2002243967A JP 2001377871 A JP2001377871 A JP 2001377871A JP 2001377871 A JP2001377871 A JP 2001377871A JP 2002243967 A JP2002243967 A JP 2002243967A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- dispersion
- wavelength
- transmission
- refractive index
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04B—TRANSMISSION
- H04B10/00—Transmission systems employing electromagnetic waves other than radio-waves, e.g. infrared, visible or ultraviolet light, or employing corpuscular radiation, e.g. quantum communication
- H04B10/25—Arrangements specific to fibre transmission
- H04B10/2507—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion
- H04B10/2513—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to chromatic dispersion
- H04B10/2525—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to chromatic dispersion using dispersion-compensating fibres
- H04B10/25253—Arrangements specific to fibre transmission for the reduction or elimination of distortion or dispersion due to chromatic dispersion using dispersion-compensating fibres with dispersion management, i.e. using a combination of different kind of fibres in the transmission system
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02214—Optical fibres with cladding with or without a coating tailored to obtain the desired dispersion, e.g. dispersion shifted, dispersion flattened
- G02B6/02219—Characterised by the wavelength dispersion properties in the silica low loss window around 1550 nm, i.e. S, C, L and U bands from 1460-1675 nm
- G02B6/02252—Negative dispersion fibres at 1550 nm
- G02B6/02261—Dispersion compensating fibres, i.e. for compensating positive dispersion of other fibres
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02214—Optical fibres with cladding with or without a coating tailored to obtain the desired dispersion, e.g. dispersion shifted, dispersion flattened
- G02B6/0228—Characterised by the wavelength dispersion slope properties around 1550 nm
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers
- G02B6/03616—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference
- G02B6/03622—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 2 layers only
- G02B6/03627—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 2 layers only arranged - +
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers
- G02B6/03616—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference
- G02B6/03638—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 3 layers only
- G02B6/03644—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 3 layers only arranged - + -
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/036—Optical fibres with cladding with or without a coating core or cladding comprising multiple layers
- G02B6/03616—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference
- G02B6/03661—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 4 layers only
- G02B6/03666—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference having 4 layers only arranged - + - +
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/26—Optical coupling means
- G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
- G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
- G02B6/29371—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating principle based on material dispersion
- G02B6/29374—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating principle based on material dispersion in an optical light guide
- G02B6/29376—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating principle based on material dispersion in an optical light guide coupling light guides for controlling wavelength dispersion, e.g. by concatenation of two light guides having different dispersion properties
- G02B6/29377—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating principle based on material dispersion in an optical light guide coupling light guides for controlling wavelength dispersion, e.g. by concatenation of two light guides having different dispersion properties controlling dispersion around 1550 nm, i.e. S, C, L and U bands from 1460-1675 nm
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2203/00—Fibre product details, e.g. structure, shape
- C03B2203/36—Dispersion modified fibres, e.g. wavelength or polarisation shifted, flattened or compensating fibres (DSF, DFF, DCF)
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Optical Communication System (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Lasers (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 約1310nmにおいて零分散を有する伝送ファイ
バを1550nm帯で使用した場合の分散を補償する分散補償
光ファイバと伝送システムを提供する。 【解決手段】 分散補償光ファイバは、−20ps/nm-kmよ
りも負方向に大きい分散及び1520〜1565nm領域内の波長
における１dB/kmよりも小さい減衰を与え得る。それら
の分散補償ファイバのうちのあるものは、伝送ファイバ
の分散対波長傾斜を補償するために、前記の波長領域内
で負の傾斜を有する分散対波長関係をも呈示する。その
構造の一例は、中央コア領域５０とクラッド５１から構
成され、中間クラッドよりも低い屈折率を有するコアモ
ート領域５５と、中央コア領域とクラッドの中間の屈折
率を有するコアリング領域５２を含む。この分散補償フ
ァイバは、それによる付加損失の低減のための補償器を
形成するために、ファイバ増幅器と結合されうる。１つ
の実施例では、分散補償ファイバは分布ファイバ増幅器
である。
バを1550nm帯で使用した場合の分散を補償する分散補償
光ファイバと伝送システムを提供する。 【解決手段】 分散補償光ファイバは、−20ps/nm-kmよ
りも負方向に大きい分散及び1520〜1565nm領域内の波長
における１dB/kmよりも小さい減衰を与え得る。それら
の分散補償ファイバのうちのあるものは、伝送ファイバ
の分散対波長傾斜を補償するために、前記の波長領域内
で負の傾斜を有する分散対波長関係をも呈示する。その
構造の一例は、中央コア領域５０とクラッド５１から構
成され、中間クラッドよりも低い屈折率を有するコアモ
ート領域５５と、中央コア領域とクラッドの中間の屈折
率を有するコアリング領域５２を含む。この分散補償フ
ァイバは、それによる付加損失の低減のための補償器を
形成するために、ファイバ増幅器と結合されうる。１つ
の実施例では、分散補償ファイバは分布ファイバ増幅器
である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、零分散波長が伝送
波長とは実質的に異なる伝送リンク上における低分散且
つ低減衰である単一モード伝送のためのシステム及びそ
のシステムに用いられる装置に関する。
波長とは実質的に異なる伝送リンク上における低分散且
つ低減衰である単一モード伝送のためのシステム及びそ
のシステムに用いられる装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】光ファイバ伝送リンクの長さを制限する
重大な要因は減衰である。シリカをベースとした光ファ
イバの設計及び製造においては、光ファイバの減衰性能
は1970年代では20dB/kmであったのが今日では理論的最
小値に近い値まで改善されており、1310nmでは約0.35dB
/kmであり、また1550nmでは約0.2dB/kmである。
重大な要因は減衰である。シリカをベースとした光ファ
イバの設計及び製造においては、光ファイバの減衰性能
は1970年代では20dB/kmであったのが今日では理論的最
小値に近い値まで改善されており、1310nmでは約0.35dB
/kmであり、また1550nmでは約0.2dB/kmである。
【０００３】さらに、希土類ドーパントを用いた光ファ
イバ増幅器が公知であり、そして最近では種々の商用シ
ステムが利用できるようになっている。例えば、1988年
12月１日発行のアプライド・オプティクス（APPLIED OP
TICS）誌第27巻第23号のアーミテージ（Armitage）氏に
よる「３-レベルファイバ増幅器：理論モデル（Three-l
evel fiber laser amplifier：a theoretical mode
l）」、及びそこで引用されている文献を参照された
い。これらのファイバ増幅器は、ファイバの減衰に基因
するリンク長制限を実質的に軽減することが出来る。今
日までのところ、唯一の実用ファイバ増幅器は1520から
1565ｎｍの近辺で動作し、その範囲ではＥｒ3+ドーパン
ト・イオンに遷移が存在する。
イバ増幅器が公知であり、そして最近では種々の商用シ
ステムが利用できるようになっている。例えば、1988年
12月１日発行のアプライド・オプティクス（APPLIED OP
TICS）誌第27巻第23号のアーミテージ（Armitage）氏に
よる「３-レベルファイバ増幅器：理論モデル（Three-l
evel fiber laser amplifier：a theoretical mode
l）」、及びそこで引用されている文献を参照された
い。これらのファイバ増幅器は、ファイバの減衰に基因
するリンク長制限を実質的に軽減することが出来る。今
日までのところ、唯一の実用ファイバ増幅器は1520から
1565ｎｍの近辺で動作し、その範囲ではＥｒ3+ドーパン
ト・イオンに遷移が存在する。
【０００４】他の重要なリンク長制限は、伝送リンクを
形成する光ファイバにおける材料分散及び導波路分散に
基因して生ずる全色分散（total chromatic dispersio
n）である。ガラスファイバ導波路中での光の速度はそ
の光の波長の関数であるから、分散はある範囲の波長を
含むパルスに対するパルス拡散の原因となる。パルスの
拡がりはファイバ分散、ファイバ長さ、及び光源のスペ
クトル幅の関数である。光源の波長の範囲が非常に狭い
システムでも、すべての光源の波長範囲が例えばレーザ
ー光源チャープに基因してある程度は拡がる。
形成する光ファイバにおける材料分散及び導波路分散に
基因して生ずる全色分散（total chromatic dispersio
n）である。ガラスファイバ導波路中での光の速度はそ
の光の波長の関数であるから、分散はある範囲の波長を
含むパルスに対するパルス拡散の原因となる。パルスの
拡がりはファイバ分散、ファイバ長さ、及び光源のスペ
クトル幅の関数である。光源の波長の範囲が非常に狭い
システムでも、すべての光源の波長範囲が例えばレーザ
ー光源チャープに基因してある程度は拡がる。
【０００５】標準的なステップ・インデックス単一モー
ド・ファイバでは、全色分散対波長のグラフは主として
材料分散の関数であり、正の傾斜をもったほぼ直線の曲
線として描くことができる。この曲線はほぼ1310nmで零
交差を有し、1550nmにおいて約15ps/nm-kmの値に達す
る。カリフォルニア州サンディエゴのアカデミックプレ
ス社（Academic Press,Inc.）から1989年に出版されて
いるアグラワル（Agrawal）氏による「非線形ファイバ
光学（Nonlinear Fiber Optics）」の第11頁を参照され
たい。このような従来のファイバでは、分散がほぼ零と
なる1310nm付近で帯域幅が最大となる。これらの従来の
ファイバは1310nm付近での動作のために最適化されてい
る（以下では、1310nm動作での最適化と称する）と言わ
れている。
ド・ファイバでは、全色分散対波長のグラフは主として
材料分散の関数であり、正の傾斜をもったほぼ直線の曲
線として描くことができる。この曲線はほぼ1310nmで零
交差を有し、1550nmにおいて約15ps/nm-kmの値に達す
る。カリフォルニア州サンディエゴのアカデミックプレ
ス社（Academic Press,Inc.）から1989年に出版されて
いるアグラワル（Agrawal）氏による「非線形ファイバ
光学（Nonlinear Fiber Optics）」の第11頁を参照され
たい。このような従来のファイバでは、分散がほぼ零と
なる1310nm付近で帯域幅が最大となる。これらの従来の
ファイバは1310nm付近での動作のために最適化されてい
る（以下では、1310nm動作での最適化と称する）と言わ
れている。
【０００６】他方、GeO2-SiO2ガラスで作成された従来
の単一モード・ファイバにおける最小理論減衰は1550nm
の領域にあって、これはレイリー散乱及び赤外線吸収に
基因する。伝送が1310nmで行われる場合には、標準のス
テップ・インデックスファイバは、1550nmにおける理論
最小値の約1.75倍の減衰を有する。標準のステップ・イ
ンデックス光ファイバが実質的な分散を生ずる1550nmに
おける伝送では、分散の効果が減衰上の利益を上回るか
ら、リンク長は分散で制限される。
の単一モード・ファイバにおける最小理論減衰は1550nm
の領域にあって、これはレイリー散乱及び赤外線吸収に
基因する。伝送が1310nmで行われる場合には、標準のス
テップ・インデックスファイバは、1550nmにおける理論
最小値の約1.75倍の減衰を有する。標準のステップ・イ
ンデックス光ファイバが実質的な分散を生ずる1550nmに
おける伝送では、分散の効果が減衰上の利益を上回るか
ら、リンク長は分散で制限される。
【０００７】ファイバのトータル・パフォーマンス（to
tal performance）が分散と減衰との両方の関数である
とき、1550nmにおける分散を最小限に抑えて、その波長
範囲における最小減衰を利用するための種々の試みがな
されている。分散対波長曲線の零交差を1550nm領域にシ
フトする種々の「分散シフト」ファイバ設計（“disper
sion-shifted”fiber designs）が開発されている。例
えば、1979年6月7日発行のエレクトロニクス・レターズ
（ELECTRONICS LETTERS）誌第15巻第12号第334及び335
頁のコヘン（Cohen）、リン（Lin）及びフレンチ（Fren
ch）氏の寄稿、バガバチューラ（Bhagavatula）氏の米
国特許第4、715、679号、1982年１月発行のオプティクス
・レターズ（OPTICS LETTERS）誌第43乃至45頁のサイフ
ィ（Saifi）氏等による「三角形プロファイルシングル
モードファイバ（Triangular-profile single-mode fib
er）」、オーハシ（Ohashi）氏等の米国特許第4,755,02
2号、1986年２月のオプティカル・ファイバ通信学会会
議（Conference on OpticalFiber Communication）にお
けるテクニカル・ダイジェストのWF1のバガバチューラ
（Bhagavatula）氏による「分散シフト及び分散平坦化
シングルモード設計（Dispersion-shifted and dispers
ion-flattened single-mode designs）」、及び1987年
半導体デバイス材料国際会議記録（National Conferenc
e Record 1987,Semiconduct or Devices and Materials
, I.E.I.C.E）の第２乃至217頁のタナカ（Tanaka）氏
らによる「デュアルシェープ型屈折率分布を有する低損
失分散シフトファイバ（Low-Loss Dispersion Shifted
Fiber with Dual Shape RefractiveIndex Profile）」
を参照されたい。これらの分散シフトファイバは分散対
波長曲線を全体として右方に（長い波長の方向へと）シ
フトさせるために負の導波路分散を生ずる特別の屈折率
分布に基づいている。
tal performance）が分散と減衰との両方の関数である
とき、1550nmにおける分散を最小限に抑えて、その波長
範囲における最小減衰を利用するための種々の試みがな
されている。分散対波長曲線の零交差を1550nm領域にシ
フトする種々の「分散シフト」ファイバ設計（“disper
sion-shifted”fiber designs）が開発されている。例
えば、1979年6月7日発行のエレクトロニクス・レターズ
（ELECTRONICS LETTERS）誌第15巻第12号第334及び335
頁のコヘン（Cohen）、リン（Lin）及びフレンチ（Fren
ch）氏の寄稿、バガバチューラ（Bhagavatula）氏の米
国特許第4、715、679号、1982年１月発行のオプティクス
・レターズ（OPTICS LETTERS）誌第43乃至45頁のサイフ
ィ（Saifi）氏等による「三角形プロファイルシングル
モードファイバ（Triangular-profile single-mode fib
er）」、オーハシ（Ohashi）氏等の米国特許第4,755,02
2号、1986年２月のオプティカル・ファイバ通信学会会
議（Conference on OpticalFiber Communication）にお
けるテクニカル・ダイジェストのWF1のバガバチューラ
（Bhagavatula）氏による「分散シフト及び分散平坦化
シングルモード設計（Dispersion-shifted and dispers
ion-flattened single-mode designs）」、及び1987年
半導体デバイス材料国際会議記録（National Conferenc
e Record 1987,Semiconduct or Devices and Materials
, I.E.I.C.E）の第２乃至217頁のタナカ（Tanaka）氏
らによる「デュアルシェープ型屈折率分布を有する低損
失分散シフトファイバ（Low-Loss Dispersion Shifted
Fiber with Dual Shape RefractiveIndex Profile）」
を参照されたい。これらの分散シフトファイバは分散対
波長曲線を全体として右方に（長い波長の方向へと）シ
フトさせるために負の導波路分散を生ずる特別の屈折率
分布に基づいている。
【０００８】さらに、1300nmと1550nmの両方の伝送領域
で零分散交差を有する種々の「分散フラット」ファイバ
（“dispersion flattened”fibers）が設計されてい
る。例えば上述したバガバチューラ氏の米国特許及び上
記文献、更に、1979年10月25日付けエレクトロニクス・
レターズ（ELECTRONICS LETTERS）誌第15巻第22号第729
乃至731頁のオカモト（Okamoto）氏等による「シングル
モードファイバにおける広帯域に亘る分散の最小化（Di
spersion minimization in single-mode fibersover a
wide spectral range）」、オカモト（Okamoto）氏等に
よる米国特許第４,５２５,０２７号、コヘン（Cohen）
氏等による英国特許第2,116,744号、1982年11月25日付
けエレクトロニクス・レターズ（ELECTRONICS LETTER
S）誌第18巻第24号第1023及び1024頁のコヘン（Cohen）
氏等による「1.28μm-1.65μmの波長範囲に亘り２ps/km
-nm以下の分散を有する低損失４部分-クラッドシングル
モードファイバ（Low-loss Quadruple-clad single-mod
e lightguides with dispersion below 2 ps/km-nm ove
r the 1.28μm- 1.65μmwavelength range）」、1983年
２月28日付けオプティカル・ファイバ通信学会会議（Co
nference on OpticalFiber Communication）におけるテ
クニカル・ダイジェストのMF4のコヘン（Cohen）氏等に
よる「超広帯域シングルモードファイバ（Ultrabroadba
nd single-mode fibers）」、1983年のプロシーディン
グスＳＰＩＥ（Proc.SPIE）第425巻第28乃至32頁のコヘ
ン（Cohen）氏等による「シングルモードファイバを形
成するための系統的アプローチ（A systematic approac
h to fabricating single-mode lightguides）」、1983
年のプロシーディングスＳＰＩＥ（Proc.SPIE）第425巻
第55乃至62頁のシアース（Sears）氏等による「シング
ルモードファイバにおける分散スペクトルの軸方向均一
性の測定（Measurements of the axial unifotmityof d
ispersion spectra in single-mode fibers）」、ユン
ガー（Unger）氏の米国特許第4,691,991号、1983年10月
13日付けエレクトロニクス・レターズ（ELECTRONICS LE
TTERS）誌第19巻第21号第885及び8864頁のフランセイス
（Francois）氏の「４部分−クラッドファイバにおける
分布機構：モード結合、分散及び純曲げ損失（Propagat
ion Mechanisms in Quadruple-clad fibers:mode coupl
ing,dispersion and pure bend losses）」、及びシゲ
マツ（Shigematsu）氏等の欧州公開特許公報第0283748
号を参照されたい。
で零分散交差を有する種々の「分散フラット」ファイバ
（“dispersion flattened”fibers）が設計されてい
る。例えば上述したバガバチューラ氏の米国特許及び上
記文献、更に、1979年10月25日付けエレクトロニクス・
レターズ（ELECTRONICS LETTERS）誌第15巻第22号第729
乃至731頁のオカモト（Okamoto）氏等による「シングル
モードファイバにおける広帯域に亘る分散の最小化（Di
spersion minimization in single-mode fibersover a
wide spectral range）」、オカモト（Okamoto）氏等に
よる米国特許第４,５２５,０２７号、コヘン（Cohen）
氏等による英国特許第2,116,744号、1982年11月25日付
けエレクトロニクス・レターズ（ELECTRONICS LETTER
S）誌第18巻第24号第1023及び1024頁のコヘン（Cohen）
氏等による「1.28μm-1.65μmの波長範囲に亘り２ps/km
-nm以下の分散を有する低損失４部分-クラッドシングル
モードファイバ（Low-loss Quadruple-clad single-mod
e lightguides with dispersion below 2 ps/km-nm ove
r the 1.28μm- 1.65μmwavelength range）」、1983年
２月28日付けオプティカル・ファイバ通信学会会議（Co
nference on OpticalFiber Communication）におけるテ
クニカル・ダイジェストのMF4のコヘン（Cohen）氏等に
よる「超広帯域シングルモードファイバ（Ultrabroadba
nd single-mode fibers）」、1983年のプロシーディン
グスＳＰＩＥ（Proc.SPIE）第425巻第28乃至32頁のコヘ
ン（Cohen）氏等による「シングルモードファイバを形
成するための系統的アプローチ（A systematic approac
h to fabricating single-mode lightguides）」、1983
年のプロシーディングスＳＰＩＥ（Proc.SPIE）第425巻
第55乃至62頁のシアース（Sears）氏等による「シング
ルモードファイバにおける分散スペクトルの軸方向均一
性の測定（Measurements of the axial unifotmityof d
ispersion spectra in single-mode fibers）」、ユン
ガー（Unger）氏の米国特許第4,691,991号、1983年10月
13日付けエレクトロニクス・レターズ（ELECTRONICS LE
TTERS）誌第19巻第21号第885及び8864頁のフランセイス
（Francois）氏の「４部分−クラッドファイバにおける
分布機構：モード結合、分散及び純曲げ損失（Propagat
ion Mechanisms in Quadruple-clad fibers:mode coupl
ing,dispersion and pure bend losses）」、及びシゲ
マツ（Shigematsu）氏等の欧州公開特許公報第0283748
号を参照されたい。
【０００９】幾つかの文献において、分散フラットファ
イバは零交差の付近で傾斜が低下し、それによって伝送
波長の近傍における比較的広い波長範囲において低分散
伝送を可能にするという利点をも有していることを開示
している。例えば、オカモト（Okamoto）氏等の米国特
許第4,372,647号及びラザイ（Lazay）氏等の米国特許第
4,439,007号を参照されたい。
イバは零交差の付近で傾斜が低下し、それによって伝送
波長の近傍における比較的広い波長範囲において低分散
伝送を可能にするという利点をも有していることを開示
している。例えば、オカモト（Okamoto）氏等の米国特
許第4,372,647号及びラザイ（Lazay）氏等の米国特許第
4,439,007号を参照されたい。
【００１０】ある種の分散フラットファイバ設計は、13
00nmから1550nmまでの範囲内の波長において僅かに負の
全分散を生ずる。1983年４月25日付けエレクトロニクス
・レターズ（ELECTRONICS LETTERS）誌第19巻第９号第3
17及び318頁の。バガバチューラ（Bhagavatula）氏等に
よる「低損失・低分散セグメントコアシングルモードフ
ァイバ（Segmented-core Single-mode Fibers with Low
Loss and Low Dispersion）」において、図３には1300
nmで約−５ps/km-nmから1550nmで約−２ps/km-nmまで変
化する全分散対波長曲線を有する分散フラットファイバ
設計Ｃが示されている。この分散フラット設計は、必要
とされる分散補償ファイバの長さが伝送ファイバの長さ
の７〜８倍となるので、1550nmにおける分散補償のため
には実用的でない。同様の分散対波長曲線がリード（Re
ed）氏の米国特許第4,852,968号の第９欄第25乃至30行
目に記載されている。
00nmから1550nmまでの範囲内の波長において僅かに負の
全分散を生ずる。1983年４月25日付けエレクトロニクス
・レターズ（ELECTRONICS LETTERS）誌第19巻第９号第3
17及び318頁の。バガバチューラ（Bhagavatula）氏等に
よる「低損失・低分散セグメントコアシングルモードフ
ァイバ（Segmented-core Single-mode Fibers with Low
Loss and Low Dispersion）」において、図３には1300
nmで約−５ps/km-nmから1550nmで約−２ps/km-nmまで変
化する全分散対波長曲線を有する分散フラットファイバ
設計Ｃが示されている。この分散フラット設計は、必要
とされる分散補償ファイバの長さが伝送ファイバの長さ
の７〜８倍となるので、1550nmにおける分散補償のため
には実用的でない。同様の分散対波長曲線がリード（Re
ed）氏の米国特許第4,852,968号の第９欄第25乃至30行
目に記載されている。
【００１１】1982年４月発行のオプティクス・レターズ
（ELECTRONICS LETTERS）誌第７巻第４号第183及び185
頁のコヘン（Cohen）氏等による「シングルモードファ
イバにおける分散スペクトルの形の調整によるバンド幅
の制御（Tailoring the shapes of dispersion spectra
to control bandwithds in single-mode fiber）」で
はコンピュータ・シュミレーションによる「ダブル・ク
ラッド」ファイバ（“double-clad”fibers）における
分散フラット化に関して開示している。第85頁の図６
は、「短波長零交差が材料分散零交差よりも短い波長に
移動されうると考えられる」と著者が主張する１つのシ
ュミレートされたファイバ設計を含んでいる。零交差を
左へとシフトすることに加えて、このシュミレートされ
た設計は、1450nm波長領域における非常に急激な負の傾
斜と、この領域における−40ps/km-nmよりも小さい全色
分散を示している。コヘン（Cohen）氏等の米国特許第
4,435,040号では、第６欄第45〜54行目に図６に関する
比較開示を含んでいる。
（ELECTRONICS LETTERS）誌第７巻第４号第183及び185
頁のコヘン（Cohen）氏等による「シングルモードファ
イバにおける分散スペクトルの形の調整によるバンド幅
の制御（Tailoring the shapes of dispersion spectra
to control bandwithds in single-mode fiber）」で
はコンピュータ・シュミレーションによる「ダブル・ク
ラッド」ファイバ（“double-clad”fibers）における
分散フラット化に関して開示している。第85頁の図６
は、「短波長零交差が材料分散零交差よりも短い波長に
移動されうると考えられる」と著者が主張する１つのシ
ュミレートされたファイバ設計を含んでいる。零交差を
左へとシフトすることに加えて、このシュミレートされ
た設計は、1450nm波長領域における非常に急激な負の傾
斜と、この領域における−40ps/km-nmよりも小さい全色
分散を示している。コヘン（Cohen）氏等の米国特許第
4,435,040号では、第６欄第45〜54行目に図６に関する
比較開示を含んでいる。
【００１２】この文献は1550nm領域に関してどういうこ
とを示しているのか明らかではない。分散曲線が単にル
ーラーで延長されただけであれば、1550nmにおける値は
全体のスケールの数倍だけ図６の測定スケールからはず
れることになるであろう。ケース３のシュミレーション
は1310nmよりも小さい波長における零交差を生ずること
に関するものであるから、この文献には1550nmに関して
は開示されても暗示されてもいない。
とを示しているのか明らかではない。分散曲線が単にル
ーラーで延長されただけであれば、1550nmにおける値は
全体のスケールの数倍だけ図６の測定スケールからはず
れることになるであろう。ケース３のシュミレーション
は1310nmよりも小さい波長における零交差を生ずること
に関するものであるから、この文献には1550nmに関して
は開示されても暗示されてもいない。
【００１３】上記コヘン（Cohen）氏等の「シングルモ
ードファイバにおける分散スペクトルの形の調整による
バンド幅の制御」の文献から明らかなことは、全分散曲
線の傾斜の絶対値（約2ps/nm2-km）は、1310nmにおける
伝送に対して最適化された標準の単一モードファイバの
場合の全分散曲線の傾斜（それは約0.06ps/nm2-km）よ
りもはるかに大きいということである。この設計のファ
イバは1550nmの光を伝送しないと考えられる。このよう
なファイバは１dB/kmよりもはるかに大きい、非常に大
きな減衰を有するであろう。このシュミレートされたフ
ァイバは多くの理由で1550nmウインドウ（約1520nm−15
65nm）における分散補償ファイバとしては実用的ではな
いであろう。第１に、このファイバは1550nm領域におけ
る光を伝送しないであろう。なぜなら、非常に大きく負
方向に傾斜した分散対波長曲線を示すからであって、こ
の実際のファイバのベンドエッジ波長（bend-edge wave
length）は1520nmよりも大幅に低いと予想されるからで
ある。ここで、ベンドエッジ波長とは、真っ直ぐなファ
イバが基本モードを伝播しなくなる波長のことである。
ードファイバにおける分散スペクトルの形の調整による
バンド幅の制御」の文献から明らかなことは、全分散曲
線の傾斜の絶対値（約2ps/nm2-km）は、1310nmにおける
伝送に対して最適化された標準の単一モードファイバの
場合の全分散曲線の傾斜（それは約0.06ps/nm2-km）よ
りもはるかに大きいということである。この設計のファ
イバは1550nmの光を伝送しないと考えられる。このよう
なファイバは１dB/kmよりもはるかに大きい、非常に大
きな減衰を有するであろう。このシュミレートされたフ
ァイバは多くの理由で1550nmウインドウ（約1520nm−15
65nm）における分散補償ファイバとしては実用的ではな
いであろう。第１に、このファイバは1550nm領域におけ
る光を伝送しないであろう。なぜなら、非常に大きく負
方向に傾斜した分散対波長曲線を示すからであって、こ
の実際のファイバのベンドエッジ波長（bend-edge wave
length）は1520nmよりも大幅に低いと予想されるからで
ある。ここで、ベンドエッジ波長とは、真っ直ぐなファ
イバが基本モードを伝播しなくなる波長のことである。
【００１４】第２に、伝送波長のわずかな変化であって
も分散補償効果には大きな変化を生じさせ、故に、従来
の1310nm伝送リンクにおける正の分散を打ち消すのに必
要な分散補償ファイバの長さには大きな変化を生ずるこ
とになる。さらに、著者等はこれらの「考えられ得る」
シュミレートされたファイバを製造することの困難性を
認めており、「予想されうるように、ダブル・クラッド
光導波路の潜在的に魅力のある特性は、直径及び屈折率
差に厳しい較差を要求する」と述べている（第185頁、
第１欄、第１段）。
も分散補償効果には大きな変化を生じさせ、故に、従来
の1310nm伝送リンクにおける正の分散を打ち消すのに必
要な分散補償ファイバの長さには大きな変化を生ずるこ
とになる。さらに、著者等はこれらの「考えられ得る」
シュミレートされたファイバを製造することの困難性を
認めており、「予想されうるように、ダブル・クラッド
光導波路の潜在的に魅力のある特性は、直径及び屈折率
差に厳しい較差を要求する」と述べている（第185頁、
第１欄、第１段）。
【００１５】リンクにおける全色分散を打ち消すための
分散補償手段を有する伝送リンクに対する技術が提案さ
れている。コゲルニク（Kogelnick）氏等の米国特許第
4,261,639号は単一モード・ファイバ伝送システムにお
けるパルス分散を最小限におさえるための光パルス等化
技術に関するものである。（また、1980年11月発行のオ
プティクス・レターズ（OPTICS LETTERS）誌第５巻第５
号第476乃至478頁のリン（Lin）、コゲルニク（Kogelni
ck）及びコヘン（Cohen）氏による「1.3-1.7μmスペク
トル領域におけるシングルモードファイバの低分散伝送
の光パルス等化（spectral region“Optical-pulse equ
alization of low-dispersion toransmission in singl
e-mode fibers in the 1.3-1.7μm spectral region）
をも参照されたい。）かかるコゲルニク（Kogelnick）
氏のシステムでは、伝送ファイバの負の分散がイコライ
ザ・ファイバの正の分散によって打ち消される。２本の
ファイバの長さはそれらの分散値の比に基づいて整合さ
れる。
分散補償手段を有する伝送リンクに対する技術が提案さ
れている。コゲルニク（Kogelnick）氏等の米国特許第
4,261,639号は単一モード・ファイバ伝送システムにお
けるパルス分散を最小限におさえるための光パルス等化
技術に関するものである。（また、1980年11月発行のオ
プティクス・レターズ（OPTICS LETTERS）誌第５巻第５
号第476乃至478頁のリン（Lin）、コゲルニク（Kogelni
ck）及びコヘン（Cohen）氏による「1.3-1.7μmスペク
トル領域におけるシングルモードファイバの低分散伝送
の光パルス等化（spectral region“Optical-pulse equ
alization of low-dispersion toransmission in singl
e-mode fibers in the 1.3-1.7μm spectral region）
をも参照されたい。）かかるコゲルニク（Kogelnick）
氏のシステムでは、伝送ファイバの負の分散がイコライ
ザ・ファイバの正の分散によって打ち消される。２本の
ファイバの長さはそれらの分散値の比に基づいて整合さ
れる。
【００１６】上記米国特許第4,261,639号に記載されて
いる実施例（第４欄第26〜56行目）では、1560ｎｍで最
小分散を有する100kmの伝送ファイバを通じて1550nmに
おいて5ｎｍのスペクトル幅を有する信号の伝送であっ
て、（−0.8ps/nm-km）（100km）（5nm）＝−400psecの
分散を生じる。1350nmの単一モード・ファイバがイコラ
イザ・ファイバとして意図されており、かつ1550nmにお
けるそれらの分散は約16ps/nm-kmであるから、５kmの長
さのイコライザ・ファイバで400psecの分散を生じ、か
つそれによって合成リンクにおける全分散を打ち消して
零にする。
いる実施例（第４欄第26〜56行目）では、1560ｎｍで最
小分散を有する100kmの伝送ファイバを通じて1550nmに
おいて5ｎｍのスペクトル幅を有する信号の伝送であっ
て、（−0.8ps/nm-km）（100km）（5nm）＝−400psecの
分散を生じる。1350nmの単一モード・ファイバがイコラ
イザ・ファイバとして意図されており、かつ1550nmにお
けるそれらの分散は約16ps/nm-kmであるから、５kmの長
さのイコライザ・ファイバで400psecの分散を生じ、か
つそれによって合成リンクにおける全分散を打ち消して
零にする。
【００１７】上記リン氏等による文献（第４７７頁）に
おいて記載されている実施例は、1510nmで零分散を有す
る１kmファイバと、1320nmで零分散を有する0.76kmファ
イバを伴った伝送リンクである。この合成ファイバの場
合の全分散曲線の零交差は1420nmと測定される。上記米
国特許第4,261,639号のシステムは重大な問題を有して
いる。伝送ファイバの零分散波長と光源波長との差が小
さい場合には、前記特許で説明されているように、比較
的短い長さの市販のイコライザ・ファイバを使用するこ
とができる。しかしながら、上記リン氏等による文献に
おいて示されているように、波長の差が大きい場合に
は、それに伴って長い長さのイコライザ・ファイバが必
要とされ、リンク長が減衰で制限されるようになる。従
って、コゲルニク氏の考え方は、本発明が関係する基本
的な問題を解決することはできない。すなわち、1310nm
において零分散を有する伝送ファイバに対して1550nm光
源を利用した実用的な伝送システムを実現することはで
きない。
おいて記載されている実施例は、1510nmで零分散を有す
る１kmファイバと、1320nmで零分散を有する0.76kmファ
イバを伴った伝送リンクである。この合成ファイバの場
合の全分散曲線の零交差は1420nmと測定される。上記米
国特許第4,261,639号のシステムは重大な問題を有して
いる。伝送ファイバの零分散波長と光源波長との差が小
さい場合には、前記特許で説明されているように、比較
的短い長さの市販のイコライザ・ファイバを使用するこ
とができる。しかしながら、上記リン氏等による文献に
おいて示されているように、波長の差が大きい場合に
は、それに伴って長い長さのイコライザ・ファイバが必
要とされ、リンク長が減衰で制限されるようになる。従
って、コゲルニク氏の考え方は、本発明が関係する基本
的な問題を解決することはできない。すなわち、1310nm
において零分散を有する伝送ファイバに対して1550nm光
源を利用した実用的な伝送システムを実現することはで
きない。
【００１８】同じ難点を有する同様のシステムが1985年
11月21日発行のエレクトロニクス・レターズ(ELECTRONI
CS LETTERS)誌第21巻第24号第1171及び1172頁のラーナ
ー（Larner）及びバガバチューラ（Bhagavatula）氏に
よる「シングルモードリンクにおける分散減少（Disper
sion Reduction in Single-mode-fiber links）」に記
載されている。このシステムでは、1310nmで零分散を有
する1km及び2.5kmの標準の単一モード・ファイバが、15
50nmで零分散を有する分散シフト・ファイバの60kmリン
クに付加され、そのリンクの零分散の波長を1541nmの光
源波長に向かってシフトさせている。改善された伝送性
能が測定されかつグラフ化されている。
11月21日発行のエレクトロニクス・レターズ(ELECTRONI
CS LETTERS)誌第21巻第24号第1171及び1172頁のラーナ
ー（Larner）及びバガバチューラ（Bhagavatula）氏に
よる「シングルモードリンクにおける分散減少（Disper
sion Reduction in Single-mode-fiber links）」に記
載されている。このシステムでは、1310nmで零分散を有
する1km及び2.5kmの標準の単一モード・ファイバが、15
50nmで零分散を有する分散シフト・ファイバの60kmリン
クに付加され、そのリンクの零分散の波長を1541nmの光
源波長に向かってシフトさせている。改善された伝送性
能が測定されかつグラフ化されている。
【００１９】米国特許第4,969,710号はさらに他の分散
補償技術であって、SiO2をベースとした光ファイバにお
ける分散を補償するためにフッ化物ガラスをベースとし
たファイバを用いることに関するものである。フッ化物
ガラスをベースとしたファイバの零分散波長は約2000nm
である。そこに記載された仮想の例では、伝送波長にお
いて合成リンクに対する零分散を実現するために、1320
nmにおいて零分散を有するSiO2をベースとした光ファイ
バ１kmが、2000nmにおいて零分散を有するフッ化物ガラ
スをベースとしたファイバ0.54kmと結合されている（第
６欄第24〜26行目及び第７欄第48〜59行目を参照された
い）。標準の分散規定を用いると、1550nmにおける標準
ファイバの分散は、約15ps/km-nmとなり、従ってフッ化
物ガラスファイバのそれは約−33ps/km-nmとなるであろ
う。（分散の定義に対する符号の付け方が異なっている
ために、上記米国特許第4,969,710号の図４と図５では
分散対波長のグラフが上下に反転していることに注目さ
れたい。本発明の目的に対しては、カリフォルニア州サ
ンディエゴのアカデミックプレス社（Academic Press,I
nc.）から1989年に出版されているアグラワル（Agrawa
l）氏による「非線形ファイバ光学（Nonlinear Fiber O
ptics）」の第10頁に示されている如く、米国で慣用さ
れている符号の付けかた及び分散方程式に従うものであ
る。
補償技術であって、SiO2をベースとした光ファイバにお
ける分散を補償するためにフッ化物ガラスをベースとし
たファイバを用いることに関するものである。フッ化物
ガラスをベースとしたファイバの零分散波長は約2000nm
である。そこに記載された仮想の例では、伝送波長にお
いて合成リンクに対する零分散を実現するために、1320
nmにおいて零分散を有するSiO2をベースとした光ファイ
バ１kmが、2000nmにおいて零分散を有するフッ化物ガラ
スをベースとしたファイバ0.54kmと結合されている（第
６欄第24〜26行目及び第７欄第48〜59行目を参照された
い）。標準の分散規定を用いると、1550nmにおける標準
ファイバの分散は、約15ps/km-nmとなり、従ってフッ化
物ガラスファイバのそれは約−33ps/km-nmとなるであろ
う。（分散の定義に対する符号の付け方が異なっている
ために、上記米国特許第4,969,710号の図４と図５では
分散対波長のグラフが上下に反転していることに注目さ
れたい。本発明の目的に対しては、カリフォルニア州サ
ンディエゴのアカデミックプレス社（Academic Press,I
nc.）から1989年に出版されているアグラワル（Agrawa
l）氏による「非線形ファイバ光学（Nonlinear Fiber O
ptics）」の第10頁に示されている如く、米国で慣用さ
れている符号の付けかた及び分散方程式に従うものであ
る。
【００２０】この技術は、上記米国特許第4,261,639号
のイコライザ・ファイバよりも短い長さのフッ化物ガラ
スファイバを使用できるようにするが、上記米国特許第
4,969,710号で要求されているフッ化物ガラスファイバ
は現在一般に入手不可能であるという難点がある。欧州
特許公開公報第0089655号は約1600nmにおいて零材料分
散交差を有するフッ化物ガラス（62HfF4-33BaF2-5La
F3）で作成されたファイバに関するものである（図３参
照）。この欧州特許公開公報の図３は、このようなフッ
化物ガラスを用いた分散シフト・ファイバ分布では−10
ps/km-nmのように低い分散値が可能であり得ることを示
唆している。
のイコライザ・ファイバよりも短い長さのフッ化物ガラ
スファイバを使用できるようにするが、上記米国特許第
4,969,710号で要求されているフッ化物ガラスファイバ
は現在一般に入手不可能であるという難点がある。欧州
特許公開公報第0089655号は約1600nmにおいて零材料分
散交差を有するフッ化物ガラス（62HfF4-33BaF2-5La
F3）で作成されたファイバに関するものである（図３参
照）。この欧州特許公開公報の図３は、このようなフッ
化物ガラスを用いた分散シフト・ファイバ分布では−10
ps/km-nmのように低い分散値が可能であり得ることを示
唆している。
【００２１】他の多くの分散補償技術が従来技術で検討
されている。米国特許第4,750,802号は分散補償のため
のファイバ・ディレイライン・アレイに関するものであ
る。米国特許第4,768,853号は分散変換器として多モー
ドファイバのセグメントを用いた分散補償システムに関
するものである。米国特許第4,913,520号はレーザー出
力パルス幅を圧縮するために自己位相変調を用いるパル
ス圧縮技法に関するものである。米国特許第4,979,234
号は飽和半導体レーザー増幅器を用いたパルス圧縮技法
に関するものである。
されている。米国特許第4,750,802号は分散補償のため
のファイバ・ディレイライン・アレイに関するものであ
る。米国特許第4,768,853号は分散変換器として多モー
ドファイバのセグメントを用いた分散補償システムに関
するものである。米国特許第4,913,520号はレーザー出
力パルス幅を圧縮するために自己位相変調を用いるパル
ス圧縮技法に関するものである。米国特許第4,979,234
号は飽和半導体レーザー増幅器を用いたパルス圧縮技法
に関するものである。
【００２２】
【本発明が解決しようとする課題】上述のように、本発
明の第１の課題は約1310nmにおいて零分散を有する伝送
ファイバを通じて伝送するものであって、1550nmのウィ
ンドウ内に所定の波長の光源を利用した伝送システムの
設計及び実施である。今日敷設されているファイバ伝送
リンクのうちの圧倒的多数が約1310nmで零分散を有する
光ファイバを基礎としているから、この課題は商業的に
重要である。既存の標準的な単一モードの1310nmで最適
化された光ファイバ・ルートをより高い容量にアップグ
レード（up grading）することはロングホール（long-h
aul）通信提供者にとって非常に関心の高い問題であ
る。
明の第１の課題は約1310nmにおいて零分散を有する伝送
ファイバを通じて伝送するものであって、1550nmのウィ
ンドウ内に所定の波長の光源を利用した伝送システムの
設計及び実施である。今日敷設されているファイバ伝送
リンクのうちの圧倒的多数が約1310nmで零分散を有する
光ファイバを基礎としているから、この課題は商業的に
重要である。既存の標準的な単一モードの1310nmで最適
化された光ファイバ・ルートをより高い容量にアップグ
レード（up grading）することはロングホール（long-h
aul）通信提供者にとって非常に関心の高い問題であ
る。
【００２３】例えば、標準のステップ・インデックス単
一モード・ファイバを通じて伝送する1550nmシステムの
場合には、ファイバの約15ps/km-nmの正の分散レベルに
よって、40チャンネル（あるいはそれ以上の）50−500
ＭＨｚ ＡＭビデオ信号に歪みを生じさせ、かつリンク
長を５km以下に制限する。1990年９月のライトウェーブ
・テクノロジー誌（JOURNAL OF LIGHTWAVE TECHNOLOG
Y）第８巻第９号第1379乃至1385頁のボダネル（Vodhane
l）氏等による「10Gb/sのASK、FSK及びDPSK光システム
における直変調ＤＦＢレーザの性能（Performance of D
irectly Modulated DFB Lasers in 10-Gb/s ASK, FSK,
and DPSK Lightwave Systems）」では、1550nmＤＦＢレ
ーザーの直接強度変調及び直接検知を用いた10Gb/s伝送
実験において、標準の1300nm最適化ファイバを通じての
伝送は、許容できないビット・エラー・レートが生じな
いためには３km長さに制限されることを述べている。
一モード・ファイバを通じて伝送する1550nmシステムの
場合には、ファイバの約15ps/km-nmの正の分散レベルに
よって、40チャンネル（あるいはそれ以上の）50−500
ＭＨｚ ＡＭビデオ信号に歪みを生じさせ、かつリンク
長を５km以下に制限する。1990年９月のライトウェーブ
・テクノロジー誌（JOURNAL OF LIGHTWAVE TECHNOLOG
Y）第８巻第９号第1379乃至1385頁のボダネル（Vodhane
l）氏等による「10Gb/sのASK、FSK及びDPSK光システム
における直変調ＤＦＢレーザの性能（Performance of D
irectly Modulated DFB Lasers in 10-Gb/s ASK, FSK,
and DPSK Lightwave Systems）」では、1550nmＤＦＢレ
ーザーの直接強度変調及び直接検知を用いた10Gb/s伝送
実験において、標準の1300nm最適化ファイバを通じての
伝送は、許容できないビット・エラー・レートが生じな
いためには３km長さに制限されることを述べている。
【００２４】理想的には、既存の1310nm最適化リンクに
対するアップグレード法は、増大されたデータ・レート
と（より長いスパン容量を介した）電子再生器サイトの
バイパス化の両方を含み、既存のファイバが新しい装置
を最少限に抑えてさらに効率的に使用できるようにする
ことであろう。1550nm波長ウィンドウ（約1520nm−1565
nm）では、エルビウムをドープした光ファイバ増幅器
（ＯＦＡｓ）が減衰損失制限を効果的に除去することが
できる。しかし、1310nm波長ウィンドウでは、光ファイ
バ増幅器は利用できない。
対するアップグレード法は、増大されたデータ・レート
と（より長いスパン容量を介した）電子再生器サイトの
バイパス化の両方を含み、既存のファイバが新しい装置
を最少限に抑えてさらに効率的に使用できるようにする
ことであろう。1550nm波長ウィンドウ（約1520nm−1565
nm）では、エルビウムをドープした光ファイバ増幅器
（ＯＦＡｓ）が減衰損失制限を効果的に除去することが
できる。しかし、1310nm波長ウィンドウでは、光ファイ
バ増幅器は利用できない。
【００２５】1990年８月のＩＥＥＥフォトニクス・テク
ノロジ・レターズ（IEEE PHOTONICSTECHNOLOGY LETTER
S）誌第２巻第８号第585乃至587頁のグナウク（Gnauc
k）氏等による「５Gb/s伝送システムにおけるファイバ
全色分散の光等化（Optical Equalization of Fiber Ch
romatic Dispersion in a 5-Gb/s Transmision Syste
m）」は、反射形ファブリーペロー干渉計を用いた分散
等化技法に関するものである。この文献はその等化処理
で６dBの損失を認めているが、その損失は光増幅によっ
て補償され得るかあるいは光サーキュレータを用いて軽
減され得る、と述べている（第２欄第１乃至５行目）。
ノロジ・レターズ（IEEE PHOTONICSTECHNOLOGY LETTER
S）誌第２巻第８号第585乃至587頁のグナウク（Gnauc
k）氏等による「５Gb/s伝送システムにおけるファイバ
全色分散の光等化（Optical Equalization of Fiber Ch
romatic Dispersion in a 5-Gb/s Transmision Syste
m）」は、反射形ファブリーペロー干渉計を用いた分散
等化技法に関するものである。この文献はその等化処理
で６dBの損失を認めているが、その損失は光増幅によっ
て補償され得るかあるいは光サーキュレータを用いて軽
減され得る、と述べている（第２欄第１乃至５行目）。
【００２６】1991年１月のケーブルテレビ・エンジニア
学会（Society of Cable Television Engineers）の会
報（Proc.Manual）の第161乃至166頁のギセル（Gysel）
氏による「1550nm窓を使用したＣＡＴＶ用ＡＭ光伝送リ
ンク（CATV AM Optical Transmission Links Using the
1550 nm Window）」は、1310nmにおいて零分散を有す
る単一モード・ファイバでの1550nm伝送によって生ずる
分散を補償する電気的分散補償回路に関するものであ
る。この電子的技法はそれが依存するフィルタ装置の動
作波長範囲が狭いことによる制限をうける。
学会（Society of Cable Television Engineers）の会
報（Proc.Manual）の第161乃至166頁のギセル（Gysel）
氏による「1550nm窓を使用したＣＡＴＶ用ＡＭ光伝送リ
ンク（CATV AM Optical Transmission Links Using the
1550 nm Window）」は、1310nmにおいて零分散を有す
る単一モード・ファイバでの1550nm伝送によって生ずる
分散を補償する電気的分散補償回路に関するものであ
る。この電子的技法はそれが依存するフィルタ装置の動
作波長範囲が狭いことによる制限をうける。
【００２７】分散補償技術における上述の問題点を考慮
すると、ファイバを基礎とした分散補償システムに対す
る重大な商業上の必要性が存在する。本発明の１つの目
的はファイバの減衰及び全色分散に基因するリンク長に
対する制限が最小限であるすべてファイバからなる光伝
送リンクを提供することである。本発明の他の目的は、
本質的に1310nmで最適化されたファイバをそれがあたか
も分散シフトファイバであるかのように1550nm波長ウィ
ンドウ内で動作させ、伝送帯域幅を実質的に増大されか
つ／または複合二次（ＣＳＯ）歪みを軽減させるように
なし得る単純なファイバを基礎とした全光分散補償技術
を提供することである。
すると、ファイバを基礎とした分散補償システムに対す
る重大な商業上の必要性が存在する。本発明の１つの目
的はファイバの減衰及び全色分散に基因するリンク長に
対する制限が最小限であるすべてファイバからなる光伝
送リンクを提供することである。本発明の他の目的は、
本質的に1310nmで最適化されたファイバをそれがあたか
も分散シフトファイバであるかのように1550nm波長ウィ
ンドウ内で動作させ、伝送帯域幅を実質的に増大されか
つ／または複合二次（ＣＳＯ）歪みを軽減させるように
なし得る単純なファイバを基礎とした全光分散補償技術
を提供することである。
【００２８】本発明の他の目的は、大なる負の分散を有
し、1550nmで動作するエルビウムをドープした光ファイ
バ増幅器システムの提供であって、当該システムは、追
加の減衰を与えないため、1550nmでの正の分散を有する
伝送リンクと結合され得る。本発明の他の目的は、1520
nmから1565nmまでの波長範囲で大なる負の全色分散を与
える分散補償SiO2−GeO2ガラスファイバを提供すること
である。本発明の他の目的は、1310nmにおける伝送に対
して最適化されたファイバの標準長リンクにおける分散
を補償するために比較的短い長さで用いることができる
この種のファイバを提供することである。本発明のさら
に他の目的は市販の標準ファイバのkm当たりの減衰の５
倍より大でない、好ましくは３倍よりも小さい低減衰の
この種の分散補償ファイバを提供することである。
し、1550nmで動作するエルビウムをドープした光ファイ
バ増幅器システムの提供であって、当該システムは、追
加の減衰を与えないため、1550nmでの正の分散を有する
伝送リンクと結合され得る。本発明の他の目的は、1520
nmから1565nmまでの波長範囲で大なる負の全色分散を与
える分散補償SiO2−GeO2ガラスファイバを提供すること
である。本発明の他の目的は、1310nmにおける伝送に対
して最適化されたファイバの標準長リンクにおける分散
を補償するために比較的短い長さで用いることができる
この種のファイバを提供することである。本発明のさら
に他の目的は市販の標準ファイバのkm当たりの減衰の５
倍より大でない、好ましくは３倍よりも小さい低減衰の
この種の分散補償ファイバを提供することである。
【００２９】本発明の他の目的は、1550nm波長範囲にお
いて特定のリンクに対する分散フラット化を与えるよう
に傾斜が制御された全分散対波長曲線を有するファイバ
の作成である。この特徴は、本明細書中では「傾斜補償
(slope compensation)」として記述されており、これに
より、１本のファイバ上の多重化された幾つかの信号の
いずれかに対して、あるいは発信レーザーの平均波長及
びスペクトル幅のより大きな範囲に対して、相対的に広
い波長窓の生成を許容する。本発明の１つの実施例で
は、分散曲線の傾斜は０から−1.2ps/nm2-kmまでの範囲
内である。
いて特定のリンクに対する分散フラット化を与えるよう
に傾斜が制御された全分散対波長曲線を有するファイバ
の作成である。この特徴は、本明細書中では「傾斜補償
(slope compensation)」として記述されており、これに
より、１本のファイバ上の多重化された幾つかの信号の
いずれかに対して、あるいは発信レーザーの平均波長及
びスペクトル幅のより大きな範囲に対して、相対的に広
い波長窓の生成を許容する。本発明の１つの実施例で
は、分散曲線の傾斜は０から−1.2ps/nm2-kmまでの範囲
内である。
【００３０】
【課題を解決するための手段】上記及び他の目的が本発
明によって達成されるものであり、１つの実施例では、
本発明は負の導波路分散を生ずるように調整された屈折
率分布を有するシリカをベースとした分散補償光導波路
ファイバを具備し、そのファイバの全分散が1520nmから
1565nmまでの範囲内の所定の波長で−20ps/nm-kmよりも
小であるようになされている。
明によって達成されるものであり、１つの実施例では、
本発明は負の導波路分散を生ずるように調整された屈折
率分布を有するシリカをベースとした分散補償光導波路
ファイバを具備し、そのファイバの全分散が1520nmから
1565nmまでの範囲内の所定の波長で−20ps/nm-kmよりも
小であるようになされている。
【００３１】他の実施例では、本発明は1290nmと1330nm
の間の範囲内の波長で低分散動作するように最適化され
た少なくとも40kmの標準の単一モード伝送ファイバと、
この標準の単一モード伝送ファイバの長さの約二分の一
よりも小なる長さをもって負の導波路分散を発生するよ
うに調整された屈折率分布を有する分散補償光導波路フ
ァイバとの直列結合よりなる分散を補償された光伝送リ
ンクを具備しており、この分散を補償された光伝送リン
クの光源スペクトル幅のnm当たりの全分散が1520nmから
1565nmまでの波長範囲内の所定の波長において300ps/nm
よりも小であるようになされている。
の間の範囲内の波長で低分散動作するように最適化され
た少なくとも40kmの標準の単一モード伝送ファイバと、
この標準の単一モード伝送ファイバの長さの約二分の一
よりも小なる長さをもって負の導波路分散を発生するよ
うに調整された屈折率分布を有する分散補償光導波路フ
ァイバとの直列結合よりなる分散を補償された光伝送リ
ンクを具備しており、この分散を補償された光伝送リン
クの光源スペクトル幅のnm当たりの全分散が1520nmから
1565nmまでの波長範囲内の所定の波長において300ps/nm
よりも小であるようになされている。
【００３２】さらに他の実施例では、本発明は1290nmと
1330nmの間の波長において低減衰動作をするように最適
化された標準の単一モード伝送ファイバに使用するため
の分散補償器を具備し、この補償器は1520nmから1565nm
までの範囲内の所定の波長で負の全色分散を有する分散
補償ファイバと直列に接続された光ファイバ増幅器を具
備しており、この光ファイバ増幅器は前記所定の波長で
増幅を与えるようになされている。
1330nmの間の波長において低減衰動作をするように最適
化された標準の単一モード伝送ファイバに使用するため
の分散補償器を具備し、この補償器は1520nmから1565nm
までの範囲内の所定の波長で負の全色分散を有する分散
補償ファイバと直列に接続された光ファイバ増幅器を具
備しており、この光ファイバ増幅器は前記所定の波長で
増幅を与えるようになされている。
【００３３】他の実施例では、本発明は1520nmから1565
nmまでの範囲内における所定の波長で動作する光源、光
検知器、光伝送ファイバ、分散補償ファイバ、及び前記
光源と検知器との間に接続された光ファイバ増幅器から
なり、前記光伝送ファイバは1290nmと1330nmの間の範囲
内における波長での低分散動作に対して最適化されてお
り、前記分散補償ファイバは負の導波路分散を発生する
ように調整された屈折率分布を有しており、前記ファイ
バの全分散が1520nmから1565nmまでの範囲内の所定の波
長において−20ps/nm-kmより小さくなるようになされて
いる。
nmまでの範囲内における所定の波長で動作する光源、光
検知器、光伝送ファイバ、分散補償ファイバ、及び前記
光源と検知器との間に接続された光ファイバ増幅器から
なり、前記光伝送ファイバは1290nmと1330nmの間の範囲
内における波長での低分散動作に対して最適化されてお
り、前記分散補償ファイバは負の導波路分散を発生する
ように調整された屈折率分布を有しており、前記ファイ
バの全分散が1520nmから1565nmまでの範囲内の所定の波
長において−20ps/nm-kmより小さくなるようになされて
いる。
【００３４】
【発明の実施の形態】本発明による伝送システムは、図
１に示されている多数のシステム要素を用いている。12
90nmと1330nmの範囲内における1310nmのような波長の零
分散を有する標準の単一モード光ファイバよりなる伝送
リンク２（以後これを「1310nm伝送リンク」と呼ぶ）に
550nm光源が入射する。1310nm伝送リンク２の端部にお
いて、信号がエルビウムをドープされた光ファイバ増幅
器（ＯＦＡ）３に結合される。このような増幅器は公知
である。例えば、米国特許第4,959,837号、第5,005,175
号、及び第5,067,789号を参照されたい。本発明の１つ
の実施例によれば、その増幅された信号が分散補償ファ
イバ４に結合される。分散補償ファイバ４は伝送リンク
におけるＯＦＡ３の両側に配置されうる。特定の実施例
では、分散補償ファイバ４は、伝送リンク２の長さに依
存して、ＯＦＡを伴うことなしに使用されてもよい。当
該信号が検知器５に送出される前にＯＦＡ３からの不要
な増幅された自然放出（ＡＳＥ）を濾波するために帯域
フィルタ６が使用される。
１に示されている多数のシステム要素を用いている。12
90nmと1330nmの範囲内における1310nmのような波長の零
分散を有する標準の単一モード光ファイバよりなる伝送
リンク２（以後これを「1310nm伝送リンク」と呼ぶ）に
550nm光源が入射する。1310nm伝送リンク２の端部にお
いて、信号がエルビウムをドープされた光ファイバ増幅
器（ＯＦＡ）３に結合される。このような増幅器は公知
である。例えば、米国特許第4,959,837号、第5,005,175
号、及び第5,067,789号を参照されたい。本発明の１つ
の実施例によれば、その増幅された信号が分散補償ファ
イバ４に結合される。分散補償ファイバ４は伝送リンク
におけるＯＦＡ３の両側に配置されうる。特定の実施例
では、分散補償ファイバ４は、伝送リンク２の長さに依
存して、ＯＦＡを伴うことなしに使用されてもよい。当
該信号が検知器５に送出される前にＯＦＡ３からの不要
な増幅された自然放出（ＡＳＥ）を濾波するために帯域
フィルタ６が使用される。
【００３５】本発明の他の実施例では、分散補償ファイ
バ４の屈折率分布を有するファイバからなり、且つ光増
幅器の性能を高めるためにアルミナを添加若しくは添加
せずに、コアにErドーピングを含む分布型ファイバ増幅
器で、ＯＦＡ３と分散補償ファイバ４を置換しうる。コ
ア中に分布されたＥｒドーピングを有する分散シフトフ
ァイバに関しては、1990年の米国光学会（Optical Soci
ety of America）の光増幅器とその応用に関する技報第
13巻第138乃至141頁の、タナカ（Tanaka）氏等の「減衰
フリーの分布したエルビウムを添加した分散シフトファ
イバ（Attenuation Free, Dispersion Shifted Fiber D
oped with Distributed Erbium）」と対比されたい。
バ４の屈折率分布を有するファイバからなり、且つ光増
幅器の性能を高めるためにアルミナを添加若しくは添加
せずに、コアにErドーピングを含む分布型ファイバ増幅
器で、ＯＦＡ３と分散補償ファイバ４を置換しうる。コ
ア中に分布されたＥｒドーピングを有する分散シフトフ
ァイバに関しては、1990年の米国光学会（Optical Soci
ety of America）の光増幅器とその応用に関する技報第
13巻第138乃至141頁の、タナカ（Tanaka）氏等の「減衰
フリーの分布したエルビウムを添加した分散シフトファ
イバ（Attenuation Free, Dispersion Shifted Fiber D
oped with Distributed Erbium）」と対比されたい。
【００３６】信号が分散補償ファイバ４に結合される
と、その信号は伝送リンク２内で誘起された正の分散に
よって判別しにくくなりうる。本発明の分散補償ファイ
バ４は分散されたパルスを等化し、かつ信号が検知器５
によって受信されたときにその信号を読み取り可能にす
るための実用的で且つ廉価な低減衰手段を与える。ＯＦ
Ａ３が適当なレベルの光増幅を与える場合には、全伝送
リンクの長さを増大させるために、検知器５を付加的な
伝送リンクで置換しうる。
と、その信号は伝送リンク２内で誘起された正の分散に
よって判別しにくくなりうる。本発明の分散補償ファイ
バ４は分散されたパルスを等化し、かつ信号が検知器５
によって受信されたときにその信号を読み取り可能にす
るための実用的で且つ廉価な低減衰手段を与える。ＯＦ
Ａ３が適当なレベルの光増幅を与える場合には、全伝送
リンクの長さを増大させるために、検知器５を付加的な
伝送リンクで置換しうる。
【００３７】これらのシステム構成は、1310nmファイバ
での分散限界によって許容されてきた他の場合よりも、
より長いリンク長を許容する。図２は1310nm及び1550nm
信号の高ビット・レート伝播を同時に許容する本発明の
他の実施例を示している。ＷＤＭカプラ19が1310nm光源
11及び1550nm光源11aからの信号を1310nm伝送リンク12
に結合する。1310nm伝送リンク12の出力側におけるＷＤ
Ｍカプラ16はそれら２つの信号をそれらの波長に基いて
分割する。このようなカプラは公知であって、例えば米
国特許第4,938,556号、第4,941,726号、及び第4,955,02
5号を参照されたい。1310nm信号はレピータ17によって
処理され、かつ1550nm信号はＯＦＡ13によって増幅さ
れ、それの分散が分散補償ファイバ14によって補償され
る。再生された1310nm信号及び増幅され、分散補償され
た1550nm信号は、他の伝送リンクに再導入されるために
ＷＤＭカプラ18によって再結合される。
での分散限界によって許容されてきた他の場合よりも、
より長いリンク長を許容する。図２は1310nm及び1550nm
信号の高ビット・レート伝播を同時に許容する本発明の
他の実施例を示している。ＷＤＭカプラ19が1310nm光源
11及び1550nm光源11aからの信号を1310nm伝送リンク12
に結合する。1310nm伝送リンク12の出力側におけるＷＤ
Ｍカプラ16はそれら２つの信号をそれらの波長に基いて
分割する。このようなカプラは公知であって、例えば米
国特許第4,938,556号、第4,941,726号、及び第4,955,02
5号を参照されたい。1310nm信号はレピータ17によって
処理され、かつ1550nm信号はＯＦＡ13によって増幅さ
れ、それの分散が分散補償ファイバ14によって補償され
る。再生された1310nm信号及び増幅され、分散補償され
た1550nm信号は、他の伝送リンクに再導入されるために
ＷＤＭカプラ18によって再結合される。
【００３８】図３は本発明の他の実施例を示しており、
この実施例では、1550nm光源21が分散補償ファイバ24に
入射するが、これによってＯＦＡ25によって増幅される
べき1550nm信号を先行して歪ませるので、1310nm伝送フ
ァイバ22の後続の長さ部分中を伝播した後で、全色分散
が実質的に打ち消される。1310nm伝送ファイバ22からの
分散補償された信号はＯＦＡ23によって増幅され、光帯
域フィルタ26によって濾波され、そして検知器27によっ
て受信される。
この実施例では、1550nm光源21が分散補償ファイバ24に
入射するが、これによってＯＦＡ25によって増幅される
べき1550nm信号を先行して歪ませるので、1310nm伝送フ
ァイバ22の後続の長さ部分中を伝播した後で、全色分散
が実質的に打ち消される。1310nm伝送ファイバ22からの
分散補償された信号はＯＦＡ23によって増幅され、光帯
域フィルタ26によって濾波され、そして検知器27によっ
て受信される。
【００３９】図４は非常に長い1310nm伝送リンクを通じ
ての1550nm信号の高ビット・レート伝播を許容する他の
実施例を示している。光源28は、続くＯＦＡ30によって
増幅される1550nm信号を先行して歪ませるように分散補
償ファイバ29に導入され、1310nm伝送ファイバ31の長い
長さ部分を通じて伝播した後に、全色分散が部分的にの
み補償される。弱い信号はＯＦＡ32によって増幅され、
帯域フィルタ（ＢＰＦ）33によって濾波され、そして検
知器35に到達する前に分散補償ファイバ34によって分散
を補正される。この実施例は所定の高いビット・レート
で1310nm伝送リンクによる最も長い非中継距離の1550nm
伝送を許容しうる。
ての1550nm信号の高ビット・レート伝播を許容する他の
実施例を示している。光源28は、続くＯＦＡ30によって
増幅される1550nm信号を先行して歪ませるように分散補
償ファイバ29に導入され、1310nm伝送ファイバ31の長い
長さ部分を通じて伝播した後に、全色分散が部分的にの
み補償される。弱い信号はＯＦＡ32によって増幅され、
帯域フィルタ（ＢＰＦ）33によって濾波され、そして検
知器35に到達する前に分散補償ファイバ34によって分散
を補正される。この実施例は所定の高いビット・レート
で1310nm伝送リンクによる最も長い非中継距離の1550nm
伝送を許容しうる。
【００４０】分散補償ファイバに対する長さ計算の方法
は、図１に示されたシステムに関する下記の例によって
示される。1550nmにおいて約15ps/nm-kmの分散を有する
50kmの伝送ファイバ２の場合には、光源スペクトル幅の
ｎｍ当たりの全伝送ファイバ分散は750ps/nmである。本
発明の１つの実施例では、分散補償ファイバ４は−30ps
/nm-kmの分散を有しており、50kmの伝送リンクにおける
正の分散を完全に補償するためには、25kmの長さを必要
とする。この長さの値は正確である必要はなく、精密で
なければ分散を生ずるが、従来のシステムではシステム
パラメータに応じて一定レベルの分散が許容される。伝
送ファイバ及び分散補償ファイバの長さは特定の伝送波
長（典型的には1520nmから1565nmの範囲）でシステムを
零交差に微同調するために変化させうる。本発明の分散
補償伝送システムでは、分散補償ファイバの所要長は13
10nm伝送リンク・ファイバの長さの約２分の１よりも大
でないことが好ましく、かつ1550nmで補償伝送リンク全
体の全分散は、光源スペクトル幅のｎｍ当たりで、約30
0ps/nmよりも小さい。1550nm波長ウィンドウにおける13
10nm伝送リンク・ファイバの分散は約±５ps/nm-kmであ
るから、分散補償ファイバの所要長が1310nm伝送リンク
ファイバの長さ２分の１より大きくないようにするため
に、伝送波長における分散補償ファイバの分散は−20ps
/nm-kmまたはそれより負方向に大きい値であることが好
ましい。
は、図１に示されたシステムに関する下記の例によって
示される。1550nmにおいて約15ps/nm-kmの分散を有する
50kmの伝送ファイバ２の場合には、光源スペクトル幅の
ｎｍ当たりの全伝送ファイバ分散は750ps/nmである。本
発明の１つの実施例では、分散補償ファイバ４は−30ps
/nm-kmの分散を有しており、50kmの伝送リンクにおける
正の分散を完全に補償するためには、25kmの長さを必要
とする。この長さの値は正確である必要はなく、精密で
なければ分散を生ずるが、従来のシステムではシステム
パラメータに応じて一定レベルの分散が許容される。伝
送ファイバ及び分散補償ファイバの長さは特定の伝送波
長（典型的には1520nmから1565nmの範囲）でシステムを
零交差に微同調するために変化させうる。本発明の分散
補償伝送システムでは、分散補償ファイバの所要長は13
10nm伝送リンク・ファイバの長さの約２分の１よりも大
でないことが好ましく、かつ1550nmで補償伝送リンク全
体の全分散は、光源スペクトル幅のｎｍ当たりで、約30
0ps/nmよりも小さい。1550nm波長ウィンドウにおける13
10nm伝送リンク・ファイバの分散は約±５ps/nm-kmであ
るから、分散補償ファイバの所要長が1310nm伝送リンク
ファイバの長さ２分の１より大きくないようにするため
に、伝送波長における分散補償ファイバの分散は−20ps
/nm-kmまたはそれより負方向に大きい値であることが好
ましい。
【００４１】標準の単一モード伝送ファイバ２の減衰
は、約10dBのリンク減衰に対しては、約0.2dB/kmのオー
ダーである。分散補償ファイバ４の減衰が0.5dB/kmのオ
ーダーであれば、分散補償ファイバ４がシステムに12.5
dBの減衰を付加するが、それはＯＦＡ３によって容易に
除去されうる。分散補償リンクの減衰は≦１dB/kmであ
ることが好ましい。
は、約10dBのリンク減衰に対しては、約0.2dB/kmのオー
ダーである。分散補償ファイバ４の減衰が0.5dB/kmのオ
ーダーであれば、分散補償ファイバ４がシステムに12.5
dBの減衰を付加するが、それはＯＦＡ３によって容易に
除去されうる。分散補償リンクの減衰は≦１dB/kmであ
ることが好ましい。
【００４２】分散補償ファイバの良度指数（Figure of
merit）は、km当たりのファイバ分散を公称伝送波長に
おけるkm当たりのファイバ減衰で割算した値である。前
述の例における分散補償ファイバの良度指数は−60ps/n
m-kmとなるであろう。（註：良度指数が低ければ（より
負の方向であれば）、性能はそれだけ良くなる）。前記
ファイバ光分散補償システムを実際に実施できるように
するためには、良度指数が−40ps/nm-kmまたはそれより
負方向に大きい値の範囲でなければならず、好ましくは
−120ps/nm-kmより負方向に大きくなければならない。
これらの範囲は、既存の通信エンクロージャにおけるコ
スト及びパッケージングに関して分散補償ファイバを実
用的な長さに保持している場合に付加され得る最大シス
テム減衰に基づいている。好ましくは、分散補償ファイ
バの長さによって付加される最大減衰は＜30dBであり、
伝送ファイバにおける損失を同時に克服する１つまたは
２つの増幅器によって損失が克服（補償）され得るよう
になされるべきである。
merit）は、km当たりのファイバ分散を公称伝送波長に
おけるkm当たりのファイバ減衰で割算した値である。前
述の例における分散補償ファイバの良度指数は−60ps/n
m-kmとなるであろう。（註：良度指数が低ければ（より
負の方向であれば）、性能はそれだけ良くなる）。前記
ファイバ光分散補償システムを実際に実施できるように
するためには、良度指数が−40ps/nm-kmまたはそれより
負方向に大きい値の範囲でなければならず、好ましくは
−120ps/nm-kmより負方向に大きくなければならない。
これらの範囲は、既存の通信エンクロージャにおけるコ
スト及びパッケージングに関して分散補償ファイバを実
用的な長さに保持している場合に付加され得る最大シス
テム減衰に基づいている。好ましくは、分散補償ファイ
バの長さによって付加される最大減衰は＜30dBであり、
伝送ファイバにおける損失を同時に克服する１つまたは
２つの増幅器によって損失が克服（補償）され得るよう
になされるべきである。
【００４３】システムの応用、特に結合された増幅器／
分散補償ファイバ要素においては、分散補償ファイバ
は、エンクロージャまたは増幅器ハウジング内のリール
上に通常設けられる。従って、分散補償ファイバの好ま
しい最大実用長さは、分散補償器を形成するために単一
の光ファイバ増幅器でパッケージされた場合には約30km
である。
分散補償ファイバ要素においては、分散補償ファイバ
は、エンクロージャまたは増幅器ハウジング内のリール
上に通常設けられる。従って、分散補償ファイバの好ま
しい最大実用長さは、分散補償器を形成するために単一
の光ファイバ増幅器でパッケージされた場合には約30km
である。
【００４４】正確な傾斜補償のための目標値は、下記の
式（１）に従って計算される。 Ｓdcf／Ｄdcf＝Ｓtf／Ｄtf （１） ここで、Ｓdcfは伝送波長の±25nmの範囲にわたる分散
補償ファイバの分散対波長曲線の傾斜であり、Ｓtfは伝
送波長の±25nmの範囲にわたる伝送ファイバの分散対波
長曲線の傾斜であり、Ｄdcfは分散補償ファイバの伝送
波長における分散でありＤtfは伝送ファイバの伝送波長
における分散である。1310nmで最適化された標準の単一
モード・ファイバにおいて、1550nmの伝送波長では、Ｓ
tf＝0.06ps/nm2-kmであり、かつＤtf＝15ps/nm-kmであ
る。Ｄdcfの値＝−60と仮定すると、Ｓdcfの値は−0.24
のオーダーでなければならない。Ｓdcfの範囲は、傾斜
を過剰補償したことから生ずる問題と、結合されたベン
ドエッジによって約０〜1.2ps/nm2-kmに制限される。整
合したクラッド標準単一モード・ファイバではＤtfは約
15ps/nm-kmであるが、この値は異なるファイバ設計及び
1550nm波長ウィンドウ（1520nm〜1565nm）内の異なる伝
送波長に対して変化する。デルタ及びコア半径の如き、
標準の単一モード・ファイバの設計パラメータ及び1550
nm波長ウィンドウ内で選択された公称伝送波長に依存し
て、その1550nm波長ウィンドウ内ではＤtf＝15±5ps/nm
-kmである。
式（１）に従って計算される。 Ｓdcf／Ｄdcf＝Ｓtf／Ｄtf （１） ここで、Ｓdcfは伝送波長の±25nmの範囲にわたる分散
補償ファイバの分散対波長曲線の傾斜であり、Ｓtfは伝
送波長の±25nmの範囲にわたる伝送ファイバの分散対波
長曲線の傾斜であり、Ｄdcfは分散補償ファイバの伝送
波長における分散でありＤtfは伝送ファイバの伝送波長
における分散である。1310nmで最適化された標準の単一
モード・ファイバにおいて、1550nmの伝送波長では、Ｓ
tf＝0.06ps/nm2-kmであり、かつＤtf＝15ps/nm-kmであ
る。Ｄdcfの値＝−60と仮定すると、Ｓdcfの値は−0.24
のオーダーでなければならない。Ｓdcfの範囲は、傾斜
を過剰補償したことから生ずる問題と、結合されたベン
ドエッジによって約０〜1.2ps/nm2-kmに制限される。整
合したクラッド標準単一モード・ファイバではＤtfは約
15ps/nm-kmであるが、この値は異なるファイバ設計及び
1550nm波長ウィンドウ（1520nm〜1565nm）内の異なる伝
送波長に対して変化する。デルタ及びコア半径の如き、
標準の単一モード・ファイバの設計パラメータ及び1550
nm波長ウィンドウ内で選択された公称伝送波長に依存し
て、その1550nm波長ウィンドウ内ではＤtf＝15±5ps/nm
-kmである。
【００４５】傾斜補償のために意図された１つの好まし
い実施例では、Ｓtfの過剰補償を回避するために、平均
傾斜Ｓdcfが式（１）によって与えられる値のゼロ〜２
倍の範囲内でなければならない。すなわち、 ０≧Ｓdcf≧２Ｄdcf（Ｓtf／Ｄtf） （２） 本発明はディジタルまたはＡＭ−ビデオ伝送に限定され
るものではなく、それらの両方に適当に適用されうるも
のであることに注目すべきである。
い実施例では、Ｓtfの過剰補償を回避するために、平均
傾斜Ｓdcfが式（１）によって与えられる値のゼロ〜２
倍の範囲内でなければならない。すなわち、 ０≧Ｓdcf≧２Ｄdcf（Ｓtf／Ｄtf） （２） 本発明はディジタルまたはＡＭ−ビデオ伝送に限定され
るものではなく、それらの両方に適当に適用されうるも
のであることに注目すべきである。
【００４６】
【実施例】分散補償ファイバの１つの実施例は、全色分
散の負方向に大きい値を実現するためのリング／セグメ
ンテッド・コアによって負方向に非常に大きい波長分散
を発生する単一モード・ファイバである。図５〜８Ａは
本発明の分散補償ファイバに関連し得る５つの特定の光
ファイバ屈折率分布類別を示している。図５及び６にお
ける分布類別は分散補償でありうる。図７、８及び８Ａ
における分布類別は分布及び傾斜の両方の補償、若しく
は単に分散補償だけとなるように設計されうる。
散の負方向に大きい値を実現するためのリング／セグメ
ンテッド・コアによって負方向に非常に大きい波長分散
を発生する単一モード・ファイバである。図５〜８Ａは
本発明の分散補償ファイバに関連し得る５つの特定の光
ファイバ屈折率分布類別を示している。図５及び６にお
ける分布類別は分散補償でありうる。図７、８及び８Ａ
における分布類別は分布及び傾斜の両方の補償、若しく
は単に分散補償だけとなるように設計されうる。
【００４７】各分布類別はクラッド51の屈折率と比較し
て相対的に大なる屈折率デルタを有しているとともに、
従来のステップ・インデックス単一モード・ファイバと
比較して相対的に狭い帯域幅を有する中央コア領域50を
含んでいる。図６、８及び８Ａにおける分布類別は、中
央コア領域から離間されかつ中央コア領域50のデルタよ
りも小さい屈折率デルタを有するコア・リング52（及び
102）を含んでいる。図７、８及び８Ａにおける分布類
別は凹状屈折率分布（クラッド51の屈折率よりも下に凹
んだ）コア・モート55を中央コア領域とコア・リングと
の間に含んでいる。コア・モートの屈折率凹みはコア・
モートに例えばフッ素のような負のドーパントを添加す
ることにより、あるいはSiO2コア・モートを設け、且つ
例えばGeO2でドーピングすることによりクラッド51（及
び101）の屈折率を高めることによって与えられる。他
の分布類別であるコーンが破線51'で示されている。表
１は分布51'ではなく、分布50について示している。
て相対的に大なる屈折率デルタを有しているとともに、
従来のステップ・インデックス単一モード・ファイバと
比較して相対的に狭い帯域幅を有する中央コア領域50を
含んでいる。図６、８及び８Ａにおける分布類別は、中
央コア領域から離間されかつ中央コア領域50のデルタよ
りも小さい屈折率デルタを有するコア・リング52（及び
102）を含んでいる。図７、８及び８Ａにおける分布類
別は凹状屈折率分布（クラッド51の屈折率よりも下に凹
んだ）コア・モート55を中央コア領域とコア・リングと
の間に含んでいる。コア・モートの屈折率凹みはコア・
モートに例えばフッ素のような負のドーパントを添加す
ることにより、あるいはSiO2コア・モートを設け、且つ
例えばGeO2でドーピングすることによりクラッド51（及
び101）の屈折率を高めることによって与えられる。他
の分布類別であるコーンが破線51'で示されている。表
１は分布51'ではなく、分布50について示している。
【００４８】
【表１】
【００４９】これらの分布類別に対する分散補償性能に
影響する主たる原因は、 ｉ）中央コア領域における高いピーク・デルタ、及び ii）中央コア領域に対する小さい半径、である。補償は
半径に感応するが、システムで用いられる分散補償ファ
イバの長さは製造半径の変化を補償するように調節され
得る。補償の程度と曲げ損失に対するファイバの耐性と
の間には妥協が存在する。有用な概念は「ベンドエッ
ジ」、すなわち、真っ直ぐなファイバがもはや基本モー
ドを保持しない波長である。コア・リングを伴う分布類
別６，８及び８Ａは、所定の曲げ損失について、図５及
び７のリングを伴わない分布類別よりも大なる分散補償
を与えるように設計され得る。
影響する主たる原因は、 ｉ）中央コア領域における高いピーク・デルタ、及び ii）中央コア領域に対する小さい半径、である。補償は
半径に感応するが、システムで用いられる分散補償ファ
イバの長さは製造半径の変化を補償するように調節され
得る。補償の程度と曲げ損失に対するファイバの耐性と
の間には妥協が存在する。有用な概念は「ベンドエッ
ジ」、すなわち、真っ直ぐなファイバがもはや基本モー
ドを保持しない波長である。コア・リングを伴う分布類
別６，８及び８Ａは、所定の曲げ損失について、図５及
び７のリングを伴わない分布類別よりも大なる分散補償
を与えるように設計され得る。
【００５０】単一モード光ファイバのカットオフ波長は
伝送波長よりも小でなければならなず、さもないと多モ
ードが伝播してしまう。さらに、ベンドエッジ波長がカ
ットオフ波長よりも約150nmだけ高い値近傍である図
６、８及び８Ａに示された高デルタの中央コア領域及び
コア・リングを伴う分布の場合には、カットオフ波長
は、公称伝送波長がカットオフ波長とベンドエッジ波長
とのほぼ中間であるように調整されうる。これは低減衰
と負方向に大きい分散との最適な組み合わせを与える。
分布類別５及び７の場合のベンドエッジは、ベンドエッ
ジ波長とカットオフ波長との間の間隔が典型的にこれら
の設計の場合には８００ｎｍのオーダーであるから、ベ
ンドエッジにはそれほど感応しない。
伝送波長よりも小でなければならなず、さもないと多モ
ードが伝播してしまう。さらに、ベンドエッジ波長がカ
ットオフ波長よりも約150nmだけ高い値近傍である図
６、８及び８Ａに示された高デルタの中央コア領域及び
コア・リングを伴う分布の場合には、カットオフ波長
は、公称伝送波長がカットオフ波長とベンドエッジ波長
とのほぼ中間であるように調整されうる。これは低減衰
と負方向に大きい分散との最適な組み合わせを与える。
分布類別５及び７の場合のベンドエッジは、ベンドエッ
ジ波長とカットオフ波長との間の間隔が典型的にこれら
の設計の場合には８００ｎｍのオーダーであるから、ベ
ンドエッジにはそれほど感応しない。
【００５１】分散補償と傾斜補償との間にも妥協が存在
する。傾斜を補償するためには、分散補償ファイバの15
25nm及び1575nmでの分散の比が伝送ファイバにおける分
散の比とほぼ同一でなければならない、すなわち1310nm
での伝送に対して最適化された標準のステップ・インデ
ックス単一モード・ファイバの場合には約1.2でなけれ
ばならない（上記の式（１）を併せて参照されたい）。
する。傾斜を補償するためには、分散補償ファイバの15
25nm及び1575nmでの分散の比が伝送ファイバにおける分
散の比とほぼ同一でなければならない、すなわち1310nm
での伝送に対して最適化された標準のステップ・インデ
ックス単一モード・ファイバの場合には約1.2でなけれ
ばならない（上記の式（１）を併せて参照されたい）。
【００５２】図５乃至８における分布類別は、中央コア
領域、コア・リング及びコア・モートに対して示された
屈折率の変化を修正することによってさらに修正されう
る。これらのコアはα分布を含む他の屈折率分布を有し
うる。α分布なる術語は、中央コア領域の屈折率が ｎ（r）＝ｎ1［１−Δ（ｒ／ａ）α］ によって定義されることを意味するために用いられてい
る。ただし、ｎ1はファイバ軸線での屈折率、Δ＝（ｎ1
2−ｎ2 2）／２ｎ1 2、ｎ2はクラッドの屈折率、ｒは半
径、そしてａは中央コア領域の外部半径である。図５の
三角形またはコーン状の曲線51'は、α＝１のときのα
分布を表している。屈折率の放物線状の変化はα＝２の
場合に生ずる。放物線状または三角形のコア（下記の表
では「コーン」分布と称する。）、及びテーパ付けされ
たテーパリングは若干だけ良好な分散補償を与える。さ
らに、中央コアはそれらの基部のまわりにペデスタルを
有しうる。
領域、コア・リング及びコア・モートに対して示された
屈折率の変化を修正することによってさらに修正されう
る。これらのコアはα分布を含む他の屈折率分布を有し
うる。α分布なる術語は、中央コア領域の屈折率が ｎ（r）＝ｎ1［１−Δ（ｒ／ａ）α］ によって定義されることを意味するために用いられてい
る。ただし、ｎ1はファイバ軸線での屈折率、Δ＝（ｎ1
2−ｎ2 2）／２ｎ1 2、ｎ2はクラッドの屈折率、ｒは半
径、そしてａは中央コア領域の外部半径である。図５の
三角形またはコーン状の曲線51'は、α＝１のときのα
分布を表している。屈折率の放物線状の変化はα＝２の
場合に生ずる。放物線状または三角形のコア（下記の表
では「コーン」分布と称する。）、及びテーパ付けされ
たテーパリングは若干だけ良好な分散補償を与える。さ
らに、中央コアはそれらの基部のまわりにペデスタルを
有しうる。
【００５３】図８Ａに示された分布類別は、領域103が
コアとオーバークラッドとの間の境界面を含むので、製
造上の利点を与えるものと考えられる（下記のファイバ
製造の項における製造処理工程についての論述を参照さ
れたい）。GeO2-SiO2ケーン上にGeO2-SiO2スート（ガラ
ス粒子）を沈積させ、同時にシードを回避するとともに
一定のドーピング・レベルを維持するのは困難であっ
て、故に、均一な屈折率レベルを維持することは困難で
ある。図８Ａの設計では、クラッドはGeO2をドープした
SiO2であることが好ましく、かつ内側及び外側のコア・
モート領域105及び103はドープされていないSiO2である
ことが好ましい。
コアとオーバークラッドとの間の境界面を含むので、製
造上の利点を与えるものと考えられる（下記のファイバ
製造の項における製造処理工程についての論述を参照さ
れたい）。GeO2-SiO2ケーン上にGeO2-SiO2スート（ガラ
ス粒子）を沈積させ、同時にシードを回避するとともに
一定のドーピング・レベルを維持するのは困難であっ
て、故に、均一な屈折率レベルを維持することは困難で
ある。図８Ａの設計では、クラッドはGeO2をドープした
SiO2であることが好ましく、かつ内側及び外側のコア・
モート領域105及び103はドープされていないSiO2である
ことが好ましい。
【００５４】表１は特定の分布の例における該当する特
性の計算値を示している。利用できないデータは＊で示
されている。後述する本発明の分散補償光ファイバによ
って、下記のレベルの負分散及び減衰を得ることがで
き、その結果得られた良度指数が表２に示されている。
性の計算値を示している。利用できないデータは＊で示
されている。後述する本発明の分散補償光ファイバによ
って、下記のレベルの負分散及び減衰を得ることがで
き、その結果得られた良度指数が表２に示されている。
【００５５】
【表２】
【００５６】表１及び２に示された項目に関する註： − 中央コア領域、コア・リング及びコア・モートに対
するデルタ値はすべてクラッドの屈折率の百分率であ
る。 − リング半径はリングの外側エッジで測定される。 − モート半径はリングの内側エッジで測定される。
するデルタ値はすべてクラッドの屈折率の百分率であ
る。 − リング半径はリングの外側エッジで測定される。 − モート半径はリングの内側エッジで測定される。
【００５７】− 傾斜比は1575nmにおける分散を1525nm
における分散で割算した値である。 − 分散は括弧内に表示された波長で測定された。 （ファイバ製造方法）本発明の分散補償ファイバは、軸
付け法（ＶＡＤ）、外付け法（ＯＶＤ）若しくは、修正
化学蒸気沈積（ＭＣＶＤ）のような標準的なファイバ製
造方法によって作成され得る。表２におけるファイバは
ＯＶＤ法によって作成された。ＯＶＤ法は米国特許第4,
486,212号、第4,125,388号、第5,067,975号、第4,314,8
37号、及び第4,715,679号等の多数の特許公報に開示さ
れている。
における分散で割算した値である。 − 分散は括弧内に表示された波長で測定された。 （ファイバ製造方法）本発明の分散補償ファイバは、軸
付け法（ＶＡＤ）、外付け法（ＯＶＤ）若しくは、修正
化学蒸気沈積（ＭＣＶＤ）のような標準的なファイバ製
造方法によって作成され得る。表２におけるファイバは
ＯＶＤ法によって作成された。ＯＶＤ法は米国特許第4,
486,212号、第4,125,388号、第5,067,975号、第4,314,8
37号、及び第4,715,679号等の多数の特許公報に開示さ
れている。
【００５８】ファイバI.D.7873-01及び7873-02は、下記
のようにダブル・オーバークラッド法によって作成され
た。コア直径62.5μｍのグレーデッド・インデックス多
モード・ファイバのためのコア・プリフォームは、標準
のＯＶＤ法（マンドレル上にガラス粒子を沈積させた後
にマンドレルを除去する）によって作成され、コンソリ
デートされた後に延伸されて、ケーンとされる（再延伸
される）。ピーク・コア組成は36重量％GeO2をドープさ
れたシリカであった。このような沈積及び再延伸法（de
position and redraw process）は、上記米国特許第4,4
86,212号及び第5,067,975号に開示されている。この直
径７mmのケーンは、SiO2でオーバークラッドされて80mm
のスート直径とされた後に、脱水されて、コンソリデー
トされてガラス母材を形成し、このガラス母材が再延伸
されて外径約7mmのケーンとして形成された。第１のオ
ーバークラッド・ケーンが再び第２のSiO2スート層でオ
ーバークラッドされて直径58mmのスートを形成した。こ
のオーバークラッド・スート・プリフォームが脱水さ
れ、コンソリデートされて最終のガラス母材となる。こ
の最終のガラス母材が延伸されて（標準のコーティング
を有する）ファイバを形成する。
のようにダブル・オーバークラッド法によって作成され
た。コア直径62.5μｍのグレーデッド・インデックス多
モード・ファイバのためのコア・プリフォームは、標準
のＯＶＤ法（マンドレル上にガラス粒子を沈積させた後
にマンドレルを除去する）によって作成され、コンソリ
デートされた後に延伸されて、ケーンとされる（再延伸
される）。ピーク・コア組成は36重量％GeO2をドープさ
れたシリカであった。このような沈積及び再延伸法（de
position and redraw process）は、上記米国特許第4,4
86,212号及び第5,067,975号に開示されている。この直
径７mmのケーンは、SiO2でオーバークラッドされて80mm
のスート直径とされた後に、脱水されて、コンソリデー
トされてガラス母材を形成し、このガラス母材が再延伸
されて外径約7mmのケーンとして形成された。第１のオ
ーバークラッド・ケーンが再び第２のSiO2スート層でオ
ーバークラッドされて直径58mmのスートを形成した。こ
のオーバークラッド・スート・プリフォームが脱水さ
れ、コンソリデートされて最終のガラス母材となる。こ
の最終のガラス母材が延伸されて（標準のコーティング
を有する）ファイバを形成する。
【００５９】上記母材は、107μｍから80μｍまで変化
するファイバ外径（ガラスファイバO.D.）に延伸され
た。このファイバの複数の部分を測定した結果、コア直
径の増大に伴って分散補償性能が改善されることが判っ
た。80μｍのファイバは、標準の出荷リール上でベンド
エッジに対して敏感であった。コア分布は、延ばされた
放物線状中実で、細いコーン状（図５の51'を参照され
たい）である。トータルで、ファイバI.D.7873-01（80
μｍO.D.）3.1km及びファイバI.D.7873-02（107μｍO.
D.）3.3kmが延伸され、そして測定された。
するファイバ外径（ガラスファイバO.D.）に延伸され
た。このファイバの複数の部分を測定した結果、コア直
径の増大に伴って分散補償性能が改善されることが判っ
た。80μｍのファイバは、標準の出荷リール上でベンド
エッジに対して敏感であった。コア分布は、延ばされた
放物線状中実で、細いコーン状（図５の51'を参照され
たい）である。トータルで、ファイバI.D.7873-01（80
μｍO.D.）3.1km及びファイバI.D.7873-02（107μｍO.
D.）3.3kmが延伸され、そして測定された。
【００６０】ファイバI.D.7939-011から016までは単一
のオーバークラッド工程を伴うＯＶＤ法によって製造さ
れた母材から線引きされた６本のファイバからなる。第
１に、コア・プリフォームが、高デルタ・ステップ・イ
ンデックス分布及びSiO2中における40重量％のGeO2濃度
でマンドレル上に沈積された。このコア・プリフォーム
は、（0.15のコア／クラッド比を生ずるように）その外
表面上に沈積された純粋なSiO2の層及び74mmのスート直
径を有していた。このコア・プリフォームが従来の塩素
乾燥によって脱水されかつコンソリデートされて、再延
伸されて、外径7mmのコア・ケーンとされた。コア・ケ
ーンは85μｍのスート直径となるようにSiO2でオーバー
クラッドされた。この最終のプリフォームが脱水されか
つコンソリデートされて、線引きによってファイバとさ
れる最終のガラス母材とされた。
のオーバークラッド工程を伴うＯＶＤ法によって製造さ
れた母材から線引きされた６本のファイバからなる。第
１に、コア・プリフォームが、高デルタ・ステップ・イ
ンデックス分布及びSiO2中における40重量％のGeO2濃度
でマンドレル上に沈積された。このコア・プリフォーム
は、（0.15のコア／クラッド比を生ずるように）その外
表面上に沈積された純粋なSiO2の層及び74mmのスート直
径を有していた。このコア・プリフォームが従来の塩素
乾燥によって脱水されかつコンソリデートされて、再延
伸されて、外径7mmのコア・ケーンとされた。コア・ケ
ーンは85μｍのスート直径となるようにSiO2でオーバー
クラッドされた。この最終のプリフォームが脱水されか
つコンソリデートされて、線引きによってファイバとさ
れる最終のガラス母材とされた。
【００６１】線引き（及びコーティング）によって長尺
ファイバを形成する前に、7939-011及び-016のための母
材の一部分が延伸されて、110μｍから85μｍまで変化
するO.D.を有する2kmの長さのファイバ（ガラス）とさ
れた。この2kmの長さのファイバの異なる直径部分にお
ける分散が測定され、110μｍの直径では−17ps/nm-km
が、そして85μｍの直径では−45ps/nm-kmの値が得られ
た。その後で、母材の残部から次の如き、６本のファイ
バが線引きされた。7939-011（30.7km）；-012（7k
m）；-013（15.9km）；-014（12.7km）；-015（6.7k
m）；及び-016（11.6km）である。これら６本のファイ
バの測定された特性は均一であって、上記の表２に示さ
れている。
ファイバを形成する前に、7939-011及び-016のための母
材の一部分が延伸されて、110μｍから85μｍまで変化
するO.D.を有する2kmの長さのファイバ（ガラス）とさ
れた。この2kmの長さのファイバの異なる直径部分にお
ける分散が測定され、110μｍの直径では−17ps/nm-km
が、そして85μｍの直径では−45ps/nm-kmの値が得られ
た。その後で、母材の残部から次の如き、６本のファイ
バが線引きされた。7939-011（30.7km）；-012（7k
m）；-013（15.9km）；-014（12.7km）；-015（6.7k
m）；及び-016（11.6km）である。これら６本のファイ
バの測定された特性は均一であって、上記の表２に示さ
れている。
【００６２】ファイバI.D.7-8015-01〜-03は単一のオー
バークラッド工程を含むＯＶＤ法によって製造された母
材から線引きされた３本のファイバからなる。第１に、
コア・プリフォームがSiO2中で40重量％の目標GeO2濃度
を有し、かつSiO2中で8重量％GeO2の目標濃度を有する
デルタの低下したコア・リングによって包囲された高デ
ルタのステップ・インデックス中央コア領域をもってマ
ンドレル上に沈積された。コア・プリフォームは、その
外表面上に沈積された純粋なSiO2の薄い層、及び74mmの
スート直径を有していた。このコア・プリフォームが従
来の塩素乾燥によって脱水されかつコンソリデートさ
れ、そして再延伸されて外径が7mmのコア・ケーンとさ
れた。このコア・ケーンは82mmのスート直径となるよう
にSiO2でオーバークラッドされた。この最終のプリフォ
ームが脱水されかつコンソリデートされて、線引きによ
ってファイバ（標準のコーティングを有する）とされる
ための最終のガラス母材とされた。
バークラッド工程を含むＯＶＤ法によって製造された母
材から線引きされた３本のファイバからなる。第１に、
コア・プリフォームがSiO2中で40重量％の目標GeO2濃度
を有し、かつSiO2中で8重量％GeO2の目標濃度を有する
デルタの低下したコア・リングによって包囲された高デ
ルタのステップ・インデックス中央コア領域をもってマ
ンドレル上に沈積された。コア・プリフォームは、その
外表面上に沈積された純粋なSiO2の薄い層、及び74mmの
スート直径を有していた。このコア・プリフォームが従
来の塩素乾燥によって脱水されかつコンソリデートさ
れ、そして再延伸されて外径が7mmのコア・ケーンとさ
れた。このコア・ケーンは82mmのスート直径となるよう
にSiO2でオーバークラッドされた。この最終のプリフォ
ームが脱水されかつコンソリデートされて、線引きによ
ってファイバ（標準のコーティングを有する）とされる
ための最終のガラス母材とされた。
【００６３】ファイバI.D.7-8015-01〜-013の長さは6.4
km（-01）、11km（-03）、及び22km（-02）であった。
これら３本のファイバの測定された特性は均一であり、
それらは上記の表２に示されている。モートを有するフ
ァイバ設計は従来のファイバ製造方法によって作成され
得る。そのモートはフッ素の如き屈折率低下ドーパント
をドーピングすることによって形成される凹状領域であ
りうるが、純粋なシリカであってもよく、その場合に
は、GeO2をドープしたシリカからなるクラッドが用いら
れる。
km（-01）、11km（-03）、及び22km（-02）であった。
これら３本のファイバの測定された特性は均一であり、
それらは上記の表２に示されている。モートを有するフ
ァイバ設計は従来のファイバ製造方法によって作成され
得る。そのモートはフッ素の如き屈折率低下ドーパント
をドーピングすることによって形成される凹状領域であ
りうるが、純粋なシリカであってもよく、その場合に
は、GeO2をドープしたシリカからなるクラッドが用いら
れる。
【００６４】これらのファイバの分散がファイバ・オプ
ティック・テスト・プロシージュアEIA/TIA-455-168に
記載されている標準分散測定技法によって測定された。
これらの測定は、分散補償ファイバの２つの端部に標準
ステップ・インデックス単一モード・ファイバの短いセ
クションを添接してその分散補償ファイバに入射される
光が単一モードであるようにすることによって、改善さ
れうる。 （システム例１）40チャンネルＡＭビデオ・テストでの
分散補償ファイバのテストが図９乃至12に示されている
ようなシステムに基づいて行われた。このテストの結果
が表３に示されている。
ティック・テスト・プロシージュアEIA/TIA-455-168に
記載されている標準分散測定技法によって測定された。
これらの測定は、分散補償ファイバの２つの端部に標準
ステップ・インデックス単一モード・ファイバの短いセ
クションを添接してその分散補償ファイバに入射される
光が単一モードであるようにすることによって、改善さ
れうる。 （システム例１）40チャンネルＡＭビデオ・テストでの
分散補償ファイバのテストが図９乃至12に示されている
ようなシステムに基づいて行われた。このテストの結果
が表３に示されている。
【００６５】
【表３】
【００６６】表３及び図９乃至12に示されている如く、
一連の比較テストにおいて同じ送信機、受信機及び光フ
ァイバ増幅器が用いられた。送信はチャンネル当たりの
変調深さを有する40チャンネルＮＴＳＣ ＡＭビデオを
装填され、かつ受信機のパワー・レベルは表３に示され
ている如く設定された。各テストにおいて補正されたキ
ャリア対ノイズ（ＣＮＲ）、複合２次（ＣＳＯ）及び複
合３次ビート（ＣＴＢ）歪みが55.25及び325.25メガヘ
ルツで測定された。これら２つの周波数は、40チャンネ
ル・スペクトルにおける周波数歪みの最も劣悪なケース
となるように選択された。
一連の比較テストにおいて同じ送信機、受信機及び光フ
ァイバ増幅器が用いられた。送信はチャンネル当たりの
変調深さを有する40チャンネルＮＴＳＣ ＡＭビデオを
装填され、かつ受信機のパワー・レベルは表３に示され
ている如く設定された。各テストにおいて補正されたキ
ャリア対ノイズ（ＣＮＲ）、複合２次（ＣＳＯ）及び複
合３次ビート（ＣＴＢ）歪みが55.25及び325.25メガヘ
ルツで測定された。これら２つの周波数は、40チャンネ
ル・スペクトルにおける周波数歪みの最も劣悪なケース
となるように選択された。
【００６７】表３における第１のテスト（テスト♯１）
（図９参照）は、結合された送信機及び光ファイバ増幅
器に対するベースラインをキャリア対ノイズ、ＣＳＯ及
びＣＴＢ歪みレベルについて確立することを含む。受信
機で０dBを実現するように可変光減衰器が調節された。
テスト♯１はレーザー・チャープとファイバ分散の相互
作用による劣化を比較するための基礎となる。1310nmで
最適化されたファイバ（テスト♯２）及び分散補償ファ
イバを伴った1310nmで最適化されたファイバ（テスト♯
３）による伝送がテスト♯１の結果と比較された。
（図９参照）は、結合された送信機及び光ファイバ増幅
器に対するベースラインをキャリア対ノイズ、ＣＳＯ及
びＣＴＢ歪みレベルについて確立することを含む。受信
機で０dBを実現するように可変光減衰器が調節された。
テスト♯１はレーザー・チャープとファイバ分散の相互
作用による劣化を比較するための基礎となる。1310nmで
最適化されたファイバ（テスト♯２）及び分散補償ファ
イバを伴った1310nmで最適化されたファイバ（テスト♯
３）による伝送がテスト♯１の結果と比較された。
【００６８】表３のテスト♯２（図10参照）では、40km
の長さの標準単一モード・ファイバ（Corning SMF-28,
Corning Incorporated, Corning, N.Y. 14831）が敷設
され、そして受信機で０dBパワー・レベルを許容するよ
うに可変光減衰器が調節された。このテストでは、レー
ザー・チャープとファイバ分散との相互作用により、ベ
ースに比較して、ＣＳＯが55.2メガヘルツで12.8dB、そ
して325.25メガヘルツで24.25dBだけ劣化された。これ
らは、特に325.25メガヘルツの周波数において相対的に
大なる変化であって、50dBよりも大なるキャリア対ノイ
ズ比、−60dBよりも低いＣＳＯレベル、及び−65dBより
も低いＣＴＢレベルによって特徴づけられうる典型的な
ＡＭバックボーン伝送システムの最低基準をこのテスト
が満足しない点までＣＳＯレベルを劣化させた。
の長さの標準単一モード・ファイバ（Corning SMF-28,
Corning Incorporated, Corning, N.Y. 14831）が敷設
され、そして受信機で０dBパワー・レベルを許容するよ
うに可変光減衰器が調節された。このテストでは、レー
ザー・チャープとファイバ分散との相互作用により、ベ
ースに比較して、ＣＳＯが55.2メガヘルツで12.8dB、そ
して325.25メガヘルツで24.25dBだけ劣化された。これ
らは、特に325.25メガヘルツの周波数において相対的に
大なる変化であって、50dBよりも大なるキャリア対ノイ
ズ比、−60dBよりも低いＣＳＯレベル、及び−65dBより
も低いＣＴＢレベルによって特徴づけられうる典型的な
ＡＭバックボーン伝送システムの最低基準をこのテスト
が満足しない点までＣＳＯレベルを劣化させた。
【００６９】表３のテスト♯３（図11）では、11.6kmの
分散補償ファイバ（上述したファイバI.D.7939-016）が
ＣＳＯ歪みを補正するためにテスト♯２のシステムに追
加された。性能データによって示されているように、こ
のシステムでは、ベースに比較して両方のＲＦ周波数に
おいて付加された歪み実質的な部分が補正された。55.2
5メガヘルツでは、12.8dBの付加歪みの11.4dBが補正さ
れた。325.25メガヘルツでは、24.2dBの付加歪みの15.5
dBが補正され、8.7dBが補正されないままであった。
分散補償ファイバ（上述したファイバI.D.7939-016）が
ＣＳＯ歪みを補正するためにテスト♯２のシステムに追
加された。性能データによって示されているように、こ
のシステムでは、ベースに比較して両方のＲＦ周波数に
おいて付加された歪み実質的な部分が補正された。55.2
5メガヘルツでは、12.8dBの付加歪みの11.4dBが補正さ
れた。325.25メガヘルツでは、24.2dBの付加歪みの15.5
dBが補正され、8.7dBが補正されないままであった。
【００７０】かかる補正が完全ではなかったということ
は、補償ファイバの長さが正しくなかったか、あるいは
1310nm最適化ファイバに対して分散補償ファイバの分散
傾斜がミスマッチであることのいずれかに基因するもの
と考えられる。分散補償ファイバによる1310nm最適化フ
ァイバの伝送を分散シフト（ＤＳ）ファイバによる伝送
と比較することは有意義である。表３のテスト♯４（図
12を参照）では、全てのファイバが1550nmにおける性能
を最適化された分散シフトファイバ（Corning SMF-DS）
の40kmで置換された。1550nmで動作する補償または伝送
回路網は分散シフトファイバの全体のエンド・ツー・エ
ンド性能よりも良好に機能しうることはありえない。
は、補償ファイバの長さが正しくなかったか、あるいは
1310nm最適化ファイバに対して分散補償ファイバの分散
傾斜がミスマッチであることのいずれかに基因するもの
と考えられる。分散補償ファイバによる1310nm最適化フ
ァイバの伝送を分散シフト（ＤＳ）ファイバによる伝送
と比較することは有意義である。表３のテスト♯４（図
12を参照）では、全てのファイバが1550nmにおける性能
を最適化された分散シフトファイバ（Corning SMF-DS）
の40kmで置換された。1550nmで動作する補償または伝送
回路網は分散シフトファイバの全体のエンド・ツー・エ
ンド性能よりも良好に機能しうることはありえない。
【００７１】デルタで表示される如く、分散シフトファ
イバ・テストに比較して、分散補償ファイバは良く機能
した。55.25メガヘルツにおいては、ＳＤＯ歪みは分散
シフトファイバを通る場合の0.2dBという歪み値の範囲
内であったが、325.25メガヘルツのそれよりも高い周波
数では、そのＳＤＯ歪みが分散シフトファイバを通る場
合の7dBという歪み値以内に補正された。325.25メガヘ
ルツにおいてＳＤＯ歪みが完全に補正されたわけではな
いが、これは分散補償ファイバの長さが不正確であるこ
と、あるいは伝送ファイバの分散傾斜と分散補償ファイ
バのそれとの間のミスマッチに関係しているものと考え
られる。
イバ・テストに比較して、分散補償ファイバは良く機能
した。55.25メガヘルツにおいては、ＳＤＯ歪みは分散
シフトファイバを通る場合の0.2dBという歪み値の範囲
内であったが、325.25メガヘルツのそれよりも高い周波
数では、そのＳＤＯ歪みが分散シフトファイバを通る場
合の7dBという歪み値以内に補正された。325.25メガヘ
ルツにおいてＳＤＯ歪みが完全に補正されたわけではな
いが、これは分散補償ファイバの長さが不正確であるこ
と、あるいは伝送ファイバの分散傾斜と分散補償ファイ
バのそれとの間のミスマッチに関係しているものと考え
られる。
【００７２】この場合にも、この補正が完全でなかった
ということは補償ファイバの長さが正しくなかったか、
あるいは1310nm最適化ファイバに対して分散補償ファイ
バの分散傾斜がミスマッチであることのいずれかに基因
するものと考えられる。この補償方法は、標準の単一モ
ード・ファイバをそれがあたかも分散シフトファイバで
あるかのように動作させて、1320nm伝送リンクを通じて
1550nmのＡＭビデオ信号を伝送するシステムに存在する
ＣＳＯ歪みを大幅に減少させることができる。傾斜補償
された分散補償ファイバは標準の単一モード・ファイバ
を通じた場合のこのＣＳＯ劣化を完全に補正するために
有用であろうと考えられる。 （システム例２）この例で用いられた分散補償ファイバ
は３本のファイバI.D.Nos. 7-8015-01〜-03（合計で39.
4km）からなるものであり、それは1550nmにおいて−65.
5ps/nm-kmの分散を呈示したが、これは標準の単一モー
ド・ファイバの正の分散より約４倍の大きさである。こ
の分散補償ファイバのスペクトル減衰が図13に示されて
いる。1550nmにおける損失は0.48dB/kmであった。この
分散補償ファイバの分散が図16に波長との関係でプロッ
トされている。
ということは補償ファイバの長さが正しくなかったか、
あるいは1310nm最適化ファイバに対して分散補償ファイ
バの分散傾斜がミスマッチであることのいずれかに基因
するものと考えられる。この補償方法は、標準の単一モ
ード・ファイバをそれがあたかも分散シフトファイバで
あるかのように動作させて、1320nm伝送リンクを通じて
1550nmのＡＭビデオ信号を伝送するシステムに存在する
ＣＳＯ歪みを大幅に減少させることができる。傾斜補償
された分散補償ファイバは標準の単一モード・ファイバ
を通じた場合のこのＣＳＯ劣化を完全に補正するために
有用であろうと考えられる。 （システム例２）この例で用いられた分散補償ファイバ
は３本のファイバI.D.Nos. 7-8015-01〜-03（合計で39.
4km）からなるものであり、それは1550nmにおいて−65.
5ps/nm-kmの分散を呈示したが、これは標準の単一モー
ド・ファイバの正の分散より約４倍の大きさである。こ
の分散補償ファイバのスペクトル減衰が図13に示されて
いる。1550nmにおける損失は0.48dB/kmであった。この
分散補償ファイバの分散が図16に波長との関係でプロッ
トされている。
【００７３】1310nm伝送に対して最適化された標準の単
一モード・ファイバの分散を補正するためには、39kmの
分散補償ファイバが必要とされ、これによって19dBの過
剰損失が生じた。1310nm伝送リンク及び分散補償ファイ
バの損失は３つのＯＦＡを用いることによって克服され
た。分散補償ファイバの所要長は重要であるが、この分
散補償ファイバは曲げ損失に対する耐性が非常に強いの
で、コンパクトなファイバ・リールに巻き取ることがで
きる。
一モード・ファイバの分散を補正するためには、39kmの
分散補償ファイバが必要とされ、これによって19dBの過
剰損失が生じた。1310nm伝送リンク及び分散補償ファイ
バの損失は３つのＯＦＡを用いることによって克服され
た。分散補償ファイバの所要長は重要であるが、この分
散補償ファイバは曲げ損失に対する耐性が非常に強いの
で、コンパクトなファイバ・リールに巻き取ることがで
きる。
【００７４】分散補償は線形で受動的な技法であるか
ら、分散補償ファイバは送信端部、受信端部、あるいは
ＯＦＡまたは光受信機にとって許容できる最低パワー・
レベルによってのみ制限される。補償されている標準単
一モード・ファイバの中間点に配置され得る。この例で
は、図14に示されているように、6.4kmの分散補償ファ
イバがリンクの送信端部に配置され、その分散補償ファ
イバの残りの33kmはリンクの受信端部に配置された。送
信端部におけるＯＦＡ＃１は、出力パワーが11dBのブー
スター増幅器として用いられる980nm逆方向ポンピング
（backward-pumped）増幅器であった。標準1310nm最適
化単一モード・ファイバ・リンクは長さが150kmであ
り、1550nmにおいて約2500ps/kmのエンド・ツー・エン
ド分散、及び33dBの減衰損失を伴った。ＯＦＡ＃２は98
0nm順方向ポンピング（forward-pumped）の25dB利得増
幅器であり、その後に1.2nm帯域光フィルタが配置され
た。ＯＦＡ＃３は＋13dBmの飽和出力パワーを有し、31d
Bの利得を生ずる２つの980nm逆方向ポンピング増幅器で
あり、その後に3nm帯域光フィルタが配置された。ＯＦ
Ａ＃３によるノイズ寄与を軽減するために、受信端部に
おける分散補償ファイバが２つのセクションに分割さ
れ、これによってＯＦＡ＃３の入力におけるパワー・レ
ベルを増大させるようになされた。これらのＯＦＡはす
べて入力及び出力側に光アイソレータを有していた。
ら、分散補償ファイバは送信端部、受信端部、あるいは
ＯＦＡまたは光受信機にとって許容できる最低パワー・
レベルによってのみ制限される。補償されている標準単
一モード・ファイバの中間点に配置され得る。この例で
は、図14に示されているように、6.4kmの分散補償ファ
イバがリンクの送信端部に配置され、その分散補償ファ
イバの残りの33kmはリンクの受信端部に配置された。送
信端部におけるＯＦＡ＃１は、出力パワーが11dBのブー
スター増幅器として用いられる980nm逆方向ポンピング
（backward-pumped）増幅器であった。標準1310nm最適
化単一モード・ファイバ・リンクは長さが150kmであ
り、1550nmにおいて約2500ps/kmのエンド・ツー・エン
ド分散、及び33dBの減衰損失を伴った。ＯＦＡ＃２は98
0nm順方向ポンピング（forward-pumped）の25dB利得増
幅器であり、その後に1.2nm帯域光フィルタが配置され
た。ＯＦＡ＃３は＋13dBmの飽和出力パワーを有し、31d
Bの利得を生ずる２つの980nm逆方向ポンピング増幅器で
あり、その後に3nm帯域光フィルタが配置された。ＯＦ
Ａ＃３によるノイズ寄与を軽減するために、受信端部に
おける分散補償ファイバが２つのセクションに分割さ
れ、これによってＯＦＡ＃３の入力におけるパワー・レ
ベルを増大させるようになされた。これらのＯＦＡはす
べて入力及び出力側に光アイソレータを有していた。
【００７５】0.5nmのスペクトル幅（−20dBmで測定し
て）を有する均一な回折格子ＤＦＢレーザーダイオード
が光源として用いられた。そのレーザーはテスト送信機
から直接の100bit/s ＮＲＺ（非ゼロ復帰）波形で駆動
された。データ・パターンは長さ２23−１の準ランダム
・パターンであった。レーザー光消滅比は約８対１であ
った。光受信機は、後段に１．２ｎｍ帯域同調可能光フ
ィルタ、可変光減衰器、ＰＩＮフォトダイオード、及び
電気的前置増幅器を設けられたＯＦＡ＃２で構成されて
いた。可変光減衰器はＢＥＲ（ビット・エラー・レー
ト）テスト時にＰＩＮフォトダイオードに一定の光レベ
ルを維持するために用いられた。光受信機の正味感度は
１Ｅ-12ＢＥＲで−30dBmであった。
て）を有する均一な回折格子ＤＦＢレーザーダイオード
が光源として用いられた。そのレーザーはテスト送信機
から直接の100bit/s ＮＲＺ（非ゼロ復帰）波形で駆動
された。データ・パターンは長さ２23−１の準ランダム
・パターンであった。レーザー光消滅比は約８対１であ
った。光受信機は、後段に１．２ｎｍ帯域同調可能光フ
ィルタ、可変光減衰器、ＰＩＮフォトダイオード、及び
電気的前置増幅器を設けられたＯＦＡ＃２で構成されて
いた。可変光減衰器はＢＥＲ（ビット・エラー・レー
ト）テスト時にＰＩＮフォトダイオードに一定の光レベ
ルを維持するために用いられた。光受信機の正味感度は
１Ｅ-12ＢＥＲで−30dBmであった。
【００７６】図17はＯＦＡ及び分散補償ファイバを含ん
だ全光通路の測定されたエンド・ツー・エンド色分散を
示している。150kmの標準ファイバから予想される分散
傾斜（9ps/nm2）がデータ点上に重畳されて、測定値と
予想値との間にかなり良好な合致を呈示した。標準の13
10nm最適化ファイバの0.020kmを通じて伝送された後に
おける光波形のアイ・パターンが図18(a)に示されてい
る。補償を伴わない1310nm最適化ファイバの12kmを通じ
て伝送された後の光波形のアイ・パターンが図18(b)に
示されている。1310nm最適化ファイバの150kmプラス分
散補償ファイバの39.4kmを通じて伝送された後における
アイ・パターンが図18(c)に示されている。分散補償を
伴わない場合のアイ・パターンから予測されうるよう
に、このシステムは標準ファイバの12kmだけを通じてで
は動作しない。しかし、ファイバをベースとした光補償
器を所定の場所に設置すれば、図15のＢＥＲグラフに示
されているように、標準ファイバの150kmを通じて動作
する場合に、１dB以下の受信機パワー・ペナルティ（po
wer penalty）が得られた。
だ全光通路の測定されたエンド・ツー・エンド色分散を
示している。150kmの標準ファイバから予想される分散
傾斜（9ps/nm2）がデータ点上に重畳されて、測定値と
予想値との間にかなり良好な合致を呈示した。標準の13
10nm最適化ファイバの0.020kmを通じて伝送された後に
おける光波形のアイ・パターンが図18(a)に示されてい
る。補償を伴わない1310nm最適化ファイバの12kmを通じ
て伝送された後の光波形のアイ・パターンが図18(b)に
示されている。1310nm最適化ファイバの150kmプラス分
散補償ファイバの39.4kmを通じて伝送された後における
アイ・パターンが図18(c)に示されている。分散補償を
伴わない場合のアイ・パターンから予測されうるよう
に、このシステムは標準ファイバの12kmだけを通じてで
は動作しない。しかし、ファイバをベースとした光補償
器を所定の場所に設置すれば、図15のＢＥＲグラフに示
されているように、標準ファイバの150kmを通じて動作
する場合に、１dB以下の受信機パワー・ペナルティ（po
wer penalty）が得られた。
【００７７】1310nm最適化ファイバをそれがあたかも分
散シフトファイバかのように本質的に動作させ得る単純
なファイバをベースとした全光分散補償技術が実施され
た。この波長許容度のある方法で非分散シフトファイバ
の分散を補償することによって、ファイバの容量をビッ
ト・レート及び光源スペクトル特性とほとんど無関係に
することができた。これが、ファイバの得られるビット
・レート距離積が大きく増加されるので、容量のアップ
グレードのための便利な方法を提供する。
散シフトファイバかのように本質的に動作させ得る単純
なファイバをベースとした全光分散補償技術が実施され
た。この波長許容度のある方法で非分散シフトファイバ
の分散を補償することによって、ファイバの容量をビッ
ト・レート及び光源スペクトル特性とほとんど無関係に
することができた。これが、ファイバの得られるビット
・レート距離積が大きく増加されるので、容量のアップ
グレードのための便利な方法を提供する。
【図１】本発明による増幅器及び分散補償ファイバを具
備した特定のシステムのブロック図である。
備した特定のシステムのブロック図である。
【図２】本発明による増幅器及び分散補償ファイバを具
備した特定のシステムのブロック図である。
備した特定のシステムのブロック図である。
【図３】本発明による増幅器及び分散補償ファイバを具
備した特定のシステムのブロック図である。
備した特定のシステムのブロック図である。
【図４】本発明による増幅器及び分散補償ファイバを具
備した特定のシステムのブロック図である。
備した特定のシステムのブロック図である。
【図５】本発明による分散補償ファイバ設計に対する屈
折率分布の一例を示している。
折率分布の一例を示している。
【図６】本発明による分散補償ファイバ設計に対する屈
折率分布の一例を示している。
折率分布の一例を示している。
【図７】本発明による分散補償ファイバ設計に対する屈
折率分布の一例を示している。
折率分布の一例を示している。
【図８】本発明による分散補償ファイバ設計に対する屈
折率分布の一例を示している。
折率分布の一例を示している。
【図８Ａ】本発明による分散補償ファイバ設計に対する
屈折率分布の一例を示している。
屈折率分布の一例を示している。
【図９】表３におけるデータに対応するシステム実施例
１に使用された４つのシステム要素構成のうちの１つを
示すブロック図である。
１に使用された４つのシステム要素構成のうちの１つを
示すブロック図である。
【図10】表３におけるデータに対応するシステム実施例
１に用いられる４つのシステム要素構成のうちの１つを
示すブロック図である。
１に用いられる４つのシステム要素構成のうちの１つを
示すブロック図である。
【図11】表３におけるデータに対応するシステム実施例
１に用いられる４つのシステム要素構成のうちの１つを
示すブロック図である。
１に用いられる４つのシステム要素構成のうちの１つを
示すブロック図である。
【図12】表３におけるデータに対応するシステム実施例
１に用いられる４つのシステム要素構成のうちの１つを
示すブロック図である。
１に用いられる４つのシステム要素構成のうちの１つを
示すブロック図である。
【図13】システム実施例２で用いられる分散補償ファイ
バのスペクトル減衰を示すグラフである。
バのスペクトル減衰を示すグラフである。
【図14】システム実施例２で用いられるシステム要素構
成のブロック図である。
成のブロック図である。
【図15】システム実施例２の場合のビット・エラー・レ
ートテスト結果のグラフである。
ートテスト結果のグラフである。
【図16】システム実施例２で用いられる分散補償ファイ
バの分散対波長曲線のグラフである。
バの分散対波長曲線のグラフである。
【図17】システム実施例２の分散補償された伝送リンク
の実効分散対波長のグラフである。
の実効分散対波長のグラフである。
【図18】（ａ）は規格化された、（ｃ）は分散補償を伴
った、そして（ｂ）は分散補償を伴わない場合のシステ
ム実施例２の伝送リンクにおける受信機「アイ」（ey
e）パターン図である。
った、そして（ｂ）は分散補償を伴わない場合のシステ
ム実施例２の伝送リンクにおける受信機「アイ」（ey
e）パターン図である。
１、28 光源 ２、12 伝送リンク ３ 光ファイバ増幅器（ＯＦＡ） ４、24、29、34 分散補償ファイバ ５ 検知器 ６、26 帯域フィルタ 11 1310nm光源 11a、21 1550nm光源 16、18、19 ＷＤＭカプラ 17 レピータ 22、31 伝送ファイバ 23、25、30、32 ＯＦＡ 27、35 検知器 33 帯域フィルタ（ＢＰＦ）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ダグラス ワレン ホール アメリカ合衆国ニューヨーク州14830、コ ーニング、フォレスト ヒル ドライブ 48 (72)発明者 エドワード フランシス マーフィ アメリカ合衆国ニューヨーク州14870、ペ イテッドポスト、ティンバーレイン 21 (72)発明者 ディビッド キニー スミス アメリカ合衆国ニューヨーク州14870、ペ インテッド ポスト、ティンバーレイン 18 Ｆターム(参考） 2H050 AB04Y AB05X AB10Y AC09 AC28 AC38 AC71 AD01 5F072 AK06 KK30 YY17
Claims (24)
- 【請求項１】 クラッドガラスによって包囲されて且つ
中央に配置されたコアを含む、シリカをベースとした分
散補償光導波路ファイバであって、（Ａ）前記コアは、
半径の増加方向において順に、 （ｉ） 所定の屈折率を有する中央コア領域と、 （ii） 前記クラッドガラスの屈折率よりも低い屈折率
を有するコアモート領域と、 (iii) 前記クラッドガラスの屈折率と前記中央コア領域
の屈折率との中間の屈折率を有するコアリング領域と、
を含み、（Ｂ）前記クラッドガラス及び前記コアの各々
の屈折率分布は、 （ｉ） 1520nmから1565nmの範囲内の所定の波長で、−2
0ps/nm-km以下の分散、 (ii) 前記所定の波長で、ゼロ又は負の分散勾配、を生
ずるように選択され、（Ｃ）前記所定の波長において、
１dB/km以下の減衰且つ-40ps/nm-dBよりも小である減衰
に対する分散の比を有する、ことを特徴とする分散補償
光導波路ファイバ。 - 【請求項２】 前記コアリング領域の半径よりも大なる
半径で、前記クラッドガラスの屈折率よりも小である屈
折率の第２コアモート領域を更に有していることを特徴
とする請求項１記載の導波路ファイバ。 - 【請求項３】 1520nmから1565nmの波長範囲内における
分散傾斜が０と−1.2ps/nm2-kmとの間であることを特徴
とする請求項１又は２記載の導波路ファイバ。 - 【請求項４】 カットオフ波長、伝送波長及びベンドエ
ッジ波長を有し、前記屈折率分布に関連するカットオフ
波長は、前記伝送波長が前記カットオフ波長と前記ベン
ドエッジ波長の間のほぼ中間となる値を有することを特
徴とする請求項１乃至３のうちの１に記載の導波路ファ
イバ。 - 【請求項５】 Ｄｄｃｆを前記分散補償ファイバの分
散、Ｓｔｆを1290nmから1330nmの波長範囲内の伝送に最
適化された標準の単一モード伝送ファイバの1520nmから
1565nmの前記波長範囲内における分散対波長の曲線の平
均傾斜、Ｄｔｆは1520nmから1565nmの範囲内の波長にお
ける前記標準の単一モード伝送ファイバの分散、かつＤ
ｄｃｆは−20から−120ps/nm-kmの範囲内であるとする
と、1520nmから1565nmの波長範囲内における平均傾斜Ｓ
ｄｃｆが、 ０＞Ｓｄｃｆ＞２Ｄｄｃｆ（Ｓｔｆ／Ｄｔｆ） の範囲内にあって、且つＤｔｆは、15+/-５ps/nm-kmの
範囲内にあることを特徴とする請求項１乃至４のうちの
１に記載の導波路ファイバ。 - 【請求項６】 Ｄｄｃｆを前記分散補償ファイバの分
散、Ｓｔｆを1290nmから1330nmの波長範囲内の伝送に最
適化された標準の単一モード伝送ファイバの1520nmから
1565nmの前記波長範囲内における分散対波長の曲線の平
均傾斜、Ｄｔｆは前記所定の波長における前記標準の単
一モード伝送ファイバの分散とすると、1520nmから1565
nmの波長範囲内における平均傾斜が、 Ｓｄｃｆ＝Ｄｄｃｆ（Ｓｔｆ／Ｄｔｆ） の関係式で決定されることを特徴とする請求項１乃至４
のうちの１に記載の導波路ファイバ。 - 【請求項７】 光伝送ファイバと、請求項１乃至６のう
ちの１に記載の分散補償光導波路ファイバとを組み合わ
せたことを特徴とする光伝送アセンブリ。 - 【請求項８】 1520nmから1565nmまでの範囲内の所定の
波長で動作する光源と、光検知器と、光伝送ファイバ
と、光ファイバ増幅器と、及び、請求項１乃至６のうち
の１に記載の分散補償光導波路ファイバと、からなる光
伝送システムであって、 前記光ファイバ増幅器と前記分散補償光導波路ファイバ
は、前記光源と前記光検知器との間で直列に結合されて
いることを特徴とする光伝送システム。 - 【請求項９】 1290nmから1330nmの範囲内の波長で動作
する第２の光源及び第２の検知器を更に含み、前記光源
及び前記第２の光源は、第１のＷＤＭカプラを介して直
列に組み合わせて結合されており、前記検知器及び第２
の検知器は、第２のＷＤＭカプラを介して直列に組み合
わせて結合されていることを特徴とする請求項８記載の
光伝送システム。 - 【請求項10】 前記伝送ファイバは40kmの長さを有する
標準のシングルモードファイバであって、前記分散補償
ファイバの長さは前記伝送ファイバの前記長さの約半分
以下であって、前記分散補償ファイバの屈折率分布は、
前記伝送ファイバと前記分散補償ファイバの組み合わせ
の分散が1520nmから1565nmまでの範囲内の前記所定の波
長で約300ps/nm以下であるように選択されていることを
特徴とする請求項８記載の光伝送システム。 - 【請求項11】 前記分散補償ファイバは、エルビウムを
添加されたコア領域を含み、少なくとも前記分散補償フ
ァイバの減衰をキャンセルする分布型ファイバ増幅器を
形成することを特徴とする請求項10記載の光伝送システ
ム。 - 【請求項12】 前記分散補償ファイバの前記屈折率分布
は、前記分散補償ファイバと前記伝送ファイバの複合二
次歪みが1520nmから1565nmまでの範囲内の前記所定の波
長における動作に最適化された単一分散シフトファイバ
の複合二次歪みに等しく、且つ前記伝送ファイバと前記
分散シフトファイバの長さが等しいことを特徴とする請
求項10記載の光伝送システム。 - 【請求項13】 クラッドガラスによって包囲されて且つ
中央に配置されたコアを含む、シリカをベースとした分
散補償光導波路ファイバであって、（Ａ）前記コアは、
半径の増加方向において順に、 （ｉ） 所定の屈折率を有する中央コア領域と、 （ii） 前記クラッドガラスの屈折率よりも低い屈折率
を有するコアモート領域と、 (iii) 前記クラッドガラスの屈折率と前記中央コア領域
の屈折率との中間の屈折率を有するコアリング領域と、
を含み、（Ｂ）前記クラッドガラス及び前記コアの各々
の屈折率分布は、 （ｉ） 1520nmから1565nmの範囲内の所定の波長で、分
散が−20ps/nm-km以下であって、 (ii) 前記所定の波長で、分散勾配がゼロ又は負であっ
て、 (iii) 波長に対する分散の曲線のグラフにおいて、1290
nmから1565nmの範囲内の波長でゼロ交差を有さない、よ
うに選択され、（Ｃ）前記所定の波長で、１dB/km以下
の減衰且つ-40ps/nm-dBよりも小である減衰に対する分
散の比を有する、ことを特徴とする分散補償光導波路フ
ァイバ。 - 【請求項14】 前記コアリング領域の半径よりも大なる
半径で、前記クラッドガラスの屈折率よりも小である屈
折率の第２コアモート領域を更に有していることを特徴
とする請求項13記載の導波路ファイバ。 - 【請求項15】 1520nmから1565nmの波長範囲内における
分散傾斜が０と−1.2ps/nm2-kmとの間であることを特徴
とする請求項13又は14記載の導波路ファイバ。 - 【請求項16】 カットオフ波長、伝送波長及びベンドエ
ッジ波長を有し、前記屈折率分布に関連するカットオフ
波長は、前記伝送波長が前記カットオフ波長と前記ベン
ドエッジ波長の間のほぼ中間となる値を有することを特
徴とする請求項13乃至15のうちの１に記載の導波路ファ
イバ。 - 【請求項17】 Ｄｄｃｆを前記分散補償ファイバの分
散、Ｓｔｆを1290nmから1330nmの波長範囲内の伝送に最
適化された標準の単一モード伝送ファイバの1520nmから
1565nmの前記波長範囲内における分散対波長の曲線の平
均傾斜、Ｄｔｆは1520nmから1565nmの範囲内の波長にお
ける前記標準の単一モード伝送ファイバの分散、かつＤ
ｄｃｆは−20から−120ps/nm-kmの範囲内であるとする
と、1520nmから1565nmの波長範囲内における平均傾斜Ｓ
ｄｃｆが、 ０＞Ｓｄｃｆ＞２Ｄｄｃｆ（Ｓｔｆ／Ｄｔｆ） の範囲内にあって、且つＤｔｆは、15+/-５ps/nm-kmの
範囲内にあることを特徴とする請求項13乃至16のうちの
１に記載の導波路ファイバ。 - 【請求項18】 Ｄｄｃｆを前記分散補償ファイバの分
散、Ｓｔｆを1290nmから1330nmの波長範囲内の伝送に最
適化された標準の単一モード伝送ファイバの1520nmから
1565nmの前記波長範囲内における分散対波長の曲線の平
均傾斜、Ｄｔｆは前記所定の波長における前記標準の単
一モード伝送ファイバの分散とすると、1520nmから1565
nmの波長範囲内における平均傾斜が、 Ｓｄｃｆ＝Ｄｄｃｆ（Ｓｔｆ／Ｄｔｆ） の関係式で決定されることを特徴とする請求項13乃至16
のうちの１に記載の導波路ファイバ。 - 【請求項19】 光伝送ファイバと、請求項13乃至18のう
ちの１に記載の分散補償光導波路ファイバとを組み合わ
せたことを特徴とする組み合わせ体。 - 【請求項20】 1520nmから1565nmまでの範囲内の所定の
波長で動作する光源と、光検知器と、光伝送ファイバ
と、光ファイバ増幅器と、及び、請求項13乃至18のうち
の１に記載の分散補償光導波路ファイバと、からなる光
伝送システムであって、 前記分散補償光導波路ファイバは、前記光源と前記光検
知器との間で直列に結合されていることを特徴とする光
伝送システム。 - 【請求項21】 1290nmから1330nmの範囲内の波長で動作
する第２の光源及び第２の検知器を更に含み、前記光源
及び前記第２の光源は、第１のＷＤＭカプラを介して直
列に組み合わせて結合されており、前記検知器及び第２
の検知器は、第２のＷＤＭカプラを介して直列に組み合
わせて結合されていることを特徴とする請求項20記載の
光伝送システム。 - 【請求項22】 前記伝送ファイバは40kmの長さを有する
標準のシングルモードファイバであって、前記分散補償
ファイバの長さは前記伝送ファイバの前記長さの約半分
以下であって、前記分散補償ファイバの屈折率分布は、
前記伝送ファイバと前記分散補償ファイバの組み合わせ
体の分散が1520nmから1565nmまでの範囲内の前記所定の
波長で約300ps/nm以下であるように選択されていること
を特徴とする請求項20記載の光伝送システム。 - 【請求項23】 前記分散補償ファイバは、エルビウムを
添加されたコア領域を含み、少なくとも前記分散補償フ
ァイバの減衰をキャンセルする分布型ファイバ増幅器を
形成することを特徴とする請求項22記載の光伝送システ
ム。 - 【請求項24】 前記分散補償ファイバの前記屈折率分布
は、前記分散補償ファイバと前記伝送ファイバの複合二
次歪みが1520nmから1565nmまでの範囲内の前記所定の波
長における動作に最適化された単一分散シフトファイバ
の複合二次歪みに等しく、且つ前記伝送ファイバと前記
分散シフトファイバの長さが等しいことを特徴とする請
求項22記載の光伝送システム。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/830,692 US5361319A (en) | 1992-02-04 | 1992-02-04 | Dispersion compensating devices and systems |
| US830692 | 1992-02-04 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03929693A Division JP3602152B2 (ja) | 1992-02-04 | 1993-02-04 | 分散補償光導波路ファイバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002243967A true JP2002243967A (ja) | 2002-08-28 |
| JP3615731B2 JP3615731B2 (ja) | 2005-02-02 |
Family
ID=25257497
Family Applications (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03929693A Expired - Lifetime JP3602152B2 (ja) | 1992-02-04 | 1993-02-04 | 分散補償光導波路ファイバ |
| JP2001377872A Expired - Lifetime JP3615732B2 (ja) | 1992-02-04 | 2001-12-11 | 分散補償光導波路ファイバ |
| JP2001377871A Expired - Lifetime JP3615731B2 (ja) | 1992-02-04 | 2001-12-11 | 分散補償光導波路ファイバ |
Family Applications Before (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03929693A Expired - Lifetime JP3602152B2 (ja) | 1992-02-04 | 1993-02-04 | 分散補償光導波路ファイバ |
| JP2001377872A Expired - Lifetime JP3615732B2 (ja) | 1992-02-04 | 2001-12-11 | 分散補償光導波路ファイバ |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5361319A (ja) |
| EP (2) | EP0935146A3 (ja) |
| JP (3) | JP3602152B2 (ja) |
| AU (1) | AU660522C (ja) |
| CA (1) | CA2084217C (ja) |
| DE (1) | DE69327120T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005303101A (ja) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光増幅用ファイバ、光ファイバ増幅器及び光通信システム |
| JP2008134297A (ja) * | 2006-11-27 | 2008-06-12 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 負分散光ファイバ、広帯域光伝送路及び光伝送システム |
Families Citing this family (211)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU664449B2 (en) * | 1992-06-22 | 1995-11-16 | Nec Corporation | Optical communication transmission system |
| JP2701189B2 (ja) * | 1992-09-25 | 1998-01-21 | 国際電信電話株式会社 | 光通信伝送路 |
| FR2700901B1 (fr) * | 1993-01-28 | 1995-02-24 | Alcatel Nv | Système et procédé de transmission à solitons. |
| US5587830A (en) * | 1993-05-28 | 1996-12-24 | Lucent Technologies Inc. | High capacity optical fiber network |
| US6930824B1 (en) * | 1993-08-10 | 2005-08-16 | Fujitsu Limited | Optical amplifier which compensates for dispersion of a WDM optical signal |
| JP3396270B2 (ja) | 1993-08-10 | 2003-04-14 | 富士通株式会社 | 光分散補償方式 |
| JP3269713B2 (ja) * | 1993-09-03 | 2002-04-02 | 株式会社日立製作所 | 光伝送システム |
| US5473719A (en) * | 1993-11-15 | 1995-12-05 | At&T Corp. | Optical dispersion compensator |
| US5404413A (en) * | 1993-12-14 | 1995-04-04 | At&T Corp. | Optical circulator for dispersion compensation |
| JPH07261048A (ja) * | 1994-03-23 | 1995-10-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 分散補償ファイバ |
| US5666454A (en) * | 1994-04-25 | 1997-09-09 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Preform for optical fiber and method of producing optical fiber |
| US5539563A (en) * | 1994-05-31 | 1996-07-23 | At&T Corp. | System and method for simultaneously compensating for chromatic dispersion and self phase modulation in optical fibers |
| DE4420287A1 (de) * | 1994-06-10 | 1995-12-14 | Sel Alcatel Ag | Lichtwellenleiter für faseroptische Verstärker für den Wellenlängenbereich um 1550 nm |
| JP3846918B2 (ja) * | 1994-08-02 | 2006-11-15 | 富士通株式会社 | 光伝送システム、光多重伝送システム及びその周辺技術 |
| DE4429286A1 (de) * | 1994-08-18 | 1996-02-22 | Siemens Ag | Verfahren zur Kompensation der Dispersion in einem optischen Übertragungsmedium |
| JP3491644B2 (ja) * | 1994-08-26 | 2004-01-26 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法 |
| US5544268A (en) * | 1994-09-09 | 1996-08-06 | Deacon Research | Display panel with electrically-controlled waveguide-routing |
| JP3373333B2 (ja) * | 1994-09-12 | 2003-02-04 | Ｋｄｄｉ株式会社 | 光増幅中継伝送システム |
| CA2157828C (en) * | 1994-09-13 | 2003-02-11 | Youichi Akasaka | Dispersion compensating optical fiber for wavelength division multiplex transmission |
| JP3409935B2 (ja) * | 1995-01-13 | 2003-05-26 | 富士通株式会社 | シングルモード光ファイバ及びその製造方法並びに光ファイバ伝送路 |
| DE69637562D1 (de) | 1995-03-20 | 2008-07-24 | Fujitsu Ltd | Verfahren und Vorrichtung zur optischen Signalverarbeitung |
| GB2299473A (en) * | 1995-03-27 | 1996-10-02 | Hitachi Cable | Broadband long-distance optical fibre communications |
| AU693329B2 (en) * | 1995-04-13 | 1998-06-25 | Corning Incorporated | Dispersion managed optical waveguide |
| US5894537A (en) * | 1996-01-11 | 1999-04-13 | Corning Incorporated | Dispersion managed optical waveguide |
| US5579428A (en) * | 1995-06-07 | 1996-11-26 | Corning Incorporated | Solitons in dispersion flattened waveguide |
| JPH0946318A (ja) * | 1995-08-01 | 1997-02-14 | Fujitsu Ltd | 波長多重光伝送システム及び該伝送システムに用いる光送信装置 |
| US5677780A (en) * | 1995-09-06 | 1997-10-14 | Lucent Technologies Inc. | Method of improving the electrical eye margin of an optical fiber transmission system having single mode and dispersion compensating fiber segments |
| US5649044A (en) * | 1995-11-21 | 1997-07-15 | Corning Incorporated | Dispersion shifted optical waveguide |
| JPH09191290A (ja) * | 1996-01-10 | 1997-07-22 | Nec Corp | 光伝送路の波長分散補償システム |
| JP3369389B2 (ja) * | 1996-02-08 | 2003-01-20 | 住友電気工業株式会社 | 分散シフト光ファイバ |
| CA2195614C (en) * | 1996-02-16 | 2005-06-28 | George F. Wildeman | Symmetric, dispersion-manager fiber optic cable and system |
| US5940208A (en) * | 1996-04-02 | 1999-08-17 | Corning Incorporated | Switchable fiber optic device for fiber transmission system and components thereof |
| CA2202586C (en) * | 1996-04-15 | 2003-05-06 | Masashi Onishi | Dispersion compensating fiber and optical transmission system including the same |
| JP3522044B2 (ja) * | 1996-04-19 | 2004-04-26 | 富士通株式会社 | 光伝送システム |
| US6025947A (en) | 1996-05-02 | 2000-02-15 | Fujitsu Limited | Controller which controls a variable optical attenuator to control the power level of a wavelength-multiplexed optical signal when the number of channels are varied |
| US6369938B1 (en) | 1996-05-28 | 2002-04-09 | Fujitsu Limited | Multi-wavelength light amplifier |
| US5611016A (en) * | 1996-06-07 | 1997-03-11 | Lucent Technologies Inc. | Dispersion-balanced optical cable |
| US5995694A (en) * | 1996-06-21 | 1999-11-30 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Wavelength division multiplex communication link for optical transmission |
| JPH1038687A (ja) * | 1996-07-29 | 1998-02-13 | Ando Electric Co Ltd | 光可変減衰器における波長依存性補正方法 |
| US5999679A (en) * | 1997-07-14 | 1999-12-07 | Corning Incorporated | Dispersion compensating single mode waveguide |
| CA2221737A1 (en) * | 1996-07-31 | 1998-01-31 | Corning Incorporated | Dispersion compensating single mode waveguide |
| DE19641522A1 (de) * | 1996-09-30 | 1998-04-02 | Deutsche Telekom Ag | Verfahren zur Kompensation der Dispersion von Faserlasern aus Fluoridbasis im zweiten optischen Fenster |
| US5781673A (en) * | 1997-02-05 | 1998-07-14 | Lucent Technologies Inc. | WDM optical fiber communication system with improved dispersion compensation |
| US6490064B1 (en) * | 1997-02-14 | 2002-12-03 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Wavelength division multiplexing optical transmission system |
| US6020584A (en) * | 1997-02-14 | 2000-02-01 | Corning Incorporated | Method of measuring the polarization mode dispersion of an optical waveguide device |
| US7003226B2 (en) * | 1997-02-14 | 2006-02-21 | Nippon Telegraph And Telephone Corporation | Wavelength division multiplex optical transmission system |
| JP3748652B2 (ja) | 1997-02-27 | 2006-02-22 | 富士通株式会社 | インラインアンプを用いた光伝送システム |
| JPH10242909A (ja) * | 1997-02-27 | 1998-09-11 | Fujitsu Ltd | 光伝送システム |
| US5802234A (en) * | 1997-03-21 | 1998-09-01 | Lucent Technologies, Inc | Dispersion compensating optical fiber, and communication system comprising same |
| US6091864A (en) * | 1997-04-10 | 2000-07-18 | Ortel Corporation | Linear optical modulator for providing chirp-free optical signals |
| US5887105A (en) * | 1997-04-28 | 1999-03-23 | Corning Incorporated | Dispersion managed optical fiber |
| JP3337943B2 (ja) * | 1997-05-20 | 2002-10-28 | 株式会社フジクラ | 分散補償光ファイバ |
| US5878182A (en) * | 1997-06-05 | 1999-03-02 | Lucent Technologies Inc. | Optical fiber having a low-dispersion slope in the erbium amplifier region |
| US6191854B1 (en) | 1997-06-23 | 2001-02-20 | Pirelli Cavi E Sistemi S.P.A. | Optical telecommunications system |
| US7010231B1 (en) | 1997-08-04 | 2006-03-07 | Cisco Photonics Italy S.R.L. | System and method of high-speed transmission and appropriate transmission apparatus |
| US6055352A (en) * | 1997-08-29 | 2000-04-25 | Lucent Technologies | Optical wavelength optimization for high speed WDM transmission system |
| US7054559B1 (en) | 1997-09-04 | 2006-05-30 | Mci Communications Corporation | Method and system for modular multiplexing and amplification in a multi-channel plan |
| WO1999013366A1 (fr) * | 1997-09-10 | 1999-03-18 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fibre optique a compensation de pente de dispersion |
| US5887093A (en) * | 1997-09-12 | 1999-03-23 | Lucent Technologies Incorporated | Optical fiber dispersion compensation |
| JP3337954B2 (ja) * | 1997-09-17 | 2002-10-28 | 株式会社フジクラ | 分散補償光ファイバ |
| US6134366A (en) * | 1997-09-19 | 2000-10-17 | Internationl Business Machines Corporation | Reduced dispersion optical waveguide and methods for fabricating the same |
| KR19990038607A (ko) | 1997-11-06 | 1999-06-05 | 윤종용 | 다단계 코아 구조를 가지는 단일모드 광섬유 |
| US6031956A (en) * | 1997-11-17 | 2000-02-29 | Corning Incorporated | High performance single mode waveguide |
| JPH11204866A (ja) * | 1998-01-19 | 1999-07-30 | Kdd | 波長多重信号増幅中継器および該中継器を用いた光通信伝送路 |
| US6421490B1 (en) | 1998-02-23 | 2002-07-16 | Corning Incorporated | Low slope dispersion managed waveguide |
| JP4137211B2 (ja) * | 1998-02-23 | 2008-08-20 | 富士通株式会社 | 分散補償ファイバ及びそれを用いた光増幅装置 |
| US6496300B2 (en) | 1998-02-27 | 2002-12-17 | Fujitsu Limited | Optical amplifier |
| US6441955B1 (en) | 1998-02-27 | 2002-08-27 | Fujitsu Limited | Light wavelength-multiplexing systems |
| CA2290102A1 (en) * | 1998-03-16 | 1999-09-23 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Wavelength-multiplexing optical transmission channel and optical fiber used therefor |
| US6603596B2 (en) * | 1998-03-19 | 2003-08-05 | Fujitsu Limited | Gain and signal level adjustments of cascaded optical amplifiers |
| CN1294692A (zh) | 1998-03-25 | 2001-05-09 | 康宁股份有限公司 | 具有分置增益放大器和信号改进装置的光学传输系统 |
| US6339665B1 (en) | 1998-03-26 | 2002-01-15 | Lasercomm Inc. | Apparatus and method for compensation of chromatic dispersion in optical fibers |
| CA2335289C (en) * | 1998-06-16 | 2009-10-13 | Mohammed Nazrul Islam | Fiber-optic compensation for dispersion, gain tilt, and band pump nonlinearity |
| KR100298172B1 (ko) | 1998-09-02 | 2001-09-22 | 김진찬 | 광섬유색분산보상소자 |
| WO2000017684A1 (fr) * | 1998-09-18 | 2000-03-30 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Fibre a compensation de dispersion |
| KR20010088808A (ko) * | 1998-09-18 | 2001-09-28 | 오카야마 노리오 | 분산 보상 섬유 |
| JP4247950B2 (ja) | 1998-10-23 | 2009-04-02 | 古河電気工業株式会社 | 分散補償光ファイバおよびその分散補償光ファイバを用いた波長多重光伝送路 |
| JP2000151507A (ja) * | 1998-11-09 | 2000-05-30 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光伝送システム |
| FR2786343A1 (fr) | 1998-11-23 | 2000-05-26 | Cit Alcatel | Fibre de compensation de dispersion pour systeme de transmission a fibre optique a multiplexage en longueur d'onde employant une fibre de ligne a dispersion decalee |
| AU778609B2 (en) * | 1998-12-03 | 2004-12-16 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Dispersion equalization optical fiber and optical transmission line including the same |
| EP1054275B1 (en) | 1998-12-03 | 2008-05-07 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Dispersion equalization optical fiber and optical transmission line including the same |
| EP1653262A3 (en) * | 1998-12-18 | 2006-05-10 | Prysmian Cavi e Sistemi Energia S.r.l. | Optical system and method having low loss and non-linear effects |
| KR20010086128A (ko) | 1998-12-18 | 2001-09-07 | 지아네시 피에르 지오반니 | 손실 및 비-선형 효과가 낮은 광학 시스템과 그의 제조방법 |
| US6363036B1 (en) * | 1998-12-31 | 2002-03-26 | Lighttime, L.L.C. | Light clock |
| FR2788180B1 (fr) * | 1999-01-04 | 2004-01-30 | Cit Alcatel | Systeme de transmission a fibre optique a multiplexage en longueur d'onde |
| US6360045B1 (en) | 1999-02-23 | 2002-03-19 | Lasercomm Inc. | High order spatial mode transmission system |
| JP3567782B2 (ja) | 1999-03-09 | 2004-09-22 | Ｋｄｄｉ株式会社 | 分散補償光伝送路及びシステム |
| US6442320B1 (en) | 1999-04-16 | 2002-08-27 | Lasercomm Inc. | Limited mode dispersion compensating optical fiber |
| CA2370448A1 (en) | 1999-04-30 | 2000-11-09 | Corning Incorporated | Dispersion compensating fiber |
| EP1107028A4 (en) | 1999-05-17 | 2007-08-22 | Furukawa Electric Co Ltd | OPTICAL FIBER AND OPTICAL TRANSMISSION LINE INCLUDING OPTICAL FIBER |
| US6317549B1 (en) | 1999-05-24 | 2001-11-13 | Lucent Technologies Inc. | Optical fiber having negative dispersion and low slope in the Erbium amplifier region |
| US6295396B1 (en) * | 1999-06-04 | 2001-09-25 | Qtera Corporation | Method and apparatus for higher-order chromatic dispersion compensation |
| FR2795828B1 (fr) * | 1999-06-29 | 2001-10-05 | Cit Alcatel | Fibre optique pour la compensation de la dispersion chromatique d'une fibre optique a dispersion chromatique positive |
| US6583907B1 (en) * | 1999-07-01 | 2003-06-24 | Lucent Technologies Inc. | Optical communications system and method of operation for performance recovery by post-transmission dispersion compensation |
| WO2001004675A1 (fr) | 1999-07-12 | 2001-01-18 | Fujikura Ltd. | Fibre optique a dispersion decalee |
| US7194171B2 (en) * | 1999-07-19 | 2007-03-20 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Dispersion compensating optical fiber, dispersion compensating device, optical transmission line and optical transmission system |
| EP1072909A3 (en) * | 1999-07-19 | 2004-01-28 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Dispersion compensating optical fiber and optical transmission line |
| US20030086671A1 (en) * | 1999-07-19 | 2003-05-08 | Masao Tsukitani | Dispersion compensating optical fiber and optical transmission line |
| US6694079B1 (en) | 1999-07-27 | 2004-02-17 | Fujikura Ltd. | Disperson-shifted optical fiber employing dual shape core profile |
| JP3471271B2 (ja) | 1999-08-12 | 2003-12-02 | 株式会社フジクラ | 光ファイバおよび光伝送システム |
| DE60042109D1 (de) | 1999-09-09 | 2009-06-10 | Fujikura Ltd | Dispersionsverschobene optische faser |
| JP2001094510A (ja) | 1999-09-24 | 2001-04-06 | Ddi Corp | 光伝送システム、光伝送路及び光送信装置 |
| US6430347B1 (en) * | 1999-09-30 | 2002-08-06 | Corning Incorporated | Dispersion and dispersion slope compensated fiber link |
| US6389207B1 (en) * | 1999-12-13 | 2002-05-14 | Corning Incorporated | Dispersion managed fiber |
| US6366728B1 (en) * | 2000-01-28 | 2002-04-02 | Mci Worldcom, Inc. | Composite optical fiber transmission line method |
| JP3438775B2 (ja) * | 2000-02-01 | 2003-08-18 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバ製造方法 |
| JP2001215346A (ja) | 2000-02-07 | 2001-08-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光伝送路および光伝送システム |
| US6556732B1 (en) | 2000-06-07 | 2003-04-29 | Corning Incorporated | All fiber polarization mode dispersion compensator |
| US6813430B2 (en) | 2000-02-29 | 2004-11-02 | Fujikura, Ltd. | Dispersion-compensating optical fiber and hybrid transmission line |
| US6731877B1 (en) | 2000-03-03 | 2004-05-04 | Qtera Corporation | High capacity ultra-long haul dispersion and nonlinearity managed lightwave communication systems |
| DE10010783A1 (de) * | 2000-03-04 | 2001-09-06 | Deutsche Telekom Ag | Breitbandige WDM-Faser mit flachem Dispersionsverlauf im zweiten optischen Fenster |
| US6445864B2 (en) | 2000-03-24 | 2002-09-03 | Corning Incorporated | Dispersion compensating optical fiber |
| KR20030003706A (ko) * | 2000-03-30 | 2003-01-10 | 코닝 인코포레이티드 | 분산 기울기를 보상하는 광 도파관 섬유 |
| JP2001296444A (ja) * | 2000-04-11 | 2001-10-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 分散補償光ファイバ、光伝送路および分散補償モジュール |
| US6477306B2 (en) | 2000-04-11 | 2002-11-05 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Dispersion-compensating optical fiber, and, optical transmission line and dispersion-compensating module respectively including the same |
| US6640038B2 (en) | 2000-05-31 | 2003-10-28 | Corning Incorporated | Dispersion managed fibers having reduced sensitivity to manufacturing variabilities |
| JP4700889B2 (ja) | 2000-05-31 | 2011-06-15 | コーニング インコーポレイテッド | 分散傾斜補償化光ファイバ |
| US6418258B1 (en) * | 2000-06-09 | 2002-07-09 | Gazillion Bits, Inc. | Microstructured optical fiber with improved transmission efficiency and durability |
| US6445862B1 (en) | 2000-06-20 | 2002-09-03 | Corning Incorporated | Dispersion compensating photonic crystal fiber |
| AU783168B2 (en) | 2000-06-23 | 2005-09-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber, optical transmission line and dispersion compensating module |
| EP1314268B1 (en) * | 2000-08-31 | 2010-12-15 | Prysmian S.p.A. | Optical transmission link with low slope, raman amplified fiber |
| US6941054B2 (en) | 2000-08-31 | 2005-09-06 | Pirelli S.P.A. | Optical transmission link with low slope, raman amplified fiber |
| US6400877B1 (en) | 2000-09-01 | 2002-06-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Negative-dispersion optical fiber and optical transmission line incorporating the same |
| JP2002169049A (ja) * | 2000-09-21 | 2002-06-14 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバとそれを用いた分散補償器および光伝送路ならびに光伝送システム |
| US6611640B2 (en) | 2000-10-03 | 2003-08-26 | Evident Technologies | Optical dispersion compensator |
| KR20030051707A (ko) * | 2000-10-11 | 2003-06-25 | 코닝 인코포레이티드 | 저감된 분산을 갖는 단일모드 광 도파관 섬유 |
| KR20020029529A (ko) * | 2000-10-13 | 2002-04-19 | 이계철 | 큰 음의 분산 값을 갖는 분산 평탄 광섬유의 구조 및 제조방법 |
| FR2815419B1 (fr) | 2000-10-16 | 2003-10-03 | Cit Alcatel | Fibre pour la compensation de dispersion chromatique en bande d'une fibre monomode |
| JP2002202428A (ja) * | 2000-10-31 | 2002-07-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバ |
| US6519402B2 (en) | 2000-11-27 | 2003-02-11 | Fujikura, Ltd. | Dispersion compensating optical fiber, and dispersion compensating optical fiber module |
| US6611647B2 (en) * | 2000-12-12 | 2003-08-26 | Corning Incorporated | Large effective area optical fiber |
| US20020073740A1 (en) * | 2000-12-20 | 2002-06-20 | Dawes Steven B. | Fluorine doping a soot preform |
| JP2002250833A (ja) | 2000-12-22 | 2002-09-06 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバおよび該光ファイバを用いた分散補償器ならびに光伝送システム |
| US20020114597A1 (en) * | 2000-12-26 | 2002-08-22 | Nortel Networks Limited | Method and apparatus for reducing dispersion slope in optical transmission fibre systems |
| JP2002232355A (ja) * | 2001-01-31 | 2002-08-16 | Kddi Submarine Cable Systems Inc | 光ファイバ伝送路 |
| US6498887B1 (en) | 2001-02-21 | 2002-12-24 | Fitel Usa Corp. | Dispersion-compensating fiber having a high relative dispersion slope |
| US6654531B2 (en) * | 2001-02-21 | 2003-11-25 | Fitel Usa Corp. | Dispersion-compensating module |
| US6490398B2 (en) | 2001-02-21 | 2002-12-03 | Fitel Usa Corp. | Dispersion-compensating fiber having a high figure of merit |
| JP2002280959A (ja) * | 2001-03-16 | 2002-09-27 | Kddi Submarine Cable Systems Inc | 分散補償光伝送路及び光伝送システム |
| AU2934102A (en) | 2001-03-30 | 2002-10-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical transmission line, and optical fiber and dispersion compensating module employed in the same |
| JP4443788B2 (ja) * | 2001-03-30 | 2010-03-31 | 古河電気工業株式会社 | 光ファイバおよびその光ファイバを用いた光通信システム |
| US6879764B2 (en) * | 2001-04-30 | 2005-04-12 | Sterlite Optical Technologies Limited | Dispersion shifted fiber having low dispersion slope |
| JP2004533014A (ja) * | 2001-05-31 | 2004-10-28 | コーニング インコーポレイテッド | 波長分散及び分散勾配制御 |
| US20020181878A1 (en) * | 2001-05-31 | 2002-12-05 | Schneider Victor M. | Dynamic chromatic dispersion control using coupled optical waveguides |
| US20030081891A1 (en) * | 2001-10-25 | 2003-05-01 | Schneider Vitor M. | Chromatic dispersion control using index variation |
| US20020181860A1 (en) * | 2001-05-31 | 2002-12-05 | Weller-Brophy Laura A. | Chromatic dispersion control method and apparatus |
| JP2003004995A (ja) * | 2001-06-26 | 2003-01-08 | Fujikura Ltd | 分散補償光ファイバ及び分散補償光ファイバモジュール |
| US6768852B2 (en) * | 2001-07-11 | 2004-07-27 | Corning Incorporated | Dispersion and slope compensating optical fiber and transmission link including same |
| US6693740B2 (en) * | 2001-08-07 | 2004-02-17 | Corning Incorporated | Dispersion managed discrete Raman amplifiers |
| FR2828939B1 (fr) | 2001-08-27 | 2004-01-16 | Cit Alcatel | Fibre optique pour un systeme de transmission a multiplexage en longueurs d'onde |
| JP2003066261A (ja) * | 2001-08-27 | 2003-03-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光伝送路および光通信システム |
| US20030059186A1 (en) | 2001-09-26 | 2003-03-27 | Hebgen Peter G. | L-band dispersion compensating fiber and transmission system including same |
| WO2003030427A1 (en) * | 2001-10-03 | 2003-04-10 | Tejas Networks India Pvt. Ltd. | Improving osnr of optically amplified dwdm transmission system |
| WO2003030428A1 (en) * | 2001-10-03 | 2003-04-10 | Tejas Networks India Pvt. Ltd. | System for improving osnr of dwdm transmission system |
| US6937805B2 (en) * | 2001-10-26 | 2005-08-30 | Fujikura, Ltd. | Dispersion compensating fiber and dispersion compensating fiber module |
| US6711332B2 (en) * | 2001-11-05 | 2004-03-23 | Corning Incorporated | Highly negative-slope dispersion compensating fiber and transmission system including same |
| FR2832221B1 (fr) | 2001-11-15 | 2004-02-13 | Cit Alcatel | Fibre de compensation de dispersion chromatique pour systeme de transmission a fibre optique en bande u |
| KR100795576B1 (ko) * | 2001-11-20 | 2008-01-21 | 주식회사 케이티 | 음 분산 평탄광섬유를 이용한 광대역 분산 보상 광 증폭기 |
| US6813907B2 (en) * | 2001-11-30 | 2004-11-09 | Corning Incorporated | Fluorine doping a soot preform |
| US6650814B2 (en) | 2001-12-11 | 2003-11-18 | Corning Incorporated | Single mode dispersion compensating optical fiber |
| CN100480751C (zh) * | 2001-12-18 | 2009-04-22 | 古河电气工业株式会社 | 光放大器用的光纤 |
| JP2003337241A (ja) | 2002-03-13 | 2003-11-28 | Fujikura Ltd | 分散補償光ファイバ |
| US6504973B1 (en) * | 2002-03-16 | 2003-01-07 | Fitel Usa Corp. | Raman amplified dispersion compensating modules |
| US6771865B2 (en) * | 2002-03-20 | 2004-08-03 | Corning Incorporated | Low bend loss optical fiber and components made therefrom |
| US6724956B2 (en) * | 2002-04-03 | 2004-04-20 | Fitel Usa Corporation | Method and apparatus for providing dispersion compensation |
| FR2839221B1 (fr) | 2002-04-29 | 2006-01-27 | Cit Alcatel | Fibre de compensation de la dispersion chromatique cumulee dans une fibre a dispersion chromatique negative |
| KR20030089278A (ko) * | 2002-05-17 | 2003-11-21 | (주)엠디케이 | 파장 분할 다중화 시스템용 다단 광섬유 증폭기 |
| JP3910486B2 (ja) * | 2002-05-17 | 2007-04-25 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ及び光伝送路 |
| US6947652B2 (en) | 2002-06-14 | 2005-09-20 | 3M Innovative Properties Company | Dual-band bend tolerant optical waveguide |
| US7239783B2 (en) * | 2002-07-01 | 2007-07-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber, dispersion compensator, and optical transmission system |
| US7206484B2 (en) * | 2002-07-01 | 2007-04-17 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber, dispersion compensator, and optical transmission system |
| US6975801B2 (en) | 2002-07-15 | 2005-12-13 | Corning Incorporated | Dispersion compensating fiber for low slope transmission fiber and optical transmission line utilizing same |
| JP2004061741A (ja) * | 2002-07-26 | 2004-02-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバ、光伝送路および光通信システム |
| US6707976B1 (en) | 2002-09-04 | 2004-03-16 | Fitel Usa Corporation | Inverse dispersion compensating fiber |
| US6823123B2 (en) * | 2002-09-06 | 2004-11-23 | Fitel Usa Corporation | Method and apparatus for providing dispersion compensation |
| US7102812B2 (en) * | 2002-10-15 | 2006-09-05 | Corning Incorporated | Devices and methods for raman amplification and dispersion compensation |
| US20040076392A1 (en) * | 2002-10-17 | 2004-04-22 | Bickham Scott R. | Low Kappa, dual-moat DC fiber and optical transmission line |
| US20040101241A1 (en) * | 2002-11-22 | 2004-05-27 | Kohnke Glenn E. | Fiber grating/DC fiber hybrid dispersion compensation module |
| US7209620B2 (en) * | 2003-01-23 | 2007-04-24 | Sterlite Optical Technologies Limited | Dispersion optimized fiber having higher spot area |
| WO2004077111A2 (en) * | 2003-02-27 | 2004-09-10 | Oplink Communications, Inc. | Adaptive optical transponder |
| WO2004095098A1 (en) * | 2003-03-27 | 2004-11-04 | Corning Incorporated | High dispersion, wide band dispersion compensating optical fiber |
| WO2004100409A1 (ja) * | 2003-05-08 | 2004-11-18 | Fujitsu Limited | 波長分散補償方法及びそれを用いた波長分割多重伝送システム |
| US6959137B2 (en) * | 2003-06-11 | 2005-10-25 | Fitel U.S.A. Corporation | Large-effective-area inverse dispersion compensating fiber, and a transmission line incorporating the same |
| US7003203B2 (en) * | 2003-07-18 | 2006-02-21 | Corning Incorporated | Large effective area, low kappa, dispersion compensating optical fiber and telecommunication span including same |
| US6993228B2 (en) * | 2003-08-13 | 2006-01-31 | Corning Incorporated | Dispersion compensated optical fiber transmission system and module including micro-structured optical fiber |
| CN1300609C (zh) * | 2003-10-28 | 2007-02-14 | 长飞光纤光缆有限公司 | 高性能色散补偿光纤及其制造方法 |
| US6925237B2 (en) * | 2003-09-24 | 2005-08-02 | Corning Incorporated | High figure of merit dispersion compensating fiber for standard single mode fiber and transmission system utilizing same |
| US20050185905A1 (en) * | 2004-02-20 | 2005-08-25 | Burke James P. | Dispersion correction fiber, transmission system and method of operating same |
| JP2005257774A (ja) | 2004-03-09 | 2005-09-22 | Fujikura Ltd | 分散補償ファイバモジュール及び光ファイバ伝送路 |
| FR2871899B1 (fr) | 2004-06-22 | 2006-09-15 | Alcatel Sa | Fibre optique a compensation de dispersion chromatique |
| US6987918B1 (en) * | 2004-06-24 | 2006-01-17 | Corning Incorporated | Large kappa dispersion compensating fiber and transmission system |
| US7130515B2 (en) | 2004-08-31 | 2006-10-31 | 3M Innovative Properties Company | Triple-band bend tolerant optical waveguide |
| US7130516B2 (en) | 2004-08-31 | 2006-10-31 | 3M Innovative Properties Company | Triple-band bend tolerant optical waveguide |
| US7412125B2 (en) * | 2005-04-28 | 2008-08-12 | Tellabs Operations, Inc. | Optical dispersion compensation |
| US7224516B2 (en) * | 2005-08-02 | 2007-05-29 | Itt Manufacturing Enterprises, Inc. | Multimode fiber optic amplifier and method of amplifying optical signals |
| FR2891058B1 (fr) * | 2005-09-20 | 2007-11-02 | Draka Comteq France | Fibre de composation de la dispersion chromatique et de la pente de dispersion cumulees. |
| US7286740B2 (en) | 2005-10-07 | 2007-10-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber, optical transmission line, optical module and optical transmission system |
| US7894697B2 (en) | 2005-10-07 | 2011-02-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber, optical transmission line, optical module, and optical transmission system |
| US7400807B2 (en) * | 2005-11-03 | 2008-07-15 | Aculight Corporation | Apparatus and method for a waveguide with an index profile manifesting a central dip for better energy extraction |
| US7570856B1 (en) * | 2005-12-07 | 2009-08-04 | Lockheed Martin Corporation | Apparatus and method for an erbium-doped fiber for high peak-power applications |
| US7426323B2 (en) * | 2006-02-08 | 2008-09-16 | Tyco Telecommunications (Us) Inc. | Dispersion management in branched optical networks |
| WO2007122630A2 (en) * | 2006-04-24 | 2007-11-01 | Sterlite Optical Technologies Ltd. | Single mode optical fiber having reduced macrobending and attenuation loss and method for manufacturing the same |
| FR2900739B1 (fr) * | 2006-05-03 | 2008-07-04 | Draka Comteq France | Fibre de compensation de la dispersion chromatique |
| US7768700B1 (en) | 2006-11-30 | 2010-08-03 | Lockheed Martin Corporation | Method and apparatus for optical gain fiber having segments of differing core sizes |
| JP4777831B2 (ja) * | 2006-06-16 | 2011-09-21 | 日本電信電話株式会社 | 光伝送路及びこれを利用する光伝送システム |
| US7496260B2 (en) * | 2007-03-27 | 2009-02-24 | Imra America, Inc. | Ultra high numerical aperture optical fibers |
| CA2712123C (en) * | 2008-01-17 | 2014-12-23 | Institut National D'optique | Multi-cladding optical fiber with mode filtering through differential bending losses |
| JP5330729B2 (ja) * | 2008-04-16 | 2013-10-30 | 三菱電線工業株式会社 | グレーデッドインデックス形マルチモード光ファイバ |
| JP5293269B2 (ja) * | 2009-02-27 | 2013-09-18 | 富士通株式会社 | 光雑音抑圧処理を用いた光ファイバ伝送システム及び方法 |
| US10101160B2 (en) * | 2013-07-09 | 2018-10-16 | Honeywell International Inc. | RFOG with low chromatic dispersion |
| US9678269B2 (en) * | 2014-05-16 | 2017-06-13 | Corning Incorporated | Multimode optical fiber transmission system including single mode fiber |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS583205B2 (ja) * | 1979-10-08 | 1983-01-20 | 日本電信電話株式会社 | 超広帯域単一モ−ド光フアイバ |
| CA1124119A (en) * | 1979-10-08 | 1982-05-25 | Katsunari Okamoto | Single mode optical fibers |
| US4261639A (en) * | 1979-11-13 | 1981-04-14 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Optical pulse equalization in single-mode fibers |
| US4439007A (en) * | 1981-06-09 | 1984-03-27 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Low dispersion single mode fiber |
| US4435040A (en) * | 1981-09-03 | 1984-03-06 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Double-clad optical fiberguide |
| US4715679A (en) * | 1981-12-07 | 1987-12-29 | Corning Glass Works | Low dispersion, low-loss single-mode optical waveguide |
| CA1248386A (en) * | 1982-03-11 | 1989-01-10 | Leonard G. Cohen | Quadruple-clad optical fiberguide |
| GB2118317A (en) * | 1982-03-24 | 1983-10-26 | Standard Telephones Cables Ltd | Single mode optical fibres |
| EP0131634B1 (en) * | 1983-06-29 | 1988-06-01 | ANT Nachrichtentechnik GmbH | Single-mode w-fibre |
| JPS6252508A (ja) * | 1985-09-02 | 1987-03-07 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光フアイバ |
| JPS62275204A (ja) * | 1986-05-23 | 1987-11-30 | Fujitsu Ltd | 低分散光伝送路 |
| US4768853A (en) * | 1986-08-08 | 1988-09-06 | Corning Glass Works | Optical fiber dispersion transformer |
| US4750802A (en) * | 1986-08-08 | 1988-06-14 | Corning Glass Works | Optical fiber dispersion compensator |
| US4852968A (en) * | 1986-08-08 | 1989-08-01 | American Telephone And Telegraph Company, At&T Bell Laboratories | Optical fiber comprising a refractive index trench |
| JPS63208003A (ja) * | 1987-02-25 | 1988-08-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバ |
| US4889404A (en) * | 1987-09-09 | 1989-12-26 | Corning Incorporated | Asymmetrical bidirectional telecommunication system |
| JP2636876B2 (ja) * | 1988-04-08 | 1997-07-30 | 日本電信電話株式会社 | 光ファイバの分散補償装置 |
| DE3812140A1 (de) * | 1988-04-12 | 1989-11-02 | Schott Glaswerke | Monomode-lichtleitfaser |
| US4913520A (en) * | 1988-10-25 | 1990-04-03 | Spectra Physics | Optical fiber for pulse compression |
| US4979234A (en) * | 1988-12-20 | 1990-12-18 | At&T Bell Laboratories | Saturated semiconductor laser amplifier for compensation of optical fibre dispersion |
| JPH03211530A (ja) * | 1990-01-17 | 1991-09-17 | Mitsubishi Electric Corp | 光ファイバ遅延等化器 |
| JPH03275204A (ja) * | 1990-03-22 | 1991-12-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板のエッジドロップ低減圧延方法 |
| US5042906A (en) * | 1990-07-05 | 1991-08-27 | Hughes Aircraft Company | Dispersion equalized optical fiber link |
-
1992
- 1992-02-04 US US07/830,692 patent/US5361319A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-01 CA CA002084217A patent/CA2084217C/en not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-01-20 EP EP99108801A patent/EP0935146A3/en not_active Withdrawn
- 1993-01-20 EP EP93100780A patent/EP0554714B1/en not_active Revoked
- 1993-01-20 DE DE69327120T patent/DE69327120T2/de not_active Revoked
- 1993-01-29 AU AU32116/93A patent/AU660522C/en not_active Ceased
- 1993-02-04 JP JP03929693A patent/JP3602152B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-12-11 JP JP2001377872A patent/JP3615732B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-11 JP JP2001377871A patent/JP3615731B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005303101A (ja) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光増幅用ファイバ、光ファイバ増幅器及び光通信システム |
| JP4494850B2 (ja) * | 2004-04-14 | 2010-06-30 | 古河電気工業株式会社 | 光増幅用ファイバ、光ファイバ増幅器及び光通信システム |
| JP2008134297A (ja) * | 2006-11-27 | 2008-06-12 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 負分散光ファイバ、広帯域光伝送路及び光伝送システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0554714B1 (en) | 1999-12-01 |
| AU3211693A (en) | 1993-08-05 |
| CA2084217C (en) | 2005-01-25 |
| JP3615731B2 (ja) | 2005-02-02 |
| US5361319A (en) | 1994-11-01 |
| EP0935146A3 (en) | 2000-04-26 |
| DE69327120D1 (de) | 2000-01-05 |
| AU660522C (en) | 2003-01-23 |
| JP3602152B2 (ja) | 2004-12-15 |
| JP3615732B2 (ja) | 2005-02-02 |
| EP0554714A1 (en) | 1993-08-11 |
| EP0935146A2 (en) | 1999-08-11 |
| JPH0611620A (ja) | 1994-01-21 |
| CA2084217A1 (en) | 1993-08-05 |
| AU660522B2 (en) | 1995-06-29 |
| JP2002250834A (ja) | 2002-09-06 |
| DE69327120T2 (de) | 2000-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3615731B2 (ja) | 分散補償光導波路ファイバ | |
| US6418256B1 (en) | High order spatial mode optical fiber | |
| JP3893877B2 (ja) | 分散補償ファイバ | |
| RU2173940C2 (ru) | Волоконно-оптический кабель с регулируемой дисперсией и оптическая система передачи | |
| JP3760557B2 (ja) | 分散補償ファイバ及びそれを含む光伝送システム | |
| EP1149479A1 (en) | Optical system and method having low loss and non-linear effects | |
| JP4252894B2 (ja) | 分散及び分散スロープ補償光ファイバ及びこれを含む伝送リンク | |
| AU1173299A (en) | Dispersion-shifted optical fiber | |
| US7164829B2 (en) | Optical fiber, optical transmission line and optical communications system | |
| WO2000051269A9 (en) | High order spatial mode optical fiber | |
| KR100749295B1 (ko) | 분산 보상 광 화이버, 광 전송로 및 분산 보상 모듈 | |
| US6360045B1 (en) | High order spatial mode transmission system | |
| JP4101497B2 (ja) | 正の波長分散をもつ光ファイバ内の波長分散のインライン補償のための光ファイバ | |
| JP2003329870A (ja) | 分散の小さなラマンファイバ光増幅器 | |
| KR100433297B1 (ko) | 파장분할다중통신용광섬유 | |
| JP2005196231A (ja) | 光伝送システム | |
| JP2001264569A (ja) | 分散補償光ファイバおよび光伝送システム | |
| JP3746738B2 (ja) | 光伝送システム | |
| JP4134547B2 (ja) | 光伝送路 | |
| Seraji et al. | Design optimization of non-zero dispersion shifted fiber for latency mitigation in optical fiber network | |
| WO2001065287A1 (en) | Optical fiber for wdm transmission | |
| Okuno et al. | Negative dispersion-flattened fiber for full-spectrum signal transmission in metropolitan networks | |
| JP2003149482A (ja) | 分散補償光ファイバ、分散補償光ファイバモジュール、光伝送路及び光伝送システム |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041001 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041101 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081112 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091112 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091112 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101112 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111112 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121112 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121112 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131112 Year of fee payment: 9 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131112 Year of fee payment: 9 |