JP2005303101A - 光増幅用ファイバ、光ファイバ増幅器及び光通信システム - Google Patents
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Abstract
【解決手段】光増幅用ファイバ11、12、13は、中心に位置し、希土類元素(例えば、エルビウム;Erbium、であるが、他の希土類元素であってもよい)が均一に添加されたコア(希土類元素の添加密度が一様なコア)と、このコアを取り囲む第1クラッドと、この第1クラッドを取り囲む第2クラッドから成るW−seg型の屈折率プロファイルを有する。
【選択図】図5
Description
上記特許文献1に開示された方法では、αp/αs値を大きくするために、センタードープ型において、希土類添加領域を狭くする必要があるとされている。
しかし、希土類添加領域が狭くなると、光増幅用ファイバの吸収係数(単位条長当りの吸収係数)が小さくなるため、使用する光増幅用ファイバ長を長くしなければならないという問題が生じる。
更に、センタードープ型では、コアにおける希土類添加部と無添加部との屈折率の整合を取ることが困難であり、製造が難しいという問題も生じる。
本発明の課題は、光増幅用ファイバの信号光波長帯の吸収係数を大きな値に保ちつつ、NFの低減を図ることである。
一又は複数種類の希土類元素が添加されたコア(例えば、図5に示すコア1)と、
前記コアを取り囲み、該コアの屈折率よりも小さな屈折率を有する第1クラッド(例えば、図5に示す第1クラッド2)と、前記第1クラッドを取り囲み、該第1クラッドの屈折率よりも大きく且つ前記第1の光伝送路の屈折率よりも小さな屈折率を有する第2クラッド(例えば、図5に示す第2クラッド3)と、前記第2クラッドを取り囲み、該第2クラッドの屈折率よりも小さな屈折率を有する第3クラッド(例えば、図5に示す第3クラッド4)とが形成されたいわゆるW−seg型屈折率プロファイルを有することを特徴とする。
なお、図5における斜線部は希土類元素添加領域を示している。
前記コアには、前記希土類元素として、少なくともエルビウム(Erbium)が添加されているのが好ましい。
前記コアの直径(例えば、図5に示すコア径a3)と、該第1クラッドの直径(例えば、図5に示す第1クラッド径b)との比率が0.5以上であるのが好ましい。
ここで、たとえばα1530は、実測の際には、1530nm付近の吸収係数αの値がピークとなる波長における当該吸収係数αの実際の値に相当する。以下、本明細書においては、これに準ずるものとする。
αs≧2
αp/αs≧−0.0697×αs+1.30
αs≧2
αp/αs≧−0.0697×αs+1.30
すなわち、従来用いられているステップインデックス型や、センタードープ型の場合に適用されている希土類元素添加濃度やカットオフ波長を適用しても、励起光波長帯(例えば、980nm付近をピークとする波長帯域)における吸収係数αpと信号光波長帯(例えば、1530nm付近をピークとする波長帯域)における吸収係数αsとの比率αp/αsを大きくすることが可能となり、それに伴ってNFの低減が可能となるため、結果として雑音特性が大幅に改善された光増幅用ファイバが実現できる。
また、信号光波長帯における吸収係数αsの値を低下させることなくαp/αsを大きくすることが可能となるため、従来のステップインデックス型やセンタードープ型を用いた場合よりも、光増幅用ファイバ長を短くすることができるので、光ファイバ増幅器のコストダウンとコンパクト化が可能となる。
また、コアに希土類元素が均一に添加されるため、希土類添加領域と無添加領域との屈折率を整合化する必要がなく、製造が容易となる。
また、NFが大幅に改善された本発明の光増幅用ファイバを用いた光通信システムでは、受信側のエラーが低減され高品質な信号光の長距離伝送が可能となる。
光増幅用ファイバ11、12、13に対する屈折率プロファイルは、以下に説明する数値シミュレーション1〜6の結果に基づいて特定される。
まず、従来のステップインデックス型(図3参照)、センタードープ型(図4参照)の光増幅用ファイバに対し、コア径aを変化させて、励起光波長帯における吸収係数α980と信号光波長帯における吸収係数α1530との比率α980/α1530のカットオフ波長λc依存性を数値シミュレーションする。この場合、添加する希土類元素はErとし、Er添加濃度は1000ppmとした。また、コア径aのクラッドに対する比屈折率差△1を1.0%とし、センタードープ型におけるEr添加領域径dとコア径aとの比率d/aは0.2、0.4、0.6、0.8の4水準とした。また、クラッドは実質的にSiO2から成るものとした。ここで実質的にSiO2から成るとは、FやGeなどの屈折率を大きく変化させるドーパントを含まないことを意味する。(ここで、カットオフ波長λcとは、ITU−T(国際電気通信連合)G.650で定義するファイバカットオフ波長λcを意味する。その他、下記記載の用語についてはITU−T G.650における定義、測定方法に従うものとする)。数値シミュレーション1による結果を図6に示す。
次に、図5に示すW−seg型におけるα980/α1530値のカットオフ波長λc依存性をシミュレーションにより調べる。
次に、図5に示すW−seg型におけるコア径aと第1クラッド径bとの比率Ra(=a/b)と、コア径aと第2クラッド径cとの比率Rc(=a/c)とに応じたα980/α1530の変化を数値シミュレーションする。
次に、各比屈折率差△1、△2、△3とRaとを一定(△b=0.4、△c=0.36、△1=1、△2=−0.4、△3=0.36、Ra=0.9)として、Rcを変化させた際のα980/α1530の変化の様子を数値シミュレーションする。図10は、数値シミュレーション4による結果を示すものであり、Rcを変化させた際のカットオフ波長λcとα980/α1530との関係を示すグラフである。
数値シミュレーション4の結果に基づき、更に、カットオフ波長λcを900nmとした場合のRc値の変化に応じたα980/α1530の挙動を数値シミュレーションする。ここで、各比屈折率差△1、△2、△3とRaとを一定とし(△b=0.11、△c=0.07、△1=1.8、△2=−0.2、△3=0.12、Ra=0.70)、Rcの値を0.14〜0.5の範囲内で変えた。Er添加濃度は1000ppmとしてコア内に均一に添加されているとした。この数値シミュレーション5の結果を図11に示す。
ステップインデックス型の場合、カットオフ波長λcを900nmとしたときの吸収係数α1530は、5〜6程度であるが、Rcを0.2以下とすると、当該ステップインデックス型の吸収係数α1530(5〜6程度の値)の半分以下の値となってしまう。この場合、使用するEDFが長くなるため好ましくない。EDFを光ファイバ増幅器における増幅媒体として好適に用いるためには、吸収係数α1530は少なくとも2以上であることが好ましい。屈折率プロファイルの設計にはα980/α1530と吸収係数α1530の双方の値を考慮しなければならないことを考慮すると、Rcは0.2以上が好ましく、0.3以上がより好ましい。
従来のセンタードープ型の場合、α980/α1530を大きくするためには、Er添加領域を狭くする必要がある。しかし、Er添加領域が狭くなると信号光波長での吸収係数α1530は小さくなってしまう。
次に、上記数値シミュレーション1〜6による結果を、実測により、W−seg型の光増幅用ファイバ11、12、13を用いて検証する。この際の実測結果を表2に示す。この際、比較のため、従来のステップインデックス型の光増幅用ファイバ14と、センタードープ型の光増幅用ファイバ15とに対する実測結果も併せて記載する。
実際にWseg型の屈折率プロファイルを有する光ファイバの製造は、第3クラッドより屈折率の高いコアおよび第2クラッドにGeなどの屈折率をあげるドーパントを添加し、第3クラッドより屈折率の低い第1クラッドにFなどの屈折率を下げるドーパントを添加することにより可能である。
また、GeやFをドープする量を変化させることにより、その屈折率を調整することができる。一般的にはクラッドおよび第3クラッドはGeやFなどの大きく屈折率を変化させるドーパントを含まず、実質的にSiO2から成る。本実施例においてもクラッドおよび第3クラッドは実質的にSiO2から成るものとした。ただし、本発明は、これに限定されるものではない。
また、信号光波長帯における吸収係数α1530の値を低下させることなくα980/α1530を大きくすることが可能となるため、従来のステップインデックス型やセンタードープ型を用いた場合よりも、EDFの長さを短くすることができるので、EDFAのコストダウンとコンパクト化が可能となる。
また、NFが大幅に改善された光増幅用ファイバ11、12、13を用いた光通信システム20では、受信側のエラーが低減され高品質な信号光の長距離伝送が可能となる。
2 第1クラッド
3 第2クラッド
4 クラッド、第3クラッド
5 希土類元素添加領域
11、12、13 光増幅用ファイバ
10 光ファイバ増幅器
20 光通信システム
21a 送信器
21b 受信器
22 光ファイバ伝送路
23 受信器
16a 入力端
16b 出力端
17a、17b 光アイソレータ
18a、18b WDMカプラ
19a、19b 励起光源
Claims (9)
- 一又は複数種類の希土類元素が添加されたコアと、
前記コアを取り囲み、該コアの屈折率よりも小さな屈折率を有する第1クラッドと、
前記第1クラッドを取り囲み、該第1クラッドの屈折率よりも大きく且つ前記コアの屈折率よりも小さな屈折率を有する第2クラッドと、
前記第2クラッドを取り囲み、該第2クラッドの屈折率よりも小さな屈折率を有する第3クラッドと
が形成されたことを特徴とする光増幅用ファイバ。 - 前記コアには、前記希土類元素として、少なくともエルビウム(Erbium)が添加されていることを特徴とする請求項1に記載の光増幅用ファイバ。
- 前記コアの直径と、該第1クラッドの直径との比率が0.5以上であることを特徴とする請求項1又は2に記載の光増幅用ファイバ。
- 前記コアの直径と、前記第2クラッドの直径との比率が0.2以上であることを特徴とする請求項1〜3のうち何れか一項に記載の光増幅用ファイバ。
- 励起光波長帯における吸収係数をαpとし、信号光波長帯における吸収係数をαsとすると、当該二つの吸収係数αp、αsが、下記条件式を満たすことを特徴とする請求項1〜4のうち何れか一項に記載の光増幅用ファイバ。
αs≧2
αp/αs≧−0.0697×αs+1.30 - ファイバカットオフ波長λcが1100nm以下であることを特徴とする請求項1〜5のうち何れか一項に記載の光増幅用ファイバ。
- 励起光波長帯における吸収係数をαpとし、信号光波長帯における吸収係数をαsとすると、当該二つの吸収係数αp、αsが、下記条件式を満たし、更にファイバカットオフ波長が1100nm以下であることを特徴とする光増幅用ファイバ。
αs≧2
αp/αs≧−0.0697×αs+1.30 - 請求項1〜7のうち何れか一項に記載の光増幅用ファイバを光増幅媒体として用いたことを特徴とする光ファイバ増幅器
- 信号光を出力する送信器と、
前記出力された信号光を伝送する光ファイバと、
前記伝送される信号光を光増幅する請求項8に記載の光ファイバ増幅器と
を備えたことを特徴とする光通信システム。
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