JP2001512461A - 連続ミクロスフェア製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 発泡の問題を発生させない、小さな粒度が獲得できるミクロスフェア製造のための連続製法。分散相に含まれる薬剤及びポリマーは連続相と共に高い強度の乳化容器に連続的に注入された。分散相のエマルジョンは発泡に対する処置を必要とせずに、分散相ポリマーの急速な凝固に効果的な高い強度での混合により連続相で形成される。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の名称 連続ミクロスフェア製法 発明の背景 多くの天然及び合成ポリマー及び樹脂によって形成されるマイクロカプセル及 びミクロスフェアは薬剤、診断薬及びそれらの類似物のような多くの活性剤の一 般的な輸送媒体になってきている。分解可能なマイクロカプセル及びミクロスフ ェアは、持続時間を越えた活性剤の輸送が求められる、いわゆる「貯蔵（depot ）」処方での使用において、特に要望されている。マイクロカプセル及びミクロ スフェアの使用数が増加しているにもかかわらず、最も要望される特性を持った 産物を同時に供給しながら、現存の方法に付随して起こる、最も重大な物とお金 の浪費を避ける、それらの製造に対する経済的かつ信頼性のある方法に対しての 必要性が存在している。 ミクロスフェアの調整方法は、概して連続相中の少なくとも１つの分散相の形 成を含んでいる。分散相は概して活性剤及びポリマーを含んでおり、凝固するこ とによりミクロスフェアになる。マイクロカプセルは同様に多重相（multipleph ase）を使用して形成される。典型的な例では、水−油−水（ｗ/ｏ/ｗ）エマル ジョンが形成され、ポリマーの凝固からすぐに、カプセル壁の形成する分散相の 表面上の一相を使っての沈殿をポリマーが引き起こす。 現行の製法に付随するひとつの難点は薬剤の取り込み、少 量の残留溶媒および規模拡大能力の要望されるすべての特性を示す小さな粒子の 効果的な製造ができないことである。ミクロスフェアが皮下、筋肉内、又は静脈 内輸送での使用を意図する場合には、小さな粒子であることが要求される。しか しながら、小さな粒子を獲得するためには、概して高い界面活性剤濃度、及び／ 又は粘性の連続相、及び／又は低粘度分散相が要求される。このことは粘度を調 節をすること及び小さな粒子に対して必要とされるエネルギーの投入を増加させ 、それによりさらに製法を複雑にしうる。その上、高い薬剤充填量を獲得するた めに高粘度分散相を使用することがしばしば要求される。しかしながら、高粘度 分散相を持つ小さな粒子を獲得することは、非常に困難である。その上、要望さ れる粒度を獲得するために必要とされる撹拌は、特に界面活性剤濃度を増加、又 は低粘度の連続相を使用した場合には、頻繁に過剰な発泡を生じる結果となる。 このことは、システムの冷却が粘度を増加させ、小滴の安定化を助け、発泡を減 少させる一方で、ＤＰの粘度は、例えば典型的な水性連続相に比較して劇的に増 加することから、多くのシステムで未解決の問題となっている。このことは、小 さな小滴を獲得することをさらに困難なものとしている。なおさらに、薬剤の濃 度が分散相溶液の溶解度の境界に近い場合には、薬剤がシステムから結晶化する ことがあり、それが薬剤取り込み量の低さと放出プロフィールにおける破裂の問 題の結果となる。 多くの場合で、発泡が要望する粒度を獲得することを不可 能にする。別の場合では、分散相小滴が混合帯から離れ、結果として大きな粒子 となり、許容されない粒度分布となる。さらに、別の場合では、適した粒度が達 成できるが、その製法では商業的には実施が困難な不十分な薬剤充填量がものと なる。 現存の製法は規模拡大について別の問題に出会う。粒度、薬剤充填量、放出プ ロフィール及びその類似物のような要望される特性を持つ、１バッチのミクロス フェアまたはマイクロカプセルを獲得したとしても、その後の商業的製造のため に工程を規模拡大する必要がある。商業的製造に規模拡大することは、概して様 々なパラメーターがそれぞれ連続的に規模拡大する変化を伴った、いくつかの連 続する巨大化した製造工程を含んでいる。初期工程の特徴を持つ商業的規模のバ ッチを最終的に獲得するためには、非常に多くの実験が必要である。今日におい て特に珍しいいくつかの薬剤が１グラムに1000ドル以上の費用がかかる場合は、 それぞれを拡大した規模で連続的に実験するには非常に高価なものとなる。同様 に、こうのような工程の拡大に関連した時間及び資本の消費は、当事者を明らか に競争上の不利な状況におく。 連続法による、良好な薬剤充填を伴う小さな粒度を効果的に製造することがで きる製法への必要性が存在する。この製法は、非常に多くの活性剤及びポリマー に容易に適応できなければならなず、商業的製造まで経済的かつ効果的に規模拡 大でき、及び与えられた製造工程を通じて均質な産物が製造 されなければならない。 発明の開示 本発明はポリマー物質、より詳細にはミクロスフェアを含有する活性剤の製造 のための連続製法を示している。発明の製法に従って製造されたミクロスフェア は、薬剤、診断薬、又は多くの他の活性剤の運搬に理想的なものである。この発 明の製法は連続的であるだけではなく、試験的なバッチから生産サイクルを通じ て均一の特性を保有し続ける産物の製造を維持し続ける最大限の製造に規模拡大 する上で、簡易で、経済的及び効果的な方法である。規模拡大のためには連続的 な巨大バッチは必要としない。小さな規模で要望される処方が決定されれば、い かなる要望するバッチ規模を獲得するためには、その工程を長時間行うだけで良 い。有利なことには、工程を通じて製造されるミクロスフェアは非常に均一的で ある。 さらに、発泡は発明の製法の実施例において、連続相の粘度を増加させること をせずに、最小にされるか、または完全に除去された。高い薬剤充填量と低い残 留溶媒濃度を持つ小さな粒度は粘性分散相を使用することが必要とされる場合に おいても、この発明の製法により容易に獲得できる。もしこれが不可能ならば、 現行の製法を使用しての高い粘度の分散相を持つ有効な小さな粒子の獲得は非常 に困難である。この発明の製法は、非常に多くの輸送方法において、この発明の ミクロスフェアの使用を可能とする、大きさ、危機回避充填 能力（without jeopardizing loading efficiency）、収率、または均一性のよ うな多くのパラメーターの調節での非常に大きな融通性を提供する。例えば、好 ましい実施態様のひとつの利点は、混合強度が分散及び連続相の一方又は両方の 流速を独立して調節することができ、有意な融通性を提供することである。 従って、活性剤とポリマーを含む分散相の形成；将来エマルジョンを形成する 連続相の前記分散相への供給；分散相供給速度での反応容器への分散相の注入、 及び連続供給速度での反応容器への連続相の連続的注入、エマルジョン形成のた め手段を含む前記反応容器、及び前記連続相中での分散相のエマルジョンの形成 ；及び最後に前記反応容器から溶媒を取り除くための溶媒除去容器への連続的運 搬を含んだ、活性剤作成のための連続方法を提供することが発明のひとつの態様 である。 本発明のひとつの態様では、分散相は前記反応容器に約４ml/min〜約400ml/mi nの速度で供給され、前記連続相は前記反応容器に約1000ml/min〜約20,000ml/mi nの速度で供給される。好ましい実施態様では、分散相は親水性ペプチド活性剤 及びラクチドとグリコリド（glycolide）のコポリマーを含み、工程には分散及 び連続相を平均粒度を約５μm〜約40μmとなるように提供するために効果的方法 の乳化が含まれ、さらに活性剤充填量は少なくとも約９％である。さらに好まし くは、平均粒度が約５μm〜約40μmの間、及び活性剤充填量 は少なくとも約15％である。 ある実施態様では連続相及び分散相は反応器に約５：１〜500：１までの比率 で供給される。より好ましくは、連続相及び分散相は反応器中に約40：１〜200 ：１まで、さらに好ましくは約80：１で供給される。好ましくは、この方法には 、約10秒以内に前記分散相ポリマーの凝固を引き起こすことに適応した、前記分 散及び連続相の乳化が含まれる。さらに好ましくは、凝固が５秒以内に起こる。 この発明のひとつの態様は、エマルジョン形成のための手段が約10秒以内に分散 相ポリマーの凝固を引き起こすのに効果的な混合帯を形成し、前記分散相は、前 記反応容器中に前記混合帯として供給される。 この方法の好ましい態様は、エマルジョン形成のための手段にインペラーを含 むことである。ある実施態様では、この方法に前記インペラーを毎分約5,000回 転以上で作動させることによる前記エマルジョンの形成が含まれる。別の実施態 様では、インペラーは毎分約6,000〜約10,000回転で作動する。前記インペラー の直径が、前記インペラーから軸方向に伸びた円柱形の帯の直径を定義し、前記 分散相は前記の軸方向に延長された帯に供給された。 ある実施態様では、分散相は均質溶液である。別の実施態様では、分散相はエ マルジョンである。好ましい実施態様では、前記分散相の前記反応器中の滞留時 間は約５秒未満である。 この方法の工程がミクロスフェアの要望される集団の生産に十分な期間実行さ れ、そこにおいて、前記期間の初期に製造されたミクロスフェアが、期間の終期 に製造されたミクロスフェアと実質上同じ大きさ及び同じ活性剤充填量であるこ とが、本発明の別の態様である。 ポリマー物質を含んだ活性剤の製造を要望される平均粒度及び活性剤充填量を 持つ第１の集団から、第２の実質的に同じ大きさ及び同じ活性剤充填量を持つよ り大きな集団に規模拡大する方法の提供が、本発明の別の態様である。この実施 態様は、前記活性剤及びポリマーを連続相及び分散相の反応容器への注入、及び 前記容器中での前記分散相のエマルジョンを形成するための前記相の混合；前記 反応容器から溶媒除去容器へのエマルジョンの連続的運搬及びそこにおける前記 エマルジョンからの溶媒の除去；及びそれ以降のポリマー物質を含んだ活性剤の 要望される第２のより大きな集団を製造するために行う、第１の２つの工程を連 続的な実行に適した持続時間の選択、及び前記第２集団の獲得のために十分な期 間での第１の２つの工程の連続的実施が含まれる。 この実施態様の好ましい態様においては、前記第１集団における平均粒度及び 薬剤充填量が第１の２つの工程の実施、前記要望平均粒度及び薬剤充填量を獲得 するための前記反応容器への前記分散相の供給速度、前記連続相の供給速度、及 び前記連続及び分散相の混合の強度から選択された少なくとも１つのパラメータ ーの調節により獲得される。 ここにおいて開示される方法により製造されるミクロスフェアの提供が本発明 の更に別の態様である。 本発明の多くの追加される特徴、利点及び完全な内容は以下に記載された詳細 な説明及び図面により理解されるであろう。 図面の簡単な説明 図１は、本発明を実施するために使用される装置の様式化した設計図である。 図２は、本発明に従った好ましい反応容器の部分を様式化した設計図である。発明の詳細な説明 本発明の好ましい製法では、分散相はポリマー及び活性剤を含んでいる。この 技術分野の通常の知識を有する人にとっては、本開示故に、活性剤がカプセルに 包まれた、又は要望されるポリマー物質中に散在した、いかなる活性剤にもなる ことができるということは明白になるであろう。好ましくは活性化剤とは薬剤又 は診断薬であり、ミクロスフェアはそれらについて必要とされている患者に対し て、これらの薬剤又は診断薬の輸送を意図される。好ましい薬剤は、ペプチド薬 剤、タンパク質薬剤、ステロイド薬剤、非ステロイド薬剤、単純な化合物などで あっても良い。適する薬剤及び活性剤のリストは、ここにおいてすべて参考文献 として取り入れられた米国特許No.5,407,609、4,767,628、3,773,919及び3,755, 558に示させている。特に重要であるのは、ロイプロリド （leuprolide）、トリプトレリン（triptorelin）、ゴセレリン（goserelin）、 ナファレリン（nafarelin）、ヒストレリン（historelin）及びブセレリン（bus erelin）のようなＬＨ−ＲＨアゴニスト、ＬＨ−ＲＨ拮抗体、オクトレオチド（ octreotide）のようなソマトスタンチンアナローグ、ヒト、サケ及びウナギカル トシン、成長ホルモン、成長ホルモン放出ペプチド、副甲状腺ホルモン及び関係 ペプチド、インターフェロン、エリスロポエチン、ＧＭ−ＣＳＦ，Ｇ−ＣＳＦ、 キモシン、アンチトリプシン、エンテロスタチン（enterostatin）、及び局部投 薬用化学療法剤、抗生物質及び鎮痛剤である。本発明で使用される特に好ましい 薬剤はロイプロライドである。 分散相の取り込みのために、溶媒に活性剤を溶解させることが通常必要とされ る。活性剤に対する溶媒は、活性剤の性質次第で当然変更される。活性剤を溶解 させるために分散相に使用することができる典型的な溶媒には、水、メタノール 、エタノール、ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）、ジエチルホルムアミド、ジ メチルアセトアミド、ジオキサン、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）、塩化メチレ ン、塩化エチレン、四塩化炭素、クロロホルム、ジエチルエーテル及びジメチル エーテルのような低級アルキルエーテル、ヘキサン、シクロヘキサン、ベンゼン 、アセトン、酢酸エチル、及び類似物が含まれる。与えられたシステムに対する 適した溶媒の選択は、本開示故に、この技術分野の知識の範囲内で行われる。 本発明で有効なポリマーもまた、変更することができる。 この技術分野の通常の知識を持つ人に知られており、かつ、本発明で有効なポリ マーの例はここにおいて参考文献として取り入れられた米国特許No.4,818,542、 4,767,628、3,773,919、3,755,558及び5,407,609に見い出すことができる。与え られたシステムに対して特定の要望されるポリマーの選択においては、生分解能 （例えば、放出プロフィール）及び生体適合性のような、要望される臨床上の特 性を持つ産物を製造する目的で、多数の要因を考慮し得る。この技術分野の通常 の知識を持つ人が要望される臨床上の特性を持つポリマーの群を一旦選択すれば 、その後ポリマーは製造工程を最大限にする要望される特性を持つようにする数 値を決めることができる。例えば、いくつかの例において、ミクロスフェアの製 造工程を促進し、薬剤の充填を促進し、分散相からの溶媒の除去の促進又は分散 相から連続層への薬剤の移動の阻害するような活性剤と相互作用するようなポリ マーを選択することが可能である。 好ましいポリマー選択の上で考慮されるべき問題は、ポリマーの親水性／疎水 性の問題である。ポリマー及び活性剤の両方は疎水性であっても親水性であって もよい。可能であれば、親水性の活性剤と使用するためには親水性ポリマーを、 疎水性の活性剤と使用するためには疎水性ポリマーを使用することが望ましい。 好ましいＬＨ−ＲＨミクロスフェアでは、薬剤と親水性カルボキシル基の間のイ オンによる相互作用は 薬剤充填量を高めると考えられている。しかしながら、一般的には、親水性薬剤 は水に可溶性であるので、もし、ポリマーと薬剤の間に親和性が無く、又は凝固 十分な速さで起きない場合は、薬剤充填量は減少する。疎水性ポリマーにおいて 親水性薬剤を使用することもまた可能である。 特定のポリマーを選択する場合、システムでの残留溶媒への親水性／疎水性ポ リマーの影響も考慮すべきである。親水性ポリマーは親水性ペプチドのような親 水性薬剤と使用した場合、残留溶媒を僅かしか生じさせないことが期待できる。 好ましいロイプロリド・ミクロスフェアの場合には、薬剤が分散相小滴から迅速 かつ効果的に疎水性溶媒の除去を助ける傾向を持っている。加えて、より多くの 薬剤充填によって相対的に低い残留溶媒濃度を示す傾向があることが観察されて いる。したがって、あるシステムでは、親水性ポリマーに親水性薬剤を組み入れ る場合、残留溶媒が僅かですむという間接的な利益がある。しかしながら、親水 性以外にも残留溶媒に対しては様々な影響要因が存在するので、この効果が一律 に非ペプチド薬剤に適用されるわけではない。それにもかかわらず、分散相小滴 から溶媒の除去を促進する活性剤が、薬剤損失を付随させることなく、すぐれた 産物を生じさせることは注目すべきである。 別の考慮事項はポリマーの分子量である。一方でポリマーの分子量は放出速度 、放出プロフィール及びその類似のような産物の特性に強い効果を与えるが、そ れはミクロスフェア の製造工程にも強い効果を与える。高分子量のポリマーは概してより粘度の高い 分散相に関連し、結果的により大きな粒子になるか、小さな粒子を獲得する困難 さを増加させ、ある例では残留溶媒を増加させる結果となる。対照的に、低分子 量のポリマーはより高く可溶する傾向を持つため、概してより緩やかな凝固に関 連する。好ましいシステムでは、高分子量ポリマーを使用した結果、高い残留溶 媒量、高い薬剤充填量及び組み込み効率の促進が見い出された。本発明の製法の 一つの利点は、低分子量ポリマー、及びそれによる粘性分散相を持つ、良好で、 小さく、残留溶媒量のミクロスフェアを作り出す能力にある。当然ながら、特定 の選択もまた要望する産物の特性に依存する。例えば、分子量が高ければ高い程 、体内での分解時間は長くなり、薬剤放出の持続時間も長くなる。 またさらに、特定のポリマーの濃度を採用すると、産物の形態的見地からだけ ではなく、工程的見地からもシステムに影響を与えることができる。粘性分散相 が凝固に関して溶媒の除去をほとんど必要としないので、ポリマー濃度の増加は 高い薬剤充填量と関連する傾向を持つ。凝固速度の増加は、より高い薬剤保持の 原因となる傾向がある。その上、粘性分散相は、凝固の間、連続相中への薬剤の 拡散をより少なくするように導く。好ましい実施態様では、分散相でのポリマー の濃度は約５〜約40％、より好ましくは約８〜約30％である。 特に好ましいポリマーは、乳酸のホモポリマー又は乳酸及 びグリコール酸のコポリマー、すなわちポリ（ラクチド−共−グリコリド）又は “ＰＬＧＡ”ポリマーである。乳酸残基とグリコール酸残基の比率は変化させる ことができ、10％グリコリドで使用することもできるが、高いラクチド濃度は結 果的に低い粘度と高い溶解度を持つようになるため、一般的には乳酸残基：グリ コール酸残基は25：75〜75：25の範囲である。好ましいコポリマーは50：50〜75 ：25ポリマーのような、少なくとも約50％の乳酸残基を持つ。ポリ（ラクチド− 共−グリコリド）は多くの会社から購入することができ、また通常の合成方法に より容易に調製できる。ベーリンガーインゲルハイム（Boeringer Inglehiem） はＲＧ502，ＲＧ502Ｈ，ＲＧ503，ＲＧ503Ｈ，ＲＧ752，ＲＧ756及びその他の名 称の適したポリマーを生産している。好ましいＬＨ−ＲＨミクロスフェアでは、 ＲＧ502Ｈ及びＲＧ503Ｈが分散相中でそれぞれ23％と13％の濃度で使用される。 このようなコポリマーは、例えば、上記で参考文献として組み入れられた米国特 許No.3,773,919で記載されているように、ラクチドとグリコリドと呼ばれる乳酸 とグリコール酸の２量体の重合によっても作ることができる。与えられたシステ ムに適したポリマーの選択は、本開示故に、この技術分野の通常の知識内で行え るであろう。 ポリマーに対する溶媒はまた、ポリマーの性質、活性剤、毒性、他の溶媒との 適合性、及びどのミクロスフェアに入れられて使用されるかさえも含んだ多くの 要因にも非常に依存 している。したがって、ポリマーの溶解に加えて、溶媒は小滴を形成するために 連続層と混合されず、最高の蒸発効率で高い揮発性を示さなければならず、安全 性の理由から不燃性であることが望まれる。好ましいポリ（乳酸）又はポリ（ラ クチド−共−グリコリド）ポリマーに適した溶媒には、塩化メチレン、クロロホ ルム、酢酸エチル、置換ピロリドン及び類似物が含まれる。ある場合には、活性 剤に対する溶媒は、ポリマーに対する溶媒と同一のものとなるであろう。ある薬 剤、典型的なものとしては映像分析で使用される放射性無機塩のような診断薬は 、有機溶媒に不溶性又はごく僅かにしか溶解しない。これらの場合には、微細な サブ−サブミクロン（sub-sub micron）の大きさの粉末をミクロスフェア形成の ためにポリマー溶液に直接懸濁させる。このことは薬剤輸送においてはまれなこ とであったとしても、診断薬に対しては有効であることは証明されるであろう。 本発明の製法に対して有効な他の溶媒の選択は、本開示故に、この技術分野の通 常の知識内で行えるであろう。 ポリマー、活性剤及び１つの又は複数の溶媒は分散相を形成するために結合さ れる。好ましい実施態様では、分散相は、溶液を形成するためにポリマー、溶媒 及び活性剤を共に混合することによって調製することができる、真性の均質溶液 である。代わりに、それぞれが別の溶媒中にある、ポリマー及び活性剤の分離し た溶液を調製することもでき、このときは引き続いて分散相を形成するために混 合することができる。 ある場合には、活性剤及び／又はポリマーの性質のために、分散相はエマルジョ ンとして形成されなければならない。例えば、与えられたタンパク性薬剤が適し た活性剤溶媒に溶解された場合、その結果生じた溶液は特定のポリマー溶媒にお けるポリマー溶液には完全に不溶性となる。薬剤とポリマーが相対的に一定して 散在するような相対的に均一な分散相を提供するために、薬剤及び薬剤溶媒は、 分散相エマルジョンを形成するためにポリマー及びポリマー溶媒と乳化すること ができる。分散相を連続層に注入することにより、ｗ/ｏ/ｗエマルジョンが形成 される。さらに別のシステムでは、分散相はポリマー溶液中の活性剤の直接の懸 濁液として調製される。 以下に記載の本発明の製法に従って、これまで記載された分散相は連続相中で 分散相の小滴又は含有物を形成するために、連続相中で分散又は乳化される。こ こで使用される乳化又は分散という用語は、連続相中に散在した分散相の不連続 領域という最も広い意味を意図する。記載された含有物は概して、一般的な球形 の小滴として発生するが、ある場合には、特異な乳化条件のために不規則な含有 物となる。分散相が小滴又は含有物を形成するのに適したいかなる媒体も、特に 要望される分散相溶媒に対する最高の排水槽を提供するものと共に、連続相とし て使用が可能である。頻繁に、連続相は修飾又は影響を及ぼす界面活性剤、安定 剤、塩又は他の添加物を含むこともある。典型的な界面活性剤にはドデシル硫酸 ナ トリウム、スルホコハク酸ジクルチルナトリウム、スパン、ポリソルベート80、 トゥイーン80、プルロニック及びその類似物が含まれる。特定の安定剤には、タ ルク、ＰＶＡ及びコロイド状水酸化マグネシウムが含まれる。粘性促進剤には、 ポリアクリルアミド、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシメチルセルロー ス、メチルセルロース及びそれらの類似物が含まれる。緩衝液塩は薬剤安定剤と して使用することができ、食塩さえも活性剤の連続相への移行を阻止するため補 助として使用することができる。連続相の塩飽和に関係するひとつの問題は、Ｐ ＶＡ及び他の安定剤が連続相から固体として沈殿する傾向を持つことである。こ のような場合には、特別な安定剤を使用した方がよい。塩化ナトリウム、硫酸ナ トリウム及びその類似物のような適する塩類、及び他の添加物は、本開示に基づ き、この技術分野の通常の知識を持つ人にとっては明白なものとなるであろう。 好ましい実施態様では、連続相は水である。水性連続相は概して安定剤が含ま れる。好ましい安定剤は総量が約0.1％〜約5.0％のポリビニルアルコール（ＰＶ Ａ）である。さらに、好ましくは、ＰＶＡが総量で約0.35％存在する。連続相で の使用に適した他の安定剤は、本開示に基づき、この技術分野の通常の知識を持 つ人にとっては明白なものとなるであろう。 例えば、ゆっくりとした凝固システム又は小さな粒子が要望されるシステムに おいては、粘性連続相及び高濃度の安定 剤が要望されるミクロスフェアを獲得するために必要とされる。同様に、必要な らば、ポリマーの冷却による分子量の増加又はポリマー濃度の増加により分散相 をより粘性の高いものにすることができる。もちろん、さらなる連続相の粘度の 調節は製法を複雑にし、高い粘度を持つ分散相の使用は小さな粒子を獲得するこ とを困難にする。さらに、製法と装置の両方の複雑さに加えて、粘性相の冷却は その点で、高い残留溶媒含有量及び／又は長期の溶媒除去時間を導くことがある 分散相の溶解度を減少させる傾向を持つ。薬剤の結晶化もまた冷却での問題とな り得る。発明の好ましい実施態様の利点は発泡が有意な障害とならないことから 、小さな粒度を獲得するために相の粘度に対する冷却又は他の調節を必要としな いことである。本製法は粘性分散相の使用が必要とされる場合でも、発泡を防止 するための連続相の粘度の調節を必要とせずに、小さな粒度を獲得することを可 能にした。このことは、製法を簡易にし、費用を削減する。 製法を実施する上で、一旦分散相及び連続相を用意すれば、それらは、以下に 記載のように連続相で小滴又は含有物を形成するために分散相が散在又は乳化す る所である反応容器に供給される。 図１を参照すると、工程は連続相保存容器12から、適切な開始容積分の連続相 で反応容器10に呼び水するところから開始される。例えば、90mLの反応容器10の 場合、開始容積は約70mLの水準である。当然のこととして、実際の開始又は呼び 水容積は反応容器の大きさと形状、収穫ライン20の配置、及び、閉鎖系反応容器 の場合には、発泡を制御するために必要な上部空間の最小量に依存して変化する 。この技術分野で通常の知識を有する人は、いかなる与えられたシステムに対し ても適する呼び水容積を経験的に選択することができる。 反応容器10は開放系でも閉鎖系であってもよいが、好ましくは閉鎖系がよい。 流動体は混合機のポンプ作用によって閉鎖システム中を都合よく移動する。加え て、閉鎖系の反応容器はまた、発泡の問題に対する潜在力を減少させる。好まし い容器10については、シルバーソン・マシーン・インク（Silverson Machines I nc.）からＬ４Ｒ/Ｌ４ＲＴ用直列混合機組立品との名称のものを購入できる。本 発明の製法の有利な特徴を実行するために、記載された装置を、以下により詳細 に記載されるように、分散相に対する第２の注入口を付け加える変更を行った。 注入管は装置に元からある注入管の直径の約１/５から１/10の直径である。管の 先端は、撹拌機の頭部の約１/４インチ下に位置する。 反応容器10に一旦呼び水を行えば、連続相は連続相供給ライン16を経由して反 応容器10に汲み上げ又は汲み出され、同時に分散相は分散相保存容器13から分散 相供給ライン18を経由して反応容器10に汲み上げ又は汲み出される。開放系反応 器の場合は連続相エマルジョンは収穫ライン20を通じて反応容器10から溶媒蒸発 槽22へ連続的に汲み上げ又は汲み出される。好ましい、反応容器10では、形成さ れた又は形成中のミ クロスフェアは、混合機の作用により容器10から次の工程のために汲み上げられ る。小さな試験的な規模では、分散相は、例えば反応容器へ供給するために圧力 を掛けたら125mLの小さな添加じょうごに蓄えられる。連続相は大きな保存容器 に保持されるが、大規模での製造では、両方の相（流動体）は標準的なステンレ ス鋼の圧力タンクに保存することができる。その後、連続相添加ラインの測定バ ルブは圧力をかけられたタンクからの連続相の流れを制御できる。代わりに、小 規模の装置の場合は、目盛を付けたペリスタポンプを使用して、圧力を掛けてい ない容器から反応器へ汲み上げることができる。例えば圧力を掛けたガラス又は ステンレス鋼容器のようなものからの分散相の流速は前検定マイクロメーターニ ードル弁を使用して、画一的に制御できる。大規模の生産では無圧力タンクから 無バルブ測定ポンプ分配器を使用してもよい。 発明の製法の２つの重要な態様には、分散相及び連続相の容器10への注入が含 まれる。第１には、凝固速度、活性剤充填量、及び最終産物の多孔度に影響を与 える連続相に対する分散相の比率は、供給ライン16及び18を経由して容器10への 分散及び連続相の流入速度の調節により有利かつ容易に調節することができる。 第２には、小滴の大きさ、凝固速度、及び溶媒除去の効率は反応器10での乳化装 置に対してどの相対的位置に注入されるかにも影響される。本発明のそれぞれこ れらの態様は以下にさらに詳細に議論する。 第１に、記載されたように連続相に対する分散相の比率は、 凝固速度、薬剤充填量、及び重要なミクロスフェアの残留溶媒の量に影響を与え る。最小限として、分散相溶媒のシンクを作り出すために、分散相溶媒に対して 十分な連続相がなければならない。したがって、最小限度では、連続相の総量は 連続相における分散相溶媒の溶解度の限界よりも大きくなくてはならない。連続 相に対する分散相の最大の比率は、使用する装置の物理的大きさ、上部空間の要 望される総量、蒸発タンクの大きさ及びその類似物により制限される。連続相の 総量の増加により、一般的には分散相溶媒に対するより大きなシンクを作ること ができる。加えて、エア・スイープ又は連続相の表面上からエア／蒸気を置換又 は除去する他の手段と共に頭部空間量の増加は連続相のシンク性質を促進するこ ともできる。 最大と最小の要望される連続相の総量の間で、本発明の製法は同時に連続的な やり方で製法を実施できる間での制御及び調節における非常に大きな融通性を与 える。有利なことに、本発明の連続製法においては、連続相に対する分散相の比 率は反応容器へのそれぞれの供給速度を制御することで容易に制御される。この ことは、タービン、パドルホイール、ギアータイプ、ポジティブ置換又は磁気流 量計、若しくは無バブル計量ポンプ又はこの技術分野の通常の知識を持つ人には 明白な同様な装置のような市販されている流量調節器の使用により順次容易に及 び正確に達成される。この発明の独自の利益は、連続相に対する分散相の比率が 、与えられた製造工程 の全期間を通じて画一的なミクロスフェアを一貫して製造できるようにする、全 工程を通じての一定性の維持が可能なことである。 分散相に対する連続相の実際の比率は要望の産物、ポリマー、薬剤、溶媒、そ の他に依存して変わるが、この技術分野の通常の知識を持つ人には経験的に決定 することができるであろう。好ましい実施態様では、連続相：分散相は典型的に 約５：１〜500：１の範囲に入り、より好ましくは、約40：１〜200：１である。 好ましいＬＨ−ＲＨシステムでは、最良の比率は約80：１である。この値を分散 相の流速に当てはめると、連続相の流速を2000mL/minに固定の場合、約1000mL/m in〜約５mL/min、より好ましくは約40mL/min〜約12mL/min、さらに好ましくは約 25mL/minである。もし連続相の流速が増加すれば、分散相の流速はそれに対応し て変化する。生産の規模では連続相の流速は工程時間を少なくするために20,000 mL/minと同じ程度が良い。好ましいＬＨ−ＲＨミクロスフェアの製造工程では、 連続相の流速は約2000mL/minの水準、及び分散相の流速は約25mL/minの水準であ る。 図１で示されるように、連続相供給ライン16は、使用される有意に大きい連続 相の容積を収容するために分散相供給ライン18よりも実質上大きい。分散及び連 続相の流速は、ポンプ又は上記記載のような目盛を付けたペリスタポンプ及び計 量ニードル弁のような調節装置により制御することができる。示されるように、 ＣＤ及びＤＰはポンプ24により反応容器10 に汲み上げられる。代わりに、それらは真空又は混合機のポンプ作用により汲み 出す事ができ、それらの流速は様々な流量調節器により制御される。同様に、開 放反応器システムの場合は、連続相エマルジョン反応器10から溶媒蒸発タンク22 へポンプにより、又は閉鎖システムの場合はインペラーのポンプ作用によって汲 み上げられる。作業台規模での装置の場合、連続相ポンプ24は簡単なペリスタポ ンプとすることができる。しかしながら、分散相の上部の圧力源のため分散相を 容器10に輸送することにペリスタポンプを使用することは困難である。当然、こ の問題はほとんど揮発しない溶媒を使用した場合には、軽減又は消滅する。反応 容器10でエマルジョンを形成した後、連続相エマルジョンは容易に反応容器10か ら溶媒蒸発タンク22へ容易に汲み上げ又は汲み出される。もちろん、使用される 特異的な装置に依存して、連続相及び分散相供給ライン16，18におけるポンプ及 び最低限の流量調節器を使用する必要がある。適するポンプ、流量調節器及び類 似物の選択は、本開示故に、この技術分野の知識の範囲内で十分に行うことがで きるであろう。 上記記載のように、連続相及び分散相供給ライン16，18の配置は、反応容器が 開放系か閉鎖系かにかかわらず、非常に重要なものとなりうる。特に、分散相が 容器10の要望される特性を持つミクロスフェア形成のための最高の場所に入るよ うにするものが望まれる。 理論的に結合が期待できないときには、本発明の利点は例 外的に高い強度の乳化の使用に由来すると考えられている。高い剪断力又は高い 渦動力の下で、分散及び連続相の機械的な混合により分散相からの溶媒除去速度 は増加すると考えられる。恐らく、このことは混合強度の増加が分散相が単位時 間あたりより多くの連続相と相互作用を及ぼすためである。分散相から連続相へ の溶媒除去速度の増加は、分散相の凝固の速度を増加させる傾向がある。使用す るポリマー、溶媒、及び／又は連続相のために、分散相が本質的にゆっくりと凝 固するこれらの例においてさえも、好ましい実施態様に関連した混合強度の増加 によって誘導される剪断力又は渦動力の増加により、高い溶媒除去効果及びこれ ゆえの有利な増加凝固速度及び減少残留溶媒含有量を提供する。 本発明にしたがって高い強度での混合はまた、ミクロスフェアの大きさ及び活 性剤充填量に対しても好影響を与えると考えられている。本発明の製法に関連し た高い剪断力及び／又は高い渦動力のため、分散相はより小さな凝集体又は小滴 になることを強制される。その上、高速の凝固は分散相からの薬剤の移動の防止 を助け、分散相が順次より大きな小滴になるように凝集する能力を阻害する。こ のようして、有利に高い薬剤充填量を持つ非常に小さなミクロスフェアの獲得が 可能である。薬剤、ＣＰに対する添加剤又は類似物の性質、若しくは薬剤がポリ マー又は類似物に対して親和力高めたためのような、薬剤が連続相に対してほと んど親和力を持たないものと仮定すれば、発明の高い強度の乳化と関連した敏速 な凝固は、非常に高い薬剤充填量を持つ非常に小さなミクロスフェアの供給を可 能にする。本発明と関連した混合強度及びミクロスフェアの大きさは、重大な発 泡の問題がなく又は発泡を埋め合わせするための手段の実行により製法を更に複 雑化することなく、達成される。さらに、より粘度の高い分散相の使用が必要又 は要望される場合でさえも、小さなミクロスフェアを獲得することができる。 本発明に従って混合強度を高めることを要望される間、インペラーの刃とエマ ルサー（emulsor）又は静翼スクリーンのような、２つの表面間の正確な剪断は 逆に結果として生じるミクロスフェアに影響を与えることができる。例えば、分 散相がインペラーとスクリーンの間隙のような強力な剪断帯に直接注入される場 合は、ミクロスフェアは非常に急速に凝固し、好ましい球形というよりはむしろ 、細長く及び奇形状にするような激しい剪断力に支配される可能性がある。それ 故、供給ライン、特に分散相供給ラインの配置は製法に重大な影響を与えること ができる。適正な配置での分散相の容器10への注入により、画一的な球形粒子及 び敏速な凝固を確実なものとする。図２で示された実施態様では、分散相供給ラ イン18の先端は物理的に反応室に入っている必要は無い。示されるように、供給 ラインは連続及び分散相が共に混合帯に入ることができるように径路19に引っ込 めることができる。しかしながら、連続及び分散相は反応容器に入る時点のかな り以前には共存しないことが望まれる。 本発明に従えば、分散相は、分散相から連続相への高速度の溶媒除去を引き起 こすために効果的な高剪断力及び高渦動力により特徴付けられる非常に強力な混 合帯に、好ましくは、高速のポリマー凝固と一致して注入されるべきである。し かしながら、分散相はミクロスフェアの作り損ない又はミクロスフェアに逆効果 を与える他の要因となるような高い剪断力中に注入すべきではない。最善の供給 ラインの配置はこの技術分野の通常の知識を持つ人には経験的に決定することが でき、使用する特定の装置に対応して明らかに変化するであろう。 好ましい実施態様では、高強度混合帯が分散相ポリマーが約20秒以内に、より 好ましくは約10秒未満で、さらに好ましくは約５秒未満で凝固する所として定義 される。好ましい、ＬＨ−ＲＨ実施態様においては、ミクロスフェアは約３秒未 満で凝固する。適した場所への注入は、乳化インペラー、超音波処理チップ又は 類似物と非常に近接して分散相投入ラインを配置することにより達成することが できる。図１に示された、好ましい実施態様では、乳化装置はインペラー27及び 静翼又はエマルサー・スクリーンに対応する28を含んでいる。インペラーは前記 インペラーから軸方向に伸びた円柱帯及び、図１のＺとして２次元で示してある 、インペラーの回転に直交する平面の直径を定義する直径を持つ。この実施態様 においては、分散相は好ましくＺ帯の範囲内に注入される。より好ましくは、イ ンペラーから約20mm以内の非常に接近したＺ 帯の範囲内に注入される。さらに好ましくは、分散相はインペラーから約３〜10 mm下に注入される。好ましいシルバーソン装置の場合、インペラーの直径が32mm で、静翼スクリーンの直径は34mmである。したがって、この例では円柱帯の直径 が約32mmであり、そこにおける、最も強い剪断力はインペラーと静翼との間の２ ミリメートルの間隙に位置する。 高渦動力乳化機はインペラー型装置、連続及び分散相を高い渦動流を引き起こ す連続的な小さな径路に強制的に送りこむ流量制限器具、高頻度超音波処理チッ プ、又は本開示故に、この技術分野の通常の知識を持つ人に明白なものとなる類 似装置であってもよい。非静止混合機の利点は装置への相の流入速度には無関係 に混合強度を調節できることである。重要なことは本発明の製法に従って妥当な 混合強度が供給されることである。好ましいインペラー型の装置の場合には、適 切な乳化強度はインペラーを約5,000rpm以上で回転させることで獲得できる。好 ましくは、インペラーは約6,000rpm〜約10,000rpm、及び最も好ましくは約7,000 rpmで回転される。インペラー型装置の場合、毎分回転数が適切な混合強度の有 効な概算値となる。むろん、剪断力の規模、すなわち混合強度はインペラーとエ マルサー・スクリーン又は静翼との間隙を調節することによっても増加させるこ とができる。同様に、分散相で経験した強度は上記記載のように供給装置のふさ わしい配置によってもまた調節することができる。本工程に適応する市販の装置 には、シルバーソン製の直列混合機、ロス （Ross）混合機及び類似物が含まれる。好ましい実施態様の明らかな利点は、イ ンペラーを5,000rpm以上で回転させることで誘導されるような高強度乳化作業が 発泡の問題を発生させることなく使用できることである。 明らかに、活性剤、ポリマー、溶媒、連続相、それぞれの体積、及び他の様々 な要因に依存して、あるシステムでは混合強度を実施的に増加させた場合にあっ ても、単に迅速な凝固が起こるわけではない。このようなシステムにおいては、 例えば、規模拡大、発泡問題の排除、及び関連した十分な活性剤充填量、産物の 均一性及びその他のものを備えた小さな粒子を獲得する能力などの発明の製法の 最も重要な利点は、失われることは無い。 連続相及び分散相のエマルジョンが一旦形成されれば、エマルジョンは連続的 に反応容器10から溶媒除去タンク22へ運搬される。ここで使用される、運搬され る「エマルジョン」とは実際のエマルジョンであってもよいが、好ましい実施態 様では、より正確には連続相に懸濁した凝固分散相粒子の懸濁液である。凝固が 特に早くはない場合、運搬されるべきエマルジョンは凝固の過程において分散相 小滴の懸濁液で構成される。 開放系反応容器の場合、運搬には１つ以上のポンプによって行われる。好まし い閉鎖系反応容器の場合には、運搬はポンプとしての混合機それ自身の使用によ って行われるか、又は溶媒蒸発タンクが真空を導くことができるので、真空によ ってそれを行うことができる。特に生じたミクロスフェアが臨床用に使用するこ とを意図されてる場合は、ミクロスフェアの調製において溶媒除去が重要になる 。 興味深いことに、好ましいシステムにおいて、ミクロスフェアが実質的に瞬間 的に凝固した場合であっても、形成されたミクロスフェアはそれにもかかわらず 、連続相中に追加の残留溶媒を引き渡しやすいことが観察される。それゆえ、あ る形式の溶媒蒸発工程が、多くの臨床的応用のために必要である低濃度の残留溶 媒含有量を獲得するために必要であると考えられている。 溶媒蒸発タンクにおいては、組成物は撹拌される。ガス体を制御できるいかな る容器でも十分に使用できる。概して、組成物は溶媒蒸発タンクで３〜８時間撹 拌され、好ましい実施態様では約４時間である。頭部空間はタンク容量の約１/ ３であることが好ましい。例えば空気の新たな空気、窒素、又は他の不活性ガス との置換によるような、容器の頭部空間における空気の交換、最大の溶媒除去の 非常に効果的な手段であることが証明された。好ましい実施態様では、流速は25 リットルの頭部空間で約30Ｌ/minである。この実施態様では、頭部空間の空気は 約１分に１回交換される。本発明に関係する使用に適した他の溶媒除去措置は、 本開示故に、この技術分野の通常の知識を持つ人には明白なものとなるであろう 。従って、連続相の増大した又は非常に多量の希釈、若しくは溶媒で飽和された 連続相の新鮮な連続相への置換、真空又は 非真空エア・スイープ及び類似物をミクロスフェアの形成後、溶媒除去タンクへ 追加の溶媒を抽出することに使用できる。非常に多量の希釈は概して工業レベル での製造には便利なものではない。しかしながら、温度感受性物質のようなある 産物においては、有効であると言える。 理論的に結合が期待できない場合、活性剤がＬＨ−ＲＨ及びポリマーが親水性 、１−ポリ（ラクチド−共−グリコリド）である好ましい実施態様の場合、好ま しくはエア・スイープを含む蒸発による溶媒除去は要望される規模の溶媒除去を 獲得するために必要であると考えられる。 好ましいＬＨ−ＲＨミクロスフェアの場合、薬剤充填量は全固体成分に対して 20.5％になること目標とする。実際には、薬剤充填量は15〜19％の水準で獲得で きる。もちろん、薬剤の性質、要望される放出プロフィール、ポリマーの性質、 及び当然のことである、製法はすべて要望される及び正確な薬剤充填量に影響を 与えることができる。典型的な例では、薬剤とポリマーの合わせた重量に対して ５％〜20％の水準になることを要望され、それはこの発明の製法により達成でき る。 都合のよいことには、要望される充填量が一旦達成できれば、製造レベルのバ ッチを含む、より大きな規模のバッチへの規模拡大は工程を延長して実施すると いう簡単な事によって達成できる。追加の供給管、乳化機、インペラー及び類似 物は、要望される特性を持つ、非常に多量のミクロスフェアを生産するためには 必要としない。その上、本発明の連続的 製法の期間中に製造されるミクロスフェアは、製法の期間中いつ生産されるかに かかわらず、大きさ、薬剤充填量及びその他に関して非常に均一的に生産される 。 本発明のこれら、及びその他の態様は以下の非制限の実施例より、より詳しく 理解される。 特別の記載のない場合、以下の装置が実施例で使用された。シルバーソン直列 混合機は上記記載のように分散相用の注入管を付け加える変更を行い、シルバー ソン撹拌機モデル４ＬＲと連結した。放出管はアプリコン（Applikon）製の７リ ットルのジャケットを付けたバイオリアクターに連結した。そのアプリコン製品 の上部平面部分の一つは真空ポンプに結合され、別のものはエア吸入用として乾 燥0.2μmフィルターに、別のものはシルバーソンから吸入管として、及び第４の ものは収穫ラインとして使用した。 実施例１ これは、ポリ（ラクチド−共−グリコリド）及びロイプロリド（ＬＨ−ＲＨ） のミクロスフェアの調製のための典型的な工程である。 親水性ポリマーＲＧ503Ｈはベーリンガーインゲルハイムから購入した、イン ヘレント粘度が0.42dL/ｇのポリ（ラクチド−共−グリコリド）の50：50のコポ リマーである。このポリマーは30,000の水準の重量平均分子量（Ｍ_w）を持つ。 このポリマーの溶液は36ｇのジクロロメタンに7.0グラムのＲＧ503Ｈを溶解させ ることで調製した。薬剤溶液は8.56ｇ メタノールに1.00ｇ酢酸ロイプロリドを溶解させることにより別々に調製した。 分散相（ＤＰ）はロイプロリド溶液とポリマー溶液を混合することによる結合に より調製された。このように形成されたＤＰは、明るい黄色で、比較的透明な溶 液である。ＤＰは次に124mL圧力付加じょうごに移され、テフロン針バルブを経 てシルバーソン装置のＤＰ注入部につながれた。頭部圧力が連続相上の付加じょ うご（10psi）に加えられた。付加じょうごの停止コックはＤＰ添加が開始され るまでは閉じられていた。 連続相（ＣＰ）は4000mLの水に14.0ｇのポリビニルアルコール（ＰＶＡ）（冷 水可溶性、ＭＷ30,000〜70,000）に溶解させ、７リットルビーカーに調製された 0.35％ＰＶＡ溶液（ｗ/ｖ）であった。ＣＰタンクからシルバーソン装置へのＣ Ｐ添加管には流量調節のためペリスタポンプを使用した。シルバーソン装置の放 出管は、ジャケットした容器及び口を閉じた撹拌機部品を備えた７リットルアプ リコン反応器である溶媒蒸発容器に繋がれた。 シルバーソン装置はＣＰよって呼び水がされ、小室に入った空気が抜き取リバ ルブを開放することで除去された。シルバーソンの撹拌機モーターを7000rpmで 作動させ、ＣＰ及びＤＰは同時に反応器に注入された。ＣＰ及びＤＰの要求され る流速はペリスタポンプ（ＣＰ用）及びニードル弁（ＤＰ用）を使用して達成さ れ、一定に維持された。添加時間は２分間で、その間52.6ｇのＤＰ及び4000mLの ＣＰが混合機により一 定の流速で注入された。 ミクロスフェアはシルバーソン装置で形成され、懸濁液として溶媒蒸発タンク に運搬された。頭部空間エアは真空ポンプを使用して絶えず置換された。頭部空 間からのエアの流れは１分当たり約29標準リットルであった。蒸発タンクは25〜 42℃に上昇させて、３時間維持した。高い温度及びエアスイープはシステムがミ クロスフェアのより低い残留溶媒を達成するのを助ける。 溶媒蒸発の後、システムの温度は25℃に低下させ、2000mL撹拌セル組立品（ア ミコン（Amicon）製Ｍ−2000）を使用して、５μmフィルター上での加圧濾過（ ５〜20psi）によりミクロスフェアを収穫した。ミクロスフェアは2000mLのＷＦ Ｉで洗浄して、ＷＦＩ（約0.3ｇ/mL）中に濃縮した懸濁液として大量に凍結乾燥 した。もちろん、この工程は工業的生産に規模拡大するために変更できる。 この実施例に従って調製されたミクロスフェアは79％の薬剤取り込み効率を意 味する9.88％の薬剤充填量を持つ。顕微鏡分析ではミクロスフェアは球形で、粒 子は無孔性から部分孔性であることを示した。大きな粒子はいくつかの孔を示し たが、小さな粒子は無孔性であった。ミクロスフェアのかさ密度は0.588ｇ/ccで あった。粒度分布分析では粒子の50％が18μm（体積分布）で、粒子の80％が7〜 36μmの間にあることを示した。残留溶媒（塩化メチレン又はメタノール）は検 出できなかった（すなわち、約20ppm未満）。実施例２ この実施例により示されるように、本発明に従った好ましい連続流製法の有意 な利点は工程を行っている間の産物の一貫性である。以前の製法は工程の終期の 産物が工程の前期及び中期の産物の特質と実質的に同一の特質をもつミクロスフ ェアを製造するのは不可能であった。このことは、商業的に重要な利点である。 25％過剰のＤＰ及びＣＰを使用し、実施例１と同一のやり方でミクロスフェア を調製した。ＤＰは8.75ｇ ＲＧ503Ｈ，1.25ｇ酢酸ロイプロリド、45ｇ塩化メ チレン及び10.7ｇメタノールが含まれる。ＣＰは5000mLの0.35％ＰＶＡである。 この実施例では、シルバーソン反応器で生産されるミクロスフェアの懸濁液は溶 媒蒸発タンクに移動しない。代わりに、それぞれ1000mLのフラクション（それぞ れのフラクションの採取時間は約24秒）が2000mLビーカーに集められた。このよ うにして、等量の５つのフラクションが集められた。それぞれのフラクションか らのミクロスフェアは濾過により分離され、大規模に凍結乾燥し、及び比較され た。 顕微鏡分析の結果、すべての５つのフラクションから得られたミクロスフェア の形態は同一であることが示された。大きな粒子には多少の孔が見られたが、一 方、小さな粒子は無孔性であった。次の表１は工程を通じて生産されたミクロス フェアのそれぞれのフラクション（Frxn）は非常に一貫性があることが示される 。 残留塩化メチレンの値は、ミクロスフェアでの溶媒蒸発を行わなかったために 、すべての分画で非常に高い値（約8000ppm）であった。 実施例３ この実施例では、疎水性ポリマーを使用した。ベーリンガーインゲルハイムＲ Ｇ502はインヘレント粘度が0.2dl/ｇのＰＬＧＡの50：50のコポリマーである。 ＤＰの組成を除いては、実施例１と同様な手順で調製した。ここで、ポリマー溶 液は20ｇのジクロロメタンに8.77ｇのＲＧ502を溶解させることで調製した。薬 剤溶液は４ｇメタノールに1.25ｇロイプロリドを溶解させることにより分離して 調製した。ＤＰを形成するためにポリマー及び薬剤溶液を混合した。その後、50 00mLのＣＰはＤＰ及びＣＰ添加時間がおおよそ同じ（２分）になるように設定し た調節用マイクロメーターニードル弁により添加された。シルバーソン撹拌、溶 媒蒸発及びミクロス フェア収穫はすべて実施例１と同様に実施された。 生じたミクロスフェアの薬剤の取り込み効率は65％で、ミクロスフェアの薬剤 充填量は8.17％であった。顕微鏡分析では、ミクロスフェアは球状の形態及び多 孔性であった。ミクロスフェアのかさ密度は0.23であった。粒度分布分析では粒 子の50％が25.6μm（体積分布）以下で、粒子の80％が12.2〜44.0μmの間にある ことを示した。ミクロスフェアの残留塩化メチレン及びメタノールは検出できな かった（20ppm未満）。 実施例４ この実施例では、ポリ乳酸のホモポリマーを使用した。インヘレント粘度が0. 18dL/ｇのポリ乳酸（ベーリンガーインゲルハイム製ＲＧ202Ｈ）8.75ｇを20ｇの ジクロロメタンに溶解させるた。薬剤溶液は４ｇメタノールに1.25ｇロイプロリ ドを溶解させることにより分離して調製した。均一で透明に溶液として現れるＤ Ｐを形成するために、ポリマー及び薬剤溶液を混合した。ミクロスフェア5000mL の連続相を使用して収穫はすべて実施例１と同様に実施された。 生じたミクロスフェアの薬剤の取り込み効率は85％で、薬剤充填量は10.58％ であった。顕微鏡分析では、ミクロスフェアは完全な球状の形態で、多くは無孔 性であった僅かの大きな粒子は核の中心に孔の存在が示された。ミクロスフェァ のかさ密度は0.615g/mLであった。粒度分布分析では粒子の50％が16.0μm（体積 分布）以下で、粒子の80％が5.8〜30.2 μmの間にあることを示した。ミクロスフェアは79ppmの塩化メチレン及び非検出 量の（10ppm未満）メタノールを含んでいた。 実施例５ この実施例では、8.75ｇ ＲＧ503Ｈ，1.25ｇロイプロリド、45ｇ塩化メチレ ン及び10.7ｇメタノールをＤＰ用に使用して、ミクロスフェアを実施例１と同様 に調製した。0.35％ＰＶＡ溶液の5000mLのＣＰを使用しながら、撹拌速度を9000 rpmに上昇させた。ミクロスフェアの薬剤の取り込み効率は70.7％で、薬剤充填 量は8.84％であった。顕微鏡分析では、ミクロスフェアはより小さく、球状の形 態で、圧倒的に無孔性のものが多いことを示した。ミクロスフェアのかさ密度は 0.510ｇ/mLであった。粒度分布分析では粒子の50％が15.5μm（体積分布）以下 で、粒子の80％が8.1〜24.8μmの間にあることを示した。ミクロスフェアは47pp mの塩化メチレン及び非検出量の（10ppm未満）メタノールを含んでいた。 実施例６ この実施例では、タンパク剤を含んだミクロスフェアを調製した。活性剤はヒ ト血清アルブミンタンパク質である。ミクロスフェアはＲＧ503Ｈポリマーを使 用してｗ/ｏ/ｗエマルジョンを形成させることにより調製した。調製手順は、分 散相が45ｇ塩化メチレン中に8.75ｇポリマーを含むポリマー溶液を調製すること によって形成させる以外は、実施例１と同様である。５mLの25％ｗ/ｖヒト血清 アルブミン溶液をポ リマー溶液に磁気撹拌機を使用して撹拌しながら、ゆっくリと加えられた。した がって、分散相は約５分間の強い撹拌の後に、乳白色の微細な懸濁液の形で獲得 された。ミクロスフェアは、シルバーソン装置の撹拌速度6000rpmとする以外は 実施例１と同様に調製した。ミクロスフェアは、実施例１と同様に収穫及び凍結 乾燥された。 顕微鏡分析では、ミクロスフェアはより小さく、完全に球状の形態で、非常に 多孔性のものが多いことを示した。ミクロスフェアのかさ密度は0.03ｇ/mLであ った。粒度分布分析では粒子の50％が48.4μm（体積分布）以下で、粒子の80％ が23.0〜69.7μmの間にあることを示した。ミクロスフェアは検出できるような 残留塩化メチレンを含んでいない。 実施例７ この実施例では、ミクロスフェアはＲＧ503Ｈ及び非ペプチド薬剤から調製さ れた。ポリマー溶液は45ｇジクロロエチレンに8.74ｇのＲＧ503Ｈを溶解させる ことで調製した。1.25ｇのジピリダモール（dipyridamole）をポリマー溶液及び 2.53ｇメタノールにゆっくりと加え、明るい黄色を示す均質溶液を作成した。ミ クロスフェアは、実施例１と同様に調製、収穫及び凍結乾燥された。 これらのミクロスフェアの88％の薬剤の取り込み効率及び11.0％の薬剤充填量 を示した。顕微鏡分析では、ミクロスフェアは球形で、一般に小さく、圧倒的に 無孔性のものが多いことを示した。ミクロスフェアのかさ密度は0.45g/mLであ った。粒度分布分析では粒子の50％が13.5μm（体積分布）以下で、粒子の80％ が5.8〜20.0μmの間にあることを示した。ミクロスフェアは107ppmの塩化メチレ ン及び非検出量のメタノールを含んでいた。 本発明の多くの変更態様及び変化物は、前記の詳細な開示の見地から、この技 術分野の知識を持つ人にとっては明白なものとなるであろう。その結果、加えら れた請求項の範囲内で、本発明は特に示され及び記載された以外のことを実施す ることができる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 1. 次の工程を含む、ポリマー物質を含む活性剤の生産を要望される平均粒度及 び活性剤充填量を持つ第１の集団から、本質的に同じ平均粒度及び活性剤充填量 を持つ第２の集団に規模拡大する方法。 a) 連続相及び前記活性剤及びポリマーを含んだ分散相を反応容器への注入、 及び前記容器における前記連続相中での前記分散相のエマルジョンの形成のため の前記相の混合。 b) 前記反応容器から溶媒除去容器へのエマルジョンの連続的輸送、及びそこ における前記エマルジョンからの溶媒の除去。 c) 前記要望平均粒度及び活性剤充填量を持つ前記第１集団の獲得。；及び、 その後の d) ポリマー物質を含む活性剤の要望される第２のより大きな集団を生産する ための工程（ａ）及び（ｂ）を連続的に実行するために適する持続時間の選択、 及び前記第２集団を獲得するために十分な持続時間での工程（ａ）及び（ｂ）の 連続的実施。 2. 第１の集団の要望の平均粒度及び活性剤充填量が工程（ａ）及び（ｂ）の実 施による獲得され、並びに要望の平均粒度及び活性剤充填量を獲得するための反 応容器への連続相の供給速度、反応容器への分散相の供給速度、及び連続及び分 散相の混合される強度から選択された少 なくとも１つのパラメーターを調節する請求項１の方法。 3. 第２集団を生産するために、分散相が反応容器に流速が約４ml/min〜約400m l/minで注入され、及び連続相が反応容器に流速が約1000ml/min〜約20,000ml/mi nで注入される請求項１の方法。 4. 第２集団を生産するために、連続相及び分散相が５：１〜500：１の比率で 反応器に注入される請求項１の方 法。 5. 第２集団を生産するために、連続相及び分散相が40：１〜200：１の比率で 反応器に注入される請求項１の方法。 6. 第２集団を生産するためにエマルジョンを形成する工程が約10秒以内にポリ マーの凝固を引き起こすように適応させた強さでの前記分散相及び連続相の強力 な混合を含む請求項１の方法。 7. 第２集団を生産するためのエマルジョンを形成する工程が約５秒以内にポリ マーの凝固を引き起こすように適応させた強さでの分散相及び連続相の強力な混 合を含む請求項１の方法。 8. 反応容器がインペラーを含み、及び第２集団を生産するためのエマルジョン を形成する工程が約10秒以内にポリマーの凝固を引き起こすように適応させた強 さでのインペラーの分散相及び連続相の強力な混合を含む請求項１の方法。 9. 約５秒以内に凝固が発生する請求項８の方法。 10． 反応器での分散相の滞留時間が約５秒以下である請求項８の方法。 11． インペラーを毎分約6,000〜10,000回転で運転することを含む請求項８の 方法。 12． 次の工程を含む、ポリマー物質を含む活性剤を生産する方法。 a) 活性剤及びポリマー物質を含む分散相の形成。 b) 将来エマルジョンを形成する前記分散相への連続相の供給。 c) 反応容器へ分散相供給速度での分散相の注入、及び前記反応容器への連 続相供給速度での連続相の注入、エマルジョン形成のための手段を含む前記反応 容器、並びに前記連続相での前記分散相のエマルジョンの形成。 d) 前記エマルジョンの前記反応容器から溶媒除去のための溶媒除去容器へ の連続的輸送。 13． 分散相が反応容器に流速が約４ml/min〜約400ml/minで供給され、及び連 続相が反応容器に流速が約1000ml/min〜約20,000ml/minで注入される請求項12の 方法。 14． 分散相が親水性ペプチド活性剤及びラクチドグリコリドのコポリマーを含 み、並びに分散及び連続相を平均粒度が約５μm〜約40μmに、及び少なくとも約 ９％の活性剤充填量の供給に効果的な方法での分散及び供給相の乳 化を含む請求項12の方法。 15． 分散相が親水性ペプチド活性剤及びラグチドグリコリドのコポリマーを含 み、並びに分散及び連続相を平均粒度が約５μm〜約40μmに、及び少なくとも約 15％の活性剤充填量の供給に効果的な方法での分散及び供給相の乳化を含む請求 項12の方法。 16． 連続相及び分散相が５：１〜500：１の比率で反応器に注入される請求項1 2の方法。 17． 連続相及び分散相が40：１〜200：１の比率で反応器に注入される請求項1 2の方法。 18． エマルジョンを形成手段がインペラーを含む請求項12の方法。 19． エマルジョンを形成手段がインペラーを含み、混合がインペラーを毎分約 5,000回転以上で運転することにより混合が行われる請求項12の方法。 20． エマルジョンを形成手段インペラーを含み、インペラーがインペラーから 軸方向に延長した円柱帯の直径を定義する直径を持つ所であり、分散相が軸方向 の延長柱帯に注入される請求項12の方法。 21． エマルジョンを形成手段が約10秒以内に分散相ポリマーの凝固を引き起こ すのに効果的な混合体を形成し、及び分散相が混合帯の状態で反応容器に注入さ れる請求項12の方法。 22． 分散相が均質溶液である請求項12の方法。 23． 分散相がエマルジョンである請求項12の方法。 24． 反応器での分散相の平均滞留時間が約５秒未満である請求項12の方法。 25． 分散相ポリマーの凝固を約10秒以内に発生させるように適応したやり方の 分散及び連続相の乳化を含む請求項12の方法。 26． 分散相ポリマーの凝固を約５秒以内に発生させるように適応したやり方の 分散及び連続相の乳化を含む請求項12の方法。 27． エマルジョン形成の手段がインペラーを含み、及びエマルジョン形成の工 程がインペラーを毎分約6,000回転以上から約10,0000回転までで運転される請求 項12の方法。 28． 製造工程がミクロスフェアの要望の集団を形成するのに十分な期間実施さ れ、その工程の初期に生産されたミクロスフェアが工程の終期に生産されたミク ロスフェアと実質的に同一な粒度及び活性剤充填量を持つ請求項12の方法。 29． 請求項12の方法で作成されたミクロスフェア。 30． 請求項14の方法で作成されたミクロスフェア。 31． 請求項25の方法で作成されたミクロスフェア。