JP2001232658A - 多層構造を有する成形品の製造方法、およびそれから得られた成形品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 薄肉な層を有する場合であっても良好な成形
品が得られると共に、十分な界面の密着性が得られ、特
に層の界面に立体的パターンが施された場合であっても
良好な成形品が得られ、またその他透明である場合には
その光学的歪にも優れる多層構造成形品が得られる製造
方法、およびかかる成形品を提供する。 【解決手段】 （１）第１の金型キャビティ内に熱可塑
性樹脂を充填し第１層を形成する第１の樹脂成形品を製
造する工程（第１工程）、（２）第２の金型キャビティ
内に第１の樹脂成形品と樹脂シート（第３層）を対向し
て設置し、かかる第１層と第３層との間に実質的に第１
層の表面および第３層の表面で構成される空間を形成す
る工程（第２工程）、（３）かかる空間内に第２層を形
成する熱可塑性樹脂を３００ｍｍ／ｓｅｃ以上の射出速
度で充填する工程（第３工程）、および（４）充填後冷
却された樹脂成形品を第２の金型キャビティ内から取り
出す工程（第４工程）からなる第１層、第２層、および
第３層が積層されてなる多層構造を有する成形品の製造
方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は多層構造を有する成
形品を得るための熱可塑性樹脂の成形法、およびかかる
多層構造成形品に関する。詳しくは多色成形またはイン
サート成形による多層構造体において、かかる層の厚み
が薄く、流動長が長い場合であって、特に層の界面に立
体的パターンが施された場合であっても良好な成形品が
得られると共に、十分な界面の密着性が得られ、その他
透明な場合には光学的歪にも優れる多層構造成形品の製
造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、製品の高付加価値化を図るため、
製品の各層ごとに異なる機能を付与する製品設計が要望
されている。かかる方法の１つとして２色成形に代表さ
れる多色成形法やインサート成形法が従来から知られて
いるが、かかる成形法は薄肉の層を有する場合その成形
が困難となることが多かった。

【０００３】問題点としては、流動が困難となるため成
形品自体が十分な充填ができないか、また無理な成形の
ために外観上または機械的特性の点で期待する効果が得
られないことが挙げられる。特に前工程の成形品の表面
に立体的パターンなどの凹凸部があると、樹脂はより流
れやすい方に回り込むなど流動が極めて複雑となり、よ
り未充填部や大きな歪みが残留するとなどの問題があっ
た。かかる場合透明な成形品であると、大きな光学的歪
が残っているためそのまま使用することは困難となる場
合がある。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、薄肉
な層を有する場合であっても良好な成形品が得られると
共に、十分な界面の密着性が得られ、特に層の界面に立
体的パターンが施された場合であっても良好な成形品が
得られ、またその他透明である場合にはその光学的歪に
も優れる多層構造成形品が得られる製造方法、およびか
かる成形品を提供することにある。

【０００５】本発明者は、上記課題を解決すべく鋭意検
討を重ねた結果、多色成形やインサート成形の前工程で
得られた成形品と対向する金型キャビティ表面に樹脂シ
ートを設置し、かかる前工程の成形品と樹脂シートの間
の、それぞれの表面で主として形成される空間に次の層
を形成する熱可塑性樹脂を特定射出速度以上で充填する
と、かかる次の層が薄肉の場合であっても、また立体的
パターンが施されたものであっても極めて良好な多層構
造成形品が得られることを見出し、本発明に到達した。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、（１）第１の
金型キャビティ内に熱可塑性樹脂を充填し第１層を形成
する第１の樹脂成形品を製造する工程（第１工程）、
（２）第２の金型キャビティ内に第１の樹脂成形品と樹
脂シート（第３層）を対向して設置し、かかる第１層と
第３層との間に実質的に第１層の表面および第３層の表
面で構成される空間を形成する工程（第２工程）、
（３）かかる空間内に第２層を形成する熱可塑性樹脂を
３００ｍｍ／ｓｅｃ以上の射出速度で充填する工程（第
３工程）、および（４）充填後冷却された樹脂成形品を
第２の金型キャビティ内から取り出す工程（第４工程）
からなる第１層、第２層、および第３層が積層されてな
る多層構造を有する成形品の製造方法、およびその製品
に関するものである。

【０００７】本発明は、多色成形またはインサート成形
することにより、多層構造を有する製品を得ることを基
本とするものである。

【０００８】かかる多色成形機における射出装置の配置
方式としては、例えば２つ以上の射出装置を水平に並列
に配置する方法や、一方の射出装置を垂直に立てて、他
方を水平に配置する方法、２つ以上の射出装置を水平で
かつ直交に配置する方法などが挙げられるが、いずれの
方法も本発明において使用することができる。またいず
れも各々の射出装置において独立した成形条件の設定に
より成形をすることが可能である。

【０００９】多色成形における金型機構として通常使わ
れる方法としては、コアバック方式、コア回転方式、お
よびコア移動方式などが挙げられるが、いずれの方法も
本発明において使用することができる。

【００１０】コアバック方式の場合は、第１層を形成す
る熱可塑性樹脂を射出成形後、型締状態にてコアの一部
を後退させ、コアが後退することにより形成された空間
（すなわち通常第１層の表面と金型コア表面により主と
して構成される空間）に第２層を形成する熱可塑性樹脂
を射出する方法である。本発明においてはかかる方法に
対しても第１の樹脂成形品が第２の金型キャビティ内に
設置されたものとして取り扱う。尚、金型を閉じた状態
であっても、例えば大きく後退されたコアの前に金型側
面等から樹脂シートを入れる機構とするなどにより本発
明を実施することが可能である。

【００１１】コア回転方式、およびコア移動方式の場合
は、第１の金型キャビティ内に熱可塑性樹脂を充填し、
第１層を形成する第１の樹脂成形品を製造した後、通常
は型開きし、第２の金型キャビティ内にかかる第１の樹
脂成形品を、金型のコア部分を回転または移動させるこ
とにより設置し、次いで再度型締めし、かかる第２の金
型キャビティ内に熱可塑性樹脂を充填することにより、
第２層を形成する。尚、金型の構造や成形品形状によっ
ては型開きが不要の場合もある。

【００１２】かかるコア回転方式、およびコア移動方式
は、第１層と第２層との間でキャビティ形状を自由に変
えることができ、さらに第１層と第２層とでは異なる金
型キャビティを使用するため、複合同時動作のできる成
形装置では各々キャビティに同時に射出することも可能
であることから成形サイクルを短縮することができると
いう長所を持ち、本発明においては好ましい方法として
あげることができる。

【００１３】金型内の樹脂流路の構成としては、複数の
射出装置から樹脂を射出し、独立したホットランナーマ
ニホールドを通じてキャビティに充填する方法の他、コ
ールドランナーを通じてキャビティに充填する方法も使
用することができる。

【００１４】ここでホットランナーによるゲートシステ
ムとしては、内部加熱方式、外部加熱方式などのいずれ
を使用してもよく、更に外部加熱方式の場合、オープン
ゲート方式、ホットエッジゲート方式、バルブゲート方
式などのいずれを使用してもよい。

【００１５】本発明を多色成形法を利用して行う場合に
は、２本以上の射出装置を独立に有するとともに、２組
以上のホットランナーによるゲートシステムを独立に有
するものが好ましく使用される。これは射出装置および
ホットランナーによるゲートシステムをそれぞれ独立と
し、それぞれにおいて射出装置のシリンダー温度や射出
速度、マニホールド温度やホットノズル温度などの条件
の選択が可能となることで、可塑化温度が大きく異なる
樹脂の層構造や複雑な成形品形状の場合にも幅広い条件
により対応が可能となるからである。すなわちそれぞれ
の装置について目的とする成形品に最適の樹脂温度（シ
リンダー温度、マニホールド温度、ホットノズル温度な
ど）、射出速度およびそのパターン、射出開始のタイミ
ング、射出容量などを決定することができる。

【００１６】一方、インサート成形は、上記の多色成形
において、第１の樹脂成形品を一旦金型キャビティから
取り出し、再度別の第２の金型キャビティ内に設置して
充填する方法であるといえる。かかる場合には、通常の
射出装置が１つである射出成形機を用いてそれぞれを独
立の工程として行うことの他、上記の多色成形と同様の
１つの成形機を使用し、金型コアを動作する代わりに第
１の樹脂成形品を第１の金型キャビティ内から取り出
し、第２の金型キャビティ内に設置して行うこともでき
る。かかる場合には取り出しロボット等による、より効
率的な取り出しおよび設置を行うことが好ましい。

【００１７】本発明は上記の多色成形またはインサート
成形を基本とし、第１工程として、第１の金型キャビテ
ィ内に熱可塑性樹脂を充填し第１層を形成する第１の樹
脂成形品を製造し、次に第２工程として、第２の金型キ
ャビティ内に第１の樹脂成形品と樹脂シート（第３層）
を対向して設置し、かかる第１の樹脂成形品表面と樹脂
シート表面から実質的に構成される空間を形成する。

【００１８】本発明における第３層を形成する樹脂シー
トとは、各種の熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂からな
る樹脂のシートをいい、一般的な溶融押出法、インフレ
ーション法、連続キャスト法、セルキャスト法の他、溶
液キャスト法、粉末成形法などの方法により製造するこ
とができる。またこれらの製造方法においては、原料樹
脂の製造工程において溶融エステル交換反応等の溶融さ
れた状態から直接溶融押出する方法や、または重合後の
溶液状態から直接上記溶液キャストを行うことにより、
熱履歴が少ないシートを得ることも可能である。

【００１９】熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン樹
脂、ポリプロピレン樹脂、エチレン−プロピレンコポリ
マー、ポリスチレン樹脂、ジエン系ゴムにシアン化ビニ
ル化合物および芳香族ビニル化合物をグラフトした熱可
塑性グラフト重合体（いわゆるＡＢＳ樹脂）、エチレン
−プロピレンコポリマーにシアン化ビニル化合物および
芳香族ビニル化合物をグラフトした熱可塑性グラフト重
合体（いわゆるＡＥＳ樹脂）、アクリル弾性体にシアン
化ビニル化合物および芳香族ビニル化合物をグラフトし
た熱可塑性グラフト重合体（いわゆるＡＳＡ樹脂）、シ
アン化ビニル化合物と芳香族ビニル化合物との共重合体
（いわゆるＡＳ樹脂）、ポリメチルメタクリレート等の
アクリル樹脂、ポリメチルペンテン樹脂、ポリアミド樹
脂、芳香族ポリエステル樹脂、全芳香族ポリエステル樹
脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリ
フェニレンエーテル樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリアリ
ーレンスルフィド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポ
リイソブチレン、スチレン系、オレフィン系、ウレタン
系、ポリエステル系、ポリアミド系等の各種熱可塑性エ
ラストマー類、ポリイソブチレン、環状ポリオレフィン
樹脂、またはこれらポリマーの共重合体、混合物、変性
物等があげられる。

【００２０】また熱硬化性樹脂としては、フェノール樹
脂、メラミン樹脂、ユリア樹脂、レゾルシノール樹脂、
ビニル・フェノリック樹脂、ニトリル・フェノリック樹
脂、エポキシ・フェノリック樹脂、ナイロン・エポキシ
樹脂、ニトリル・エポキシ樹脂、エポキシ樹脂、変性ア
クリル樹脂、シアノアクリレート樹脂、各種ポリウレタ
ン樹脂、ジシクロペンタジエン樹脂、不飽和ポリエステ
ル樹脂、シリコーン樹脂、ポリサルファイド樹脂、アク
リル樹脂、ジエチレングリコールビス（アリルカーボネ
ート）樹脂などの代表的な熱硬化性樹脂を挙げることが
でき、これらを基本とした各種のモノマーの共重合体、
混合物、変性物などの熱硬化性樹脂を使用することも可
能である。

【００２１】更に本発明で使用する熱可塑性樹脂シート
としては、予めハードコートや印刷などの処理を行った
ものを利用することができる。

【００２２】本発明において樹脂シート上にハードコー
ト膜として架橋皮膜を形成する化合物には公知のハード
コート剤を使用することができる。ハードコート剤とし
ては表面硬度の高い樹脂、例えばアクリル系、メラミン
系、ウレタン系、エポキシ系、これらの他、シリコーン
系ハードコート剤としてオルガノシロキサン樹脂中のシ
ロキサン結合によってガラスと同等のハードコート性を
持たすことができるもの等公知のものが使用できる。

【００２３】また、硬化方法も紫外線硬化、熱硬化、電
子線硬化、赤外線照射、熱風乾燥等公知の方法をそれぞ
れ単独で使用してもよいし併用することもできる。かか
る場合に、特に上記で示した局所的に樹脂シートの延伸
倍率が高くなる場合には、ハードコート剤を完全に硬化
させない程度に硬化させた後、付形をせずに、または付
形をして成形を行い多層構造成形品とした後、ハードコ
ート剤を完全に硬化させるとの方法もとることができ
る。またハードコート剤自体を一部架橋構造を有するゲ
ル状またはゾル状として塗付し、その後付形をせずに、
または付形をして成形を行い多層構造成形品とした後、
ハードコート剤を完全に硬化させるとの方法もとること
ができる。

【００２４】また樹脂材料がポリカーボネート、耐熱ア
クリル系樹脂の場合は、ハードコート剤と該樹脂の間に
双方に付着性良好なプライマー層を設けることが特に好
ましく、特に限定されるものではないが例えば、紫外線
吸収剤を含むアクリル系樹脂等を使用することができ
る。

【００２５】ハードコート膜形成性原料の塗布方法とし
ては、バーコート法、スプレーコート法、ロールコート
法等公知の方法が使用できる。このようにして得られた
積層用シートの厚みは成形品にした時の外観、耐衝撃
性、耐擦傷性や耐候性等の性能により決定される。また
その厚みは１〜５０μｍが好ましく、更に３〜３０μｍ
である。ハードコート膜の厚みが１μｍより薄いと充分
な耐擦傷性が得られなくなり、また５０μｍより厚いと
塗膜の可とう性が低下し折り曲げ等によりクラックが発
生する。塗布に際し、ハードコート膜形成性原料に希釈
剤として有機溶剤を添加することもできる。使用できる
有機溶剤としては、酢酸ブチル、酢酸エチル、トルエ
ン、イソプロパノール等が挙げられる。その使用量は、
プライマー層について固形分濃度が１〜５０重量％の範
囲となることが好ましく、またハードコート膜形成原料
においては固形分濃度が１〜７０重量％、より好ましく
は３〜３０重量％であることが好ましい。ハードコート
膜形成性原料には必要に応じてレベリング剤、帯電防止
剤、離型剤、艶消し剤、無機フィラー等添加することが
できる。

【００２６】本発明において樹脂シート上の一部に印刷
により文字や模様を形成して使用することも可能であ
る。

【００２７】印刷方法としては、グラビヤ印刷、平板印
刷、フレキソ印刷、ドライオフセット印刷、パット印
刷、スクリーン印刷などの従来公知の印刷方法を製品形
状や印刷用途に応じて使用することができる。

【００２８】印刷で使用する印刷インキの構成として
は、主成分として樹脂系と油系などを使用することが可
能であり、樹脂系としては、ロジン、ギルソナイト、セ
ラック、コパールなどの天然樹脂やフェノール系および
その誘導体、アミノ系樹脂、ブチル化尿素、メラミン樹
脂、ポリエステル系アルキッド樹脂、スチレン樹脂、ア
クリル樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリアミ
ド樹脂、ポリカーボネート樹脂、飽和ポリエステル樹
脂、非晶性ポリアリレート樹脂、非晶性ポリオレフィン
樹脂、塩化ビニル樹脂、酢酸ビニル樹脂、塩化ビニル−
酢酸ビニル共重合物、ブチラール樹脂、メチルセルロー
ス樹脂、エチルセルロース樹脂、ウレタン樹脂などの合
成樹脂が使用することができる。特に第１層または第２
層における、第３層との界面側表面に印刷をする場合に
は、耐熱性の高いインキ成分が必要であり、かかる場合
の樹脂としては、ポリカーボネート樹脂、非晶性ポリア
リレート樹脂などが好ましく挙げられる。また印刷イン
キに顔料や染料などにより所望の色に調整することがで
きる。

【００２９】一方、その他の表面処理としては、フッ素
系や撥水・撥油性コートや、光触媒等による親水性コー
トをすることも可能である。

【００３０】かかる樹脂シートを金型キャビティ内に設
置する方法としては、樹脂シートに静電気を付与して金
型のキャビティ表面またはコア表面に装着する方法、樹
脂シートを金型内に設けられた吸引溝から真空ポンプ等
により吸引することにより金型のキャビティ表面または
コア表面に装着する方法、樹脂シートのゲート部やタブ
部などに予め穴あけ加工を施しておき、金型キャビティ
表面やコア表面に設けたピンなどを用いて装着する方
法、樹脂シートのタブ部などに鉄片等を貼り付けるとと
もに、金型キャビティ表面やコア表面に予め磁石を埋め
込んで装着する方法等、その他従来公知の方法を利用す
ることができる。

【００３１】かかる樹脂シートの厚みとしては、通常５
０〜２０００μｍ、好ましくは１００〜１０００μｍ、
より好ましくは２００〜７００μｍである。５０〜２０
００μｍの範囲であると、シートの断熱効果、強度、２
次加工性および取り扱い性等の点でバランスが優れる。

【００３２】第２の金型キャビティ内に、第１層を形成
する第１の樹脂成形品と第３層を形成する樹脂シートを
装着することにより、かかる第１層と第３層の間に実質
的に第１層表面および第３層表面で構成される面が形成
され、かかる空間内に第２層を形成する樹脂を充填する
ことにより、多層構造が形成される。

【００３３】第２層の厚みにおいて本発明で好ましい態
様としては、より厚みの薄い場合が挙げられ、より具体
的には実質的な厚みとして３ｍｍ以下の範囲が好まし
く、下限としては０．１ｍｍ以上が好ましい。より好ま
しくは２ｍｍ以下、更に好ましくは１．５ｍｍ以下であ
る。本発明はかかる薄肉の場合であっても良好な成形体
を得ることが可能となる。ここで実質的な厚みとは、か
かる厚み部分の面積が第２層の全体の面積に対して７０
％以上となる場合をさす。すなわち３ｍｍ以下の厚み部
分が全体の７０％以上である場合が好ましい態様として
挙げられる。

【００３４】更に本発明は第３の工程として、かかる第
２工程で形成された空間内に第２層を形成する樹脂を３
００ｍｍ／ｓｅｃ以上の射出速度で充填する工程を含む
ものである。かかる高速の充填を行うことにより、第２
層の厚みが薄く、流動長が長い場合であっても良好な密
着性か得られるとともに、透明な場合であっても光学的
歪の少ない成形品が得られる。

【００３５】本発明の第３工程においては、３００ｍｍ
／ｓｅｃ以上の射出速度を有することを条件とし、好ま
しくは３５０ｍｍ／ｓｅｃ以上、特に好ましくは４００
ｍｍ／ｓｅｃ以上である。速度の上限としては８００ｍ
ｍ／ｓｅｃ程度を目安とする。３００〜８００ｍｍ／ｓ
ｅｃの範囲では、本発明の目的を達成すると共に、高速
化により成形品に発生するヤケも少ない良好な成形品を
得ることが可能となる。尚ここでいう射出速度とは、金
型キャビティ内への充填開始から終了までの平均速度を
いい、必ずしも一定速度である必要はなく、多段階の射
出速度による成形も可能である。

【００３６】３００ｍｍ／ｓｅｃ以上の射出速度を達成
するためには、アキュームレーターの容量を増大した
り、モーターの馬力を増大したりするなどの方法により
射出馬力を増加させることが基本となるが、極めて高速
度および短時間におけるスクリュー速度および位置の制
御や応答を達成するため射出シリンダの構造や油圧制御
システム、モーター制御システム等を適正化することも
必要となる。かかる方式としては現在公知の各種方法を
取ることができる。

【００３７】また動力源としては油圧ポンプによる方式
であっても電動モーター（リニア型モーターを含む）に
よる方式であってもよいが、大型の成形品に対しては油
圧ポンプによる方式がより好ましい。更に射出装置は、
一般的な可塑化スクリュの前進によるインライン方式で
あっても、可塑化スクリュと充填用のプランジャーが別
となったいわゆるプリプラ方式のいずれも使用可能であ
る。

【００３８】一方、金型の面においても、金型内のガス
抜きが円滑に進むよう十分なガス抜きの溝を形成したも
のや、また多孔質の焼結金属や、ベント孔を通して真空
ポンプ等による減圧を行うものが好ましく使用できる。

【００３９】本発明は、上記の第１工程、第２工程、お
よび第３工程を経た後、充填された樹脂成形品を取り出
す第４工程を経て、第１の金型キャビティで成形された
第１層、樹脂シートによる第３層、およびその間の第２
層からなる多層構造成形品が得られる。かかる成形品は
それ自体で十分な層間の密着性、および歪の少ない成形
品であるが、更にアニール処理などを施してもかまわな
い。

【００４０】本発明の多層構造成形品は特にその第２層
を薄くし、多層構造成形品全体の強度等を低下させるこ
となく多層構造成形品を得ることをその主目的とするも
のであり、かかる第２層の厚みとしては前記したが、流
動長との関係でいえば、第２層における成形品のゲート
部から流動末端部までの距離をＬ、第２層の平均厚みを
Ｄとしたとき、そのＬ／Ｄが１００以上、より好ましく
は１５０以上、特に好ましくは２００以上の場合に本発
明の効果がより顕著となる。かかるＬ／Ｄの上限として
は５００とすることが好ましく、更に好ましくは４５０
である。ここで第２層の平均厚みは対象部分におけるＬ
方向に切った断面の面積をＬで除することにより求める
ことができる。

【００４１】尚、第１の樹脂成形品は任意の形状をとる
ことが可能であるが、第２層と接する表面に立体的パタ
ーンを施すと共に、第２層および第３層を共に光透過性
を有する材料とすることで、高度な意匠性を有する多層
構造成形品を得ることが可能となる。特に第３層の樹脂
シート部には、電界応答性液晶や、フォトクロミック化
合物の混合等による層を設けることにより、光学的に光
透過性を制御する層を設けたものが高い意匠性や光学的
機能を付与することも可能である。

【００４２】上記の立体的パターンを施すなどの自由度
が高い点が、サンドイッチ成形等の同時に層構造を形成
する成形法に対する大きな利点といえる。一方、インサ
ート成形、多色成形では、一方が固化した樹脂層に対し
て積層されるためその密着性や歪みが問題となりやすい
が、本発明ではかかる点が解決され、上記利点を有効に
生かすことができる。

【００４３】ここで、立体的パターンとは、表面から光
学的な変化や不均一性を視認できる立体状の凹凸をい
い、かかる形状としては、文字、図形、記号やそれらの
結合のいずれであってもよい。更にかかる形状は意匠性
のみならず、レンチキュラーレンズや拡散起点となり得
るドットの集合などの光学的に利用可能な規則的な図形
も含まれる。またかかる立体状の凹凸は、必ずしもかか
る凹凸自体を肉眼で認め得るものである必要はなく、か
かる凹凸によるプリズム効果などにより、通常の平面で
は得られない光学的な効果（虹色光を呈するなど）を有
するものであればよい。

【００４４】本発明の成形方法において第１層および第
２層を形成する樹脂として使用可能な熱可塑性樹脂とし
ては、例えば、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹
脂、ポリスチレン樹脂、ポリアクリルスチレン樹脂、Ａ
ＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳＡ樹脂、ＳＭＡ
樹脂、ポリアルキルメタクリレート樹脂などに代表され
る汎用プラスチックス、ポリフェニルエーテル樹脂、ポ
リアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアルキ
レンテレフタレート樹脂、ポリアミド樹脂、環状ポリオ
レフィン樹脂、ポリアリレート樹脂（非晶性ポリアリレ
ート、液晶性ポリアリレート）などに代表されるエンジ
ニアリングプラスチックス、ポリエーテルエーテルケト
ン、ポリエーテルイミド、ポリアミドイミドなどに代表
される各種熱可塑性ポリイミド、ポリサルフォン、ポリ
エーテルサルフォン、ポリフェニレンサルファイドなど
のいわゆるスーパーエンジニアリングプラスチックスと
呼ばれるものも用いることができる。更にスチレン系熱
可塑性エラストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマ
ー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリエステル
系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラ
ストマーなどの熱可塑性エラストマーも用いることがで
きる。

【００４５】尚、上記の熱可塑性樹脂を混合して用いる
ことは、組成物の使用目的に応じて適宜選択することが
できる。

【００４６】より好ましくは、非晶性の熱可塑性樹脂と
しては、ポリスチレン樹脂、ポリアクリルスチレン樹
脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳＡ樹脂、
ＳＭＡ樹脂、ポリアルキルメタクリレート樹脂、ポリフ
ェニルエーテル樹脂、ポリカーボネート樹脂、非晶性ポ
リアルキレンテレフタレート樹脂、非晶性ポリアミド樹
脂、環状ポリオレフィン樹脂、非晶性ポリアリレート樹
脂、ポリエーテルサルフォン、更にスチレン系熱可塑性
エラストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマー、ポ
リアミド系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可
塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマ
ーなどの熱可塑性エラストマーを挙げることができる。

【００４７】これらの中でも透明性に優れるポリメチル
メタクリレートなどのポリアルキルメタクリレート樹
脂、ポリカーボネート樹脂、環状ポリオレフィン樹脂、
非晶性ポリアリレート樹脂などを好ましく挙げることが
できる。

【００４８】特に少なくとも１層がポリカーボネート樹
脂であることが、成形品の機械的強度、耐熱性などの点
から好ましく挙げられる。

【００４９】本発明におけるポリカーボネート樹脂と
は、通常二価フェノールとカーボネート前駆体とを界面
重縮合法、溶融エステル交換法で反応させて得られたも
のの他、カーボネートプレポリマーを固相エステル交換
法により重合させたもの、または環状カーボネート化合
物の開環重合法により重合させて得られるものである。

【００５０】ここで使用される二価フェノールの代表的
な例としては、ハイドロキノン、レゾルシノール、４，
４’−ジヒドロキシジフェニル、ビス（４−ヒドロキシ
フェニル）メタン、ビス｛（４−ヒドロキシ−３，５−
ジメチル）フェニル｝メタン、１，１−ビス（４−ヒド
ロキシフェニル）エタン、１，１−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）−１−フェニルエタン、２，２−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）プロパン（通称ビスフェノール
Ａ）、２，２−ビス｛（４−ヒドロキシ−３−メチル）
フェニル｝プロパン、２，２−ビス｛（４−ヒドロキシ
−３，５−ジメチル）フェニル｝プロパン、２，２−ビ
ス｛（３−イソプロピル−４−ヒドロキシ）フェニル｝
プロパン、２，２−ビス｛（４−ヒドロキシ−３−フェ
ニル）フェニル｝プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロ
キシフェニル）ブタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ
フェニル）−３−メチルブタン、２，２−ビス（４−ヒ
ドロキシフェニル）−３，３−ジメチルブタン、２，４
−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−２−メチルブタ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ペンタ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−４−メ
チルペンタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）シクロヘキサン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフ
ェニル）−４−イソプロピルシクロヘキサン、１，１−
ビス（４−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメ
チルシクロヘキサン、９，９−ビス（４−ヒドロキシフ
ェニル）フルオレン、９，９−ビス｛（４−ヒドロキシ
−３−メチル）フェニル｝フルオレン、α，α’−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）−ｏ−ジイソプロピルベン
ゼン、α，α’−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−ｍ
−ジイソプロピルベンゼン、α，α’−ビス（４−ヒド
ロキシフェニル）−ｐ−ジイソプロピルベンゼン、１，
３−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−５，７−ジメチ
ルアダマンタン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルス
ルホン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルホキシ
ド、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルフィド、
４，４’−ジヒドロキシジフェニルケトン、４，４’−
ジヒドロキシジフェニルエーテルおよび４，４’−ジヒ
ドロキシジフェニルエステルなどがあげられ、これらは
単独または２種以上を混合して使用できる。

【００５１】なかでもビスフェノールＡ、２，２−ビス
｛（４−ヒドロキシ−３−メチル）フェニル｝プロパ
ン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−３−メチル
ブタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−
３，３−ジメチルブタン、２，２−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）−４−メチルペンタン、１，１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシク
ロヘキサンおよびα，α’−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）−ｍ−ジイソプロピルベンゼンからなる群より選
ばれた少なくとも１種のビスフェノールより得られる単
独重合体または共重合体が好ましく、特に、ビスフェノ
ールＡの単独重合体および１，１−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン
とビスフェノールＡ、２，２−ビス｛（４−ヒドロキシ
−３−メチル）フェニル｝プロパンまたはα，α’−ビ
ス（４−ヒドロキシフェニル）−ｍ−ジイソプロピルベ
ンゼンとの共重合体が好ましく使用される。

【００５２】特に第１層および第２層の樹脂としては、
機械的強度、耐熱性に優れるビスフェノールＡの単独重
合体が好ましく、第２層の樹脂としては耐熱性等に加え
て低吸水性であり、制振性に優れる１，１−ビス（４−
ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシクロ
ヘキサンとα，α’−ビス（４−ヒドロキシフェニル）
−ｍ−ジイソプロピルベンゼンとの共重合体を挙げるこ
とができる。

【００５３】カーボネート前駆体としてはカルボニルハ
ライド、カーボネートエステルまたはハロホルメートな
どが使用され、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボ
ネートまたは二価フェノールのジハロホルメートなどが
挙げられる。

【００５４】上記二価フェノールとカーボネート前駆体
を界面重縮合法または溶融エステル交換法によって反応
させてポリカーボネート樹脂を製造するに当っては、必
要に応じて触媒、末端停止剤、二価フェノールの酸化防
止剤などを使用してもよい。またポリカーボネート樹脂
は三官能以上の多官能性芳香族化合物を共重合した分岐
ポリカーボネート樹脂であっても、芳香族または脂肪族
の二官能性カルボン酸を共重合したポリエステルカーボ
ネート樹脂であってもよく、また、得られたポリカーボ
ネート樹脂の２種以上を混合した混合物であってもよ
い。

【００５５】三官能以上の多官能性芳香族化合物として
は、フロログルシン、フロログルシド、または４，６−
ジメチル−２，４，６−トリス（４−ヒドロキジフェニ
ル）ヘプテン−２、２，４，６−トリメチル−２，４，
６−トリス（４−ヒドロキシフェニル）ヘプタン、１，
３，５−トリス（４−ヒドロキシフェニル）ベンゼン、
１，１，１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタ
ン、１，１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒド
ロキシフェニル）エタン、２，６−ビス（２−ヒドロキ
シ−５−メチルベンジル）−４−メチルフェノール、４
−｛４−［１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エ
チル］ベンゼン｝−α，α−ジメチルベンジルフェノー
ルなどのトリスフェノール、テトラ（４−ヒドロキシフ
ェニル）メタン、ビス（２，４−ジヒドロキシフェニ
ル）ケトン、１，４−ビス（４，４−ジヒドロキシトリ
フェニルメチル）ベンゼン、またはトリメリット酸、ピ
ロメリット酸、ベンゾフェノンテトラカルボン酸および
これらの酸クロライドなどが挙げられ、中でも１，１，
１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，
１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフ
ェニル）エタンが好ましく、特に１，１，１−トリス
（４−ヒドロキシフェニル）エタンが好ましい。

【００５６】界面重縮合法による反応は、通常二価フェ
ノールとホスゲンとの反応であり、酸結合剤および有機
溶媒の存在下に反応させる。酸結合剤としては、例えば
水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどのアルカリ金属
水酸化物またはピリジンなどのアミン化合物が用いられ
る。有機溶媒としては、例えば塩化メチレン、クロロベ
ンゼンなどのハロゲン化炭化水素が用いられる。また、
反応促進のために例えばトリエチルアミン、テトラ−ｎ
−ブチルアンモニウムブロマイド、テトラ−ｎ−ブチル
ホスホニウムブロマイドなどの第三級アミン、第四級ア
ンモニウム化合物、第四級ホスホニウム化合物などの触
媒を用いることもできる。その際、反応温度は通常０〜
４０℃、反応時間は１０分〜５時間程度、反応中のｐＨ
は９以上に保つのが好ましい。

【００５７】また、かかる重合反応において、通常末端
停止剤が使用される。かかる末端停止剤として単官能フ
ェノール類を使用することができる。単官能フェノール
類は末端停止剤として分子量調節のために一般的に使用
され、また得られたポリカーボネート樹脂は、末端が単
官能フェノール類に基づく基によって封鎖されているの
で、そうでないものと比べて熱安定性に優れている。か
かる単官能フェノール類としては、一般にはフェノール
または低級アルキル置換フェノールであって、下記一般
式（１）で表される単官能フェノール類を示すことがで
きる。

【００５８】

【化１】

【００５９】（式中、Ａは水素原子または炭素数１〜９
の直鎖または分岐のアルキル基あるいはフェニル基置換
アルキル基であり、ｒは１〜５、好ましくは１〜３の整
数である。） 上記単官能フェノール類の具体例としては、例えばフェ
ノール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、ｐ−クミル
フェノールおよびイソオクチルフェノールが挙げられ
る。

【００６０】また、他の単官能フェノール類としては、
長鎖のアルキル基あるいは脂肪族ポリエステル基を置換
基として有するフェノール類または安息香酸クロライド
類、もしくは長鎖のアルキルカルボン酸クロライド類も
示すことができる。これらのなかでは、下記一般式
（２）および（３）で表される長鎖のアルキル基を置換
基として有するフェノール類が好ましく使用される。

【００６１】

【化２】

【００６２】

【化３】

【００６３】（式中、Ｘは−Ｒ−Ｏ−、−Ｒ−ＣＯ−Ｏ
−または−Ｒ−Ｏ−ＣＯ−である、ここでＲは単結合ま
たは炭素数１〜１０、好ましくは１〜５の二価の脂肪族
炭化水素基を示し、ｎは１０〜５０の整数を示す。） かかる一般式（２）の置換フェノール類としてはｎが１
０〜３０、特に１０〜２６のものが好ましく、その具体
例としては例えばデシルフェノール、ドデシルフェノー
ル、テトラデシルフェノール、ヘキサデシルフェノー
ル、オクタデシルフェノール、エイコシルフェノール、
ドコシルフェノールおよびトリアコンチルフェノールな
どを挙げることができる。

【００６４】また、一般式（３）の置換フェノール類と
してはＸが−Ｒ−ＣＯ−Ｏ−であり、Ｒが単結合である
化合物が適当であり、ｎが１０〜３０、特に１０〜２６
のものが好適であって、その具体例としては例えばヒド
ロキシ安息香酸デシル、ヒドロキシ安息香酸ドデシル、
ヒドロキシ安息香酸テトラデシル、ヒドロキシ安息香酸
ヘキサデシル、ヒドロキシ安息香酸エイコシル、ヒドロ
キシ安息香酸ドコシルおよびヒドロキシ安息香酸トリア
コンチルが挙げられる。

【００６５】末端停止剤は、得られたポリカーボネート
樹脂の全末端に対して少くとも５モル％、好ましくは少
くとも１０モル％末端に導入されることが望ましい。よ
り好ましくは全末端に対して末端停止剤が８０モル％以
上導入されること、すなわち二価フェノールに由来する
末端の水酸基（ＯＨ基）が２０モル％以下であることが
より好ましく、特に好ましくは全末端に対して末端停止
剤が９０モル％以上導入されること、すなわちＯＨ基が
１０モル％以下の場合である。また、末端停止剤は単独
でまたは２種以上混合して使用してもよい。

【００６６】溶融エステル交換法による反応は、通常二
価フェノールとカーボネートエステルとのエステル交換
反応であり、不活性ガスの存在下に二価フェノールとカ
ーボネートエステルとを加熱しながら混合して、生成す
るアルコールまたはフェノールを留出させる方法により
行われる。反応温度は生成するアルコールまたはフェノ
ールの沸点などにより異なるが、通常１２０〜３５０℃
の範囲である。反応後期には系を１．３３×１０³〜１
３．３Ｐａ程度に減圧して生成するアルコールまたはフ
ェノールの留出を容易にさせる。反応時間は通常１〜４
時間程度である。

【００６７】カーボネートエステルとしては、置換され
ていてもよい炭素数６〜１０のアリール基、アラルキル
基あるいは炭素数１〜４のアルキル基などのエステルが
挙げられる。具体的にはジフェニルカーボネート、ビス
（クロロフェニル）カーボネート、ジナフチルカーボネ
ート、ビス（ジフェニル）カーボネート、ジメチルカー
ボネート、ジエチルカーボネート、ジブチルカーボネー
トなどが挙げられ、なかでもジフェニルカーボネートが
好ましい。

【００６８】また、重合速度を速めるために重合触媒を
用いることができ、かかる重合触媒としては、例えば水
酸化ナトリウム、水酸化カリウム、二価フェノールのナ
トリウム塩、カリウム塩などのアルカリ金属化合物、水
酸化カルシウム、水酸化バリウム、水酸化マグネシウム
などのアルカリ土類金属化合物、テトラメチルアンモニ
ウムヒドロキシド、テトラエチルアンモニウムヒドロキ
シド、トリメチルアミン、トリエチルアミンなどの含窒
素塩基性化合物、アルカリ金属やアルカリ土類金属のア
ルコキシド類、アルカリ金属やアルカリ土類金属の有機
酸塩類、亜鉛化合物類、ホウ素化合物類、アルミニウム
化合物類、珪素化合物類、ゲルマニウム化合物類、有機
スズ化合物類、鉛化合物類、オスミウム化合物類、アン
チモン化合物類マンガン化合物類、チタン化合物類、ジ
ルコニウム化合物類などの通常エステル化反応、エステ
ル交換反応に使用される触媒を用いることができる。触
媒は単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて
使用してもよい。これらの重合触媒の使用量は、原料の
二価フェノール１モルに対し、好ましくは１×１０ ^-8〜
１×１０^-3当量、より好ましくは１×１０^-7〜５×１０
^-4当量の範囲で選ばれる。

【００６９】また、かかる重合反応において、フェノー
ル性の末端基を減少するために、重縮反応の後期あるい
は終了後に、例えばビス（クロロフェニル）カーボネー
ト、ビス（ブロモフェニル）カーボネート、ビス（ニト
ロフェニル）カーボネート、ビス（フェニルフェニル）
カーボネート、クロロフェニルフェニルカーボネート、
ブロモフェニルフェニルカーボネート、ニトロフェニル
フェニルカーボネート、フェニルフェニルカーボネー
ト、メトキシカルボニルフェニルフェニルカーボネート
およびエトキシカルボニルフェニルフェニルカーボネー
トなどの化合物を加えることが好ましい。なかでも２−
クロロフェニルフェニルカーボネート、２−メトキシカ
ルボニルフェニルフェニルカーボネートおよび２−エト
キシカルボニルフェニルフェニルカーボネートが好まし
く、特に２−メトキシカルボニルフェニルフェニルカー
ボネートが好ましく使用される。

【００７０】更に溶融エステル交換法においては、失活
剤を用いて重合後残存する触媒の活性を中和しておくこ
とが望ましい。かかる失活剤としては、ベンゼンスルホ
ン酸、ｐ−トルエンスルホン酸、ベンゼンスルホン酸メ
チル、ベンゼンスルホン酸エチル、ベンゼンスルホン酸
ブチル、ベンゼンスルホン酸オクチル、ベンゼンスルホ
ン酸フェニル、ｐ−トルエンスルホン酸メチル、ｐ−ト
ルエンスルホン酸エチル、ｐ−トルエンスルホン酸ブチ
ル、ｐ−トルエンスルホン酸オクチル、ｐ−トルエンス
ルホン酸フェニルなどのスルホン酸エステル；さらに、
トリフルオロメタンスルホン酸、ナフタレンスルホン
酸、スルホン化ポリスチレン、アクリル酸メチル−スル
ホン化スチレン共重合体、ドデシルベンゼンスルホン酸
−２−フェニル−２−プロピル、ドデシルベンゼンスル
ホン酸−２−フェニル−２−ブチル、オクチルスルホン
酸テトラブチルホスホニウム塩、デシルスルホン酸テト
ラブチルホスホニウム塩、ベンゼンスルホン酸テトラブ
チルホスホニウム塩、ドデシルベンゼンスルホン酸テト
ラエチルホスホニウム塩、ドデシルベンゼンスルホン酸
テトラブチルホスホニウム塩、ドデシルベンゼンスルホ
ン酸テトラヘキシルホスホニウム塩、ドデシルベンゼン
スルホン酸テトラオクチルホスホニウム塩、デシルアン
モニウムブチルサルフェート、デシルアンモニウムデシ
ルサルフェート、ドデシルアンモニウムメチルサルフェ
ート、ドデシルアンモニウムエチルサルフェート、ドデ
シルメチルアンモニウムメチルサルフェート、ドデシル
ジメチルアンモニウムテトラデシルサルフェート、テト
ラデシルジメチルアンモニウムメチルサルフェート、テ
トラメチルアンモニウムヘキシルサルフェート、デシル
トリメチルアンモニウムヘキサデシルサルフェート、テ
トラブチルアンモニウムドデシルベンジルサルフェー
ト、テトラエチルアンモニウムドデシルベンジルサルフ
ェート、テトラメチルアンモニウムドデシルベンジルサ
ルフェートなどの化合物を挙げることができるが、これ
らに限定されず、またこれらの化合物は２種以上併用す
ることもできる。

【００７１】中でもホスホニウム塩もしくはアンモニウ
ム塩型のものが好ましい。かかる触媒の量としては、残
存する触媒１モルに対して０．５〜５０モルの割合で用
いるのが好ましく、また重合後のポリカーボネート樹脂
に対し、０．０１〜５００ｐｐｍの割合、より好ましく
は０．０１〜３００ｐｐｍ、特に好ましくは０．０１〜
１００ｐｐｍの割合で使用する。

【００７２】ポリカーボネート樹脂の分子量は特定され
ないが、分子量が１０，０００未満であると高温特性な
どが低下し、４０，０００を超えると成形加工性が低下
するようになるので、粘度平均分子量で表して１０，０
００〜４０，０００のものが好ましく、１３，０００〜
３０，０００のものが特に好ましい。また、ポリカーボ
ネート樹脂の２種以上を混合しても差し支えない。本発
明でいう粘度平均分子量は塩化メチレン１００ｍｌにポ
リカーボネート樹脂０．７ｇを２０℃で溶解した溶液か
ら求めた比粘度（η_SP）を次式に挿入して求める。 η_SP／ｃ＝［η］＋０．４５×［η］²ｃ（但し［η］
は極限粘度） ［η］＝１．２３×１０^-4Ｍ^0.83 ｃ＝０．７

【００７３】本発明の第１層、第２層および第３層を形
成する樹脂等には離型剤を配合することができ、こうす
ることは離型時の歪みを抑制できる点で好ましい結果を
与える。特に熱可塑性樹脂に配合することが好ましい。
離型剤としては飽和脂肪酸エステルが一般的であり、例
えばステアリン酸モノグリセライドなどのモノグリセラ
イド類、デカグリセリンデカステアレートおよびデカグ
リセリンテトラステアレート等のポリグリセリン脂肪酸
エステル類、ステアリン酸ステアレートなどの低級脂肪
酸エステル類、セバシン酸ベヘネートなどの高級脂肪酸
エステル類、ペンタエリスリトールテトラステアレート
などのエリスリトールエステル類が使用される。離型剤
は樹脂１００重量部当り０．０１〜１重量部用いられ
る。

【００７４】また、本発明の樹脂には必要に応じてリン
系熱安定剤を加えることができる。特に熱負荷の高い熱
可塑性樹脂、特に重縮合により生成する樹脂には好まし
く配合される。リン系熱安定剤としては、ホスファイト
化合物およびホスフェート化合物が好ましく使用され
る。ホスファイト化合物としては、例えばトリフェニル
ホスファイト、トリスノニルフェニルホスファイト、ト
リス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスフ
ァイト、トリデシルホスファイト、トリオクチルホスフ
ァイト、トリオクタデシルホスファイト、ジデシルモノ
フェニルホスファイト、ジオクチルモノフェニルホスフ
ァイト、ジイソプロピルモノフェニルホスファイト、モ
ノブチルジフェニルホスファイト、モノデシルジフェニ
ルホスファイト、モノオクチルジフェニルホスファイ
ト、ビス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチル
フェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、２，
２−メチレンビス（４，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェ
ニル）オクチルホスファイト、ビス（ノニルフェニル）
ペンタエリスリトールジホスファイト、ビス（２，４−
ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトール
ジホスファイトなどのホスファイト化合物が挙げられ
る。これらのうち、トリスノニルフェニルホスファイ
ト、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）
ホスファイト、ジステアリルペンタエリスリトールジホ
スファイト、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェ
ニル）ペンタエリスリトールジホスファイトが好まし
く、特にトリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニ
ル）ホスファイトが好ましい。

【００７５】一方、熱安定剤として使用されるホスフェ
ート化合物としては、例えばトリブチルホスフェート、
トリメチルホスフェート、トリクレジルホスフェート、
トリフェニルホスフェート、トリクロルフェニルホスフ
ェート、トリエチルホスフェート、ジフェニルクレジル
ホスフェート、ジフェニルモノオルソキセニルホスフェ
ート、トリブトキシエチルホスフェート、ジブチルホス
フェート、ジオクチルホスフェート、ジイソプロピルホ
スフェートなどが挙げられ、なかでもトリフェニルホス
フェート、トリメチルホスフェートが好ましい。

【００７６】更にその他のリン系熱安定剤としては、テ
トラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−
４，４’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス
（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４，３’
−ビフェニレンジホスホナイト、テトラキス（２，４−
ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−３，３’−ビフェニ
レンジホスホナイト、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブ
チルフェニル）−４−ビフェニレンホスホナイトなどの
ホスホナイト化合物も好ましく使用することができる。

【００７７】前記リン系熱安定剤は、単独で使用しても
よく、また２種以上を組合せて使用してもよい。リン系
熱安定剤は、本発明の樹脂１００重量部に対し、０.０
００１〜１重量部、好ましくは０．００１〜０．５重量
部、特に好ましくは０．００５〜０．２重量部の範囲で
使用するのが適当である。

【００７８】本発明の樹脂には、酸化防止の目的で通常
知られた酸化防止剤を添加することができる。特に付加
重合により生成する樹脂には好ましく配合される。その
例としてはフェノール系酸化防止剤を示すことができ、
具体的には例えばトリエチレングリコール−ビス（３−
（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシ
フェニル）プロピオネート）、１，６−ヘキサンジオー
ル−ビス（３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−
ヒドロキシフェニル）プロピオネート）、ペンタエリス
リトール−テトラキス（３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−
ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート）、
オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−
４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、１，３，５
−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔｅ
ｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、
Ｎ，Ｎ−ヘキサメチレンビス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−
ブチル−４−ヒドロキシ−ヒドロシンナマイド）、３，
５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ベンジル
ホスホネート−ジエチルエステル、トリス（３，５−ジ
−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）イソシ
アヌレート、３，９−ビス｛１，１−ジメチル−２−
［β−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−
メチルフェニル）プロピオニルオキシ］エチル｝−２，
４，８，１０−テトラオキサスピロ（５，５）ウンデカ
ンなどが挙げられる。これら酸化防止剤の好ましい添加
量の範囲は、樹脂１００重量部に対し、０.０００１〜
１重量部、好ましくは０．００１〜０．５重量部であ
る。

【００７９】耐候性の向上および有害な紫外線をカット
する目的で、本発明の第１層〜第３層のいずれかの樹脂
に更に紫外線吸収剤や光安定剤を配合することができ
る。特に第１層の樹脂シート部、および第２層の樹脂に
多量に配合すると共に、第３層にも少量の配合をする処
方が好ましい。かかる処方をすることにより車両用グレ
ージング材料、ヘッドランプやウインカー材料など屋外
で使用されかつ透明性が重要とされる用途においても、
第１層の表側として使用し良好な耐候性を達成すること
が可能となる。

【００８０】紫外線吸収剤としては、例えば２，２’−
ジヒドロキシ−４−メトキシベンゾフェノンに代表され
るベンゾフェノン系紫外線吸収剤、および例えば２−
（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチル−２−ヒドロキシ
フェニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２−
（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ヒドロキシフェ
ニル）−５−クロロベンゾトリアゾール、２，２’−メ
チレンビス［４−（１，１，３，３−テトラメチルブチ
ル）−６−（２Ｈ−ベンゾトリアゾール−２−イル）フ
ェノール］、２−［２−ヒドロキシ−３，５−ビス
（α，α−ジメチルベンジル）フェニル］−２Ｈ−ベン
ゾトリアゾールおよび２−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ア
ミル−２−ヒドロキシフェニル）ベンゾトリアゾールに
代表されるベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤が例示さ
れる。更にビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−
ピペリジル）セバケート、ビス（１，２，２，６，６−
ペンタメチル−４−ピペリジル）セバケートなどのヒン
ダードアミン系の光安定剤も使用することが可能であ
る。これらは単独で用いても、二種以上併用してもよ
く、紫外線吸収剤と光安定剤の併用は特に好ましい態様
として挙げられる。これら紫外線吸収剤、光安定剤の好
ましい添加量の範囲は、樹脂１００重量部に対し、０.
０００１〜１０重量部、好ましくは０．００１〜５重量
部である。

【００８１】また、本発明の透明性を有する熱可塑性樹
脂には紫外線吸収剤などに基づく黄色味を打ち消すため
にブルーイング剤を配合することができる。特にポリカ
ーボネート樹脂に対して有用である。具体的なブルーイ
ング剤としては、例えば一般名Ｓｏｌｖｅｎｔ Ｖｉｏ
ｌｅｔ１３［ＣＡ．Ｎｏ（カラーインデックスＮｏ）６
０７２５；商標名 バイエル社製「マクロレックスバイ
オレットＢ」、三菱化学（株）製「ダイアレジンブルー
Ｇ」、住友化学工業（株）製「スミプラストバイオレッ
トＢ」］、一般名Ｓｏｌｖｅｎｔ Ｖｉｏｌｅｔ３１
［ＣＡ．Ｎｏ６８２１０；商標名 三菱化学（株）製
「ダイアレジンバイオレットＤ」］、一般名Ｓｏｌｖｅ
ｎｔ Ｖｉｏｌｅｔ３３［ＣＡ．Ｎｏ６０７２５；商標
名 三菱化学（株）製「ダイアレジンブルーＪ」］、一
般名Ｓｏｌｖｅｎｔ Ｂｌｕｅ９４［ＣＡ．Ｎｏ６１５
００；商標名 三菱化学（株）製「ダイアレジンブルー
Ｎ」］、一般名Ｓｏｌｖｅｎｔ Ｖｉｏｌｅｔ３６［Ｃ
Ａ．Ｎｏ６８２１０；商標名バイエル社製「マクロレッ
クスバイオレット３Ｒ」］、一般名ＳｏｌｖｅｎｔＢｌ
ｕｅ９７［商標名 バイエル社製「マクロレックスブル
ーＲＲ」］および一般名Ｓｏｌｖｅｎｔ Ｂｌｕｅ４５
［ＣＡ．Ｎｏ６１１１０；商標名 サンド社製「テトラ
ゾールブルーＲＬＳ」］、チバ・スペシャリティ・ケミ
カルズ社のマクロレックスバイオレットやトリアゾール
ブルーＲＬＳ等があげられる。

【００８２】本発明の樹脂には、更に慣用の他の添加
剤、例えば補強剤（タルク、マイカ、クレー、ワラスト
ナイト、炭酸カルシウム、ガラス繊維、ガラスビーズ、
ガラスバルーン、ミルドファイバー、ガラスフレーク、
炭素繊維、炭素フレーク、カーボンビーズ、カーボンミ
ルドファイバー、金属フレーク、金属繊維、金属コート
ガラス繊維、金属コート炭素繊維、金属コートガラスフ
レーク、シリカ、セラミック粒子、セラミック繊維、ア
ラミド粒子、アラミド繊維、ポリアリレート繊維、グラ
ファイト、導電性カーボンブラック、各種ウイスカーな
ど）、難燃剤（ハロゲン系、リン酸エステル系、金属塩
系、赤リン、シリコン系、フッ素系、金属水和物系な
ど）、耐熱剤、着色剤（カーボンブラック、酸化チタン
などの顔料、染料）、光拡散剤（アクリル架橋粒子、シ
リコン架橋粒子、極薄ガラスフレーク、炭酸カルシウム
粒子など）、蛍光増白剤、蓄光顔料、蛍光染料、帯電防
止剤、流動改質剤、結晶核剤、無機および有機の抗菌
剤、光触媒系防汚剤（微粒子酸化チタン、微粒子酸化亜
鉛など）、グラフトゴムに代表される衝撃改質剤、赤外
線吸収剤、フォトクロミック剤を配合することができ
る。

【００８３】更に本発明の熱可塑性樹脂は、製品または
部品として形成済みの樹脂、いわゆるリサイクル材を使
用することも可能である。リサイクル材は第１層または
第２層で使用することが好ましい。かかるリサイクル材
には着色のための塗装、耐摩耗性、帯電防止性、熱線吸
収などの各種機能性コーティング、蒸着、スパッタリン
グ、メッキなどによる金属膜などの積層膜が形成されて
いる場合も多いが、これらは積層膜をつけたままでの使
用も、積層膜を除去しての使用もいずれも可能である。
第１層または第２層でリサイクル材を使用すると、かか
る材料に付着した塗装や金属膜などにより、種々の色味
や金属調の光沢が得られることもあり、必ずしも除去さ
れることが好ましいとはいえない。

【００８４】例えばポリカーボネート樹脂を基板とする
光情報記録媒体をリサイクル材として使用する場合、こ
れらは粉砕処理などをしてそのまま使用すること、およ
びかかる粉砕処理したものと、他の熱可塑性樹脂材料お
よび／または他の熱可塑性樹脂材料のリサイクル材と混
合することにより使用することができる。

【００８５】一方該光情報記録媒体から情報記録層、反
射層や保護コート層を樹脂基板から選択的に除去し、樹
脂自体を回収して使用することも可能であり、かかる除
去方法として以下に示すいくつかの提案された方法を使
用することができる。

【００８６】（ｉ）特開平４−３０５４１４号公報（欧
州特許第４７６，４７５号、米国特許第５，１５１，４
５２号）、特開平５−２００３７９号公報（欧州特許第
５３７，５６７号、米国特許第５，２１４，０７２号）
および特開平６−２２３４１６号公報（欧州特許第６０
１，７１９号、米国特許第５，３０６，３４９号）：こ
れらの方法は被覆された樹脂板を、例えば酸またはアル
カリの水溶液で化学的に処理する方法である。

【００８７】（ｉｉ）特開平５−３４５３２１号公報：
この方法は、被覆された樹脂板を長時間熱水中に浸漬す
る方法である。

【００８８】（ｉｉｉ）特開平５−２１０８７３号公報
および米国特許第５，２０３，０６７号：これらの方法
は、被覆された樹脂板の被覆層表面を機械的に刃物や研
磨材を用いて切削、研磨して除去する方法である。

【００８９】（ｉｖ）特開平１０−５２８２３号公報お
よび特開平１０−５８４５０号公報：かかる方法は圧延
した記録媒体を加熱水と接触させることにより塗膜を剥
離、除去することにより、基板樹脂を回収する方法であ
る。かかる方法は特に低コストであり、品質、回収率に
おいても良好な方法である。

【００９０】その他、光情報記録媒体の表面をブラスト
処理する方法、光情報記録媒体に超音波を照射させる方
法（特開平１１−３４０５７号）などを挙げることがで
きる。

【００９１】本発明では、前記の特定の成形方法を使用
することにより、多層構造製品を射出成形により効率的
に製造することが可能となるが、大型の多層構造成形品
に好適なものである。

【００９２】

【発明の実施の形態】以下に実施例を挙げて本発明を更
に説明する。評価は下記の方法によった。 （１）外観 得られた多層構造成形品について、目視にて外観上の確
認をした。特に立体的パターンの施された部分の周囲に
未充填部分がないかを確認した。 ○ ： 外観良好 × ： 立体的パターン回りなどに未充填部分あり

【００９３】（２）光学的歪み ポリカーボネート樹脂のシートを使用した多層構造成形
品に関し、２枚の直交する偏光板に挟み込みその歪みを
目視観察した。評価は縞模様の色変化や疎密の不均一さ
などにより判断した（但し以下に示すＰＥＴ−Ｓを使用
したものに対しては評価しなかった）。 ○ ： 大きな光学的歪は認められない × ： 大きな光学的歪が認められる

【００９４】（３）密着性評価 図１に示す個所から、界面密着性評価用のサンプル（長
さ１３ｃｍ、幅１ｃｍ）を切り出した後、アルミ箔部分
（長さ５ｃｍ）からシート層の一部を剥離し、かかるシ
ート層部を上部ジグに、サンプル本体を下部ジグに固定
し、上部を引き上げる際の荷重（Ｎ）を測定することに
より層の密着性について評価した（オリエンテック
（株）製、テンシロンＵＣＴ−１Ｔ使用、引き上げ速度
２０ｍｍ／分）。測定値は３個所から取り出した合計ｎ
＝９の平均値として算出した。尚、剥離によらずサンプ
ルの破断が生じたものは記録しなかった（表１中“○”
で表記）。

【００９５】表１記載の各成分を示す記号は下記の通り
である。 （熱可塑性樹脂） （ｉ）ＰＣ−１：ビスフェノールＡとホスゲンから常法
によって作られた粘度平均分子量１８，５００のポリカ
ーボネート樹脂９９．３７重量部に、Ｓａｎｄｓｔａｂ
Ｐ−ＥＰＱ（サンドズ（Ｓａｎｄｏｚ）社製）０．０
３重量部、およびペンタエリスリトールテトラステアレ
ート０．６重量部を配合した樹脂組成物。

【００９６】（ｉｉ）ＰＣ−２：全芳香族ヒドロキシ成
分のうち、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−
３，３，５−トリメチルシクロヘキサン［ビスフェノー
ルＴＭＣ］が４５モル％、４，４’−（ｍ−フェニレン
ジイソプロピリデン）ジフェノール［ビスフェノール
Ｍ]が５５モル％であり、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノ
ールを末端停止剤として使用し、ホスゲン法により得ら
れた粘度平均分子量１５，０００の芳香族ポリカーボネ
ート共重合体９８．７６９７重量部に、マクロレックス
バイオレットＢ（バイエル社製）０．０００３重量
部、ケミソーブ７９（ケミプロ化成（株）製）１重量
部、Ｓａｎｄｓｔａｂ Ｐ−ＥＰＱ（サンドズ（Ｓａｎ
ｄｏｚ）社製）０．０３重量部、およびペンタエリスリ
トールテトラステアレート０．２重量部を配合した樹脂
組成物。

【００９７】（ｉｉｉ）ＰＣ−３：ポリカプロラクトン
（ダイセル化学（株）製プラクセルＨ１Ｐ）８重量部お
よびポリカーボネート樹脂（帝人化成（株）製パンライ
トＬ−１２２５）９２重量部、およびＩｒｇａｆｏｓ１
６８（日本チバガイギー（株）製）０．２重量部を配合
し、ベント付３０φ単軸押出機（フリージアマクロス
（株）製ＶＳＫ−３０）を使用し、１３３０Ｐａの減圧
下、２６０℃のシリンダ温度で溶融押出して得られた熱
可塑性樹脂組成物。

【００９８】（ｉｖ）ＰＣ−４：粘度平均分子量１５，
１００、吸水率０．２０重量％で二価フェノール成分が
ビスフェノールＡのポリカーボネート樹脂基板（１．２
ｍｍ）／アルミ蒸着層（０．１μｍ）／ＵＶコート層
（５〜１０μｍ）／レーベル印刷層（２０μｍ）の構成
からなる樹脂基板（直径１２ｃｍ）を粉砕することによ
り得られた粉砕品５０重量部とポリメチルメタクリレー
ト樹脂（旭化成工業（株）製 デルペット８０Ｎ）５０
重量部を２７０℃で溶融混合（径３０ｍｍφのベント式
二軸押出機；（株）日本製鋼所ＴＥＸ３０ＸＳＳＴを使
用）して得られた樹脂組成物。

【００９９】（ｖ）ＰＭＭＡ：ポリメチルメタクリレー
ト樹脂（旭化成工業（株）製デルペット８０Ｎ）１００
重量部に、サノールＬＳ７７０（三共（株）製）１重量
部および、ケミソーブ７９（ケミプロ化成（株）製）２
重量部を配合し、ベント付３０φ単軸押出機（フリージ
アマクロス（株）製ＶＳＫ−３０）を使用し、１３３０
Ｐａの減圧下、２６０℃のシリンダ温度で溶融押出して
得られた熱可塑性樹脂組成物。

【０１００】（樹脂シート） （ｉ）ＰＣ−Ｓ：以下の製造法により得られたポリカー
ボネート樹脂シート。すなわち、ビスフェノールＡとホ
スゲンから常法によって作られた粘度平均分子量２５，
０００のポリカーボネート樹脂１００重量部に、Ｉｒｇ
ａｆｏｓ１６８（日本チバガイギー（株）製）０．０２
重量部、およびペンタエリスリトールテトラステアレー
ト０．２重量部、および、ＵＶ吸収剤としてケミソーブ
７９（ケミプロ化成（株）製）１重量部、マクロレック
スバイオレットＢ（バイエル社製）０．０００３重量部
を配合し、１３３０Ｐａの減圧下、２８０℃でギアポン
プを有するＴダイ押出成形機により溶融押出して厚み
０．５ｍｍのポリカーボネート樹脂シートを得た。その
後一方の表面にシリコンハードコート処理を施した。
尚、かかるシートには図１に示す位置で、上記ハードコ
ート処理面とは反対側の面に文具用両面テープを用いて
家庭用アルミ箔を貼り付けた（３箇所、かかるアルミ箔
面を第２層側とする）。

【０１０１】（ハードコート処理方法）還流冷却器及び
撹拌装置を備え、窒素置換したフラスコ中にメチルメタ
クリレート（以下ＭＭＡと略称する）７０部、２−ヒド
ロキシエチルメタクリレート（以下ＨＥＭＡと略称す
る）３９部、アゾビスイソブチロニトリル（以下ＡＩＢ
Ｎと略称する）０．１８部及び１，２−ジメトキシエタ
ン２００部を添加混合し、溶解させた。次いで、窒素気
流中７０℃で６時間攪拌下に反応させた。得られた反応
液をｎ−ヘキサンに添加して再沈精製し、ＭＭＡ／ＨＥ
ＭＡの組成比７０／３０（モル比）のコポリマー（アク
リル樹脂（Ｉ））９０部を得た。該コポリマーの重量平
均分子量はＧＰＣの測定（カラム；Ｓｈｏｄｅｘ ＧＰ
ＣＡ−８０４、溶離液；ＴＨＦ）からポリスチレン換算
で８０，０００であった。

【０１０２】また、メチルトリメトキシシラン１４２
部、蒸留水７２部、酢酸２０部を氷水で冷却下混合し、
この混合液を２５℃で１時間攪拌し、イソプロパノール
１１６部で希釈してメチルトリメトキシシラン加水分解
縮合物溶液（Ｘ）３５０部を得た。一方、テトラエトキ
シシラン２０８部、０．０１Ｎ塩酸８１部を氷水で冷却
下混合し、この混合液を２５℃で３時間攪拌し、イソプ
ロパノール１１部で希釈してテトラエトキシシラン加水
分解縮合物溶液（Ｙ）３００部を得た。

【０１０３】次にハードコート第１層用組成物として、
前記アクリル樹脂（Ｉ）８部をメチルエチルケトン４０
部、メチルイソブチルケトン２０部、エタノール５．２
部、イソプロパノール１４部および２−エトキシエタノ
ール１０部からなる混合溶媒に溶解し、次いでこの溶液
にメチルトリメトキシシラン加水分解縮合物溶液（Ｘ）
１０部を添加して２５℃で５分間攪拌し、さらにかかる
溶液にメラミン樹脂（三井サイテック(株)製サイメル３
０３）１部を添加して２５℃で５分間攪拌し、コーティ
ング用組成物（ｉ）を調製した。

【０１０４】更にハードコート第２層用組成物として、
水分散型コロイダルシリカ分散液（日産化学工業（株）
製 スノーテックス３０ 固形分濃度３０重量％）１０
０部に蒸留水１２部、酢酸２０部を加えて攪拌し、この
分散液に氷水浴で冷却下メチルトリメトキシシラン１３
４部を加えた。この混合液を２５℃で１時間攪拌して得
られた反応液に、テトラエトキシシラン加水分解縮合物
溶液（Ｙ）２０部および硬化触媒として酢酸ナトリウム
１部を加えイソプロパノール２００部で希釈してコーテ
ィング用組成物（ｉｉ）を調製した。

【０１０５】０．５ｍｍ厚のＰＣ樹脂製シート上片面
に、コーティング用組成物（ｉ）をワイヤバーで塗布
し、２５℃で２０分間静置後、１２０℃で３０分間熱硬
化させた。第１層の膜厚は２．５μｍだった。次いで、
該シートの被膜表面上にコーティング用組成物（ｉｉ）
を更にワイヤバーで塗布し、２５℃で２０分間静置後、
１２０℃で２時間熱硬化させた。第２層の膜厚は５．０
μｍだった。 （ｉｉ）ＰＥＴ−Ｓ：［η］＝０．８０のポリエチレン
テレフタレートを使用し、縦方向に疎３．６倍、ついで
横方向に１０５℃で３．７倍の延伸を行い、２３５℃で
熱固定して得られた厚み１００μｍのポリエチレンテレ
フタレートシート。尚、かかるシートには図１に示す位
置に、文具用両面テープを用いて家庭用アルミ箔を貼り
付けた（３箇所、かかるアルミ箔面を第２層側とす
る）。

【０１０６】［実施例１］前述の第１層の樹脂としてＰ
Ｃ−１、および第２層の樹脂としてＰＭＭＡを使用し、
前者を１２０℃で５時間、後者を９０℃で５時間熱風乾
燥機を用いて乾燥した後、６００ｍｍ／ｓｅｃの射出速
度を達成可能なシリンダ内径５０ｍｍφの射出装置を２
基備えた超高速射出成形機（日精樹脂工業（株）製ＦＮ
−８０００−３６ＡＴＮ）を使用し図１に示す第１層を
形成する成形品の成形を行い、その後シートおよびかか
る第１層の成形品をインサートして特定以上の高速で成
形を行い多層構造を有する成形品を得た。

【０１０７】まず、第１層を形成するＰＣ−１を、射出
装置１を使用しシリンダ温度２８０℃、金型温度９０
℃、および射出速度８０ｍｍ／ｓｅｃで成形した。尚、
第１層を形成する金型のみ帝人製機（株）製ＴＳＲ−７
５３を光造形樹脂として使用した光造形法により作成さ
れた金型を使用した（その他は鋼材の金型を使用）。

【０１０８】かかる成形品を冷却後取り出した後、ラン
ナー部分を切り離し金型装着ジグと共に、図２に示す要
領で隣り合う第２の金型キャビティ内の金型固定側に装
着した。一方、ＰＣ−Ｓはその表面を帯電させることに
より金型コア側に装着した。

【０１０９】その後金型を閉じ、真空ポンプ（日本真空
技術（株）製ＵＬＶＡＣ ＰＭＢ００６ＣＭメカニカル
ブースターおよびＥＣ８０３ロータリーポンプを組合わ
せたもの）を使用し、１０秒間排気を行った後第２層の
成形をした。尚、排気は金型キャビティ周囲に設けられ
たガス抜き用のクリアランスを通して行った。

【０１１０】第２層は射出装置２を使用し、シリンダ温
度３００℃、金型温度９０℃、および射出速度３５０ｍ
ｍ／ｓｅｃ（一速）でＰＭＭＡを充填し、冷却後成形品
を取り出した。２３℃、相対湿度５０％の環境下１２時
間放置した後、各種評価を行った。評価結果を表１に示
す。

【０１１１】［実施例２］第２層の樹脂をＰＣ−２と
し、その射出速度を４００ｍｍ／ｓｅｃとした以外は実
施例１とほぼ同様に成形を行い、その後実施例１と同様
に各種評価を行った。評価結果を表１に示す。

【０１１２】［実施例３］第２層の樹脂をＰＣ−３と
し、樹脂シートをＰＥＴ−Ｓとした以外は実施例１とほ
ぼ同様に成形を行い、その後２３℃、相対湿度５０％の
環境下１２時間放置した後、各種評価を行った。評価結
果を表１に示す。尚、ＰＣ−３の乾燥は１００℃で６時
間行った（以下の場合も同じ）。

【０１１３】［実施例４］樹脂シートをＰＥＴ−Ｓと
し、第２層の樹脂をＰＣ−３とし、更にその射出速度を
４００ｍｍ／ｓｅｃとした以外は実施例１とほぼ同様に
成形を行い、その後２３℃、相対湿度５０％の環境下１
２時間放置した後、各種評価を行った。評価結果を表１
に示す。

【０１１４】［実施例５］第１層を形成する樹脂をＰＣ
−４とし、第２層の樹脂をＰＣ−３とし、樹脂シートを
ＰＥＴ−Ｓとした以外は実施例１とほぼ同様に成形を行
い、その後２３℃、相対湿度５０％の環境下１２時間放
置した後、各種評価を行った。評価結果を表１に示す。
ＰＣ−４の乾燥は１００℃で６時間行った。尚、かかる
多層構造成形品は銀色調を有する意匠性の高いものであ
った。

【０１１５】［比較例１］第２層の射出速度を８０ｍｍ
／ｓｅｃとする以外は、実施例１とほぼ同様に成形を行
った。その後２３℃、相対湿度５０％の環境下１２時間
放置した後、各種評価を行った。評価結果を表１に示
す。

【０１１６】［比較例２］第２層の射出速度を８０ｍｍ
／ｓｅｃとする以外は、実施例３とほぼ同様に成形を行
った。その後２３℃、相対湿度５０％の環境下１２時間
放置した後、各種評価を行った。評価結果を表１に示
す。

【０１１７】

【表１】

【０１１８】表１から明らかなように本発明の工程を経
て得られた多層構造を有する成形品は立体的パターンの
周囲の複雑な部分であっても良好な充填がなされ、また
層間の密着性が良好となり、成形品歪みの減少効果が認
められるものである。

【０１１９】

【発明の効果】本発明を用いると、層間の厚みが薄く、
流動長が長い場合であっても良好な成形品が得られる。
特に層間の界面に特定の立体的パターンを施した光学
的、意匠的に優れる多層構造成形品が高い自由度で得ら
れるものとなる。かかる製造方法により得られた製品
は、自動車グレージング製品、光学レンズ、光学フィル
ターのような光学的分野のような表面に機能性が要求さ
れ、かつ全体として透明性が要求される分野、自動車の
外板、内装部材、各種電気・電子・ＯＡ機器等の外装材
等のように意匠性と強度、難燃性等の両立が求められる
分野、樹脂のリサイクル材の分野等に極めて適したもの
であり、その奏する工業的効果は極めて大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の樹脂成形品の概要を模式的に表す正面図
である（その他の部分の位置関係についても表してあ
る）。

【図２】第１層を形成する板状成形体の特にゲート部分
の概要を模式的に表す側面図である。

【図３】金型構造を側面から見た概要図である。

【符号の説明】

１ 板状成形品本体 ２ 板状成形品ゲート部分（幅：１８０ｍｍ） ３ 板状成形品ランナー部分（幅：１９５ｍｍ） ４ 板状成形品の幅（１８０ｍｍ） ５ 板状成形品の長さ（２１０ｍｍ） ６ スプルー部 ７ 捨てキャビ部の長さ（２５ｍｍ） ８ 捨てキャビ部の厚みが薄い（２ｍｍ）部分の長さ
（５ｍｍ） ９ 表面凸部（直径５ｍｍφ、高さ０．５ｍｍであり、
成形品幅方向には中心間距離約７ｍｍの等間隔に２５点
配列している。これがほぼ図１に示す５個所に存在して
いる。成形品長さ方向では成形品幅方向の左右５点目の
凸部の長さ方向中心に沿って、成形品幅方向の配列のゲ
ート側１番目と２番目の間では約７ｍｍの等間隔に１０
点、２番目と３番目の間では約７ｍｍの等間隔に５点、
３番目と４番目の間では１点存在している。） １０ 密着性試験用サンプル切り出し部相当位置−１
（板状成形品を正面からみて右端部および上部をそれぞ
れ端面とする点線で囲まれた部分：長さ１３０ｍｍ、幅
１０ｍｍ） １１ 密着性試験用サンプル切り出し部相当位置−１の
アルミ箔の張られた部分（長さ５ｃｍ） １２ 密着性試験用サンプル切り出し部相当位置−２
（板状成形品を正面からみて中心部に相当し、上部を端
面とする点線で囲まれた部分：長さ１３０ｍｍ、幅１０
ｍｍ） １３ 密着性試験用サンプル切り出し部相当位置−２の
アルミ箔の張られた部分（長さ５ｃｍ） １４ 密着性試験用サンプル切り出し部相当位置−３
（板状成形品を正面からみて左端部および上部をそれぞ
れ端面とする点線で囲まれた部分：長さ１３０ｍｍ、幅
１０ｍｍ） １５ 密着性試験用サンプル切り出し部相当位置−３の
アルミ箔の張られた部分（長さ５ｃｍ） １６ 板状成形品ランナー部分厚み（５ｍｍ） １７ 板状成形品ランナー部分高さ（１４ｍｍ） １８ 板状成形品スプルーのランナー部での直径（８ｍ
ｍ） １９ スプルーの長さ（１００ｍｍ） ２０ 板状成形品ゲート長さ（７ｍｍ） ２１ 板状成形品ゲート厚み（１．５ｍｍ） ２２ 板状成形品ゲート厚み（１．５ｍｍ） ２３ 成形品本体厚み（３．５ｍｍ） ２４ 成形品捨てキャビ部長さ−１（厚みの薄い側：１
０ｍｍ） ２５ 成形品捨てキャビ部長さ−２（厚みの厚い側：２
０ｍｍ） ２６ 成形品捨てキャビ部厚み−１（厚みの薄い側：２
ｍｍ） ２７ 成形品捨てキャビ部厚み−２（厚みの厚い側：５
ｍｍ） ２８ 板状成形品用固定側金型 ２９ 板状成形品用可動側金型の上側ブロック ３０ 板状成形品用可動側金型の下側ブロック ３１ 金型コアブロック ３２ 樹脂シート（厚み約０．５ｍｍ） ３３ 第１の樹脂成形品取り付け用ジグ ３４ 第１層（厚み約３．５ｍｍ） ３５ 第２層（厚み約１ｍｍ）

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 （１）第１の金型キャビティ内に熱可塑
   性樹脂を充填し第１層を形成する第１の樹脂成形品を製
   造する工程（第１工程）、（２）第２の金型キャビティ
   内に第１の樹脂成形品と樹脂シート（第３層）を対向し
   て設置し、かかる第１層と第３層との間に実質的に第１
   層の表面および第３層の表面で構成される空間を形成す
   る工程（第２工程）、（３）かかる空間内に第２層を形
   成する熱可塑性樹脂を３００ｍｍ／ｓｅｃ以上の射出速
   度で充填する工程（第３工程）、および（４）充填後冷
   却された樹脂成形品を第２の金型キャビティ内から取り
   出す工程（第４工程）からなる第１層、第２層、および
   第３層が積層されてなる多層構造を有する成形品の製造
   方法。
2. 【請求項２】 第２層の厚みが実質的に３ｍｍ以下であ
   る請求項１に記載の多層構造を有する成形品の製造方
   法。
3. 【請求項３】 第２層における成形品のゲート部から流
   動末端部までの距離をＬ、第２層の平均厚みをＤとした
   とき、第２層がＬ／Ｄ≧１００である部分を有する請求
   項１または２のいずれか１項に記載の多層構造を有する
   成形品の製造方法。
4. 【請求項４】 成形品が第１層において、第２層と接す
   る側の表面に立体的パターンを有するものである請求項
   １〜３のいずれか１項に記載の多層構造を有する成形品
   の製造方法。
5. 【請求項５】 少なくとも１層がポリカーボネート樹脂
   である請求項１〜４のいずれか１項に記載の多層構造を
   有する成形品の製造方法。
6. 【請求項６】 請求項１〜５のいずれか１項に記載の製
   造方法から得られた成形品。