JPH11198179A - ガス加圧射出成形方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 射出成形品において、ガス加圧射出成形法に
よるヒケ防止を簡便な方法で完全なものとする。 【解決手段】 流動距離の長い成形品の射出成形におい
て、射出成型用金型のキャビティ内に溶融樹脂を射出
し、加圧ガスを樹脂ゲート付近からガス圧入領域におけ
る成形品裏面とこれに対応するキャビティ面との間に加
圧ガスを圧入して、ガス圧入領域に対応する成形品表面
をこれに対応するキャビティ面に押圧して成形し、外観
良好な電気冷蔵庫用扉の外装パネルを得る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、射出成形法に関す
るもので、さらに詳しくは、キャビティ内に射出した樹
脂とキャビティ面との間への加圧ガスの圧入を伴うガス
加圧射出成形方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、射出成形において、裏面（非意
匠面）側に突出した厚肉部を有する成形品を成形する場
合、冷却に伴う樹脂の収縮によって、この裏面側の厚肉
部に対応する成形品の表面（意匠面）側にひけと呼ばれ
る窪みを生じることが広く知られている。

【０００３】従来、最も一般的な上記ひけ防止策として
は、射出圧力を高めると共に射出時間を延長し、溶融樹
脂の供給圧を加えながらキャビティ内の樹脂をある程度
冷却する方法（樹脂加圧法）が知られている。しかしな
がら、上記樹脂加圧法によるひけ防止は、特開昭５０−
７５２４７号公報に示されるように、成形品の肉厚等に
よって成形条件が異なるので、成形作業が煩雑になると
共に、高い樹脂圧を加えなければ十分なひけ防止を図れ
ないので、パーティング面にバリを発生させる原因とな
り、このバリ除去の作業負担が増大する問題がある。ま
た、過度の樹脂圧を加えると、成形品にソリが発生する
といった寸法精度上の問題もでてくる。さらに、樹脂加
圧法では、ゲート付近の厚肉部には圧力伝達が容易であ
るが、ゲート部から離れた厚肉部には十分に圧力がかか
らず、厚肉部の位置によっては完全にひけを解消するこ
とができないといったことが起こる。

【０００４】そこで、上記特開昭５０−７５２４７号公
報では、キャビティ内に溶融樹脂を射出した後、成形品
の片面側を弁体で突き上げて、成形品の片面側と、この
片面側を成形するコアとの間に空所を形成し、この空所
に加圧ガスを圧入して、成形品の他面をこれに対応する
キャビティ面に圧接させるガス加圧射出成形方法を提案
している。

【０００５】このガス加圧射出成形方法は、樹脂加圧法
における樹脂圧を加えない代わりに加圧ガスの圧入を行
い、加圧ガスの圧入によってひけの発生防止を図ってい
るものである。しかしながら、このガス加圧射出成形方
法では、圧入した加圧ガスが金型のパーティング面から
漏れて、十分な押圧ができなくなりやすく、ひけ防止も
不十分な成形品しか得ることができなかった。

【０００６】特表平４−５０１０９０号公報には、キャ
ビティの容積より少ない容積の溶融樹脂、具体的にはキ
ャビティの容積の９０〜９５容積％の溶融樹脂を射出し
た後、キャビティ内に残された空所に加圧ガスを圧入す
るガス加圧射出成形方法が記載されている。このガス加
圧射出成形方法は、キャビティに対して少ない量の溶融
樹脂を射出するもので、圧入した加圧ガスがパーティン
グ面から逃げやすく、ひけ防止効果に劣るものであっ
た。更に充填樹脂量がキャビティ容積に比べて少ないた
め、成形品裏面側には大きなヒケが発生し、外観上劣っ
た成形品しか得られなかった。

【０００７】また、Ｗ０９３／１４９１８号には、ガス
加圧射出成形方法において、加圧ガスの圧力効率を高め
るために、金型のパーティング面からのガスの漏洩を防
止する密封構造の金型とすると共に、例えば三角形等の
先細り形状をした堰をキャビティ内に設けた金型を用い
る方法が開示されている。しかしながら、この方法では
密封構造の金型とするために装置的負担が大きく、さら
には射出時にキャビティ内の空気が樹脂とキャビティ面
との間に閉じ込められてしまうという問題も生じてい
る。

【０００８】さらに、ＷＯ９６／０２３７９号には、金
型のパーティング面等にシール材を施した密封構造の金
型を用い、金型容積に比して特定量（キャビティ容量
と、キャビティに充填された溶融樹脂が室温まで冷却さ
れて収縮した樹脂が示す容積との差の３０〜９０％に相
当する量）の過剰の樹脂を充填した後、溶融樹脂塊と金
型との間に加圧ガスを注入し、該溶融樹脂塊を金型キャ
ビティ内面に押圧して成形する方法が開示されている。

【０００９】しかしながら、この方法では、例えば突き
出しピン回りまでガスシールできる密封室を設ける必要
があり、装置的負担が大きいといった問題や、金型内の
空気やガスを金型キャビティ内から密封室等に追いやる
ために比較的多量の過剰樹脂を充填したり、高圧で樹脂
を充填する必要があるという問題があった。即ち、これ
らの従来の方法では光沢面を有する意匠面のヒケを完全
に防止することは困難であり、十分に満足できる外観が
Ａクラスの成形品を得ることができなかった。

【００１０】ところで、近年では、家庭電気器具やＯＡ
機器の筐体や部品、さらには自動車部品等の大型の成形
品の需要が高まると共に、製品のコストダウンのための
成形品の薄肉化の要望も高まっている。薄肉で大型の成
形品の場合、強度維持のために、一般にリブやボスと称
する補強部を裏面に設けるのが普通である。リブやボス
は、肉厚であるほど補強効果が高く、樹脂を金型内に容
易に充填できるようにする流動支援効果も得られる。

【００１１】しかしながら、厚肉のリブやボスを設ける
と、リブやボスに対応する成形品の表面がひけ、外観上
の問題が発生しやすい。すなわち、近年需要が高まって
いる薄肉で大型の成形品は、必要な強度維持のため厚肉
のリブやボスを備えたものとなるが、このような厚肉の
リブやボスを設けた場合のひけ防止技術がいずれも不十
分で、特に意匠面が光沢面である成形品においては、満
足できる成形品が得にくいのが現状である。

【００１２】また電気冷蔵庫用扉の外装パネルには従来
金属性の板を加工したものが用いられていたが、軽量
化、コストダウンやデザインの自由度等の点から樹脂製
の製品が望まれてきた。しかしながら、薄肉の樹脂製成
形品を作製しようとすると強度、流動性の面で成形品裏
面側に厚肉部の付与が望まれるが、外観上の問題から従
来の技術では困難であった。

【００１３】更に電気冷蔵庫の扉の場合、成形後に成形
品裏面側にウレタン発泡剤等を注入する必要があるため
耐薬品性（ストレスクラック特性）に優れた成形品が好
ましい。一般に成形品を薄肉化した場合には成形品内部
には残留歪みが残り、耐薬品性、特にストレスクラック
特性に劣るといったことや反った成形品が得られるとい
った問題が残り、低圧成形による成形品作製が望まれて
いた。

【００１４】そこで低圧成形であるガスアシスト射出成
形と呼ばれている溶融樹脂内部に加圧ガスを導入し、ガ
ス保圧する方法が偏肉成形品の作成として考えられる
が、この方法では、成形品表面に光沢ムラと呼ばれる外
観不良が発生し、特に意匠面が光沢面の場合に該不良現
象が顕著に現れ外観上の問題となっていた。

【００１５】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
従来の問題点に鑑みてなされたもので、ガス加圧射出成
形方法により、外観良好な光沢面を有する薄肉で大型の
成形品、特に箱型の電気冷蔵庫用扉の外装パネル製作を
完全なものとすることを目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明は、 １． 非意匠面である裏面側に樹脂流動支援用の厚肉部
を有し、樹脂流動距離Ｌと成形品薄肉部の肉厚Ｔとの比
（Ｌ／Ｔ）が４０以上の成形品のガス加圧射出成形方法
であって、樹脂ゲートから溶融樹脂を射出充填し、次い
で、樹脂ゲート部付近に設けたガス注入口より加圧ガス
をガス圧入領域における成形品裏面とこれに対応するキ
ャビティ面との間に圧入することによってガス圧入領域
に対応する成形品表面をこれに対応するキャビティ面に
押圧して成形する事を特徴とするガス加圧射出成形方
法、 ２． 成形品が樹脂製電気冷蔵庫用扉の外装パネルであ
る事を特徴とする１記載のガス加圧射出成形方法、であ
る。

【００１７】本発明は、樹脂流動距離Ｌと成形品薄肉部
の肉厚Ｔとの比（Ｌ／Ｔ）が４０以上の薄肉で大型の成
形品のガス加圧射出成形方法である。該成形品の非意匠
面である裏面側に樹脂流動支援用の厚肉部を設け、樹脂
ゲートがら該厚肉部を利用して溶融樹脂を射出充填し、
次いで、ガス圧入領域における成形品裏面とこれに対応
するキャビティ面との間に、樹脂ゲート部付近に設けた
ガス注入口より加圧ガスを圧入することによって、充填
された樹脂の下流側に加圧ガスを侵入させ、次いで該加
圧ガスをガス圧入領域全体に侵入させることによって、
ガス圧入領域に対応する成形品表面をこれに対応するキ
ャビティ面に押圧して成形するガス加圧射出成形方法で
あって、このガス加圧射出成形方法により外観が極めて
優れた偏肉成形品を作製する事を可能としたものであ
る。

【００１８】本発明による成形対象は、表面にひけを生
じやすい、非意匠面である裏面側に樹脂流動支援用の厚
肉部を有する成形品である。この厚肉部とは、例えばリ
ブやボスのように局部的に突出した厚肉部分や側壁根元
部分の厚肉部分の他、肉厚が一定部分広い範囲で変化し
た厚肉領域も含む。ここでの流動支援用の厚肉部とは、
溶融樹脂を金型内に充填する樹脂ゲート部付近から樹脂
の流動方向に連続的に成形品薄肉部上に設けられた厚肉
部である。その形状には特に規定はないが、一般に断面
形状が半円形、台形、四角形等のものが用いられる。こ
こでの樹脂ゲート部付近とは、樹脂ゲートからの距離が
樹脂流動距離の１／３以下、好ましくは１／１０以下、
もっとも好ましくは０（すなわち樹脂ゲートから連続的
に厚肉部が流動方向に設置されたもの）である。

【００１９】また、該厚肉部の厚みは、薄肉部の厚みの
０．６倍以上、好ましくは１倍以上、更に好ましくは２
倍以上のものが望ましい。また該流動支援用の厚肉部
は、成形品剛性等の強度を向上させるための補強用リブ
としての機能を兼用させても良い。本発明では、樹脂の
流動が困難な成形品、即ち流動距離が長く、薄肉成形品
ほど、言い換えるならば、（Ｌ／Ｔ）が大きな成形品、
具体的には（Ｌ／Ｔ）が４０以上１０００以下の成形品
について本発明の効果が得られる。ここでの樹脂流動距
離Ｌは、樹脂ゲート部から樹脂が最終的に到達する流動
末端部までの距離であり、ゲートが複数有る場合、個々
のゲートから個々の流動末端部までの距離の最大値を示
す。また成形品薄肉部とは、該厚肉部が連結する基盤部
であり、該薄肉部の肉厚Ｔは、成形品基盤部の厚みの最
小値を示す。一般に電気冷蔵庫用扉の外装パネルの場
合、Ｔは、１．０〜３．５ｍｍ程度である。特にＴが２
ｍｍ以下、Ｌが３００ｍｍ以上、即ち（Ｌ／Ｔ）が１５
０以上の成形品においては、樹脂充填が困難である。こ
のため樹脂ゲートから流動方向に対して流動支援のため
の厚肉リブを設けることが望まれており、本発明によっ
て達成される。本発明において樹脂流動支援用の厚肉部
は、肉厚ほど流動支援効果が得られるが、一方肉厚にな
るほど該厚肉リブに対する意匠面側にヒケを生じ易くな
る。本発明では該厚肉リブのヒケを押さえることができ
るため、一般の射出成形では困難とされる厚肉のリブを
付与できる。具体的には、薄肉部の厚みＴに対して１倍
から３倍程度までの厚みのリブを樹脂ゲート部付近（或
いは樹脂ゲート部に連なるように）から樹脂の流動方向
に有するように設計できる。また本発明による成形品の
ように外観特性が極めて重要な場合、樹脂ゲートは、ウ
エルドラインができにくい様に一点ゲートであることが
望ましい。

【００２０】本発明における加圧ガスのガス注入口は、
樹脂ゲートとは異なる樹脂ゲート付近、即ち樹脂ゲート
により近い位置に設ける事が望ましい。具体的には、少
なくとも１個のガス注入口と樹脂ゲートとの距離が、樹
脂ゲートから流動末端部までの距離の１／２以下、好ま
しくは１／３以下、更に好ましくは１／５以下である事
が望ましい。

【００２１】流動距離の長い成形品において、ガス注入
口を樹脂ゲート付近に、例えば流動距離が３００ｍｍの
時に樹脂ゲートから５０ｍｍの位置に設けた時にヒケの
少ない外観良好な成形品が得られる原因は、以下のよう
に推測される。一般に樹脂ゲートに近い位置は、流動末
端部よりも樹脂圧が高く、（Ｌ／Ｔ）が大きいほど樹脂
ゲート部と流動末端部との圧力差は大きくなる。樹脂充
填後に、樹脂ゲートから遠くに位置するガス注入口から
加圧ガスを金型キャビティと樹脂との間に注入すると加
圧ガスはガス圧入領域内に広がるが、流動末端部付近は
樹脂圧が低いため加圧ガスがガス圧入領域に充分に広が
る前に金型パーティングラインからガスが漏洩する。一
度加圧ガスの漏洩路が形成されるとガス圧入領域内の加
圧ガスによる圧力は上がりにくい。これに対して樹脂圧
の高い樹脂ゲート付近から注入された加圧ガスは、樹脂
圧の低い流動末端部の下流に容易に広がるため、ガス圧
入領域内に均一に加圧ガスが圧入され、かつ流動末端部
には未固化の樹脂を押しやって、加圧ガスの漏洩路を塞
いでしまい加圧ガスの漏洩を防ぎ、結果として樹脂を金
型意匠面側に有効に押圧できる。

【００２２】本発明において、上記樹脂流動支援用の厚
肉部と隣接又は該厚肉部を内包する成形品裏面側の凹所
を以下、ガス圧入領域という。このガス圧入領域となる
凹所は、例えば補強用リブや流動支援用の厚肉部、成形
品の側壁部、ガス圧入領域となる凹所を形成するために
補助的に設けられる補助リブ等で囲まれた領域である。

【００２３】本発明で用いる金型の望ましい形態は、上
記ガス圧入領域以外の領域の意匠面側となるキャビティ
の一部に大気開放経路が開口しているものである。大気
開放経路は、キャビティを大気に連通させるもので、キ
ャビティ内に溶融樹脂が充填される際に、キャビティ内
の空気等（空気及び／又は溶融樹脂から発生するガス
等）を金型外へ放出する役割をなすものである。

【００２４】大気開放経路は、金型のパーティング面に
残される隙間をそのまま用いたものであってもよいが、
上記キャビティ内のガスの放出を円滑に行うことができ
るよう、金型のパーティング面に形成した溝として設け
ておくことが好ましく、特に溶融樹脂の流動末端付近に
開口させることでより高い効果が得られる。また、大気
開放経路は、溶融樹脂が金型キャビティ内に充填された
時に、その開口側とは反対側がガス圧入領域となる位
置、具体的には成形品の意匠面側のキャビティ面に開口
させることが望ましい。

【００２５】本発明では、上述のようなガス抜けの良い
金型を用いて、キャビティの容積に比して好ましくは充
分な量の溶融樹脂を射出充填することによって、わざわ
ざパーティング面等をシールするような構造をとらなく
ても十分なヒケ防止効果が得られる加圧ガスのガスシー
ル性を得ているものである。更に金型温度Ｔ１を通常の
射出成形で用いられる温度よりも高温の金型キャビティ
に溶融樹脂を充填することによって成形品表面のヒケ及
び光沢ムラによる外観不良を改善し、Ａクラスの外観を
有する成形品作製が可能となる。金型温度の調整は通常
の冷却水やオイルを媒体として用いられている一般に金
型温調機と呼ばれているものをそのまま用いて良い。ま
た高周波誘導加熱等を用いて金型キャビティ面を急加熱
し、溶融樹脂充填時のみ金型キャビティを高温に保って
も良い。

【００２６】ここでの金型キャビティ面の温度Ｔ１
（℃）とは、成形材料のビカット軟化点Ｖ（℃）に対し
て下記（１）式を満たす温度のことである。 Ｖ−３５ ＜ Ｔ１ ＜ Ｖ−１０ ・・・・（１） 本発明によれば、溶融樹脂の射出充填時に、キャビティ
内の空気等をスムーズに金型外に排出しながら溶融樹脂
をキャビティ内に充填できるので、樹脂とキャビティ面
間に空気等を閉じ込めてしまうことを防止することがで
きる。また、キャビティ内の空気等をスムーズに排出で
きることや、金型温度を高温に保った状態で溶融樹脂を
充填することにより、キャビティの隅々まで溶融樹脂を
充填できると共にキャビティ内の樹脂とキャビティ面と
の密着性が向上する。従って、ガス圧入領域を、当該領
域の樹脂とキャビティ面間に圧入した加圧ガスの漏れが
生じにくい閉鎖領域とすることができ、後述するガス圧
入領域への加圧ガス圧入時のガス漏れを防止することが
できるものである。つまり、本発明によると、密閉され
ていない金型を用い、しかも好ましくは高温に保たれた
金型キャビティ面に溶融樹脂を射出充填することで、ひ
け防止に必要なガス漏れを防止することができ、外観が
極めて優れた光沢意匠面を有する成形品、特に電気冷蔵
庫扉用の外装パネルを得ることができる。

【００２７】本発明において、金型キャビティ内に射出
充填する溶融樹脂量には特に制限はないが、加圧ガスの
金型外への漏洩防止効果を上げるためにキャビティ容積
に比して充分な量又は過量の溶融樹脂を金型キャビティ
内に充填することが望ましい。ここでの過量とは溶融樹
脂の容積がキャビティ容積に比して大きくなる溶融樹脂
量のことをいい、キャビティ容積分の溶融樹脂の重量を
１００重量％とした時に１００％を越える量のことで、
好ましくは１００．１〜１１０重量％になる量、さらに
好ましくは１００．１〜１０５重量％になる量のことで
ある。射出充填する溶融樹脂量が少な過ぎると、ガス圧
入領域を閉鎖領域としにくくなり、逆に射出充填する溶
融樹脂量が多過ぎると、パーティング面でのバリの発生
やソリによる寸法精度の低下を生じやすくなる。

【００２８】加圧ガスの圧入は、射出時に溶融樹脂が入
り込まないが加圧ガスが通ることのできる程度のスリッ
ト状に開口する隙間を形成するピンや、焼結体、ポペッ
ト機構を有する弁体等が利用できる。本発明による方法
では、溶融樹脂の射出によって金型キャビティ内に溶融
樹脂を充填した後に、パーティング面にバリを発生させ
ない範囲で樹脂保圧を引き続き行っても良い。

【００２９】従来行われている、加圧ガスを溶融樹脂内
に注入するガスアシストインジェクションでは、加圧ガ
スをスムーズに注入するために、樹脂保圧を併用するこ
とは殆ど行われていない。また、溶融樹脂とキャビティ
の間に加圧ガスを圧入する従来のガス加圧射出成形方法
においても、加圧ガスを金型内にスムーズに充填するた
めに樹脂保圧は併用されておらず、また困難であると考
えられていた。

【００３０】上記樹脂保圧は、通常のコールドランナー
の金型を用いても、ホットランナーの金型を用いても効
果がある。ホットランナーの場合、一般にバルブゲート
と呼ばれる、ホットランナーゲート部に開閉機能を有す
る弁体を有するものを用いると、ガスのホットランナー
部への侵入を防止できると同時に、樹脂の逆流も防止で
き、効果的である。

【００３１】本発明に用いることができる樹脂は、一般
に熱可塑性樹脂と称されるものであれば特に制限はな
い。例えば、汎用ポリスチレンや、ゴム補強スチレン系
樹脂、スチレン−アクリロニトリル共重合体（ＳＡＮ樹
脂）、アクリロニトリル−ブチルアクリレートラバー−
スチレン共重合体（ＡＡＳ樹脂）、アクリロニトリル−
エチレンプロピルラバー−スチレン共重合体（ＡＥ
Ｓ）、アクリロニトリル−塩化ポリエチレン−スチレン
共重合体（ＡＣＳ）、ＡＢＳ樹脂（例えば、アクリロニ
トリル−ブタジエン−スチレン共重合体、アクリロニト
リル−ブタジエン−スチレン−アルファメチルスチレン
共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン−
マレイミド共重合体、アクリロニトリル−メチルメタク
リレート−ブタジエン−スチレン共重合体）、変性ポリ
フェニレンエーテル（ｍ−ＰＰＥ）等のスチレン系樹
脂、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）等のアクリ
ル系樹脂、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、高密度ポ
リエチレン（ＨＤＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等の
オレフィン系樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデ
ン等の塩化ビニル系樹脂、エチレン塩化ビニル酢酸ビニ
ル共重合体、エチレン塩化ビニル共重合体等の塩化ビニ
ル系共重合樹脂、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ
Ｐ、ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ
Ｐ、ＰＢＴ）等のポリエステル系樹脂、ポリカーボネー
ト（ＰＣ）、変性ポリカーボネート等のポリカーボネー
ト系樹脂、ポリアミド６６、ポリアミド６、ポリアミド
４６等のポリアミド系樹脂。ポリオキシメチレンコポリ
マー、ポリオキシメチレンホモポリマー等のポリアセタ
ール（ＰＯＭ）樹脂、その他のエンジニアリング樹脂、
スーパーエンジニアリング樹脂、例えば、ポリエーテル
スルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、
熱可塑性ポリイミド（ＴＰＩ）、ポリエーテルケトン
（ＰＥＫ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥ
Ｋ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＳＵ）等の他、
セルロースアセテート（ＣＡ）、セルロースアセテート
ブチレート（ＣＡＢ）、エチルセルロース（ＥＣ）等の
セルロース誘導体、液晶ポリマー、液晶アロマチックポ
リエステル等の液晶系ポリマーが挙げられる。また、熱
可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）、熱可塑性
スチレンブタジエンエラストマー（ＴＳＢＣ）、熱可塑
性ポリオレフィンエラストマー（ＴＰＯ）、熱可塑性ポ
リエステルエラストマー（ＴＰＥＥ）、熱可塑性塩化ビ
ニルエラストマー（ＴＰＶＣ）、熱可塑性ポリアミドエ
ラストマー（ＴＰＡＥ）等の熱可塑性エラストマーを用
いることもできる。本発明においては、上述のような熱
可塑性樹脂の一種もしくはそれ以上のブレンド体を用い
たり、充填材及び／又は添加材等を含有させて用いても
よい。特に上記の中でも電気冷蔵庫用扉の外装パネルと
しては、ＡＢＳ樹脂やゴム補強スチレン系樹脂が適す
る。

【００３２】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照しながらさらに
説明する。図１は、本発明に用いる金型１の一例を示す
断面図である。図示されるように、金型１は、固定側金
型２と移動側金型３とで構成され、両者間に、成形時に
溶融樹脂が充填されるキャビティ４が形成されている。

【００３３】図２は、この金型１による成形品１５を示
すもので、（ａ）は斜視図、（ｂ）は平面図である。成
形品１５は、周囲に側壁部１４ａ〜１４ｄを有し、底面
の基盤部１６を横切って、流動支援用の厚肉部１３が設
けられた箱形のもので、内側が裏面（非意匠面）、外側
が表面（意匠面）である。また、側壁部１４ａ〜１４ｄ
囲まれた凹所（成形品１５の内側全体）がガス圧入領域
１７となっており、厚肉部１３はガス圧入領域１７に内
包されたものとなっている。なお、１８で示した位置
は、後述するガス注入ピン８によって形成されたガス注
入口１８を示すものである。また１１は、樹脂ゲートで
樹脂の充填口である。樹脂ゲートは、一般にこの様な箱
形形状でウエルドラインの発生を防止したい場合は、一
箇所設ける（一点ゲート）。該一点ゲートは、箱形の外
面が意匠面の場合、図２の（ｂ）に示すように側壁部１
４ｂの中央部に設けたり、側壁部１４ａの中央部（特に
図示せず）に設ける事が外観と流動性の面から望まし
い。また流動支援を目的とした厚肉リブ１３は、図２に
示されるような樹脂ゲート付近又は図９に示される様に
厚肉部１３−２を付与し、樹脂ゲートから連なる様に設
けても良い。更に該厚肉部は、充填される樹脂の流動方
向に延びるように設置した方が好ましい。また流動支援
のための厚肉部は、図示されているような断面形状が四
角型のものに限るのではなく、断面形状が半円形のもの
でも良い。更に加圧ガスの注入口１８を樹脂ゲート付近
に設ける。

【００３４】パーティング面の固定側金型２側には溝が
形成されており、大気開放経路５を構成している。大気
開放経路５は、キャビティ４内で形成される成形品１５
の表面に対応するキャビティ面４ａに開口しており、こ
のキャビティ面４ａ側を大気に開放しているものであ
る。この大気開放経路５は、少なくともキャビティ４へ
の開口部若しくはその付近が、溶融樹脂がキャビティ４
内に射出充填される際に、樹脂を侵入させることなく、
キャビティ４内の空気等を金型１外に排出できる厚みを
有しているものである。この厚みは、樹脂の種類や成形
条件にもよるが、一般的には０．００５ｍｍ以上０．１
ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは０．０
１ｍｍ以上０．１ｍｍ以下、さらに好ましくは０．０３
ｍｍ以上０．０７ｍｍ以下である。

【００３５】一方、成形品１５の裏面に対応するキャビ
ティ面４ｂ側は、大気につながるエジェクタピン６回り
がＯリング７ａでシールされており、しかも大気開放経
路５の開口もなく、大気との連通が遮断されている。ま
た、このキャビティ面４ｂ側には、ガス注入ピン８が設
けられている。このガス注入ピン８は、先端をキャビテ
ィ面４ｂからキャビティ４内に臨ませて、移動側金型３
に埋め込まれているもので、バルブ９を介して加圧ガス
源（図示されていない）に接続されたガス導入路１０か
ら送られて来る加圧ガスを、移動側金型３との間に残さ
れた隙間を介してキャビティ４へと供給するものであ
る。尚、図中７ｂは、金型構成部材の合わせ目からの加
圧ガスの逃げを防ぐためのＯリングである。

【００３６】図に示される金型１のパーティング面は、
箱形の成形品１５の基盤部１６外面に沿って位置してお
り、上記大気開放経路５は、成形品１５の表面に対応す
るキャビティ面４ａであって、成形品１５の基盤部１６
に対応する位置に開口している。大気開放経路５の開口
位置は、このような位置のみではなく、パーティング面
の位置に合わせて、図３や図４に示される位置とするこ
ともできる。

【００３７】図３においては、成形品１５の側壁部１４
ａ〜１４ｄの先端にパーティング面が位置しており、大
気開放経路５は、成形品１５の表面に対応するキャビテ
ィ面４ａであって、成形品１５の側壁部１４ａ〜１４ｄ
の先端部に対応する位置に開口している。また、加圧ガ
スを圧入するためのガス注入ピン８は、成形品１５の裏
面に対応するキャビティ面４ｂ側に設けられている。

【００３８】図４においては、成形品１５の側壁部１４
ａ〜１４ｄの中間部にパーティング面が位置しており、
大気開放経路５は、成形品１５の表面に対応するキャビ
ティ面４ａであって、成形品１５の側壁部１４ａ〜１４
ｄの中間部に対応する位置に開口している。また、加圧
ガスを圧入するためのガス注入ピン８は、成形品１５の
裏面に対応するキャビティ面４ｂ側に設けられている。

【００３９】さらに、図１及び図２に基づいて本発明の
成形方法を説明する。先ず、金型１を閉鎖した状態で、
キャビティ４内に、好ましくはキャビティ４の容積に比
して充分な溶融樹脂を射出する、この時、キャビティ４
内の空気等は、溶融樹脂の充填と共に大気開放経路５か
ら放出されるので、樹脂とキャビティ面４ａ，４ｂとの
間（特に樹脂とキャビティ面４ａとの間）に気泡が残留
することが防止される。また、この放出を確実にするた
めに、ゲート１１から離れた位置である流動末端部付近
に大気開放経路５を開口させておくことが好ましい。

【００４０】上記溶融樹脂の射出充填後、直ちにバルブ
９を開いて加圧ガスを加圧ガス源（図示されていない）
から金型１に設けたガス導入路１０へと供給する。加圧
ガスとしては、例えば空気、二酸化炭素、窒素等が用い
られる。使用ガスの種類に関しては、加圧ガスの圧力、
成形材料、成形条件等によって選択することが好まし
い。加圧ガスの圧力は、使用樹脂の種類、成形品の形
状、成形品の大きさ等によっても相違するが、通常３〜
２５０ｋｇｆ／ｃｍ² 、好ましくは８〜１００ｋｇｆ／
ｃｍ² 、更に好ましくは１０〜５０ｋｇｆ／ｃｍ² であ
る。

【００４１】ガス導入路１０ａに供給された加圧ガス
は、ガス注入ピン８と移動側金型３間の隙間を通って、
キャビティ面４ｂ側からキャビティ４内に圧入される。
この加圧ガスは、ガス圧入領域１７における成形品１５
の裏面と、これに対応するキャビティ面４ｂとの間に圧
入され、これによって、成形品１５の表面をそれに対応
するキャビティ面４ａへと押し付ける。そして、この加
圧ガスによる押し付けによって、キャビティ面４ａ側の
成形品１５の表面におけるひけの発生が抑制されると共
に、キャビティ面４ａ側の転写性が向上し、ヒケ、艶む
ら等による外観不良の問題も低減する。さらには成形品
１５を金型１より取り出すときの離型性も向上する。

【００４２】ガス注入ピン８と移動側金型３との隙間
は、図５に示されるように、移動側金型３に設ける孔１
２を円形とすると共に、ガス注入ピン８の断面を円形で
はなく、円形の一部を削り取った形状とすることで形成
すると、容易に所望の幅ｓで形成できるので好ましい。
特にこのガス注入ピン８先端部回りの隙間の幅ｓは、加
圧ガスがスムーズに通過でき、射出充填時に溶融樹脂が
侵入しない大きさとしておくことが好ましい。この隙間
の幅ｓは、キャビティ４の形状、これを設ける位置、使
用材料、成形条件等にもよるが、好ましくは０．００５
ｍｍ以上０．２ｍｍ以下、より好ましくは０．０１ｍｍ
以上０．１ｍｍ以下、さらに好ましくは０．０５ｍｍ程
度である。またガス注入ピン８の先端部より根元寄りの
領域は、加圧ガスが滑らかに通過できるように、隙間を
形成するための切削量を大きくし、場合によっては溝状
に切削しておくことが好ましい。

【００４３】キャビティ４内に導入された加圧ガスによ
る圧力が有効に成形品１５の表面をキャビティ面４ａへ
と押し付けるように作用させるためには、キャビティ４
内に圧入した加圧ガスの金型１外への漏洩を防止するこ
とが必要である。図６は、図１の金型１に溶融樹脂を過
量に充填した後にキャビティ４内に加圧ガスを圧入した
時の厚肉部１３と側壁部１４ａ、１４ｄ間付近の状態の
概略図である。

【００４４】ガス注入ピン８回りの隙間から注入された
加圧ガスは、成形品１５をキャビティ面４ａに押し付け
ながらリブ１３の根元に達する。この時、通常の成形で
ヒケが発生しやすいリブ１３の位置に対応する表面側
は、圧入された加圧ガスによる押し付けによりヒケが防
止される。一方、加圧ガスは、側壁部１４ａ、１４ｄ側
にも進行し、側壁部１４ａ，１４ｄを矢印で示す方向に
押し付け、結果として成形品１５の側壁部１４ａ、１４
ｄはキャビティ面４ａに押し付けられる。一般に、加圧
ガスの圧力が高いほど漏洩を生じやすいが、図６に示さ
れるように、加圧ガスの圧力が高いほど側壁部１４ａ、
１４ｄはキャビティ面４ａに強く押し付けられ、ガス圧
入領域１７を閉鎖領域として、大気開放経路５（図１参
照）が開口しているキャビティ面４ａ側への加圧ガスの
回り込みが阻止されることになる。また加圧ガスは、同
時に流動末端部方向である側壁１４ｃ（図６には図示せ
ず）側にも容易に進行し、ガス圧入領域１７全体に広が
り、ガス圧入領域全体の樹脂をキャビティ面４ａに強く
押し付ける。

【００４５】上記加圧ガスの漏洩防止は、充分な量、好
ましくは過量の溶融樹脂をキャビティ４の隅々まで十分
に充填したほうがよい。つまり、加圧ガスがキャビティ
面４ａ側に回り込もうとした時に樹脂が十分にキャビテ
ィ４内に充填されていないと、加圧ガスが樹脂を押し除
けてキャビティ面４ａ側に回り込んでガス道を付けてし
まい、このような側壁部１４ａ、１４ｄによるガスシー
ルは困難になる（側壁部１４ｂ，１４ｃにおいても同様
である。）。

【００４６】また、加圧ガスの圧入時に、ランナー、ノ
ズル部へ樹脂が逆流し、樹脂ゲート部付近に不必要な収
縮が生じて、キャビティ４の形状によっては高圧ガスが
漏洩する可能性もある。これを防止するためには、通常
の射出成形で用いられる程度の樹脂樹脂保圧を併用し、
成形品の収縮分の樹脂の一部を補っても良い。加圧ガス
の圧入は、必ずしも図１に示すような移動側金型３から
行わなければならないものではない。固定側金型２と移
動側金型３のどちら側からガスを導入するかは、一般に
金型１の形状に起因し、成形品１５の表面が固定側金型
２側にある場合、加圧ガスは図１に示すように移動側金
型３側から導入するのが簡便であり、逆に表面が移動側
金型３側にある場合、加圧ガスは固定側金型２側から導
入する方が簡便である。

【００４７】このように加圧ガスの圧入を行った後、必
要に応じて加圧ガスを金型１外に排出した後、成形品１
５を金型１から取り出す。本発明は、図７に示されるよ
うに、厚肉部１３の幅をｗ、厚肉部１３の周辺における
厚みをｔとした時に、ｗ≧０．６ｔとなるような厚肉部
１３を有する成形品１５に対して有効である。すなわ
ち、このような厚肉部１３を有する成形品１５は、通常
の射出成形ではひけの防止が困難であるが、本発明によ
るとこれを確実に解消することができる。

【００４８】図８は、ガス注入ピン８を設けることな
く、樹脂ゲート付近のエジェクタピン６回りを利用して
キャビティ４へ加圧ガスを供給できるようにした金型１
の一例を示すものである。さらに説明すると、移動側金
型３の後方には、突出したエジェクタピン６の後部及び
突き出しプレート１９を収容し、かつバルブ９を介して
加圧ガス源（図示されていない。）に接続された密封室
２０が形成されている。この金型１では、キャビティ４
内への加圧ガスの圧入を、加圧ガス源から密封室２０に
加圧ガスを供給し、移動側金型３とエジェクタピン６間
の隙間を介して行うものとなっている。このようなガス
注入方式を用いると、個々のエジェクタピン６回りをガ
スシールしたり、エジェクタボックス（密封室２０）に
通じる入れ子等があってもその継ぎ目のガスシールの必
要がなくなる。尚、７ａはガス注入を行いたくないエジ
ェクタピンのためのＯリングで、７ｃ〜７ｅは密封室２
０を形成するためのＯリングである。

【００４９】

【実施例１】図９、図１０、図１１に示されるような、
薄肉部厚み２．０ｍｍの電気冷蔵庫用扉の外装パネルを
作成した。図９は、成形品を裏面側から見た時の斜視図
で、図１０は、成形品を意匠面である表面側から見た場
合の斜視図である。また図１１（Ａ）は、成形品裏面側
の平面図である。また図１１（Ｂ）は図中Ａ−Ａ´の断
面図も示す。成形品慨寸は、縦３５０ｍｍ、横６３０ｍ
ｍ、側壁の中央部の高さ５０ｍｍとした。成形品には、
図９に示す様に肉厚４ｍｍの厚肉リブ１３を有し、四方
の側壁部と底面の肉厚は２ｍｍとした。また樹脂ゲート
から厚肉部１３に至る経路には、溶融樹脂の流動支援の
ために、４×４ｍｍの厚肉部１３−２を設けた。樹脂ゲ
ート１１は、側壁部中央に設け、加圧ガスの注入とその
ガスシールは、図１で説明したものと同様とし、ガス注
入位置は、図１１（Ａ）に示すＧ１，Ｇ２とした（図
９、図１０では省略）。またパーティング面の位置は図
３に示される形態のものとした。図９にａで示されたリ
ブは、取っ手ｂ側にガスが行かないように設置されたガ
ス加圧領域を形成するためのものである。すなわちこの
ガスシール用のリブと側壁とで囲まれた部分とでガス圧
入領域を形成する。

【００５０】金型は、冷媒に水を用いる通常の温調機
（温度調節機）を使用した。金型キャビティ面、金型コ
ア面の温度の実測値は下記に示す。成形材料は、ＡＢＳ
樹脂（旭化成製スタイラックＡＢＳ１９１）を用いて、
キャビティ容積に比して過量（１００．５重量％）の成
形材料を樹脂充填用のゲート１１から射出充填した後、
直ちに加圧ガスをガス圧入領域Ｒに圧入することで成形
品を成形した。加圧ガスの圧入時には樹脂保圧を併用
し、できた成形品は１０１重量％（キャビティ容積と同
一体積の樹脂重量に比しての値である。）であった。成
形条件の詳細を下記に示す。 ・シリンダー温度：２３０℃ ・射出圧力：１００ｋｇ／ｃｍ² （油圧のゲージ圧力） ・樹脂保圧：５ｋｇ／ｃｍ² （油圧のゲージ圧力） ・加圧ガスの圧力：１５ｋｇ／ｃｍ² ・金型温度（キャビティ面／コア面）：７５℃／７４℃ 成形品の厚肉部に対する意匠面側の表面凹凸を表面粗さ
計（ミツトヨ製ＳＵＲＦＴＥＳＴ５００）にて測定した
結果のまとめを表１に示す。

【００５１】

【比較例１】実施例１と同じ金型、同じ樹脂をそれぞれ
用いて通常の射出成形を行った。それぞれの成形条件を
下記に示し、表面凹凸の測定結果のまとめを表１に示
す。 ・シリンダー温度：２３０℃ ・射出圧力：１００ｋｇ／ｃｍ² （油圧のゲージ圧
力） ・樹脂保圧：４０ｋｇ／ｃｍ² （油圧のゲージ圧力） ・金型温度（キャビティ面／コア面）：７５℃／７４℃

【００５２】

【比較例２】実施例１と同じ樹脂、同じ方法にてガス加
圧射出成形を行った。但し、ガス注入口は、図１１
（Ａ）中のＧ３、Ｇ４における位置から加圧ガスを圧入
した。それぞれの成形条件を下記に示し、表面凹凸の測
定結果のまとめを表１に示す。 ・シリンダー温度：２３０℃ ・射出圧力： １００ｋｇ／ｃｍ² （油圧のゲージ圧力） ・樹脂保圧： ５ｋｇ／ｃｍ² （油圧のゲージ圧力） ・加圧ガスの圧力：１５ｋｇ／ｃｍ²¹¹ ・金型温度（キャビティ面／コア面）： ７５℃／７４℃

【００５３】

【表１】

【００５４】表１の結果より、通常成形では、意匠面に
大きなヒケが見られた。また、加圧ガスを樹脂ゲートか
ら離れた位置から圧入した比較例２ではヒケはかなり小
さくなったが、鏡面部である意匠面にはヒケが肉眼で認
められクラスＡの外観を有する成形品を得ることはでき
なかった。一方、本発明による成形品は、外観が良好
で、ひけのない成形品であった。従来、ひけ等の外観上
の問題によって、厚肉のリブを設けることが出来なかっ
たが、本発明によってそれが可能となった。また加圧ガ
スを成形品内部に導入するガスアシスト成形品にみられ
るような、光沢ムラによる意匠性の低下も見られず、ク
ラスＡの外観を有する極めて外観特性に優れた成形品を
作成することができた。

【００５５】更に、耐薬品性に関しても本発明による成
形品は、通常成形品に比べ良好な結果得られた。これ
は、通常成形品が大きな樹脂保圧による残留歪みが大き
かったのに対して、低圧成形による本発明品には残留歪
みが小さかったためと考えられる。即ち、これまでの成
形品に比べ底面部は薄肉化されたが部分的な厚肉リブを
設けることにより金型内での樹脂の流動性が増し、更に
高い樹脂保圧をかける必要がないために、総合的に従来
の厚肉成形品の成形よりも低圧成形が可能となった。

【００５６】

【実施例２】図１２、図１３に示されるような、主要部
厚み２．０ｍｍの電気冷蔵庫用扉の外装パネルを作成し
た。図１２は、成形品を裏面側から見た時の斜視図で、
図１３（Ａ）は、成形品裏面側の平面図である。また図
１３（Ｂ）は図中Ａ−Ａ´の断面図も示す。成形品慨寸
は、縦３５０ｍｍ、横６３０ｍｍ、側壁の中央部の高さ
５０ｍｍとした。成形品には、図１２に示す様に厚肉部
１３を有し、四方の側壁肉厚は２ｍｍとした。厚肉部は
側壁下部を厚肉化したもので側壁と厚肉部との肉厚の和
は、５ｍｍとした。即ち、側壁肉厚２ｍｍに更に３ｍｍ
の厚肉部を付与した。また樹脂ゲートから厚肉部１３に
至る経路には、溶融樹脂の流動支援のために、３×３ｍ
ｍの厚肉部１３−２を設けた。加圧ガスの注入とそのガ
スシールは、図１で説明したものと同様とし、ガス注入
位置は、図１３（Ａ）に示すＧとした（図１２では省
略）。図１２にａで示されたリブは、取っ手ｂ側にガス
が行かないように設置されたガス加圧領域を形成するた
めのものである。すなわちこのガスシール用のリブと側
壁とで囲まれた部分とでガス圧入領域を形成する。また
パーティング面の位置は図３に示される形態のものとし
た。金型は、冷媒に水を用いる通常の温調機（温度調節
機）を使用した。金型キャビティ面、金型コア面の温度
の実測値は下記に示す。

【００５７】成形材料は、ＡＢＳ樹脂（旭化成製スタイ
ラックＡＢＳＡ５７６１）を用いて、キャビティ容積に
比して過量（１０１重量％）の成形材料を樹脂ゲートｃ
より射出充填した後、直ちに加圧ガスをガス注入口Ｇよ
り、ガス圧入領域Ｒに圧入することで成形品を成形し
た。加圧ガスの圧入時には、樹脂保圧は併用しなかっ
た。 ・シリンダー温度：２３０℃ ・射出圧力：１００ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・樹脂保圧：０ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・加圧ガスの圧力：１０ｋｇ／ｃｍ² ・金型温度（キャビティ面／コア面）： ７５℃／７４
℃ 成形品の厚肉部に対する意匠面側の表面凹凸の測定結果
を表２に示す。

【００５８】

【比較例３】実施例２と同じ金型、同じ樹脂を用いて通
常の射出成形を行った。成形条件を下記に示し、厚肉部
に対する意匠面側の表面凹凸の測定結果を表２に示す。 ・シリンダー温度：２３０℃ ・射出圧力：１００ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・樹脂保圧：４０ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・金型温度（キャビティ面／コア面）： ７５℃／７４℃

【００５９】

【表２】

【００６０】表２の結果より、本発明による成形品は、
外観が良好で、ひけのほとんどない成形品であった。従
来、ひけの問題によって、厚肉のリブを設けることが出
来なかったが、本発明によってそれが可能となった。ま
た加圧ガスを成形品内部に導入するガスアシスト成形品
にみられるような、光沢ムラによる意匠性の低下も見ら
れず、クラスＡの外観を有する極めて外観特性の優れた
成形品を作成することができた。更に、耐薬品性に関し
ても本発明による成形品は、通常成形品に比べ良好な結
果得られた。

【００６１】

【実施例３】実施例１と同様な金型にてハイインパクト
ポリスチレン（ＨＩＰＳ）の成形品を作製した。ＨＩＰ
Ｓは、旭化成工業（株）製ポリスチレン（スタイロン４
０８）を使用した。金型は、冷媒に水を用いる通常の温
調機（温度調節機）を使用した。金型キャビティ面、金
型コア面の温度の実測値は下記に示す。キャビティ容積
に比して過量（１００．５重量％）のＨＩＰＳを射出充
填した後、直ちに加圧ガスを圧入することで成形品を成
形した。加圧ガスの圧入時に樹脂保圧を併用した。 ・シリンダー温度：２００℃ ・射出圧力： １００ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・樹脂保圧： ５ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・加圧ガスの圧力：２０ｋｇ／ｃｍ² ・金型温度（キャビティ面／コア面）： ７２℃／７３℃ 得られた成形品は、ヒケ、光沢ムラ等のない外観良好な
成形品であった。

【００６２】

【比較例４】実施例３と同じ金型、同じ樹脂を用いて通
常の射出成形を行った。成形条件を下記に示す。 ・シリンダー温度：２００℃ ・射出圧力： １００ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・樹脂保圧： ４０ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・金型温度（キャビティ面／コア面）： ７２℃／７３℃ 得られた成形品は、意匠面側の光沢面にヒケが見られる
外観に劣ったものしか得られなかった。

【００６３】

【実施例４】図１４、図１５に示されるような、薄肉部
厚み１．８ｍｍの電気冷蔵庫用扉の外装パネルを作成し
た。図１４は、成形品を裏面側から見た時の斜視図で、
図１５（Ａ）は、成形品裏面側の平面図である。また図
１５（Ｂ）には図中Ａ−Ａ´の断面図も示す。成形品慨
寸は、縦３５０ｍｍ、横６３０ｍｍ、側壁の中央部の高
さ５０ｍｍとした。成形品には、図１４に示す様に厚肉
部１３を有し、四方の側壁肉厚は２ｍｍとした。厚肉部
は側壁下部を厚肉化したもので側壁と厚肉部との肉厚の
和は、５ｍｍとした。即ち、側壁肉厚２ｍｍに更に３ｍ
ｍの厚肉部を付与した。また樹脂ゲート部１１から厚肉
部１３に至る経路には、溶融樹脂の流動支援のために、
３×３ｍｍの厚肉部１３−２を設けた。加圧ガスの注入
とそのガスシールは、図１で説明したものと同様とし、
ガス注入位置は、図１５（Ａ）に示すＧとした（図１４
では省略）。またパーティング面の位置は図３に示され
る形態のものとした。また本発明品成形後に、発泡ウレ
タンを本発明品の電気冷蔵庫用の外装パネルと真空成形
にて作製したドアパッドとの間に発泡ウレタンを注入す
るが、その際の発泡ウレタンシール用のフランジＦを本
実施例の成形品では一体成形する。金型は、冷媒に水を
用いる通常の温調機（温度調節機）を使用した。金型キ
ャビティ面、金型コア面の温度の実測値は下記に示す。

【００６４】成形材料は、ＡＢＳ樹脂（旭化成製スタイ
ラックＡＢＳ１９１）を用いて、キャビティ容積に比し
て過量（１０１重量％）の成形材料を樹脂ゲートｃより
射出充填した後、直ちに加圧ガスをガス圧入領域Ｒに圧
入することで成形品を成形した。加圧ガスの圧入時に
は、樹脂保圧は併用しなかった。 ・シリンダー温度：２３０℃ ・射出圧力：１００ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・樹脂保圧：０ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・加圧ガスの圧力：１５ｋｇ／ｃｍ² ・金型温度（キャビティ面／コア面）：７７℃／７７℃ 成形品の厚肉部に対する意匠面側の表面凹凸の測定結果
を表３に示す。

【００６５】

【比較例５】実施例４と同じ金型、同じ樹脂を用いて通
常の射出成形を行った。成形条件を下記に示し、意匠面
側の表面凹凸の測定結果を表３に示す。 ・シリンダー温度：２３０℃ ・射出圧力：１００ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・樹脂保圧：４０ｋｇ／ｃｍ² （ゲージ圧力） ・金型温度（キャビティ面／コア面）：７７℃／７７℃

【００６６】

【表３】

【００６７】表３の結果より、本発明による成形品は、
外観が良好で、ひけのほとんどない成形品であった。従
来、ひけの問題によって、厚肉のリブを設けることが出
来なかったが、本発明によってそれが可能となった。ま
た加圧ガスを成形品内部に導入するガスアシスト成形品
にみられるような、光沢ムラによる意匠性の低下も見ら
れず、クラスＡの外観を有する極めて外観特性の優れた
成形品を作成することができた。更に、耐薬品性に関し
ても本発明による成形品は、通常成形品に比べ良好な結
果得られた。

【００６８】

【発明の効果】以上説明した通り、本発明によれば、耐
薬品性（ストレスクラック性）に優れ、ひけのないクラ
スＡの外観を有する極めて外観特性の優れた射出成形品
を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に用いる金型の一例を示す断面図であ
る。

【図２】図１の金型で得られる成形品を示す（ａ）斜視
図であり、（ｂ）平面図である。

【図３】大気開放経路の形成位置の他の例を示す断面概
略図である。

【図４】大気開放経路の形成位置の他の例を示す断面概
略図である。

【図５】ガス注入ピン回りの拡大断面図である。

【図６】本発明におけるガスシール作用とひけ防止作用
の説明図である。

【図７】本発明を適用するに適した厚肉部の説明図であ
る。

【図８】本発明に用いる金型の例を示す断面図である。

【図９】実施例１、比較例１、比較例２、実施例３、比
較例４で成形した成形品の裏面側から見た斜視図であ
る。

【図１０】実施例１、比較例１、比較例２、実施例３、
比較例４で成形した成形品の表面側から見た斜視図であ
る。

【図１１】（Ａ）は実施例１、比較例１、比較例２、実
施例３、比較例４で成形した成形品の裏側の平面図であ
る。（Ｂ）はＡＡ’線における断面図である。

【図１２】実施例２、比較例３で成形した成形品の裏面
側から見た斜視図である。

【図１３】（Ａ）は実施例２、比較例３で成形した成形
品の裏側の平面図である。（Ｂ）はＡＡ’線における断
面図である。

【図１４】実施例４、比較例５で成形した成形品の裏面
側から見た斜視図である。

【図１５】（Ａ）は実施例４、比較例５で成形した成形
品の裏側の平面図である。（Ｂ）はＡＡ’線における断
面図である。

【符号の説明】

１ 金型 ２ 固定側金型 ３ 移動側金型 ４ キャビティ ４ａ，４ｂ キャビティ面 ５ 大気開放経路 ６ エジェクタピン ７ａ〜７ｅ Ｏリング ８ ガス注入ピン ９ バルブ １０ ガス導入路 １１ 樹脂ゲート １２ 孔 １３ 厚肉部 １４ａ〜１４ｄ 側壁部 １５ 成形品 １６ 底面の基盤部 １７ ガス圧入領域 １８ ガス注入口 １９ 突き出しプレート ２０ 密封室 ａ リブ ｂ 取っ手 Ｇ ガス注入口 Ｇ１〜Ｇ４ ガス注入口

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 非意匠面である裏面側に樹脂流動支援用
   の厚肉部を有し、樹脂流動距離Ｌと成形品薄肉部の肉厚
   Ｔとの比（Ｌ／Ｔ）が４０以上の成形品のガス加圧射出
   成形方法であって、樹脂ゲートから溶融樹脂を射出充填
   し、次いで、樹脂ゲート部付近に設けたガス注入口より
   加圧ガスをガス圧入領域における成形品裏面とこれに対
   応するキャビティ面との間に圧入することによってガス
   圧入領域に対応する成形品表面をこれに対応するキャビ
   ティ面に押圧して成形する事を特徴とするガス加圧射出
   成形方法。
2. 【請求項２】 成形品が樹脂製電気冷蔵庫用扉の外装パ
   ネルである事を特徴とする請求項１に記載のガス加圧射
   出成形方法。