JP2000345961A - 容量制御弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】容量可変型圧縮機用の複合型制御弁に、外部制
御によって開閉可能な主給気通路と、その主給気通路の
実質閉時においてブローバイガスの不足を補うための補
助給気通路とを提供し得る簡素な構成の入れ側弁部を設
ける。 【解決手段】抜き側弁部Ｖ１とソレノイド部Ｖ３との間
に配設した入れ側弁部Ｖ２にはロッド挿通路５２が形成
され、その挿通路内には作動ロッド８０が垂直方向に移
動可能に設けられている。作動ロッド８０はロッド挿通
路５２の内径ｄ１に近似した外径を持つ弁体部８４を有
する。弁体部８４のロッド挿通路５２からの離脱時、ロ
ッド挿通路５２は主給気通路として機能する。弁体部８
４のロッド挿通路５２への進入時にはロッド挿通路５２
はほぼ塞がれるが、ロッド挿通路の内面と弁体部の外面
との間の僅かな間隙が補助給気通路として機能する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、容量可変型圧縮機
用の容量制御弁に関する。特に、バルブハウジング内
に、圧縮機のクランク室と吸入圧領域とを繋ぐ抽気通路
の開度を調節可能な抜き側弁部と、圧縮機の吐出圧領域
とクランク室とを繋ぐ主給気通路の開度を調節可能な入
れ側弁部と、該バルブハウジングの軸方向に移動可能な
作動ロッドとが設けられ、前記作動ロッドを介しての抜
き側弁部及び入れ側弁部の連係した開度調節動作によっ
てクランク室の内圧を制御して圧縮機の吐出容量を調節
する容量制御弁に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に容量可変型斜板式圧縮機は、クラ
ンク室の内圧（クランク圧Ｐｃ）を制御することで斜板
の傾角を制御し吐出容量を調節する仕組みとなってい
る。このクランク圧Ｐｃの制御方式は、入れ側制御と抜
き側制御とに分類することができる。「入れ側制御」と
は、クランク室からガスを放出する抽気通路と、圧縮機
の吐出室からクランク室に高圧ガスを導入する給気通路
と、その給気通路に配設されて該通路の開度を調節する
入れ側制御弁とを設けておき、前記入れ側制御弁の開度
調節に基づいてクランク室へのガス導入量とクランク室
からのガス放出量とのバランスを制御してクランク圧を
所望値に調節する制御方式をいう。これに対し「抜き側
制御」とは、圧縮行程にあるピストンの外周面とシリン
ダボア内周面との間隙からクランク室内に漏洩するブロ
ーバイガス等をクランク圧の上昇要素として利用し、ク
ランク室からガスを放出する抽気通路に配設された抜き
側制御弁の開度調節に基づいてクランク圧を所望値に調
節する制御方式をいう。

【０００３】入れ側制御方式には、クランク圧を素早く
変更（昇圧）でき吐出能力の可変制御性に優れるという
利点がある反面、定吐出容量を維持すべくクランク圧を
一定に保持するために、ガス放出量と釣り合うだけの量
の高圧ガスをクランク室に供給し続けねばならないとい
う欠点（つまり高圧ガスの浪費）がある。他方、抜き側
制御方式には、自律的に開度調節可能で構造も比較的簡
素な制御弁を採用できると共に高圧ガスの浪費がほとん
どないという利点がある反面、本質的にクランク圧の昇
圧に時間を要するため吐出能力の可変制御性に劣るとい
う欠点がある。このため、入れ側／抜き側の各制御方式
の欠点を補って両制御方式の利点のみを享受できる複合
型の容量制御弁が提案されている。

【０００４】特開平５−９９１３６号公報はそのような
複合型の容量制御弁を開示する。その制御弁は、吐出室
とクランク室とをつなぐ主給気通路を開閉するためのボ
ール弁（第１弁体）及びそのボール弁を通路閉塞方向
（下方向）に付勢するバネからなる入れ側弁部と、前記
ボール弁を軸方向に変位させる伝達ロッド系を前記バネ
の付勢力に抗する方向（上方向）に電磁付勢可能な電磁
アクチュエータ部と、前記入れ側弁部と電磁アクチュエ
ータ部との間に配設されて前記伝達ロッド系を構成する
ロッドが中心域を縦断する抜き側弁部とを備えている。
該抜き側弁部は、電磁アクチュエータ部に作動連結され
ると共に吸入圧Ｐｓにも感応するダイヤフラムと、その
ダイヤフラムに作動連結されて吸入圧Ｐｓに応じてクラ
ンク室と吸入室とをつなぐ抽気通路の開度を調節可能な
リング状弁体（第２弁体）とを備えている。そのリング
状弁体は前記ロッドに外嵌された状態で上下移動可能と
なっている。そして、リング状弁体は、ロッドの下動時
には該ロッドに段状に形成されたストッパ部に係合する
限り伝達ロッド系と一体下動するが、ロッドの上動時に
該リング状弁体がバルブハウジングの弁座部に着座して
抽気通路を閉塞するとその後は伝達ロッド系が独自に上
動してボール弁を押し上げるのを許容する設計となって
いる。

【０００５】即ち、この容量制御弁では、電磁アクチュ
エータ部の通常範囲の電流値制御に基づいて容量制御の
目標値となる設定圧（制御吸入圧力）を変更可能として
冷房能力制御の柔軟性を増大させている。又、迅速なク
ランク圧Ｐｃの上昇が求められる場合には、電磁アクチ
ュエータ部に前記通常範囲を超える大電流を供給するこ
とで、リング状抜き側弁体による抽気通路の閉塞を維持
したまま伝達ロッド系を大きく上動させ、ボール弁を素
早く押し上げて入れ側弁部を強制開弁するようにしてい
る。換言すれば、この容量制御弁は、通常運転時には外
部からの通電制御による設定圧可変型の抜き側内部制御
弁として機能するが、非常時には外部からの通電制御に
よって入れ側外部制御弁に早変わりする。それ故、通常
時には高圧ガスを浪費しない一方、非常時には素早いク
ランク圧Ｐｃの昇圧を実現でき吐出容量の可変制御性に
も優れている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
５−９９１３６号の技術にも次のような欠点がある。
（欠点１）同公報の制御弁の入れ側弁部はボール弁で構
成されるため、ボール弁が弁座に着座することによって
主給気通路は完全に閉塞される。その一方で、同公報に
開示の容量可変型圧縮機には、吐出室とクランク室とを
常時連通させるオリフィス（絞り）が、制御弁を経由す
る主給気通路とは別に設けられている。このオリフィス
は、通常運転時におけるブローバイガスの供給不足を補
うべく高圧ガスをクランク室に供給するための専用の補
助給気通路であり、抜き側内部制御時におけるクランク
圧Ｐｃの昇圧性を改善する目的で設けられている。つま
りボール弁が弁座に着座することで入れ側弁部を経由す
る主給気通路が完全閉塞状態に陥った場合も、主給気通
路とは別の補助給気通路が常時連通状態で存在してい
る。つまり、主給気通路と補助給気通路とは、高圧ガス
を吐出室からクランク室に導くという点で共通の機能を
持つものでありながら（但しガス導入量はかなり異な
る）、制御弁の内と外とに別々に存在するという一見重
複した存在となっている。また、容量制御弁の他に補助
給気通路としてのオリフィスを圧縮機ハウジングに穿設
しなければならないとすれば、その加工の手間及びコス
トも無視できない。

【０００７】（欠点２）バルブハウジングに対して相対
変位する第１の可動部材であるロッドに、バルブハウジ
ングの弁座部に対し接離する第２の可動部材であるリン
グ状抜き側弁体を外嵌することで、該ロッドをリング状
弁体の摺動ガイドとして利用するという構造自体が極め
て特異で且つ複雑なものであり、量産品には採用し難い
設計である。

【０００８】（欠点３）前記ロッドとリング状弁体との
双方が可動部材であるため、ロッド外周面とリング状弁
体の内周面との接触部位は、両部材の円滑な相対摺動を
許容するようなものでなければならない一方で、リング
状弁体が弁座部に着座したときには十分なシール性が求
められる部位でもある（つまり背反的な二つの要求があ
る）。しかし、ロッドとリング状弁体の双方が可動部材
である以上、両者の相対摺動は本質的に激しく両部材の
加工精度や摺動耐久性をいかに向上させようとも、その
接触部位のシール性は不十分になりがちである。故に、
クランク室から吸入室へのガス漏れもある程度避けられ
ない。しかし、このことは、クランク圧Ｐｃの安定制御
を実現する上では不安要因となってしまう。

【０００９】なお、前記リング状抜き側弁体の内周面と
ロッド外周面との間のシール性を向上させる目的で、抜
き側弁体の軸方向長さを拡大して円筒形状に近づけ、ロ
ッド外周面との接触シール長をかせぐという改善策も考
えられる。しかし、そのような設計を採用すれば、抜き
側弁体の自重が増し、抜き側弁体の位置決め制御性に悪
影響がでるおそれがある。

【００１０】本発明の目的は、上述の欠点の少なくとも
一つを解消可能な、入れ側制御弁と抜き側制御弁の双方
の長所を兼ね備えた複合型の容量制御弁を提供すること
にある。具体的には、圧縮機運転時におけるブローバイ
ガスの不足を補うための補助給気通路を容量制御弁の外
に追加設置する必要性を回避又は低減できる容量制御弁
を提供することであり、又、従来よりも構造が簡素で量
産に適すると共に、制御弁内での圧力の異なる二つの領
域間（特にクランク圧領域と吸入圧領域との間）での圧
力隔絶性に優れた容量制御弁を提供することである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、バル
ブハウジング内に、容量可変型圧縮機のクランク室と吸
入圧領域とを繋ぐ抽気通路の開度を調節可能な抜き側弁
部と、前記圧縮機の吐出圧領域とクランク室とを繋ぐ主
給気通路の開度を調節可能な入れ側弁部と、該バルブハ
ウジングの軸方向に移動可能な作動ロッド手段とが設け
られ、前記作動ロッド手段を介しての抜き側弁部及び入
れ側弁部の連係した開度調節動作によってクランク室の
内圧を制御して圧縮機の吐出容量を調節する容量可変型
圧縮機用の容量制御弁において、前記入れ側弁部には、
前記作動ロッド手段の一部を進入させるためのロッド挿
通路が設けられ、前記作動ロッド手段は、前記バルブハ
ウジング内及び／又は前記ロッド挿通路内での軸方向配
置に応じて、前記ロッド挿通路が入れ側弁部の開弁時に
おける主給気通路を包含する通路として機能する場合
と、入れ側弁部の実質的閉弁時においてクランク室への
ガス供給を補うための補助給気通路を包含する通路とし
て機能する場合とを選択可能となるように構成されてい
ることを特徴とする容量制御弁。

【００１２】この構成によれば、作動ロッド手段は、バ
ルブハウジング内での軸方向配置に応じて抜き側弁部と
入れ側弁部との連係を図りながらクランク室の内圧（ク
ランク圧Ｐｃ）を最適化する。それと同時に作動ロッド
手段は、自己とロッド挿通路との相対関係を変化させる
ことで、入れ側弁部におけるロッド挿通路の意義を単に
作動ロッド手段の一部が進入するための通路に留まらな
いものとする。即ち、作動ロッド手段とロッド挿通路と
の相対関係に応じて、入れ側弁部に設けられたロッド挿
通路が、入れ側弁部の開弁時における主給気通路を包含
する通路になったり、入れ側弁部の実質的閉弁時におい
てクランク室へのガス供給を補うための補助給気通路を
包含する通路になったりする。つまり、該ロッド挿通路
は、入れ側弁部がどのような状態にあっても主給気通路
又は補助給気通路としての積極的役割を果たす。この構
成によれば、ロッド挿通路は入れ側弁部の実質的閉弁時
において補助給気通路としての役目を担い得るため、圧
縮機運転時におけるブローバイガスの不足を補うための
補助給気通路を容量制御弁の外に追加設置する必要性を
回避又は低減できる。なお、ロッド挿通路が入れ側弁部
の実質的閉弁時における補助給気通路を包含する通路と
化した場合、その補助給気通路の連通断面積は、入れ側
弁部が実質的開状態にあるときの主給気通路の連通断面
積に比してかなり小さいことが好ましい。

【００１３】請求項２の発明は、クランク室の内圧制御
に基づいて吐出容量を調節可能な容量可変型圧縮機に用
いられる容量制御弁であって、先端部及び基端部を備え
ると共に、該容量制御弁のバルブハウジング内にその軸
方向に移動可能に設けられた作動ロッド手段と、前記作
動ロッド手段の基端部近傍に設けられ、外部からの通電
制御に基づいて前記作動ロッド手段を軸方向に電磁付勢
可能なソレノイド部と、前記作動ロッド手段の先端部近
傍に設けられ、圧縮機のクランク室と吸入圧領域とを繋
ぐ抽気通路の開度を調節可能な抜き側弁部と、前記ソレ
ノイド部と抜き側弁部との間に設けられ、前記ソレノイ
ド部への通電制御に基づく前記作動ロッド手段の軸方向
変位に起因して圧縮機の吐出圧領域とクランク室とを繋
ぐ主給気通路を実質的に開閉可能な入れ側弁部とを備
え、前記入れ側弁部には、前記主給気通路の一部を構成
すると共にその入れ側弁部内を軸方向に縦断する前記作
動ロッド手段の一部の進入を許容するロッド挿通路が設
けられ、前記作動ロッド手段には、その軸方向変位に伴
い前記ロッド挿通路に対して進入離脱自在な弁体部が設
けられていることを特徴とする（図２，３，６，７，８
参照）。

【００１４】請求項２〜６は、後述の第１及び第２実施
形態を指向するものである。請求項２によれば、ソレノ
イド部と抜き側弁部との間に位置する入れ側弁部に設け
られたロッド挿通路に対して、作動ロッド手段の一部で
ある弁体部が進入離脱自在となっている。故に、作動ロ
ッド手段の弁体部がロッド挿通路内に進入することで主
給気通路の実質的閉状態（つまり入れ側弁部の実質的閉
状態）が実現される。又、入れ側弁部の実質的閉状態の
下でも作動ロッド手段が自由に軸方向変位できるため、
主給気通路の実質的閉状態を維持したまま作動ロッド手
段が抜き側弁部に対して作用を及ぼすことができる。こ
のように、作動ロッド手段の弁体部をロッド挿通路内に
進入離脱自在とするという簡易な構成により、入れ側弁
部及び抜き側弁部の連係した開度調節動作を実現でき、
入れ側制御弁と抜き側制御弁の双方の長所を兼ね備えた
複合型の容量制御弁とすることができる。

【００１５】加えて請求項２の制御弁によれば、ソレノ
イド部によって軸方向配置を制御される作動ロッド手段
の弁体部がロッド挿通路に進入しているか離脱している
かによって、入れ側弁部の実質的な開閉状態とロッド挿
通路の役割とが変化する。つまり、作動ロッド手段弁体
部のロッド挿通路からの離脱時には、入れ側弁部は実質
的な開状態となりロッド挿通路は主給気通路として機能
する。他方、作動ロッド手段弁体部のロッド挿通路への
進入時には、入れ側弁部は実質的な閉状態となると共
に、ロッド挿通路の内面と弁体部の外面との間の僅かな
間隙が、入れ側弁部の実質的閉弁時におけるクランク室
へのガス供給を補うための補助給気通路として機能する
（尚、この状況は、ロッド挿通路が補助給気通路として
の前記間隙を包含すると言い得るものである）。従っ
て、この制御弁によれば、圧縮機運転時におけるブロー
バイガスの不足を補うための補助給気通路を容量制御弁
の外に追加設置する必要性を回避又は低減でき、又、制
御弁の構造を従来よりも簡素で量産に適したものとする
ことができる。なお、ロッド挿通路の内面と弁体部の外
面との間に確保された間隙（補助給気通路）のガス供給
能力は、ロッド挿通路の内径と弁体部の外径との差によ
り及び／又はロッド挿通路に対する弁体部の進入量に応
じて変わり得る。

【００１６】請求項３の発明は、請求項２に記載の容量
制御弁において、前記作動ロッド手段には更に、該作動
ロッド手段の軸方向変位にもかかわらず前記ロッド挿通
路内に常駐可能な隔絶部が設けられ、この隔絶部は前記
ロッド挿通路を圧力的に隔絶された上部領域と下部領域
とに二分し、前記上部領域は前記抜き側弁部における抽
気通路の一部として利用され、前記下部領域は前記入れ
側弁部における給気通路の一部として利用されることを
特徴とする（図２，３，６，８参照）。

【００１７】この構成によれば、抜き側弁部と入れ側弁
部とにまたがって存在すると共に軸方向への変位可能と
いう作動ロッド手段の特殊事情を許容しつつも、ロッド
挿通路内に常駐する隔絶部によって、圧力的に隔絶され
るべき二つの領域（抽気通路に対応した上部領域と給気
通路に対応した下部領域）の隔絶を達成できる。

【００１８】請求項４の発明は、請求項３に記載の容量
制御弁において、前記入れ側弁部には、前記作動ロッド
手段の弁体部がロッド挿通路から離脱しているときに前
記ロッド挿通路の下部領域と連通する入れ側弁室が区画
形成されており、この入れ側弁室及び前記ロッド挿通路
の上部領域は圧縮機のクランク室に連通され、前記ロッ
ド挿通路の下部領域は圧縮機の吐出圧領域に連通され、
更に前記作動ロッド手段の弁体部と隔絶部とはほぼ同径
であることを特徴とするものである（図２，３，８参
照）。

【００１９】この構成によれば、ロッド挿通路及び入れ
側弁室における作動ロッド手段の各部と前記領域との配
置関係は、ロッド挿通路上部領域／隔絶部／ロッド挿通
路下部領域／弁体部／入れ側弁室の順となる。又、隔絶
部と弁体部とに挟まれるロッド挿通路下部領域には吐出
圧Ｐｄが導入され、ロッド挿通路上部領域と入れ側弁室
にはクランク圧Ｐｃが導入され、しかも弁体部と隔絶部
とはほぼ同径となっている。故に、隔絶部がその上下の
圧差（Ｐｃ−Ｐｄ）に基づいて受ける上方付勢力と、弁
体部がその上下の圧差（Ｐｄ−Ｐｃ）に基づいて受ける
下方付勢力とは互いに相殺（キャンセル）される関係に
ある。このため、作動ロッド手段を取り巻くクランク圧
Ｐｃや吐出圧Ｐｄがいかように変化しようとも、Ｐｃと
Ｐｄの差圧による影響は上述のように相殺され、作動ロ
ッド手段の位置決めに悪影響を及ぼすことはない。よっ
て、ソレノイド部への通電制御に基づく作動ロッド手段
の一義的な配置制御が確実なものとなる。

【００２０】請求項５の発明は、請求項２〜４のいずれ
か一項に記載の容量制御弁において、 前記ソレノイド
部への通電時には、前記作動ロッド手段の弁体部がロッ
ド挿通路に進入して前記入れ側弁部の主給気通路が実質
的な閉状態に陥ると共に、前記作動ロッド手段が前記抜
き側弁部に作動連結されて、該抜き側弁部が、前記ソレ
ノイド部への通電量に応じて変化する作動ロッド手段の
電磁付勢力に基づいて設定圧を変更可能な設定圧可変型
の抜き側制御弁として機能することを特徴とする（図
２，３，６，７，８参照）。

【００２１】請求項５及び６は、請求項２〜４の容量制
御弁において、外部的に通電制御されるソレノイド部
と、抜き側弁部及び入れ側弁部との好ましい関係につい
て言及したものである。請求項５で言及するソレノイド
部への通電時には、容量制御弁は、前記補助給気通路を
経由してクランク室に供給されるガスをクランク圧の上
昇要因として利用する設定圧可変型の抜き側制御弁とし
て機能する。

【００２２】請求項６の発明は、請求項５に記載の容量
制御弁において、前記ソレノイド部への通電停止時に
は、前記作動ロッド手段を初期位置に戻すことで前記入
れ側弁部の主給気通路を開状態に導くと共に、作動ロッ
ド手段と前記抜き側弁部との作動連結を解除して抜き側
弁部の抽気通路を閉状態に導くための初期化手段が設け
られていることを特徴とする（図２，３，６，７，８参
照）。

【００２３】この構成によれば、初期化手段が有効に作
用すると、主給気通路が開状態となり抽気通路が閉状態
となってクランク圧が上昇する状況が作られる。つま
り、圧縮機の吐出容量が最小化される状況が、ソレノイ
ド部への通電停止に同期して出現する。このため、停止
状態にある圧縮機を次に再起動するときの起動トルクが
小さくて済む等のメリットが生まれる。

【００２４】請求項７の発明は、クランク室の内圧制御
に基づいて吐出容量を調節可能な容量可変型圧縮機に用
いられる容量制御弁であって、互いに離接可能な状態で
縦に並んだ第１及び第２ロッドを備えると共に、該容量
制御弁のバルブハウジング内にその軸方向に移動可能に
設けられた作動ロッド手段と、前記作動ロッド手段の第
１ロッド側に設けられ、外部からの通電制御に基づいて
前記第１ロッドを第２ロッドに向けて電磁付勢可能なソ
レノイド部と、前記作動ロッド手段の第２ロッド側に設
けられ、圧縮機のクランク室と吸入圧領域とを繋ぐ抽気
通路の開度を調節可能な抜き側弁部と、前記ソレノイド
部と抜き側弁部との間に設けられ、前記ソレノイド部へ
の通電制御に基づく第１ロッドの第２ロッドに対する離
接動作に起因して圧縮機の吐出圧領域とクランク室とを
繋ぐ主給気通路を開閉可能な入れ側弁部とを備え、前記
入れ側弁部には、その入れ側弁部内を軸方向に縦断する
前記第２ロッドを移動可能に保持するためのロッド挿通
路が設けられ、前記第２ロッドには、前記主給気通路の
一部を構成すると共に該第２ロッドの一端面に開口した
内部通路が形成され、前記第１ロッドには、その軸方向
変位に伴う前記第２ロッドの一端面への接離に応じて前
記第２ロッドの内部通路を閉塞開放可能な弁体部が形成
されていることを特徴とする（図９，１０，１２，１３
参照）。

【００２５】請求項７〜１０は、後述の第３実施形態を
指向するものである。請求項７によれば、ソレノイド部
と抜き側弁部との間に位置する入れ側弁部に設けられた
ロッド挿通路に移動可能に保持された第２ロッドに対
し、第１ロッドの弁体部が接離可能となっている。そし
て、第１ロッドの弁体部が第２ロッドの一端面に当接す
ることで、主給気通路たる第２ロッド内部通路の閉状態
（つまり入れ側弁部の実質的閉状態）が実現される。ま
た、第１及び第２ロッドの当接後も両ロッドは一体化し
て自由に軸方向変位できるため、主給気通路の実質的閉
状態を維持したまま作動ロッド手段（第１及び第２ロッ
ド）が抜き側弁部に対して作用を及ぼすことができる。
このように、ロッド挿通路内に移動可能に保持した第２
ロッドに対して第１ロッドが接離でき且つ両ロッドの接
合の際には両者の一体移動を可能ならしめるという簡易
な構成により、入れ側弁部及び抜き側弁部の連係した開
度調節動作を実現でき、入れ側制御弁と抜き側制御弁の
双方の長所を兼ね備えた複合型の容量制御弁とすること
ができる。

【００２６】加えて請求項７の制御弁によれば、ソレノ
イド部によって軸方向配置を制御される第１ロッドの弁
体部が第２ロッドの一端面に当接するか否かによって、
入れ側弁部の実質的な開閉状態とロッド挿通路の役割と
が変化する。つまり、第１ロッドと第２ロッドとの離間
時には、入れ側弁部は実質的な開状態となり第２ロッド
の内部通路が主給気通路として機能する。他方、第１ロ
ッド弁体部の第２ロッド一端面への当接時には、第２ロ
ッドの内部通路が塞がれて入れ側弁部は実質的な閉状態
となると共に、ロッド挿通路の内面と第２ロッドの外面
との間の僅かな間隙が、入れ側弁部の実質的閉弁時にお
けるクランク室へのガス供給を補うための補助給気通路
として機能する（尚、この状況は、ロッド挿通路が補助
給気通路としての前記間隙を包含すると言い得るもので
ある）。この制御弁によれば、圧縮機運転時におけるブ
ローバイガスの不足を補うための補助給気通路を容量制
御弁の外に追加設置する必要性を回避又は低減でき、
又、制御弁の構造を従来よりも簡素で量産に適したもの
とすることができる。なお、ロッド挿通路の内面と第２
ロッドの外面との間に確保された間隙（補助給気通路）
のガス供給能力は、ロッド挿通路の内径と第２ロッドの
外径との差により及び／又はロッド挿通路と第２ロッド
との重なり長さに応じて変わり得る。

【００２７】請求項８の発明は、請求項７に記載の容量
制御弁において、前記入れ側弁部には、前記第１ロッド
の弁体部を収容すると共に前記給気通路の一部を構成す
る入れ側弁室が区画形成され、その入れ側弁室には、前
記第２ロッドの一端面の下限位置を規制するための位置
規制手段が設けられていることを特徴とする。

【００２８】この構成によれば、位置規制手段によって
第２ロッド一端面の下限位置が規制されるため、第１ロ
ッドのソレノイド部方向への後退によって第１ロッドが
第２ロッドから確実に離れることが可能となる。又、こ
の構成では第１ロッドのみならず第２ロッドも移動可能
となっているが、両ロッドは離接可能な状態で縦に並ぶ
関係にあるのであって密接状態で外嵌される関係にはな
い。このため、第１及び第２ロッドの双方が可動部材で
あったとしても、制御弁の内部構造はさほど複雑化され
ず、量産に支障はない。

【００２９】なお、前記位置規制手段は好ましくは、一
又は二以上のコイルバネによって構成され（図９，１
０，１２参照）、あるいは、コイルバネ及びストッパ部
材によって構成される（図１３参照）。

【００３０】請求項９の発明は、請求項７又は８に記載
の容量制御弁において、前記ソレノイド部への通電時に
は、前記第１ロッドの弁体部が第２ロッドの一端面に当
接して前記入れ側弁部の主給気通路が閉状態に陥ると共
に、第１ロッド及び／又は第２ロッドが前記抜き側弁部
に作動連結されて、該抜き側弁部が、前記ソレノイド部
への通電量に応じて変化する第１ロッドの電磁付勢力に
基づいて設定圧を変更可能な設定圧可変型の抜き側制御
弁として機能することを特徴とする。

【００３１】請求項９及び１０は、請求項７及び８の容
量制御弁において外部的に通電制御されるソレノイド部
と、抜き側弁部及び入れ側弁部との好ましい関係につい
て言及したものである。請求項９で言及するソレノイド
部への通電時には、容量制御弁は、前記補助給気通路を
経由してクランク室に供給されるガスをクランク圧の上
昇要因として利用する設定圧可変型の抜き側制御弁とし
て機能する。

【００３２】請求項１０の発明は、請求項９に記載の容
量制御弁において、前記ソレノイド部への通電停止時に
は、少なくとも前記第１ロッドを初期位置に戻すことで
前記入れ側弁部の主給気通路を開状態に導くと共に、第
１ロッドと前記抜き側弁部との作動連結を解除して抜き
側弁部の抽気通路を閉状態に導くための初期化手段が設
けられていることを特徴とする。

【００３３】この構成によれば、初期化手段が有効に作
用すると、主給気通路が開状態となり抽気通路が閉状態
となってクランク圧が上昇する状況が作られる。つま
り、圧縮機の吐出容量が最小化される状況が、ソレノイ
ド部への通電停止に同期して出現する。このため、停止
状態にある圧縮機を次に再起動するときの起動トルクが
小さくて済む等のメリットが生まれる。

【００３４】請求項１１の発明は、請求項１〜１０のい
ずれか一項に記載の容量制御弁において、前記抜き側弁
部は、圧縮機の吸入圧領域と連通する感圧室兼用の弁室
と、その弁室の底に設けられた弁座と、前記弁室内に移
動可能に設けられると共に前記弁座に離接しながら前記
抽気通路の開度を調節可能な抜き側弁体と、前記弁室内
に設けられると共に吸入圧に感応して前記抜き側弁体の
位置決めに影響を及ぼす感圧部材とを備えてなることを
特徴とする。

【００３５】この構成によれば、抜き側弁部が前記作動
ロッド手段の作動連結を受けない場合に、抜き側弁体が
弁座に確実に着座して抽気通路の閉塞を完全なものとす
ることができる。従って、入れ側弁部の実質的開弁時
に、抜き側弁部を確実に閉弁状態として抜き側弁部によ
るクランク圧領域と吸入圧領域との圧力隔絶を完全なも
のとすることができる。このため、クランク圧の昇圧性
に優れる。

【００３６】

【発明の実施の形態】本発明を容量可変型斜板式圧縮機
に組み込まれる容量制御弁に具体化したいくつかの実施
形態を図面を参照して説明する。

【００３７】（第１実施形態）クラッチ付き容量可変型
斜板式圧縮機用の容量制御弁に具体化した第１実施形態
を図１〜図４を参照して説明する。

【００３８】（圧縮機本体の概要）：図１に示すよう
に、斜板式圧縮機は、シリンダブロック１と、その前端
に接合されたフロントハウジング２と、シリンダブロッ
ク１の後端に弁形成体３を介して接合されたリヤハウジ
ング４とを備えている。これら１，２，３及び４は、複
数の通しボルト（図示略）により相互に接合固定され、
圧縮機のハウジングを構成する。シリンダブロック１と
フロントハウジング２とに囲まれた領域にはクランク室
５が区画されている。クランク室５内には駆動軸６が、
ハウジング内に設けられた複数のラジアル軸受け６ａ，
６ｂによって回転可能に支持されている。シリンダブロ
ック１の中央に確保された凹部内にはコイルバネ７及び
後側スラスト軸受け８が配設されている。他方、クラン
ク室５において駆動軸６上には回転支持体１１が一体回
転可能に固定され、この回転支持体１１とフロントハウ
ジング２の内壁面との間には前側スラスト軸受け９が配
設されている。駆動軸６は、バネ７で前方付勢された後
側軸受け８と前側軸受け９とによってスラスト方向に支
持されている。

【００３９】駆動軸６の前端部は、電磁クラッチ４０を
介して外部駆動源としての車輌エンジンＥに作動連結さ
れている。電磁クラッチ４０は、フロントハウジング２
の前方筒部上にベアリング４１により回動可能に支持さ
れたプーリ４２と、環状のソレノイドコイル４３と、駆
動軸６の前端域にて板バネ４４付勢された状態で前後摺
動可能に設けられたアーマチュア４５とを備えている。
図１には、板バネ４４の付勢力に抗してアーマチュア４
５がプーリ４２の端面に接合された状態が示されてい
る。コイル４３への通電により生じた電磁力によってア
ーマチュア４５がプーリ４２の端面に吸引接合される
と、動力伝達ベルト４６、プーリ４２及びアーマチュア
４５を介してエンジンＥの駆動力が駆動軸６に伝達され
る。コイル４３への通電停止によって電磁力が消失すれ
ば、アーマチュア４５は板バネ４４の付勢力によってプ
ーリ４２から離間し動力伝達が遮断される。このように
コイル４３への通電制御に基づいてエンジン動力が駆動
軸６に選択的に伝達される。

【００４０】更に、クランク室５内にはカムプレートた
る斜板１２が収容されている。斜板１２の中央部には挿
通孔が貫設され、この挿通孔に駆動軸６が挿通されてい
る。この斜板１２は、連結案内機構としてのヒンジ機構
１３を介して回転支持体１１及び駆動軸６に作動連結さ
れている。ヒンジ機構１３は、回転支持体１１のリヤ面
から突設されたガイド孔付きの支持アーム１４と、斜板
１２のフロント面から突設された球状頭部付きのガイド
ピン１５とで構成されている。そして、ヒンジ機構１３
を構成する支持アーム１４とガイドピン１５との連係お
よび斜板１２の中央挿通孔内での駆動軸６との接触によ
り、斜板１２は駆動軸６と同期回転可能であると共に、
駆動軸６の軸方向へのスライド移動を伴いながら駆動軸
６に対して傾動可能となっている。

【００４１】回転支持体１１と斜板１２との間には傾角
減少バネ１６（好ましくは駆動軸６に巻装されたコイル
バネ）が設けられている。この傾角減少バネ１６は斜板
１２をシリンダブロック１に接近する方向（即ち傾角減
少方向）に付勢する。斜板１２よりも後方の駆動軸６上
には後退規制部１７（好ましくはサークリップ）が設け
られている。この後退規制部１７はそれ以上の斜板１２
の後退を規制することで斜板１２の最小傾角θｍｉｎ
（例えば３〜５°）を規制する。他方、斜板１２の最大
傾角θｍａｘは、斜板１２のカウンタウェイト部１２ａ
が回転支持体１１の規制部１１ａに当接することで規制
される。

【００４２】図１に示すように、シリンダブロック１に
は、駆動軸６を取り囲むように複数のシリンダボア１ａ
（一つのみ図示）が形成され、各シリンダボア１ａには
片頭型のピストン１８が往復動可能に収容されている。
各ピストン１８の端部は一対のシュー１９を介して斜板
１２の外周部に係留され、これによりピストン１８と斜
板１２とは作動連結されている。

【００４３】弁形成体３とリヤハウジング４との間に
は、圧縮機の中心域に位置する吸入室２１と、それを取
り囲む吐出室２２とが区画されている。弁形成体３には
各シリンダボア１ａに対応して、吸入ポート２３及び同
ポート２３を開閉する吸入弁２４並びに吐出ポート２５
及び同ポート２５を開閉する吐出弁２６が設けられてい
る。吸入ポート２３を介して吸入室２１と各シリンダボ
ア１ａとが連通され、吐出ポート２５を介して各シリン
ダボア１ａと吐出室２２とが連通される。

【００４４】図１の斜板式圧縮機では、エンジンＥから
の動力供給により駆動軸６が回転されると、それに伴い
所定角度θに傾斜した斜板１２が回転する。すると、各
ピストン１８が斜板の傾角θに対応したストロークで往
復動され、各シリンダボア１ａでは、吸入室２１（吸入
圧Ｐｓの領域）からの冷媒ガスの吸入、圧縮、吐出室２
２（吐出圧Ｐｄの領域）への圧縮冷媒ガスの吐出が順次
繰り返される。

【００４５】斜板１２の傾角θは、斜板回転時の遠心力
に起因する回転運動のモーメント、傾角減少バネ１６の
付勢作用に起因するバネ力によるモーメントと、ピスト
ン１８の往復慣性力によるモーメント、ガス圧によるモ
ーメント等の各種モーメントの相互バランスに基づいて
決定される。ガス圧によるモーメントとは、シリンダボ
ア内圧と、ピストン背圧にあたるクランク室５の内圧
（クランク圧Ｐｃ）との相互関係に基づいて発生するモ
ーメントであり、クランク圧Ｐｃに応じて傾角減少方向
にも傾角増大方向にも作用する。図１の圧縮機では、後
述する容量制御弁５０を用いてクランク圧Ｐｃを調節し
前記ガス圧によるモーメントを適宜変更することによ
り、斜板１２の傾角θを前記最小傾角θｍｉｎと最大傾
角θｍａｘとの間の任意の角度に設定することができる
ようになっている。なお、斜板の傾角θとは、駆動軸６
に直交する仮想平面と斜板１２とがなす角度をいう。こ
のようにクランク圧Ｐｃの制御に基づいて斜板１２の傾
角が決定され、その傾角に応じて各ピストン１８のスト
ローク即ち圧縮機の吐出容量が可変調節される。

【００４６】斜板の傾角制御に大きく関与するクランク
圧Ｐｃを制御するためのクランク圧制御機構は、圧縮機
ハウジング内に設けられた各種の通路２７，２８と、抜
き側弁部Ｖ１、入れ側弁部Ｖ２及びソレノイド部Ｖ３か
らなる容量制御弁５０とによって構成される。即ち、圧
縮機ハウジングには、クランク室５と吸入室２１とを接
続する抽気通路２７およびクランク室５と吐出室２２と
を接続する給気通路２８が設けられている（但し、抽気
通路２７及び給気通路２８は制御弁５０近傍とクランク
室５との間においてほぼ共通化されている）。抽気通路
２７の途中には制御弁５０の抜き側弁部Ｖ１が設けら
れ、給気通路２８の途中には制御弁５０の入れ側弁部Ｖ
２が設けられている。

【００４７】なお、圧縮機の吐出室２２と吸入室２１と
は外部冷媒回路３０を介して接続されている。この外部
冷媒回路３０は該圧縮機とともに車輌用空調装置の冷房
回路を構成する。外部冷媒回路３０には例えば、凝縮器
（コンデンサ）３１、温度式の膨張弁３２及び蒸発器
（エバポレータ）３３が設けられている。膨張弁３２の
開度は、蒸発器３３の出口側に設けられた感温筒３２ａ
の検知温度および蒸発圧力に基づいてフィードバック制
御され、膨張弁３２は熱負荷に見合った液冷媒を蒸発器
３３に供給して外部冷媒回路３０における冷媒流量を調
節する。

【００４８】（圧縮機の電子制御構成）：図２に示すよ
うに、蒸発器３３の近傍には温度センサ３４が設置され
ている。この温度センサ３４は蒸発器３３の温度を検出
し、その蒸発器温度情報を制御コンピュータＣに提供す
る。この制御コンピュータＣは車輌用空調装置の冷暖房
に関する一切の制御を司る。制御コンピュータＣの入力
側には、温度センサ３４の他に、車輌の室内温度を検出
する室温センサ３５、車輌の室内温度を設定するための
室温設定器３６、空調装置作動スイッチ３７およびエン
ジンＥの電子制御装置（ＥＣＵ）が接続されている。他
方、制御コンピュータＣの出力側には、前述の電磁クラ
ッチ４０のソレノイドコイル４３への通電を制御する駆
動回路３８と、制御弁５０のソレノイド部Ｖ３への通電
を制御する駆動回路３９が接続されている。制御コンピ
ュータＣは、温度センサ３４から得られる蒸発器温度、
室温センサ３５から得られる車室内温度、室温設定器３
６によって設定された所望室温、空調装置作動スイッチ
３７からのＯＮ／ＯＦＦ設定状況、及び、ＥＣＵからの
エンジンＥの起動・停止やエンジン回転数に関する情報
等の外部情報に基づいて、電磁クラッチ４０を制御する
と共に、制御弁５０のソレノイド部Ｖ３への適切な通電
量を演算する。そして、その演算した電流値の電流を駆
動回路３９からソレノイド部Ｖ３に供給し、入れ側弁部
Ｖ２の開度や抜き側弁部Ｖ１での設定圧Ｐｓｅｔ（弁開
度制御の目標値）を外部制御する。

【００４９】（容量制御弁）：図２及び図３に示すよう
に、容量制御弁５０は、その上部を占める抜き側弁部Ｖ
１と、制御弁の中部を占める入れ側弁部Ｖ２と、制御弁
の下部を占めるソレノイド部Ｖ３とを備えている。抜き
側弁部Ｖ１は、クランク室５と吸入室２１とを繋ぐ抽気
通路２７の開度（絞り量）を任意調整可能である。入れ
側弁部Ｖ２は、吐出室２２とクランク室５とを繋ぐ給気
通路２８を主として開閉制御する。ソレノイド部Ｖ３
は、制御弁５０内に配設された作動ロッド手段としての
作動ロッド８０を外部からの通電制御に基づいて変位制
御するための一種の電磁アクチュエータである。ソレノ
イド部Ｖ３によって制御される作動ロッド８０を介し
て、抜き側弁部Ｖ１と入れ側弁部Ｖ２は、一方が閉じた
状態で他方の開度が調節されるような連係関係にある。
尚、作動ロッド８０は、先端部８１、隔絶部８２、第１
連結部８３、弁体部８４及び第２連結部（基端部）８５
からなる棒状部材であり、いずれの部位も横断面円形状
である。作動ロッドの隔絶部８２及び第２連結部８５は
いずれも外径ｄ１（断面積Ｓ１）で等しく、先端部８１
の外径および第１連結部８３の外径（ｄ２）は共に前記
ｄ１よりも明らかに小さくなっている。他方、弁体部８
４の外径も前記ｄ１に非常に近いが、本実施形態では意
図的に（又は不可避的に）ごく僅か（Δｄ）だけ小さく
なっている（つまり弁体部８４の外径はｄ１−Δｄ、断
面積はＳ１−ΔＳ）。なお、作動ロッド８０の各部の技
術的意義については後述の説明で明らかとなる。

【００５０】容量制御弁５０のバルブハウジング５１
は、抜き側弁部Ｖ１及び入れ側弁部Ｖ２の主な外郭を構
成する上半部本体５１ａと、その上端部に固着されたキ
ャップ状のカバー部５１ｂと、ソレノイド部Ｖ３の主な
外郭を構成する下半部本体５１ｃとから構成されてい
る。バルブハウジングの上半部本体５１ａの中心にはそ
の軸方向（図の垂直方向）に延びるロッド挿通路５２が
形成され、そのロッド挿通路５２内には前記作動ロッド
８０が垂直方向に移動可能に配設されている。ロッド挿
通路５２の内径は前記隔絶部８２の外径ｄ１に等しい。
それ故、ロッド挿通路５２内に挿入された隔絶部８２に
より、ロッド挿通路５２は抜き側弁部Ｖ１側に位置する
上部領域と、入れ側弁部Ｖ２側に位置する下部領域とに
区分される。そして、上下両領域は隔絶部８２によって
圧力的に隔絶される。

【００５１】抜き側弁部Ｖ１は、バルブハウジング上半
部本体５１ａの一部とキャップ状カバー部５１ｂとによ
って区画されている。カバー部５１ｂの内側には、抜き
側弁室５３が形成されている。この抜き側弁室５３の底
壁は、前記上半部本体５１ａの内周壁から軸心に向かっ
て突設された環状段差部５５によって構成され、その環
状段差部５５の中央には弁孔５４が形成されている。弁
孔５４を介して弁室５３とロッド挿通路５２の上部領域
とは連通可能となっている。前記カバー部５１ｂの周壁
には複数のＰｓポート５６が設けられている。各Ｐｓポ
ート５６及び抽気通路の下流部２７ｂを介して抜き側弁
室５３は吸入室２１に連通されている。抽気通路下流部
２７ｂ及びＰｓポート５６は、吸入室２１から弁室５３
に吸入圧Ｐｓを導くための検圧通路として機能し、抜き
側弁室５３は感圧室の役目をも担う。また、ロッド挿通
路５２の上部領域を取り囲むバルブハウジング５１の周
壁には、半径方向に延びる複数のＰｃ１ポート５７が設
けられている。各Ｐｃ１ポート５７は、抽気通路の上流
部２７ａを介してクランク室５をロッド挿通路５２の上
部領域及び弁孔５４に連通させる。従って、 Ｐｃ１ポ
ート５７、ロッド挿通路５２の上部領域、弁孔５４、抜
き側弁室（感圧室）５３及びＰｓポート５６は、制御弁
５０の抜き側弁部Ｖ１内において、クランク室５と吸入
室２１とを連通させる抽気通路２７の一部を構成する。

【００５２】抜き側弁室兼感圧室５３内には、抜き側弁
体６１と、吸入圧Ｐｓに感応する感圧部材としてのベロ
ーズ６２が配設されている。ベローズ６２の内部空間は
真空又は減圧状態にされると共にその内部には伸張バネ
６２ａが配設されている。ベローズ６２の上端部（固定
端）は前記カバー部５１ｂの頭頂に形成された窪みに係
合されている。その窪みを支座として、ベローズ６２の
下端部（可動端）は伸張バネ６２ａにより伸張方向（下
方向）に付勢されている。更にベローズ６２の可動端と
環状段差部５５との間には保持バネ６３が介装されてい
る。この保持バネ６３により、ベローズ６２は、吸入圧
Ｐｓに感応して伸縮する場合でもカバー部５１ｂの窪み
に押し付けられる格好で該カバー部５１ｂと段差部（弁
室底壁）５５との間に安定保持される。

【００５３】ベローズ６２の可動端には弁孔５４に向か
って開口する凹部が形成され、この凹部内には抜き側弁
体６１が嵌入固定又は相対摺動自在に遊嵌されている。
いずれにせよ弁体６１は垂直方向に移動可能である。抜
き側弁体６１は略円柱形状をなし、その下端面は、弁座
としての環状段差部５５に着座するとき弁孔５４を完全
に閉塞可能な形状及び面積を有している。故に、弁体６
１が弁座５５に着座すると、前記抽気通路２７の連通が
遮断される。前記ベローズ６２は感圧室５３に導かれて
いる吸入圧Ｐｓに応じて自律的に伸縮し、その伸縮動作
に基づき抜き側弁体６１による弁孔５４の開度（即ち抽
気通路２７の開度）の調節に関与する。なお、弁座５５
に着座した状態（又は着座寸前）の弁体６１には、その
下側からはクランク圧Ｐｃが上側からは吸入圧Ｐｓが作
用する。圧縮機の運転中は一般にＰｓよりもＰｃの方が
高いため、弁体６１は（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧に基づく上方
付勢を受けるが、通常はその上方付勢力よりも、伸張バ
ネ６２ａを含むベローズ６２の下方付勢力が優るように
設定されている。このため、前記作動ロッド８０による
上方付勢の助力がない限り、抜き側弁体６１は弁座５５
に着座し続ける。

【００５４】入れ側弁部Ｖ２は、バルブハウジング５１
内にあってロッド挿通路５２の上部領域と圧力的に隔絶
されているロッド挿通路５２の下部領域の他に、同じく
バルブハウジングの上半部本体５１ａ内に区画形成され
た入れ側弁室６４を備えている。入れ側弁室６４の内径
はロッド挿通路５２の内径ｄ１よりも大きく、入れ側弁
室６４はロッド挿通路５２の直下に配置されて該ロッド
挿通路の下部領域と連通可能となっている。入れ側弁室
６４の底壁は後記固定鉄心６７の上端面によって提供さ
れる。ロッド挿通路５２の下部領域を取り囲むバルブハ
ウジング５１の周壁には、半径方向に延びる複数のＰｄ
ポート５８が設けられている。ロッド挿通路５２の下部
領域は、各Ｐｄポート５８及び給気通路の上流部２８ａ
を介して吐出室２２と連通する。又、入れ側弁室６４を
取り囲むバルブハウジング５１の周壁には、半径方向に
延びる複数のＰｃ２ポート５９が設けられている。各Ｐ
ｃ２ポート５９は、抽気通路の下流部２８ｂを介して入
れ側弁室６４をクランク室５に連通させる。従って、
Ｐｄポート５８、ロッド挿通路５２の下部領域、入れ側
弁室６４及びＰｃ２ポート５９は、制御弁５０の入れ側
弁部Ｖ２内において吐出室２２とクランク室５とを連通
させる給気通路２８の一部を構成する。

【００５５】図２に示すように、入れ側弁室６４内には
作動ロッド８０の弁体部８４が配置される。作動ロッド
８０が図２の状態から上動されると、図３に示すように
弁体部８４がロッド挿通路５２の下部領域に進入し該挿
通路５２をほぼ塞ぐ。故に、作動ロッドの弁体部８４
は、ロッド挿通路５２の下部領域を選択的に開放・閉塞
することで給気通路２８を実質的に開閉可能な入れ側弁
体として機能する。ロッド挿通路５２の下部領域は入れ
側弁部Ｖ２での弁孔として位置づけられる。

【００５６】なお、前述のように弁体部８４の外径（ｄ
１−Δｄ）はロッド挿通路５２の内径ｄ１に比して僅か
に小さいため、厳密に言えば、弁体部８４がロッド挿通
路５２の下部領域に進入しても該挿通路５２を完全には
閉じない。しかし、進入前のロッド挿通路５２の連通断
面積に比して進入後の連通断面積は大きく絞られるた
め、その進入動作によって入れ側弁部Ｖ２が実質的に閉
じられると理解できる。その場合には同時に、ロッド挿
通路５２の内径と弁体部８４の外径との差Δｄに相当す
る絞りがロッド挿通路５２の下部領域に出現する（つま
り給気通路２８の途中に絞りが出現する）と理解でき
る。この絞りが、入れ側弁部Ｖ２の実質的閉弁時におい
てクランク室へのガス供給を補うための補助給気通路と
なる。

【００５７】図２に示すように、ソレノイド部Ｖ３は、
有底円筒状の収容筒６６を備えている。収容筒６６の上
部には固定鉄心６７が嵌合され、この嵌合により収容筒
６６内にはソレノイド室６８が区画されている。ソレノ
イド室６８には、プランジャとしての可動鉄心６９が垂
直方向に移動可能に収容されている。固定鉄心６２の中
心には、作動ロッド８０の第２連結部８５が垂直方向に
移動可能に配置されている。第２連結部８５の上端は弁
体部８４となっている。第２連結部８５の下端は、ソレ
ノイド室６８内にあって可動鉄心６９の中心に貫設され
た孔に嵌合されると共にかしめにより嵌着固定されてい
る。従って、可動鉄心６９と作動ロッド８０とは一体と
なって上下動する。固定鉄心６７と可動鉄心６９との間
には、戻しバネ７０が配設されている。戻しバネ７０
は、可動鉄心６９を固定鉄心６７から離間させる方向に
作用して可動鉄心６９及び作動ロッド８０を下方に付勢
するため、可動鉄心６９及び作動ロッド８０を最下動位
置（非通電時における初期位置）に戻すための初期化手
段として位置付けられる。

【００５８】固定鉄心６７及び可動鉄心６９の周囲に
は、これら鉄心６７，６９を跨ぐ範囲においてコイル７
１が巻回されている。このコイル７１には制御コンピュ
ータＣの指令に基づき駆動回路３９から所定の電流が供
給され、コイル７１はその供給電流量Ｉに応じた大きさ
の電磁力を発生する。その電磁力によって可動鉄心６９
が固定鉄心６７に向かって吸引され作動ロッド８０が上
動する。

【００５９】制御弁５０内での作動ロッド８０の相対配
置は、主としてコイル７１への通電量Ｉによって決定さ
れる。まずコイル７１への通電がない場合には、戻しバ
ネ７０の作用により作動ロッド８０は図２に示す最下動
位置（初期位置）に配置される。すると、作動ロッド８
０は、先端部８１が抜き側弁体６１から離れると共に弁
体部８４がロッド挿通路５２の下部領域から離脱した状
態となる。このとき、抜き側弁部Ｖ１は弁体６１が弁座
５５に着座した全閉状態となり、入れ側弁部Ｖ２は全開
状態となる。

【００６０】他方、コイル７１に対し通電制御範囲の最
小電流値の通電があれば、それに基づいて発生する電磁
付勢力（上向き）が戻しバネ７０の下向き付勢力を凌駕
し、作動ロッド８０は、その弁体部８４がロッド挿通路
５２の下部領域に進入すると共に先端部８１が抜き側弁
体６１を押し上げ可能な位置まで上動される（図３参
照）。このとき、入れ側弁部Ｖ２は実質閉状態に陥る
（この意味で入れ側弁部Ｖ２は外部制御可能な一種の入
れ側ＯＮ／ＯＦＦ弁とみなせる）と共に、ロッド挿通路
５２の下部領域が絞り通路に早変わりする。又、作動ロ
ッドの先端部８１が抜き側弁体６１に当接してこれを押
し上げることで、ベローズ６２（バネ６２ａを含む）、
抜き側弁体６１、作動ロッド８０及びソレノイド部Ｖ３
間に作動連結関係が構築される。そして、作動ロッド８
０の上動の程度に応じて弁体６１が弁座５５から離れ、
その離間長に応じて抜き側弁部Ｖ１の開度が決定され
る。つまり、ソレノイド部Ｖ３によって調節された電磁
付勢力は、感圧室５３内に設けられた感圧機構全体のバ
ネ力に対向して抜き側弁部Ｖ１の設定圧Ｐｓｅｔを変化
させる。従って、コイル７１への通電時には、抜き側弁
部Ｖ１は、外部からコイル７１への通電量制御に基づい
て設定圧Ｐｓｅｔを変更可能な設定圧可変型の抜き側内
部制御弁とみることができる。

【００６１】（作用）前記容量可変型圧縮機の制御時の
動作について説明する。まず、空調装置作動スイッチ３
７がＯＦＦされた状態では、電磁クラッチ４０は遮断さ
れ圧縮機は運転を停止している。又、制御弁５０のコイ
ル７１への通電もないため、図２に示すように、抜き側
弁部Ｖ１は全閉状態とされ、入れ側弁部Ｖ２は全開状態
とされる。この運転停止状態が長時間続いた場合、圧縮
機の各室５，２１，２２の圧力が均一化し、斜板１２は
傾角減少バネ１６の付勢作用によって最小傾角に保持さ
れる。

【００６２】空調装置作動スイッチ３７のＯＮ状態のも
と、室温センサ３５の検出室温が室温設定器３６による
設定温度を超えるとき、制御コンピュータＣは、電磁ク
ラッチ４０への通電を行い圧縮機をエンジンＥに連結し
て運転させると共に、制御弁５０のコイル７１への通電
を開始する。コイル７１への電力供給により、作動ロッ
ド８０が戻しバネ７０の下向き付勢力に抗して上動す
る。すると、入れ側弁部Ｖ２が実質閉状態に陥り、給気
通路２８が絞りを途中に持つ補助給気通路に役割を変え
ると共に、抜き側弁部Ｖ１がソレノイド部Ｖ３に作動連
結された状態で弁開度調節可能になる（図３参照）。抜
き側弁部Ｖ１の開度（つまり弁室５３内での弁体６１の
位置）は、作動ロッド８０を介して弁体６１に作用する
上向き電磁付勢力と、吸入圧Ｐｓを反映したベローズ６
２等の感圧機構の下向き付勢力とのバランスに基づいて
決定される。つまり、作動ロッド８０の電磁付勢力が外
部からの通電制御によって可変である点を除けば、抜き
側弁部Ｖ１は、吸入圧Ｐｓに感応して自律的に開度調節
を行う通常の内部制御弁として機能する。

【００６３】冷房負荷が大きい場合：冷房負荷が大きく
なるにつれ、蒸発器３３の出口側圧力（即ち吸入圧Ｐ
ｓ）が次第に大きくなり、例えば室温センサ３５の検出
室温と室温設定器３６の設定温度との差が大きくなる。
このとき、増大傾向の冷房負荷に見合う圧縮機の吐出能
力を確保するため、制御コンピュータＣは、検出室温と
設定室温とに基づいて設定圧Ｐｓｅｔを変更すべくコイ
ル７１への供給電流値を制御する。具体的には、検出室
温が高いほど供給電流値を大きくし、抜き側弁開度を大
きくする方向へ電磁付勢力を増大させる。このことは制
御弁５０の設定圧Ｐｓｅｔを低めに誘導（又は再設定）
することを意味する。従って、コイル７１への供給電流
値の増大により、抜き側弁部Ｖ１は現状よりも低い吸入
圧Ｐｓを実現すべく弁開度が大きくなる。すると、クラ
ンク室５から放出される冷媒ガス量が多くなる。他方、
入れ側弁部Ｖ２は実質閉状態にあるため、クランク室５
からのガス放出量が超過となりクランク圧Ｐｃが低下す
る。加えて、冷房負荷が大きい状態ではシリンダボア１
ａに吸入されるガス圧つまり吸入圧Ｐｓも相対的に高
く、シリンダボア１ａの内圧とクランク圧Ｐｃとの差が
小さくなる。故に、斜板１２の傾角が大きくなる。

【００６４】なお、斜板１２が最大傾角に達し吐出容量
が最大となるとき、ロッド挿通路５２の下部領域に導入
される高い吐出圧Ｐｄと、入れ側弁室６４の内圧Ｐｃと
の差も大きくなる。その結果、入れ側弁部Ｖ２の実質閉
状態が維持できないのではといった疑問があるかもしれ
ない。しかしながら、図３の構成によれば、ロッド挿通
路５２の上部及び下部領域間に存在する隔絶部８２は
（Ｐｄ−Ｐｃ）差圧による上向き付勢を受け、他方、弁
体部８４は（Ｐｄ−Ｐｃ）差圧による下向き付勢を受
け、しかも両者の断面積（Ｓ１）はほぼ等しい。従っ
て、第１連結部８３により連結された両者に働くＰｄ及
びＰｃに基づく力は、（Ｐｄ−Ｐｃ）×Ｓ１−（Ｐｄ−
Ｐｃ）×Ｓ１＝０の計算によってほぼキャンセルされ
る。それ故、ＰｄやＰｃの変動が作動ロッド８０の位置
決め、つまり各弁部Ｖ１，Ｖ２の動作に悪影響を及ぼす
ことはない。

【００６５】冷房負荷が小さい場合：冷房負荷が小さく
なるにつれ、蒸発器３３の出口側圧力（即ちＰｓ）が次
第に小さくなり、例えば室温センサ３５の検出温度と室
温設定器３６の設定温度との差も小さくなる。このと
き、圧縮機の吐出能力を減少傾向の冷房負荷に見合った
ものとするため、制御コンピュータＣは設定圧Ｐｓｅｔ
を変更すべくコイル７１への供給電流値を制御する。具
体的には、検出室温が低いほど供給電流値を小さくし、
抜き側弁開度を大きくする方向への電磁付勢力を減少さ
せる。このことは制御弁５０の設定吸入圧Ｐｓｅｔを高
めに誘導（又は再設定）することを意味する。抜き側弁
部Ｖ１の自律的動作により抜き側弁開度が小さくなれ
ば、クランク室５からのガス放出量が、シリンダボアボ
ア１ａからのブローバイガス量と前記補助給気通路を経
由してのクランク室５への補助供給量との和を下回り、
クランク圧Ｐｃが上昇傾向となる。加えて、冷房負荷が
小さい状態ではシリンダボア１ａに吸入されるガス圧
（吸入圧Ｐｓ）も相対的に低く、シリンダボア１ａの内
圧とクランク圧Ｐｃとの差が大きくなる。故に、斜板１
２の傾角が小さくなる。

【００６６】制御コンピュータＣは、例えば、空調装置
作動スイッチ３７がＯＦＦされた場合、ＥＣＵからの情
報及び指令に基づいて加速カットモードに入る場合、蒸
発器３３の温度がフロスト発生温度に近づいた場合等
に、コイル７１への通電を停止する。通電停止によって
ソレノイド部Ｖ３の電磁付勢力が消失すると、作動ロッ
ド８０が戻しバネ７０の作用により即座に最下動位置
（初期位置）に配置され、抜き側弁部Ｖ１が閉状態にな
ると共に入れ側弁部Ｖ２が全開状態となる。その結果、
吐出室２２から多量の高圧冷媒ガスが給気通路２８を介
してクランク室５に導入されてクランク圧Ｐｃが高くな
り、即座に斜板１２が最小傾角状態となって圧縮機の吐
出能力が最小化される。尚、不意にエンジンＥがストー
ルして空調装置への電力供給が遮断された場合も、これ
と同じ動作が行なわれる。

【００６７】図４のグラフは、本件の制御弁５０の抜き
側弁部Ｖ１及び入れ側弁部Ｖ２の開閉特性を模式的に表
したものであり、横軸は作動ロッド８０の軸方向配置
を、縦軸は各弁部の開口量（又は絞り量）を示してい
る。他方、図５のグラフは、従来例（特開平５−９９１
３６号公報）の制御弁の抜き側弁部及び入れ側弁部の開
閉特性を模式的に表したものであり、横軸は伝達ロッド
系を構成するロッドの軸方向配置を、縦軸は各弁部の開
口量（又は絞り量）を示している。

【００６８】図５に示すように、従来例の場合、リング
状弁体を備えた抜き側弁部（実線）が任意開度の開放状
態にあるときには、ボール弁体を備えた入れ側弁部（一
点鎖線）は開度ゼロ（即ち閉塞状態）を維持し、逆に入
れ側弁部が任意開度の開放状態にあるときには抜き側弁
部は開度ゼロを維持する。つまり従来例においては、リ
ング状弁体が弁座部に着座すると共にロッドの先端が今
まさにボール弁体を押し上げんとする分岐点Ｔにおいて
抜き側弁部と入れ側弁部とが同時に閉弁状態に陥ると共
に、その前後においては両弁部が同時に開状態となるこ
となく、一方のみが択一的に開放される構成となってい
る。

【００６９】これに対し、図４に示す本件の場合には、
分岐点Ｔで、作動ロッド８０の先端部８１が弁座５５に
着座中の抜き側弁体６１を今まさに押し上げんとすると
共に弁体部８４がロッド挿通路５２の下部領域に今まさ
に進入せんとする。作動ロッド８０が最下動位置と分岐
点Ｔとの間にあるときには、抜き側弁部Ｖ１は開度ゼロ
（即ち閉塞状態）を維持すると共に入れ側弁部Ｖ２は任
意開度での開放状態にある。そして、分岐点Ｔにおい
て、ロッド挿通路５２の下部領域は主給気通路から補助
給気通路に転換する。作動ロッド８０が分岐点Ｔと最上
動位置との間にあるときには、抜き側弁部Ｖ１は任意開
度で開放状態にある。このとき、入れ側弁部Ｖ２は実質
的には閉塞状態にあるが、補助給気通路の絞り量相当の
僅かな開度を保つ。なお、分岐点Ｔから最上動位置に向
かうにつれて入れ側弁部Ｖ２の絞り量が徐々に減少して
いるが、これは作動ロッド８０の上動に伴って、ロッド
挿通路５２の内周面と弁体部８４の外周面とのクリアラ
ンスシールの長さが次第に増大することに対応したもの
である。このように、本件の制御弁５０と従来例の制御
弁とでは、抜き側弁部の開弁時における入れ側弁部の開
状況（又は閉状況）に本質的な違いがある。

【００７０】（効果）第１実施形態によれば、以下の効
果を得ることができる。 （イ）ソレノイド部Ｖ３への電力供給によって作動ロッ
ド８０が上動することで抜き側弁部Ｖ１が設定圧可変型
の抜き側内部制御弁として機能すると共に、作動ロッド
弁体部８４がロッド挿通路５２の下部領域に進入するこ
とで、入れ側弁部Ｖ２が実質的な閉状態に陥り給気通路
２８は主給気通路としての役目を果たさなくなる。その
代わりに、ロッド挿通路５２の内周面と作動ロッド弁体
部８４の外周面との間の間隙（周面クリアランス）が補
助給気通路として機能する。この状況は、従来例におい
て入れ側弁部（ボール弁）が完全閉塞状態にありながら
圧縮機ハウジング内のオリフィス（補助給気通路）を介
して吐出室とクランク室とが連通している状況と全く等
価である。つまり本実施形態では、制御弁５０内に設け
られたロッド挿通路５２に、主給気通路と可変絞り的な
補助給気通路との間で機能選択させることができる。故
に本件によれば、従来例と異なり、圧縮機のハウジング
内に制御弁とは別の専用の補助給気通路を設ける必要が
ない。

【００７１】（ロ）この制御弁（図２及び図３）によれ
ば、ハウジング５１のロッド挿通路５２内での可動部材
は作動ロッド８０のみであり、その可動なロッドに対し
て外嵌される第２の可動部材は存在しない。このため、
本件の構成は従来例に比して単純化・簡素化されており
量産に適している。

【００７２】（ハ）制御弁５０が主として入れ側制御弁
として機能するときの抜き側弁部Ｖ１の状況について言
えば、抜き側弁体６１が弁座５５に着座することによる
平面シールによって、抽気通路２７の閉塞（つまり制御
弁５０内でのＰｃ領域とＰｓ領域との圧力隔絶）が完全
に達成される。それ故、抜き側弁部Ｖ１の閉弁時におけ
るＰｃ→Ｐｓガス漏れの防止に関する限り、本件の制御
弁は従来例よりも格段に優れている。

【００７３】（ニ）前記ロッド挿通路５２の下部領域に
吐出圧Ｐｄを導入すると共にロッド挿通路５２の上部領
域及び入れ側弁室６４にクランク圧Ｐｃを導入し、且つ
作動ロッド８０の隔絶部８２及び弁体部８４の各外径を
実質的に等しくすることで、前述のように作動ロッド８
０に作用するＰｄ及びＰｃの影響をほぼキャンセルする
ことができる。従って、作動ロッド８０の位置決めが吐
出圧Ｐｄやクランク圧Ｐｃの変動によって悪影響を受け
ることがなく、外部からの通電制御による弁開度の一義
的制御が可能となる。

【００７４】（ホ）この実施形態の作動ロッド８０は、
ロッド挿通路５２内の二箇所で程度の異なる圧力隔絶を
行っている。一つは隔絶部８２によるロッド挿通路５２
の上部領域（Ｐｃ領域）と下部領域（Ｐｄ領域）との間
の定常的な圧力隔絶であり、もう一つは弁体部８４によ
るロッド挿通路５２の下部領域（Ｐｄ領域）と入れ側弁
室６４（Ｐｃ領域）と間の選択的な圧力隔絶である。そ
して、前述のように弁体部８４によるＰｄ／Ｐｃ領域間
の圧力隔絶は若干のガス漏洩を許容する程度にとどめて
いる。このような隔絶程度の差異は、隔絶部８２及び弁
体部８４の各部における外径の加工精度の違いにも起因
するが、主として前記各部での接触シール長の大小に起
因する。つまり、隔絶部８２とロッド挿通路５２との接
触シール長は作動ロッド８０の上下配置にかかわらず常
に長く保たれるのに対し、弁体部８４のロッド挿通路５
２への進入時における接触シール長は比較的短いという
事情による。逆に言えば、本件では、作動ロッド弁体部
８４のロッド挿通路５２への進入量を調節することで、
補助給気通路のガス供給能力を調節している。このよう
な進入量の調節は、作動ロッド８０の上下ストローク範
囲や弁体部８４の全長を変更するだけで容易に実現でき
る。故に本件構成によれば、制御弁内補助給気通路の能
力変更も比較的容易である。

【００７５】（第１実施形態の別例１）図６は第１実施
形態（図２，３）の別例たる容量制御弁を示す。図６の
制御弁は、入れ側弁部Ｖ２におけるポート配置と、作動
ロッド８０に作用するクランク圧Ｐｃ等をキャンセルす
るための構成を除き、図２の制御弁と実質的に同じであ
る。重複説明を避けるため異なる点のみを説明する。

【００７６】まず、ロッド挿通路５２の下部領域を取り
囲むバルブハウジング５１の周壁に設けられた複数のポ
ートはＰｃ２ポート５９であり、 Ｐｃ２ポート５９及
び給気通路の下流部２８ｂを介してロッド挿通路５２の
下部領域がクランク室５に連通している。他方、入れ側
弁室６４を取り囲むバルブハウジング５１の周壁に設け
られた複数のポートはＰｄポート５８であり、Ｐｄポー
ト５８及び給気通路の上流部２８ａを介して入れ側弁室
６４は吐出室２２に連通している。つまり、図６の入れ
側弁部Ｖ２におけるポート配置は、図２の入れ側弁部Ｖ
２のポート配置と逆転しており、Ｐｄ→Ｐｃのガス流通
の向きが異なっている。

【００７７】このため、図６の制御弁では、図２の制御
弁とは異なるガス圧のキャンセル構造が採用されてい
る。具体的には、図６の制御弁を圧縮機ハウジング内に
取り付けたときに該圧縮機ハウジングの壁部とバルブハ
ウジング５１の外周部とによりＰｃ２ポート５９に隣接
して区画される環状室７３をソレノイド室６８に連通さ
せる一連の導圧通路が設けられている。この一連の導圧
通路は、バルブハウジング５１内にＰｄポート５８と干
渉することなく形成された垂直路７４と、その垂直路７
４の下端において固定鉄心６７とバルブハウジング５１
との間に区画された空室７５と、その空室７５をソレノ
イド室６８に繋げるべく固定鉄心６７に形成された縦ス
リット７６とからなっている。この一連の導圧通路７４
〜７６によってソレノイド室６８にクランク圧Ｐｃがも
たらされる。

【００７８】作動ロッド８０の弁体部８４がロッド挿通
路５２の下部領域に進入した場合を考えると、ロッド挿
通路５２の下部領域はＰｃ２ポート５９、環状室７３及
び前記導圧通路を介してソレノイド室６８と連通し、両
領域は同じクランク圧Ｐｃとなっている。そして、挿通
路５２の下部領域とソレノイド室６８との間に介在する
作動ロッドの弁体部８４及び第２連結部８５は上下から
Ｐｃ圧の影響を受けるが、両部８４，８５はほぼ同径で
一体化されているので上下からのＰｃ圧の影響は相殺さ
れる。又、作動ロッドの隔絶部８２の上下に作用するＰ
ｃ圧の影響も相殺されることは明らかであろう。従っ
て、図６の制御弁においても作動ロッド８０の各部に作
用するＰｃ圧等の影響がキャンセルされ、作動ロッド８
０の位置決めがクランク圧Ｐｃ等の変動によって悪影響
を受けることがない。

【００７９】図６に示す別例１の容量制御弁も図４と同
様の開閉特性を示し、図２の制御弁と同様の作用並びに
前記（イ）、（ロ）、（ハ）及び（ホ）の効果を奏す
る。 （第１実施形態の別例２）図７は、前記図６の別例１の
更なる別例（図２の制御弁の別例２と理解可能）たる容
量制御弁を示す。図７の制御弁は、図６の制御弁構成に
おいて作動ロッド８０の隔絶部８２を廃すると共にＰｃ
１ポート５７とＰｃ２ポート５９とを一つに集約した構
成に相当する。その他の構成は、図６（又は図２）の制
御弁と実質的に同じである。

【００８０】即ち、図７の制御弁では、作動ロッド８０
は、先端部８１、第１連結部８３、弁体部８４及び第２
連結部８５からなる。ロッド挿通路５２を取り囲むバル
ブハウジング５１の周壁には、複数のＰｃポート７７が
設けられている。Ｐｃポート７７は、図６のＰｃ１ポー
ト５７及びＰｃ２ポート５９に相当する。Ｐｃポート７
７はロッド挿通路５２をクランク室５に連通させるため
のものであり、Ｐｃポート７７とクランク室５とを繋ぐ
通路が、抽気通路の上流部２７ａ及び給気通路の下流部
２８ｂとなる。図７の制御弁も図６の制御弁と同様の圧
力キャンセル構造を採用する。即ち、図７の制御弁を圧
縮機ハウジング内に取り付けたときに該圧縮機ハウジン
グの壁部とバルブハウジング５１の外周部とによってＰ
ｃポート７７に隣接して区画される環状室７３をソレノ
イド室６８に連通させる一連の導圧通路（７４，７５，
７６）が設けられている。この一連の導圧通路によって
ソレノイド室６８にクランク圧Ｐｃがもたらされ、図６
の場合と同様、作動ロッド８０に作用するクランク圧Ｐ
ｃの相殺を実現している。

【００８１】図７に示す別例２の容量制御弁も図４と同
様の開閉特性を示し、図２及び図６の制御弁と同様の作
用並びに前記（イ）、（ロ）、（ハ）及び（ホ）の効果
を奏する。

【００８２】（第２実施形態）図２、図６及び図７に示
した容量制御弁はクラッチ付きの容量可変型斜板式圧縮
機への適用を想定したものであるが、第２実施形態（図
８）では、クラッチレスタイプの容量可変型斜板式圧縮
機に適用可能な容量制御弁について説明する。クラッチ
レスタイプとは、図１に示す電磁クラッチ４０のような
他律的クラッチ手段を介在させることなく車輌エンジン
Ｅの動力を駆動軸６に直接伝達する方式の圧縮機をい
う。故に、クラッチレスタイプ圧縮機では、エンジンＥ
が駆動する限り駆動軸６及び斜板１２も回転し続ける。
図８の制御弁も図２の制御弁と同様に三つの部分Ｖ１，
Ｖ２及びＶ３から構成されている。図８の制御弁におけ
る入れ側弁部Ｖ２及びソレノイド部Ｖ３並びに作動ロッ
ド８０の構成は、図２の制御弁の対応部位又は要素と同
じである。但し、図８の制御弁の抜き側弁部Ｖ１の構成
は、クラッチレスタイプ圧縮機への適用を慮って図２の
抜き側弁部Ｖ１とは若干異なっている。重複説明を避け
るため以下に異なる点のみを説明する。

【００８３】図８に示すように、抜き側弁部Ｖ１の抜き
側弁室兼感圧室５３内には、抜き側弁体８６と、吸入圧
Ｐｓに感応する感圧部材としてのベローズ６２が配設さ
れている。第１実施形態と同様、ベローズ６２の内部空
間は真空又は減圧状態にされると共にその内部には伸張
バネ６２ａが配設されている。ベローズ６２の上端部
（固定端）は前記カバー部５１ｂの頭頂に形成された窪
みに固着されている。それ故、ベローズ６２の下端部
（可動端）は伸張バネ６２ａにより伸張方向（下方向）
に付勢されている。なお、ベローズ６２の可動端には、
環状段差部（弁座）５５の中央の弁孔５４に向かって開
口する凹部が形成されている。

【００８４】抜き側弁体８６は、その外周部が抜き側弁
室５３の内周壁にガイドされながら垂直方向に移動可能
となっている。弁体８６は、垂直に貫通形成された複数
の連通路８７を有している。各連通路８７は、弁体８６
自体によって弁室５３が上下に二分されても該弁体の上
方及び下方領域間でのガス流通が阻害されない様にする
ために設けられているが、弁体８６の外径が抜き側弁室
５３の内径よりも小さい場合には、このような連通路８
７は必要ではない。又、図８に示すように、弁体８６の
上端部は、ベローズ６２の可動端に形成された前記凹部
内に相対摺動自在に遊嵌されている。つまり、吸入圧Ｐ
ｓの増大によってベローズ６２が収縮しベローズ可動端
が上動する場合でも、ベローズ可動端に引っ張られるこ
となく弁体８６は現位置にとどまることが可能な構成と
なっている。

【００８５】加えて、抜き側弁室５３内には、その弁室
内壁に形成された段部を一方の支座として抜き側弁体８
６を弁座５５に着座させる方向に付勢する付勢バネ８８
が設けられている。この付勢バネ８８は、作動ロッド８
０による弁体８６の押し上げ助力がない限り原則とし
て、弁体８６を弁座５５に着座させ弁孔５４を閉塞状態
に維持する。但し例外的に、Ｐｃ−Ｐｓの差圧が過大化
したときには、その過大差圧（上向き）によって付勢バ
ネ８８等による下向き付勢力が凌駕され、弁体８６が弁
孔５４を瞬間的に開放することがある。つまり緊急時に
は、抜き側弁部Ｖ１はクランク圧Ｐｃを吸入室２１側に
放圧するための差圧弁として機能する。

【００８６】図８の制御弁がクラッチレスタイプの圧縮
機に適する理由は次の通りである。クラッチレスタイプ
圧縮機の場合には、仮に冷房負荷が大きく蒸発器３３の
出口圧力（即ち吸入圧Ｐｓ）が高い場合でも、空調装置
作動スイッチ３７がＯＦＦされている等の特別な事情が
ある限り、常時運転状態にある圧縮機の吐出能力を最小
に（つまり斜板１２の傾角を最小に）しておきたいとい
う切実な要求が存在する。つまり、例えば空調装置作動
スイッチ３７がＯＦＦされてソレノイド部Ｖ３のコイル
７１への電力供給がないときには、入れ側弁部Ｖ２を全
開にすると共に抜き側弁部Ｖ１を確実に全閉状態として
クランク圧Ｐｃが高まり易い状況を作りあげ、ピストン
１８を介したクランク室内圧とシリンダボア内圧との差
（Ｐｃ−Ｐｓ差）を極大化して斜板１２を最小傾角状態
に設定したい。それにもかかわらず、仮に抜き側弁体８
６が、高めのＰｓに感応したベローズ６２の収縮動作や
僅かなＰｃ−Ｐｓ差に影響されて全閉状態を保てないと
するならば、前記要求に応えることができなくなる。こ
の点、図８の制御弁によれば、前述のようにベローズ可
動端と弁体８６とが相対移動自在な関係にあり、且つ、
弁体８６を弁座５５に着座させるための専用の付勢バネ
８８が設けられているので、コイル７１への通電停止時
には確実に抜き側弁部Ｖ１を閉弁状態にすることができ
る。

【００８７】なお、コイル７１への電力供給時には、作
動ロッド８０の電磁付勢力が付勢バネ８８等の下向き付
勢力に抗して弁体８６を押し上げる方向に作用する。故
に、コイル７１への通電時には、抜き側弁部Ｖ１は前記
第１実施形態と同様、外部からの通電制御によって設定
圧Ｐｓｅｔを変更可能な設定圧可変型の内部制御弁とし
て機能することができる。このように第２実施形態は、
本発明を特にクラッチレスタイプ圧縮機用の制御弁とし
て再構成したものであるが、図８の容量制御弁も図４と
同様の開閉特性を示し、前記第１実施形態の制御弁（図
２等）と同様の作用及び前記（イ）〜（ホ）の効果を奏
することは言うまでもない。

【００８８】（第３実施形態）前記第１実施形態（図２
〜図７）及び第２実施形態（図８）では、作動ロッド８
０を単一の棒材で構成したが、第３実施形態では、その
作動ロッドに相当する部材又は要素を二つ以上の棒材及
び／又は筒材で構成する三つの実施例３Ａ，３Ｂ及び３
Ｃについて説明する。なお、この第３実施形態の容量制
御弁は、図１に示すようなクラッチ付きの容量可変型斜
板式圧縮機への適用を想定している。

【００８９】（実施例３Ａ）図９及び図１０は実施例３
Ａの容量制御弁を示す。図９の制御弁も図２の制御弁と
同様に三つの部分Ｖ１，Ｖ２及びＶ３から構成されてい
る。図９の制御弁における抜き側弁部Ｖ１及びソレノイ
ド部Ｖ３の構成は、図２の制御弁の対応部位又は要素と
実質的に同じである。他方、図９の制御弁の作動ロッド
及び入れ側弁部Ｖ２の構成は、図２の制御弁と大きく異
なっている。重複説明を避けるため以下に異なる点を主
に説明する。

【００９０】入れ側弁部Ｖ２は、バルブハウジング５１
の中心に軸方向に延びるように形成されたロッド挿通路
５２と、そのロッド挿通路５２の直下においてバルブハ
ウジング５１内に区画形成された入れ側弁室６４とを備
えている。入れ側弁室６４の底壁は固定鉄心６７の上端
面によって提供されている。又、入れ側弁室６４の内径
はロッド挿通路５２の内径ｄ１よりも大きい。ロッド挿
通路５２を取り囲むバルブハウジング５１の周壁には、
複数のＰｃポート７７が設けられている。Ｐｃポート７
７はロッド挿通路５２をクランク室５に連通させるため
のものであり、このＰｃポート７７とクランク室５とを
繋ぐ通路が、抽気通路の上流部２７ａ及び給気通路の下
流部２８ｂの役目を果たす。他方、入れ側弁室６４を取
り囲むバルブハウジング５１の周壁には、複数のＰｄポ
ート５８が設けられている。Ｐｄポート５８は給気通路
の上流部２８ａを介して入れ側弁室６４を吐出室２２に
連通させる。

【００９１】図９及び図１０に示す作動ロッド手段とし
ての作動ロッド９０は、第１ロッド９１及び第２ロッド
９２という互いに離接可能な状態で上下に並んだ二つの
部材で構成されている。下側に位置する第１ロッド９１
は単純棒状の部材である。その下端部はソレノイド室６
８にあって可動鉄心（プランジャ）６９に固定され、可
動鉄心６９と第１ロッド９１とは一体となって垂直移動
可能となっている。第１ロッド９１の上端部９１ａは入
れ側弁室６４内に存在し、前記第１実施形態の弁体部８
４と同じく弁体部として機能する。

【００９２】第１ロッドの上方に位置する第２ロッド９
２も基本的に棒状の部材であるが、その形状はやや複雑
である。第２ロッド９２は、先端部９２ａ、摺接部とし
ての中間部９２ｂ及び基端部９２ｃからなる。第２ロッ
ドの先端部９２ａは弁孔５４内に配置され、第２ロッド
９２の上動に伴って抜き側弁体６１を押し上げる。第２
ロッドの中間部９２ｂはロッド挿通路５２内に移動可能
に保持されて第２ロッドの垂直方向移動をガイドする。
この中間部９２ｂの外径は、ロッド挿通路５２の内径ｄ
１に近似するが、意図的に（又は不可避的に）ごく僅か
（Δｄ）だけ小さくなっている（中間部の外径はｄ１−
Δｄ、断面積はＳ１−ΔＳ）。つまり、前記図３に示さ
れた弁体部８４の場合と同様、第２ロッド中間部９２ｂ
は、その外周面とロッド挿通路５２の内周面との間に絞
り通路を確保可能な周面クリアランスシールを提供す
る。

【００９３】第２ロッドの基端部９２ｃは、入れ側弁室
６４内において第１ロッド上端の弁体部９１ａによって
接離される下端面（一端面）９３と、その下端面の周囲
に形成されたバネ座となる環状突部９４とを有してい
る。この環状のバネ座９４と弁室６４の底壁との間に
は、コイル状の位置決めバネ９５が介装されている。こ
の位置決めバネ９５は、第２ロッド９２の全体を上方付
勢することで、ロッド挿通路５２及び入れ側弁室６４内
での第２ロッド９２の配置をその先端部９２ａが抜き側
弁体６１の底面に常時当接する位置に保持する。つま
り、位置決めバネ９５は、前記環状突部９４と共に第２
ロッド９２の下端面９３の下限位置を規制する位置規制
手段として機能する。この位置決めバネ９５のおかげ
で、第２ロッド９２は常に抜き側弁体６１を介して抜き
側弁部Ｖ１の感圧機構と作動連結関係を保つ。ただし、
位置決めバネ９５の付勢力は抜き側弁部Ｖ１の感圧機構
の付勢力を上回るものではなく、感圧機構の付勢力によ
って抜き側弁体６１が弁座５５に着座するときには、第
２ロッド９２は最下動位置（図９参照）に配置される。
他方、第２ロッド９２の上動は前記環状突部９４が入れ
側弁室６４の天井壁に当接することで規制され、そのと
きに第２ロッド９２は最上動位置に配置される。

【００９４】更に第２ロッドの中間部９２ｂ及び基端部
９２ｃの内部には、図１０に示すような略Ｔ字状の内部
通路９６が形成されている。実施例３Ａでは第２ロッド
９２が可動範囲内のどこに配置されようとも、内部通路
９６の上端開口は、Ｐｃポート７７と繋がったロッド挿
通路５２の上部領域と連通可能となっている。他方、内
部通路９６の下端開口は第１ロッド弁体部９１ａの上端
面と対向しており、該弁体部の上端面が第２ロッドの下
端面９３に当接することで内部通路９６の下端開口が閉
塞される。それ故、第１ロッド弁体部９１ａが第２ロッ
ド９２から離間した状態では、Ｐｄポート５８、入れ側
弁室６４、内部通路９６、ロッド挿通路５２及びＰｃポ
ート７７は、制御弁の入れ側弁部Ｖ２内において吐出室
２２とクランク室５とを連通させる主給気通路２８を構
成する。他方、第１ロッド弁体部９１ａが第２ロッド９
２に当接した状態では、内部通路９６を経由する前記主
給気通路は閉塞状態に陥る。しかしその場合でも、ロッ
ド挿通路５２の内周面と第２ロッド中間部９２ｂの外周
面との間の間隙（クリアランス）が、入れ側弁部Ｖ２の
実質的閉弁時において固定絞り的な補助給気通路として
機能する。

【００９５】なお、図９の制御弁は図６の制御弁と同様
の圧力キャンセル構造を採用する。即ち、図９の制御弁
を圧縮機ハウジング内に取り付けたときに該圧縮機ハウ
ジングの壁部とバルブハウジング５１の外周部とによっ
てＰｃポート７７に隣接して区画される環状室７３をソ
レノイド室６８に連通させる一連の導圧通路（７４，７
５，７６）が設けられている。この一連の導圧通路によ
ってソレノイド室６８にクランク圧Ｐｃがもたらされて
いる。そして、図６の場合とほぼ同じ理由により、第１
ロッド９１と第２ロッド９２とが接合して一体化したと
きの作動ロッド９０に作用するクランク圧Ｐｃの相殺を
実現している。

【００９６】図９及び図１０の容量制御弁の通電制御に
基づく動作は、前記第１実施形態の場合とほぼ同じであ
る。まず、ソレノイド部Ｖ３のコイル７１への通電停止
時には、第１ロッド９１が第２ロッド９２から離間して
最下動位置（初期位置）に配置される。又、第１ロッド
９１による上方付勢の助力を失った第２ロッド９２は前
記感圧機構の作用によって最下動位置に配置される（図
９及び図１０参照）。このとき、抜き側弁部Ｖ１は閉状
態になると共に入れ側弁部Ｖ２は開状態となる。両弁部
Ｖ１，Ｖ２のかかる連係下ではクランク圧Ｐｃが迅速に
高まり圧縮機の斜板１２が最小傾角状態に移行する。他
方、ソレノイド部Ｖ３のコイル７１への電力供給時に
は、第１ロッド９１が第２ロッド９２の下端面９３に当
接して両ロッドが一体移動可能になると共に、供給電流
値に応じた電磁付勢力に基づいて第１ロッド９１が第２
ロッド９２及び抜き側弁体６１を感圧機構の下向き付勢
力に抗して押し上げる。即ち、コイル７１への通電時に
は、抜き側弁部Ｖ１は設定圧可変型の抜き側内部制御弁
として機能する。又、第１ロッド９１による第２ロッド
内部通路９６の閉塞によって主給気通路が閉じられるた
め、入れ側弁部Ｖ１は実質的な閉状態に陥る。但し、こ
の場合でも、第２ロッド９２の外周面とロッド挿通路５
２の内周面との間の僅かな間隙が、ブローバイガスの不
足を補うための補助給気通路として機能する。

【００９７】図１１のグラフは、第３実施形態の制御弁
の抜き側弁部Ｖ１及び入れ側弁部Ｖ２の開閉特性を模式
的に表したものであり、横軸は作動ロッド９０（特に第
１ロッド９１）の軸方向配置を、縦軸は各弁部の開口量
（又は絞り量）を示す。分岐点Ｔにおいて、第１ロッド
９１と第２ロッド９２との当接／離間の状態が分かれ
る。図１１の開閉特性は図４の開閉特性に準ずるもので
あるが、両ロッド９１，９２が接合して一体移動する範
囲（最上動位置と分岐点Ｔとの間）においてほぼ一定の
開口量を維持する点で図４の特性とは若干異なる。これ
は、第１実施形態の場合には作動ロッド８０の上下動に
伴う前記クリアランスシール長の変化が大きかったのに
対し、第３実施形態では第２ロッド９２が上下動しても
ロッド挿通路５２とのクリアランスシール長に大きな変
化が生じないことに由来するものである。つまり、第２
ロッド９２とロッド挿通路５２とのクリアランスシール
長が常に十分に長い第３実施形態の場合には、むしろロ
ッド挿通路５２の内径ｄ１と第２ロッド９２の外径（ｄ
１−Δｄ）との差が、補助給気通路のガス供給能力を決
定付ける支配的要因となる。

【００９８】この実施例３Ａの制御弁も、前記第１実施
形態と同様の作用並びに前記（イ）、（ロ）及び（ハ）
と同様の効果を奏する。 （実施例３Ｂ）図１２は実施例３Ｂの容量制御弁を示
す。図１２の制御弁は、作動ロッド９０を構成する第１
及び第２ロッド９１，９２の形状と、第２ロッド９２の
下端面９３の下限位置を規制する位置規制手段の構成を
除き、図９及び図１０の制御弁と実質的に同じである。
重複説明を避けるため異なる点を主に説明する。

【００９９】まず、図１２の第２ロッド９２は、図１０
の第２ロッドから先端部９２ａを取り除いたものに相当
する。即ち、図１２の第２ロッド９２は、ロッド挿通路
５２の内周に接する摺接部９２ｂと、バネ座としての環
状突部９４を有する基端部９２ｃと、当該第２ロッドの
中心を垂直に貫通する内部通路９６とを有している。前
記実施例３Ａ同様、ロッド挿通路５２の内径ｄ１よりも
摺接部９２ｂの外径（ｄ１−Δｄ）は僅かに小さく、両
者の内外周面間の間隙は補助給気通路として利用され
る。第２ロッド９２は、環状突部９４と入れ側弁室６４
の底壁との間に介在された第１の位置決めバネ９５（上
向きの付勢力）と、環状突部９４と入れ側弁室６４の天
井壁との間に介在された第２の位置決めバネ９８（下向
きの付勢力）とにより、ロッド挿通路５２及び入れ側弁
室６４内に弾性支持されている。第２ロッド９２が第１
ロッド９１による当接（又は下からの押圧）を受けない
場合における第２ロッド９２の下限位置（初期位置）
は、前記両バネ９５，９８の付勢力バランスに基づいて
規制される。つまり、実施例３Ｂでは、第２ロッド９２
の環状突部９４並びに第１及び第２位置決めバネ９５，
９８によって、第２ロッド９２の下端面９３の下限位置
を規制する位置規制手段が構成される。他方、第２ロッ
ド９２の上限位置は、該ロッド９２が第１ロッド９１に
よって上動させられたときに、第２の位置決めバネ９８
が縮みきることにより規制される。

【０１００】図１２の第１ロッド９１は、弁体部９１ａ
の上端面中心から上方に向かって伸びる伝達ロッド部９
７を有している。この伝達ロッド部９７は第２ロッドの
内部通路９６内に配置され、その先端部は弁孔５４内に
達している。但し、伝達ロッド部９７の外径は内部通路
９６の内径よりも明らかに小さく、伝達ロッド部９７自
体が内部通路９６を閉塞することはない。つまり実施例
３Ｂでは、伝達ロッド部９７の外周面と内部通路９６の
内周面との間の断面環状の通路が主給気通路の役目を果
たす。

【０１０１】図１２の容量制御弁の通電制御に基づく動
作は、前記実施例３Ａの場合とほぼ同じである。まず、
ソレノイド部Ｖ３のコイル７１への通電停止時には、図
１２に示すように第１ロッド９１は第２ロッド９２から
離れた最下動位置（初期位置）に配置され、伝達ロッド
部９７も抜き側弁体６１から離間する。このとき、抜き
側弁部Ｖ１は閉状態になると共に入れ側弁部Ｖ２は開状
態となる。両弁部Ｖ１，Ｖ２のかかる連係下ではクラン
ク圧Ｐｃが迅速に高まり圧縮機の斜板１２が最小傾角状
態に移行する。他方、ソレノイド部Ｖ３のコイル７１へ
の電力供給時には、第１ロッド９１が第２ロッド９２の
下端面９３に当接して両ロッドが一体移動可能になると
共に、伝達ロッド部９７の先端が抜き側弁体６１の底面
に当接する。そして、供給電流値に応じた電磁付勢力に
基づいて第１ロッド９１が第２ロッド９２及び抜き側弁
体６１を感圧機構の下向き付勢力に抗して押し上げる。
即ち、コイル７１への通電時には、抜き側弁部Ｖ１は設
定圧可変型の抜き側内部制御弁として機能する。又、第
１ロッド９１の弁体部９１ａによる第２ロッド内部通路
９６の下端側開口の閉塞によって主給気通路が閉じられ
るため、入れ側弁部Ｖ１は実質的な閉状態に陥る。但
し、この場合でも、第２ロッド９２の外周面とロッド挿
通路５２の内周面との間に確保された僅かな間隙が、ブ
ローバイガスの不足を補うための補助給気通路として機
能する。

【０１０２】図１２の制御弁は、前記実施例３Ａの制御
弁と若干の構成上の相違があるものの基本的な機能・作
用は同じであり、図１１と同様の開閉特性を示し、実施
例３Ａと同様の効果を奏する。

【０１０３】（実施例３Ｃ）図１３は実施例３Ｃの容量
制御弁を示す。図１３の制御弁は、第２ロッド９２の下
端面９３の下限位置を規制する位置規制手段の構成を除
き、図１２の制御弁と実質的に同じである。重複説明を
避けるため異なる点を主に説明する。

【０１０４】図１３の制御弁は、図１２における位置規
制バネ９５を図１３のストッパ部材９９で置換したもの
に相当する。即ち、入れ側弁室６４の下半部には、略筒
状のストッパ部材９９が移動不能に設けられており、そ
のストッパ部材９９の上端部が弁室６４の内周壁部に環
状の段差部を提供する。第１ロッド９１による押圧を受
けない限り第２ロッド環状突部（バネ座）９４と弁室６
４の天井壁との間に介在されたコイル状の位置決めバネ
９８の下向き付勢作用により、前記環状段差部には第２
ロッド９２（の環状突部９４）が着座する。つまり、実
施例３Ｃでは、第２ロッド９２の環状突部９４、位置決
めバネ９８及びストッパ部材９９によって、第２ロッド
９２の下端面９３の下限位置を規制する位置規制手段が
構成される。ただし、ストッパ部材９９を用いた実施例
３Ｃでの下限位置規制は、実施例３Ｂでの下限位置規制
よりも確実である。他方、第２ロッド９２の上限位置
は、該ロッド９２が第１ロッド９１によって上動させら
れたときに、位置決めバネ９８が縮みきることにより規
制される。

【０１０５】図１３の容量制御弁の通電制御に基づく動
作は、前記実施例３Ｂの場合と全く同じである。従っ
て、図１３の制御弁は、図１１と同様の開閉特性を示
し、前記実施例３Ａ及び３Ｂと同様の効果を奏する。

【０１０６】（その他の変更例）前記第１，第２及び第
３実施形態を以下のように変更してもよい。 ○ 抜き側弁部Ｖ１で用いる感圧部材としてダイアフラ
ムを採用すること。

【０１０７】○ 図６，７，９，１２，１３に示した各
制御弁の抜き側弁部Ｖ１を、図８に示す抜き側弁部Ｖ１
と同様の構成にすること。これにより、これらの制御弁
もクラッチレスタイプの圧縮機に適用可能となる。

【０１０８】（付記） 前記請求項１１に記載の容量制
御弁において、前記抜き側弁部は更に、前記感圧部材か
ら独立して抜き側弁体を弁座に着座させる方向に付勢可
能な付勢バネ（８８）を備えていること（図８参照）。
この構成によれば、本発明の容量制御弁をクラッチレス
タイプの圧縮機に適したものとすることができる。

【０１０９】

【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、従
来例の持つ欠点の少なくとも一つを解消しながら入れ側
制御弁と抜き側制御弁の双方の長所を兼ね備えた複合型
の容量制御弁とすることができる。つまり、圧縮機運転
時におけるブローバイガスの不足を補うための補助給気
通路を容量制御弁の外に追加設置する必要性を回避又は
低減することができる。又、特に請求項２〜１１によれ
ば、従来よりも構造が簡素で量産に適した容量制御弁と
することができる。更に、容量制御弁内での圧力の異な
る二つの領域間での圧力隔絶性にも優れている。

【図面の簡単な説明】

【図１】電磁クラッチ付き容量可変型斜板式圧縮機の一
例の断面図。

【図２】第１実施形態に従う容量制御弁の断面図。

【図３】図２の容量制御弁の一部の拡大断面図。

【図４】本件の制御弁の制御特性を表すグラフ。

【図５】従来例の制御弁の制御特性を表すグラフ。

【図６】第１実施形態の別例１に従う容量制御弁の断面
図。

【図７】第１実施形態の別例２に従う容量制御弁の断面
図。

【図８】第２実施形態に従う容量制御弁の断面図。

【図９】第３実施形態の一実施例に従う容量制御弁の断
面図。

【図１０】図９の容量制御弁の一部の拡大断面図。

【図１１】第３実施形態の制御弁の制御特性を表すグラ
フ。

【図１２】第３実施形態の別の実施例に従う容量制御弁
の断面図。

【図１３】第３実施形態の別の実施例に従う容量制御弁
の断面図。

【符号の説明】

５…クランク室、２１…吸入室（吸入圧領域）、２２…
吐出室（吐出圧領域）、２７…抽気通路、２８…給気通
路（主給気通路又は補助給気通路）、５０…容量制御
弁、５１…バルブハウジング、５２…ロッド挿通路、５
３…感圧室兼用の抜き側弁室、５４…弁孔、５５…環状
段差部（弁座）、６１…抜き側弁体、６２…ベローズ
（感圧部材）、６４…入れ側弁室、６９…可動鉄心、７
０…戻しバネ（初期化手段）、８０…作動ロッド（作動
ロッド手段）、８１…先端部、８２…隔絶部、８３…第
１連結部、８４…弁体部（入れ側弁体）、８５…第２連
結部（基端部）、９０…作動ロッド（作動ロッド手
段）、９１…第１ロッド、９２…第２ロッド、９３…下
端面（第２ロッドの一端面）、９６…内部通路、９５，
９８…位置決めバネ（位置規制手段）、９９…ストッパ
部材（位置規制手段）、Ｅ…車輌エンジン（外部駆動
源）、Ｐｃ…クランク圧、Ｐｄ…吐出圧、Ｐｓ…吸入
圧、Ｖ１…抜き側弁部、Ｖ２…入れ側弁部、Ｖ３…ソレ
ノイド部。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ１６Ｋ 31/06 ３８５ Ｆ１６Ｋ 31/06 ３８５Ａ (72)発明者 川口 真広 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 太田 雅樹 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 松原 亮 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 渡辺 孝樹 神奈川県藤沢市辻堂新町４丁目３番１号 エヌオーケー株式会社内 (72)発明者 西ノ薗 博幸 神奈川県藤沢市辻堂新町４丁目３番１号 エヌオーケー株式会社内 Ｆターム(参考） 3H045 AA04 AA13 AA27 BA19 BA28 CA01 CA02 CA03 CA28 DA25 EA33 3H076 AA06 BB32 BB41 CC12 CC16 CC17 CC20 CC27 CC41 CC84 CC85 3H106 DA05 DA12 DA23 DB02 DB12 DB23 DB32 DC02 DC19 DD03 EE34 GC29 KK17

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 バルブハウジング内に、容量可変型圧縮
   機のクランク室と吸入圧領域とを繋ぐ抽気通路の開度を
   調節可能な抜き側弁部と、前記圧縮機の吐出圧領域とク
   ランク室とを繋ぐ主給気通路の開度を調節可能な入れ側
   弁部と、該バルブハウジングの軸方向に移動可能な作動
   ロッド手段とが設けられ、前記作動ロッド手段を介して
   の抜き側弁部及び入れ側弁部の連係した開度調節動作に
   よってクランク室の内圧を制御して圧縮機の吐出容量を
   調節する容量可変型圧縮機用の容量制御弁において、 前記入れ側弁部には、前記作動ロッド手段の一部を進入
   させるためのロッド挿通路が設けられ、 前記作動ロッド手段は、前記バルブハウジング内及び／
   又は前記ロッド挿通路内での軸方向配置に応じて、前記
   ロッド挿通路が入れ側弁部の開弁時における主給気通路
   を包含する通路として機能する場合と、入れ側弁部の実
   質的閉弁時においてクランク室へのガス供給を補うため
   の補助給気通路を包含する通路として機能する場合とを
   選択可能となるように構成されていることを特徴とする
   容量制御弁。
2. 【請求項２】 クランク室の内圧制御に基づいて吐出容
   量を調節可能な容量可変型圧縮機に用いられる容量制御
   弁であって、 先端部及び基端部を備えると共に、該容量制御弁のバル
   ブハウジング内にその軸方向に移動可能に設けられた作
   動ロッド手段と、 前記作動ロッド手段の基端部近傍に設けられ、外部から
   の通電制御に基づいて前記作動ロッド手段を軸方向に電
   磁付勢可能なソレノイド部と、 前記作動ロッド手段の先端部近傍に設けられ、圧縮機の
   クランク室と吸入圧領域とを繋ぐ抽気通路の開度を調節
   可能な抜き側弁部と、 前記ソレノイド部と抜き側弁部との間に設けられ、前記
   ソレノイド部への通電制御に基づく前記作動ロッド手段
   の軸方向変位に起因して圧縮機の吐出圧領域とクランク
   室とを繋ぐ主給気通路を実質的に開閉可能な入れ側弁部
   とを備え、 前記入れ側弁部には、前記主給気通路の一部を構成する
   と共にその入れ側弁部内を軸方向に縦断する前記作動ロ
   ッド手段の一部の進入を許容するロッド挿通路が設けら
   れ、 前記作動ロッド手段には、その軸方向変位に伴い前記ロ
   ッド挿通路に対して進入離脱自在な弁体部が設けられて
   いることを特徴とする容量制御弁。
3. 【請求項３】 前記作動ロッド手段には更に、該作動ロ
   ッド手段の軸方向変位にもかかわらず前記ロッド挿通路
   内に常駐可能な隔絶部が設けられ、この隔絶部は前記ロ
   ッド挿通路を圧力的に隔絶された上部領域と下部領域と
   に二分し、前記上部領域は前記抜き側弁部における抽気
   通路の一部として利用され、前記下部領域は前記入れ側
   弁部における給気通路の一部として利用されることを特
   徴とする請求項２に記載の容量制御弁。
4. 【請求項４】 前記入れ側弁部には、前記作動ロッド手
   段の弁体部がロッド挿通路から離脱しているときに前記
   ロッド挿通路の下部領域と連通する入れ側弁室が区画形
   成されており、この入れ側弁室及び前記ロッド挿通路の
   上部領域は圧縮機のクランク室に連通され、前記ロッド
   挿通路の下部領域は圧縮機の吐出圧領域に連通され、更
   に前記作動ロッド手段の弁体部と隔絶部とはほぼ同径で
   あることを特徴とする請求項３に記載の容量制御弁。
5. 【請求項５】 前記ソレノイド部への通電時には、前記
   作動ロッド手段の弁体部がロッド挿通路に進入して前記
   入れ側弁部の主給気通路が実質的な閉状態に陥ると共
   に、前記作動ロッド手段が前記抜き側弁部に作動連結さ
   れて、該抜き側弁部が、前記ソレノイド部への通電量に
   応じて変化する作動ロッド手段の電磁付勢力に基づいて
   設定圧を変更可能な設定圧可変型の抜き側制御弁として
   機能することを特徴とする請求項２〜４のいずれか一項
   に記載の容量制御弁。
6. 【請求項６】 前記ソレノイド部への通電停止時には、
   前記作動ロッド手段を初期位置に戻すことで前記入れ側
   弁部の主給気通路を開状態に導くと共に、作動ロッド手
   段と前記抜き側弁部との作動連結を解除して抜き側弁部
   の抽気通路を閉状態に導くための初期化手段が設けられ
   ていることを特徴とする請求項５に記載の容量制御弁。
7. 【請求項７】 クランク室の内圧制御に基づいて吐出容
   量を調節可能な容量可変型圧縮機に用いられる容量制御
   弁であって、 互いに離接可能な状態で縦に並んだ第１及び第２ロッド
   を備えると共に、該容量制御弁のバルブハウジング内に
   その軸方向に移動可能に設けられた作動ロッド手段と、 前記作動ロッド手段の第１ロッド側に設けられ、外部か
   らの通電制御に基づいて前記第１ロッドを第２ロッドに
   向けて電磁付勢可能なソレノイド部と、 前記作動ロッド手段の第２ロッド側に設けられ、圧縮機
   のクランク室と吸入圧領域とを繋ぐ抽気通路の開度を調
   節可能な抜き側弁部と、 前記ソレノイド部と抜き側弁部との間に設けられ、前記
   ソレノイド部への通電制御に基づく第１ロッドの第２ロ
   ッドに対する離接動作に起因して圧縮機の吐出圧領域と
   クランク室とを繋ぐ主給気通路を開閉可能な入れ側弁部
   とを備え、 前記入れ側弁部には、その入れ側弁部内を軸方向に縦断
   する前記第２ロッドを移動可能に保持するためのロッド
   挿通路が設けられ、 前記第２ロッドには、前記主給気通路の一部を構成する
   と共に該第２ロッドの一端面に開口した内部通路が形成
   され、 前記第１ロッドには、その軸方向変位に伴う前記第２ロ
   ッドの一端面への接離に応じて前記第２ロッドの内部通
   路を閉塞開放可能な弁体部が形成されていることを特徴
   とする容量制御弁。
8. 【請求項８】 前記入れ側弁部には、前記第１ロッドの
   弁体部を収容すると共に前記給気通路の一部を構成する
   入れ側弁室が区画形成され、その入れ側弁室には、前記
   第２ロッドの一端面の下限位置を規制するための位置規
   制手段が設けられていることを特徴とする請求項７に記
   載の容量制御弁。
9. 【請求項９】 前記ソレノイド部への通電時には、前記
   第１ロッドの弁体部が第２ロッドの一端面に当接して前
   記入れ側弁部の主給気通路が閉状態に陥ると共に、第１
   ロッド及び／又は第２ロッドが前記抜き側弁部に作動連
   結されて、該抜き側弁部が、前記ソレノイド部への通電
   量に応じて変化する第１ロッドの電磁付勢力に基づいて
   設定圧を変更可能な設定圧可変型の抜き側制御弁として
   機能することを特徴とする請求項７又は８に記載の容量
   制御弁。
10. 【請求項１０】 前記ソレノイド部への通電停止時に
    は、少なくとも前記第１ロッドを初期位置に戻すことで
    前記入れ側弁部の主給気通路を開状態に導くと共に、第
    １ロッドと前記抜き側弁部との作動連結を解除して抜き
    側弁部の抽気通路を閉状態に導くための初期化手段が設
    けられていることを特徴とする請求項９に記載の容量制
    御弁。
11. 【請求項１１】 前記抜き側弁部は、圧縮機の吸入圧領
    域と連通する感圧室兼用の弁室と、その弁室の底に設け
    られた弁座と、前記弁室内に移動可能に設けられると共
    に前記弁座に離接しながら前記抽気通路の開度を調節可
    能な抜き側弁体と、前記弁室内に設けられると共に吸入
    圧に感応して前記抜き側弁体の位置決めに影響を及ぼす
    感圧部材とを備えてなることを特徴とする請求項１〜１
    ０のいずれか一項に記載の容量制御弁。