WO2020032089A1 - 容量制御弁 - Google Patents

容量制御弁 Download PDF

Info

Publication number
WO2020032089A1
WO2020032089A1 PCT/JP2019/031069 JP2019031069W WO2020032089A1 WO 2020032089 A1 WO2020032089 A1 WO 2020032089A1 JP 2019031069 W JP2019031069 W JP 2019031069W WO 2020032089 A1 WO2020032089 A1 WO 2020032089A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
valve
control
port
rod
solenoid
Prior art date
Application number
PCT/JP2019/031069
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
真弘 葉山
康平 福留
貴裕 江島
大千 栗原
▲高▼橋　渉
啓吾 白藤
Original Assignee
イーグル工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by イーグル工業株式会社 filed Critical イーグル工業株式会社
Priority to EP19847395.1A priority Critical patent/EP3835576B1/en
Priority to US17/259,138 priority patent/US11473683B2/en
Priority to CN201980047614.6A priority patent/CN112513461B/zh
Priority to JP2020535829A priority patent/JP7289604B2/ja
Publication of WO2020032089A1 publication Critical patent/WO2020032089A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K11/00—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves
    • F16K11/10—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with two or more closure members not moving as a unit
    • F16K11/20—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with two or more closure members not moving as a unit operated by separate actuating members
    • F16K11/24—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with two or more closure members not moving as a unit operated by separate actuating members with an electromagnetically-operated valve, e.g. for washing machines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K11/00—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves
    • F16K11/10—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with two or more closure members not moving as a unit
    • F16K11/20—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with two or more closure members not moving as a unit operated by separate actuating members
    • F16K11/22—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with two or more closure members not moving as a unit operated by separate actuating members with an actuating member for each valve, e.g. interconnected to form multiple-way valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/1809—Controlled pressure
    • F04B2027/1813—Crankcase pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/1822—Valve-controlled fluid connection
    • F04B2027/1827—Valve-controlled fluid connection between crankcase and discharge chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/1822—Valve-controlled fluid connection
    • F04B2027/1831—Valve-controlled fluid connection between crankcase and suction chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block

Definitions

  • the present invention relates to a displacement control valve that variably controls the displacement of a working fluid, for example, to a displacement control valve that controls a discharge amount of a displacement type compressor used in an air conditioning system of an automobile according to pressure.
  • a variable displacement compressor used in an air conditioning system of an automobile or the like is a rotating shaft driven by an engine, a swash plate variably connected to the rotating shaft at an inclination angle, and a compression piston connected to the swash plate.
  • the stroke amount of the piston is changed to control the discharge amount of the fluid.
  • the inclination angle of the swash plate is determined by using a capacity control valve that is opened and closed by an electromagnetic force, using a suction pressure Ps of a suction chamber for sucking a fluid, a discharge pressure Pd of a discharge chamber for discharging a fluid pressurized by a piston,
  • the pressure in the control room can be continuously changed by appropriately controlling the pressure in the control room while using the control pressure Pc of the control room containing the swash plate (see Patent Documents 1, 2, and 3).
  • variable displacement compressor When the variable displacement compressor is continuously driven (hereinafter sometimes simply referred to as “continuously driven"), the displacement control valve is energized by a control computer, and the valve body is rotated by an electromagnetic force generated by a solenoid. In the normal control, the control pressure Pc in the control chamber of the variable displacement compressor is adjusted by opening and closing the main valve.
  • the control chamber is connected to the discharge chamber via a fixed orifice, and the CS valve, which is the main valve, is controlled to adjust the pressure in the control chamber by the suction pressure.
  • the control chamber is connected to the suction chamber via a fixed orifice, and the DC valve which is the main valve is controlled to adjust the pressure of the control chamber by the discharge pressure.
  • the capacity control valve of Patent Document 3 controls the CS valve and the DC valve to adjust the pressure in the control chamber.
  • the pressure in the control chamber of the variable displacement compressor is appropriately controlled, and the stroke amount of the piston is changed by continuously changing the inclination angle of the swash plate with respect to the rotating shaft.
  • the discharge amount of the fluid to the discharge chamber is controlled, and the air conditioning system is adjusted to have a desired cooling capacity.
  • the inclination angle of the swash plate is maximized by closing the main valve of the displacement control valve and lowering the pressure in the control chamber. I have.
  • JP-A-2017-129042 (Page 9, FIG. 2) Japanese Patent No. 6206274 (page 8, FIG. 2) Japanese Patent No. 4242624 (page 7, FIG. 1)
  • the capacity control valve can be configured with a simple configuration.
  • the fixed orifice connected to the control chamber of the variable capacity compressor has a constant flow path cross-sectional area, In order to adjust the pressure in the control chamber only by controlling the main valve (CS valve or DC valve) in the normal control, there is room for improvement in the controllability of the control pressure Pc.
  • Patent Document 3 although the controllability is enhanced by arranging the CS valve and the DC valve, the cooperation between the CS valve and the DC valve is not mentioned, and the control during the normal control is not described. Efficiency was not always good.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and an object of the present invention is to provide a displacement control valve having high control efficiency during normal control.
  • the capacity control valve of the present invention is A capacity control valve that controls a flow rate by energizing a solenoid, A valve housing formed with a discharge port through which a discharge fluid at a discharge pressure passes, a suction port through which a suction fluid at a suction pressure passes, and a first control port and a second control port through which a control fluid at a control pressure passes; A rod disposed within the valve housing and driven by the solenoid; A CS valve for controlling the flow of fluid between the first control port and the suction port by moving the rod; A DC valve for controlling the flow of fluid between the second control port and the discharge port by movement of the rod, When the solenoid is not energized, the CS valve closes and the DC valve opens, At maximum current to the solenoid, the CS valve opens and the DC valve opens, During the energization control of the solenoid, the CS valve shifts from the closed state to the open state, and the DC valve shifts from the open state to
  • the control pressure can be efficiently controlled.
  • the CS valve and the DC valve are in opposite directions.
  • the CS valve opening increases.
  • the CS valve and the DC valve are in the same direction. Since the control pressure is controlled by the difference between the control pressure adjustment amount by the valve and the control pressure adjustment amount by the DC valve, the control pressure can be finely controlled with respect to the current value. In particular, as the energizing current increases, the control pressure can be controlled more finely with respect to the current value.
  • the throttled state of the DC valve during the energization control of the solenoid may be a closed state. According to this, the control range according to the current supplied to the solenoid is wider for the CS valve than for the DC valve, that is, the CS valve is the main component and the DS valve is the auxiliary component, and the control efficiency is high.
  • the DC valve may have a spool valve structure and include a land portion of the rod and a DC valve seat provided on an inner periphery of the valve housing. According to this, the DC valve can be simply configured.
  • the rod may be disposed on an inner periphery of the valve housing, and may partition the suction port and the discharge port. According to this, the capacity control valve can be configured simply.
  • the CS valve includes a pressure-sensitive body disposed in a pressure-sensitive chamber in which the first control port is formed and for urging the rod, and a CS valve seat provided in the pressure-sensitive body and the valve housing. It may be. According to this, the reaction force applied to the rod increases or decreases according to the suction pressure, and the controllability of the control pressure is enhanced.
  • a spring that applies an urging force in the axial direction may be disposed between the pressure-sensitive body and the rod. According to this, since the spring can be deformed and moved in the axial direction, the DC valve can be reliably operated even if the amount of deformation of the pressure sensitive body in the axial direction is small.
  • the discharge port, the second control port, the suction port, and the first control port are arranged in this order, or the second control port, the discharge port, the suction port, and the first control port are arranged in this order. May be. According to this, the valve housing can be simply configured.
  • the capacity control valve of the present invention A capacity control valve that controls a flow rate by energizing a solenoid, A valve housing formed with a discharge port through which a discharge fluid at a discharge pressure passes, a suction port through which a suction fluid at a suction pressure passes, and a first control port and a second control port through which a control fluid at a control pressure passes; A rod constituting a DC valve having a spool valve structure for controlling a flow of fluid between the second control port and the discharge port by a land portion disposed in the valve housing and driven by the solenoid and disposed on the outer periphery; , A pressure-sensitive body that constitutes a CS valve that controls the flow of fluid between the first control port and the suction port in accordance with the movement of the rod. According to this, since the flow rate is controlled by the cooperation of the CS valve and the DC valve, the control pressure can be efficiently controlled.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a swash plate type variable displacement compressor in which a displacement control valve according to an embodiment of the present invention is incorporated.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view illustrating a state where the DC valve is opened and the CS valve is closed when the capacity control valve of the embodiment is not energized.
  • FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of FIG. 2 illustrating a state in which a DC valve is opened and a CS valve is closed when a capacity control valve of the embodiment is not energized.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view illustrating a state where the DC valve is opened and the CS valve is closed when the capacity control valve of the embodiment is not energized.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing a state where a DC valve shifts from an open state to a closed state and a CS valve shifts from a closed state to an open state when the capacity control valve of the embodiment is energized (in a region of a small current).
  • FIG. 5 is a cross-sectional view illustrating a state in which the DC valve is closed and the CS valve is opened when the capacity control valve of the embodiment is energized (in a region of medium current).
  • FIG. 4 is a cross-sectional view illustrating a state in which the DC valve shifts from the closed state to the open state when the capacity control valve of the embodiment is energized (large current region), and the CS valve is opened.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating an open / closed state of a DC valve and an open / closed state of a CS valve with respect to an energizing current (stroke of a rod) in a displacement control valve according to a modification example of FIG. 9.
  • the current (stroke) on the horizontal axis is indicated by the direction in which the rod moves when current is applied to the solenoid (from left to right in FIG. 2).
  • a capacity control valve according to the embodiment will be described with reference to FIGS.
  • the left and right sides as viewed from the front in FIG. 2 will be described as the left and right sides of the capacity control valve.
  • the capacity control valve V of the present invention is incorporated in a variable capacity compressor M used in an air conditioning system of an automobile or the like, and variably controls the pressure of a working fluid (hereinafter, simply referred to as “fluid”) as a refrigerant.
  • a working fluid hereinafter, simply referred to as “fluid”
  • the discharge amount of the variable displacement compressor M is controlled to adjust the air conditioning system to a desired cooling capacity.
  • variable displacement compressor M includes a casing 1 including a discharge chamber 2, a suction chamber 3, a control chamber 4, and a plurality of cylinders 4a.
  • variable displacement compressor M is eccentrically connected to the rotating shaft 5 driven by an engine (not shown) provided outside the casing 1 with the hinge mechanism 8 in the control room 4.
  • a swash plate 6 and a plurality of pistons 7 connected to the swash plate 6 and reciprocally fitted in the respective cylinders 4a. While utilizing the suction pressure Ps of the suction chamber 3 for sucking the fluid, the discharge pressure Pd of the discharge chamber 2 for discharging the fluid pressurized by the piston 7, and the control pressure Pc of the control chamber 4 containing the swash plate 6, The discharge amount of the fluid is controlled by changing the stroke amount of the piston 7 by continuously changing the tilt angle of the swash plate 6 by appropriately controlling the pressure in the control chamber 4.
  • FIG. 1 the illustration of the capacity control valve V incorporated in the variable capacity compressor M is omitted.
  • the inclination angle of the swash plate 6 with respect to the rotating shaft 5 is smaller and the stroke amount of the piston 7 is reduced.
  • the swash plate 6 is substantially perpendicular to the shaft 5, that is, slightly inclined from the vertical.
  • the stroke amount of the piston 7 is minimized, and the pressurization of the fluid in the cylinder 4a by the piston 7 is minimized, so that the discharge amount of the fluid to the discharge chamber 2 is reduced, and the cooling capacity of the air conditioning system is minimized.
  • the control pressure Pc in the control chamber 4 becomes lower, the inclination angle of the swash plate 6 with respect to the rotating shaft 5 increases and the stroke amount of the piston 7 increases.
  • the swash plate 6 has the maximum inclination angle. At this time, the stroke amount of the piston 7 is maximized, and the pressurization of the fluid in the cylinder 4a by the piston 7 is maximized, so that the discharge amount of the fluid to the discharge chamber 2 is increased, and the cooling capacity of the air conditioning system is maximized. Becomes
  • the displacement control valve V incorporated in the variable displacement compressor M adjusts a current supplied to the coil 86 constituting the solenoid 80, and controls the CS valve 50 and the DC valve 53 of the displacement control valve V.
  • the control pressure Pc in the control chamber 4 is variably controlled by controlling the fluid flowing into or out of the control chamber 4.
  • the discharge pressure Pd is higher than the control pressure Pc
  • the control pressure Pc is higher than the suction pressure Ps.
  • the CS valve 50 is constituted by an adapter 70 constituting the pressure sensing element 61 and a CS valve seat 10a formed on the inner peripheral surface of the first valve housing 10 as a valve housing.
  • the CS valve 50 opens and closes when the tapered end 70a formed on the right side in the axial direction contacts and separates from the CS valve seat 10a.
  • the DC valve 53 has a spool valve structure and includes a rod 51 and a DC valve seat 11a formed on the inner peripheral surface of the second valve housing 11 as a valve housing. The DC valve 53 opens and closes when the first land portion 51a contacts and separates from the DC valve seat 11a.
  • the displacement control valve V includes a first valve housing 10 and a second valve housing 11 formed of a metal material or a resin material, and the inside of the first valve housing 10 and the second valve housing 11.
  • a rod 51 arranged reciprocally in the axial direction, a pressure-sensitive body 61 for applying an urging force to the rod 51 rightward in the axial direction according to the suction pressure Ps in the first valve chamber 20, and a second valve housing
  • a solenoid 80 connected to the solenoid 11 and exerting a driving force on the rod 51.
  • the solenoid 80 includes a casing 81 having an opening 81 a that opens to the left in the axial direction, and a solenoid 80 inserted into the opening 81 a of the casing 81 from the left in the axial direction, and A fixed core 82 having a substantially cylindrical shape to be fixed, a rod 51 inserted through the fixed core 82 and arranged to be reciprocally movable in the axial direction, a movable core 84 fixed to the right end of the rod 51 in the axial direction, and a fixed core
  • a coil spring 85 provided between the movable core 82 and the movable core 84 to bias the movable core 84 rightward in the axial direction, and an exciting coil 86 wound around the outside of the fixed core 82 via a bobbin. Is configured.
  • the casing 81 is formed with a concave portion 81b in which the inner diameter side at the left end in the axial direction is depressed to the right in the axial direction.
  • the right end portion in the axial direction of the second valve housing 11 is inserted and fixed to the concave portion 81b in a substantially sealed manner. Have been.
  • the fixed iron core 82 is formed of a rigid body made of a magnetic material such as iron or silicon steel, and extends in the axial direction and has a cylindrical portion 82b in which an insertion hole 82c through which a part of the rod 51 on the right side in the axial direction is inserted is formed.
  • An annular flange 82d extending radially outward from the outer peripheral surface at the left end in the axial direction of the portion 82b, and an annular concave portion 82e recessed radially inward from the outer peripheral surface of the cylindrical portion 82b on the axial left side of the flange 82d. are formed.
  • the fixed iron core 82 and the second valve housing 11 are connected and fixed in a sealed state by mounting an O-ring 83 in the annular concave portion 82e.
  • the fixed iron core 82 is inserted and fixed in the concave portion 81b of the casing 81 with the right axial end surface of the flange portion 82d abutting against the bottom surface of the concave portion 81b of the casing 81.
  • the inner diameter side at the right end in the axial direction is inserted and fixed to the concave portion 11c that is recessed leftward in the axial direction.
  • An annular space S is formed.
  • the space S communicates with an insertion hole 82c inside the fixed iron core 82 via a through hole 82a extending in a radial direction between the flange portion 82d and the annular concave portion 82e in the cylindrical portion 82b of the fixed iron core 82.
  • the first valve housing 10 communicates with a Ps port 13 as a suction port communicating with the suction chamber 3 of the variable displacement compressor M, and with the control chamber 4 of the variable displacement compressor M. And a first Pc port 14 as a first control port.
  • the second valve housing 11 has a second Pc port 15 serving as a second control port communicating with the control chamber 4 of the variable displacement compressor M, and a discharge port communicating with the discharge chamber 2 of the variable displacement compressor M.
  • Pd port 16 is formed. These ports are formed in the order of Pd port 16, second Pc port 15, Ps port 13, and first Pc port 14 from the solenoid 80 side.
  • the first valve housing 10 has a stepped portion 10b formed by denting the outer diameter portion at the right end in the axial direction to the left in the axial direction, and the left end portion in the axial direction of the second valve housing 11 is externally fitted from the right in the axial direction. As a result, they are integrally connected and fixed in a sealed state.
  • the first valve housing 10 has a substantially cylindrical shape with a bottom when the partition adjustment member 12 is press-fitted into a substantially hermetically sealed left end portion in the axial direction.
  • the partition adjustment member 12 can adjust the urging force of the pressure sensing element 61 by adjusting the installation position of the first valve housing 10 in the axial direction.
  • a rod 51 is arranged inside the first valve housing 10 and the second valve housing 11 so as to be able to reciprocate in the axial direction, and a part of the inner peripheral surface of the second valve housing 11 is provided with a second land of the rod 51.
  • a small-diameter guide surface 11b is formed so that the outer peripheral surface of the portion 51b (see FIGS. 3 to 6) can slide in a substantially sealed state.
  • a first valve chamber 20 which is communicated with the Ps port 13 and in which an axial left end of the rod 51 is arranged, and a pressure sensitive body 61 which is communicated with the first Pc port 14 are arranged.
  • Pressure-sensitive chamber 60 is formed inside the second valve housing 11, a second valve chamber 30 communicating with the second Pc port 15 and in which the second land portion 51b (see FIGS. 3 to 6) of the rod 51 is arranged, and the Pd port 16
  • a third valve chamber 40 which is communicated with the first land portion 51a of the rod 51 and disposed on the solenoid 80 side of the second valve housing 11 is formed.
  • the first valve chamber 20 includes an outer peripheral surface at the left end in the axial direction of the rod 51, an inner peripheral surface on the right side in the axial direction with respect to the CS valve seat 10 a of the first valve housing 10, and an axial direction of the second valve housing 11.
  • the inner diameter side at the left end is defined by the inner surface of the concave portion 11d that is recessed rightward in the axial direction.
  • the first valve chamber 20 and the second valve chamber 30 are separated by the second land portion 51b of the rod 51 in a state where the first valve housing 10 and the second valve housing 11 are connected and fixed.
  • the second valve chamber 30 and the third valve chamber 40 are defined by an outer peripheral surface on the right side in the axial direction with respect to the second land portion 51b of the rod 51 and an inner peripheral surface of the second valve housing 11, and When the valve 53 is closed, the second valve chamber 30 and the third valve chamber 40 are isolated, and when the DC valve 53 is opened, the second valve chamber 30 and the third valve chamber 40 are in communication.
  • the second valve housing 11 has a through hole 11e extending in the axial direction from the right concave portion 11c in the axial direction to the left concave portion 11d in the axial direction.
  • the through hole 11e allows the first valve chamber 20 and the space S to extend. And are communicated.
  • the solenoid 80 is configured to reduce the suction pressure Ps of the suction chamber 3 through the Ps port 13, the first valve chamber 20, the through hole 11e of the second valve housing 11, the space S, the through hole 82a of the fixed iron core 82, and the insertion hole 82c.
  • the rod 51 is introduced to the right side in the axial direction, which is the back side of the movable core 84 to balance the pressure on both axial sides of the rod 51.
  • the pressure sensing element 61 mainly includes a bellows core 62 in which a coil spring 63 is built, and an adapter 70 provided at the right end of the bellows core 62 in the axial direction. The left end in the axial direction is fixed to the partition adjustment member 12.
  • the pressure-sensitive body 61 is disposed in the pressure-sensitive chamber 60, and presses the tapered end 70 a of the adapter 70 to the first position by a biasing force that moves the adapter 70 rightward in the axial direction by the coil spring 63 and the bellows core 62. It is designed to be seated on the CS valve seat 10a of the valve housing 10.
  • the rod 51 has a large-diameter portion 51c to which a movable iron core 84 (see FIG. 2) is fixed at the right end in the axial direction, and a large-diameter portion on the left side in the axial direction of the large-diameter portion 51c. It mainly comprises a first small diameter portion 51d formed smaller in diameter than 51c, and a second small diameter portion 51e formed smaller in diameter than the first small diameter portion 51d on the left side in the axial direction of the first small diameter portion 51d. .
  • An annular first land portion 51a and a second land portion 51b are formed in the second small-diameter portion 51e and extend in the outer diameter direction, and the space between the first land portion 51a and the second land portion 51b in the axial direction is the inner diameter direction.
  • the second land portion 51b has a smaller diameter on the left side in the axial direction than the second land portion 51b.
  • the side surface portion extending in the inner diameter direction from the left side in the axial direction of the outer peripheral surface portion 51h is orthogonal to the axial direction of the rod 51, and the side surface portion extending in the inner diameter direction from the right side in the axial direction of the outer peripheral surface portion 51h is the rod.
  • 51 is formed in a tapered shape with respect to the axial direction, has a trapezoidal shape in cross section, and the axial length of the outer peripheral surface portion 51 h is the axis of the DC valve seat 11 a formed on the inner peripheral surface of the second valve housing 11. It is set to be approximately the same as the length in the direction.
  • the axial left end 51f of the rod 51 that is, the axial left end 51f of the second small diameter portion 51e is separated from the bottom surface of the concave portion 70b in which the inner diameter side of the axial right end of the adapter 70 is recessed leftward in the axial direction.
  • the coil spring 54 as a spring is externally fitted to the left end of the second small diameter portion 51e in the axial direction, so that when the capacity control valve V is energized, the driving force of the solenoid 80 to the left in the axial direction is applied to the pressure sensitive body 61. In addition to acting, a reaction force to the right in the axial direction can be received from the pressure-sensitive body 61.
  • the left end in the axial direction of the coil spring 54 contacts the bottom surface of the concave portion 70b of the adapter 70, and the right end in the axial direction of the coil spring 54 contacts the left side portion 51g of the second land portion 51b of the rod 51 in the axial direction. ing.
  • the rod 51 receives the urging force (F sp1 ) of the coil spring 85 constituting the solenoid 80 toward the right in the axial direction.
  • the tapered end 70a of the adapter 70 is seated on the CS valve seat 10a of the first valve housing 10, the CS valve 50 is closed (fully closed), and the first land portion 51a of the rod 51 is connected to the second valve
  • the DC valve 53 is opened away from the DC valve seat 11a of the housing 11 to the right in the axial direction. At this time, the degree of extension of the coil spring 54 is maximum.
  • the CS valve 50 is closed (fully closed) and the DC valve 53 is open.
  • the opening area of the DC valve 53 That is, the valve opening is the maximum (see FIGS. 7 and 8).
  • the capacity control valve V is an electromagnetic valve that is generated when a current (a current value in a small current area) is applied to the solenoid 80 when energized (during normal control, so-called duty control).
  • the CS valve 50 is opened to a predetermined valve opening or more, that is, the valve opening is increased, the first land portion 51a of the rod 51 is increased. Is separated from the DC valve seat 11a of the second valve housing 11 to the left in the axial direction, and the DC valve 53 shifts from a closed state (fully closed) to an open state. (See FIGS. 7 and 8).
  • the control pressure Pc can be efficiently controlled. Further, as the current supplied to the solenoid 80 (current value) increases, that is, as the stroke of the rod 51 increases, the CS valve 50 shifts from the closed state (fully closed) to the open state, and the DC valve 53 changes from the open state to the valve state. The opening is narrowed and closed (fully closed), and then the state is shifted to the open state (see FIG. 7).
  • the valve opening of the CS valve 50 and the valve opening of the DC valve 53 are opposite in the small current region, and only the CS valve opening increases in the medium current region due to the increase in the current supplied to the solenoid 80.
  • the control pressure Pc is controlled by the difference between the adjustment amount of the control pressure Pc by the CS valve 50 and the adjustment amount of the control pressure Pc by the DC valve 53. Can be finely controlled. In particular, the control pressure Pc can be finely controlled with respect to the current value as the energizing current increases.
  • the control pressure by the CS valve 50 according to the current supplied to the solenoid 80 is controlled.
  • the control range of Pc is wider than the control range of the control pressure Pc by the DC valve 53, that is, the control of the flow rate of the refrigerant from the first Pc port 14 to the Ps port 13 by the CS valve 50 having a small required flow rate of the refrigerant is mainly performed, and the refrigerant is Since the flow rate control of the refrigerant from the Pd port 16 to the second Pc port 15 by the DC valve 53 having a large required flow rate of the refrigerant is assisted, the internal circulation refrigerant flow rate during the normal control of the capacity control valve V can be reduced.
  • the control efficiency of the control pressure Pc is good. Thereby, the operation efficiency of the variable displacement compressor M can be improved.
  • the DC valve 53 has a spool valve structure including the first land portion 51a of the rod 51 and the DC valve seat 11a provided on the inner periphery of the second valve housing 11, so that the rod 51 is positioned in the axial direction.
  • the DC valve 53 is closed, and the DC valve 53 can be reliably closed.
  • the control valve V is resistant to disturbance and has excellent control accuracy.
  • the rod 51 is urged to the right in the axial direction by the coil spring 54, that is, toward the solenoid 80, the open state of the DC valve 53 can be reliably maintained when the capacity control valve V is not energized. it can. Furthermore, since the outer peripheral surface of the second land portion 51b and the guide surface 11b of the second valve housing 11 slide on the rod 51, the axial movement of the rod 51 can be stabilized.
  • the CS valve 50 is disposed in a pressure-sensitive chamber 60 in which the first Pc port 14 is formed.
  • the CS valve 50 urges the rod 51 rightward in the axial direction via a coil spring 54, and a first valve housing. 10, the reaction force applied to the rod 51 via the coil spring 54 in accordance with the suction pressure Ps of the first valve chamber 20 increases or decreases.
  • the controllability of the control pressure Pc is high.
  • a coil spring 54 that applies an urging force in the axial direction is disposed between the pressure-sensitive body 61 and the rod 51, so that the coil spring 54 can be deformed and moved in the axial direction as the rod 51 moves in the axial direction. Therefore, even if the axially deformable amount of the pressure sensitive body 61 is small, the DC valve 53 can be reliably operated.
  • the timing at which the DC valve 53 is opened and closed by the stroke of the rod 51 is determined by the axial arrangement of the first land portion 51a in the rod 51, the axial formation position of the DC valve seat 11a in the second valve housing 11, or the first position. It may be appropriately adjusted by changing the axial length of the outer peripheral surface portion 51h of the land portion 51a and the DC valve seat 11a. For example, as shown in FIG. 9, the axial distance between the outer peripheral surface portion 51h of the first land portion 51a and the DC valve seat 11a may be longer than in the above-described embodiment. With the configuration of the modified example, as shown in FIG.
  • the timing at which the DC valve 53 shifts from the open state to the closed state at the current value in the small current region, that is, the timing at which the valve opening degree is reduced, is determined by the CS valve 50. Can be delayed from the timing of transition from the closed state to the open state.
  • the first land portion 51a and the second land portion 51b of the rod 51 may be configured by fixing a separate ring to the rod 51.
  • the coil spring 54 is not limited to a compression spring, but may be a tension spring or may have a shape other than a coil shape.
  • the maximum opening of the DC valve 53 does not need to be restricted by setting a larger allowance for the coil spring 54 than the coil spring 85 of the solenoid 80 and the coil spring 63 of the pressure sensing element 61.
  • the axial left end 51f of the rod 51 is set in the axial direction so that it contacts the bottom surface of the concave portion 70b of the adapter 70 at the timing when the CS valve 50 is opened (fully opened), for example. May be regulated.
  • the CS valve 50 may be opened and closed by directly contacting the axial left end 51f of the rod 51 with the concave portion 70b of the adapter 70 constituting the pressure-sensitive body 61 without disposing the coil spring 54.
  • the first valve housing 10 and the second valve housing 11 may be formed integrally. Further, the arrangement of the second Pc port 15 and the Pd port 16 formed in the second valve housing 11 may be exchanged, and the respective ports are arranged from the solenoid 80 side as shown in FIG. 16, the Ps port 13, and the first Pc port 14 may be formed in this order.
  • the pressure sensitive body 61 may not use a coil spring inside.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Magnetically Actuated Valves (AREA)
  • Multiple-Way Valves (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)

Abstract

通常制御時の制御効率の良い容量制御弁を提供する。　吐出ポート１６および吸入ポート１３並びに第１制御ポート１４および第２制御ポート１５が形成されたバルブハウジング１０，１１と、バルブハウジング１０，１１内に配置されソレノイド８０により駆動されるロッド５１と、ロッド５１の移動により第１制御ポート１４と吸入ポート１３との間の流体の流れを制御するＣＳ弁５０と、ロッド５１の移動により第２制御ポート１５と吐出ポート１６との間の流体の流れを制御するＤＣ弁５３と、を備え、ソレノイド８０への非通電時にＣＳ弁５０は閉塞かつＤＣ弁５３は開放し、ソレノイド８０への最大電流時にＣＳ弁５０は開放かつＤＣ弁５３は開放し、ソレノイド８０の通電制御時にＣＳ弁５０は閉塞から開放状態に移行しかつＤＣ弁５３は開放から絞られその後開放状態に移行する。

Description

容量制御弁
　本発明は、作動流体の容量を可変制御する容量制御弁に関し、例えば、自動車の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機の吐出量を圧力に応じて制御する容量制御弁に関する。
　自動車等の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機は、エンジンにより回転駆動される回転軸、回転軸に対して傾斜角度を可変に連結された斜板、斜板に連結された圧縮用のピストン等を備え、斜板の傾斜角度を変化させることにより、ピストンのストローク量を変化させて流体の吐出量を制御するものである。この斜板の傾斜角度は、電磁力により開閉駆動される容量制御弁を用いて、流体を吸入する吸入室の吸入圧力Ｐｓ、ピストンにより加圧された流体を吐出する吐出室の吐出圧力Ｐｄ、斜板を収容した制御室の制御圧力Ｐｃを利用しつつ、制御室内の圧力を適宜制御することで連続的に変化させ得るようになっている（特許文献１，２，３参照）。
　容量可変型圧縮機の連続駆動時（以下、単に「連続駆動時」と表記することもある）において、容量制御弁は、制御コンピュータにより通電制御され、ソレノイドで発生する電磁力により弁体を軸方向に移動させ、主弁を開閉して容量可変型圧縮機の制御室の制御圧力Ｐｃを調整する通常制御を行っている。
　例えば、特許文献１の容量制御弁は、制御室が固定オリフィスを介して吐出室に接続されており、主弁であるＣＳ弁を制御し吸入圧により制御室の圧力を調整している。また、特許文献２の容量制御弁は、制御室が固定オリフィスを介して吸入室に接続されており、主弁であるＤＣ弁を制御し吐出圧により制御室の圧力を調整している。さらに、特許文献３の容量制御弁は、ＣＳ弁とＤＣ弁とを制御して制御室の圧力を調整している。
　容量制御弁の通常制御時においては、容量可変型圧縮機における制御室の圧力が適宜制御されており、回転軸に対する斜板の傾斜角度を連続的に変化させることにより、ピストンのストローク量を変化させて吐出室に対する流体の吐出量を制御し、空調システムが所望の冷却能力となるように調整している。また、容量可変型圧縮機を最大容量で駆動する場合には、容量制御弁の主弁を閉塞して制御室の圧力を低くすることで、斜板の傾斜角度を最大とするようになっている。
特開２０１７－１２９０４２号公報（第９頁、第２図） 特許第６２０６２７４号公報（第８頁、第２図） 特許第４２４２６２４号公報（第７頁、第１図）
　しかしながら、特許文献１，２にあっては、簡素な構成により容量制御弁を構成できていたが、容量可変圧縮機の制御室に接続された固定オリフィスは流路断面積が一定であるため、通常制御において主弁（ＣＳ弁またはＤＣ弁）の制御のみで制御室の圧力を調整するには、制御圧力Ｐｃの制御性に改良の余地があった。また、特許文献３にあっては、ＣＳ弁とＤＣ弁とを配置することで制御性が高められているものの、ＣＳ弁とＤＣ弁の協働について言及されておらず、通常制御時の制御効率が必ずしも良いものではなかった。
　本発明は、このような問題点に着目してなされたもので、通常制御時の制御効率の良い容量制御弁を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、本発明の容量制御弁は、
　ソレノイドの通電によって流量を制御する容量制御弁であって、
　吐出圧力の吐出流体が通過する吐出ポートおよび吸入圧力の吸入流体が通過する吸入ポート並びに制御圧力の制御流体が通過する第１制御ポートおよび第２制御ポートが形成されたバルブハウジングと、
　前記バルブハウジング内に配置され前記ソレノイドにより駆動されるロッドと、
　前記ロッドの移動により前記第１制御ポートと前記吸入ポートとの間の流体の流れを制御するＣＳ弁と、
　前記ロッドの移動により前記第２制御ポートと前記吐出ポートとの間の流体の流れを制御するＤＣ弁と、を備え、
　前記ソレノイドへの非通電時に前記ＣＳ弁は閉塞かつ前記ＤＣ弁は開放し、
　前記ソレノイドへの最大電流時に前記ＣＳ弁は開放かつ前記ＤＣ弁は開放し、
　前記ソレノイドの通電制御時に前記ＣＳ弁は閉塞から開放状態に移行しかつ前記ＤＣ弁は開放から絞られその後開放状態に移行する。
　これによれば、ＣＳ弁とＤＣ弁との協働により流量を制御するため、効率よく制御圧力を制御することができる。また、通電電流が小電流の領域ではＣＳ弁とＤＣ弁とは逆方向、中電流の領域ではＣＳ弁開度のみ増加、大電流の領域ではＣＳ弁とＤＣ弁とは同方向であり、ＣＳ弁による制御圧力の調整量とＤＣ弁による制御圧力の調整量の差分によって制御圧力が制御されるため、電流値に対して制御圧力を細かく制御できる。特に通電電流が大きくなる程、電流値に対して制御圧力を細かく制御できる。
　前記ソレノイドの通電制御時に前記ＤＣ弁の絞られた状態は閉塞状態であってもよい。
　これによれば、ソレノイドへの通電電流に応じた制御域が、ＣＳ弁はＤＣ弁よりも広く、すなわちＣＳ弁が主体的かつＤＳ弁が補助的となっており、制御効率がよい。
　前記ＤＣ弁は、スプール弁構造であって、前記ロッドのランド部と前記バルブハウジングの内周に設けられたＤＣ弁座とにより構成されていてもよい。
　これによれば、ＤＣ弁を簡素に構成することができる。
　前記ロッドは、前記バルブハウジングの内周に配置され、前記吸入ポートと前記吐出ポートを仕切っていてもよい。
　これによれば、容量制御弁を簡素に構成できる。
　前記ＣＳ弁は、前記第１制御ポートが形成された感圧室に配置され前記ロッドを付勢する感圧体と、前記感圧体と前記バルブハウジングに設けられたＣＳ弁座とにより構成されていてもよい。
　これによれば、吸入圧力に応じてロッドに与える反力が増減する構造となっており、制御圧力の制御性が高くなっている。
　前記感圧体と前記ロッドとの間には軸方向に付勢力を与えるバネが配置されていてもよい。
　これによれば、バネが軸方向に変形移動可能であるため、感圧体の軸方向変形可能量が小さくても、確実にＤＣ弁を動作させることができる。
　前記ソレノイド側から、前記吐出ポート、前記第２制御ポート、前記吸入ポート、前記第１制御ポートの順、または前記第２制御ポート、前記吐出ポート、前記吸入ポート前記第１制御ポートの順に配置されていてもよい。
　これによれば、バルブハウジングを簡素に構成できる。
　本発明の容量制御弁は、
　ソレノイドの通電によって流量を制御する容量制御弁であって、
　吐出圧力の吐出流体が通過する吐出ポートおよび吸入圧力の吸入流体が通過する吸入ポート並びに制御圧力の制御流体が通過する第１制御ポートおよび第２制御ポートが形成されたバルブハウジングと、
　前記バルブハウジング内に配置され前記ソレノイドにより駆動され外周に配置されるランド部により前記第２制御ポートと前記吐出ポートとの間の流体の流れを制御するスプール弁構造のＤＣ弁を構成するロッドと、
　前記ロッドの移動に応じて前記第１制御ポートと前記吸入ポートとの間の流体の流れを制御するＣＳ弁を構成する感圧体と、を備える。
　これによれば、ＣＳ弁とＤＣ弁との協働により流量を制御するため、効率よく制御圧力を制御することができる。
本発明に係る実施例の容量制御弁が組み込まれる斜板式容量可変型圧縮機を示す概略構成図である。 実施例の容量制御弁の非通電時においてＤＣ弁が開放され、ＣＳ弁が閉塞された様子を示す断面図である。 実施例の容量制御弁の非通電時においてＤＣ弁が開放され、ＣＳ弁が閉塞された様子を示す図２の拡大断面図である。 実施例の容量制御弁の通電時（小電流の領域）においてＤＣ弁が開放から閉塞状態へ移行し、ＣＳ弁が閉塞から開放状態へ移行する様子を示す断面図である。 実施例の容量制御弁の通電時（中電流の領域）においてＤＣ弁が閉塞され、ＣＳ弁が開放された様子を示す断面図である。 実施例の容量制御弁の通電時（大電流の領域）においてＤＣ弁が閉塞から開放状態へ移行し、ＣＳ弁が開放された様子を示す断面図である。 実施例の容量制御弁における通電電流（ロッドのストローク）に対するＤＣ弁の開閉状態と、ＣＳ弁の開閉状態を説明する図である。尚、横軸の通電電流（ストローク）は、ソレノイドに電流を印加した際にロッドが移動する方向（図２における左から右への方向）で示している。 実施例の容量制御弁の通電状態とＣＳ弁、ＤＣ弁の開閉状態を説明する表図である。 変形例の容量制御弁の非通電時においてＤＣ弁が開放され、ＣＳ弁が閉塞された様子を示す断面図である。 図９の変形例の容量制御弁における通電電流（ロッドのストローク）に対するＤＣ弁の開閉状態と、ＣＳ弁の開閉状態を説明する図である。尚、横軸の通電電流（ストローク）は、ソレノイドに電流を印加した際にロッドが移動する方向（図２における左から右への方向）で示している。
　本発明に係る容量制御弁を実施するための形態を実施例に基づいて以下に説明する。
　実施例に係る容量制御弁につき、図１から図８を参照して説明する。以下、図２の正面側から見て左右側を容量制御弁の左右側として説明する。
　本発明の容量制御弁Ｖは、自動車等の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機Ｍに組み込まれ、冷媒である作動流体（以下、単に「流体」と表記する）の圧力を可変制御することにより、容量可変型圧縮機Ｍの吐出量を制御し空調システムを所望の冷却能力となるように調整している。
　先ず、容量可変型圧縮機Ｍについて説明する。図１に示されるように、容量可変型圧縮機Ｍは、吐出室２と、吸入室３と、制御室４と、複数のシリンダ４ａと、を備えるケーシング１を有している。
　また、容量可変型圧縮機Ｍは、ケーシング１の外部に設置される図示しないエンジンにより回転駆動される回転軸５と、制御室４内において回転軸５に対してヒンジ機構８により偏心状態で連結される斜板６と、斜板６に連結され各々のシリンダ４ａ内において往復動自在に嵌合された複数のピストン７と、を備え、電磁力により開閉駆動される容量制御弁Ｖを用いて、流体を吸入する吸入室３の吸入圧力Ｐｓ、ピストン７により加圧された流体を吐出する吐出室２の吐出圧力Ｐｄ、斜板６を収容した制御室４の制御圧力Ｐｃを利用しつつ、制御室４内の圧力を適宜制御することで斜板６の傾斜角度を連続的に変化させることにより、ピストン７のストローク量を変化させて流体の吐出量を制御している。尚、説明の便宜上、図１においては、容量可変型圧縮機Ｍに組み込まれる容量制御弁Ｖの図示を省略している。
　具体的には、制御室４内の制御圧力Ｐｃが高圧であるほど、回転軸５に対する斜板６の傾斜角度は小さくなりピストン７のストローク量が減少するが、一定以上の圧力となると、回転軸５に対して斜板６が略垂直状態、すなわち垂直よりわずかに傾斜した状態となる。このとき、ピストン７のストローク量は最小となり、ピストン７によるシリンダ４ａ内の流体に対する加圧が最小となることで、吐出室２への流体の吐出量が減少し、空調システムの冷却能力は最小となる。一方で、制御室４内の制御圧力Ｐｃが低圧であるほど、回転軸５に対する斜板６の傾斜角度は大きくなりピストン７のストローク量が増加するが、一定以下の圧力となると、回転軸５に対して斜板６が最大傾斜角度となる。このとき、ピストン７のストローク量は最大となり、ピストン７によるシリンダ４ａ内の流体に対する加圧が最大となることで、吐出室２への流体の吐出量が増加し、空調システムの冷却能力は最大となる。
　図２に示されるように、容量可変型圧縮機Ｍに組み込まれる容量制御弁Ｖは、ソレノイド８０を構成するコイル８６に通電する電流を調整し、容量制御弁ＶにおけるＣＳ弁５０、ＤＣ弁５３の開閉制御を行い、制御室４内に流入する、または制御室４から流出する流体を制御することで制御室４内の制御圧力Ｐｃを可変制御している。尚、容量制御弁Ｖの通常制御時において、吐出圧力Ｐｄは制御圧力Ｐｃよりも高い圧力となっており、制御圧力Ｐｃは吸入圧力Ｐｓ以上の高い圧力となっている。
　本実施例において、ＣＳ弁５０は、感圧体６１を構成するアダプタ７０とバルブハウジングとしての第１バルブハウジング１０の内周面に形成されるＣＳ弁座１０ａとにより構成されており、アダプタ７０の軸方向右側に形成されるテーパ端部７０ａがＣＳ弁座１０ａに接離することで、ＣＳ弁５０が開閉するようになっている。ＤＣ弁５３は、スプール弁構造であって、ロッド５１とバルブハウジングとしての第２バルブハウジング１１の内周面に形成されたＤＣ弁座１１ａとにより構成されており、ロッド５１のランド部としての第１ランド部５１ａがＤＣ弁座１１ａに接離することで、ＤＣ弁５３が開閉するようになっている。
　次いで、容量制御弁Ｖの構造について説明する。図２に示されるように、容量制御弁Ｖは、金属材料または樹脂材料により形成された第１バルブハウジング１０および第２バルブハウジング１１と、第１バルブハウジング１０および第２バルブハウジング１１の内部に軸方向に往復動自在に配置されたロッド５１と、第１弁室２０における吸入圧力Ｐｓに応じてロッド５１に軸方向右方への付勢力を付与する感圧体６１と、第２バルブハウジング１１に接続されロッド５１に駆動力を及ぼすソレノイド８０と、から主に構成されている。
　図２に示されるように、ソレノイド８０は、軸方向左方に開放する開口部８１ａを有するケーシング８１と、ケーシング８１の開口部８１ａに対して軸方向左方から挿入されケーシング８１の内径側に固定される略円筒形状の固定鉄心８２と、固定鉄心８２に挿通され軸方向に往復動自在に配置されるロッド５１と、ロッド５１の軸方向右端部に固着される可動鉄心８４と、固定鉄心８２と可動鉄心８４との間に設けられ可動鉄心８４を軸方向右方に付勢するコイルスプリング８５と、固定鉄心８２の外側にボビンを介して巻き付けられた励磁用のコイル８６と、から主に構成されている。
　ケーシング８１には、軸方向左端の内径側が軸方向右方に凹む凹部８１ｂが形成されており、この凹部８１ｂに対して第２バルブハウジング１１の軸方向右端部が略密封状に挿嵌・固定されている。
　固定鉄心８２は、鉄やケイ素鋼等の磁性材料である剛体から形成され、軸方向に延びロッド５１の軸方向右側の一部が挿通される挿通孔８２ｃが形成される円筒部８２ｂと、円筒部８２ｂの軸方向左端部の外周面から外径方向に延びる環状のフランジ部８２ｄと、を備え、フランジ部８２ｄよりも軸方向左側には円筒部８２ｂの外周面から内径方向に凹む環状凹部８２ｅが形成されている。尚、環状凹部８２ｅにはＯリング８３が装着されることにより、固定鉄心８２と第２バルブハウジング１１とが密封状態で接続固定されている。
　また、固定鉄心８２は、フランジ部８２ｄの軸方向右端面をケーシング８１の凹部８１ｂの底面に当接させた状態で、ケーシング８１の凹部８１ｂに対して挿嵌・固定される第２バルブハウジング１１の軸方向右端の内径側が軸方向左方に凹む凹部１１ｃに対して挿嵌・固定されている。
　また、ケーシング８１に対して固定鉄心８２および第２バルブハウジング１１が取り付けられた状態において、固定鉄心８２のフランジ部８２ｄの軸方向左端面と第２バルブハウジング１１の凹部１１ｃとの間には、環状の空間Ｓが形成されている。尚、空間Ｓは、固定鉄心８２の円筒部８２ｂにおいてフランジ部８２ｄと環状凹部８２ｅとの間で径方向に延びる貫通孔８２ａを介して固定鉄心８２の内部の挿通孔８２ｃと連通している。
　図２に示されるように、第１バルブハウジング１０には、容量可変型圧縮機Ｍの吸入室３と連通する吸入ポートとしてのＰｓポート１３と、容量可変型圧縮機Ｍの制御室４と連通する第１制御ポートとしての第１Ｐｃポート１４と、が形成されている。また、第２バルブハウジング１１には、容量可変型圧縮機Ｍの制御室４と連通する第２制御ポートとしての第２Ｐｃポート１５と、容量可変型圧縮機Ｍの吐出室２と連通する吐出ポートとしてのＰｄポート１６と、が形成されている。尚、これらのポートは、ソレノイド８０側から、Ｐｄポート１６、第２Ｐｃポート１５、Ｐｓポート１３、第１Ｐｃポート１４の順に形成されている。
　また、第１バルブハウジング１０は、軸方向右端の外径部が軸方向左方に凹むことにより段部１０ｂが形成され、第２バルブハウジング１１の軸方向左端部が軸方向右方から外嵌されることにより一体に密封状態で接続固定されている。また、第１バルブハウジング１０は、その軸方向左端部に仕切調整部材１２が略密封状に圧入されることにより有底略円筒形状を成している。尚、仕切調整部材１２は、第１バルブハウジング１０の軸方向における設置位置を調整することで、感圧体６１付勢力を調整できるようになっている。
　第１バルブハウジング１０および第２バルブハウジング１１の内部には、ロッド５１が軸方向に往復動自在に配置され、第２バルブハウジング１１の内周面の一部には、ロッド５１の第２ランド部５１ｂ（図３～図６参照）の外周面が略密封状態で摺接可能な小径のガイド面１１ｂが形成されている。
　また、第１バルブハウジング１０の内部には、Ｐｓポート１３と連通されロッド５１の軸方向左端部が配置される第１弁室２０と、第１Ｐｃポート１４と連通され感圧体６１が配置される感圧室６０と、が形成されている。また、第２バルブハウジング１１の内部には、第２Ｐｃポート１５と連通されロッド５１の第２ランド部５１ｂ（図３～図６参照）が配置される第２弁室３０と、Ｐｄポート１６と連通されロッド５１の第１ランド部５１ａが配置され第２バルブハウジング１１のソレノイド８０側に配置される第３弁室４０とが形成されている。
　尚、第１弁室２０は、ロッド５１の軸方向左端部の外周面と、第１バルブハウジング１０のＣＳ弁座１０ａよりも軸方向右側の内周面と、第２バルブハウジング１１の軸方向左端の内径側が軸方向右方に凹む凹部１１ｄの内面とにより画成されている。さらに、第１バルブハウジング１０と第２バルブハウジング１１とが接続固定された状態で、第１弁室２０と第２弁室３０は、ロッド５１の第２ランド部５１ｂにより仕切られている。また、第２弁室３０と第３弁室４０は、ロッド５１の第２ランド部５１ｂよりも軸方向右側の外周面と、第２バルブハウジング１１の内周面により画成されており、ＤＣ弁５３が閉塞したときには第２弁室３０と第３弁室４０は隔離され、ＤＣ弁５３が開放したときには第２弁室３０と第３弁室４０は連通されている。
　また、第２バルブハウジング１１には、軸方向右側の凹部１１ｃから軸方向左側の凹部１１ｄにかけて軸方向に延びる貫通孔１１ｅが形成されており、この貫通孔１１ｅにより第１弁室２０と空間Ｓとが連通されている。これにより、吸入室３の吸入圧力ＰｓをＰｓポート１３、第１弁室２０、第２バルブハウジング１１の貫通孔１１ｅ、空間Ｓ、固定鉄心８２の貫通孔８２ａおよび挿通孔８２ｃを通してソレノイド８０を構成する可動鉄心８４の背面側である軸方向右側に導入し、ロッド５１の軸方向両側における圧力をバランスさせている。
　図２に示されるように、感圧体６１は、コイルスプリング６３が内蔵されるベローズコア６２と、ベローズコア６２の軸方向右端に設けられるアダプタ７０と、から主に構成され、ベローズコア６２の軸方向左端は、仕切調整部材１２に固定されている。
　また、感圧体６１は、感圧室６０内に配置されており、コイルスプリング６３とベローズコア６２によりアダプタ７０を軸方向右方に移動させる付勢力によりアダプタ７０のテーパ端部７０ａを第１バルブハウジング１０のＣＳ弁座１０ａに着座させるようになっている。
　図３～図６に示されるように、ロッド５１は、軸方向右端部に可動鉄心８４（図２参照）が固着される大径部５１ｃと、大径部５１ｃの軸方向左側において大径部５１ｃよりも小径に形成された第１小径部５１ｄと、第１小径部５１ｄの軸方向左側において第１小径部５１ｄよりも小径に形成された第２小径部５１ｅとから主に構成されている。第２小径部５１ｅには、外径方向に延びる円環状の第１ランド部５１ａおよび第２ランド部５１ｂが形成され、軸方向において第１ランド部５１ａおよび第２ランド部５１ｂの間は内径方向に環状に凹む形状となっているとともに、第２ランド部５１ｂよりも軸方向左側は小径の形状となっている。
　第１ランド部５１ａは、外周面部５１ｈの軸方向左側から内径方向に延びる側面部がロッド５１の軸方向に対して直交し、外周面部５１ｈの軸方向右側のから内径方向に延びる側面部がロッド５１の軸方向に対してテーパ状に形成され断面視台形状を成し、外周面部５１ｈの軸方向の長さは、第２バルブハウジング１１の内周面に形成されたＤＣ弁座１１ａの軸方向の長さと略同一に設定されている。
　また、ロッド５１の軸方向左端５１ｆ、すなわち第２小径部５１ｅの軸方向左端５１ｆは、アダプタ７０の軸方向右端の内径側が軸方向左方に凹む凹部７０ｂの底面に対して離間しており、第２小径部５１ｅの軸方向左端部にバネとしてのコイルスプリング５４が外嵌されることにより、容量制御弁Ｖの通電時には、ソレノイド８０の軸方向左方への駆動力を感圧体６１に作用させるとともに、感圧体６１から軸方向右方への反力を受けられるようになっている。
　また、コイルスプリング５４の軸方向左端は、アダプタ７０の凹部７０ｂの底面に当接し、コイルスプリング５４の軸方向右端は、ロッド５１の第２ランド部５１ｂの軸方向左側の側面部５１ｇに当接している。
　次いで、容量制御弁Ｖの動作、ロッド５１の軸方向移動によるＣＳ弁５０およびＤＣ弁５３の開閉機構の動作について説明する。
　先ず、容量制御弁Ｖの非通電時について説明する。図２および図３に示されるように、容量制御弁Ｖは、非通電時において、ロッド５１には、軸方向右方に向けてソレノイド８０を構成するコイルスプリング８５の付勢力（Ｆｓｐ１）と、感圧体６１（ベローズコア６２およびコイルスプリング６３）の付勢力（Ｆｂｅｌ）と、感圧体６１とロッド５１との間に配置されるコイルスプリング５４の付勢力（Ｆｓｐ２）が作用している、すなわち、右向きを正として、ロッド５１には、力Ｆｒｏｄ＝Ｆｓｐ１＋Ｆｂｅｌ＋Ｆｓｐ２が作用している。これにより、アダプタ７０のテーパ端部７０ａが第１バルブハウジング１０のＣＳ弁座１０ａに着座し、ＣＳ弁５０が閉塞（全閉）されており、ロッド５１の第１ランド部５１ａが第２バルブハウジング１１のＤＣ弁座１１ａから軸方向右方に離間し、ＤＣ弁５３が開放されている。また、このとき、コイルスプリング５４の伸長度は最大となっている。
　このように、ソレノイド８０への非通電時において、ＣＳ弁５０は閉塞（全閉）され、ＤＣ弁５３は開放されており、ＣＳ弁５０が閉塞された状態では、ＤＣ弁５３の開口面積、すなわち弁開度は最大となっている（図７および図８参照）。
　次に、容量制御弁Ｖの通電時について説明する。図４に示されるように、容量制御弁Ｖは、通電時（通常制御時、いわゆるデューティ制御時）において、ソレノイド８０に電流（小電流の領域の電流値）が印加されることにより発生する電磁力（Ｆｓｏｌ１）が力Ｆｒｏｄを上回ると、ソレノイド８０を構成するコイルスプリング８５の付勢力に抗して可動鉄心８４が固定鉄心８２側、すなわち軸方向左側に引き寄せられ、可動鉄心８４に固着されたロッド５１が軸方向左方へ移動し、コイルスプリング５４を介して感圧体６１が軸方向左方に押圧されて収縮することにより、アダプタ７０のテーパ端部７０ａが第１バルブハウジング１０のＣＳ弁座１０ａから離間し、ＣＳ弁５０が閉塞（全閉）から開放状態に移行する。また、ロッド５１の第１ランド部５１ａは、第２バルブハウジング１１のＤＣ弁座１１ａの軸方向右側から近づくことにより、ＤＣ弁５３の弁開度が絞られる（図７および図８参照）。
　図５に示されるように、ソレノイド８０への通電電流を中電流の領域の電流値に増加させ、ＣＳ弁５０を所定の弁開度まで開放、すなわち弁開度を増加させると、ロッド５１の第１ランド部５１ａと第２バルブハウジング１１のＤＣ弁座１１ａとが径方向視で重畳することにより、ロッド５１の第１ランド部５１ａの外周面部５１ｈが第２バルブハウジング１１のＤＣ弁座１１ａに着座し、ＤＣ弁５３は開放状態、言い換えれば、弁開度が絞られた状態から閉塞（全閉）に移行する（図７および図８参照）。このとき、コイルスプリング５４は軸方向に収縮している。
　さらに、ソレノイド８０への通電電流を大電流の領域の電流値に増加させ、ＣＳ弁５０を所定の弁開度以上に開放、すなわち弁開度を増加させると、ロッド５１の第１ランド部５１ａが第２バルブハウジング１１のＤＣ弁座１１ａから軸方向左方に離間し、ＤＣ弁５３は閉塞（全閉）から開放状態に移行する。（図７および図８参照）。
　これによれば、容量制御弁Ｖの通常制御時には、ＣＳ弁５０とＤＣ弁５３との協働により冷媒の流量を制御するため、制御圧力Ｐｃを効率よく制御することができる。さらに、ソレノイド８０への通電電流（電流値）の増加、すなわちロッド５１のストロークの増加に伴って、ＣＳ弁５０は閉塞（全閉）から開放状態に移行し、かつＤＣ弁５３は開放から弁開度が絞られて閉塞（全閉）し、その後開放状態に移行する（図７参照）。すなわちソレノイド８０への通電電流の増加に伴うＣＳ弁５０の弁開度とＤＣ弁５３の弁開度とが小電流の領域では逆方向、中電流の領域ではＣＳ弁開度のみ増加、大電流の領域では同方向であり、ＣＳ弁５０による制御圧力Ｐｃの調整量とＤＣ弁５３による制御圧力Ｐｃの調整量の差分によって制御圧力Ｐｃが制御されるため、電流値に対して制御圧力Ｐｃを細かく制御できる。特に通電電流が大きくなる程、電流値に対して制御圧力Ｐｃを細かく制御できる。
　また、ソレノイド８０への通電電流が中電流の領域の電流値では、ＤＣ弁５３が閉塞（全閉）するように構成されるため、ソレノイド８０への通電電流に応じたＣＳ弁５０による制御圧力Ｐｃの制御域がＤＣ弁５３による制御圧力Ｐｃの制御域よりも広く、すなわち冷媒の必要流量が少ないＣＳ弁５０による第１Ｐｃポート１４からＰｓポート１３への冷媒の流量制御が主体的、かつ冷媒の必要流量が多いＤＣ弁５３によるＰｄポート１６から第２Ｐｃポート１５への冷媒の流量制御が補助的となっているため、容量制御弁Ｖの通常制御時における内部循環冷媒流量を低減することができ、制御圧力Ｐｃの制御効率が良い。これにより、容量可変型圧縮機Ｍの運転効率を高めることができる。
　また、ＤＣ弁５３は、ロッド５１の第１ランド部５１ａと第２バルブハウジング１１の内周に設けられたＤＣ弁座１１ａとによりスプール弁構造に構成されるため、ロッド５１が軸方向に所定量以上ストロークすることによりＤＣ弁５３が閉塞状態となり、ＤＣ弁５３を確実に閉塞できる。さらに、例えばソレノイド８０への通電電流が中電流の領域の電流値では、振動等の外乱によってロッド５１が僅かに軸方向移動してもＤＣ弁５３が閉塞された状態に維持されるため、容量制御弁Ｖは、外乱に強く、制御精度に優れる。
　第１バルブハウジング１０と第２バルブハウジング１１とが接続固定された状態で、Ｐｓポート１３と連通する第１弁室２０と第２Ｐｃポート１５と連通する第２弁室３０とがロッド５１の第２ランド部５１ｂにより仕切られているため、容量制御弁Ｖを簡素に構成することができる。
　また、ロッド５１は、コイルスプリング５４により軸方向右方、すなわちソレノイド８０側に向けて付勢されているため、容量制御弁Ｖの非通電時に確実にＤＣ弁５３の開放状態を保持することができる。さらに、ロッド５１は、第２ランド部５１ｂの外周面と第２バルブハウジング１１のガイド面１１ｂとが摺動するため、ロッド５１の軸方向移動を安定させることができる。
　また、ＣＳ弁５０は、第１Ｐｃポート１４が形成された感圧室６０に配置され、コイルスプリング５４を介してロッド５１を軸方向右方に付勢する感圧体６１と、第１バルブハウジング１０に設けられたＣＳ弁座１０ａとにより構成されているため、第１弁室２０の吸入圧力Ｐｓに応じてコイルスプリング５４を介してロッド５１に与える反力が増減する構造となっており、制御圧力Ｐｃの制御性が高くなっている。
　また、感圧体６１とロッド５１との間には、軸方向に付勢力を与えるコイルスプリング５４が配置されることにより、ロッド５１の軸方向移動に伴いコイルスプリング５４が軸方向に変形移動可能となるため、感圧体６１の軸方向変形可能量が小さくても、確実にＤＣ弁５３を動作させることができる。
　以上、本発明の実施例を図面により説明してきたが、具体的な構成はこれら実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加があっても本発明に含まれる。
　例えば、ロッド５１のストロークによりＤＣ弁５３を開閉するタイミングは、ロッド５１における第１ランド部５１ａの軸方向の配置や第２バルブハウジング１１におけるＤＣ弁座１１ａの軸方向の形成位置、または第１ランド部５１ａの外周面部５１ｈやＤＣ弁座１１ａの軸方向の長さを変更することにより適宜調整するようにしてもよい。例えば、図９に示すように、第１ランド部５１ａの外周面部５１ｈとＤＣ弁座１１ａとの軸方向距離を前記実施例よりも長くしてもよい。変形例の構成とすることにより、図１０に示されるように、小電流の領域の電流値でＤＣ弁５３が開放から閉塞状態に移行するタイミング、すなわち弁開度が絞られるタイミングをＣＳ弁５０が閉塞から開放状態に移行するタイミングより遅らせることができる。
　また、ロッド５１の第１ランド部５１ａおよび第２ランド部５１ｂは、ロッド５１に別体のリングを固定することにより構成されていてもよい。
　また、コイルスプリング５４は、圧縮バネに限らず、引張バネでもよく、コイル形状以外であってもよい。
　また、コイルスプリング５４は、ソレノイド８０のコイルスプリング８５および感圧体６１のコイルスプリング６３よりも縮み代を大きく設定することにより、ＤＣ弁５３の最大化開度が規制されなくてもよい。また、ロッド５１の軸方向左端５１ｆは、例えばＣＳ弁５０が開放（全開）されるタイミングでアダプタ７０の凹部７０ｂの底面に当接するように軸方向の長さを設定することにより、ＤＣ弁５３の最大化開度が規制されてもよい。
　また、コイルスプリング５４を配置することなく、ロッド５１の軸方向左端５１ｆを感圧体６１を構成するアダプタ７０の凹部７０ｂに直接当接させてＣＳ弁５０を開閉するようにしてもよい。
　また、第１バルブハウジング１０と、第２バルブハウジング１１は一体に形成されていてもよい。さらに、第２バルブハウジング１１に形成される第２Ｐｃポート１５とＰｄポート１６の配置を入れ替えてもよく、各ポートは、ソレノイド８０側から、図９に示すように、第２Ｐｃポート１５、Ｐｄポート１６、Ｐｓポート１３、第１Ｐｃポート１４の順に形成されていてもよい。
　また、感圧体６１は、内部にコイルスプリングを使用しないものであってもよい。
１　　　　　　　　ケーシング
２　　　　　　　　吐出室
３　　　　　　　　吸入室
４　　　　　　　　制御室
１０　　　　　　　第１バルブハウジング（バルブハウジング）
１０ａ　　　　　　ＣＳ弁座
１１　　　　　　　第２バルブハウジング（バルブハウジング）
１１ａ　　　　　　ＤＣ弁座
１１ｂ　　　　　　ガイド面
１２　　　　　　　仕切調整部材
１３　　　　　　　Ｐｓポート（吸入ポート）
１４　　　　　　　第１Ｐｃポート（第１制御ポート）
１５　　　　　　　第２Ｐｃポート（第２制御ポート）
１６　　　　　　　Ｐｄポート（吐出ポート）
２０　　　　　　　第１弁室
３０　　　　　　　第２弁室
４０　　　　　　　第３弁室
５０　　　　　　　ＣＳ弁
５１　　　　　　　ロッド
５１ａ　　　　　　第１ランド部（ランド部）
５１ｂ　　　　　　第２ランド部
５１ｃ　　　　　　大径部
５１ｄ　　　　　　第１小径部
５１ｅ　　　　　　第２小径部
５１ｆ　　　　　　軸方向左端
５１ｈ　　　　　　外周面部
５１ｇ　　　　　　側面部
５３　　　　　　　ＤＣ弁
５４　　　　　　　コイルスプリング（バネ）
６０　　　　　　　感圧室
６１　　　　　　　感圧体
６２　　　　　　　ベローズコア
６３　　　　　　　コイルスプリング
７０　　　　　　　アダプタ
７０ａ　　　　　　テーパ端部
７０ｂ　　　　　　凹部
８０　　　　　　　ソレノイド
８２　　　　　　　固定鉄心
８３　　　　　　　Ｏリング
８４　　　　　　　可動鉄心
８５　　　　　　　コイルスプリング
Ｐｃ　　　　　　　制御圧力
Ｐｄ　　　　　　　吐出圧力
Ｐｓ　　　　　　　吸入圧力
Ｖ　　　　　　　　容量制御弁

Claims (8)

  1. 　ソレノイドの通電によって流量を制御する容量制御弁であって、
    　吐出圧力の吐出流体が通過する吐出ポートおよび吸入圧力の吸入流体が通過する吸入ポート並びに制御圧力の制御流体が通過する第１制御ポートおよび第２制御ポートが形成されたバルブハウジングと、
    　前記バルブハウジング内に配置され前記ソレノイドにより駆動されるロッドと、
    　前記ロッドの移動により前記第１制御ポートと前記吸入ポートとの間の流体の流れを制御するＣＳ弁と、
    　前記ロッドの移動により前記第２制御ポートと前記吐出ポートとの間の流体の流れを制御するＤＣ弁と、を備え、
    　前記ソレノイドへの非通電時に前記ＣＳ弁は閉塞かつ前記ＤＣ弁は開放し、
    　前記ソレノイドへの最大電流時に前記ＣＳ弁は開放かつ前記ＤＣ弁は開放し、
    　前記ソレノイドの通電制御時に前記ＣＳ弁は閉塞から開放状態に移行しかつ前記ＤＣ弁は開放から絞られその後開放状態に移行する容量制御弁。
  2. 　前記ソレノイドの通電制御時に前記ＤＣ弁の絞られた状態は閉塞状態である請求項１に記載の容量制御弁。
  3. 　前記ＤＣ弁は、スプール弁構造であって、前記ロッドのランド部と前記バルブハウジングの内周に設けられたＤＣ弁座とにより構成されている請求項１または２に記載の容量制御弁。
  4. 　前記ロッドは、前記バルブハウジングの内周に配置され、前記吸入ポートと前記吐出ポートを仕切っている請求項１ないし３のいずれかに記載の容量制御弁。
  5. 　前記ＣＳ弁は、前記第１制御ポートが形成された感圧室に配置され前記ロッドを付勢する感圧体と、前記感圧体と前記バルブハウジングに設けられたＣＳ弁座とにより構成されている請求項１ないし４のいずれかに記載の容量制御弁。
  6. 　前記感圧体と前記ロッドとの間には軸方向に付勢力を与えるバネが配置されている請求項５に記載の容量制御弁。
  7. 　前記ソレノイド側から、前記吐出ポート、前記第２制御ポート、前記吸入ポート、前記第１制御ポートの順、または前記第２制御ポート、前記吐出ポート、前記吸入ポート、前記第１制御ポートの順に配置されている請求項１ないし６のいずれかに記載の容量制御弁。
  8. 　ソレノイドの通電によって流量を制御する容量制御弁であって、
    　吐出圧力の吐出流体が通過する吐出ポートおよび吸入圧力の吸入流体が通過する吸入ポート並びに制御圧力の制御流体が通過する第１制御ポートおよび第２制御ポートが形成されたバルブハウジングと、
    　前記バルブハウジング内に配置され前記ソレノイドにより駆動され外周に配置されるランド部により前記第２制御ポートと前記吐出ポートとの間の流体の流れを制御するスプール弁構造のＤＣ弁を構成するロッドと、
    　前記ロッドの移動に応じて前記第１制御ポートと前記吸入ポートとの間の流体の流れを制御するＣＳ弁を構成する感圧体と、を備える容量制御弁。
PCT/JP2019/031069 2018-08-08 2019-08-07 容量制御弁 WO2020032089A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP19847395.1A EP3835576B1 (en) 2018-08-08 2019-08-07 Capacity control valve
US17/259,138 US11473683B2 (en) 2018-08-08 2019-08-07 Capacity control valve
CN201980047614.6A CN112513461B (zh) 2018-08-08 2019-08-07 容量控制阀
JP2020535829A JP7289604B2 (ja) 2018-08-08 2019-08-07 容量制御弁

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018149805 2018-08-08
JP2018-149805 2018-08-08

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020032089A1 true WO2020032089A1 (ja) 2020-02-13

Family

ID=69413740

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2019/031069 WO2020032089A1 (ja) 2018-08-08 2019-08-07 容量制御弁

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11473683B2 (ja)
EP (1) EP3835576B1 (ja)
JP (1) JP7289604B2 (ja)
CN (1) CN112513461B (ja)
WO (1) WO2020032089A1 (ja)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS626274B2 (ja) 1981-10-08 1987-02-09 Sankyo Seiki Seisakusho Kk
JP2000345961A (ja) * 1999-06-07 2000-12-12 Toyota Autom Loom Works Ltd 容量制御弁
JP2001132632A (ja) * 1999-11-10 2001-05-18 Toyota Autom Loom Works Ltd 容量可変型圧縮機の制御弁
JP2006307828A (ja) * 2005-03-31 2006-11-09 Tgk Co Ltd 可変容量圧縮機用制御弁
JP4242624B2 (ja) 2002-09-26 2009-03-25 イーグル工業株式会社 容量制御弁及びその制御方法
JP2017129042A (ja) 2016-01-19 2017-07-27 サンデン・オートモーティブコンポーネント株式会社 可変容量圧縮機の容量制御弁

Family Cites Families (57)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3089816B2 (ja) 1992-04-28 2000-09-18 株式会社豊田自動織機製作所 斜板式可変容量圧縮機
JPH06200875A (ja) 1993-01-08 1994-07-19 Toyota Autom Loom Works Ltd 揺動斜板式可変容量圧縮機
JP3242496B2 (ja) 1993-07-06 2001-12-25 株式会社豊田自動織機 可変容量圧縮機の外部切換式容量制御弁
JPH09144929A (ja) 1995-11-16 1997-06-03 Tosok Corp 電磁弁
US6010312A (en) 1996-07-31 2000-01-04 Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seiksakusho Control valve unit with independently operable valve mechanisms for variable displacement compressor
JP2001073939A (ja) 1999-08-31 2001-03-21 Toyota Autom Loom Works Ltd 容量可変型圧縮機の制御弁及び容量可変型圧縮機
JP2001099060A (ja) 1999-10-04 2001-04-10 Fuji Koki Corp 可変容量型圧縮機用制御弁
JP3942851B2 (ja) 2001-07-31 2007-07-11 株式会社テージーケー 容量制御弁
KR100858604B1 (ko) * 2001-11-30 2008-09-17 가부시기가이샤 후지고오키 가변용량형 압축기용 제어밸브
CN100396916C (zh) * 2003-01-22 2008-06-25 株式会社杰克赛尔法雷奥空调 可变容量压缩机的控制阀
JP4316955B2 (ja) * 2003-08-11 2009-08-19 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP2006097665A (ja) 2004-06-28 2006-04-13 Toyota Industries Corp 可変容量型圧縮機における容量制御弁
JP4431462B2 (ja) 2004-08-10 2010-03-17 株式会社鷺宮製作所 斜板式容量可変型圧縮機および電磁制御弁
JP4700048B2 (ja) 2005-02-24 2011-06-15 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP5167121B2 (ja) 2006-03-15 2013-03-21 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP2007247512A (ja) 2006-03-15 2007-09-27 Toyota Industries Corp 可変容量型圧縮機における容量制御弁
JP2008014269A (ja) 2006-07-07 2008-01-24 Toyota Industries Corp 可変容量型圧縮機の容量制御弁
JP2008202572A (ja) 2007-02-22 2008-09-04 Toyota Industries Corp 可変容量型圧縮機における容量制御弁
JP4861956B2 (ja) 2007-10-24 2012-01-25 株式会社豊田自動織機 可変容量型圧縮機における容量制御弁
JP2011032916A (ja) 2009-07-31 2011-02-17 Tgk Co Ltd 制御弁
KR101099121B1 (ko) 2009-08-19 2011-12-27 주식회사 두원전자 진공 벨로우즈 조립체 제조방법
CN102792025B (zh) 2010-03-16 2015-03-04 伊格尔工业股份有限公司 容量控制阀
KR101319566B1 (ko) 2010-04-29 2013-10-23 이구루코교 가부시기가이샤 용량 제어 밸브
JP5907432B2 (ja) * 2011-06-15 2016-04-26 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP5665722B2 (ja) 2011-11-17 2015-02-04 株式会社豊田自動織機 容量制御弁
KR101322404B1 (ko) 2012-01-19 2013-10-28 (주)대정고분자산업 가변용량 압축기의 전자제어밸브
US20150068628A1 (en) 2012-05-24 2015-03-12 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
JP6064132B2 (ja) 2012-10-09 2017-01-25 株式会社テージーケー 複合弁
CN104541056B (zh) * 2012-12-12 2016-12-28 伊格尔工业股份有限公司 容量控制阀
JP6020130B2 (ja) 2012-12-19 2016-11-02 株式会社豊田自動織機 可変容量型斜板式圧縮機
EP2952741B1 (en) 2013-01-31 2019-03-13 Eagle Industry Co., Ltd. Variable capacity compressor
JP6103586B2 (ja) 2013-03-27 2017-03-29 株式会社テージーケー 可変容量圧縮機用制御弁
JP6149239B2 (ja) * 2013-06-28 2017-06-21 株式会社テージーケー 可変容量圧縮機用制御弁
JP6206274B2 (ja) 2014-03-19 2017-10-04 株式会社豊田自動織機 容量制御弁
CN107002900B (zh) 2014-12-25 2019-03-12 伊格尔工业股份有限公司 容量控制阀
JP6264312B2 (ja) * 2015-03-19 2018-01-24 株式会社豊田自動織機 可変容量型斜板式圧縮機
JP6500183B2 (ja) * 2015-04-02 2019-04-17 株式会社テージーケー 可変容量圧縮機用制御弁
US20170028462A1 (en) 2015-07-28 2017-02-02 Primetals Technologies USA LLC Simple copper tube design for continuous casting process with enhanced rigidity
WO2017057160A1 (ja) 2015-09-29 2017-04-06 株式会社ヴァレオジャパン 可変容量型圧縮機の制御弁
JP6383720B2 (ja) 2015-12-16 2018-08-29 株式会社不二工機 可変容量型圧縮機用制御弁
JP6500186B2 (ja) 2016-02-25 2019-04-17 株式会社テージーケー 可変容量圧縮機用制御弁
WO2017159553A1 (ja) 2016-03-17 2017-09-21 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP6714274B2 (ja) 2016-06-13 2020-06-24 株式会社テージーケー 可変容量圧縮機用制御弁
CN108071824B (zh) 2016-06-13 2021-08-10 株式会社Tgk 可变容量压缩机用控制阀
JP2018021646A (ja) 2016-08-05 2018-02-08 株式会社鷺宮製作所 感圧制御弁
JP2018040385A (ja) 2016-09-05 2018-03-15 株式会社テージーケー 電磁弁
KR102173480B1 (ko) 2016-12-28 2020-11-03 이구루코교 가부시기가이샤 용량 제어 밸브
JP2018145877A (ja) 2017-03-06 2018-09-20 株式会社豊田自動織機 可変容量型斜板式圧縮機
JP6924476B2 (ja) 2017-04-07 2021-08-25 株式会社テージーケー 可変容量圧縮機用制御弁
JP6997536B2 (ja) 2017-05-09 2022-01-17 サンデン・オートモーティブコンポーネント株式会社 ソレノイド制御弁及びこれを備えた可変容量圧縮機
JP2019002384A (ja) 2017-06-19 2019-01-10 サンデン・オートモーティブコンポーネント株式会社 可変容量圧縮機
US11512786B2 (en) 2017-11-30 2022-11-29 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve and control method for capacity control valve
EP3744978B1 (en) 2018-01-26 2023-11-15 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
JP7139084B2 (ja) 2018-02-27 2022-09-20 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP7387237B2 (ja) 2018-08-08 2023-11-28 イーグル工業株式会社 容量制御弁
US11053933B2 (en) 2018-12-13 2021-07-06 Eagle Industry Co., Ltd. Displacement control valve
US11300219B2 (en) 2020-07-28 2022-04-12 Mahle International Gmbh Variable-capacity compressor control valve

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS626274B2 (ja) 1981-10-08 1987-02-09 Sankyo Seiki Seisakusho Kk
JP2000345961A (ja) * 1999-06-07 2000-12-12 Toyota Autom Loom Works Ltd 容量制御弁
JP2001132632A (ja) * 1999-11-10 2001-05-18 Toyota Autom Loom Works Ltd 容量可変型圧縮機の制御弁
JP4242624B2 (ja) 2002-09-26 2009-03-25 イーグル工業株式会社 容量制御弁及びその制御方法
JP2006307828A (ja) * 2005-03-31 2006-11-09 Tgk Co Ltd 可変容量圧縮機用制御弁
JP2017129042A (ja) 2016-01-19 2017-07-27 サンデン・オートモーティブコンポーネント株式会社 可変容量圧縮機の容量制御弁

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3835576A4

Also Published As

Publication number Publication date
JP7289604B2 (ja) 2023-06-12
CN112513461B (zh) 2022-12-23
EP3835576A4 (en) 2022-03-09
US11473683B2 (en) 2022-10-18
US20210270378A1 (en) 2021-09-02
JPWO2020032089A1 (ja) 2021-08-12
EP3835576B1 (en) 2024-03-27
EP3835576A1 (en) 2021-06-16
CN112513461A (zh) 2021-03-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3760864B1 (en) Capacity control valve
WO2020032087A1 (ja) 容量制御弁
EP3816439A1 (en) Capacity control valve
EP3754190A1 (en) Capacity control valve
KR102596905B1 (ko) 용량 제어 밸브
KR20220159471A (ko) 용량 제어 밸브
WO2020032088A1 (ja) 容量制御弁
JP7286672B2 (ja) 容量制御弁
JP7438643B2 (ja) 容量制御弁
WO2020032089A1 (ja) 容量制御弁
KR102603184B1 (ko) 용량 제어 밸브
JP7358022B2 (ja) 容量制御弁

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19847395

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020535829

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019847395

Country of ref document: EP

Effective date: 20210309