WO2017159553A1 - 容量制御弁 - Google Patents

容量制御弁 Download PDF

Info

Publication number
WO2017159553A1
WO2017159553A1 PCT/JP2017/009642 JP2017009642W WO2017159553A1 WO 2017159553 A1 WO2017159553 A1 WO 2017159553A1 JP 2017009642 W JP2017009642 W JP 2017009642W WO 2017159553 A1 WO2017159553 A1 WO 2017159553A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
valve
chamber
valve seat
seat surface
communication passage
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/009642
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
真弘 葉山
英樹 東堂園
康平 福留
大千 栗原
Original Assignee
イーグル工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by イーグル工業株式会社 filed Critical イーグル工業株式会社
Priority to US16/085,428 priority Critical patent/US10690125B2/en
Priority to CN201780017190.XA priority patent/CN108779768B/zh
Priority to JP2018505887A priority patent/JP6810131B2/ja
Priority to EP17766553.6A priority patent/EP3431760B1/en
Publication of WO2017159553A1 publication Critical patent/WO2017159553A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B49/00—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00
    • F04B49/12—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00 by varying the length of stroke of the working members
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K11/00—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves
    • F16K11/02—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K11/00—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves
    • F16K11/02—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit
    • F16K11/022—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising a deformable member
    • F16K11/025—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising a deformable member with an O-ring
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
    • F16K11/00—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves
    • F16K11/02—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit
    • F16K11/06—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements
    • F16K11/065—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements with linearly sliding closure members
    • F16K11/07—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements with linearly sliding closure members with cylindrical slides
    • F16K11/0716—Multiple-way valves, e.g. mixing valves; Pipe fittings incorporating such valves with all movable sealing faces moving as one unit comprising only sliding valves, i.e. sliding closure elements with linearly sliding closure members with cylindrical slides with fluid passages through the valve member
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/1809—Controlled pressure
    • F04B2027/1813—Crankcase pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/1822—Valve-controlled fluid connection
    • F04B2027/1827—Valve-controlled fluid connection between crankcase and discharge chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/1822—Valve-controlled fluid connection
    • F04B2027/1831—Valve-controlled fluid connection between crankcase and suction chamber
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
    • F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
    • F04B27/14—Control
    • F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
    • F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
    • F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
    • F04B2027/184—Valve controlling parameter
    • F04B2027/1859—Suction pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B2201/00—Pump parameters
    • F04B2201/02—Piston parameters
    • F04B2201/0206—Length of piston stroke

Definitions

  • the present invention relates to a capacity control valve that variably controls the capacity or pressure of a working fluid, and more particularly, to a capacity control valve that controls a discharge amount of a variable capacity compressor used in an air conditioning system of an automobile or the like according to a pressure load. .
  • a swash plate type variable capacity compressor used in an air conditioning system of an automobile or the like is connected to a rotating shaft that is rotationally driven by the rotational force of an engine, a swash plate that is variably connected to the rotating shaft, and a swash plate.
  • a piston for compression is provided, and by changing the inclination angle of the swash plate, the stroke of the piston is changed to control the discharge amount of the refrigerant gas.
  • the inclination angle of the swash plate includes the suction pressure of the suction chamber for sucking refrigerant gas, the discharge pressure of the discharge chamber for discharging the refrigerant gas pressurized by the piston, and the control chamber pressure of the control chamber (crank chamber) containing the swash plate.
  • a capacity control valve As such a capacity control valve, as shown in FIG. 7, a second communication passage 73 and a valve hole 77 for communicating the discharge chamber and the control chamber, a second valve chamber 82 formed in the middle of the discharge side passage, A third communication passage 71 and a flow groove 72 for communicating the suction chamber and the control chamber, a third valve chamber 83 formed in the middle of the suction side passage, and a second communication passage 73 disposed in the second valve chamber 82.
  • the second valve portion 76 that opens and closes the valve hole 77 and the third valve portion 75 that is disposed in the third valve chamber 83 and opens and closes the third communication passage 71 and the flow groove 72 simultaneously reciprocate at the same time.
  • a valve body 81 formed to open and close in the reverse direction, a first valve chamber (capacity chamber) 84 formed near the control chamber, and a biasing force in the direction of expansion (expansion) disposed in the first valve chamber Pressure-sensitive body (bellows) 78 that contracts as the surrounding pressure increases and the direction of expansion and contraction of the pressure-sensitive body
  • a valve seat body (engagement portion) 80 provided at the free end and having an annular seating surface, moves together with the valve body 81 in the first valve chamber 84, and sucks by engagement and disengagement with the valve seat body 80.
  • a device including a first valve portion (valve opening connecting portion) 79 that can open and close the side passage and a solenoid S that applies electromagnetic driving force to the valve body 81 is known (hereinafter referred to as “conventional technology”). (See Patent Document 1).
  • the capacity control valve 70 allows the discharge chamber and the control chamber to communicate with each other when it is necessary to change the control chamber pressure without providing a clutch mechanism in the variable capacity compressor during capacity control.
  • the pressure in the control chamber (control chamber pressure) Pc can be adjusted.
  • the first valve portion (valve opening connecting portion) 79 is detached from the valve seat body (engaging portion) 80 and the suction side passage is removed. And the suction chamber communicates with the control chamber.
  • the control chamber (crank chamber) has a liquid refrigerant (the refrigerant gas is liquefied by being cooled while being left). Therefore, unless the liquid refrigerant is discharged, the refrigerant gas cannot be compressed to secure the discharge amount as set. In order to perform desired capacity control immediately after startup, it is necessary to discharge the liquid refrigerant in the control chamber (crank chamber) as quickly as possible.
  • the auxiliary communication passage 85 is provided in the valve seat body (engaging portion) 80, and the third communication in the suction pressure state is provided from the capacity chamber 84 through the auxiliary communication passage 85 and the intermediate communication passage 86. It is configured to be able to communicate with the passage 71 (see arrow), and when the variable capacity compressor is started and cooled, it is controlled at a speed 1/10 to 1/15 faster than the capacity control valve without the auxiliary communication passage 85.
  • the refrigerant liquid in the chamber can be vaporized to enter the cooling operation state.
  • FIG. 7 shows a state in which a current is flowing through the solenoid unit S.
  • the third valve part 75 is closed by the opening spring means 87.
  • the 2nd valve part 76 will be in a valve opening state.
  • the first valve unit 79 opens upon receiving the suction pressure Ps and the control pressure Pc.
  • the 1st valve part 79 and the valve seat surface of the valve seat body 80 are comprised so that it cannot open largely from a function. Then, the refrigerant liquid in the control chamber is vaporized, and the fluid having the control pressure Pc flows from the first communication passage 74 into the first valve chamber 84.
  • the control pressure Pc and the suction pressure Ps are high, and the pressure-sensitive body (bellows) 78 contracts to open between the first valve portion 79 and the valve seat surface of the valve seat body 80.
  • the refrigerant liquid in the control chamber 84 is only vaporized only in this valve open state, but if the auxiliary communication path 85 communicating with the intermediate communication path 86 is provided, the refrigerant liquid in the control chamber is rapidly vaporized. It can be done.
  • the control valve 85 is closed between the first valve portion 79 and the valve seat surface of the valve seat body 80 during the control of the variable displacement compressor, and the auxiliary communication passage 85 is provided. Even when the flow of the fluid is not required, the refrigerant gas flows from the control chamber to the suction chamber, which causes a problem that the operation efficiency of the variable capacity compressor is deteriorated. This point will be described in detail with reference to FIG. In FIG. 8, the area S1 (fixed) of the auxiliary communication passage 85, the maximum opening area of the third valve portion 75 is S2, the maximum stroke of the valve element 81 is L (stroke from fully closed to fully open), and the valve element in the control region.
  • the conventional technology is designed as follows. S2> S1 L> LS
  • the refrigerant gas defined by the area S1 of the auxiliary communication passage 85 in the entire control region flows from the control chamber to the suction chamber, and the refrigerant is only in a state where the valve body 81 exceeds the control region and approaches the maximum stroke. Since the gas flow is only regulated, the operating efficiency is unavoidably deteriorated during the control of the variable displacement compressor.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems of the prior art, and has an improved capacity for discharging the liquid refrigerant in the control chamber when the variable capacity compressor is provided by providing an auxiliary communication path.
  • the control valve by setting the opening area of the third valve part that opens and closes the third communication path and the flow groove during the control of the variable capacity compressor to be equal to or less than the opening area of the auxiliary communication path, the variable capacity compressor It is an object of the present invention to provide a displacement control valve that can simultaneously reduce the start-up time and improve the operation efficiency during control.
  • a capacity control valve of the present invention is firstly a capacity control valve that controls the flow rate or pressure in an operation control chamber in accordance with the degree of opening of a valve portion.
  • a second valve passage having a first valve chamber communicating with a first communication passage through which a fluid at a control pressure passes; a second valve seat surface for a valve hole communicating with the first valve chamber;
  • a valve body having a second valve chamber communicating with the third valve chamber and a third valve chamber communicating with a third communication passage through which a fluid of suction pressure passes and having a third valve seat surface;
  • the first valve chamber and the second valve chamber are disposed in the valve body and have an intermediate communication passage communicating with the first valve chamber and the third communication passage, and are separated from and in contact with the second valve seat surface.
  • a second valve portion that opens and closes a valve hole that communicates with the second valve portion, and opens and closes in conjunction with the second valve portion, and is connected to the third valve seat surface so as to communicate with the intermediate communication passage and the third communication passage.
  • a valve body having a third valve portion that opens and closes, and a first valve portion that is disposed in the first valve chamber and interlocks and opens in the same direction as the second valve portion,
  • a valve seat which is disposed in the first valve chamber and expands and contracts in response to the suction pressure, and opens and closes the communication between the first valve chamber and the intermediate communication passage by being connected to the first valve portion at a free end that expands and contracts.
  • Pressure-sensitive body having a part, An auxiliary communication passage provided in the first valve portion in the first valve chamber or / and a valve seat portion of the first valve portion to allow communication between the first valve chamber and the intermediate communication passage; And a solenoid part that is attached to the valve body and operates the valve body in a moving direction that opens and closes each valve part of the valve body in accordance with an electric current, An opening area S2 between the third valve portion and the third valve seat surface in a control region for controlling a flow rate or pressure in the operation control chamber is set to be smaller than an area S1 of the auxiliary communication passage. Yes.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path in the control area is reduced.
  • the start-up time of the variable capacity compressor and the improvement of the operation efficiency during control can be achieved at the same time.
  • the capacity control valve according to the present invention is secondly characterized in that, in the first feature, the maximum opening area S2max between the third valve portion and the third valve seat surface when the second valve portion is closed. Is set to be the same or substantially the same as the area S1 of the auxiliary communication path. According to this feature, the minimum area of the Pc—Ps flow path when the liquid refrigerant is discharged can be ensured to be the same size as the above-described conventional technique.
  • an opening area S2 between the third valve portion and the third valve seat surface is equal to that of the second valve portion.
  • the radial diameter perpendicular to the movement direction of the valve body from the generation by the movement direction gap in the movement direction of the valve body The radial gap is set to be smaller than the area S1 of the auxiliary communication path.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path can be rapidly reduced from the initial stage of the control area (the stage where the stroke of the valve body is small), and the final stage of the control area (the stroke of the valve body) Therefore, the operation efficiency can be improved over the entire control range.
  • the third valve seat surface is large on the second valve chamber side in the moving direction of the valve body.
  • Formed in a stepped shape comprising a diameter portion, a valve seat portion in a direction substantially orthogonal to the moving direction of the valve body following the large diameter portion, and a small diameter portion extending to the proximal end side following the valve seat portion,
  • the third valve portion facing the third valve seat surface is opposed to the large-diameter portion and has a smaller diameter than the large-diameter portion and larger diameter than the small-diameter portion, and abuts on the valve seat portion. And a possible contact portion.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path at the time of discharging the liquid refrigerant can be secured with the same size as that of the above-described prior art, and the Pc-Ps flow path in the control region can be secured with a simple configuration. Therefore, it is possible to realize a capacity control valve that can simultaneously reduce the startup time of the variable capacity compressor and improve the operation efficiency during control.
  • the third valve seat surface is orthogonal to the moving direction of the inner diameter surface portion, the outer diameter surface portion, and the valve body.
  • the third valve portion which is formed in a cylindrical shape having a valve seat portion in a direction to face the third valve seat surface, has an outer diameter surface portion having a larger diameter than the inner diameter surface portion, and the valve surface following the outer diameter surface portion.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path at the time of discharging the liquid refrigerant can be secured with the same size as that of the above-described prior art, and the Pc-Ps flow path in the control region can be secured with a simple configuration. Therefore, it is possible to realize a capacity control valve that can simultaneously reduce the startup time of the variable capacity compressor and improve the operation efficiency during control.
  • the present invention has the following excellent effects.
  • (1) The opening area S2 between the third valve portion and the third valve seat surface in the control region for controlling the flow rate or pressure in the operation control chamber is set to be smaller than the area S1 of the auxiliary communication passage.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path in the control area can be reduced, and the capacity variable type It is possible to simultaneously shorten the startup time of the compressor and improve the operation efficiency during control.
  • the opening area S2 between the third valve portion and the third valve seat surface is such that the valve body moves in the process of moving the valve body from the closed state of the second valve portion to the closed state of the third valve portion.
  • the generation by the movement direction gap in the movement direction is replaced with the generation by the radial gap in the radial direction orthogonal to the movement direction of the valve body, and the radial gap is set to be smaller than the area S1 of the auxiliary communication path.
  • the minimum area of the Ps flow path can be rapidly reduced from the initial stage of the control area (stage where the stroke of the valve body is small), and a small value until the final stage of the control area (stage where the stroke of the valve body is large) Therefore, the operating efficiency can be improved over the entire control range.
  • the third valve seat surface includes a large diameter portion on the second valve chamber side in the moving direction of the valve body, a valve seat portion in a direction substantially orthogonal to the moving direction of the valve body following the large diameter portion,
  • the third valve portion which is formed in a stepped shape composed of a small-diameter portion extending to the base end side following the portion and facing the third valve seat surface, is opposed to the large-diameter portion and has a smaller diameter than the large-diameter portion and is smaller than the small-diameter portion.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path when discharging the liquid refrigerant is the same as that of the prior art described above with a simple configuration.
  • the size can be secured, the minimum area of the Pc-Ps flow path in the control area can be reduced, and the start-up time of the variable capacity compressor and the improvement of the operation efficiency during control can be achieved at the same time.
  • a capacity control valve can be realized.
  • the third valve seat surface is formed in a cylindrical shape having a valve seat portion in a direction orthogonal to the moving direction of the inner diameter surface portion, the outer diameter surface portion, and the valve body, and faces the third valve seat surface.
  • An outer diameter surface portion having a diameter larger than that of the inner diameter surface portion, a contact portion extending in the inner diameter direction and extending in the inner diameter direction following the outer diameter surface portion and capable of contacting the valve seat portion,
  • An inclined portion that is smaller in diameter than the inner diameter surface portion following the contact portion and is inclined in the inner diameter direction in a direction opposite to the second valve portion, and extends in the inner diameter direction in a direction substantially orthogonal to the moving direction of the valve body following the inclined portion.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path when discharging the liquid refrigerant can be ensured to be the same size as the above prior art with a simple configuration, and control is also possible.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path in the area can be reduced, and the startup time of the variable capacity compressor can be reduced. It is possible to realize a capacity control valve which can achieve an improvement in operation efficiency at the time of contraction and controlled simultaneously.
  • FIG. 1 It is front sectional drawing which shows the capacity
  • FIG. 4 It is an enlarged view of the A section of Drawing 4, and is an explanatory view explaining opening area S2 between the 3rd valve part and the 3rd valve seat surface in each state. It is explanatory drawing explaining the relationship between the opening area S2 between the 3rd valve part of the capacity
  • FIG. 1 is a capacity control valve.
  • the capacity control valve 1 is provided with a valve body 2 that forms an outer shape.
  • the valve main body 2 includes a first valve main body 2A that forms a through hole with a function provided therein, and a second valve main body 2B that is integrally fitted to one end of the first valve main body 2A.
  • the first valve body 2A is made of a metal such as brass, iron, aluminum, stainless steel or a synthetic resin material.
  • the second valve body 2B is formed of a magnetic material such as iron.
  • the second valve body 2B is provided separately in order to make the solenoid part 30 to be coupled and to be made of a magnetic material, so that the material and function of the first valve body 2A are different. Is. In consideration of this point, the shape shown in FIG. 1 may be changed as appropriate.
  • the partition adjustment part 3 is couple
  • the partition adjusting portion 3 is fitted so as to close the first valve chamber (hereinafter sometimes referred to as a capacity chamber) 4 of the first valve body 2A, but is screwed and fixed by a set screw (not shown). By doing so, it is possible to move and adjust the compression force of the compression springs or the bellows 22A arranged in parallel in the bellows 22A in the axial direction.
  • the section of the through-hole penetrating the first valve body 2A in the axial direction is formed in the capacity chamber 4 at one end side. Further, a valve hole 5 having a diameter smaller than the diameter of the capacity chamber 4 is provided in communication with the capacity chamber 4 in the through hole. Furthermore, a second valve chamber 6 having a diameter larger than that of the valve hole 5 communicating with the valve hole 5 is provided in the partition of the through hole. Further, a third valve chamber 7 that communicates with the second valve chamber 6 is connected to the through hole section. A second valve seat surface 6 ⁇ / b> A is formed around the valve hole 5 in the second valve chamber 6.
  • a second communication passage 8 is formed in the second valve chamber 6 in the valve body 2.
  • the second communication path 8 is configured to communicate with the discharge chamber of a variable displacement compressor (not shown) so that the flow rate of the discharge pressure Pd can flow into the control chamber by the capacity control valve 1.
  • a third communication passage 10 is formed in the third valve chamber 7 of the valve body 2.
  • the third communication passage 10 is configured to communicate with the suction chamber of the variable displacement compressor so that the fluid having the suction pressure Ps can flow into and out of the suction chamber by the capacity control valve 1.
  • the capacity chamber 4 is formed with a first communication passage 9 through which the fluid having the discharge pressure Pd flowing from the second valve chamber 6 flows out to the control chamber (crank chamber) of the variable capacity compressor.
  • the 1st communicating path 9, the 2nd communicating path 8, and the 3rd communicating path 10 have penetrated the circumferential surface of the valve main body 2, respectively, for example from 2 to 6 equally.
  • the outer peripheral surface of the valve body 2 is formed in four steps, and O-ring mounting grooves are provided in three locations along the axial direction on this outer peripheral surface. In each mounting groove, an O-ring 46 that seals between the valve body 2 and a mounting hole (not shown) of a casing in which the valve body 2 is fitted is attached.
  • a first valve portion 21A that opens and closes with the first valve seat surface 22C of the valve seat portion 22B is provided at one end of the valve body 21.
  • the first valve portion 21A is provided with a first valve seat surface 22A and a first valve portion surface 21A1 that opens and closes. Furthermore, the opposite side of the first valve portion 21A from the first valve portion surface 21A1 is fitted integrally with the mounting hole of the second valve portion 21B as a connecting portion.
  • An intermediate communication passage 26 penetrating in the axial direction is formed inside the first valve portion 21A.
  • the first valve portion 21A coupled to the valve body 21 is divided into two parts from the top in order to be assembled with each other on both sides of the valve hole 5 of the valve main body 2, but should be integrally formed as necessary. You can also.
  • the outer diameter of the connecting portion of the first valve portion 21A is formed to be smaller than the diameter of the valve hole 5, and the fluid of the discharge pressure Pd flows between the valve hole 5 and the connecting portion when the second valve portion 21B is opened. It forms in the flow path which passes the inside of the valve hole 5 so that it can pass.
  • the auxiliary communication passage 11 penetrating from the side surface of the first valve portion 21A to the intermediate flow passage 26 is formed.
  • the auxiliary communication passage 11 has a diameter in the range of 0.5 mm to 2.5 mm.
  • the auxiliary communication passage 11 has a diameter of 0.8 mm to 2.0 mm.
  • the auxiliary communication passage 11 is not limited to being provided on the side surface of the first valve portion 21A, but may be provided on the side surface of the valve seat portion 22B described later.
  • a pressure-sensitive body (hereinafter referred to as a pressure-sensitive device) 22 is provided in the capacity chamber 4.
  • the pressure-sensitive device 22 has one end of a metal bellows 22A hermetically coupled to the partition adjusting unit 3 and the other end coupled to the valve seat 22B.
  • the bellows 22A is made of phosphor bronze or the like, and its spring constant is designed to a predetermined value.
  • the internal space of the pressure sensitive device 22 contains a vacuum or air.
  • the pressure sensing device 22 is configured to be contracted by the pressure (for example, Pc pressure) in the capacity chamber 4 and the suction pressure Ps acting on the effective pressure receiving area Ab of the bellows 22A of the pressure sensing device 22. ing.
  • the free end of the pressure sensitive device 22 is provided with a valve seat portion 22B having a dish shape and having a first valve seat surface 22C on the peripheral surface of the end portion.
  • the diameter of the auxiliary communication path 11 may change depending on the capacity of the air conditioner.
  • the pressure sensing device 22 In the state where the pressure sensing device 22 is contracted according to the pressure of the control fluid Pc in which the refrigerant liquid is vaporized and the first valve portion 21A is opened, it takes 10 minutes or more to evaporate the refrigerant liquid.
  • the pressure in the control chamber of the swash plate variable capacity compressor is in a state of vaporization, and since this pressure gradually increases, vaporization is further delayed.
  • the refrigerant liquid in the control chamber can be rapidly vaporized.
  • the capacity control valve 1 can freely control the pressure in the control chamber.
  • a second valve portion 21 ⁇ / b> B that is an intermediate portion of the valve body 21 is disposed in the valve chamber 6.
  • the second valve portion 21B is provided with a second valve portion surface 21B1 that is joined to the second valve seat surface 6A.
  • the seal pressure receiving area of the second valve portion surface 21B1 is configured to be the same or substantially the same area as the effective pressure receiving area of the pressure sensitive device 22.
  • the third valve portion 21 ⁇ / b> C on the upper side of the valve body 21 is disposed in the third valve chamber 7.
  • the third valve portion 21 ⁇ / b> C opens and closes with a third valve seat surface 31 ⁇ / b> A formed on the lower end surface of the fixed iron core 31.
  • an intermediate flow passage 26 penetrates from the first valve chamber 4 to the third valve chamber 7.
  • the control fluid Pc can flow out from the first valve chamber 4 to the third communication passage 10.
  • the valve body 21 fits the coupling portion 25 ⁇ / b> A provided at the lower end portion of the solenoid lot 25 into the fitting hole 21 ⁇ / b> D of the valve body 21.
  • the valve body 21 is provided with, for example, four equal distribution holes 21 ⁇ / b> E located below the fitting hole 21 ⁇ / b> D and in the third valve chamber 7.
  • the third valve chamber 7 communicates with the intermediate communication passage 26 through the flow hole 21E.
  • the third valve chamber 7 is formed to have a slightly larger diameter than the outer shape of the valve body 21, and is configured such that the fluid having the suction pressure Ps from the third communication passage 10 easily flows into the third valve chamber 7. 1 including the valve main body 2, the valve body 21, and the pressure sensitive device 22 described above constitutes a valve portion.
  • the other end portion of the solenoid rod 25 opposite to the coupling portion 25A is fitted into the fitting hole 32A of the plunger 32 and coupled.
  • a fixed iron core 31 fixed to the first valve body 2A is provided between the valve body 21 and the plunger 32.
  • the solenoid rod 25 is movably fitted to the inner peripheral surface 31B of the fixed iron core 31.
  • a spring seat chamber 31C is formed on the fixed iron core 31 on the plunger 32 side.
  • a spring means (hereinafter also referred to as an elastic means) 28 is arranged for opening the first valve portion 21A and the second valve portion 21B from the closed state to the open state. That is, the spring means 28 is repelled so as to pull the plunger 32 away from the fixed iron core 31.
  • the adsorbing surface 31D of the fixed iron core 31 and the joint surface 32B of the plunger 32 form a tapered surface facing each other, and are configured to be able to be sucked with a gap provided between the facing surfaces.
  • the separation and contact between the adsorption surface 31D of the fixed iron core 31 and the joint surface 32B of the plunger 32 is performed by the strength of the current flowing through the electromagnetic coil 35.
  • the solenoid case 33 is fixed to a step portion on one end side of the second valve main body 2B, and an electromagnetic coil 35 is disposed therein.
  • the solenoid unit 30 shows the overall configuration described above, and the electromagnetic coil 35 provided in the solenoid unit 30 is controlled by a control computer (not shown).
  • the plunger case 34 is fitted to the fixed iron core 31 and is slidably fitted to the plunger 32.
  • One end of the plunger case 34 is fitted into the fitting hole of the second valve body 2 ⁇ / b> B, and the other end is fixed to the fitting hole at the end of the solenoid case 33.
  • the above configuration is the solenoid unit 30.
  • the thick curve of the arrow from the first communication path 9 to the third communication path 10 indicates the Pc-Ps flow path.
  • the third valve seat surface 31 ⁇ / b> A has a large diameter portion 31 ⁇ / b> Aa on the second valve chamber 6 side in the moving direction of the valve body 21, and a direction substantially orthogonal to the moving direction of the valve body 21 following the large diameter portion 31 ⁇ / b> Aa.
  • the valve seat portion 31Ab and a small-diameter portion 31Ac extending to the proximal end side of the fixed iron core 31 following the valve seat portion 31Ab are formed in a stepped shape.
  • the third valve portion 21C facing the third valve seat surface 31A is opposed to the large diameter portion 31Aa of the third valve seat surface 31A and has a smaller diameter than the large diameter portion 31Aa and from the small diameter portion 31Ac of the third valve seat surface 31A.
  • a large-diameter opposed surface portion 21Ca and a contact portion 21Cb capable of contacting the valve seat portion 31Ab are provided.
  • the third contact portion 21Cb of the third valve portion 21C and the third The distance L between the valve seat surface 31A and the valve seat portion 31Ab indicates the stroke of the valve body 21, and the contact portion 21Cb of the third valve portion 21C and the third valve seat when the second valve portion 21B is closed.
  • the gap Sv in the movement direction with the tip 31Ad of the surface 31A generates the maximum opening area S2max.
  • the position of the distal end portion 31Ad of the third valve seat surface 31A is set so that the maximum opening area S2max is the same as or substantially the same as the area S1 of the auxiliary communication passage 11.
  • the moving direction gap Sv has a property of rapidly changing with the movement of the valve body.
  • a thick curve with an arrow indicates a Pc-Ps flow path.
  • the opening area S2 between the third valve portion 21C and the third valve seat surface 31A is changed from the closed state of the second valve portion 21B to the third valve portion 21C.
  • the generation by the movement direction gap Sv in the movement direction of the valve body 21 is switched to the generation by the radial radial gap Sd perpendicular to the movement direction of the valve body 21.
  • the radial gap Sd is smaller than the area S1 of the auxiliary communication passage 11, and is set to a value of 10% to 30% of S1, for example.
  • the radial gap Sd has a substantially constant value regardless of the movement of the valve body 21.
  • the horizontal axis indicates the stroke of the valve body 21, and the vertical axis indicates the opening area.
  • the left end of FIG. 3 is when the liquid refrigerant is discharged, that is, the second valve portion 21B is fully closed (the third valve portion 21C is fully open), and the right end is also the second valve portion 21B is fully open (the third valve).
  • the portion 21C is fully closed), and a range indicated by a vertical line consisting of a broken line at a substantially intermediate position on the horizontal axis from the left end indicates a control area. Further, a horizontal line consisting of a broken line at a substantially middle position on the vertical axis indicates the area S1 of the auxiliary communication path 11.
  • the opening area S2 between the third valve portion 21C and the third valve seat surface 31A in the control region is set to be smaller than the area S1 (fixed) of the auxiliary communication passage 11, so that the Pc-Ps flow path Is defined by the opening area S2 between the third valve portion 21C and the third valve seat surface 31A.
  • the opening area S2 between the third valve portion 21C and the third valve seat surface 31A in the control region is indicated by a solid line, and at the time of discharging the liquid refrigerant at the left end, that is, the second valve portion 21B is In the fully closed state (the third valve portion 21C is fully open), the movement direction gap Sv is in a state of generating the maximum opening area S2max, and the maximum opening area S2max is the same as or substantially the same as the area S1 of the auxiliary communication passage 11. As the valve body 21 that has been set starts moving, it is first reduced more rapidly than the area S1 of the auxiliary communication passage 11. This is rapidly reduced because the opening area S2 is generated by the movement direction gap Sv shown in FIG.
  • the opening area S2 is generated from the movement direction gap Sv in the moving direction of the valve body 21 in the moving process of the valve body 21 from the closed state of the second valve portion 21B to the closed state of the third valve portion 21C. Since it is replaced with the generation by the radial radial gap Sd perpendicular to the moving direction of the valve body 21, the value is smaller than the area S1 of the auxiliary communication passage 11. In the case of FIG. 3, the radial gap Sd is set to a value of about 20% of the area S1 of the auxiliary communication passage 11.
  • the capacity control valve according to the first embodiment of the present invention is as described above, and has the following excellent effects.
  • (1) The opening area S2 between the third valve portion 21C and the third valve seat surface 31A in the control region for controlling the flow rate or pressure in the operation control chamber is set smaller than the area S1 of the auxiliary communication passage 11.
  • the capacity control valve provided with the auxiliary communication path to improve the discharge function of the liquid refrigerant in the control chamber when starting the variable capacity compressor the minimum area of the Pc-Ps flow path in the control area can be reduced, It is possible to simultaneously shorten the startup time of the variable capacity compressor and improve the operation efficiency during control.
  • the maximum opening area S2max between the third valve portion 21C and the third valve seat surface 31A in the closed state of the second valve portion 21B is set to be the same as or substantially the same as the area S1 of the auxiliary communication passage 11. As a result, the minimum area of the Pc—Ps flow path when the liquid refrigerant is discharged can be ensured to be the same size as the above-described conventional technique.
  • the opening area S2 between the third valve portion 21C and the third valve seat surface 31A is the movement of the valve body 21 from the closed state of the second valve portion 21B to the closed state of the third valve portion 21C.
  • the generation by the movement direction gap Sv in the movement direction of the valve body 21 is replaced with the generation by the radial direction gap Sd in the radial direction orthogonal to the movement direction of the valve body 21, and the radial gap Sd is the area of the auxiliary communication passage 11.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path can be rapidly reduced from the initial stage of the control area (the stage where the stroke of the valve body 21 is small), and the final stage of the control area ( Since the valve body 21 can be maintained at a small value until the stroke of the stroke is large, the operation efficiency can be improved over the entire control range.
  • the third valve seat surface 31A includes a large-diameter portion 31Aa on the second valve chamber 6 side in the moving direction of the valve body 21, and a valve in a direction substantially orthogonal to the moving direction of the valve body 21 following the large-diameter portion 31Aa.
  • the third valve portion 31C which is formed in a stepped shape including a seat portion 31Ab and a small-diameter portion 31Ac extending to the proximal end side following the valve seat portion 31Ab, is opposed to the third-diameter portion 31Aa.
  • the counter surface portion 21Ca that is smaller in diameter than the large-diameter portion 31Aa and larger in diameter than the small-diameter portion 31Ac and the contact portion 21Cb that can be in contact with the valve seat portion 31Ab are provided.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path in the above-mentioned conventional technology can be ensured, and the minimum area of the Pc-Ps flow path in the control area can be reduced.
  • start-up time and operational efficiency during control It is possible to realize a capacity control valve which can achieve improvement in the same time.
  • capacitance control valve which concerns on Example 2 of this invention is demonstrated.
  • the shapes of the third valve portion 41C and the third valve seat surface 51A are different from those of the third valve portion 21C and the third valve seat surface 31A according to the first embodiment.
  • the other basic configurations are the same as those of the first embodiment, and the same reference numerals are given to the same members, and duplicate descriptions are omitted.
  • the third valve seat surface 51A has a cylindrical shape including an inner diameter surface portion 51Aa, an outer diameter surface portion 51Ab, and a valve seat portion 51Ac in a direction orthogonal to the moving direction of the valve body 21.
  • the third valve portion 41C facing the third valve seat surface 51A has an outer diameter surface portion 41Ca larger than the inner diameter surface portion 51Aa of the third valve seat surface 51A, and the movement of the valve body 21 following the outer diameter surface portion 41Ca.
  • a contact portion 41Cb that extends in the inner diameter direction and is substantially perpendicular to the direction and can contact the valve seat portion 51Ac, and a second valve that is smaller in diameter than the inner diameter surface portion 51Aa of the third valve seat surface 51A following the contact portion 41Cb.
  • the distance L between the valve seat surface 51A and the valve seat portion 51Ac indicates the stroke of the valve body 21, and the step portion 41Cd of the third valve portion 41C and the third valve seat surface when the second valve portion 21B is closed.
  • the movement direction gap Sv with the valve seat portion 51Ac of 51A generates the maximum opening area S2max.
  • the position of the step portion 41Cd of the third valve portion 41C is set so that the maximum opening area S2max is the same as or substantially the same as the area S1 of the auxiliary communication passage 11.
  • the moving direction gap Sv has a property of rapidly changing with the movement of the valve body.
  • a thick curve with an arrow indicates a Pc-Ps flow path.
  • the opening area S2 between the third valve portion 41C and the third valve seat surface 51A is changed from the closed state of the second valve portion 21B to the third valve portion 41C.
  • the generation by the movement direction gap Sv in the movement direction of the valve body 21 is switched to the generation by the radial radial gap Sd perpendicular to the movement direction of the valve body 21.
  • the radial gap Sd changes as the valve body moves.
  • the radial gap Sd is smaller than the area S1 of the auxiliary communication passage 11, and is set in the range of 10% to 30% of S1, for example.
  • the inclination angle ⁇ of the inclined portion 41Cc is set so that the radial gap Sd gradually decreases as the valve body 21 moves upward.
  • This inclination angle ⁇ is preferably set in the range of 60 ° to 90 °.
  • the inclination angle ⁇ is 90 °, the characteristics are the same as those of the first embodiment, and when the inclination angle ⁇ is 0 °, the characteristics are the same as those of the conventional technique 1 described above. In the case of FIG. 5, the inclination angle ⁇ is about 80 °.
  • the horizontal axis represents the stroke of the valve body 21, and the vertical axis represents the opening area.
  • the left end of FIG. 6 is when the liquid refrigerant is discharged, that is, the second valve portion 21B is fully closed (the third valve portion 41C is fully open), and the right end is also the second valve portion 21B is fully open (third valve).
  • the portion 21C is fully closed), and a range indicated by a vertical line consisting of a broken line at a substantially intermediate position on the horizontal axis from the left end indicates a control area. Further, a horizontal line consisting of a broken line at a substantially middle position on the vertical axis indicates the area S1 of the auxiliary communication path 11.
  • the opening area S2 between the third valve portion 41C and the third valve seat surface 51A in the control region is set smaller than the area S1 (fixed) of the auxiliary communication passage 11, the Pc-Ps flow path Is defined by the opening area S2 between the third valve portion 41C and the third valve seat surface 51A.
  • the opening area S2 between the third valve portion 41C and the third valve seat surface 51A in the control region is indicated by a solid line, and when the liquid refrigerant is discharged at the left end, that is, the second valve portion 21B is In the fully closed state (the third valve portion 21C is fully open), the movement direction gap Sv is in a state of generating the maximum opening area S2max, and the maximum opening area S2max is the same as or substantially the same as the area S1 of the auxiliary communication passage 11. Therefore, as the valve body 21 starts moving, first, it is rapidly reduced from the area S1 of the auxiliary communication passage 11. This is because the movement area gap Sv shown in FIG. 5A is rapidly reduced as the opening area S2 moves with the valve body 21.
  • the opening area S2 is generated from the movement direction gap Sv in the movement direction of the valve body 21 in the movement process of the valve body 21 from the closed state of the second valve portion 21B to the closed state of the third valve portion 41C. Since it is replaced with the generation by the radial radial gap Sd perpendicular to the moving direction of the valve body 21, it is gradually reduced, and in the final stage of the control region (stage where the stroke of the valve body 21 is large), the auxiliary communication passage 11 The value is smaller than the area S1.
  • the radial gap Sd is set in the range of 40% to 60% of the area S1 of the auxiliary communication passage 11.
  • the capacity control valve according to the second embodiment of the present invention has the above-described configuration, and has the following excellent effects.
  • (1) The opening area S2 between the third valve portion 41C and the third valve seat surface 51A in the control region for controlling the flow rate or pressure in the operation control chamber is set to be smaller than the area S1 of the auxiliary communication passage 11.
  • the capacity control valve provided with the auxiliary communication path to improve the discharge function of the liquid refrigerant in the control chamber when starting the variable capacity compressor the minimum area of the Pc-Ps flow path in the control area can be reduced, It is possible to simultaneously shorten the startup time of the variable capacity compressor and improve the operation efficiency during control.
  • the maximum opening area S2max between the third valve portion 41C and the third valve seat surface 51A in the closed state of the second valve portion 21B is set to be the same as or substantially the same as the area S1 of the auxiliary communication passage 11. As a result, the minimum area of the Pc—Ps flow path when the liquid refrigerant is discharged can be ensured to be the same size as the above-described conventional technique.
  • the opening area S2 between the third valve portion 41C and the third valve seat surface 51A is the movement of the valve body 21 from the closed state of the second valve portion 21B to the closed state of the third valve portion 41C.
  • the generation by the movement direction gap Sv in the movement direction of the valve body 21 is replaced with the generation by the radial direction gap Sd in the radial direction orthogonal to the movement direction of the valve body 21, and the radial gap Sd is the area of the auxiliary communication passage 11.
  • the minimum area of the Pc-Ps flow path can be rapidly reduced from the initial stage of the control area (the stage where the stroke of the valve body 21 is small), and the final stage of the control area ( Since the valve body 21 can be maintained at a small value until the stroke of the stroke is large, the operation efficiency can be improved over the entire control range.
  • the third valve seat surface 51A is formed in a cylindrical shape having an inner diameter surface portion 51Aa, an outer diameter surface portion 51Ab, and a valve seat portion 51Ac in a direction orthogonal to the moving direction of the valve body 21, and is formed on the third valve seat surface 51A.
  • the opposing third valve portion 41C includes an outer diameter surface portion 41Ca larger than the inner diameter surface portion 51Aa, and a valve seat portion extending in the inner diameter direction in a direction substantially orthogonal to the moving direction of the valve body 21 following the outer diameter surface portion 41Ca.
  • the Pc-Ps flow path is minimum when discharging the liquid refrigerant with a simple configuration by being formed in a step shape composed of a step portion 41Cd extending in the inner diameter direction in a direction substantially perpendicular to the moving direction of the valve body 21.
  • the area above The same size as the technology can be secured, the minimum area of the Pc-Ps flow path in the control area can be reduced, the startup time of the variable capacity compressor is shortened, and the operating efficiency during control is improved. Can be provided at the same time.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
  • Multiple-Way Valves (AREA)
  • Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)

Abstract

起動時における制御室の液冷媒の排出機能を改善した容量制御弁において、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮と制御時における運転効率の向上とを同時に達成する。　作動制御室内の流量又は圧力を制御する制御域における第３弁部２１Ｃと第３弁座面３１Ａとの間の開口面積Ｓ２は補助連通路１１の面積Ｓ１より小さく設定されることにより、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくするを特徴としている。　

Description

容量制御弁
　本発明は、作動流体の容量又は圧力を可変制御する容量制御弁に関し、特に、自動車等の空調システムに用いられる容量可変型圧縮機等の吐出量を圧力負荷に応じて制御する容量制御弁に関する。
　自動車等の空調システムに用いられる斜板式容量可変型圧縮機は、エンジンの回転力により回転駆動される回転軸、回転軸に対して傾斜角度を可変に連結された斜板、斜板に連結された圧縮用のピストン等を備え、斜板の傾斜角度を変化させることにより、ピストンのストロークを変化させて冷媒ガスの吐出量を制御するものである。
　この斜板の傾斜角度は、冷媒ガスを吸入する吸入室の吸入圧力、ピストンにより加圧した冷媒ガスを吐出する吐出室の吐出圧力、斜板を収容した制御室（クランク室）の制御室圧力を利用しつつ、電磁力により開閉駆動される容量制御弁を用いて、制御室内の圧力を適宜制御し、ピストンの両面に作用する圧力のバランス状態を調整することで連続的に変化させ得るようになっている。
　このような容量制御弁としては、図７に示すように、吐出室と制御室とを連通させる第２連通路７３及び弁孔７７、吐出側通路の途中に形成された第２弁室８２、吸入室と制御室とを連通させる第３連通路７１及び流通溝７２、吸入側通路の途中に形成された第３弁室８３、第２弁室８２内に配置されて第２連通路７３及び弁孔７７を開閉する第２弁部７６と第３弁室８３内に配置されて第３連通路７１及び流通溝７２を開閉する第３弁部７５とが一体的に往復動すると同時にお互いに逆向きに開閉動作を行うように形成された弁体８１、制御室寄りに形成された第１弁室（容量室）８４、第１弁室内に配置されて伸長（膨張）する方向に付勢力を及ぼすと共に周囲の圧力増加に伴って収縮する感圧体（ベローズ）７８、感圧体の伸縮方向の自由端に設けられ環状の座面を有する弁座体（係合部）８０、第１弁室８４にて弁体８１と一体的に移動すると共に弁座体８０との係合及び離脱により吸入側通路を開閉し得る第１弁部（開弁連結部）７９、弁体８１に電磁駆動力を及ぼすソレノイドＳ等を備えたものが知られている（以下、「従来技術」という。例えば、特許文献１参照。）。
　そして、この容量制御弁７０では、容量制御時において容量可変型圧縮機にクラッチ機構を設けなくても、制御室圧力を変更する必要が生じた場合には、吐出室と制御室とを連通させて制御室内の圧力（制御室圧力）Ｐｃを調整できるようにしたものである。また、容量可変型圧縮機が停止状態において制御室圧力Ｐｃが上昇した場合には、第１弁部（開弁連結部）７９を弁座体（係合部）８０から離脱させて吸入側通路を開放し、吸入室と制御室とを連通させるような構成となっている。
　ところで、斜板式容量可変型圧縮機を停止して、長時間放置した後に起動させようとした場合、制御室（クランク室）には液冷媒（放置中に冷却されて冷媒ガスが液化したもの）が溜まるため、この液冷媒を排出しない限り冷媒ガスを圧縮して設定とおりの吐出量を確保することができない。
　起動直後から所望の容量制御を行うには、制御室（クランク室）の液冷媒をできるだけ素早く排出させる必要がある。
　このため、上記の従来技術においては、弁座体（係合部）８０に補助連通路８５を設け、容量室８４から補助連通路８５と中間連通通路８６を介して吸入圧力状態の第３連通路７１と連通可能に構成し（矢印参照）、容量可変型圧縮機を起動して冷房するときに、補助連通路８５のない容量制御弁よりも１／１０から１／１５の早さで制御室の冷媒液を気化して冷房運転状態とすることができる。
　　図７は、ソレノイド部Ｓに電流が流れている状態である。一方、図示は省略するが、電流がソレノイド部Ｓに流れていないときは、開放ばね手段８７により第３弁部７５は閉弁状態になる。このとき、第２弁部７６は開弁状態になる。又、第１弁部７９は吸入圧力Ｐｓ及び制御圧力Ｐｃを受けて開弁する。
　尚、第１弁部７９と弁座体８０の弁座面とは、機能上から、大きく開弁できないように構成されている。そして、制御室内の冷媒液が気化して第１連通路７４から第１弁室８４へ制御圧力Ｐｃの流体が流入する。この状態では、制御圧力Ｐｃ及び吸入圧力Ｐｓが高く、感圧体（ベローズ）７８は収縮して第１弁部７９と弁座体８０の弁座面との間を開弁する。しかし、この開弁状態だけでは制御室８４内の冷媒液は気化が細々としか促進しないが、中間連通路８６に連通する補助連通路８５を設けると、急速に制御室の冷媒液を気化
することができるというものである。
　しかしながら、上記の従来技術では、例えば、容量可変型圧縮機の制御中のように第１弁部７９と弁座体８０の弁座面との間が閉弁状態であって補助連通路８５を介した流体の流れが不要な場合においても、制御室から吸入室へ冷媒ガスが流れてしまうため、容量可変型圧縮機の運転効率の悪化を招くという問題があった。
　この点について、図８を参照しながら詳しく説明する。
　図８において、補助連通路８５の面積Ｓ１（固定）、第３弁部７５の最大開口面積をＳ２、弁体８１の最大ストロークをＬ（全閉から全開までのストローク）、制御域における弁体８１のストロークをＬＳとした場合、従来技術では以下のように設計されている。
　Ｓ２＞Ｓ１
　Ｌ＞ＬＳ
　このため、制御域の全部において補助連通路８５の面積Ｓ１で規定される冷媒ガスが制御室から吸入室へ流れてしまい、弁体８１が制御域を超えて最大ストロークに近づいた状態で初めて冷媒ガスの流れが規制されるに過ぎないため、容量可変型圧縮機の制御中における運転効率の悪化は避けられない。
特許第５１６７１２１号公報
　本発明は、上記従来技術の有する問題点を解決するためになされたものであって、補助連通路を設けて容量可変型圧縮機の起動時における制御室の液冷媒の排出機能を改善した容量制御弁において、容量可変型圧縮機の制御中における第３連通路及び流通溝を開閉する第３弁部の開口面積を前記補助連通路の開口面積以下に設定することにより、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮と制御時における運転効率の向上とを同時に達成できる容量制御弁を提供することを目的としている。
　上記目的を達成するため本発明の容量制御弁は、第１に、バルブ部の開弁度に応じて作動制御室内の流量又は圧力を制御する容量制御弁において、
　制御圧力の流体を通す第１連通路と連通する第１弁室と、前記第１弁室と連通する弁孔用の第２弁座面を有すると共に吐出圧力の流体を通す第２連通路に連通する第２弁室と、吸入圧力の流体を通す第３連通路に連通すると共に第３弁座面を有する第３弁室と、を有するバルブ本体、
　前記バルブ本体内に配置されて前記第１弁室と前記第３連通路に連通する中間連通路を有すると共に前記第２弁座面と離接して前記第１弁室と前記第２弁室とに連通する弁孔を開閉する第２弁部と、前記第２弁部とは反対に連動開閉すると共に前記第３弁座面と離接して前記中間連通路と第３連通路との連通を開閉する第３弁部と、前記第１弁室に配置されて前記第２弁部と同方向に連動開閉する第１弁部と、を有する弁体、
　前記第１弁室内に配置されて吸入圧力に応動して伸縮すると共に伸縮する自由端に前記第１弁部と離接して前記第１弁室と前記中間連通路との連通を開閉する弁座部を有する感圧体、
　前記第１弁室内の前記第１弁部又は／前記第１弁部の弁座部に設けられ前記第１弁室内と前記中間連通路とに連通可能にする補助連通路、
　及び前記バルブ本体に取り付けられて電流に応じて前記弁体の各弁部を開閉する移動方向へ前記弁体を作動させるソレノイド部を備え、
　前記作動制御室内の流量又は圧力を制御する制御域における前記第３弁部と前記第３弁座面との間の開口面積Ｓ２は前記補助連通路の面積Ｓ１より小さく設定されることを特徴としている。
　この特徴によれば、補助連通路を設けて容量可変型圧縮機の起動時における制御室の液冷媒の排出機能を改善した容量制御弁において、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる。
　また、本発明の容量制御弁は、第２に、第１の特徴において、前記第２弁部の閉弁状態における前記第３弁部と前記第３弁座面との間の最大開口面積Ｓ２ｍａｘが前記補助連通路の面積Ｓ１と同一又はほぼ同一に設定されることを特徴としている。
　この特徴によれば、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができる。
　また、本発明の容量制御弁は、第３に、第１又は第２の特徴において、前記第３弁部と前記第３弁座面との間の開口面積Ｓ２は、前記第２弁部の閉弁状態から前記第３弁部の閉弁状態に至る前記弁体の移動過程において前記弁体の前記移動方向の移動方向間隙による生成から前記弁体の前記移動方向と直交する径方向の径方向間隙による生成に入替え生成され、前記径方向間隙は前記補助連通路の面積Ｓ１より小さく設定されることを特徴としている。
　この特徴によれば、Ｐｃ－Ｐｓ流路の最小面積を、制御域の初期段階（弁体のストロークの小さい段階）から急速に低減することができると共に、制御域の終期段階（弁体のストロークの大きい段階）まで小さいな値に維持することができるため、制御域の全範囲にわたって運転効率の向上を図ることができる。
　また、本発明の容量制御弁は、第４に、第１ないし第３のいずれかの特徴において、前記第３弁座面は、前記弁体の前記移動方向の前記第２弁室側の大径部と、前記大径部に続き前記弁体の前記移動方向に略直交する方向の弁座部と、前記弁座部に続き基端側に延びる小径部とからなる階段状に形成され、前記第３弁座面に対峙する前記第３弁部は、前記大径部に対向し前記大径部より小径であって前記小径部より大径の対向面部と、前記弁座部に当接可能な当接部とを備えることを特徴としている。
　この特徴によれば、簡単な構成で、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができると共に、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる容量制御弁を実現することができる。
　また、本発明の容量制御弁は、第５に、第１ないし第３のいずれかの特徴において、前記第３弁座面は、内径面部、外径面部及び前記弁体の前記移動方向に直交する方向の弁座部を有する円筒状に形成され、前記第３弁座面に対峙する前記第３弁部は、前記内径面部より大径の外径面部と、該外径面部に続き前記弁体の前記移動方向に略直交する方向であって内径方向に延び前記弁座部に当接可能な当接部と、前記当接部に続き前記内径面部より小径かつ前記第２弁部と反対の方向であって内径方向に傾斜する傾斜部と、前記傾斜部に続き前記弁体の移動方向に略直交する方向であって内径方向に延びる段部からなる階段状に形成されることを特徴としている。
　この特徴によれば、簡単な構成で、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができると共に、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる容量制御弁を実現することができる。
　本発明は、以下のような優れた効果を奏する。
（１）作動制御室内の流量又は圧力を制御する制御域における第３弁部と第３弁座面との間の開口面積Ｓ２は補助連通路の面積Ｓ１より小さく設定されることにより、補助連通路を設けて容量可変型圧縮機の起動時における制御室の液冷媒の排出機能を改善した容量制御弁において、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる。
（２）第２弁部の閉弁状態における第３弁部と第３弁座面との間の最大開口面積Ｓ２ｍａｘが補助連通路の面積Ｓ１と同一又はほぼ同一に設定されることにより、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができる。
（３）第３弁部と第３弁座面との間の開口面積Ｓ２は、第２弁部の閉弁状態から第３弁部の閉弁状態に至る弁体の移動過程において弁体の移動方向の移動方向間隙による生成から弁体の移動方向と直交する径方向の径方向間隙による生成に入替え生成され、径方向間隙は補助連通路の面積Ｓ１より小さく設定されることにより、Ｐｃ－Ｐｓ流路の最小面積を、制御域の初期段階（弁体のストロークの小さい段階）から急速に低減することができると共に、制御域の終期段階（弁体のストロークの大きい段階）まで小さいな値に維持することができるため、制御域の全範囲にわたって運転効率の向上を図ることができる。
（４）第３弁座面は、弁体の移動方向の第２弁室側の大径部と、大径部に続き弁体の移動方向に略直交する方向の弁座部と、弁座部に続き基端側に延びる小径部とからなる階段状に形成され、第３弁座面に対峙する第３弁部は、大径部に対向し大径部より小径であって小径部より大径の対向面部と、弁座部に当接可能な当接部とを備えることにより、簡単な構成で、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができると共に、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる容量制御弁を実現することができる。
（５）第３弁座面は、内径面部、外径面部及び弁体の移動方向に直交する方向の弁座部を有する円筒状に形成され、第３弁座面に対峙する第３弁部は、内径面部より大径の外径面部と、該外径面部に続き弁体の移動方向に略直交する方向であって内径方向に延び弁座部に当接可能な当接部と、当接部に続き内径面部より小径かつ第２弁部と反対の方向であって内径方向に傾斜する傾斜部と、傾斜部に続き弁体の移動方向に略直交する方向であって内径方向に延びる段部からなる階段状に形成されることにより、簡単な構成で、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができると共に、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる容量制御弁を実現することができる。
本発明の実施例１に係る容量制御弁を示す正面断面図である。 図１のＡ部の拡大図であり、各状態における第３弁部と前記第３弁座面との間の開口面積Ｓ２を説明する説明図である。 実施例１に係る容量制御弁の第３弁部と前記第３弁座面との間の開口面積Ｓ２と補助連通路の面積Ｓ１との関係を説明する説明図図である。 本発明の実施例２に係る容量制御弁を示す正面断面図である。 図４のＡ部の拡大図であり、各状態における第３弁部と前記第３弁座面との間の開口面積Ｓ２を説明する説明図である。 実施例２に係る容量制御弁の第３弁部と前記第３弁座面との間の開口面積Ｓ２と補助連通路の面積Ｓ１との関係を説明する説明図図である。 従来技術の容量制御弁を示す正面断面図である。 従来技術に係る容量制御弁の第３弁部と前記第３弁座面との間の開口面積Ｓ２と補助連通路の面積Ｓ１との関係を説明する説明図図である。
　以下に図面を参照して、本発明を実施するための形態を、実施例に基づいて例示的に説明する。ただし、この実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対的は位置などは、特に明示的な記載がない限り、それらのみに限定する趣旨のものではない。
　図１ないし図３を参照して、本発明の実施例１に係る容量制御弁について説明する。
 　図１において、１は容量制御弁である。容量制御弁１には、外形を形成するバルブ本体２を設ける。このバルブ本体２は、内部に機能が付与された貫通孔を形成する第１バルブ本体２Ａと、この第１バルブ本体２Ａの一端部に一体に嵌合された第２バルブ本体２Ｂとから構成する。この第１バルブ本体２Ａは真鍮、鉄、アルミニウム、ステンレス等の金属または合成樹脂材等で製作する。又、第２バルブ本体２Ｂは鉄等の磁性体で形成する。
　又、第２バルブ本体２Ｂは、ソレノイド部３０を結合させるため、及び、磁性体にしなければならないので、第１バルブ本体２Ａの材質と機能的を異にするために分離して設けられているものである。この点を考慮すれば、図１に示す形状は適宜に変更しても良い。また、第１バルブ本体２Ａには、貫通孔の他端部に仕切調整部３を結合する。この仕切調整部３は、第１バルブ本体２Ａの第１弁室（以下、容量室ということがある。）４を塞ぐように嵌着しているが、ねじ込みにして図示省略の止めねじにより固定すれば、ベローズ２２Ａ内に並列に配置した圧縮ばね又はベローズ２２Ａのばね力を軸方向へ移動調整できるようになる。
　第１バルブ本体２Ａを軸方向へ貫通した貫通孔の区画は、一端側が容量室４に形成する。更に、貫通孔には容量室４に連通して容量室４の径より小径の弁孔５を連設する。更に又、貫通孔の区画には弁孔５に連通する弁孔５より大径の第２弁室６を設ける。更に、貫通孔の区画には第２弁室６に連通する第３弁室７を連設する。そして、第２弁室６に於ける弁孔５の周りには第２弁座面６Ａを形成する。
　バルブ本体２内の第２弁室６には第２連通路８を形成する。この第２連通路８は、図示を省略する容量可変型圧縮機の吐出室内に連通して吐出圧力Ｐｄの流量を容量制御弁１によって制御室に流入できるように構成する。更に、バルブ本体２の第３弁室７には第３連通路１０を形成する。この第３連通路１０は、容量可変型圧縮機の吸入室と連通して吸入圧力Ｐｓの流体を容量制御弁１によって吸入室へ流入させるとともに、流出できるように構成する。
　更に、容量室４には、第２弁室６から流入した吐出圧力Ｐｄの流体を容量可変型圧縮機の制御室（クランク室）へ流出させる第１連通路９を形成する。尚、第１連通路９、第２連通路８、第３連通路１０は、バルブ本体２の周面に各々、例えば、２等配から６等配に貫通している。更に、バルブ本体２の外周面は４段面に形成されており、この外周面にはＯリング用の取付溝を軸方向へ沿って３カ所に設ける。そして、この各取付溝には、バルブ本体２と、バルブ本体２を嵌合するケーシングの装着孔（図示省略）との間をシールするＯリング４６を取り付ける。
　一方、弁体２１の一端には、弁座部２２Ｂの第１弁座面２２Ｃと開閉する第１弁部２１Ａを設ける。第１弁部２１Ａには第１弁座面２２Ｃと開閉する第１弁部面２１Ａ１を設ける。更に、第１弁部２１Ａにおける第１弁部面２１Ａ１と反対側は、連結部として第２弁部２１Ｂの取付孔と一体に嵌着する。そして、第１弁部２１Ａの内部には、軸方向へ貫通する中間連通路２６を形成する。この弁体２１に結合した第１弁部２１Ａは、バルブ本体２の弁孔５の両側に互いに組み込むために、組み込み上から両部品は分割されているが、必要に応じて一体に形成することもできる。この第１弁部２１Ａの連結部の外径は、弁孔５の径より小径に形成されて弁孔５と連結部との間を第２弁部２１Ｂの開弁時に吐出圧力Ｐｄの流体が通過できるように弁孔５内を通る流通路に形成する。
　この第１弁部２１Ａの側面から中間流通路２６に貫通する補助連通路１１を形成する。　この補助連通路１１の直径は０．５ｍｍから２．５ｍｍの範囲に形成している。好ましくは、補助連通路１１の直径は０．８ｍｍから２．０ｍｍにすると良い。
　なお、補助連通路１１は第１弁部２１Ａの側面に設けることに限らず、後記する弁座部２２Ｂの側面に設けてもよい。
　容量室４内には感圧体（以下、感圧装置という。）２２を設ける。この感圧装置２２は、金属製のベローズ２２Ａの一端部を仕切調整部３に密封に結合すると共に、他端を弁座部２２Ｂに結合している。このベローズ２２Ａは、リン青銅等により製作するが、そのばね定数は所定の値に設計されている。感圧装置２２の内部空間は真空又は空気が内在している。そして、この感圧装置２２のベローズ２２Ａの有効受圧面積Ａｂに対し、容量室４内の圧力（例えばＰｃの圧力）と吸入圧力Ｐｓが作用して感圧装置２２を収縮作動させるように構成されている。感圧装置２２の自由端には、皿型で端部周面に第１弁座面２２Ｃが設けられた弁座部２２Ｂを設ける。
　また、空気調和機の容量の大きさによっては、この補助連通路１１の直径は変わることがある。
　なお、冷媒液の気化した制御流体Ｐｃの圧力に応じて感圧装置２２を収縮させて第１弁部２１Ａを開弁した状態では、冷媒液を気化させる時間が１０分以上もかかる。この間、斜板式容量可変型圧縮機の制御室の圧力は、気化する状態にあるから、この圧力が次第に上昇するので、さらに気化が遅れることになる。しかし、この補助連通路１１を設けることにより、制御室内の冷媒液を急速に気化させることができる。そして、この制御室内の冷媒液が全部気化すれば、容量制御弁１により制御室内の圧力を自由に制御することが可能になる。
　弁体２１の中間部の第２弁部２１Ｂは弁室６内に配置する。そして、第２弁部２１Ｂには第２弁座面６Ａと接合する第２弁部面２１Ｂ１を設ける。
　そして、この第２弁部面２１Ｂ１のシール受圧面積は感圧装置２２の有効受圧面積と同一面積又はほぼ同一面積に構成する。　
　弁体２１の上方側の第３弁部２１Ｃは、第３弁室７内に配置する。この第３弁部２１Ｃは固定鉄心３１の下端面に形成した第３弁座面３１Ａと開閉する。
　弁体２１の内部には中間流通路２６が第１弁室４から第３弁室７に貫通している。そして、第３弁部２１Ｃが第３弁座面３１Ａから開弁したときに、第１弁室４から制御流体Ｐｃが第３連通路１０へ流出できるようになる。弁体２１は、ソレノイドロット２５の下端部に設けた結合部２５Ａを弁体２１の嵌合孔２１Ｄに嵌着する。弁体２１には、嵌合孔２１Ｄの下方であって第３弁室７内に位置して、例えば４等配の流通孔２１Ｅを設ける。この流通孔２１Ｅを介して第３弁室７は中間連通路２６に連通する。第３弁室７は弁体２１の外形よりやや大径面に形成されて第３連通路１０からの吸入圧力Ｐｓの流体が第３弁室７に流入しやすく構成されている。以上説明したバルブ本体２と弁体２１と感圧装置２２とを含めた図１の下部の構成がバルブ部を構成する。　
 ソレノイドロッド２５の結合部２５Ａと反対の他端部は、プランジャ３２の嵌合孔３２Ａに嵌着して結合する。弁体２１とプランジャ３２との間には第１バルブ本体２Ａに固着された固定鉄心３１が設けられている。そして、ソレノイドロッド２５は固定鉄心３１の内周面３１Ｂと移動自在に嵌合している。
　この固定鉄心３１のプランジャ３２側には、ばね座室３１Ｃを形成する。このばね座室３１Ｃには第１弁部２１Ａと第２弁部２１Ｂを閉弁状態から開弁状態にするばね手段（以下、弾発手段とも称する）２８が配置されている。つまり、ばね手段２８はプランジャ３２を固定鉄心３１から引き離すように弾発している。固定鉄心３１の吸着面３１Ｄとプランジャ３２の接合面３２Ｂとは互いに対向するテーパ面を成し、対向面に隙間を設けて吸引可能に構成されている。この固定鉄心３１の吸着面３１Ｄとプランジャ３２の接合面３２Ｂの離接は、電磁コイル３５に流れる電流の強さにより行われる。又、ソレノイドケース３３は第２バルブ本体２Ｂの一端側の段部に固着されていると共に、内部に電磁コイル３５を配置している。ソレノイド部３０は以上の全体構成を示すものであり、このソレノイド部３０に設けられた電磁コイル３５は、図示省略の制御コンピュータにより制御される。
　プランジャケース３４は固定鉄心３１と嵌着すると共に、プランジャ３２とは摺動自在に嵌合している。このプランジャケース３４は一端が第２バルブ本体２Ｂの嵌合孔と嵌着すると共に、他端がソレノイドケース３３の端部の嵌着孔に固定する。以上の構成がソレノイド部３０である。
　なお、図１において、第１連通路９から第３連通路１０に至る矢印の太い曲線はＰｃ－Ｐｓ流路を示している。
　次に、図２を参照しながら、第３弁部２１Ｃ及び第３弁座面３１Ａの位置関係について詳しく説明する。
　図２において、第３弁座面３１Ａは、弁体２１の移動方向の第２弁室６側の大径部３１Ａａと、大径部３１Ａａに続き弁体２１の移動方向に略直交する方向の弁座部３１Ａｂと、弁座部３１Ａｂに続き固定鉄心３１の基端側に延びる小径部３１Ａｃとからなる階段状に形成されている。
　第３弁座面３１Ａに対峙する第３弁部２１Ｃは、第３弁座面３１Ａの大径部３１Ａａに対向し大径部３１Ａａより小径であって第３弁座面３１Ａの小径部３１Ａｃより大径の対向面部２１Ｃａと、弁座部３１Ａｂに当接可能な当接部２１Ｃｂとを備えている。
　そして、図２（ａ）に示す液冷媒排出時、すなわち、第２弁部２１Ｂが全閉（第３弁部２１Ｃが全開）の状態において、第３弁部２１Ｃの当接部２１Ｃｂと第３弁座面３１Ａの弁座部３１Ａｂとの距離Ｌが弁体２１のストロークを示しており、この第２弁部２１Ｂの閉弁状態における第３弁部２１Ｃの当接部２１Ｃｂと第３弁座面３１Ａの先端部３１Ａｄとの移動方向間隙Ｓｖが最大開口面積Ｓ２ｍａｘを生成する。そして、最大開口面積Ｓ２ｍａｘが補助連通路１１の面積Ｓ１と同一又はほぼ同一になるように第３弁座面３１Ａの先端部３１Ａｄの位置が設定されている。この際、移動方向間隙Ｓｖは弁体の移動に伴い急速に変化する性質のものである。
　なお、矢印の太い曲線はＰｃ－Ｐｓ流路を示している。
　また、図２（ｂ）に示す制御域において、第３弁部２１Ｃと第３弁座面３１Ａとの間の開口面積Ｓ２は、第２弁部２１Ｂの閉弁状態から第３弁部２１Ｃの閉弁状態に至る弁体２１の移動過程において弁体２１の移動方向の移動方向間隙Ｓｖによる生成から弁体２１の移動方向と直交する径方向の径方向間隙Ｓｄによる生成に入替わる。そして、径方向間隙Ｓｄは補助連通路１１の面積Ｓ１より小さく、例えば、Ｓ１の１０％～３０％の値に設定されている。径方向間隙Ｓｄは弁体２１が移動に無関係に、ほぼ、一定の値を有する。
　さらに、図２（ｃ）に示す第２弁部２１Ｂが全開（第３弁部２１Ｃが全閉）の状態のＯＦＦ時においては、第３弁部２１Ｃの当接部２１Ｃｂと第３弁座面３１Ａの弁座部３１Ａｂが当接され、開口面積Ｓ２は零になる。
　次に、図３を参照しながら、Ｐｃ－Ｐｓ流路の最小面積について説明する。
　図３において、横軸は弁体２１のストロークを、また、縦軸は開口面積を示している。
　図３の左端は液冷媒排出時、すなわち、第２弁部２１Ｂが全閉（第３弁部２１Ｃが全開）の状態であり、また、同じく右端は第２弁部２１Ｂが全開（第３弁部２１Ｃが全閉）の状態を示し、左端から横軸のほぼ中間位置の破線からなる縦線で示す範囲が制御域を示している。
　さらに、縦軸のほぼ中間位置の破線からなる横線が補助連通路１１の面積Ｓ１を示している。
　本発明においては、制御域における第３弁部２１Ｃと第３弁座面３１Ａとの間の開口面積Ｓ２は補助連通路１１の面積Ｓ１（固定）より小さく設定されるから、Ｐｃ－Ｐｓ流路の最小面積は第３弁部２１Ｃと第３弁座面３１Ａとの間の開口面積Ｓ２により規定される。　
　図３において、制御域における第３弁部２１Ｃと第３弁座面３１Ａとの間の開口面積Ｓ２は、実線で示されており、左端の液冷媒排出時、すなわち、第２弁部２１Ｂが全閉（第３弁部２１Ｃが全開）の状態では移動方向間隙Ｓｖが最大開口面積Ｓ２ｍａｘを生成する状態にあり、かつ、最大開口面積Ｓ２ｍａｘが補助連通路１１の面積Ｓ１と同一又はほぼ同一に設定されている、弁体２１が移動を開始するにつれ、まず、補助連通路１１の面積Ｓ１より急速に低減されている。これは、開口面積Ｓ２が弁体２１の移動に伴い図２（ａ）に示す移動方向間隙Ｓｖにより生成されているため急速に低減されるのである。
　次に、開口面積Ｓ２は、第２弁部２１Ｂの閉弁状態から第３弁部２１Ｃの閉弁状態に至る弁体２１の移動過程において弁体２１の移動方向の移動方向間隙Ｓｖによる生成から弁体２１の移動方向と直交する径方向の径方向間隙Ｓｄによる生成に入替わるため、補助連
通路１１の面積Ｓ１より小さい値となる。図３の場合、径方向間隙Ｓｄは補助連通路１１の面積Ｓ１の約２０％程度の値に設定されている。
　本発明の実施例１に係る容量制御弁は上記のとおりであり、以下のような優れた効果を奏する。　
（１）作動制御室内の流量又は圧力を制御する制御域における第３弁部２１Ｃと第３弁座面３１Ａとの間の開口面積Ｓ２は補助連通路１１の面積Ｓ１より小さく設定されることにより、補助連通路を設けて容量可変型圧縮機の起動時における制御室の液冷媒の排出機能を改善した容量制御弁において、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる。
（２）第２弁部２１Ｂの閉弁状態における第３弁部２１Ｃと第３弁座面３１Ａとの間の最大開口面積Ｓ２ｍａｘが補助連通路１１の面積Ｓ１と同一又はほぼ同一に設定されることにより、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができる。
（３）第３弁部２１Ｃと第３弁座面３１Ａとの間の開口面積Ｓ２は、第２弁部２１Ｂの閉弁状態から第３弁部２１Ｃの閉弁状態に至る弁体２１の移動過程において弁体２１の移動方向の移動方向間隙Ｓｖによる生成から弁体２１の移動方向と直交する径方向の径方向間隙Ｓｄによる生成に入替え生成され、径方向間隙Ｓｄは補助連通路１１の面積Ｓ１より小さく設定されることにより、Ｐｃ－Ｐｓ流路の最小面積を、制御域の初期段階（弁体２１のストロークの小さい段階）から急速に低減することができると共に、制御域の終期段階（弁体２１のストロークの大きい段階）まで小さいな値に維持することができるため、制御域の全範囲にわたって運転効率の向上を図ることができる。
（４）第３弁座面３１Ａは、弁体２１の移動方向の第２弁室６側の大径部３１Ａａと、大径部３１Ａａに続き弁体２１の移動方向に略直交する方向の弁座部３１Ａｂと、弁座部３１Ａｂに続き基端側に延びる小径部３１Ａｃとからなる階段状に形成され、第３弁座面３１Ａに対峙する第３弁部３１Ｃは、大径部３１Ａａに対向し大径部３１Ａａより小径であって小径部３１Ａｃより大径の対向面部２１Ｃａと、弁座部３１Ａｂに当接可能な当接部２１Ｃｂとを備えることにより、簡単な構成で、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができると共に、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる容量制御弁を実現することができる。
　図４ないし図６を参照して、本発明の実施例２に係る容量制御弁について説明する。
　実施例２に係る容量制御弁は、第３弁部４１Ｃ及び第３弁座面５１Ａの形状が実施例１に係る容量制御弁第の３弁部２１Ｃ及び第３弁座面３１Ａと相違するが、その他の基本構成は実施例１とであり、同じ部材には同じ符号を付し、重複する説明は省略する。
　図５において、第３弁座面５１Ａは、内径面部５１Ａａ、外径面部５１Ａｂ及び弁体２１の移動方向に直交する方向の弁座部５１Ａｃをからなる円筒状を有している。
　一方、第３弁座面５１Ａに対峙する第３弁部４１Ｃは、第３弁座面５１Ａの内径面部５１Ａａより大径の外径面部４１Ｃａと、該外径面部４１Ｃａに続き弁体２１の移動方向に略直交する方向であって内径方向に延び弁座部５１Ａｃに当接可能な当接部４１Ｃｂと、当接部４１Ｃｂに続き第３弁座面５１Ａの内径面部５１Ａａより小径かつ第２弁部２１Ｂと反対の方向であって内径方向に傾斜する傾斜部４１Ｃｃと、傾斜部４１Ｃｃに続き弁体２１の移動方向に略直交する方向であって内径方向に延びる段部４１Ｃｄからなる階段状に形成されている。
　そして、図５（ａ）に示す液冷媒排出時、すなわち、第２弁部２１Ｂが全閉（第３弁部４１Ｃが全開）の状態において、第３弁部４１Ｃの当接部４１Ｃｂと第３弁座面５１Ａの弁座部５１Ａｃとの距離Ｌが弁体２１のストロークを示しており、この第２弁部２１Ｂの閉弁状態における第３弁部４１Ｃの段部４１Ｃｄと第３弁座面５１Ａの弁座部５１Ａｃとの移動方向間隙Ｓｖが最大開口面積Ｓ２ｍａｘを生成する。そして、最大開口面積Ｓ２ｍａｘが補助連通路１１の面積Ｓ１と同一又はほぼ同一になるように第３弁部４１Ｃの段部４１Ｃｄの位置が設定されている。移動方向間隙Ｓｖは弁体の移動に伴い急速に変化する性質のものである。
　なお、矢印の太い曲線はＰｃ－Ｐｓ流路を示している。
　また、図５（ｂ）に示す制御域において、第３弁部４１Ｃと第３弁座面５１Ａとの間の開口面積Ｓ２は、第２弁部２１Ｂの閉弁状態から第３弁部４１Ｃの閉弁状態に至る弁体２１の移動過程において弁体２１の移動方向の移動方向間隙Ｓｖによる生成から弁体２１の移動方向と直交する径方向の径方向間隙Ｓｄによる生成に入替わる。実施例２の場合、傾斜部４１Ｃｃを有するため、径方向間隙Ｓｄは弁体の移動に伴い変化する。
　そして、径方向間隙Ｓｄは補助連通路１１の面積Ｓ１より小さく、例えば、Ｓ１の１０％～３０％の範囲に設定されている。径方向間隙Ｓｄは弁体２１の上方への移動に伴い徐々に小さくなるように傾斜部４１Ｃｃの傾斜角度θが設定されている。この傾斜角度θは、好ましくは６０°～９０°の範囲に設定される。傾斜角度θが９０°の場合、実施例１と同じ特性を有し、傾斜角度θが０°の場合、上記の従来技術１と同じ特性を有する。図５の場合、傾斜角度θは約８０°である。
　さらに、図５（ｃ）に示す第２弁部２１Ｂが全開（第３弁部４１Ｃが全閉）の状態のＯＦＦ時においては、第３弁部４１Ｃの当接部４１Ｃｂと第３弁座面５１Ａの弁座部５１Ａｃが当接され、開口面積Ｓ２は零になる。
　次に、図６を参照しながら、Ｐｃ－Ｐｓ流路の最小面積について説明する。
　図６において、横軸は弁体２１のストロークを、また、縦軸は開口面積を示している。
　図６の左端は液冷媒排出時、すなわち、第２弁部２１Ｂが全閉（第３弁部４１Ｃが全開）の状態であり、また、同じく右端は第２弁部２１Ｂが全開（第３弁部２１Ｃが全閉）の状態を示し、左端から横軸のほぼ中間位置の破線からなる縦線で示す範囲が制御域を示している。
　さらに、縦軸のほぼ中間位置の破線からなる横線が補助連通路１１の面積Ｓ１を示している。
　本発明においては、制御域における第３弁部４１Ｃと第３弁座面５１Ａとの間の開口面積Ｓ２は補助連通路１１の面積Ｓ１（固定）より小さく設定されるから、Ｐｃ－Ｐｓ流路の最小面積は第３弁部４１Ｃと第３弁座面５１Ａとの間の開口面積Ｓ２により規定される。　
　図６において、制御域における第３弁部４１Ｃと第３弁座面５１Ａとの間の開口面積Ｓ２は、実線で示されており、左端の液冷媒排出時、すなわち、第２弁部２１Ｂが全閉（第３弁部２１Ｃが全開）の状態では移動方向間隙Ｓｖが最大開口面積Ｓ２ｍａｘを生成する状態にあり、かつ、最大開口面積Ｓ２ｍａｘが補助連通路１１の面積Ｓ１と同一又はほぼ同一に設定されているため、弁体２１が移動を開始するにつれ、まず、補助連通路１１の面積Ｓ１より急速に低減されている。これは、開口面積Ｓ２が弁体２１の移動に伴い図５（ａ）に示す移動方向間隙Ｓｖが急速に低減されるためである。
　次に、開口面積Ｓ２は、第２弁部２１Ｂの閉弁状態から第３弁部４１Ｃの閉弁状態に至る弁体２１の移動過程において弁体２１の移動方向の移動方向間隙Ｓｖによる生成から弁体２１の移動方向と直交する径方向の径方向間隙Ｓｄによる生成に入替わるため、徐々に低減され、制御域の終期段階（弁体２１のストロークの大きい段階）においては補助連
通路１１の面積Ｓ１より小さい値となる。図６の場合、径方向間隙Ｓｄは補助連
通路１１の面積Ｓ１の４０％～６０％の範囲に設定されている。
　本発明の実施例２に係る容量制御弁は上記の構成を有し、以下のような優れた効果を奏する。　
（１）作動制御室内の流量又は圧力を制御する制御域における第３弁部４１Ｃと第３弁座面５１Ａとの間の開口面積Ｓ２は補助連通路１１の面積Ｓ１より小さく設定されることにより、補助連通路を設けて容量可変型圧縮機の起動時における制御室の液冷媒の排出機能を改善した容量制御弁において、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる。
（２）第２弁部２１Ｂの閉弁状態における第３弁部４１Ｃと第３弁座面５１Ａとの間の最大開口面積Ｓ２ｍａｘが補助連通路１１の面積Ｓ１と同一又はほぼ同一に設定されることにより、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができる。
（３）第３弁部４１Ｃと第３弁座面５１Ａとの間の開口面積Ｓ２は、第２弁部２１Ｂの閉弁状態から第３弁部４１Ｃの閉弁状態に至る弁体２１の移動過程において弁体２１の移動方向の移動方向間隙Ｓｖによる生成から弁体２１の移動方向と直交する径方向の径方向間隙Ｓｄによる生成に入替え生成され、径方向間隙Ｓｄは補助連通路１１の面積Ｓ１より小さく設定されることにより、Ｐｃ－Ｐｓ流路の最小面積を、制御域の初期段階（弁体２１のストロークの小さい段階）から急速に低減することができると共に、制御域の終期段階（弁体２１のストロークの大きい段階）まで小さいな値に維持することができるため、制御域の全範囲にわたって運転効率の向上を図ることができる。
（４）第３弁座面５１Ａは、内径面部５１Ａａ、外径面部５１Ａｂ及び弁体２１の移動方向に直交する方向の弁座部５１Ａｃを有する円筒状に形成され、第３弁座面５１Ａに対峙する第３弁部４１Ｃは、内径面部５１Ａａより大径の外径面部４１Ｃａと、該外径面部４１Ｃａに続き弁体２１の移動方向に略直交する方向であって内径方向に延び弁座部５１Ａｃに当接可能な当接部４１Ｃｂと、当接部４１Ｃｂに続き内径面部５１Ａａより小径かつ第２弁部２１Ｂと反対の方向であって内径方向に傾斜する傾斜部４１Ｃｃと、傾斜部４１Ｃｃに続き弁体２１の移動方向に略直交する方向であって内径方向に延びる段部４１Ｃｄからなる階段状に形成されることにより、簡単な構成で、液冷媒排出時におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を上記の従来技術と同様の大きさに確保することができると共に、制御域におけるＰｃ－Ｐｓ流路の最小面積を小さくすることができ、容量可変型圧縮機の起動時間の短縮及び制御時における運転効率の向上を同時に達成できる容量制御弁を提供することができる。
　以上、本発明の実施の形態を実施例により説明したが、具体的な構成はこれら実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加があっても本発明に含まれる。
　１　　　　　　　　　　　　容量制御弁
　２　　　　　　　　　　　　バルブ本体
　３　　　　　　　　　　　　仕切調整部
　４　　　　　　　　　　　　第１弁室（容量室）
　５　　　　　　　　　　　　弁孔
　６　　　　　　　　　　　　第２弁室
　６Ａ　　　　　　　　　　　第２弁座面
　７　　　　　　　　　　　　第３弁室
　８　　　　　　　　　　　　第２連通路
　９　　　　　　　　　　　　第１連通路
　１０　　　　　　　　　　　第３連通路
　１１　　　　　　　　　　　補助連通路
　２１　　　　　　　　　　　弁体
　２１Ａ　　　　　　　　　　第１弁部
　２１Ｂ　　　　　　　　　　第２弁部
　２１Ｃ　　　　　　　　　　第３弁部
　２１Ｃａ　　　　　　　　　対向面部
　２１Ｃｂ　　　　　　　　　当接部
　２１Ｄ　　　　　　　　　　嵌合孔
　２１Ｅ　　　　　　　　　　流通孔
　２２　　　　　　　　　　 　感圧装置
　２２Ａ　　　　　　　　　 　ベローズ
　２２Ｂ　　　　　　 　　　　弁座部
　２５　　　　　　　　　　 　ソレノイドロッド
　２６　　　　　　　　　　 　中間連通路
　２８　　　　　　　　　　 　ばね手段
　３０　　　　　　　　　　 　ソレノイド部
　３１　　　　　　　　　　 　固定鉄心
　３１Ａ　　　　　　　　　 　第３弁座面
　３１Ａａ　　　　　　　　 　大径部
　３１Ａｂ　　　　　　　　 　弁座部
　３１Ａｃ　　　　　　　　 　小径部
　３１Ａｄ　　　　　　　　 　先端部
　３２　　　　　　　　　　 　プランジャ
　３３　　　　　　　　　　 　ソレノイドケース
　３４　　　　　　　　　　 　プランジャケース
　３５　　　　　　　　　　 　電磁コイル
　４１Ｃ　　　　　　　　　　 第３弁部
　４１Ｃａ　　　　　　　　　 外径面部
　４１Ｃｂ　　　　　　　　　 当接部
　４１Ｃｃ　　　　　　　　　 傾斜部
　４１Ｃｄ　　　　　　　　　 段部
　５１Ａ　　　　　　　　　　 第３弁座面
　５１Ａａ　　　　　　　　　 内径面部
　５１Ａｂ　　　　　　　　　 外径面部
　５１Ａｃ　　　　　　　　　 弁座部
　Ｐｄ　　　　　　　　　　　 吐出室圧力
　Ｐｓ　　　　　　　　　　　 吸入室圧力
　Ｐｃ　　　　　　　　　　　 制御室圧力
　Ｓ１　　　　　　　　　　　 補助連通路の面積
　Ｓ２　　　　　　　　　　　 第３弁部と第３弁座面との間の開口面積
　Ｓｄ　　　　　　　　　　　 径方向間隙
　Ｓｖ　　　　　　　　　　　 移動方向間隙
　
　
　
　
　
　
　
　
　
　
　
　
　
　
　
　

Claims (5)

  1. 　　バルブ部の開弁度に応じて作動制御室内の流量又は圧力を制御する容量制御弁において、
    　制御圧力の流体を通す第１連通路と連通する第１弁室と、前記第１弁室と連通する弁孔用の第２弁座面を有すると共に吐出圧力の流体を通す第２連通路に連通する第２弁室と、吸入圧力の流体を通す第３連通路に連通すると共に第３弁座面を有する第３弁室と、を有するバルブ本体、
    　前記バルブ本体内に配置されて前記第１弁室と前記第３連通路に連通する中間連通路を有すると共に前記第２弁座面と離接して前記第１弁室と前記第２弁室とに連通する弁孔を開閉する第２弁部と、前記第２弁部とは反対に連動開閉すると共に前記第３弁座面と離接して前記中間連通路と第３連通路との連通を開閉する第３弁部と、前記第１弁室に配置されて前記第２弁部と同方向に連動開閉する第１弁部と、を有する弁体、
    　前記第１弁室内に配置されて吸入圧力に応動して伸縮すると共に伸縮する自由端に前記第１弁部と離接して前記第１弁室と前記中間連通路との連通を開閉する弁座部を有する感圧体、
    　前記第１弁室内の前記第１弁部又は／前記第１弁部の弁座部に設けられ前記第１弁室内と前記中間連通路とに連通可能にする補助連通路、
    　及び前記バルブ本体に取り付けられて電流に応じて前記弁体の各弁部を開閉する移動方向へ前記弁体を作動させるソレノイド部を備え、
    　前記作動制御室内の流量又は圧力を制御する制御域における前記第３弁部と前記第３弁座面との間の開口面積Ｓ２は前記補助連通路の面積Ｓ１より小さく設定されることを特徴とする容量制御弁。
  2. 　前記第２弁部の閉弁状態における前記第３弁部と前記第３弁座面との間の最大開口面積Ｓ２ｍａｘが前記補助連通路の面積Ｓ１と同一又はほぼ同一に設定されることを特徴とする請求項１に記載の容量制御弁。
  3. 　前記第３弁部と前記第３弁座面との間の開口面積Ｓ２は、前記第２弁部の閉弁状態から前記第３弁部の閉弁状態に至る前記弁体の移動過程において前記弁体の前記移動方向の移動方向間隙による生成から前記弁体の前記移動方向と直交する径方向の径方向間隙による生成に入替え生成され、前記径方向間隙は前記補助連通路の面積Ｓ１より小さく設定されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の容量制御弁。　　　　　　　　
  4. 　前記第３弁座面は、前記弁体の前記移動方向の前記第２弁室側の大径部と、前記大径部に続き前記弁体の前記移動方向に略直交する方向の弁座部と、前記弁座部に続き基端側に延びる小径部とからなる階段状に形成され、前記第３弁座面に対峙する前記第３弁部は、前記大径部に対向し前記大径部より小径であって前記小径部より大径の対向面部と、前記弁座部に当接可能な当接部とを備えることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の容量制御弁。
  5. 　前記第３弁座面は、内径面部、外径面部及び前記弁体の前記移動方向に直交する方向の弁座部を有する円筒状に形成され、前記第３弁座面に対峙する前記第３弁部は、前記内径面部より大径の外径面部と、該外径面部に続き前記弁体の前記移動方向に略直交する方向であって内径方向に延び前記弁座部に当接可能な当接部と、前記当接部に続き前記内径面部より小径かつ前記第２弁部と反対の方向であって内径方向に傾斜する傾斜部と、前記傾斜部に続き前記弁体の移動方向に略直交する方向であって内径方向に延びる段部からなる階段状に形成されることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載の容量制御弁。
    　
    　
    　
    　
    　
    　
    　
    　
    　
PCT/JP2017/009642 2016-03-17 2017-03-10 容量制御弁 WO2017159553A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US16/085,428 US10690125B2 (en) 2016-03-17 2017-03-10 Displacement control valve
CN201780017190.XA CN108779768B (zh) 2016-03-17 2017-03-10 容量控制阀
JP2018505887A JP6810131B2 (ja) 2016-03-17 2017-03-10 容量制御弁
EP17766553.6A EP3431760B1 (en) 2016-03-17 2017-03-10 Capacity control valve

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016054050 2016-03-17
JP2016-054050 2016-03-17

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017159553A1 true WO2017159553A1 (ja) 2017-09-21

Family

ID=59851441

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2017/009642 WO2017159553A1 (ja) 2016-03-17 2017-03-10 容量制御弁

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10690125B2 (ja)
EP (1) EP3431760B1 (ja)
JP (1) JP6810131B2 (ja)
CN (1) CN108779768B (ja)
WO (1) WO2017159553A1 (ja)

Cited By (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2018043186A1 (ja) * 2016-08-29 2018-03-08 イーグル工業株式会社 容量制御弁
CN107975470A (zh) * 2017-11-27 2018-05-01 山西中航锦恒科技有限公司 一种内部带节流装置的电动控制阀
WO2019167912A1 (ja) * 2018-02-27 2019-09-06 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JPWO2019159999A1 (ja) * 2018-02-15 2021-02-04 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP2021017884A (ja) * 2019-07-17 2021-02-15 イーグル工業株式会社 容量制御弁
US11156301B2 (en) 2018-01-26 2021-10-26 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11225962B2 (en) 2018-05-23 2022-01-18 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11319940B2 (en) 2018-02-15 2022-05-03 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11378194B2 (en) 2018-11-07 2022-07-05 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11391388B2 (en) 2018-12-04 2022-07-19 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11473683B2 (en) 2018-08-08 2022-10-18 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11473684B2 (en) 2018-12-04 2022-10-18 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11480166B2 (en) 2018-07-13 2022-10-25 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11536257B2 (en) 2018-07-12 2022-12-27 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11555489B2 (en) 2018-07-12 2023-01-17 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11598437B2 (en) 2019-03-01 2023-03-07 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11802552B2 (en) 2019-07-12 2023-10-31 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11841090B2 (en) 2019-04-03 2023-12-12 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11873805B2 (en) 2018-08-08 2024-01-16 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11927275B2 (en) 2019-04-03 2024-03-12 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11994120B2 (en) 2018-07-12 2024-05-28 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11603832B2 (en) 2017-01-26 2023-03-14 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve having a throttle valve portion with a communication hole
EP3584441B1 (en) * 2017-02-18 2022-08-31 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
JP7094642B2 (ja) 2017-11-15 2022-07-04 イーグル工業株式会社 容量制御弁及び容量制御弁の制御方法
EP3719364B1 (en) 2017-11-30 2023-11-15 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve and control method for capacity control valve
EP3722603B1 (en) 2017-12-08 2024-02-07 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve and method for controlling same
US11542929B2 (en) 2017-12-14 2023-01-03 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve and method for controlling capacity control valve
JP7139076B2 (ja) 2018-01-22 2022-09-20 イーグル工業株式会社 容量制御弁
CN113015853B (zh) 2018-11-26 2022-12-23 伊格尔工业股份有限公司 容量控制阀
US20230194007A1 (en) * 2020-05-25 2023-06-22 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11300219B2 (en) * 2020-07-28 2022-04-12 Mahle International Gmbh Variable-capacity compressor control valve

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007119380A1 (ja) * 2006-03-15 2007-10-25 Eagle Industry Co., Ltd. 容量制御弁
JP2008031962A (ja) * 2006-07-31 2008-02-14 Calsonic Kansei Corp 可変容量圧縮機
WO2011114841A1 (ja) * 2010-03-16 2011-09-22 イーグル工業株式会社 容量制御弁

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3634499B2 (ja) * 1996-04-30 2005-03-30 株式会社豊田自動織機 電磁式制御弁
JP4246975B2 (ja) * 2002-02-04 2009-04-02 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP4547332B2 (ja) * 2003-01-22 2010-09-22 株式会社ヴァレオサーマルシステムズ 可変容量圧縮機の制御弁
KR101175201B1 (ko) * 2005-02-24 2012-08-20 이구루코교 가부시기가이샤 용량제어밸브
EP1895161B1 (en) * 2005-06-03 2018-05-02 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
JP6500183B2 (ja) * 2015-04-02 2019-04-17 株式会社テージーケー 可変容量圧縮機用制御弁

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007119380A1 (ja) * 2006-03-15 2007-10-25 Eagle Industry Co., Ltd. 容量制御弁
JP2008031962A (ja) * 2006-07-31 2008-02-14 Calsonic Kansei Corp 可変容量圧縮機
WO2011114841A1 (ja) * 2010-03-16 2011-09-22 イーグル工業株式会社 容量制御弁

Cited By (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2018043186A1 (ja) * 2016-08-29 2019-06-24 イーグル工業株式会社 容量制御弁
WO2018043186A1 (ja) * 2016-08-29 2018-03-08 イーグル工業株式会社 容量制御弁
US10781804B2 (en) 2016-08-29 2020-09-22 Eagle Industry Co., Ltd. Displacement control valve
CN107975470A (zh) * 2017-11-27 2018-05-01 山西中航锦恒科技有限公司 一种内部带节流装置的电动控制阀
US11156301B2 (en) 2018-01-26 2021-10-26 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
EP3754191A4 (en) * 2018-02-15 2021-07-21 Eagle Industry Co., Ltd. CAPACITY ADJUSTMENT VALVE
JPWO2019159999A1 (ja) * 2018-02-15 2021-02-04 イーグル工業株式会社 容量制御弁
US11319940B2 (en) 2018-02-15 2022-05-03 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
JP7237919B2 (ja) 2018-02-15 2023-03-13 イーグル工業株式会社 容量制御弁
US11401923B2 (en) 2018-02-15 2022-08-02 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
JPWO2019167912A1 (ja) * 2018-02-27 2021-02-04 イーグル工業株式会社 容量制御弁
US11873804B2 (en) 2018-02-27 2024-01-16 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
JP7139084B2 (ja) 2018-02-27 2022-09-20 イーグル工業株式会社 容量制御弁
WO2019167912A1 (ja) * 2018-02-27 2019-09-06 イーグル工業株式会社 容量制御弁
US11225962B2 (en) 2018-05-23 2022-01-18 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11994120B2 (en) 2018-07-12 2024-05-28 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11536257B2 (en) 2018-07-12 2022-12-27 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11555489B2 (en) 2018-07-12 2023-01-17 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11480166B2 (en) 2018-07-13 2022-10-25 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11873805B2 (en) 2018-08-08 2024-01-16 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11473683B2 (en) 2018-08-08 2022-10-18 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11378194B2 (en) 2018-11-07 2022-07-05 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11473684B2 (en) 2018-12-04 2022-10-18 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11391388B2 (en) 2018-12-04 2022-07-19 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11598437B2 (en) 2019-03-01 2023-03-07 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11841090B2 (en) 2019-04-03 2023-12-12 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11927275B2 (en) 2019-04-03 2024-03-12 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
US11802552B2 (en) 2019-07-12 2023-10-31 Eagle Industry Co., Ltd. Capacity control valve
JP7337453B2 (ja) 2019-07-17 2023-09-04 イーグル工業株式会社 容量制御弁
JP2021017884A (ja) * 2019-07-17 2021-02-15 イーグル工業株式会社 容量制御弁

Also Published As

Publication number Publication date
CN108779768A (zh) 2018-11-09
EP3431760B1 (en) 2020-09-23
CN108779768B (zh) 2020-05-12
US10690125B2 (en) 2020-06-23
JP6810131B2 (ja) 2021-01-06
EP3431760A4 (en) 2019-11-13
JPWO2017159553A1 (ja) 2019-02-21
US20190078562A1 (en) 2019-03-14
EP3431760A1 (en) 2019-01-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2017159553A1 (ja) 容量制御弁
WO2018043186A1 (ja) 容量制御弁
WO2019107377A1 (ja) 容量制御弁及び容量制御弁の制御方法
JP6138156B2 (ja) 容量制御弁
US11542929B2 (en) Capacity control valve and method for controlling capacity control valve
US11795928B2 (en) Capacity control valve and capacity control valve control method
WO2018139476A1 (ja) 容量制御弁
WO2019131694A1 (ja) 容量制御弁及び容量制御弁の制御方法
WO2019131693A1 (ja) 容量制御弁及び容量制御弁の制御方法
US11454227B2 (en) Capacity control valve
JP2001082624A (ja) ソレノイドバルブ
WO2019112025A1 (ja) 容量制御弁及び容量制御弁の制御方法
WO2019097841A1 (ja) クラッチ付き斜板式可変容量圧縮機の容量制御弁
US11994120B2 (en) Capacity control valve
JP7051238B2 (ja) 容量制御弁
WO2019142930A1 (ja) 容量制御弁及び容量制御弁の制御方法
US20210363980A1 (en) Capacity control valve

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2018505887

Country of ref document: JP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2017766553

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2017766553

Country of ref document: EP

Effective date: 20181017

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17766553

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1