JP2011027115A - 容量可変型斜板式圧縮機、及び空調用冷房回路 - Google Patents

Abstract

【課題】容量可変型斜板式圧縮機において、揺動斜板を傾角０ーの状態からでも確実に復帰可能として、斜板の最小傾角を０ー近傍に設定できるようにする。
【解決手段】斜板２２は、ヒンジ機構２３を介して駆動軸６に対し傾動可能かつ同期回転可能に作動連結されている。斜板２２の最小傾角は、傾角０ー（斜板が駆動軸に対し直交する状態）近くに設定されている。駆動軸６上には、斜板２２を挟んで傾角減少バネ２６と復帰バネ２７とが設けられている。傾角０ー近傍から最大傾角に向けての斜板２２の復帰は、斜板２２の回転に伴って傾角増大方向に作用する回転運動のモーメントと復帰バネ２７の付勢力に基づくモーメントとの協働によって確保される。
【選択図】図２

Description

本発明は、容量可変型斜板式圧縮機に関し、特に空調システムＯＦＦ時における圧縮機の動力消費を従来よりも低減できる容量可変型斜板式圧縮機と、その圧縮機を用いた空調用冷房回路とに関する。

車輌用空調システムの冷房回路には、冷媒ガスを圧縮するための圧縮機が組み込まれている。かかる圧縮機は通常、車輌エンジンから動力を得て駆動される。従来型の車輌用圧縮機は、電磁クラッチ機構を介して駆動源たるエンジンと作動連結されており、冷房負荷が生じたときのみ電磁クラッチによって圧縮機とエンジンとを接続し圧縮機に圧縮動作を行わせている。しかしながら、圧縮機に電磁クラッチ機構を併設すると、全体重量の増加、製造コストの増加、更には電磁クラッチを作動させるための電力消費が避けられないという欠点がある。

これらの欠点を解消するため、電磁クラッチ機構を介在させることなく車輌用圧縮機とエンジンとを直結して圧縮機に常時動力を伝達するいわゆるクラッチレス方式の車輌用圧縮機が提案されている。近年、クラッチレス方式に適した圧縮機として容量可変型の斜板式圧縮機が注目されている。容量可変型斜板式圧縮機は、冷房負荷の変動に応じた圧縮能力（吐出容量）の自律的又は他律的な可変調節性に優れており、エンジンから動力を常に提供する設計を採用しても、エンジン動力の合理的消費が可能と考えられたためである。

確かに、冷房負荷が大きく継続的な冷房運転が求められる限り、クラッチレスタイプの容量可変型斜板式圧縮機には何の不都合もない。しかし、その反面、例えば搭乗者によって車輌空調システムの作動スイッチがＯＦＦされた場合のように、外部からの指令によって冷房機能を停止したときに、クラッチレス圧縮機によるエンジン動力の消費をいかに低減するかが課題となる。というのも、従来の容量可変型斜板式圧縮機には次のような事情があったからである。

一般に容量可変型斜板式圧縮機は、駆動軸に対する斜板の角度（傾角）を制御することでピストンストロークを調節し、その圧縮能力（吐出容量）を調節している。斜板の傾角制御は、特殊な容量制御弁を用いてハウジング内に区画されたクランク室の内圧（Ｐｃ）を制御することに依っている。具体的には、クランク室内圧Ｐｃを高めることで傾角が減少し吐出容量が低下するように構成されている。かかる構成において傾角増大方向への斜板の揺動を実現するためには、クランク室内圧Ｐｃを低下させたときに斜板が最大傾角に向けて角度復帰することが必須となるが、従来、斜板角度の復帰動作を確保するためには最小傾角が０°近傍であってはならないという制約があった。即ち、斜板の最小傾角を０°近傍に設定すると、圧縮動作が実質上行われなくなって復帰に必要な圧縮反力が得られず、斜板角度の復帰が非常に困難となり、本来の圧縮動作に入れないという不具合がある。それ故、斜板の最小傾角を例えば＋３°〜＋５°程度にとどめておき、最小傾角状態でも圧縮機の吐出動作が僅かに維持されるようにして圧縮反力が斜板の傾角増大に貢献する状況を確保する必要があった。こうすることで、容量制御弁によるクランク室内圧Ｐｃの低下に呼応した、傾角増大方向への斜板の復帰が達成される。

このため、従来の容量可変型斜板式圧縮機をクラッチレス化して車輌用空調システムに組み込んだ場合、空調システムの作動スイッチがＯＦＦとされて斜板の傾角が最小傾角に調節されたとしても、常に斜板に圧縮反力が作用するように圧縮機は最小吐出容量での圧縮動作を継続し、エンジンの動力を僅かずつでも消費してしまうという難点があった。このＯＦＦ時の動力消費を低減するためには、最小容量運転時の斜板傾角を極力小さくして圧縮反力を極力小さくする必要があるが、この圧縮反力を小さくし過ぎると最小吐出容量（最小傾角）からの復帰ができなくなる。最小吐出容量時の動力消費を低減することと、圧縮反力による角度復帰を確保することとは相反する要求であるため、両方の要求を満足するためには、最小吐出容量（即ち最小傾角）を高精度に調節する必要がある。それ故、従来の容量可変型斜板式圧縮機は製造が難しく製造コストが高かった。

本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、容量可変型斜板式圧縮機における最小吐出容量（最小傾角）からの復帰能力を何ら損なうことなく、空調システムＯＦＦ時における圧縮機の動力消費を極力低減できるとともに、製造の容易な容量可変型斜板式圧縮機を提供することにある。又、そのような圧縮機を用いた空調用冷房回路を提供することにある。

上記課題を解決するために、請求項１の発明は、ハウジング内に区画形成されたシリンダボア、クランク室、吸入室及び吐出室と、前記シリンダボアに往復動可能に収容されたピストンと、前記クランク室内に回転可能に支持されると共に外部駆動源から動力を伝達される駆動軸と、連結案内機構により前記駆動軸に対し傾動可能且つ同期回転可能に作動連結されるとともに前記駆動軸と同期回転するときには前記ピストンを往復駆動するためのカムプレートとして機能し得る斜板と、前記クランク室の内圧を制御することにより前記斜板の傾角を制御して、前記ピストンの往復動作に伴う前記シリンダボアから前記吐出室への吐出容量を変化させるクランク圧制御機構とを備えた容量可変型斜板式圧縮機において、前記斜板の最小傾角（θｍｉｎ）は、吐出反力による角度復帰が確実に可能となる限界角度（θＢ）未満に設定されており、且つ、前記限界角度（θＢ）未満の傾角状態にある斜板を最大傾角（θｍａｘ）に向けて付勢する復帰バネが設けられており、前記限界角度（θＢ）未満の斜板が回転する際には、前記復帰バネの付勢力のモーメントが前記斜板の慣性乗積に基づく該斜板を最大傾角へ向かわせる回転運動モーメントと協働して前記限界角度（θＢ）未満から前記斜板を角度復帰することを特徴とする容量可変型斜板式圧縮機をその要旨とする（図１，２，７及び９参照）。

この斜板式圧縮機によれば、連結案内機構によって作動連結された駆動軸及び斜板の同期回転時に、クランク圧制御機構によって制御されるクランク室内圧に応じて斜板の傾角が制御され、その傾角に応じて圧縮機の吐出容量が変化する。これは、クランク室内圧の変化に呼応して、クランク室内圧やシリンダボア内圧等のガス圧に基づいて斜板に働く斜板角度を変更するモーメントが増減することに起因する。即ち、シリンダボア内圧によるモーメントは斜板の傾角増大方向に作用し、クランク室内圧によるモーメントは傾角減少方向に作用する。クランク室内圧が吸入圧と等しい場合は、シリンダボア内圧による傾角増大方向のモーメントが勝るが、クランク室内圧が吸入圧より高くなるにつれて傾角減少方向のモーメントが大きくなる。つまり、ガス圧に基づいて斜板に作用するモーメントは斜板の傾角増大方向から傾角減少方向まで広範囲に設定でき、それはクランク室内圧を調節することで自在に制御できる。それ故、クランク圧制御機構によってクランク室内圧が大きくなると、復帰バネの付勢作用等をしのぐ程に前記ガス圧による傾角減少モーメントが増大し、斜板の傾角が最小傾角又はその近傍に設定される。この場合、圧縮機の吐出容量は最小化される。小傾角状態で回転する斜板には、復帰バネの付勢力に基づくモーメントを含む傾角増大方向のモーメントが作用しており、この傾角増大モーメントが前記ガス圧による傾角減少モーメントと均衡することで、斜板の傾角が最小傾角又はその近傍に保持される。

前記限界角度（θＢ）未満の小傾角状態にある斜板の最大傾角に向けての復帰は、ガス圧による傾角減少モーメントに対してバネ力による傾角増大モーメントを相対的に大きくすることにより達成される。即ち、角度復帰させる場合には、クランク圧制御機構によりクランク室内圧を低下させ、前記ガス圧による傾角減少モーメントを低下させて、バネ力によるモーメントを含む傾角増大モーメントの作用を前記ガス圧による傾角減少モーメントの作用よりも大きくする。こうして、斜板は、吐出反力による角度復帰が可能となる限界角度（θＢ）未満の小傾角状態からでも最大傾角に向けて角度復帰することができる。

また、斜板の慣性乗積の設定の仕方如何で、斜板回転時の遠心力に起因して斜板に作用する回転運動のモーメントを、斜板角度の復帰動作に役立てることが可能となる。逆に、最小傾角に向かうモーメントが発生するように斜板の慣性乗積が設定された場合には、高速回転時での復帰動作が不能となることがある。請求項１の発明によれば、復帰バネとの協働により、いかなる回転数にあっても容量復帰（斜板の角度復帰）を確実に行うことが可能となる。

請求項２の発明は、請求項１に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記斜板が前記駆動軸に対して直交するときの斜板の傾角を０°とした場合、前記斜板の最小傾角（θｍｉｎ）は、０°又は該圧縮機の運転に必要な動力が傾角０°の場合の必要動力とほぼ等しくなる正もしくは負の角度に設定されていることを特徴とする（図１，２及び８参照）。

請求項２の発明は、傾角が０°近傍の一定範囲では、斜板を回転させるための圧縮機の動力消費は傾角が０°の場合とほとんど変わらないという技術的知見に基づいている（図８のグラフ参照）。斜板の傾角が０°又はその近傍に設定されれば、斜板は、自己の回転にもかかわらずピストンを往復駆動させるためのカムプレートとしての機能を実質上失い、結果として圧縮機の吐出容量がゼロ又は極小状態となり、動力消費を低減可能な最小値まで低減することができる。

請求項３の発明は、請求項１又は２に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記復帰バネは、小傾角状態にある斜板を該圧縮機の最大吐出容量の２％〜２０％の吐出容量に対応した正の角度（θｘ）に復帰させるまでの間は少なくとも、前記斜板に付勢作用を及ぼすものであることを特徴とする。

復帰バネの作用により斜板の傾角を前記正の角度（θｘ）にまで復帰させることができれば、圧縮機の吐出動作時の圧縮反力がピストンに作用し、これが傾角増大方向へのモーメントとして貢献するようになる。さすれば、復帰バネが斜板に付勢作用を及ぼさなくとも、それ以後の角度復帰は確保される。

請求項４の発明は、請求項３に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記圧縮機の最大吐出容量の２％〜２０％の吐出容量に対応した正の角度（θｘ）は前記限界角度（θＢ）以上に設定されていることを特徴とする（図７参照）。

この構成によれば、駆動軸及び斜板の回転開始直後から、圧縮機の吐出動作時の圧縮反力に基づく傾角増大モーメントが働くため、吐出能力の迅速な立ち上げが可能となる。
請求項５の発明は、請求項１〜４のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機及びそれに繋がれた外部冷媒回路から構成される空調用冷房回路であって、前記圧縮機の内部又は前記外部冷媒回路の途中には、前記圧縮機の吐出室と前記外部冷媒回路とを連通させる吐出通路を選択的に開放又は閉塞する逆止弁機構が設けられており、この逆止弁機構は、吐出室側圧力と外部冷媒回路側圧力との差圧が所定の圧力未満である限り、前記吐出通路を閉塞することを特徴とする空調用冷房回路をその要旨とする（図４及び図５参照）。

この空調用冷房回路によれば、吐出室側圧力と外部冷媒回路側圧力との差圧が所定の圧力未満である限り、逆止弁機構によって吐出通路が閉塞される。従って、圧縮機の運転が実質上停止されている場合（最小吐出容量での運転時を含む）に、外部冷媒回路内を冷媒が流動する事態を確実に阻止して空調用冷房回路の作動を確実に停止することができる。又、前記吐出通路を完全に閉塞することで、圧縮機の内部循環経路を確実に確保して冷媒ガスと共に潤滑油の内部移動を確実に行わせることが可能となる。

以上詳述したように、請求項１〜４に記載の容量可変型斜板式圧縮機によれば、復帰バネの採用によって、吐出反力による角度復帰が可能な限界角度未満の小傾角状態からでも斜板の復帰動作が確保される。このため、斜板式圧縮機における最小吐出容量からの復帰能力を損なうことなく、空調システムのＯＦＦ時における圧縮機の動力消費を極力低減することができる。又、従来の容量可変型斜板式圧縮機とは異なり、最小傾角設定の困難さがなく、製造の容易な容量可変型斜板式圧縮機とすることができる。特に、本件の容量可変型斜板式圧縮機をクラッチレス方式で車輌用空調システムに組み込んだ場合には、外部駆動源から斜板への動力伝達にもかかわらず、外部駆動源の動力を無駄に消費する事態を回避することができ、従来のクラッチレス方式よりも経済性を更に高めることができるという効果を奏する。

請求項５に記載の空調用冷房回路によれば、逆止弁機構の配設により、空調システムのＯＦＦ時に、外部冷媒回路内を冷媒が流動する事態を確実に阻止して空調用冷房回路の作動を確実に停止することができる。又、圧縮機の吐出室と外部冷媒回路とを連通させる吐出通路を逆止弁機構で完全に閉塞することで、圧縮機内に内部循環経路を確保して冷媒ガスと共に潤滑油の内部移動を確実に行わせることが可能となる。

斜板が最大傾角状態にあるときの斜板式圧縮機の断面図。 斜板の傾角が減少した状態の斜板式圧縮機の断面図。 第１実施形態におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 図１の斜板式圧縮機における吐出通路等を示す要部断面図。 図４の吐出通路の閉塞状態を示す要部断面図。 斜板の傾動範囲を説明するための部分断面図。 斜板角度と圧縮機の吐出容量との関係を概念的に示すグラフ。 斜板角度と圧縮機の駆動動力との関係を概念的に示すグラフ。 斜板の回転運動モーメントの特性を示すグラフ。 傾角決定に関与する二つのバネの合力の作用と吐出容量との関係を示すグラフ。 第２実施形態におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第３実施形態の実施例３−１におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第３実施形態の実施例３−２におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第３実施形態の実施例３−３におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第３実施形態の実施例３−４におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第３実施形態の実施例３−５におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第３実施形態の実施例３−６におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第４実施形態の実施例４−１におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第４実施形態の実施例４−２におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第５実施形態の実施例５−１におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第５実施形態の実施例５−２におけるクランク圧制御機構の概要とそこで用いる容量制御弁の断面を示す図。 第５実施形態の実施例５−３におけるクランク圧制御機構の概要を示す図。 前記実施例５−３で用いる容量制御弁の断面図。 第６実施形態におけるクランク圧制御機構の概要を示す図。

以下に、本発明を車輌用空調システムに用いられる容量可変型斜板式圧縮機に具体化した第１〜第６実施形態について説明する。なお、第１実施形態において説明する容量可変型斜板式圧縮機におけるクランク圧制御機構（容量制御弁を含む）以外の構成は、第２〜第６実施形態においても共通する。第２〜第６実施形態は、主としてクランク圧制御機構のその他の類型を示すものである。

（第１実施形態）
（圧縮機本体の基本構成）
容量可変型斜板式圧縮機（クラッチレスタイプ）の基本構成を図１及び図２を参照して説明する。斜板式圧縮機は、シリンダブロック１と、そのシリンダブロック１の前端に接合されるフロントハウジング２と、シリンダブロック１の後端に弁形成体３を介して接合されるリヤハウジング４とを備えている。シリンダブロック１、フロントハウジング２、弁形成体３及びリヤハウジング４は、複数本の通しボルト１６（図４及び図５に一本のみ図示）により相互に接合固定され、この斜板式圧縮機のハウジングを構成している。シリンダブロック１とフロントハウジング２とに囲まれた領域には、クランク室５が区画されている。

駆動軸６は、クランク室５内においてフロントハウジング２とシリンダブロック１のそれぞれに設けられた前後一対のラジアル軸受け７，８によって回転可能に支持されている。シリンダブロック１の中央には、コイルバネ９及びスラスト軸受け１０が配設され、駆動軸６の後端部は、コイルバネ９で前方に付勢されたスラスト軸受け１０によって支持されている。又、フロントハウジング２の前端円筒部には、ボールベアリング１１を介してプーリ１２が回転可能に支持されている。プーリ１２は、フロントハウジング２から突出した駆動軸１６の前端部に連結されている。プーリ１２の外周にはベルト１３が巻き掛けられており、このベルト１３を介して当該圧縮機は外部駆動源としての車輌エンジン１４に、電磁クラッチ等のクラッチ機構を介することなく作動連結されている。なお、このようにクラッチ機構を介在させることなく外部駆動源から駆動軸６に直接的に動力を伝達するタイプの圧縮機をクラッチレスタイプと呼ぶ。

駆動軸６の前端部外周とフロントハウジング２の内周壁との間には、軸封装置とてのリップシール１５が介在され、クランク室５の前方を封止している。
クランク室５において駆動軸６上には、回転支持体２１が固定されている。また、クランク室５内にはカムプレートとしての斜板２２が収容されている。斜板２２の中央部には挿通孔が貫設され、この挿通孔に駆動軸６が挿通されている。更に斜板２２は、連結案内機構としてのヒンジ機構２３を介して回転支持体２１及び駆動軸６に作動連結されている。斜板２２は、駆動軸６を挟んで前記ヒンジ機構２３と反対側にカウンタウエイト部２２ａを有している。

前記ヒンジ機構２３は、回転支持体２１のリヤ面に突設された一対の支持アーム２４（一つのみ図示）と、斜板２２のフロント面に突設された一対のガイドピン２５（一つのみ図示）とで構成される。各支持アーム２４はその先端部に形成された円筒状のガイド孔２４ａを有し、各ガイドピン２５はその先端部に形成された球状部２５ａを有している。これら球状部２５ａは、それぞれ対応する支持アーム２４のガイド孔２４ａ内に挿入されている。ヒンジ機構２３を構成する支持アーム２４とガイドピン２５との連係、及び、斜板２２の中央挿通孔内での駆動軸６との接触により、斜板２２は駆動軸６と同期回転可能であると共に、駆動軸６の軸心（軸線）Ｌ１に沿った方向へスライド可能な状態で駆動軸６に対して傾動可能となっている。なお、この傾動の回動中心を枢軸Ａと呼ぶ。この枢軸Ａは図１の紙面と直交する方向に延びており、駆動軸の軸心Ｌ１とはねじれの位置で直角に交差する関係にある。又、枢軸Ａは、駆動軸６に沿った斜板２２のスライド移動に伴ってその位置を変更する。

図１及び図２に示すように、回転支持体２１と斜板２２との間において駆動軸６上には、傾角減少バネとしてのコイルバネ２６が設けられている。このコイルバネ２６は斜板２２をシリンダブロック１に接近する方向（即ち傾角減少方向）に付勢する。又、斜板２２よりも後方の駆動軸６上にはサークリップ２７ａが固着され、そのサークリップ２７ａと斜板２２との間には、復帰バネとしてのコイルバネ２７が設けられている。このコイルバネ２７は、駆動軸６に沿って前後に移動できるが、斜板２２による押圧を受けるとそれに抗して該斜板２２をシリンダブロック１から離れる方向（即ち傾角増大方向）に付勢する。又、サークリップ２７ａは、コイルバネ２７がサークリップ２７ａの位置よりも後方へ移動するのを規制する。

次に、斜板２２の傾動範囲について説明する。
図６に示すように、駆動軸６の軸心Ｌ１と直交し、且つ枢軸Ａを含む垂直平面をＨとする。この平面Ｈと斜板２２とのなす角度が斜板角度（傾角）である。斜板２２と平面Ｈが平行となるときが傾角０°である。傾角０°では、斜板２２はカムプレートとして機能しなくなり、ピストンストロークがゼロとなり、圧縮機の吐出容量もゼロとなる。

斜板２２の上端がシリンダブロック１側に傾倒する方向（図６において＋θと示された方向）を正の方向とし、それとは反対の方向（図６において−θと示された方向）を負の方向とする。又、斜板２２が傾動可能な最大角度をθｍａｘとし、斜板２２が傾動可能な最小角度をθｍｉｎとすると、斜板２２の傾動可能範囲はθｍｉｎ〜θｍａｘである。

斜板角度θが正の方向に増大すると圧縮機の吐出容量は増大し、傾角θが最大傾角θｍａｘのときに最大吐出容量（１００％容量）となる。この最大傾角θｍａｘは、図１に示すように、回転支持体２１のリヤ面に設けられた規制突部２１ａに斜板２２のカウンタウエイト部２２ａが当接することで規制される。

他方、斜板２２の最小傾角θｍｉｎは次の手法１又は２のいずれかによって規制される。
（手法１）斜板２２を最大吐出容量状態（θｍａｘ）から傾角減少方向に移動させると、斜板２２はまず復帰バネ２７の一端に当接する。更に移動させると、サークリップ２７ａと斜板２２との間に挟まれた復帰バネ２７は収縮し、ついには復帰バネ２７が縮みきって斜板２２はそれ以上の傾角減少方向への移動が不能となる。これにより、最小傾角θｍｉｎが規制される。

（手法２）下死点位置のピストン２９Ｂの端面が弁形成体３に当接することで斜板２２のそれ以上の傾動が阻止される。これにより、最小傾角θｍｉｎが規制される。
次に、最小傾角θｍｉｎの設定値を図７及び図８に基づいて説明する。

本件発明者らは、図８に示すように、斜板２２の傾角θが傾角０°を含む一定範囲Ｒ内にある限り、斜板２２を回転させるのに必要な動力Ｗは、傾角０°の場合の必要動力とほとんど変わらないことを発見した。換言すれば、斜板２２を必要最小な動力で駆動できる角度範囲Ｒが０°近傍に存在することを見出したのである。その角度範囲Ｒの上限値をθＡとすれば、θＡは、従来の斜板式圧縮機において最小傾角とされていた角度θＣより小さく、且つ、吐出反力による角度復帰が可能となる限界角度θＢ以下である。そして、前記最小傾角θｍｉｎは、空調システムＯＦＦ時の動力消費の低減に支障を来たさないように、角度範囲Ｒ内の任意の値に設定されている（図７参照）。結果として、各角度は、θｍｉｎ≦θＡ≦θＢ＜θＣの関係となっている。

最小傾角θｍｉｎの値は、θＡ以下である限り、極小の正の値、０°又は０°を超えた負の値のいずれに設定されてもよいが、第１〜第６実施形態では、最小傾角θｍｉｎはほぼ０°に設定されている。

なお、車輌エンジン１４が停止して圧縮機が完全に停止した状態では、傾角減少バネ２６も復帰バネ２７も共に斜板２２に当接する。このときの斜板角度θｘは、両バネ２６，２７の付勢力の釣り合いによって決定される。第１〜第６実施形態では、その傾角θｘは、吐出反力による容量復帰が可能な限界角度θＢ（図７参照）以上に設定されている。この傾角θｘは、従来の最小傾角θＣと同等又はそれ以上であってもよい。

上記θｍｉｎ、復帰バネ２７、両バネ２６，２７の付勢力設定は、本発明の最も特徴的な部分である。これらの技術的意義については後述の動作説明において更に詳細に述べる。

シリンダブロック１には、駆動軸６を取り囲むように複数のシリンダボア１ａ（図１では二つだけ図示するが当該圧縮機では７つを想定）が形成され、各シリンダボア１ａには片頭型のピストン２９が往復動可能に収容されている。各ピストン２９の前端部（ピストンの圧縮端面と反対側の端部）は、一対のシュー３０を介して斜板２２の円盤状外周部に係留され、各ピストン２９と斜板２２とはシュー３０を介して作動連結されている。このため、斜板２２が０°以外の傾角で傾斜している限り、駆動軸６と作動連結された斜板２２の回転運動がシュー３０を介してピストン２９の往復直線運動に変換される。換言すれば、斜板２２の傾角変化に応じてピストン２９のストロークが変わり、圧縮機の吐出容量が変化する。但し、前述のようなヒンジ機構２３を採用したため、斜板２２の傾角変化にもかかわらず、各シリンダボア１ａでのピストン２９の上死点位置はほぼ一定となる。各ピストン２９が上死点位置にあるときのボア内トップクリアランスは、ゼロ近辺に維持される。

尚、斜板２２が正の最大傾角（θｍａｘ）にあるときに（図１参照）、この圧縮機の吐出能力が最大となる。又、図１の上側のピストン２９Ａの位置が上死点位置Ｔであり、図１の下側のピストン２９Ｂの位置が下死点位置である。前記ヒンジ機構２３は上死点位置Ｔ側に存在する。

リヤハウジング４には、吸入室３１と、その吸入室３１を取り囲む略環状の吐出室３２とが区画形成されている。図１及び図４に示すように、吸入室３１は、リヤハウジング４に穿設された吸入通口４３を介して外部冷媒回路５０（後述）の下流側と接続されている。なお、吸入室３１および吸入通口４３は、この圧縮機における吸入圧領域を構成する。

更に弁形成体３には、各シリンダボア１ａに対応して、吸入ポート３３、同吸入ポート３３を開閉する吸入弁３４、吐出ポート３５および同吐出ポート３５を開閉する吐出弁３６が形成されている。

外部冷媒回路５０から吸入通口４３を介して吸入室３１に提供される冷媒ガス（吸入圧Ｐｓ）は、ピストン２９の吸入動作（上死点位置から下死点位置への移動）に伴い、吸入ポート３３及び吸入弁３４を介してシリンダボア１ａへ吸入される。シリンダボア１ａに吸入された冷媒ガスは、ピストン２９の圧縮動作（下死点位置から上死点位置への移動）に伴い、吐出ポート３５及び吐出弁３６を介して吐出室３２へ吐出される。ピストン２９、斜板２２及びヒンジ機構２３を介して回転支持体２１に作用する冷媒ガス圧縮時の圧縮反力（Ｆ）は、回転支持体２１及びそのフロント側に設けられたスラストベアリング２８を介してフロントハウジング２の内壁に受け止められる。

図４及び図５に示すように、シリンダブロック１の側壁部（図４では上部）には、吐出ケース９０が取着され、その内部空間は吐出マフラ９１として区画されている。吐出ケース９０の上壁部には略Ｌ字状に屈曲設定された吐出口９２が設けられ、この吐出口９２を介して吐出マフラ９１は外部冷媒回路５０の上流側と接続されている。なお、吐出マフラ９１は、各シリンダボア１ａから吐出室３２へ間欠的に吐出される圧縮冷媒ガスの吐出脈動に起因する騒音等を緩和する。

シリンダブロック１の側壁部内には、通しボルト１６と平行に延びる弁孔９３が形成されている。この弁孔９３の後端（図４では右端）は、弁形成体３に穿設された吐出通口９４を介して、リヤハウジング４の吐出室３２と連通している。又、シリンダブロック１には、弁孔９３の略中央域と吐出マフラ９１とを連通させる通孔９５が形成されている。従って、吐出通口９４、弁孔９３、通孔９５、吐出マフラ９１および吐出口９２は、吐出室３２に吐出された圧縮冷媒ガス（吐出圧Ｐｄ）を外部冷媒回路５０に導く吐出通路を構成する。又、この吐出通路（９１〜９５）と吐出室３２とは、この圧縮機における吐出圧領域を構成する。

前記弁孔９３内には、開閉弁体としてのスプール弁９６が前後摺動可能に配設されている。弁孔９３に配置されたスプール弁９６の内部は、シリンダブロック１に形成された背圧通路９８を介して吐出マフラ９１と連通している。スプール弁９６の後端面９６ａは、吐出通口９４を完全に閉塞できる程度の面積を有している。

又、スプール弁９６内にはバネ９７が配設され、このバネ９７は、その一端を弁孔９３の前端（図４では左端）の弁孔底面に掛止してスプール弁９６を弁形成体３の方向に付勢している。このため、スプール弁９６は、弁孔９３内において、バネ９７及びスプール弁背圧による右方向への付勢作用とスプール弁の後端面９６ａが受ける前記吐出通路の内圧（即ち吐出圧Ｐｄ）に基づく左方向への押圧作用とが均衡する位置に配置される。

バネ９７の付勢力は、吐出室３２の内圧（吐出圧Ｐｄ）と吐出マフラ９１の内圧（Ｐｍ）との差（Ｐｄ−Ｐｍ）が所定値ΔＰ（例：０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）未満では、スプール弁９６が吐出通路（９１〜９５）を閉塞するように設定されている。前記差圧（Ｐｄ−Ｐｍ）が所定値ΔＰ以上のときには、スプール弁９６が常に弁孔９３の前半領域の開放位置（図４に示す位置）に配置され、吐出通口９４と通孔９５とが弁孔９３の後半領域を介して相互に連通する。他方、前記差圧（Ｐｄ−Ｐｍ）が所定値ΔＰ未満のときには、バネ９７による右方向への付勢作用が勝って、スプール弁９６が弁孔９３の後半領域の閉塞位置（図５に示す位置）に配置され、吐出通口９４と通孔９５との相互連通がスプール弁９６によって遮断されるようになっている。なお、吐出通路（９１〜９５）を選択的に開放又は閉塞するスプール弁９６とその関連要素（９３，９７）は、逆止弁機構を構成する。前記ΔＰは逆止弁機構の開弁圧として位置付けられる。

更に、この第１実施形態によれば、前記斜板式圧縮機のシリンダブロック１及びリヤハウジング４内には、図３に示すような吐出室３２とクランク室５とを接続する一連の給気通路３８，３９が設けられると共に、クランク室５と吸入室３１とを接続する抽気通路４０が設けられている。抽気通路４０の途中には固定絞り４１が設けられ、給気通路３８，３９の途中には容量制御弁６０が設けられている。又、リヤハウジング４には、前記給気通路３８，３９及び抽気通路４０と干渉することなく、検圧通路４２が設けられている。検圧通路４２は、吸入圧領域を構成する吸入室３１の内圧（吸入圧Ｐｓ）を容量制御弁６０の一部に作用させるための連通路である。

なお、前記通路３８，３９，４０及び４２、固定絞り４１、並びに、容量制御弁６０は、吸入圧力を目標値に制御するのに必要な斜板角度を得られるようにクランク室５の内圧（クランク圧Ｐｃ）を制御するためのクランク圧制御機構を構成する。

（斜板に働くモーメント等）
斜板２２にはその回転運動（即ち遠心力）に起因するモーメントが働く。図９に示すように、斜板２２の傾角θが小さい場合には回転運動のモーメントが傾角増大方向に作用し、傾角θが大きい場合には回転運動のモーメントが傾角減少方向に作用するように斜板２２は設計されている。より詳しくは、斜板２２が傾角０°の近傍にある場合には、斜板２２の回転に伴って回転運動のモーメントが傾角増大方向に作用する（もしくはゼロとなる）ように、斜板２２の形状、斜板２２の重心Ｇの座標および斜板２２の質量ｍ等が決められている。

なお、本件出願と同一出願人の先願である特開平７−２９３４２９号公報（その公知先願に対応する外国出願として、米国特許第５５７３３７９号、ドイツ特許公開第１９５１４７４８号がある）には、斜板の形状、斜板の重心Ｇの座標および斜板の質量等をうまく選択して斜板の慣性乗積を適切に設定すれば、斜板回転時に斜板に働く回転運動のモーメントを前述したように設定することができる旨、詳細に述べられている。

斜板２２の傾角決定に関与するモーメントとしては、前記回転運動のモーメントの他に、傾角減少バネ２６と復帰バネ２７との付勢作用バランスに基づくバネ力によるモーメントと、ガス圧によるモーメントとがあり、これら三者の関係に基づいて、斜板２２の傾角θが前記θｍｉｎとθｍａｘとの間の任意の角度に決定される。

前記ガス圧によるモーメントとは、圧縮工程にあるシリンダボアのピストンに作用する圧縮反力と、吸入工程にあるシリンダボアの内圧と、クランク室の内圧Ｐｃとの相互関係に基づいて発生するモーメントである。このモーメントは、後述するように、容量制御弁（６０等）によるクランク圧Ｐｃの制御によって調節される。

前記回転運動のモーメントは、斜板２２の回転時の遠心力に起因するものであるため、斜板２２の停止時や低速回転時にはほとんど作用しない。
前記バネ力によるモーメントは、傾角減少バネ２６と復帰バネ２７との付勢作用バランスに基づいて作用するものである。この圧縮機では、これら両バネ２６，２７の付勢力は図１０に示すような関係に設定されている。

図１０において始動容量とは、完全停止した状態の圧縮機を始動するときの容量であり、最大吐出容量の２％〜２０％程度（好ましくは４％〜１０％程度）に設定されている。その始動容量に対応する斜板２２の角度は前記θｘである。図１０から読み取れるように、斜板の傾角θが前記θｘ以下の場合には、復帰バネ２７の作用が優勢となり、二つのバネ２６，２７の合力は傾角増大方向に作用する。このとき、バネ力によるモーメントも傾角増大方向に作用する。他方、斜板の傾角θが前記θｘ〜θｍａｘの範囲にある場合には、二つのバネ２６，２７の合力（及びバネ力によるモーメント）は傾角減少方向に作用することになる。

（外部冷媒回路と外部制御系の概要）
圧縮機に組み込まれている容量制御弁６０について説明する前に、それと関係の深い外部冷媒回路５０と外部制御系の概要を説明する。

図４に示すように、圧縮機の吐出ケース９０の吐出口９２と、リヤハウジング４の吸入通口４３とは、外部冷媒回路５０を介して接続されている。この外部冷媒回路５０は圧縮機とともに車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

外部冷媒回路５０には、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３が設けられている。膨張弁５２は、凝縮器５１と蒸発器５３との間に介在される可変絞り抵抗として機能する。そして、凝縮器５１と蒸発器５３との間に圧力差が存在し得るように作用し、且つ熱負荷に見合った液冷媒を蒸発器５３に供給する。この膨張弁５２の弁開度は、蒸発器５３の出口側に設けられた感温筒５２ａの温度検知および蒸発圧力（具体的には蒸発器入口又は出口の圧力）に基づいてフィードバック制御される。これにより、蒸発器５３での冷媒の蒸発状態が適度な過熱度を持つように外部冷媒回路５０における冷媒流量が調節される。

更に蒸発器５３の近傍には、温度センサ５４が設置されている。この温度センサ５４は蒸発器５３の温度を検出し、この検出温度情報を制御コンピュータ５５に提供する。この制御コンピュータ５５は、車輌用空調システムの冷暖房に関する一切の制御を司っている。温度センサ５４の他に、制御コンピュータ５５の入力側には、車輌の室内温度を検出する室温センサ５６と、車輌の室内温度を設定するための室温設定器５７と、空調システム作動スイッチ５８と、日射量を検知する日射量センサ５６Ａとが接続されている。他方、制御コンピュータ５５の出力側には、容量制御弁６０のコイル８６（後述）への通電を制御する駆動回路５９が接続されている。

制御コンピュータ５５は、温度センサ５４から得られる蒸発器温度、室温センサ５６から得られる車室内温度、日射量センサ５６Ａからの日射量情報、室温設定器５７によって予め設定された所望室温、及び、空調システム作動スイッチ５８からのＯＮ／ＯＦＦ設定状況等の外部情報に基づいてコイル８６への適切な通電量を演算する。そして、その演算した電流値の電流を駆動回路５９から容量制御弁６０に供給させ、容量制御弁６０の設定圧（設定吸入圧）Ｐｓｅｔを外部的に可変制御する。

又、制御コンピュータ５５は、図示しないエンジン１４の電子制御装置（ＥＣＵ）とも接続されており、当該ＥＣＵからエンジン１４の起動・停止やエンジン回転数に関する情報を入力している。なお、制御コンピュータ５５及び駆動回路５９は、第１〜第６実施形態における外部制御手段を構成する。

（容量制御弁６０の構成）
次に、第１実施形態におけるクランク圧制御機構を構成する容量制御弁６０の詳細を図３に基づいて説明する。

容量制御弁６０は、バルブハウジング６１とソレノイド部６２とを備え、両者は該制御弁６０の中央付近で相互に接合されている。バルブハウジング６１とソレノイド部６２との間には弁室６３が区画形成され、その弁室６３内には弁体６４が移動可能に収容されている。この弁室６３は、その側壁部に形成された弁室ポート６７および上流側給気通路３８を介して吐出室３２に連通している。

弁室６３の上部には弁孔６６が開口形成されている。この弁孔６６は、バルブハウジング６１の軸線方向に延びている。又、弁室６３よりも上のバルブハウジング６１には、ポート６５が形成されている。このポート６５は前記弁孔６６と直交する方向に延びている。そして、弁室６３は、弁孔６６、ポート６５および下流側給気通路３９を介してクランク室５に連通されている。

バルブハウジング６１の上部には、感圧室６８が区画形成されている。この感圧室６８は、その側壁部に形成された圧導入ポート６９および前記検圧通路４２を介して吸入室３１に連通され、吸入圧Ｐｓを導入可能となっている。感圧室６８の内部にはベローズ７０が設けられ、そのベローズ７０内にはベローズ７０の可動端（下端）を伸張方向に付勢する設定バネ７０ａが設けられている。ベローズ７０内は真空又は減圧状態とされている。なお、ベローズ７０及び設定バネ７０ａは感圧部材を構成する。

感圧室６８と弁室６３との間においてバルブハウジング６１の中心には、前記弁孔６６と連続するガイド孔７１が形成されている。このガイド孔７１内には、感圧ロッド７２が摺動可能に挿通されている。感圧ロッド７２の上端部はベローズ７０の可動端に固着され、感圧ロッド７２の下端部は弁体６４の上端に固定されている。なお、感圧ロッド７２の弁体６４側端部は、弁孔６６での冷媒ガス流通を確保するために弁孔６６の内径よりも小径となっている。このように、感圧ロッド７２を介して弁体６４はベローズ７０に作動連結されている。なお、感圧室６８、ベローズ７０、設定バネ７０ａ及び感圧ロッド７２は、吸入圧Ｐｓの変動を弁体６４に伝達する感圧機構を構成する。

容量制御弁６０の下半部を占めるソレノイド部６２は、有底円筒状の収容筒７５を備えている。収容筒７５の上部には固定鉄心７６が嵌合され、この嵌合により収容筒７５内にソレノイド室７７が区画される。ソレノイド室７７には、ほぼ有蓋円筒状をなすプランジャとしての可動鉄心７８が垂直方向に往復動可能に収容されている。可動鉄心７８と収容筒７５の底面との間には、追従バネ７９が介装されている。追従バネ７９は、可動鉄心７８を上方向（固定鉄心７６に接近する方向）に付勢している。又、固定鉄心７６の中心にはガイド孔８０が垂直に形成され、このガイド孔８０内には、前記弁体６４と一体化されたソレノイドロッド８１が摺動可能に挿通されている。なお、感圧ロッド７２、弁体６４及びソレノイドロッド８１は一体となって作動部材を構成する。

弁室６３内には強制開放バネ７４が設けられている。この強制開放バネ７４は、弁体６４及びソレノイドロッド８１を下方向（弁孔６６を開放する方向）に付勢する。尚、この強制開放バネ７４の下向きの付勢力は、前記追従バネ７９の上向きの付勢力に比してかなり大きく設定されており、電磁力がゼロもしくは小さい間は、弁は強制開放バネ７４によって常に開いた状態とされる。

ソレノイドロッド８１の下端部（可動鉄心７８側の端部）は、前述のような強制開放バネ７４と追従バネ７９との付勢バランスに基づいて可動鉄心７８の上面に当接される。こうして、可動鉄心７８と弁体６４とがソレノイドロッド８１を介して作動連結されている。

ソレノイド室７７は、固定鉄心７６の側壁部に形成された連通溝８２、バルブハウジング６１内に貫通形成された連通孔８３、及び、この制御弁６０の装着時にリヤハウジング４の壁部との間に形成される環状の小室８４を介して、前記ポート６５に連通されている。換言すれば、ソレノイド室７７は、弁孔６６と同じ圧力環境下（即ちクランク圧Ｐｃ下）に置かれている。又、有蓋円筒状の可動鉄心７８には孔８５が穿設され、この孔８５を介してソレノイド室７７における可動鉄心７８の内外が均圧化されている。

更に、固定鉄心７６及び可動鉄心７８の周囲には、これら鉄心７６，７８を跨ぐ範囲においてコイル８６が巻回されている。このコイル８６には、制御コンピュータ５５の指令に基づいて駆動回路５９から所定の電流が供給される。そして、その供給電流に応じた大きさの電磁力がコイル８６によって生じ、その電磁力の影響を受けて可動鉄心７８が固定鉄心７６に吸引され、ソレノイドロッド８１を上動させる。こうして、容量制御弁６０の設定圧Ｐｓｅｔが外部的に可変制御される。

（圧縮機の通常運転時における容量可変動作）
次に、この圧縮機の通常運転時での容量可変に関する作用等を説明する。
車輌エンジン１４の駆動中で空調システム作動スイッチ５８がＯＮ状態の場合に、室温センサ５６の検出した室温が室温設定器５７の設定温度を超えているものとする。この場合、制御コンピュータ５５は、空調制御プログラムに定められた計算方式に従ってコイル８６への通電量を演算し、その通電量でのコイル励磁を駆動回路５９に指令する。すると、駆動回路５９によってコイル８６に所定電流が供給され、両鉄心７６，７８間にはその供給電流値に応じた電磁吸引力が生じる。この電磁吸引力により、強制開放バネ７４の付勢力に抗して、ソレノイドロッド８１及び弁体６４が上動され、弁孔６６の開度が減少する。ここで言う開度減少には、弁体６４によって弁孔６６が完全に閉塞される場合も含まれる。こうして強制開放バネ７４の下向き付勢力と、前記電磁吸引力及び追従バネ７９による上向き付勢力とが均衡する位置に弁体６４が配置され、その配置に応じて弁孔６６の開度が調節される（設定圧Ｐｓｅｔの設定）。

更に、前述のようにコイル８６が励磁され弁孔６６が所定の開度に調節された状態にあって、検圧通路４２を介して感圧室６８に導入される吸入圧Ｐｓの変動に応じてベローズ７０が変位する。このベローズ７０の変位は感圧ロッド７２を介して弁体６４に伝達される。その結果、コイル励磁に基づく弁孔６６の開度が、吸入圧Ｐｓに感応したベローズ７０の影響を受けた弁体６４によって再調整（又は補正）される。

このように、容量制御弁６０における弁孔６６の開度（以下単に「弁開度」と言う）は、駆動回路５９からの供給電流値によって調節される可動鉄心７８の上向き付勢力、追従バネ７９の上向き付勢力、強制開放バネ７４の下向き付勢力および吸入圧Ｐｓの変動の影響を受ける感圧機構の付勢力の四者のバランスにより最終的に決定される。

さて、車輌エンジン１４の駆動中且つ空調システム作動スイッチ５８がＯＮ状態のもとで、冷房負荷が大きい場合には、例えば室温センサ５６が検出した車輌の室温が室温設定器５７の設定温度よりも大きくなる。この場合、制御コンピュータ５５は、検出した室温と設定温度とに基づいて、制御弁６０の設定吸入圧Ｐｓｅｔが小さくなるように駆動回路５９を制御する。即ち、検出室温が高いほど、制御コンピュータ５５は駆動回路５９に対して供給電流値を大きくするように指令する。そして、固定鉄心７６と可動鉄心７８との電磁吸引力を高め、弁体６４によって弁開度を小さくする方向とする。そして、吸入圧Ｐｓが低くても、弁孔６６が弁体６４によって閉塞され易くする。別言すれば、冷房負荷が大きくて（即ち室温が高め）吸入圧Ｐｓが高くなる場合には、感圧機構の動作によって弁孔６６が確実に閉塞され（弁開度がゼロ）、それ故に斜板２２の傾角が最大傾角（θｍａｘ）に向かって迅速に増大するようにする。

弁孔６６が閉塞された（又は弁開度が絞られた）場合に斜板２２の傾角が増大するのは次の理由による。
クランク室５は、給気通路３８、容量制御弁６０及び給気通路３９を介して吐出室３２から高圧冷媒ガスの供給を受ける一方、固定絞り４１を有する抽気通路４０を介して吸入室４２に冷媒ガスを逃がしている。制御弁６０の弁開度が小さくなって冷媒ガスの供給量よりも放出量の方が多くなると、クランク圧Ｐｃが次第に低下する。その結果、ピストン２９の背圧が次第に低くなり、ピストンをシリンダ方向に押す荷重、即ち斜板傾角を減少させる方向の荷重が相対的に小さくなり、斜板２２の傾角が増大する。

弁孔６６が弁体６４によって閉塞されて容量制御弁６０の弁開度がゼロになると、吐出室３２からクランク室５への高圧冷媒ガスの供給が停止する。すると、クランク圧Ｐｃは吸入圧Ｐｓにほぼ等しくなり、圧縮反力によるガス圧のモーメントが相対的に大きくなって、斜板２２の傾角が最大となる。この最大傾角（θｍａｘ）においては各ピストン２９のストロークも最大となり、圧縮機の吐出容量は最大となる。こうして、大きな冷房負荷に対応すべく、車輌空調システムの冷房能力が最大となる。

逆に、空調システム作動スイッチ５８がＯＮ状態のもとで、冷房負荷が小さい場合には、例えば室温センサ５６が検出した室温と室温設定器５７の設定温度との差が小さくなる。この場合、制御コンピュータ５５は、設定吸入圧Ｐｓｅｔが大きくなるように駆動回路５９を制御する。即ち検出室温が低いほど、制御コンピュータ５５は駆動回路５９に対して供給電流量を小さくするように指令する。そして、固定鉄心７６と可動鉄心７８との電磁吸引力を弱め、弁開度を大きくする方向とする。そして、吸入力Ｐｓが少々高くても、弁孔６６が弁体６４によって閉塞され難くする。別言すれば、冷房負荷が小さくて（即ち室温が低め）吸入圧Ｐｓが低めの場合には、感圧機構の動作にもかかわらず、弁孔６６の開放が確実に確保され、それ故に、斜板２２の傾角が減少方向に向かって迅速に減少するようにする。

弁開度が大きくなると斜板２２の傾角が減少するのは、弁開度の増大によってクランク室５からのガス放出量よりもガス供給量が増えることでクランク圧Ｐｃが次第に上昇することに由来する。クランク圧Ｐｃの上昇は、ピストン２９の背圧を高める。その結果、ガス圧による傾角減少方向のモーメントが大きくなり、斜板２２の傾角が減少する。

更に、熱負荷が低い場合、例えば車外の気温の方が室温設定器５７の設定温度より低い場合、斜板２２の傾角θは最終的に０°又はその近傍まで減少される。この場合、斜板２２が回転するにもかかわらず各ピストン２９のストロークはほぼゼロとなり、結果として圧縮機の吐出容量はほぼ０％となる。このとき、圧縮機はエンジン１４から動力伝達を受けるにもかかわらず、実質的な仕事をしないので動力をほとんど消費しない。

（ＯＦＦ運転状態での圧縮機の動作）
次に、第１実施形態における容量可変型斜板式圧縮機のＯＦＦ運転時動作について各場面毎に説明する。

場面１：車輌エンジン１４の駆動中に空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り替えられたとき
圧縮機が通常の吸入・圧縮動作をしているときに、空調システム作動スイッチ５８がＯＦＦされると、制御コンピュータ５５は、容量制御弁６０への電流供給を停止する。すると、制御弁６０は全開となり、吐出室３２から大量の冷媒ガスがクランク室５に流入し、クランク圧Ｐｃが上昇する。この時のＰｃの昇圧度合いは、通常の可変運転時よりもはるかに大きい。

クランク圧Ｐｃの上昇に伴い、ガス圧によるモーメントが傾角減少方向に作用するようになり、吐出容量が小さくなる。小吐出容量では、斜板慣性乗積による回転運動のモーメントとバネ力によるモーメントが傾角増大方向に作用するが、クランク圧Ｐｃの上昇による傾角減少方向のモーメントがこれらに勝っており、斜板２２の傾角θは最小傾角θｍｉｎ付近まで減少し、吐出容量はほぼゼロとなる。

吐出容量がほぼゼロとなると、吐出室３２からの制御弁６０を経由してのクランク室５へのガス流出もあるため、吐出室３２の内圧は減少する。すると、スプール弁９６の前後差圧が前記所定値（弁開圧）ΔＰ未満となり、逆止弁機構が閉じられ、外部冷媒回路５０の高圧側から吐出室３２への高圧冷媒ガスの逆流も阻止され、吐出室３２の内圧は更に下降傾向を著しくする。このとき、クランク圧Ｐｃは、吸入室３１及び吐出室３２の各内圧、並びに、全開の制御弁６０及び抽気側の固定絞り４１での流体抵抗によって決定される圧力となる。

上記のように吐出容量がゼロ、逆止弁機構が閉、制御弁６０が全開の状態が、数秒から数十秒続くと、吐出室３２の内圧と吸入室３１の内圧との差圧が小さくなる（０．１ＭＰａ以下程度）。この差圧の減少により、ガス圧が斜板に及ぼす傾角減少方向のモーメントが減少し、斜板の回転運動とバネ力とによる傾角増大方向のモーメントが相対的に大きくなる。すると、斜板傾角は少しだけ増大し、圧縮機は冷媒ガスの吸入・圧縮動作を開始する。すると再び吐出室３２の内圧が上昇し、ガス圧による傾角減少方向のモーメントが再び大きくなり、傾角は再びやや減少する。空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦによって斜板２２の傾角は最小傾角θｍｉｎに設定されるが、スイッチＯＦＦ直後には斜板２２は最小傾角θｍｉｎ付近で微少な角度変動を繰り返した後、ガス圧による傾角減少方向のモーメントと、回転運動とバネ力とによる傾角増大方向のモーメントとがバランスする傾角θに、斜板２２が安定する。この安定状態での吐出室３２と吸入室３１との差圧よりも、逆止弁機構の開弁圧ΔＰは大きく設定されている。故に、制御弁６０の全開状態では、逆止弁機構は閉弁状態となり、外部冷媒回路５０において冷媒ガス循環のない冷房ＯＦＦ状態が実現される。

場面２：車輌エンジン１４の駆動中に空調システム作動スイッチ５８がＯＦＦからＯＮに切り替えられたとき
空調システム作動スイッチ５８がＯＮされると、制御コンピュータ５５は、駆動回路５９に制御弁６０への通電を指令し、弁開度が小さく又は全閉とされる。すると、抽気通路４０を介したクランク室５からのガス流出が相対的に多くなりクランク圧Ｐｃが低下する。すると、ガス圧による傾角減少方向のモーメントが小さくなり、回転運動による傾角増大方向のモーメントとバネ力による傾角増大方向のモーメントとの合成モーメントの方が勝り、斜板傾角０°近辺から傾角増大方向への角度復帰が実現する。

場面３：空調システム作動スイッチ５８がＯＦＦ状態で停止中の車輌エンジン１４が起動されたとき
クラッチレス圧縮機が停止状態にあるときには、前述したように、斜板角度θは、傾角減少バネ２６と復帰バネ２７との付勢力がバランスする角度θｘとなっている。この角度θｘは０°近傍にはない。このため、エンジン１４の起動によって斜板２２が回転すると、吸入・圧縮動作が開始され、吐出室３２の圧力が上昇する。

制御弁６０が全開状態にあるので、吐出室３２からクランク室５へのガス供給が多くなり、クランク圧Ｐｃが相対的に高くなる。この結果、ガス圧によるモーメントが斜板の傾角減少方向に作用し、最終的には前記場面１で説明したように、斜板の傾角は、ガス圧による傾角減少方向のモーメントと、回転運動とバネ力とによる傾角増大方向のモーメントとがバランスする傾角θに安定する。

以上説明したように、容量制御弁６０は、制御コンピュータ５５等による外部制御を受けて設定吸入圧Ｐｓｅｔを可変設定する機能のみならず、感圧室６８に作用する吸入圧Ｐｓの如何にかかわらず圧縮機に最小容量運転（第１実施形態では吐出容量がほぼゼロの運転）を強制する機能とを有している。そして、この容量制御弁６０により、外部冷媒回路５０を含めた車輌空調システムの冷房能力が適宜調節されるようになっている。

ところで、斜板２２の傾角が０°近傍となると、エンジン１４からの動力を受けて駆動軸６及び斜板２２が回転していても、吐出室３２の内圧たる吐出圧Ｐｄが低下し、前記差圧（Ｐｄ−Ｐｍ）が開弁圧ΔＰを下回るようになる。すると、吐出通路（９１〜９５）の途中に設けられたスプール弁９６が閉塞位置（図５）に配置され、吐出室３２と外部冷媒回路５０との連通が完全に遮断される。こうして、圧縮機がその吐出能力を極力抑制したときにスプール弁９６が閉塞位置に配置されることで、圧縮機内に潤滑油の内部循環経路が確実に確保される。

斜板２２がたとえ僅かでも傾角を有する限り、吸入室３１から各シリンダボア１ａへのガス吸入および各シリンダボア１ａから吐出室３２へのガス吐出は僅かながらも持続する。吐出通路（９１〜９５）がスプール弁９６によって遮断された場合には、圧縮機内部には、吸入室３１→シリンダボア１ａ→吐出室３２→制御弁６０→クランク室５→吸入室３１という冷媒ガスの内部循環経路が確実に確保される。そして、僅かでも吐出動作が行われる限り、その内部循環経路を冷媒ガスが循環し、圧縮機内に予め収容された潤滑油が冷媒ガスと共に圧縮機内を流動することになる。そして、その潤滑油は圧縮機内の各摺動部を潤滑する。

（本件の斜板式圧縮機と従来型の斜板式圧縮機との比較）
従来型の斜板式圧縮機では、斜板の最小傾角θＣは、駆動軸に装着されたサークリップ等の規制手段に斜板が直接当接することで規制される。そして、その最小傾角θＣの規制により最小吐出容量が決定されている。空調システムがスイッチＯＦＦ状態にあるときでも、その従来型圧縮機がクラッチレスタイプであれば、最小傾角θＣによって決まる最小吐出容量での吸入・圧縮動作が継続し、この最小吐出容量がそのまま「ＯＦＦ時容量」ということになる。

これに対し、本発明の斜板式圧縮機では、そのＯＦＦ時容量は、二つのバネ２６，２７の付勢力バランスによるモーメント、吸入圧Ｐｓ、吐出圧Ｐｄ及びクランク圧Ｐｃがピストン２９に及ぼすガス圧に基づくモーメント、並びに、斜板の慣性乗積に基づく回転運動のモーメントの三者のバランスによって決定される。このＯＦＦ時容量と、機械的規制によって決定される最小傾角θｍｉｎに対応した最小吐出容量とは必ずしも一致せず、通常、「最小吐出容量」＜「ＯＦＦ時容量」の関係にある。この点が本件の特徴的な部分であり、これにより種々の利点が生まれる。

例えば、最大吐出容量が１２０ｃｃ級の容量可変型斜板式圧縮機では、ＯＦＦ運転時の吐出容量を約３ｃｃ以下とすることでＯＦＦ運転時動力をほぼ最小とすることができる（吐出容量が約３ｃｃとなる傾角が図７，８の上限角度θＡ）。これに対し、圧縮反力による確実な容量復帰を行うためには、３〜５ｃｃ以上の吐出容量が必要となる（吐出容量が３〜５ｃｃとなる傾角が図７，８の限界角度θＢ）。容量復帰動作が確保されないと容量可変型圧縮機は実用にならないので、復帰バネのない従来型の圧縮機では、ＯＦＦ時容量（即ち最小吐出容量）を３〜５ｃｃ以上とするために最小傾角θＣを復帰の限界角度θＢ以上とし、それ故、十分なＯＦＦ時動力の低減ができなかった。又、従来型の圧縮機において、仮に最小吐出容量を３〜４ｃｃの範囲に設定しようとすると、１ｃｃあたりのピストンストロークが約０．２ｍｍとなるため、０．２ｍｍ以下の公差でピストンストロークを設定できるように非常に精密に最小傾角θＣを調整する必要がある。これは、僅かでもθＣが大きくなればＯＦＦ時動力の増大を招き、逆に僅かでもθＣが小さくなれば容量復帰動作が不確実となるためである。

これに対し、本件の斜板式圧縮機によれば、復帰バネ２７を用いたことで、最小傾角θｍｉｎを、圧縮反力による復帰が不確実になるほど小さな正の角度から０°以下の負の角度領域までの広い角度範囲（即ち図７，８におけるθＢ以下の領域、より好ましくは角度範囲Ｒの領域）のいずれかの値に設定することができる。このため、ＯＦＦ運転時には、従来復帰が不確実とされていた極小容量での運転が可能となり、ＯＦＦ時の動力消費を従来よりも大幅に低減することができる。又、斜板の角度復帰が必要な場合には、制御弁６０の強制閉弁に呼応してクランク圧Ｐｃを迅速に低下させ、復帰バネ２７等のバネ力による傾角増大モーメントを相対的に大きくして傾角復帰を確実に達成することができる。又、本件の斜板式圧縮機によれば、従来の斜板式圧縮機におけるような最小傾角設定の困難さからも開放されることになる。

（効果）：第１実施形態によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 車輌エンジン１４の駆動中であって空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時には、制御コンピュータ５５からの外部制御によって斜板２２の傾角を最小傾角０°の近傍に設定することができる。それ故、クラッチレス方式であるために車輌エンジン１４から圧縮機に常時動力が伝達されているにもかかわらず、圧縮機での動力消費は極力低減される。従って、図１等に示す斜板式圧縮機を組み込んだ車輌用空調システムは、省エネルギー性に優れる。

○ 第１実施形態の斜板式圧縮機では、冷房動作の停止時における斜板２２の傾角θが０°近傍となるにもかかわらず、復帰バネ２７の配設および斜板２２の慣性乗積の最適設定等により、冷房動作の再開時には斜板２２の角度を傾角増大方向に確実に復帰させることができる。

○ ０°近傍からの角度復帰を、回転運動のモーメントと復帰バネ２７等のバネ力によるモーメントとの協働作用によるものとしたので、高回転時の吐出圧と吸入圧との差圧が小さくなるという利点がある。本発明とは異なり、仮に復帰バネ２７を設けない圧縮機とした場合、０°近傍からの角度復帰を主として回転運動のモーメントに依存する設計を採用することも可能ではある。しかし、その場合には、斜板２２の回転速度がエンジン１４のアイドリング回転数相当の最低回転速度のときでも斜板の角度復帰が可能となるようにその慣性乗積を大きめに設定する必要がある。このようにすると高速回転時の前記差圧が大きくなり、動力の増大や逆止弁開弁圧を高くしなければならないといった不都合が生じる。これに対し本発明によれば、かかる不都合は生じない。

○ 容量制御弁６０は、制御コンピュータ５５からの外部制御によってソレノイド部６２のコイル８６に対する供給電流値を調節することにより設定吸入圧Ｐｓｅｔを可変設定できる他、弁孔６６の開度を強制的に変更（全開又は全閉）できる。このため、空調システムのＯＮ／ＯＦＦ切り換えに対応した、斜板傾角の迅速な設定変更の制御に極めて適している。

○ 空調システム作動スイッチ５８がＯＦＦされたときに、スプール弁９６が閉塞位置（図５参照）に配置されることで、外部冷媒回路５０における冷媒の移動を阻止して、空調システムの冷房動作を確実に停止させることができる。

○ 空調システム作動スイッチ５８がＯＦＦされたときに、スプール弁９６が閉塞位置（図５参照）に配置されることで、圧縮機内部に冷媒ガス及び潤滑油の内部循環経路が確実に確保される。このため、エンジンが停止されない限り圧縮機内の各摺動部に潤滑油が常時供給され、内部潤滑上の支障を生じない。又、潤滑油が圧縮機から外部冷媒回路５０の方に漏れ出すことを回避して、圧縮機が潤滑油不足に陥ることを極力回避することができる。

（第２〜第６実施形態）
次に、図１，２，４及び５に示した斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に適用可能なクランク圧制御機構のその他の類型を、第２〜第６実施形態として説明する。なお、以下の各実施形態において、外部制御手段を構成する制御コンピュータ５５及び駆動回路５９、外部冷房回路５０並びにこれらに関連する付随的構成要素については、前記第１実施形態と同じであるので詳述はしない。

（第２実施形態）
この第２実施形態は、抽気通路の途中に該通路を選択的に開閉可能な開閉弁手段を付加することにより、容量可変型斜板式圧縮機が通常運転から最小容量運転に迅速且つ確実に移行できるようにしたものである。

図１１に示すように、第２実施形態のクランク圧制御機構は、吐出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０とを備えている。給気通路３８には固定絞り１２１が設けられており、この固定絞り１２１を介して吐出室３２からクランク室５への高圧冷媒ガスの供給が確保される。又、抽気通路４０には、開閉弁手段としての電磁式の開閉弁１２０と容量制御弁１００とが直列に設けられている。電磁開閉弁１２０は、駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５により開閉制御される。

（容量制御弁１００の説明）：図１１に示す制御弁１００は内部制御方式の抜き側制御弁である。抜き側制御とは、抽気通路４０の途中に設けた制御弁（抜き側制御弁）の開度を制御してクランク室５から吸入室３１への冷媒ガスの放出量を調節し、もってクランク圧Ｐｃを必要な値に誘導して斜板傾角を調節する制御方式をいう。

図１１の制御弁１００は、筒体と蓋体とからなるバルブハウジング１０１を備え、そのバルブハウジング内には感圧室１０２が区画形成されている。感圧室１０２内にはベローズ１０３が配設されている。ベローズ１０３は、感圧室１０２の底に嵌合保持された固定端１０３ａと、その反対側の可動端１０３ｂとを有している。ベローズの可動端１０３ｂには、制御弁の軸方向に延びるピン体１０４が保持されている。このピン体１０４の下端（ベローズ内の端部）は、ベローズの収縮時にベローズ内に配置されたストッパ１０５に当接し、それ以上のベローズの収縮を規制する。ベローズ１０３内は真空又は減圧状態にされると共に、ベローズ１０３内にはそのベローズを伸張方向に付勢する設定バネ１０６が配設されている。なお、ベローズ１０３及び設定バネ１０６は感圧部材を構成する。

他方、蓋体とベローズの可動端１０３ｂとの間には、ベローズ１０３を収縮方向に付勢する円錐型のバネ１０９が配設されている。このバネ１０９は、設定バネ１０６の付勢作用に対抗することで感圧室１０２内にベローズ１０３を保持・位置決めする役割を担う。

ピン体１０４の上端（ベローズ外の端部）には弁体１０７が支持され、この弁体１０７は、バルブハウジング１０１を構成する蓋体に形成された凹部領域（弁室１０８）内に配置されている。そして、弁体１０７は、ベローズ１０３の伸縮に呼応したピン体１０４の移動に伴い、バルブハウジング１０１に形成されたポート１１０と感圧室１０２との間の連通断面積（即ち制御弁１００の弁開度）を変化させる。ポート１１０は圧縮機のクランク室５に連通し、感圧室１０２はバルブハウジングに形成されたポート１１１を介して圧縮機の吸入室３１に連通している。こうして、ポート１１０、弁室１０８、感圧室１０２及びポート１１１は、抽気通路４０の一部を構成している。又、ポート１１１と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０を介して感圧室１０２に吸入圧Ｐｓが及んでいるため、該抽気通路４０は感圧室１０２に吸入圧Ｐｓを作用させるための検圧通路としても機能する。

この内部制御弁１００の弁開度は主として、吸入圧Ｐｓ、並びに、ベローズ１０３、設定バネ１０６及びバネ１０９の付勢力のバランスによって決定される。そして、前記感圧室１０２内に設けられたベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６及びバネ１０９は、この内部制御弁１００の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前記弁体１０７を作動させる感圧機構を構成する。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの第２実施形態における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁開閉弁１２０を開状態にする。そして、抜き側制御弁１００による内部制御によってクランク圧Ｐｃを適宜調節し、斜板角度ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する（抜き側内部制御による通常運転）
他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ５５は電磁開閉弁１２０を閉状態とする。すると、抽気通路４０（及び制御弁１００）を経由してのクランク室５から吸入室３１へのガス放出が完全に遮断され、クランク圧Ｐｃが上昇する。その結果、斜板角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。なお、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされた場合には、電磁開閉弁１２０が開状態となり圧縮機は通常運転状態に復帰する。

（効果）：第２実施形態によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 抜き側制御弁１００を備えた抽気通路４０の途中に外部からの制御によって開閉可能な電磁開閉弁１２０を設け、前述のように電磁開閉弁１２０の開閉状態を切り替え制御することで、圧縮機の運転状態を、典型的な抜き側内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適する。

○ クランク室５と抜き側制御弁１００との間に設けた電磁開閉弁１２０を、空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に閉じることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（第３実施形態）
この第３実施形態は、圧縮機の吐出室とクランク室とを繋ぐ給気経路に並列な二つの給気通路を用意すると共に、前記二つの給気通路の一つと抽気通路とから構成される一連の給抽気通路上に、二つの開閉弁又は一つの切替え弁からなる開閉弁手段を配設したものである。そして、前述の開閉弁又は切替え弁を適宜制御することで、給気通路のほぼ全開状態と抽気通路の完全封止状態とを同時に達成し、容量可変型斜板式圧縮機が通常運転から最小容量運転に迅速且つ確実に移行できるようにしたものである。この第３実施形態の着想に従う六つの実施例（実施例３−１〜３−６）を以下に説明する。

（実施例３−１）
図１２に示す実施例３−１のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを結ぶ二つの並列な給気通路３８，３９と、クランク室５と吸入室３１とを結ぶ抽気通路４０とを備えている。更に、一方の給気通路３８の途中には以下に説明するような容量制御弁１３０が設けられ、他方の給気通路３９の途中には該通路３９を封止可能な給気側開閉弁１２２が設けられている。また、抽気通路４０の途中には、該通路４０を封止可能な抽気側開閉弁１２３と固定絞り１２４とが直列に設けられている。

給気通路３９の途中に設けられた給気側開閉弁１２２及び抽気通路４０の途中に設けられた抽気側開閉弁１２３は、それぞれ電磁式の開閉弁であり、これらは駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５により開閉制御される開閉弁手段を構成する。

（容量制御弁１３０の説明）：図１２に示す制御弁１３０は、内部制御方式の入れ側制御弁である。入れ側制御とは、給気通路の途中に設けた制御弁（入れ側制御弁）の開度を制御して吐出室３２からクランク室５への高圧冷媒ガスの導入量を調節し、もってクランク圧Ｐｃを必要な値に誘導して斜板傾角を調節する制御方式をいう。

図１２の制御弁１３０はバルブハウジング１３１を備え、そのバルブハウジング１３１の下端領域には感圧室１３２が、バルブハウジング１３１の上端領域には弁室１３３がそれぞれ区画されている。

感圧室１３２内にはダイヤフラム１３４が設けられ、このダイヤフラム１３４によって感圧室１３２が上下二つの領域に区分されている。感圧室１３２の下側領域内は真空又は減圧状態とされ、且つその下側領域内には設定バネ１３５が配設され、その設定バネ１３５によりダイヤフラム１３４が上方向に付勢されている。なお、ダイヤフラム１３４及び設定バネ１３５は感圧部材を構成する。他方、感圧室１３２の上側領域は、バルブハウジング１３１に形成された感圧ポート１３６及び検圧通路１４４を介して圧縮機の吸入室３１と連通されており、当該上側領域には吸入圧Ｐｓが及んでいる。

弁室１３３はバルブハウジング１３１に形成された導入ポート１３７を介して吐出室３２と連通すると共に、同じくバルブハウジング１３１に形成された弁孔１３８及び導出ポート１３９を介してクランク室５と連通可能となっている。即ち、導入ポート１３７、弁室１３３、弁孔１３８及び導出ポート１３９は、給気通路３８の一部を構成している。

弁室１３３内には、弁体１４０と付勢バネ１４１とが設けられている。弁体１４０は例えば球形状をなし、前記弁孔１３８を構成する弁座１４２に離接可能となっている。付勢バネ１４１は、弁体１４０を前記弁座１４２に着座させて弁孔１３８を閉塞する方向に作用する。

バルブハウジング１３１の中央には、制御弁１３０の軸方向に延びる感圧ロッド１４３が該軸方向に摺動可能に設けられている。この感圧ロッド１４３の下端部は感圧室１３２の上側領域内に進入してダイヤフラム１３４と作動連結関係を構築し、他方、感圧ロッド１４３の上端部は弁室１３３内の弁体１４０に接触して作動連結関係を構築している。こうして感圧ロッド１４３は、ダイヤフラム１３４と、付勢バネ１４１によってバネ付勢された弁体１４０とによって軸方向に移動可能に支持されている。

この内部制御弁１３０の弁開度（弁孔１３８における連通断面積）は主として、吸入圧Ｐｓ及び吐出圧Ｐｄ、並びに、付勢バネ１４１、ダイヤフラム１３４及び設定バネ１３５の各付勢力のバランスによって決定される。そして、付勢バネ１４１、感圧ロッド１４３、ダイヤフラム１３４及び設定バネ１３５は、この制御弁１３０の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前記弁体１４０を作動させる感圧機構を構成する。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−１における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は給気側開閉弁１２２を閉状態とすると共に抽気側開閉弁１２３を開状態にする。即ち、クランク室５からのガス放出を固定絞り１２４で一定限度に規制する一方で、クランク室５へのガス供給制御を入れ側内部制御弁１３０に委ねるという典型的な入れ側内部制御の状態が作り上げられる。そして、その入れ側制御弁１３０による内部制御によってクランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾角ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ５５は給気側開閉弁１２２を開状態とすると共に抽気側開閉弁１２３を閉状態にする。即ち、抽気通路４０を介したクランク室５からのガス放出を完全に遮断する一方で、入れ側内部制御弁１３０の弁開度にかかわらず吐出室３２からクランク室５へのガス供給を強行するというクランク圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げられる。その結果、斜板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。なお、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされた場合には、給気側開閉弁１２２が閉状態で抽気側開閉弁１２３が開状態となり、圧縮機は通常運転状態に復帰する。

（効果）：実施例３−１によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 入れ側制御弁１３０を途中に設けた給気通路３８とは別に（並列に）、給気側開閉弁１２２を有する給気通路３９を設けると共に、抽気通路４０の途中に抽気側開閉弁１２３を設け、前述のように二つの開閉弁１２２，１２３の開閉状態を切り替え制御することで、圧縮機の運転状態を、典型的な入れ側内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適する。

○ 抽気通路４０に設けた抽気側開閉弁１２３を、空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に閉じることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（実施例３−２）
図１３に示す実施例３−２のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを結ぶ給気通路３８と、途中に開閉弁手段たる切替え弁としての三方向弁１４６を備えた給抽気通路１４７とを備えている。なお、この実施例３−２は、前記実施例３−１（図１２）の二つの開閉弁１２２，１２３に代えて三方向弁１４６を採用したものに相当する。

給気通路３８には入れ側内部制御弁１３０が設けられている。この制御弁１３０は前記実施例３−１の制御弁１３０と同じものであり、その感圧室１３２には検圧通路１４４を介して吸入室３１の圧力（吸入圧Ｐｓ）が及んでおり、吸入圧Ｐｓの変動に応じて該入れ側制御弁１３０の弁開度が自律的に調節される。

給抽気通路１４７の途中の分岐点に設けられた三方向弁１４６は、クランク室５を吸入室３１又は吐出室３２に選択的に接続する電磁切替え弁であり、駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５によりその接続状態を切り替えられる。また、三方向弁１４６と吸入室３１とを結ぶ給抽気通路１４７の途中には、固定絞り１２４が設けられている。この固定絞り１２４は、前記実施例３−１の固定絞り１２４と同じものである。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記実施例３−１と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−２における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁切替え弁１４６を、クランク室５と吸入室３１とを連通する第１の切替え位置に配置する。この状態は、図１２において給気側開閉弁１２２を閉状態とし抽気側開閉弁１２３を開状態にしたのと同じ状態である。即ち、クランク室５からのガス放出を固定絞り１２４で一定限度に規制する一方で、クランク室５へのガス供給制御を入れ側内部制御弁１３０に委ねるという典型的な入れ側内部制御の状態が作り上げられる。そして、その入れ側制御弁１３０による内部制御によってクランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾角ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り替えられた場合、制御コンピュータ５５は電磁切替え弁１４６を、クランク室５と吐出室３１とを連通する第２の切替え位置に配置する。この状態は、給気側開閉弁１２２を開状態とし抽気側開閉弁１２３を閉状態にしたのと同じ状態である。即ち、給抽気通路１４７を介したクランク室５からのガス放出を完全に遮断する一方で、入れ側内部制御弁１３０の弁開度にかかわらず吐出室３２からクランク室５へのガス供給を強行するというクランク圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げられる。その結果、斜板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。

（効果）：実施例３−２によれば以下のような効果を得ることができる。
○ クランク室５、吸入室３１及び吐出室３２の三者を結ぶ給抽気通路１４７の分岐点に電磁切替え弁１４６を配設し、この電磁切替え弁１４６の切替え状態を制御することで、圧縮機の状態を、典型的な入れ側内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に、給抽気通路１４７を介してのクランク室５と吸入室３１との連通を遮断することとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（実施例３−３）
図１４に示す実施例３−３のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを結ぶ二つの並列な給気通路３８，３９と、クランク室５と吸入室３１とを結ぶ抽気通路４０とを備えている。更に、並列に設けられた二つの給気通路３８，３９のうち、一方の給気通路３８には固定絞り１４８が設けられ、他方の給気通路３９には該通路３９を封止可能な給気側開閉弁１４９が設けられている。又、抽気通路４０には、該通路４０を封止可能な抽気側開閉弁１５０と抽気側（抜き側）内部制御弁１００とが直列に設けられている。

図１４に示す給気側開閉弁１４９及び抽気側開閉弁１５０はそれぞれ電磁式の開閉弁であり、これらは駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５により開閉制御される開閉弁手段を構成する。

図１４の抜き側内部制御弁１００は図１１の内部制御弁１００と同じものであり、その感圧室１０２には吸入室３１の圧力（吸入圧Ｐｓ）が及んでおり、吸入圧Ｐｓの変動に応じて該抜き側制御弁１００の弁開度が自律的に調節される。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−３における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は給気側開閉弁１４９を閉状態とすると共に抽気側開閉弁１５０を開状態とする。即ち、クランク室５へのガス供給を固定絞り１４８で一定限度に規制する一方で、クランク室５からのガス放出制御を抜き側内部制御弁１００に委ねるという典型的な抜き側内部制御の状態が作り上げられる。そして、その抜き側制御弁１００による内部制御によってクランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾角ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ５５は給気側開閉弁１４９を開状態とすると共に抽気側開閉弁１５０を閉状態とする。即ち、抽気通路４０を介したクランク室５からのガス放出を完全に遮断する一方で、固定絞り１４８の存在にもかかわらず吐出室３２からクランク室５へのガス供給を強行するというクランク圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げられる。その結果、斜板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。なお、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされた場合には、給気側開閉弁１４９が閉状態で抽気側開閉弁１５０が開状態となり、圧縮機は通常運転状態に復帰する。

（効果）：実施例３−３によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 固定絞り１４８を途中に設けた給気通路３８とは別個（並列）に給気通路３９を設け、その給気通路３９と抽気通路４０の途中にそれぞれ給気側及び抽気側開閉弁１４９，１５０を設けた。そして、前述のように二つの開閉弁１４９，１５０の開閉状態を切り換え制御することで、圧縮機の運転状態を、典型的な抜き側内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替え可能とした。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 抽気通路４０に設けた抽気側開閉弁１５０を、空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に閉じることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（実施例３−４）
図１５に示す実施例３−４のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを結ぶ給気通路３８と、途中に開閉弁手段たる切替え弁としての三方向弁１５２を備えた給抽気通路１５３とを備えている。なお、この実施例３−４は、前記実施例３−３（図１４）の二つの開閉弁１４９，１５０に代えて三方向弁１５２を採用したものに相当する。

給気通路３８には固定絞り１４８が設けられており、これは前記実施例３−３の固定絞り１４８と同じものである。
給抽気通路１５３には、三方向弁１５２と抜き側内部制御弁１００とが直列に設けられている。その抜き側内部制御弁１００は、前記実施例３−３（図１４）の抜き側内部制御弁１００と同じものであり、その感圧室１０２には吸入室３１の圧力（吸入圧Ｐｓ）が及んでおり、吸入圧Ｐｓの変動に応じて該抜き側制御弁１００の弁開度が自律的に調節される。

給抽気通路１５３の途中の分岐点に設けられた三方向弁１５２は、クランク室５を吸入室３１又は吐出室３２に選択的に接続する電磁切替え弁であり、駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５によりその接続状態を切り替えられる。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記実施例３−３と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−４における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁切替え弁１５２を、クランク室５と吸入室３１とを連通する第１の切替え位置に配置する。この状態は、図１４において給気側開閉弁１４９を閉状態とし抽気側開閉弁１５０を開状態にしたのと同じ状態である。即ち、クランク室５へのガス供給を固定絞り１４８で一定限度に規制する一方で、クランク室５からのガス放出制御を抜き側内部制御弁１００に委ねるという典型的な抜き側内部制御の状態が作り上げられる。そして、その抜き側制御弁１００による内部制御によってクランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾角ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り替えられた場合、制御コンピュータ５５は電磁切替え弁１５２を、クランク室５と吐出室３１とを連通する第２の切替え位置に配置する。この状態は、図１４において給気側開閉弁１４９を開状態とすると共に抽気側開閉弁１５０を閉状態にしたのと同じ状態である。即ち、給抽気通路１５３を介したクランク室５からのガス放出を完全に遮断する一方で、固定絞り１４８の存在にもかかわらず吐出室３２からクランク室５へのガス供給を強行するというクランク圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げられる。その結果、斜板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。

（効果）：実施例３−４によれば以下のような効果を得ることができる。
○ クランク室５、吸入室３１及び吐出室３２の三者を結ぶ給抽気通路１５３の分岐点に電磁切替え弁１５２を配設し、この電磁切替え弁１５２の切替え状態を制御することで、圧縮機の状態を、典型的な抜き側内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に、給抽気通路１５３を介してのクランク室５と吸入室３１との連通を遮断することとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（実施例３−５）
図１６に示す実施例３−５のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを結ぶ二つの並列な給気通路３８，３９と、クランク室５と吸入室３１とを結ぶ抽気通路４０とを備えている。更に、給気通路３８及び抽気通路４０の途中には、以下に説明する入れ側制御及び抜き側制御連動型の容量制御弁１６０が介在されている。ちなみに、この実施例３−５のクランク圧制御機構は、実施例３−３（図１４）のクランク圧制御機構における固定絞り１４８を連動型制御弁１６０の入れ側制御弁部で置き換えたものに相当する。

図１６に示すように、給気通路３９には該通路３９を封止可能な給気側開閉弁１７１が設けられ、抽気通路４０には該通路４０を封止可能な抽気側開閉弁１７２が設けられている。給気側開閉弁１７１及び抽気側開閉弁１７２は、それぞれ電磁式の開閉弁であり、これらは駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５により開閉制御される開閉弁手段を構成する。なお、抽気通路４０において抽気側開閉弁１７２は、制御弁１６０の抜き側制御弁部と直列に設けられている。

（容量制御弁１６０の説明）：図１６に示す制御弁１６０は、内部制御方式の入れ側制御及び抜き側制御連動型の制御弁である。入れ側及び抜き側の連動制御とは、給気通路３８の途中に配設された入れ側制御弁部の開度制御と、抽気通路４０の途中に配設された抜き側制御弁部の開度制御とを関連付けて行うことで、クランク室５への冷媒ガス供給量とクランク室５からの冷媒ガス放出量との優劣関係を調節し、もってクランク圧Ｐｃを必要な値に誘導して斜板傾角を調節する制御方式をいう。

図１６の制御弁１６０は、複数の部材から構成されるバルブハウジング１０１を備え、そのバルブハウジング１０１内の下部領域には感圧室１０２及び抜き側弁室１０８が区画され、バルブハウジング１０１内の上部領域には入れ側弁室１６１が区画されている。

感圧室１０２内にはベローズ１０３が配設されている。ベローズ１０３は、感圧室１０２の底に嵌合保持された固定端１０３ａと、その反対側の可動端１０３ｂとを有している。ベローズの可動端１０３ｂには、制御弁の軸方向に延びるピン体１０４が保持されている。このピン体１０４の下端（ベローズ内の端部）は、ベローズの収縮時にベローズ内に配置されたストッパ１０５に当接し、それ以上のベローズの収縮を規制する。ベローズ１０３内は真空又は減圧状態にされ、ベローズ１０３内にはそのベローズを伸張方向に付勢する設定バネ１０６が配設されている。尚、ベローズ１０３及び設定バネ１０６は感圧部材を構成する。

他方、バルブハウジング１０１とベローズの可動端１０３ｂとの間には、ベローズ１０３を収縮方向に付勢する円錐型のバネ１０９が配設されている。このバネ１０９は、設定バネ１０６の付勢作用に対抗することで感圧室１０２内にベローズ１０３を保持・位置決めする役割を担う。

バルブハウジング１０１の中央領域には、感圧ロッド１６２が制御弁の軸方向に摺動可能に設けられている。感圧ロッド１６２の下端部１６２ａは、図１１の弁体１０７とほぼ同形状に形成されている。そして、感圧ロッド下端部１６２ａは、ピン体１０４の上端（ベローズ外の端部）に支持されると共に、抜き側弁室１０８内に配置されて抜き側弁体としての役割を果たす。そして、感圧ロッド下端部（抜き側弁体）１６２ａは、ベローズ１０３の伸縮に呼応したピン体１０４の移動に伴い、バルブハウジング１０１に形成されたポート１１０と感圧室１０２との間の連通断面積（即ち抜き側制御弁部の弁開度）を変化させる。

ポート１１０は圧縮機のクランク室５に連通し、感圧室１０２はバルブハウジングに形成されたポート１１１を介して圧縮機の吸入室３１と連通している。こうして、ポート１１０、抜き側弁室１０８、感圧室１０２及びポート１１１は、クランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０の一部を構成している。又、ポート１１１と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０を介して感圧室１０２に吸入圧Ｐｓが及んでいるため、該抽気通路４０は感圧室１０２に吸入圧Ｐｓを作用させるための検圧通路としての役目も担う。

このように、感圧室１０２内に配設されたベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、バネ１０９及び感圧ロッド１６２は、この制御弁１６０における抜き側制御弁部を構成し、抜き側弁体（感圧ロッド下端部１６２ａ）の配置に応じて抜き側制御弁部の開度（即ち抽気通路４０の開度）が調節される。

入れ側弁室１６１を区画するバルブハウジング１０１の内周域には、略環状の弁座部１６３（中央が弁孔となる）が設けられている。その弁座部１６３を境界として、入れ側弁室１６１は上部領域（吐出室側領域）と下部領域（クランク室側領域）とに区分されている。そして、バルブハウジング１０１には、入れ側弁室１６１の上部領域を吐出室３２に連通するポート１６６と、入れ側弁室１６１の下部領域をクランク室５に連通するポート１６７とが形成されている。こうして、ポート１６６、入れ側弁室１６１及びポート１６７は、吐出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８の一部を構成している。

入れ側弁室１６１の上部領域内には、入れ側弁体１６４が軸方向に移動可能に収容されている。この弁体１６４が弁座部１６３に着座することで前記上部領域と下部領域との連通が遮断される。入れ側弁体１６４は、それとバルブハウジング１０１との間に介装されたバネ１６５により弁座部１６３に着座する方向に付勢されている。他方、感圧ロッド１６２の上端部１６２ｂは弁座部１６３の弁孔を介して入れ側弁体１６４の底に接しており、感圧ロッド１６２の上動により、バネ１６５の付勢力に抗して入れ側弁体１６４は弁座部１６３から離間する方向に押し上げられる。

このように、入れ側弁室１６１内に配設された感圧ロッド１６２、弁座部１６３、入れ側弁体１６４及びバネ１６５は、この制御弁１６０における入れ側制御弁部を構成し、弁体１６４の配置に応じて入れ側制御弁部の開度（即ち給気通路３８の開度）が調節される。

この制御弁１６０において、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、バネ１０９、感圧ロッド１６２及びバネ１６５は、この制御弁１６０の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前記感圧ロッド１６２（抜き側弁体でもある）及び入れ側弁体１６４を作動させる感圧機構を構成する。このように、制御弁１６０の抜き側制御弁部および入れ側制御弁部は、共通の感圧機構によって連動する関係にある。

制御弁１６０の抜き側制御弁部および入れ側制御弁部における各開度は、主に吸入圧Ｐｓ及び吐出圧Ｐｄ、並びに、設定バネ１０６、バネ１０９及び１６５の各付勢力のバランスによって決定される。より具体的には、概して吸入圧Ｐｓが高い場合には、感圧ロッド１６２及びピン体１０４が下動して抜き側制御弁部の弁開度が大きくなる一方で入れ側制御弁部の弁開度が小さくなる。この場合にはクランク室５へのガス供給よりもクランク室５からのガス放出が優勢となり、クランク圧Ｐｃが低下して斜板傾角が増大傾向となる。他方、概して吸入圧Ｐｓが低い場合には、感圧ロッド１６２及びピン体１０４が上動して抜き側制御弁部の弁開度が小さくなる一方で入れ側制御弁部の弁開度が大きくなる。この場合には、クランク室５からのガス放出よりもクランク室５へのガス供給が優勢となり、クランク圧Ｐｃが上昇して斜板傾角が減少傾向となる。

なお、この制御弁１６０によれば、入れ側弁体１６４及び感圧ロッド１６２を介して吐出圧Ｐｄの圧力付勢が感圧機構の設定バネ１０６に対抗し、その設定バネ１０６の付勢力を減殺する。こうして、吐出圧Ｐｄの大きさに応じて制御弁１６０の設定圧Ｐｓｅｔを減少補正するいわゆる高圧補正が実現されている。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−５における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は給気側開閉弁１７１を閉状態とすると共に抽気側開閉弁１７２を開状態とする。そして、クランク室５へのガス供給を制御弁１６０の入れ側制御弁部が介在した給気通路３８経由で行うと共に、クランク室５からのガス放出を制御弁１６０の抜き側制御弁部が介在した抽気通路４０経由で行う。即ち、クランク室５へのガス供給制御もクランク室５からのガス放出制御も連動型内部制御弁１６０に委ねる状態とする。そして、制御弁１６０による内部制御により、クランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾角ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ５５は給気側開閉弁１７１を開状態とすると共に抽気側開閉弁１７２を閉状態とする。即ち、抽気通路４０を介したクランク室５からのガス放出を完全に遮断する一方で、制御弁１６０の入れ側制御弁部の開度にかかわらず吐出室３２からクランク室５へのガス供給を強行するというクランク圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げられる。その結果、斜板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。なお、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされた場合には、給気側開閉弁１７１が閉状態で抽気側開閉弁１７２が開状態となり、圧縮機は通常運転状態に復帰する。

（効果）：実施例３−５によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 制御弁１６０の入れ側制御弁部を途中に介在させた給気通路３８とは別個（並列）に給気通路３９を設け、その給気通路３９と抽気通路４０の途中にそれぞれ給気側及び抽気側開閉弁１７１，１７２を設けた。そして、前述のように二つの開閉弁１７１，１７２の開閉状態を切り替え制御することで、圧縮機の運転状態を、典型的な入れ側及び抜き側連動制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小運転状態との間で切り替え可能とした。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 抽気通路４０に設けた抽気側開閉弁１７２を、空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に閉じることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（実施例３−６）
図１７に示す実施例３−６のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを結ぶ給気通路３８と、途中に開閉弁手段たる三方向弁１５２を備えた給抽気通路１５３と、容量制御弁１６０とを備えている。図１７の容量制御弁１６０は、実施例３−５（図１６）で説明した入れ側制御及び抜き側制御連動型の内部制御弁１６０と同じものである。なお、この実施例３−６は、前記実施例３−５の二つの開閉弁１７１，１７２に代えて三方向弁１５２を採用したものに相当する。

給気通路３８の途中には、制御弁１６０の入れ側制御弁部が介在されている。又、給抽気通路１５３には、前記三方向弁１５２と制御弁１６０の抜き側制御弁部とが直列に設けられている。制御弁１６０の感圧室１０２には吸入室３１の圧力（吸入圧Ｐｓ）が及んでおり、吸入圧Ｐｓの変動に応じて入れ側及び抜き側の各制御弁部の弁開度が自律的に調節される。

給抽気通路１５３の途中の分岐点に設けられた三方向弁１５２は、クランク室５を吸入室３１又は吐出室３２に選択的に接続する電磁切替え弁であり、駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５によりその接続状態を切り替えられる。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記実施例３−５と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０は、この実施例３−６における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁切替え弁１５２を、クランク室５と吸入室３１とを連通する第１の切替え位置に配置する。この状態は、図１６において給気側開閉弁１７１を閉状態とし抽気側開閉弁１７２を開状態にしたのと同じ状態である。即ち、クランク室５へのガス供給制御もクランク室５からのガス放出制御も連動型内部制御弁１６０に委ねる状態とする。そして、その制御弁１６０による内部制御により、クランク圧Ｐｃを調節し、斜板傾角ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り替えられた場合、制御コンピュータ５５は電磁切替え弁１５２を、クランク室５と吐出室３１とを連通する第２の切替え位置に配置する。この状態は、図１６において給気側開閉弁１７１を開状態とし抽気側開閉弁１７２を閉状態にしたのと同じ状態である。即ち、給抽気通路１５３を介したクランク室５からのガス放出を完全に遮断する一方で、制御弁１６０の入れ側制御弁部の弁開度にかかわらず吐出室３２からクランク室５へのガス供給を強行するというクランク圧Ｐｃの強制上昇状態が作り上げられる。その結果、斜板角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。

（効果）：実施例３−６によれば以下のような効果を得ることができる。
○ クランク室５、吸入室３１及び吐出室３２の三者を結ぶ給抽気通路１５３の分岐点に電磁切替え弁１５２を配設し、この電磁切替え弁１５２の切替え状態を制御することで、圧縮機の状態を、典型的な入れ側及び抜き側連動制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替え可能とした。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時に、給抽気通路１５３を介してのクランク室５と吸入室３１との連通を遮断することとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（第４実施形態）
この第４実施形態は、圧縮機のクランク室と吸入室とを繋ぐ抽気通路に特殊な内部制御弁を配設すると共に、その内部制御弁に抽気通路の選択的封止機能を持たせたものである。そして、その内部制御弁によって抽気通路に封止状態をもたらすことにより、容量可変型斜板式圧縮機が通常運転から最小容量運転に迅速且つ確実に移行できるようにしたものである。この第４実施形態の着想に従う二つの実施例（実施例４−１及び４−２）を以下に説明する。

（実施例４−１）
図１８に示す実施例４−１のクランク圧制御機構は、吐出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０とを備えている。給気通路３８には固定絞り１２１が設けられ、これは図１１の固定絞り１２１と同じものである。この固定絞り１２１を介して吐出室３２からクランク室５への高圧冷媒ガスの供給が確保される。又、抽気通路４０には、以下に説明するような容量制御弁１８０が設けられている。ちなみに、この実施例４−１の容量制御システムは、第２実施形態（図１１）の容量制御システムから開閉弁１２０を除去すると共に制御弁１００に代えて制御弁１８０を採用したものに相当する。

（容量制御弁１８０の説明）：図１８に示す制御弁１８０は、基本的に内部制御方式の抜き側制御弁であり、図１１の内部制御弁１００の下部に電磁石部を付加したものに相当する。

即ち、図１１の内部制御弁１００と同じく、制御弁１８０のバルブハウジング１０１内には感圧室１０２と弁室（抜き側弁室）１０８とが区画され、これらはバルブハウジング１０１に形成されたポート１１０及び１１１と共に抽気通路４０の一部を構成する。又、バルブハウジング１０１内には、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、弁体１０７及びバネ１０９が設けられており、これらは、制御弁１８０の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前記弁体１０７を作動させる感圧機構を構成する。

制御弁１８０は更に、バルブハウジング１０１の下部に付加された電磁石部１８１を備えている。電磁石部１８１は、バルブハウジング１０１の底部に接合されたハウジング１８２と、そのハウジング１８２内に軸方向に移動可能に保持されたプランジャ１８３とを備えている。ハウジング１８２の少なくとも底部１８２ａは鉄で形成され、当該底部１８２ａは固定鉄心としての役割を担う。他方、プランジャ１８３は可動鉄心としての役割を担う。そのプランジャ１８３の上端部は感圧室１０２内に進入して前記ストッパ１０５と一体化しており、且つプランジャ１８３の上端部にはベローズ１０３の固定端１０３ａが固着されている。従って、プランジャ１８３はベローズ１０３及びストッパ１０５と共に一体移動可能である。

電磁石部１８１は更に、ハウジング１８２内において追従バネ１８４とコイル１８５とを備えている。追従バネ１８４は、プランジャ１８３を上方向（感圧室１０２の方向）に付勢する。コイル１８５は可動鉄心たるプランジャ１８３を包囲するように設けられ、駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５により通電制御される。コイル１８５への通電が行われると、電磁吸引力が発生しプランジャ１８３が追従バネ１８４の付勢力に抗して下動され、プランジャ１８３の下端部がハウジング底部１８２ａに接触する最下動位置にプランジャ１８３が配置される。他方、コイル１８５への通電を停止すると、電磁吸引力が消失しプランジャ１８３が追従バネ１８４によって上動される。プランジャ１８３の上動の過程でストッパ１０５がピン体１０４の下端に当接し、それ以後はピン体１０４及び弁体１０７がプランジャ１８３と共に上動する。そして、弁体１０７が弁室１０８の上壁に接触してプランジャ１８３が最上動位置に配置されると、ピン体１０４、弁体１０７及びプランジャ１８３のそれ以上の上動が規制され、ポート１１０が閉塞される。このように、容量制御弁１８０は、外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持つ。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの実施例４−１における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁石部１８１のコイル１８５への通電を維持する。このとき、コイル１８５に生じた電磁吸引力によりプランジャ１８３が追従バネ１８４の付勢力に抗して下動され、最下動位置に配置される。この状態では、制御弁１８０は、図１１の制御弁１００と同じく、抜き側内部制御弁として機能する。即ち、制御弁１８０の弁開度が主として、吸入圧Ｐｓ、並びに、ベローズ１０３、設定バネ１０６及びバネ１０９の各付勢力のバランスによって決定される。そして、抜き側制御弁１８０による内部制御によってクランク圧Ｐｃを適宜調節し、斜板角度ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する（抜き側内部制御による通常運転）。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ５５は電磁石部１８１のコイル１８５への通電を停止する。すると、コイル１８５の電磁吸引力が消失し、追従バネ１８４の付勢力によってプランジャ１８３、ストッパ１０５、ピン体１０４及び弁体１０７が上動し、弁体１０７が弁室１０８の上壁に接触してポート１１０を閉塞する。即ち、制御弁１８０が閉弁状態（弁開度ゼロ）となり、抽気通路４０を経由してのクランク室５から吸入室３１へのガス放出が遮断される。その結果、クランク圧Ｐｃが上昇して斜板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。その後、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされた場合には、電磁石部コイル１８５への通電が再開され、圧縮機は通常運転状態に復帰する。

ところで、制御弁１８０の閉弁状態（即ち弁体１０７が弁室１０８の上壁に接触してポート１１０を閉塞する位置に配置された状態）では、追従バネ１８４の付勢力がプランジャ１８３、ストッパ１０５及びピン体１０４を介して直接的に弁体１０７に伝達されている。換言すれば、追従バネ１８４のバネ力を主とする閉弁方向（上方向）の付勢力が弁体１０７に作用する。他方、ポート１１０の閉塞位置に配置された弁体１０７の上面にはクランク圧Ｐｃが作用する一方で、弁体１０７の下面には吸入圧Ｐｓが作用する。容量可変型斜板式圧縮機では通常、Ｐｓ＜Ｐｃであるから、クランク圧と吸入圧との差圧（Ｐｃ−Ｐｓ）に基づく開弁方向（下方向）の付勢力が弁体１０７に作用する。追従バネ１８４のバネ力が（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による付勢力に常に打ち負かされるようでは、制御弁１８０を閉弁状態にすることが不可能となるので、追従バネ１８４のバネ力は原則として（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による付勢力を上回るように設定される。

しかしながら、空調システム作動スイッチ５８がＯＦＦされ、それに応答して制御弁１８０により抽気通路４０が閉じられると、クランク室５からの放圧がほとんどなくなる。それ故、吐出圧Ｐｄが相当高い状態で空調システム作動スイッチ５８がＯＦＦされた場合には、クランク圧Ｐｃが短時間のうちにその高い吐出圧Ｐｄ相当の圧力にまで上昇し、その結果として圧縮機の軸封装置を損傷しクランク室５の気密性を損なう虞れがある。

この点、実施例４−１の制御弁１８０によれば、弁体１０７に働く（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧が予め定められた最大許容値を超える場合には、当該（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による開弁方向の付勢力が追従バネ１８４による閉弁方向の付勢力を上回るように、追従バネ１８４のバネ力をやや抑え目に設定することが可能である。前記（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧の最大許容値は、圧縮機の軸封装置の耐圧限界と、圧縮機の容量可変制御に必要な（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧の最大値とを考慮して適宜定め得る。従って、追従バネ１８４のバネ力を前述のようにやや抑え目に設定しておくことで、閉弁状態にある制御弁１８０を一種のリリーフ弁として機能させることができる。それ故、この場合には、抽気通路４０の閉塞によって次第に高まる傾向のクランク圧Ｐｃが軸封装置の耐圧限界を超えるレベルにまで過度に高まることが未然に防止される。

（効果）：実施例４−１によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 給気通路３８に固定絞り１２１を設けて吐出室３２からクランク室５に所定量の冷媒ガスを常時供給可能とすると共に、抽気通路４０に設けた抜き側制御弁１８０を外部からの通電制御によって閉弁状態に設定可能なタイプとした。それ故、前述のように電磁石部コイル１８５への通電状態を制御することで、圧縮機の運転状態を、典型的な抜き側内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 追従バネ１８４のバネ力を、弁体１０７に働く（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧が予め定められた最大許容値を超える場合には当該（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による開弁方向の付勢力が追従バネ１８４による閉弁方向の付勢力を上回るように設定することにより、閉弁状態の制御弁１８０をクランク圧Ｐｃが過度に高まるのを防止するためのリリーフ弁として機能させることができる。従って、抽気通路４０を閉塞して圧縮機を最小容量運転状態にした後でも、クランク圧Ｐｃが圧縮機に障害をもたらすほど高まるという事態を未然に防止することができる。

○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時には、抽気通路４０途中の制御弁１８０を閉弁状態にすることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（実施例４−２）
図１９に示す実施例４−２のクランク圧制御機構は、吐出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０とを備えている。更に、給気通路３８及び抽気通路４０の途中には、以下に説明する入れ側制御及び抜き側制御連動型の容量制御弁１９０が介在されている。ちなみに、この実施例４−２のクランク圧制御機構は、実施例４−１（図１８）のクランク圧制御機構における固定絞り１２１を連動型制御弁１９０の入れ側制御弁部で置き換えたものに相当する。

（容量制御弁１９０の説明）：図１９に示す制御弁１９０は、基本的に内部制御方式の入れ側制御及び抜き側制御連動型の制御弁であり、図１６の内部制御弁１６０の下部に電磁石部を付加したものに相当する。

制御弁１９０は、図１６の内部制御弁１６０と同じく、バルブハウジング１０１内の下部領域に区画された感圧室１０２及び抜き側弁室１０８、並びに、バルブハウジング１０１内の上部領域に区画された入れ側弁室１６１を有している。感圧室１０２及び抜き側弁室１０８は、バルブハウジング１０１に形成されたポート１１０及び１１１と共に抽気通路４０の一部を構成する。又、入れ側弁室１６１は、バルブハウジング１０１に形成されたポート１６６及び１６７と共に給気通路３８の一部を構成する。そして、バルブハウジング１０１の中央領域には、感圧ロッド１６２が制御弁の軸方向に摺動可能に設けられている。

感圧室１０２及び抜き側弁室１０８内には、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、バネ１０９及び感圧ロッド１６２の下端部１６２ａ（抜き側弁体として機能する）が設けられ、これらによって制御弁１９０における抜き側制御弁部が構成されている。この抜き側制御弁部の開度（即ち抽気通路４０の開度）は抜き側弁体１６２ａの配置に応じて調節される。他方、入れ側弁室１６１内には、感圧ロッド１６２の上端部１６２ｂ、弁座部１６３、入れ側弁体１６４及びバネ１６５が設けられ、これらによって制御弁１９０における入れ側制御弁部が構成されている。この入れ側制御弁部の開度（即ち給気通路３８の開度）は入れ側弁体１６４の配置に応じて調節される。そして、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、バネ１０９、感圧ロッド１６２及びバネ１６５は、この制御弁１９０の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前記感圧ロッド１６２（抜き側弁体でもある）及び入れ側弁体１６４を作動させる感圧機構を構成する。このように、制御弁１９０の抜き側制御弁部および入れ側制御弁部は、共通の感圧機構によって連動する関係にある。

制御弁１９０は更に、バルブハウジング１０１の下部に付加された電磁石部１９１を備えている。電磁石部１９１は、バルブハウジング１０１の底部に接合されたハウジング１９２と、そのハウジング１９２内に軸方向に移動可能に保持されたプランジャ１９３とを備えている。ハウジング１９２の少なくとも底部１９２ａは鉄で形成され、当該底部１９２ａは固定鉄心としての役割を担う。他方、プランジャ１９３は可動鉄心としての役割を担う。そのプランジャ１９３の上端部は感圧室１０２内に進入して前記ストッパ１０５と一体化しており、且つプランジャ１９３の上端部にはベローズ１０３の固定端１０３ａが固着されている。従って、プランジャ１９３はベローズ１０３及びストッパ１０５と共に一体移動可能である。

電磁石部１９１は更に、ハウジング１９２内において追従バネ１９４とコイル１９５とを備えている。追従バネ１９４は、プランジャ１９３を上方向（感圧室１０２の方向）に付勢する。コイル１９５は可動鉄心たるプランジャ１９３を包囲するように設けられ、駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５により通電制御される。コイル１９５への通電が行われると、電磁吸引力が発生しプランジャ１９３が追従バネ１９４の付勢力に抗して下動され、プランジャ１９３の下端部がハウジング底部１９２ａに接触する最下動位置にプランジャ１９３が配置される。他方、コイル１９５への通電を停止すると、電磁吸引力が消失しプランジャ１９３が追従バネ１９４によって上動される。プランジャ１９３の上動の過程でストッパ１０５がピン体１０４の下端に当接し、それ以後はピン体１０４及び感圧ロッド１６２がプランジャ１９３と共に上動する。そして、抜き側弁体１６２ａが抜き側弁室１０８の上壁に接触し、プランジャ１９３が最上動位置に配置されると、ピン体１０４、感圧ロッド１６２及びプランジャ１９３のそれ以上の上動が規制される。このとき、抜き側制御弁部のポート１１０が実質的に閉塞されると共に、入れ側制御弁部の弁体１６４が感圧ロッド上端部１６２ｂにより突き上げられ、入れ側制御弁部の開度が強制的に広げられる。このように、容量制御弁１９０は、外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持つ。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの実施例４−２における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮの場合、制御コンピュータ５５は電磁石部１９１のコイル１９５への通電を維持する。このとき、コイル１９５に生じた電磁吸引力によりプランジャ１９３が追従バネ１９４の付勢力に抗して下動され、最下動位置に配置される。この状態では、制御弁１９０は、図１６の制御弁１６０と同じく、入れ側及び抜き側連動の内部制御弁として機能する。即ち、制御弁１６０の抜き側制御弁部および入れ側制御弁部における各開度は、主に吸入圧Ｐｓ及び吐出圧Ｐｄ、並びに、設定バネ１０６、バネ１０９及び１６５の各付勢力のバランスによって決定される。そして、この連動弁の内部制御によってクランク圧Ｐｃを適宜調節し、斜板角度ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する（入れ側及び抜き側内部制御による通常運転）。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ５５は電磁石部１９１のコイル１９５への通電を停止する。すると、コイル１９５の電磁吸引力が消失し、追従バネ１９４の付勢力によってプランジャ１９３、ストッパ１０５、ピン体１０４及び感圧ロッド１６２が一体上動し、感圧ロッド下端部１６２ａが抜き側弁室１０８の上壁に接触して上動が止まる。このようにプランジャ１９３が最上動位置に配置されると、制御弁１９０の抜き側制御弁部が閉弁状態（弁開度ゼロ）となって抽気通路４０を経由してのクランク室５から吸入室３１へのガス放出が遮断されると共に、入れ側制御弁部の開度が強制的に広げられ給気通路３８を経由して吐出室３２からクランク室５へ多量の冷媒ガスが供給される。その結果、クランク圧Ｐｃが上昇して斜板の角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。その後、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされた場合には、電磁石部コイル１９５への通電が再開され、圧縮機は通常運転状態に復帰する。

なお、前記実施例４−１の場合と同様、この実施例４−２の制御弁１９０によれば、抜き側弁体としての感圧ロッド１６２に働く（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧が予め定められた最大許容値を超える場合には、当該（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による開弁方向の付勢力が追従バネ１９４による閉弁方向の付勢力を上回るように、追従バネ１９４のバネ力をやや抑え目に設定することが可能である。前記（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧の最大許容値は、圧縮機の軸封装置の耐圧限界と、圧縮機の容量可変制御に必要な（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧の最大値とを考慮して適宜定め得る。従って、追従バネ１９４のバネ力を前述のようにやや抑え目に設定しておくことで、閉弁状態にある制御弁１９０の抜き側制御弁部を一種のリリーフ弁として機能させることができる。それ故、この場合には、抽気通路４０の閉塞によって次第に高まる傾向のクランク圧Ｐｃが軸封装置の耐圧限界を超えるレベルにまで過度に高まることが未然に防止される。

（効果）：実施例４−２によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 給気通路３８及び抽気通路４０の途中に入れ側制御及び抜き側制御連動型の制御弁１９０を介在させ、当該制御弁１９０を、外部からの通電制御によって強制的にその抜き側制御弁部を閉弁状態に且つ入れ側制御弁部を開弁状態に設定可能なタイプとした。それ故、前述のように電磁石部コイル１９５への通電状態を制御することで、圧縮機の運転状態を、典型的な入れ側及び抜き側連動の内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 追従バネ１９４のバネ力を、抜き側弁体１６２ａに働く（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧が予め定められた最大許容値を超える場合には当該（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による開弁方向の付勢力が追従バネ１９４による閉弁方向の付勢力を上回るように設定することにより、抜き側制御弁部が閉弁状態の制御弁１９０を、クランク圧Ｐｃが過度に高まるのを防止するためのリリーフ弁として機能させることができる。従って、抽気通路４０を閉塞して圧縮機を最小容量運転状態にした後でも、クランク圧Ｐｃが圧縮機に障害をもたらすほど高まるという事態を未然に防止することができる。

○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時には、抽気通路４０途中の抜き側制御弁部を閉弁状態にすることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（第５実施形態）
この第５実施形態は、圧縮機のクランク室と吸入室とを繋ぐ抽気通路に設定圧可変型の特殊な制御弁を配設すると共に、その制御弁に抽気通路の選択的封止機能を持たせたものである。そして、その制御弁によって抽気通路に封止状態をもたらすことにより、容量可変型斜板式圧縮機が通常運転から最小容量運転に迅速且つ確実に移行できるようにしたものである。この第５実施形態の着想に従う三つの実施例（実施例５−１，５−２及び５−３）を以下に説明する。

（実施例５−１）
図２０に示す実施例５−１のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０とを備えている。給気通路３８には固定絞り１２１が設けられ、これは図１１の固定絞り１２１と同じものである。この固定絞り１２１を介して吐出室３２からクランク室５への高圧冷媒ガスの供給が確保される。又、抽気通路４０には、以下に説明するような容量制御弁２００が設けられている。ちなみに、この実施例５−１のクランク圧制御機構は、第２実施形態のクランク圧制御機構（図１１）から開閉弁１２０を除去すると共に制御弁１００に代えて制御弁２００を採用したものに相当する。又、実施例５−１は、実施例４−１（図１８）における制御弁１８０を制御弁２００で置換したものにも相当する。

（容量制御弁２００の説明）：図２０に示す制御弁２００は、吸入圧Ｐｓの変化に応じて弁開度を自律的に調節可能な点で内部制御方式の抜き側制御弁であり、外部からの制御によって設定圧Ｐｓｅｔを変更可能な点で外部制御方式の抜き側制御弁でもある。制御弁２００は、図１１の内部制御弁１００の下部に設定圧可変装置を付加したものに相当する。

即ち、図１１の内部制御弁１００と同じく、制御弁２００のバルブハウジング１０１内には感圧室１０２と弁室（抜き側弁室）１０８とが区画され、これらはバルブハウジング１０１に形成されたポート１１０及び１１１と共に抽気通路４０の一部を構成する。又、バルブハウジング１０１内には、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、弁体１０７及びバネ１０９が設けられており、これらは当該制御弁２００の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前記弁体１０７を作動させる感圧機構を構成する。

制御弁２００は更に、バルブハウジング１０１の下部に付加された設定圧可変装置２０１を備えている。設定圧可変装置２０１は、バルブハウジング１０１の下部に軸方向に移動可能に設けられた可動体２０２と、往復動機構２０３と、モータ２０４とを備えている。

可動体２０２の上部には、ベローズ１０３の固定端１０３ａを挟んでストッパ１０５が固着されており、可動体２０２、ベローズ固定端１０３ａ及びストッパ１０５は一体移動可能となっている。モータ２０４は正逆回転可能なモータ（例えばステッピングモータ）であり、駆動回路５９を介して制御コンピュータ５５により通電制御される。

往復動機構２０３は、可動体２０２とモータ２０４との間に介在して両者を作動連結している。往復動機構２０３は例えばネジ機構によって構成されており、モータ２０４の出力軸の正逆回転に伴い制御弁軸方向（垂直方向）に往復移動する駆動軸２０３ａを有している。換言すれば、往復動機構２０３は、モータ２０４の出力軸（図示略）の回転運動を駆動軸２０３ａの直線運動に変換する駆動変換機構である。往復動機構の駆動軸２０３ａの先端は可動体２０２に連結されており、それ故、駆動軸２０３ａの動きに応じて可動体２０２及びストッパ１０５も軸方向に往復移動する。

図２０には、ストッパ１０５の一部（下面）がバルブハウジング１０１に当接して可動体２０２及びストッパ１０５がそれ以上下動することができない最下動位置にある状態が示されている。この状態から可動体２０２が上動されると、ストッパ１０５がバルブハウジング１０１から離れてピン体１０４に接近する。可動体２０２の上動の過程でストッパ１０５がピン体１０４の下端に当接すると、それ以後はピン体１０４及び弁体１０７が可動体２０２とともに上動する。そして、弁体１０７が弁室１０８の上壁に接触して可動体２０２が最上動位置に配置されると、ピン体１０４、弁体１０７及び可動体２０２のそれ以上の上動が規制され、ポート１１０が閉塞される。モータ２０４の回転方向が反転すれば、上記とは逆の過程を経て、可動体２０２が最上動位置から最下動位置に向けて移動する。なお、この制御弁２００によれば、可動体２０２を最上動位置と最下動位置との間の任意の位置に配置することで、制御弁２００の設定圧Ｐｓｅｔを変化させることができる。又、容量制御弁２００は、外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持つ。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの実施例５−１における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮ状態では、制御コンピュータ５５は、例えば温度センサ５４、室温センサ５６、日射量センサ５６Ａ及び室温設定器５７からの入力情報に基づいてその時々に最適な制御弁設定圧Ｐｓｅｔを演算する。そして、制御弁２００がその演算された設定圧Ｐｓｅｔとなるようにモータ２０４への通電制御により可動体２０２を前記最上動位置と最下動位置との間の任意の位置に配置する。この状態の下、制御弁２００は、図１１の制御弁１００と同じく、抜き側内部制御弁として機能する。そして、抜き側制御弁２００による内部制御によってクランク圧Ｐｃを適宜調節し、斜板角度ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する（抜き側内部制御による通常運転）。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ５５は、設定圧Ｐｓｅｔの演算結果にかかわらず、モータ２０４への通電制御によって可動体２０２、ストッパ１０５、ピン体１０４及び弁体１０７を最上動位置に上動させる。そして、弁体１０７でポート１１０を閉塞して制御弁２００を閉弁状態（弁開度ゼロ）とし、抽気通路４０を経由してのクランク室５から吸入室３１へのガス放出を遮断する。その結果、クランク圧Ｐｃが上昇して斜板角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。

その後、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされると、モータ２０４への通電制御によって可動体２０２が元の位置に戻され、演算された設定圧Ｐｓｅｔでの抜き側内部制御が再開されて圧縮機は通常運転状態に復帰する。

（効果）：実施例５−１によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 給気通路３８に固定絞り１２１を設けて吐出室３２からクランク室５に所定量の冷媒ガスを常時供給可能とすると共に、抽気通路４０に設けた抜き側制御方式の設定圧可変弁に抽気通路の選択的封止機能を持たせた。即ち、制御弁２００を外部制御によって閉弁状態に設定可能なタイプとした。それ故、前述のようにモータ２０４への通電制御によって圧縮機の運転状態を、典型的な抜き側内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 設定圧可変装置２０１を備えた制御弁２００は、制御コンピュータ５５及び駆動回路５９との組み合わせにより、設定圧可変機能と、圧縮機を最小容量運転に導くための開閉弁機能とを併せ持つことができる。このため、この制御弁２００を利用することで圧縮機のクランク圧制御機構が簡素化される。

○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時には、抽気通路４０途中の制御弁２００を閉弁状態にすることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（実施例５−２）
図２１に示す実施例５−２のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０とを備えている。更に、給気通路３８及び抽気通路４０の途中には、以下に説明する入れ側制御及び抜き側制御連動型の容量制御弁２１０が介在されている。ちなみに、この実施例５−２のクランク圧制御機構は、実施例５−１のクランク圧制御機構（図２０）における固定絞り１２１を連動型制御弁２１０の入れ側制御弁部で置き換えたものに相当する。又、実施例５−２は、実施例４−２（図１９）における制御弁１９０を制御弁２１０で置換したものにも相当する。

（容量制御弁２１０の説明）：図２１に示す制御弁２１０は、吸入圧Ｐｓの変化に応じて弁開度を自律的に調節可能な点で内部制御方式の入れ側制御及び抜き側制御連動型の制御弁であり、外部からの制御によって設定圧Ｐｓｅｔを変更可能な点で外部制御方式の制御弁でもある。制御弁２１０は、図１６の内部制御弁１６０の下部に設定圧可変装置を付加したものに相当する。

即ち、制御弁２１０は、図１６の内部制御弁１６０と同じく、バルブハウジング１０１内の下部領域に区画された感圧室１０２及び抜き側弁室１０８、並びに、バルブハウジング１０１内の上部領域に区画された入れ側弁室１６１を有している。感圧室１０２及び抜き側弁室１０８は、バルブハウジング１０１に形成されたポート１１０及び１１１と共に抽気通路４０の一部を構成する。又、入れ側弁室１６１は、バルブハウジング１０１に形成されたポート１６６及び１６７と共に給気通路３８の一部を構成する。そして、バルブハウジング１０１の中央領域には、感圧ロッド１６２が制御弁の軸方向に摺動可能に設けられている。

感圧室１０２及び抜き側弁室１０８内には、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、バネ１０９及び感圧ロッド１６２の下端部１６２ａ（抜き側弁体として機能する）が設けられ、これらによって制御弁２１０における抜き側制御弁部が構成されている。この抜き側制御弁部の開度（即ち抽気通路４０の開度）は抜き側弁体１６２ａの配置に応じて調節される。他方、入れ側弁室１６１内には、感圧ロッド１６２の上端部１６２ｂ、弁座部１６３、入れ側弁体１６４及びバネ１６５が設けられ、これらによって制御弁２１０における入れ側制御弁部が構成されている。この入れ側制御弁部の開度（即ち給気通路３８の開度）は入れ側弁体１６４の配置に応じて調節される。そして、ベローズ１０３、ピン体１０４、ストッパ１０５、設定バネ１０６、バネ１０９、感圧ロッド１６２及びバネ１６５は、この制御弁２１０の設定圧Ｐｓｅｔを決定すると共に吸入圧Ｐｓの変化に応じて前記感圧ロッド１６２（抜き側弁体でもある）及び入れ側弁体１６４を作動させる感圧機構を構成する。このように、制御弁２１０の抜き側制御弁部および入れ側制御弁部は、共通の感圧機構によって連動する関係にある。

制御弁２１０は更に、バルブハウジング１０１の下部に付加された設定圧可変装置２１１を備えている。設定圧可変装置２１１は、バルブハウジング１０１の下部に軸方向に移動可能に設けられた可動体２１２と、往復動機構２１３と、モータ２１４とを備えている。

可動体２１２の上部には、ベローズ１０３の固定端１０３ａを挟んでストッパ１０５が固着されており、可動体２１２、ベローズ固定端１０３ａ及びストッパ１０５は一体移動可能となっている。往復動機構２１３及びモータ２１４はそれぞれ前記実施例５−１の往復動機構２０３及びモータ２０４と同じものであるので重複説明はしない。従って、駆動回路５９を介しての制御コンピュータ５５による通電制御によってモータ２１４の出力軸は正逆回転し、それに伴い往復動機構２１３の駆動軸２１３ａが制御弁軸方向（垂直方向）に往復移動する。駆動軸２１３ａの先端は可動体２１２に連結されているため、駆動軸２１３ａの動きに応じて可動体２１２及びストッパ１０５も軸方向に往復移動する。

図２１には、ストッパ１０５の一部（下面）がバルブハウジング１０１に当接して可動体２１２及びストッパ１０５がそれ以上下動することができない最下動位置にある状態が示されている。この状態から可動体２１２が上動されると、ストッパ１０５がバルブハウジング１０１から離れてピン体１０４に接近する。可動体２１２の上動の過程でストッパ１０５がピン体１０４の下端に当接すると、それ以後はピン体１０４及び感圧ロッド１６２が可動体２１２と共に上動する。そして、ロッド下端部（抜き側弁体）１６２ａが弁室１０８の上壁に接触して可動体２１２が最上動位置に配置されると、ピン体１０４、感圧ロッド１６２及び可動体２１２のそれ以上の上動が規制され、ポート１１０が閉塞される。モータ２１４の回転方向が反転すれば、上記とは逆の過程を経て、可動体２１２が最上動位置から最下動位置に向けて移動する。なお、この制御弁２１０によれば、可動体２１２を最上動位置と最下動位置との間の任意の位置に配置することで、制御弁２１０の設定圧Ｐｓｅｔを変化させることができる。又、容量制御弁２１０は外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持つ。

圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの実施例５−２における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮ状態では、制御コンピュータ５５は、例えば温度センサ５４、室温センサ５６、日射量センサ５６Ａ及び室温設定器５７からの入力情報に基づいてその時々に最適な制御弁設定圧Ｐｓｅｔを演算する。そして、制御弁２１０がその演算された設定圧Ｐｓｅｔとなるようにモータ２１４への通電制御によって可動体２１２が前記最上動位置と最下動位置との間の任意の位置に配置される。この状態の下、制御弁２１０は、図１６の制御弁１６０と同じく、入れ側及び抜き側連動の内部制御弁として機能する。そして、この連動型制御弁２１０による内部制御によってクランク圧Ｐｃを適宜調節し、斜板角度ひいては圧縮機の吐出容量を自律的に調節する（入れ側及び抜き側連動の内部制御による通常運転）。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ５５は、設定圧Ｐｓｅｔの演算結果にかかわらず、モータ２１４への通電制御によって可動体２１２、ストッパ１０５、ピン体１０４及び感圧ロッド１６２を最上動位置に移動させる。このように可動体２１２等が最上動位置に配置されると、抜き側弁体１６２ａでポート１１０が閉塞され制御弁２１０の抜き側制御弁部が閉弁状態（弁開度ゼロ）となり、抽気通路４０を経由してのクランク室５から吸入室３１へのガス放出が遮断されると共に、ロッド上端部１６２ｂによって入れ側弁体１６４が押し上げられ入れ側制御弁部の開度が強制的に広げられ給気通路３８を経由して吐出室３２からクランク室５へ多量の冷媒ガスが供給される。その結果、クランク圧Ｐｃが上昇して斜板角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行してエンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。

その後、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされると、モータ２１４への通電制御によって可動体２１２が元の位置に戻され、演算された設定圧Ｐｓｅｔでの内部制御が再開されて圧縮機は通常運転状態に復帰する。

（効果）：実施例５−２によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 給気通路３８及び抽気通路４０の途中に入れ側制御及び抜き側制御連動型で且つ設定圧可変型の制御弁２１０を介在させ、更に当該制御弁２１０に、給気通路の選択的強制開放機能および抽気通路の選択的封止機能を持たせた。即ち、制御弁２１０を、外部制御によって強制的にその抜き側制御弁部を閉弁状態に且つ入れ側制御弁部を開弁状態に設定可能なタイプとした。それ故、前述のようにモータ２１４への通電制御によって圧縮機の運転状態を、典型的な入れ側及び抜き側連動の内部制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 設定圧可変装置２１１を備えた制御弁２１０は、制御コンピュータ５５及び駆動回路５９との組み合わせにより、設定圧可変機能と、圧縮機を最小容量運転に導くための強制閉開弁機能とを併せ持つことができる。このため、制御弁２１０を利用することで圧縮機のクランク圧制御機構が簡素化される。

○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時には、抽気通路４０途中の制御弁２１０の抜き側制御弁部を閉弁状態にすることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

（実施例５−３）
図２２及び図２３に示す実施例５−３のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを繋ぐ給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路４０とを備えている。更に、給気通路３８及び抽気通路４０の途中には、以下に説明する入れ側制御及び抜き側制御連動型の容量制御弁２３０が介在されている。ちなみに、この実施例５−３のクランク圧制御機構は、実施例５−２のクランク圧制御機構（図２１）における制御弁２１０を制御弁２３０で置き換えたものに相当する。

なお、図２２に示すように、圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの実施例５−３における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（容量制御弁２３０の説明）：図２２に示す制御弁２３０は、吸入圧Ｐｓの変化に応じて弁開度を自律的に調節可能な点で内部制御方式の入れ側制御及び抜き側制御連動型の制御弁であり、外部からの制御によって設定圧Ｐｓｅｔを変更可能な点で外部制御方式の制御弁でもある。図２３は、制御弁２３０の拡大断面図である。図２３と図３とを比較して分かるように、図３の入れ側制御弁６０の上半分を設計変更して連動弁としたのが制御弁２３０である。

図２３に示すように、制御弁２３０は、バルブハウジング６１とソレノイド部６２とを備え、両者は該制御弁２３０の中央付近で相互に接合されている。ソレノイド部６２は、制御弁２３０の設定圧可変装置としての役割を担っている。更にバルブハウジング６１は上半部と下半部とに分けられ、その上半部が抜き側制御弁部となり、下半部が入れ側制御弁部となっている。

入れ側制御弁部を構成するバルブハウジング６１内には、入れ側弁室６３が区画形成されている。この弁室６３は、その側壁部に形成された弁室ポート６７および上流側の給気通路３８を介して吐出室３２に連通している。弁室６３の上部には該制御弁２３０の軸方向に延びる弁孔６６が形成され、更に弁室６３よりも上のバルブハウジング６１には、前記弁孔６６と直交するポート６５が形成されている。ポート６５は下流側の給気通路３８を介してクランク室５に連通する。こうして、弁室ポート６７、入れ側弁室６３、弁孔６６及びポート６５は、給気通路３８の一部を構成している。

入れ側弁室６３内には、入れ側弁体６４が垂直方向（制御弁の軸方向）に移動可能に収容されている。換言すれば、入れ側弁体６４は、給気通路３８の流通面積を変更すべく前記弁孔６６に接近離間可能に設けられている。又、弁室６３内には強制開放バネ７４が収容されている。この強制開放バネ７４は、入れ側制御弁部の弁開度（即ち給気通路３８の流通面積）を極力大きくすべく、弁体６４が弁孔６６から離間する方向（下方向）に弁体６４を付勢する。そして、入れ側弁体６４は、弁室６３内での位置に応じて該制御弁２３０の入れ側制御弁部の弁開度を調節する。

他方、抜き側制御弁部を構成するバルブハウジング６１内には、抜き側弁室２３１が区画形成されている。この弁室２３１は、その側壁部に形成されたポート２３２および下流側の抽気通路４０を介して吸入室３１に連通している。その下流側抽気通路４０は検圧通路としても機能し、該通路４０を介して吸入圧Ｐｓが抜き側弁室２３１内に及んでいる。弁室２３１の下部には、弁孔２３３を区画する弁座部２３４が設けられている。弁孔２３３は該制御弁２３０の軸方向に延びている。バルブハウジング６１には弁孔２３３と直交するポート２３５が形成されており、該ポート２３５は上流側の抽気通路４０を介してクランク室５に連通している。こうして、ポート２３５、弁孔２３３、抜き側弁室２３１及びポート２３２は、抽気通路４０の一部を構成している。

抜き側弁室２３１内には、抜き側弁体２３６が垂直方向（制御弁の軸方向）に移動可能に収容されており、その移動に伴い弁体２３６は弁座部２３４に対して着座可能（接離可能）となっている。弁体２３６は好ましくは球形状をなしている。抜き側弁体２３６が弁座部２３４に着座すると、該弁体２３６によって弁孔２３３が閉塞され、抽気通路４０の連通が遮断される。又、抜き側弁室２３１内には、閉弁バネ２３７が配設されている。閉弁バネ２３７の一端（上端）はバルブハウジング６１の内周段部に掛止され、他端（下端）は弁体２３６上の介装材２３８に掛止されている。そして、介装材２３８を介在させた閉弁バネ２３７により、弁体２３６は弁座部２３４に着座する方向（弁孔２３３を閉塞する方向）に常時付勢されている。

抜き側弁室２３１内には更にベローズ２４０が設けられている。バルブハウジング６１の上部には調節体（アジャスタ）２３９が螺着され、その調節体２３９にベローズ２４０の上端（固定端）が固着されている。他方、ベローズ２４０の下端は可動端となっている。ベローズ２４０内は真空又は減圧状態にされると共に、ベローズ２４０内には伸張バネ２４１が配設されている。この伸張バネ２４１はベローズ２４０の可動端を伸張方向に付勢する。なお、ベローズ２４０及び伸張バネ２４１は感圧部材を構成する。

これに対し、抜き側弁室２３１内に及んでいる吸入圧Ｐｓは、ベローズ２４０を収縮する方向に作用する。このため、主として伸張バネ２４１と吸入圧Ｐｓとの付勢バランスに応じてベローズ２４０の可動端は、介装材２３８を介して弁体２３６を閉弁方向に押圧するか、又は介装材２３８から離間して弁体２３６との作動連結関係を絶つかする。抜き側弁体２３６は、弁室２３１内での位置に応じて該制御弁２３０の抜き側制御弁部の弁開度（即ち抽気通路４０の開度）を調節する。

抜き側制御弁部と入れ側制御弁部との境界域においてバルブハウジング６１の中心にはガイド孔７１が垂直に形成され、このガイド孔７１内には感圧ロッド７２が摺動可能に挿通されている。感圧ロッド７２の下端部は、弁孔６６を通って入れ側弁体６４の上端に固定されている。その感圧ロッド下端部の径は、弁孔６６での冷媒ガス流通を確保するために弁孔６６の内径よりも小径となっている。他方、感圧ロッド７２の上端部は該ロッド７２の動きに応じて抜き側弁体２３６の底に接離可能となっている。

制御弁２３０の下部を占めるソレノイド部６２は、図３に示す制御弁６０のソレノイド部６２とほぼ同じ構成を持つ。即ち、有底円筒状の収容筒７５の上部には固定鉄心７６が嵌合され、この嵌合により収容筒７５内にはソレノイド室７７が区画されている。ソレノイド室７７には、プランジャとしての可動鉄心７８が垂直方向に往復動可能に収容されている。可動鉄心７８は略有蓋円筒状をなす。又、固定鉄心７６の中心にはガイド孔８０が垂直に形成され、このガイド孔８０内には、ソレノイドロッド８１が摺動可能に挿通されている。ソレノイドロッド８１の上端は前記弁体６４と一体化されている。このため、感圧ロッド７２、入れ側弁体６４及びソレノイドロッド８１は、一体化した一つの作動部材（７２，６４，８１）を構成する。

ソレノイドロッド８１の下端部（可動鉄心７８側の端部）は可動鉄心７８の上面に当接し、可動鉄心７８と収容筒７５の底面との間には、追従バネ７９が介装されている。この追従バネ７９は可動鉄心７８を上方向（固定鉄心７６に接近する方向）に常時付勢する。このため、可動鉄心７８と弁体６４とはソレノイドロッド８１を介して作動連結関係にある。故に、ロッド７２、弁体６４及びロッド８１からなる作動部材は、少なくとも追従バネ７９によって上向き付勢された可動鉄心７８と、少なくとも閉弁バネ２３７によって下向き付勢された抜き側弁体２３６との間において垂直方向に移動可能に保持されている。そして、当該作動部材（７２，６４，８１）は、抜き側弁体２３６及び入れ側弁体６４の連動を担保しつつ、これらと少なくとも前記可動鉄心（プランジャ）７８との作動連結を許容する手段として機能する。

ソレノイド室７７は、固定鉄心７６の側壁部に形成された連通溝８２、バルブハウジング６１内に貫通形成された連通孔８３、及び、この制御弁２３０の圧縮機への装着時にリヤハウジング４の壁部との間に形成される環状の小室８４を介して、前記ポート６５に連通されている。換言すれば、ソレノイド室７７は、弁孔６６と同じ圧力環境下（即ちクランク圧Ｐｃ下）に置かれている。又、有蓋円筒状の可動鉄心７８には孔８５が穿設され、この孔８５を介してソレノイド室７７における可動鉄心７８の内外が均圧化されている。

ソレノイド部６２において固定鉄心７６及び可動鉄心７８の周囲には、これら鉄心７６，７８を跨ぐ範囲においてコイル８６が巻回されている。このコイル８６には、制御コンピュータ５５の指令に基づいて駆動回路５９から所定の電流が供給される。その供給電流の大きさに応じて電磁力がコイル８６に生じ、その電磁力の影響を受けて可動鉄心７８が固定鉄心７６に吸引され、ソレノイドロッド８１を上動させる上向きの電磁付勢力が発生する。

なお、入れ側弁室６３内の強制開放バネ７４は前記作動部材（７２，６４，８１）を下方向に付勢するが、この強制開放バネ７４の下向き付勢力は、前記追従バネ７９の上向き付勢力に比してかなり大きく設定されている。このため、前記上向きの電磁付勢力がなければ、強制開放バネ７４によって作動部材（７２，６４，８１）は最下動位置に配置され、感圧ロッド７２による抜き側弁体２３６の下からの突き上げもなくなる。その結果、入れ側制御弁部が最大開度で開状態となる一方で、閉弁バネ２３７の作用によって抜き側弁体２３６が弁孔２３３を閉塞し抜き側制御弁部が閉弁状態となる。この意味で、容量制御弁２３０は、外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持つ。

他方、コイル８６への通電が行われソレノイド部６２が上向きの電磁付勢力をもたらすと、作動部材（７２，６４，８１）の全体が持ち上げられ、該作動部材と抜き側弁体２３６及びべローズ２４０との作動連結関係が構築され、入れ側制御弁部と抜き側制御弁部の間に連動関係が成立する。このとき、当該連動型制御弁２３０の設定圧Ｐｓｅｔは、バネ７９，７４，２３７及び２４１の各々のバネ力と電磁付勢力との関係に基づいて決定されるが、その電磁付勢力を外部的に調節することで制御弁２３０の設定圧Ｐｓｅｔは外部的に可変制御される。

なお、ベローズ２４０の可動端が介装材２３８に当接している限り、ベローズ２４０の伸縮が弁体２３６及び作動部材（７２，６４，８１）の位置決めに影響を及ぼす。この意味で、ベローズ２４０、伸張バネ２４１、介装材２３８、閉弁バネ２３７、弁体２３６及び感圧ロッド７２は、吸入圧Ｐｓの変動を抜き側弁体２３６及び入れ側弁体６４に伝達し、吸入圧Ｐｓの変化に応じて両弁体２３６，６４を作動させる感圧機構を構成する。このように一定条件の下で、制御弁２３０の抜き側制御弁部と入れ側制御弁部とは共通の感圧機構によって連動する。

（作用）：空調システム作動スイッチ５８がＯＮ状態では、制御コンピュータ５５は、例えば温度センサ５４、室温センサ５６、日射量センサ５６Ａ及び室温設定器５７からの入力情報に基づいてその時々に最適な制御弁設定圧Ｐｓｅｔを演算し、制御弁２３０の設定圧がその演算された設定圧Ｐｓｅｔとなるようにコイル６８への通電量を制御する。こうして、前述の上向き電磁付勢力が調節されて入れ側弁体６４及び抜き側弁体２３６が位置決めされる。

この状態では、抜き側弁体２３６および作動部材（７２，６４，８１）がベローズ２４０と作動連結関係にあり、吸入圧Ｐｓの変化に対応したベローズ２４０の伸縮動作が両弁体６４，２３６の位置決めに影響を及ぼす。換言すれば、制御弁２３０は、外部制御によって設定圧Ｐｓｅｔが変わり得るという状況の下で、吸入圧Ｐｓに感応する入れ側及び抜き側連動の内部制御弁として作動する。このように外部制御及び内部制御の協働のもと、入れ側制御弁部および抜き側制御弁部の各々の弁開度がきめ細かく調節される。こうしてクランク圧Ｐｃが調節され、斜板角度ひいては圧縮機の吐出容量が自律的に調節される（入れ側及び抜き側の連動制御による通常運転）。

なお、制御コンピュータ５５が該制御弁２３０の設定圧Ｐｓｅｔを演算するに際しては、前記第１実施形態の制御弁６０の場合と同様、冷房負荷の大きさが考慮される。即ち、冷房負荷が大きい場合、例えば室温センサ５６の検出室温が室温設定器５７の設定温度よりも大きい場合には、制御コンピュータ５５はコイル８６への供給電流値を大きくし、前記上向き電磁付勢力を高め、制御弁２３０の設定圧Ｐｓｅｔを小さくする。これにより、冷房負荷が大きく吸入圧Ｐｓも高くなる場合には、ベローズ２４０を含む感圧機構の作用によって入れ側制御弁部の弁開度が絞られ（弁開度ゼロとなる場合も含む）且つ抜き側制御弁部の弁開度が拡大されるようにして、クランク圧Ｐｃを低め誘導し、斜板角度が増大し易くする。それとは逆に、冷房負荷が小さい場合、例えば室温センサ５６の検出室温と室温設定器５７の設定温度との差が小さい場合には、制御コンピュータ５５はコイル８６への供給電流値を小さくし、前記上向き電磁付勢力を弱め、制御弁２３０の設定圧Ｐｓｅｔを大きくする。これにより、冷房負荷が小さく吸入圧Ｐｓも低めの場合には、ベローズ２４０を含む感圧機構の作用にもかかわらず、入れ側制御弁部の弁開度が大きく保たれ且つ抜き側制御弁部の弁開度が絞られる（弁開度ゼロとなる場合も含む）ようにして、クランク圧Ｐｃを高め誘導し、斜板角度が減少し易くする。このように、制御コンピュータ５５を用いた外部制御によって、制御弁２３０の設定圧Ｐｓｅｔは常にフィードバック制御される。

他方、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられた場合、制御コンピュータ５５は、設定圧Ｐｓｅｔの演算結果にかかわらず、コイル６８への通電を停止する。すると、強制開放バネ７４の作用によって作動部材（７２，６４，８１）の全体が押し下げられ、入れ側制御弁部が最大開度で開状態となる一方、抜き側制御弁部が閉弁状態となる。その結果、給気通路３８を経由して吐出室３２からクランク室５へ多量の冷媒ガスが供給される一方で、抽気通路４０を経由してのクランク室５から吸入室３１へのガス放出が遮断される。こうしてクランク圧Ｐｃが上昇して斜板角度が最小傾角（０°近傍）に設定され、圧縮機が最小容量運転状態に移行して、エンジン１４の動力損失が最小に抑えられる。

その後、空調システム作動スイッチ５８が再びＯＮされると、コイル６８への通電制御が再開され、設定圧Ｐｓｅｔの可変制御及び感圧機構による内部制御が行われて圧縮機は通常運転状態に復帰する。

（効果）：実施例５−３によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 給気通路３８及び抽気通路４０の途中に入れ側制御及び抜き側制御連動型で且つ設定圧可変型の制御弁２３０を介在させ、更に当該制御弁２３０に、給気通路の選択的強制開放機能および抽気通路の選択的封止機能を持たせた。即ち、制御弁２３０を、外部制御によって強制的にその抜き側制御弁部を閉弁状態に且つ入れ側制御弁部を開弁状態に設定可能なタイプとした。それ故、前述のようにコイル８６への通電制御に基づいて圧縮機の運転状態を、典型的な入れ側及び抜き側の連動制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

○ 設定圧可変装置としてのソレノイド部６２を備えた制御弁２３０は、制御コンピュータ５５及び駆動回路５９との組み合わせにより、設定圧可変機能と、圧縮機を最小容量運転に導くための強制閉開弁機能とを併せ持つことができる。それ故、この制御弁２３０を利用することで圧縮機のクランク圧制御機構が簡素化される。

○ 空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦ時には、抽気通路４０途中の制御弁２３０の抜き側制御弁部を閉弁状態にすることとしたため、最小容量運転時に、冷媒ガスと共に潤滑油がクランク室５から流出して圧縮機の内部機構の潤滑が損なわれる事態を未然に回避することができる。

○ 制御弁２３０は、抜き側弁体２３６を閉弁バネ２３７で閉弁方向に常時付勢すると共に、ベローズ２４０の可動端が介装材２３８から離れることができるように構成されている。このため、外気温が高くなり、それに応じて外部冷媒回路５０の飽和圧力ひいては蒸発器５３の出口圧力（吸入圧Ｐｓに相当）も高くなって伸張バネ２４１の付勢力に抗してベローズ２４０が収縮動作するときには、ベローズ２４０と抜き側弁体２３６との作動連結関係が絶たれる。それ故、空調システム作動スイッチ５８がＯＦＦされてソレノイド部６２への通電が停止されているときに、外気温の高低にかかわらず、容量制御弁２３０の状態を、抜き側制御弁部が閉じられ且つ入れ側制御弁部が開かれた状態に確実に維持することができる。

これに対し、仮にベローズ２４０が抜き側弁体２３６及び作動部材（７２，６４，８１）と常時作動連結される構成であったとれば、外気温が高くなった場合にそれに感応したベローズ２４０によって抜き側弁体２３６が影響を受け、抜き側制御弁部を閉弁状態に維持することが難しくなる。そうなれば、圧縮機の最小容量運転を実現できなくなる虞が生ずる。この実施例５−３の容量制御弁２３０によれば、かかる不都合は生じない。

○ 制御弁２３０の抜き側制御弁部が閉弁状態にあるときでも、この抜き側制御弁部を、クランク圧Ｐｃが過度に高まるのを防止するためのリリーフ弁として機能させることが可能である。即ち、閉弁バネ２３７のバネ力を、抜き側弁体２３６に働く（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧が予め定められた最大許容値を超える場合には、当該（Ｐｃ−Ｐｓ）差圧による開弁方向の付勢力が閉弁バネ２３７による閉弁方向の付勢力を上回るように設定することにより、リリーフ弁の機能を持たせることができる。この場合には、抽気通路４０を閉塞して圧縮機を最小容量運転状態にした後でも、クランク圧Ｐｃが圧縮機に障害をもたらすほど高まるという事態を未然に防止することができる。

（第６実施形態）
前記第２〜第５実施形態（図１１〜図２３）のクランク圧制御機構では、空調システム作動スイッチ５８をＯＮからＯＦＦに切り換えたときに、圧縮機のクランク室５と吸入室３１とを繋ぐ抽気通路（又は抽気経路）をほぼ完全に閉塞することでクランク圧Ｐｃの上昇を促し圧縮機が最小容量運転状態に速やかに移行できるようにしていた。

しかしながら、抽気通路を完全に閉じてしまうと、クランク室５内にとどまる潤滑オイルの量が次第に減少するという事態が生じ得る。この点について説明すると、圧縮機が最小容量運転状態（斜板角度が０°近傍）にあり抽気通路が閉塞状態で且つ給気通路が開放状態の下では、吸入圧Ｐｓ、クランク圧Ｐｃおよび吐出圧Ｐｄの間には、Ｐｓ＜Ｐｃ＝Ｐｄの関係が生まれる。即ち最小容量運転が継続すれば、クランク圧Ｐｃは吸入圧Ｐｓよりも常に高くなる。このことが災いしてクランク室５内の潤滑オイルが、ピストン２９とシリンダボア１ａとの間の僅かな隙間から、吸入行程にあるシリンダボア１ａ内に進入し、更にそこから吐出ポート３５を経由して吐出室３２に入り込み、吐出室３２内に溜まってしまう。このように抽気通路を完全に閉じた結果、潤滑オイルがクランク室５から吐出室３２に次第に逃れ出てしまうという好ましからざる事態を招く。

かかる事態を防止すべく考案されたのが、この第６実施形態である。
図２４に示すように、第６実施形態のクランク圧制御機構は、圧縮機（図１等参照）の吐出室３２とクランク室５とを結ぶ給気通路３８と、クランク室５と吸入室３１とを結ぶ二つの並列な抽気通路２５１，２５２と、入れ側制御及び抜き側制御連動型の容量制御弁２６０とを備えている。

連動型制御弁２６０は、入れ側制御弁部２６１と、抜き側制御弁部２６２と、吸入圧Ｐｓの変化に対応して両制御弁部２６１，２６２を連動させて内部制御を実現する感圧機構２６３とを備えている。入れ側制御弁部２６１は給気通路３８の途中に配設され、抜き側制御弁部２６２は第１の抽気通路２５１の途中に配設されている。制御弁２６０はまた、駆動回路５９を介在させた制御コンピュータ５５によって外部制御される。そして、空調システム作動スイッチ５８がＯＮからＯＦＦに切り換えられたときには、入れ側制御弁部２６１は全開状態となり、抜き側制御弁部２６２は全閉状態となる。従って、容量制御弁２６０は、外部制御手段によって抽気通路の開度を調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持つものである。

第６実施形態の連動型制御弁２６０として使用可能なものとしては、例えば、図１９の制御弁１９０、図２１の制御弁２１０および図２３の制御弁２３０があげられる。
更に図２４に示すように、給気通路３８の入口３８ａは、圧縮機の吐出室３２の底（最も低い位置）に接続されている。又、第１の抽気通路２５１に対して並列に設けられた第２の抽気通路２５２には固定絞り２５３が設けられている。この固定絞り２５３付き抽気通路２５２により、抜き側制御弁部２６２の弁開度にかかわらず、クランク室５から吸入室３１への最低限の連通が確保される。

なお、圧縮機の吐出室３２と吸入室３１とは、前記第１実施形態と同様、凝縮器５１、膨張弁５２及び蒸発器５３を備えた外部冷媒回路５０によって結ばれており、該圧縮機と外部冷媒回路５０はこの第６実施形態における車輌用空調システムの冷房回路を構成する。

（効果）：第６実施形態によれば以下のような効果を得ることができる。
○ 図２４の構成によれば、空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦによる圧縮機の最小容量運転時（抜き側制御弁部２６２が閉塞状態）でも、固定絞り２５３付き抽気通路２５２によってクランク室５と吸入室３１との最低限の連通が保証される。このため、吸入室３１→シリンダボア１ａ（ピストンの吸入動作による）→吐出室３２（ピストンの吐出動作による）→給気通路３８及び入れ側制御弁部２６１（開放状態）→クランク室５→固定絞り２５３付き抽気通路２５２→吸入室３１という圧縮機内部での冷媒ガスの内部循環が確保される。従って、冷媒ガスに運ばれてクランク室５から流出するオイル量とクランク室５に流入するオイル量とが均衡し、クランク室５に存在する潤滑オイルの量が常に一定に保たれる。それ故、最小容量運転を継続したときにクランク室５に存在する潤滑オイルの量が次第に減少するという不都合な事態が未然に防止され、結果として、圧縮機の内部機構の焼き付きを防止しその寿命を延ばすことができる。

○ 給気通路３８の入口３８ａを吐出室３２の底（最も低い位置）に接続したことで、吐出室３２の底に溜まりがちな潤滑オイルを、制御弁２６０経由でクランク室５に効率的に戻すことができる。

○ 最小容量運転時においても圧縮機内の冷媒ガスを前述のように内部循環させることができるため、クランク室５で生じた熱を冷媒ガスに吸収させ、吸入室３１等において放熱させることができる。このため、クランク室５の温度上昇を緩和することができる。

○ 給気通路３８及び抽気通路２５１の途中に入れ側制御及び抜き側制御連動型の制御弁２６０を介在させ、当該制御弁２６０に、給気通路３８の選択的強制開放機能および抽気通路２５１の選択的封止機能を持たせた。即ち、制御弁２６０を、外部制御によって強制的にその抜き側制御弁部２６２を閉弁状態に且つ入れ側制御弁部２６１を開弁状態に設定可能なタイプとした。それ故、制御コンピュータ５５による外部制御に基づいて圧縮機の運転状態を、典型的な入れ側及び抜き側の連動制御による通常運転状態と、クランク圧Ｐｃの強制上昇による最小容量運転状態との間で切り替えることができる。従って、このクランク圧制御機構は、図１等に示す斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機に極めて適している。

なお、図２４では固定絞り２５３付きの第２抽気通路２５２を設けたが、あえてこれら（２５２，２５３）を設けること無く、空調システム作動スイッチ５８のＯＦＦによる最小容量運転時に、連動弁２６０の抜き側制御弁部２６２の弁開度が固定絞り２５３の絞り断面積相当の開度となるように設定してもよい。その場合でも同様の効果を得ることができる。

（その他の別例）本発明の実施形態を以下のように変更してもよい。
○ 前記各実施形態ではクラッチレス方式の斜板式圧縮機の例を示したが、圧縮機と外部駆動源との間に電磁クラッチ機構を介在させその電磁クラッチ機構によって外部駆動源から圧縮機への動力伝達を選択的に行うようにした空調システムに本発明を適用してもよい。この場合、電磁クラッチ機構の連結／遮断の操作回数を低減することが可能となるという利点がある。

○ 復帰補助手段としての復帰バネ２７は、図１及び図２に示すようなコイルバネ２７に限定されるものではなく、リーフスプリングその他のバネ、あるいはバネ相当の付勢部材であってもよい。

○ 復帰バネ２７が斜板２２に対して付勢作用を及ぼす範囲は、斜板２２の全傾動範囲（θｍｉｎ〜θｍａｘ）にわたってもよい。
○ 前記逆止弁機構（９３，９６及び９７）は圧縮機のハウジングに設けられたが、その逆止弁機構を外部冷媒回路５０の上流側部分に設けてもよい。

○ 前記第３実施形態の実施例３−１（図１２）において、抽気通路４０に設けられた抽気側開閉弁１２３が省略されてもよい。この場合、抽気通路４０には固定絞り１２４のみが設けられることになるが、実施例３−１とほぼ同様の効果を得ることができる。なお、抽気通路４０が完全に閉塞されない構成となるので、前記第６実施形態で説明したのと同様の効果を得ることもできる。

○ 第１〜第６実施形態で示した外部冷媒回路５０において、凝縮器５１と、減圧装置としての膨張弁５２との間にレシーバ（受液器）が介在されてもよい。レシーバは、カーエアコンにおける必要冷媒量の変動に対応するために余分な冷媒を貯留しておくと共に、凝縮器５１の出口側での気液分離を行って常に液冷媒のみを膨張弁５２に送り出すためのものである。

○ 第１〜第６実施形態で示した外部冷媒回路５０は減圧装置としての膨張弁５２を採用した回路であるが、この膨張弁使用の回路に代えて、凝縮器、減圧装置としての固定オリフィス、蒸発器及びアキュムレータタンクからなる外部冷媒回路が採用されてもよい。アキュムレータタンクは、前記レシーバに代わって余分な冷媒を貯留しておくと共に、前記膨張弁５２に代わって蒸発器出口における過熱度（スーパーヒート）を管理する役目を担う。

○ この明細書で言う「斜板式圧縮機」とは、斜板たるスワッシュプレートを備えた圧縮機のみならずワッブル型の圧縮機をも含むものであり、傾斜したカムプレートによってピストンを往復動させる方式の圧縮機のすべてを意味するものである。

次に、前記各実施形態及び別例から把握できる、前記請求項に記載した発明以外の技術的思想イ〜ヘを、それらの効果と共に以下に記載する。
（思想イ：第２実施形態・図１１参照）
請求項１〜４のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記クランク圧制御機構は、前記吐出室と前記クランク室とをつなぐ絞り１２１付きの給気通路と、前記クランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、前記抽気通路に設けられて検知圧力としての吸入圧の変化に応じて自律的に開度調節可能な容量制御弁１００と、前記抽気通路に設けられて外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段１２０とを備えており、前記外部制御手段からの指令により前記開閉弁手段によって前記抽気通路を実質的に閉塞状態とすることで前記斜板の傾角を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能となっていること。

この構成によれば、斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機の運転状態を通常運転状態と最小容量運転状態との間で迅速且つ確実に切り替えることができる。
（思想ロ：第３実施形態・図１２〜１７参照）
請求項１〜４のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記クランク圧制御機構は、前記吐出室と前記クランク室とをつなぐ二つの並列な給気通路と、前記クランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、前記給気通路及び抽気通路の少なくとも一方に設けられて検知圧力としての吸入圧の変化に応じて自律的に開度調節可能な容量制御弁１３０,１００,１６０と、前記二つの給気通路の一つと前記抽気通路とから構成される一連の給抽気通路に設けられて外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段（二つの開閉弁又は一つの切替え弁によって構成される）とを備えており、前記外部制御手段からの指令により前記開閉弁手段によって前記抽気通路を実質的に閉塞状態とすることで前記斜板の傾角を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能となっていること。

この構成によれば、斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機の運転状態を通常運転状態と最小容量運転状態との間で迅速且つ確実に切り替えることができる。
（思想ハ：第４実施形態・図１８及び１９参照）
請求項１〜４のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記クランク圧制御機構は、前記吐出室と前記クランク室とをつなぐ給気通路と、前記クランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、少なくとも前記抽気通路に設けられて検知圧力としての吸入圧の変化に応じて自律的に開度調節可能な容量制御弁１８０,１９０とを備えてお
り、前記容量制御弁は、外部からの制御により当該制御弁を選択的に閉弁状態に設定可能な電磁石部１８１,１９１を備えることで、外部制御手段によって開度調節可能な開閉
弁手段としての機能を併せ持ち、前記外部制御手段からの指令により前記容量制御弁（開閉弁手段）によって前記抽気通路を実質的に閉塞状態とすることで前記斜板の傾角を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能となっていること。

この構成によれば、斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機の運転状態を通常運転状態と最小容量運転状態との間で迅速且つ確実に切り替えることができる。
（思想ニ：第５実施形態・図２０〜２３参照）
請求項１〜４のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記クランク圧制御機構は、前記吐出室と前記クランク室とをつなぐ給気通路と、前記クランク室と前記吸入室とをつなぐ抽気通路と、少なくとも前記抽気通路に設けられて検知圧力としての吸入圧の変化に応じて自律的に開度調節可能な容量制御弁２００,２１０,２３０) とを
備えており、前記容量制御弁は、外部からの制御により当該制御弁の設定圧Ｐｓｅｔを変更可能な設定圧可変装置２０１,２１１,６２を備えることで外部制御手段によって開度調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持ち、前記外部制御手段からの指令により前記容量制御弁（開閉弁手段）によって前記抽気通路を実質的に閉塞状態とすることで前記斜板の傾角を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定可能となっていること。

この構成によれば、斜板傾角を０°近傍に設定可能な容量可変型斜板式圧縮機の運転状態を通常運転状態と最小容量運転状態との間で迅速且つ確実に切り替えることができる。
（思想ホ：第６実施形態・図２４参照）
請求項１〜４のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機において、前記クランク圧制御機構は、前記吐出室と前記クランク室とをつなぐ給気通路３８と、前記クランク室と前記吸入室とをつなぐ少なくとも一つの抽気通路２５１と、前記給気通路及び抽気通路に設けられて検知圧力としての吸入圧の変化に応じて自律的に開度調節可能な入れ側制御及び抜き側制御連動型の容量制御弁２６０とを備えており、前記容量制御弁は、外部制御手段によって前記抽気通路の開度を調節可能な開閉弁手段としての機能を併せ持っており、前記外部制御手段からの指令により該容量制御弁（開閉弁手段）によって前記抽気通路を絞ること又は閉塞することで、前記斜板の傾角を強制的に最小傾角（θｍｉｎ）に設定すると共に最小容量運転を行う圧縮機内での冷媒ガスの内部循環を維持可能とすることを特徴とする容量可変型斜板式圧縮機。

この構成によれば、圧縮機が最小容量運転を行う場合でも、圧縮機内における冷媒ガスの継続的な内部循環を確保して、圧縮機の内部機構の潤滑を維持すると共に内部機構の過熱を未然防止することができる。

（思想ヘ：第６実施形態・図２４参照）
前記「思想ホ」において、前記クランク圧制御機構は、前記抽気通路２５１に対して並列に設けられた第２の抽気通路２５２を備えており、その第２の抽気通路２５２には絞り２５３が設けられていること。

この構成によれば、外部制御手段の指令によって容量制御弁２６０が第１抽気通路
２５１を完全に閉塞した場合でも、絞り付きの第２抽気通路２５２により、クランク
室と吸入室との間で最低限の連通が確保される。このため、圧縮機の最小容量運転を維持しつつも冷媒ガスの内部循環を維持することが可能となる。

１…シリンダブロック、１ａ…シリンダボア、２…フロントハウジング、３…弁形成体、４…リヤハウジング（１，２，３及び４は圧縮機のハウジングを構成する）、５…クランク室、６…駆動軸、１４…車輌エンジン（外部駆動源）、２２…斜板（カムプレート）、２３…ヒンジ機構（連結案内機構）、２６…傾角減少バネ、２７…復帰バネ、２９…ピストン、３１…吸入室、３２…吐出室、３８，３９…給気通路、４０…抽気通路、４１…絞り、４２…検圧通路、６０…容量制御弁（３８〜４２及び６０はクランク圧制御機構を構成する）、５０…外部冷媒回路、５５…制御コンピュータ、５９…駆動回路（５５，５９は外部制御手段を構成する）、６２…ソレノイド部、６３…入れ側弁室、６４…入れ側弁体、６６…弁孔、７２…感圧ロッド、７４…強制開放バネ、７８…可動鉄心（プランジャ）、８１…ソレノイドロッド（６４，７２及び８１は作動部材を構成する）、９１…吐出マフラ、９２…吐出口、９３…弁孔、９４…吐出通口、９５…通孔（９１〜９５は吐出通路を構成する）、９６…スプール弁、９７…バネ（９３，９６及び９７は逆止弁機構を構成する）、１００，１３０，１６０，１８０，１９０，２００，２１０，２３０，２６０…容量制御弁、１２０，１２３，１４６，１５０，１５２，１７２，１８０，１９０，２００，２１０，２３０，２６０…開閉弁手段、２３１…抜き側弁室、２３３…弁孔、２３４…弁座部、２３６…抜き側弁体、２３７…閉弁バネ、２４０…ベローズ、２４１…伸張バネ（２４０及び２４１は感圧部材を構成する）、Ｐｃ…クランク室内圧、Ｐｄ…吐出圧、Ｐｓ…吸入圧、Ｐｓｅｔ…設定圧。

Claims (5)

1. ハウジング内に区画形成されたシリンダボア、クランク室、吸入室及び吐出室と、
   前記シリンダボアに往復動可能に収容されたピストンと、
   前記クランク室内に回転可能に支持されると共に外部駆動源から動力を伝達される駆動軸と、
   連結案内機構により前記駆動軸に対し傾動可能且つ同期回転可能に作動連結されるとともに前記駆動軸と同期回転するときには前記ピストンを往復駆動するためのカムプレートとして機能し得る斜板と、
   前記クランク室の内圧を制御することにより前記斜板の傾角を制御して、前記ピストンの往復動作に伴う前記シリンダボアから前記吐出室への吐出容量を変化させるクランク圧制御機構と
   を備えた容量可変型斜板式圧縮機において、
   前記斜板の最小傾角（θｍｉｎ）は、吐出反力による角度復帰が確実に可能となる限界角度（θＢ）未満に設定されており、且つ、前記限界角度（θＢ）未満の傾角状態にある斜板を最大傾角（θｍａｘ）に向けて付勢する復帰バネが設けられており、
   前記限界角度（θＢ）未満の斜板が回転する際には、前記復帰バネの付勢力のモーメントが前記斜板の慣性乗積に基づく該斜板を最大傾角へ向かわせる回転運動モーメントと協働して前記限界角度（θＢ）未満から前記斜板を角度復帰することを特徴とする容量可変型斜板式圧縮機。
2. 前記斜板が前記駆動軸に対して直交するときの斜板の傾角を０°とした場合、前記斜板の最小傾角（θｍｉｎ）は０°又は該圧縮機の運転に必要な動力が傾角０°の場合の必要動力とほぼ等しくなる正もしくは負の角度に設定されていることを特徴とする請求項１に記載の容量可変型斜板式圧縮機。
3. 前記復帰バネは、小傾角状態にある斜板を該圧縮機の最大吐出容量の２％〜２０％の吐出容量に対応した正の角度（θｘ）に復帰させるまでの間は少なくとも、前記斜板に付勢作用を及ぼすものであることを特徴とする請求項１又は２に記載の容量可変型斜板式圧縮機。
4. 前記圧縮機の最大吐出容量の２％〜２０％の吐出容量に対応した正の角度（θｘ）は前記限界角度（θＢ）以上に設定されていることを特徴とする請求項３に記載の容量可変型斜板式圧縮機。
5. 請求項１〜４のいずれか一項に記載の容量可変型斜板式圧縮機及びそれに繋がれた外部冷媒回路から構成される空調用冷房回路であって、前記圧縮機の内部又は前記外部冷媒回路の途中には、前記圧縮機の吐出室と前記外部冷媒回路とを連通させる吐出通路を選択的に開放又は閉塞する逆止弁機構が設けられており、この逆止弁機構は、吐出室側圧力と外部冷媒回路側圧力との差圧が所定の圧力未満である限り、前記吐出通路を閉塞することを特徴とする空調用冷房回路。

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