HU229113B1 - Synchronous drive apparatus with non-circular drive elements - Google Patents

Synchronous drive apparatus with non-circular drive elements Download PDF

Info

Publication number
HU229113B1
HU229113B1 HU0401957A HUP0401957A HU229113B1 HU 229113 B1 HU229113 B1 HU 229113B1 HU 0401957 A HU0401957 A HU 0401957A HU P0401957 A HUP0401957 A HU P0401957A HU 229113 B1 HU229113 B1 HU 229113B1
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
fluctuating
rotor
amplitude
torque
drive
Prior art date
Application number
HU0401957A
Other languages
English (en)
Inventor
Witold Richmond Hill Gajewski
Original Assignee
Litens Automotive Woodbridge
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=26988561&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=HU229113(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Litens Automotive Woodbridge filed Critical Litens Automotive Woodbridge
Publication of HUP0401957A2 publication Critical patent/HUP0401957A2/hu
Publication of HU229113B1 publication Critical patent/HU229113B1/hu

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H55/00—Elements with teeth or friction surfaces for conveying motion; Worms, pulleys or sheaves for gearing mechanisms
    • F16H55/02—Toothed members; Worms
    • F16H55/17—Toothed wheels
    • F16H55/171—Toothed belt pulleys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/02—Valve drive
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/02—Valve drive
    • F01L1/022—Chain drive
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/02—Valve drive
    • F01L1/024—Belt drive
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/34—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift
    • F01L1/344—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear
    • F01L1/356—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear characterised by the provision of means for changing the timing of the valves without changing the duration of opening and without affecting the magnitude of the valve lift changing the angular relationship between crankshaft and camshaft, e.g. using helicoidal gear making the angular relationship oscillate, e.g. non-homokinetic drive
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/46—Component parts, details, or accessories, not provided for in preceding subgroups
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B67/00—Engines characterised by the arrangement of auxiliary apparatus not being otherwise provided for, e.g. the apparatus having different functions; Driving auxiliary apparatus from engines, not otherwise provided for
    • F02B67/04—Engines characterised by the arrangement of auxiliary apparatus not being otherwise provided for, e.g. the apparatus having different functions; Driving auxiliary apparatus from engines, not otherwise provided for of mechanically-driven auxiliary apparatus
    • F02B67/06—Engines characterised by the arrangement of auxiliary apparatus not being otherwise provided for, e.g. the apparatus having different functions; Driving auxiliary apparatus from engines, not otherwise provided for of mechanically-driven auxiliary apparatus driven by means of chains, belts, or like endless members
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B75/00—Other engines
    • F02B75/06—Engines with means for equalising torque
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/22—Compensation of inertia forces
    • F16F15/26—Compensation of inertia forces of crankshaft systems using solid masses, other than the ordinary pistons, moving with the system, i.e. masses connected through a kinematic mechanism or gear system
    • F16F15/264—Rotating balancer shafts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H35/00—Gearings or mechanisms with other special functional features
    • F16H35/02—Gearings or mechanisms with other special functional features for conveying rotary motion with cyclically varying velocity ratio
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H57/00—General details of gearing
    • F16H57/0006—Vibration-damping or noise reducing means specially adapted for gearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
    • F16H7/02—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members with belts; with V-belts
    • F16H7/023—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members with belts; with V-belts with belts having a toothed contact surface or regularly spaced bosses or hollows for slipless or nearly slipless meshing with complementary profiled contact surface of a pulley
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H9/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members
    • F16H9/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion
    • F16H9/24—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using chains or toothed belts, belts in the form of links; Chains or belts specially adapted to such gearing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L2810/00—Arrangements solving specific problems in relation with valve gears
    • F01L2810/03—Reducing vibration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L2820/00—Details on specific features characterising valve gear arrangements
    • F01L2820/01—Absolute values
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H35/00—Gearings or mechanisms with other special functional features
    • F16H2035/003—Gearings comprising pulleys or toothed members of non-circular shape, e.g. elliptical gears
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H55/00—Elements with teeth or friction surfaces for conveying motion; Worms, pulleys or sheaves for gearing mechanisms
    • F16H55/02—Toothed members; Worms
    • F16H55/08—Profiling
    • F16H55/084—Non-circular rigid toothed member, e.g. elliptic gear
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T74/00—Machine element or mechanism
    • Y10T74/19—Gearing
    • Y10T74/1987—Rotary bodies
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T74/00—Machine element or mechanism
    • Y10T74/19—Gearing
    • Y10T74/1987—Rotary bodies
    • Y10T74/19884—Irregular teeth and bodies

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
  • Valve Device For Special Equipments (AREA)
  • Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
  • Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
  • Pulleys (AREA)
  • Control Of Stepping Motors (AREA)
  • Gears, Cams (AREA)
  • Electrophotography Configuration And Component (AREA)
  • Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
  • Control Of Ac Motors In General (AREA)

Description

A találmány szinkronhajtás, főleg belső égésű motorok vezérműhajtásához, amelynek végtelenített hosszúkás hajtóeleme (10), valamint legalább első és második rotorjai (11, 12) vannak. A rotorok (11, 12) a végtelenített hajtóelem (10) kapcsolódó szakaszaival (15) való kapcsolódáshoz fogazással (16) vannak ellátva. A második rotorhoz (12) forgó terhelőegység (26) kapcsolódik. A rotor (11) a hosszúkás hajtóelemet (10) hajtó elrendezésben, a második rotor (12) pedig a hosszúkás hajtóelem (10) révén hajtott kapcsolatban van. A rotorok egyike nem-körkörös profillal (19) van ellátva. Lényege, hogy a nem-körkörös profilnak (19) a kinyúló és kevésbé kinyúló részeinek szöghelyzete a második rotor (12) viszonylagos szöghelyzetéhez és a nem-körkörös profil (19) excentricitási méretéhez képest úgy van megválasztva, hogy a nem-körkörös profil (19) a második rotor (12) számára ellentétes fluktuáló korrigálónyomatékot idéz elő, amely a forgó terhelőegység (26) terhelőnyomatékát (103) csökkenti, sőt kiküszöböli. A találmány szerinti eljárás szinkronhajtás működtetésére való, amelynél a hosszúkás hajtóelemet először kapcsolatba hozzuk az első és második rotorokkal, meghajtjuk a hosszúkás hajtóelemet (10) az első rotorrral, valamint meghajtjuk a második rotort (12) a hosszúkás végtelenített hajtóelemmel (10). Lényege, hogy a második rotorhoz (12) a nem-körkörös profil (19) révén olyan ellentétes fluktuáló korrigálónyomatékot (104) alkalmazunk, amellyel a forgó terhelőegység (26) fluktuáló terhelőnyomatékát (103) lényegében kiküszöböljük.
.ábra
(100418/MJ-dk) Átdolgozás az £P í 448 916 81 alapján
NttÖZAT .......
SZINKRONHAJTÁS ΝΈΜ-KŐRKŐRÖS' HAJTO'ELEMEKKEL
A. találmány tárgya s-zinkronltajtós, valamint. eljárás ilye» szinkroidsajtás kialakításúm és müködtetésóto. A talö láimány szerinti megoldással a mechanikai vibrációk kiküszöbölhetők, ác legalább is jelentős mértékben csökkenthetők, és a találmány főleg belső égésű motorokhoz alkalmazható.
Különböző .szinkrmh&jtásokat, igy például szijhe-vederes vezémtii hajtórendszereket széles körben alkalmaznak gépjármüveknél, valamint különböző ipari berendezéseknél. öépjánnövekuél például a vezérmáhajtáshoz szíjakat vagy láncokat. használnak arra, hogy forgassák a bütykös vezőrtengslyt, amely azatás nyitja, illetve zárja a beömlő és a kiömlő szelepeket- ügyéi? segédberendezések, így például vfo»Zsvaítyúk, üzemanyag-szivattyúk, generátorok és hasonlók is hajthatók egyazon, szíjlievedeerel vagy lánccal·.
Mint ismeretes, a belső égésű motorok különböző mechanikai vibrációkat keltenek a működésűk közben, és ezek a vibrációk általában átadódnak a vezértsüfcajtás hajtószíjára vagy hajtótoeára. Különösen intenzív vibrációforrásként szerepeinek a beömlő és a kiötölő szelepek, valamint maguk a vezéríengeiyek (bütykösreegeivel), .20 -amelyek nyitják, illetve záriák ezeket: a beömlő és kiömlő szelepeket, A -beömlő· és kiőmié szelepek nyitása és zárása olyan típusú vibrációt keli, amit- .a szakmában általában „torziós -vibrációnak” vagy „torziós lengéseknek” is neveznek. Ha ezeknek a vibrációknak a frekvenciája megközelíti a vezéradfejtás őo frekvenciáját, akkor a rendszer rezonanciába jön. ilyen rezonancia esetén viszont a torziós vibrációk és a húzó- feszültségek változásai elérik a maximális- értékeket.
Mint a flexibilis mechanikai szerkezetek általában, a vezérmühajtás részéi képező végtelenített. hajtószíjak és hajtó láncok különösen érzékenyek a mechanikai vibrációk káros hatásaira. A mechanikai vibrációk ugyanis a vezérmőhajtás hajtószíján vagy hajtolárteán keresztül átadódva változásokat idéznek elő a hajtólánc vagy hajtószíj feszítésében, ami viszont fokozott kopással tórbai, következésképpen csökken a hajfoszh vagy hsjfoláns élettartama·. Továbbá, az ilyen vibrációk okozhatnak vezéxmü-ldózítésí hibákat, valamint előidézhetnek jelentős
3Ö zajképzödést is.
A vibrációk csökkentésének hagyományos technikái szerint egyrészt megkísérelték a hajtólásc vagy -hajtószíj előfeszifését növelni, másrészt a vezértengeiyt .ieiígéscsillapftókkaí látták el, és a vezértengeíy lengéscsillapítói vibráeiőeinyeló gumi vagy szilikon ágyazásokat képeztek: a vezértengeíy számára. A gyakorlati tapasztalatok azonban azt mutálják, hogy h-a növelik a hajtószíj vagy bajtóiánc slőfosziíését, akkor-ezzel óhatatlanul nő a zaj35- szistt, másrészt csökken a hajtószíj vagy hajtőlánc hasznos élettartama. Továbbá, a bütykös tengely leagéscsillaΦ ««φφ * ΦΦ χ •-y ««φ φ X * » φ φ«« φ φ « φ φφ« «φφ pitőmk beépítése ugyancsak nem vált be, mivel ezek egyrészt: költségesek, másrészt a vezérre óhajtásnál általában kellő beépítési tér sem áll rendelkezésre,
A DO-A-1952Ö508 sz. szabadalmi leírásban (jogosult Andi AGi olyan végtelenített szijhaitásí ismertetnek belső égésű motorhoz, .amelynél a vezénnőhajtás hajtószíja két hajtott szíjfárosán van átvetve, amelyek a motor vezértengelyéhea kapcsolódnak, valamint egy hajtó szijtárcsa a motor föteagelyéhez kapcsolódik.
A fenti megoldásnál megkísérelték a szíjhgjtásnál képződő torziós lengéseket csökkenteni. Esnek érdekéfeeo járulékos torzió» vibrációt keltettek, atnelvnek .segítségével a kritikus rezonsnciaponfoí el akarták tolni olyan lartományhan, ahol az elviselhető, vagy sem okoz zavarokat. A fenti megoldásban a torziós vibrációkat „körtől eltérő alakú” szíjíárcsávs! érik el, amely g bütyköstengelyen lévő szíjíárcsák egyike. A körköröstől eltérő szípárcsa négy kiemelkedő résszel rendelkezik, valamint négy olyan· hemélyedő résszel, amelyek szabályos távközökkel vannak elrendezve a szijtárcsa kerülete mentén,
A fenti leírás szerint a szijíárcsa profiljának változásai a hajtó szijíárcsák bemenő és kimenő szijszakaszain csavarásokaf idéznek elő a vezérmüszífban, amelyek a belső égésű motor dinamikájától függően összeadódnak, ezáltal eltolják vagy kiküszöbölik a kritikus rczonancfetartományt.
A fenti írat ábráján grafikusan: szemléltetik a vezérmúhujfás; torziós lengéseit a vezérműtengely szőgel&rduiásafoak függvényében, viszonyítva a főtengely fordukuszsmához. Ezen a diagramon a teljes amplitúdót mutatják, valamint a másodteadö domináns vibrációt és a negyedrendű, lényegesen kisebb vibrációkat is.
A körtől eltérő alakó szíjtárcsa. cxcsntrlcitásának értékére· egyetlen példát ad a fenti irat, de semmiféle kiíanhást nem tartalmaz arra vonatkozóan, hogy miként kell megválasztani ennek az excenlrfohásnife az értékéi, valamint hogy miként keli tájolni a körtől eltérő alakú rotornak a többi rotorhoz képesti viszonylagos szöghelyzetét egy bizonyos típusú motor adott üzemi feltételeihez, egy adott típusé hajtőszijhoz: és egy adott, típusú terheléshez. A fenti írat szerint a javasolt megoldással az volt a szerzők célja, hogy a hajtószíjban: keletkező torziós vibrációkat kezeljék, és ne»! pedig az,· hogy magát a .nemkívánatos vibrációk forrását szűntessék meg.
A JP-Ő2-I92070. sz. irat (Japán Patent Buiíetín HEf 1-95538. szántában, 1987; jogosait: Hsíaso és Tsat-'Mltsubsshi) ismertet olyan fészültségkiegyenlhő haitőszerkezetet, amelynél hajtott szijtárcsa, forgómozgását hajtott szijtáresának. végtelenített hajtőszíjsn keresztöl adja át belső égésű motor vezérműbapásában. Itt olyan elrendezést ismertetnek, amelynél a butyköstengeiy fogazott szíjtáresáját ovális vezérmfeajtó fogaskerék hajtja, amely a belső égesd motor főtengelyével van kapcsolatban. A hajló szijtárcsa (fogazott tárcsa) ovális alakú, hogy a hajtószíjban feszhltségválfozásokat okozzon, mégpedig oly® fázisban, amely ellentétes s belső égésű motor forgása révén a hajtószíjban fellépő eredeti feszültségv&teáshm képest,. A hajtószíjtárcsa úgy v» elrendezve, hogy az a szíjhajt-áshan elvan feszühségváltozásí idéz elő, amelynek fázisa éppen ellentétes a hajtószíj: meglő vő I eszű It ség .változásával.
Az ovális hajtó fogaskerék tehát feszöUségkjegyenliiő egységként működik a fenti irat szerint, mivel az kiegyenlíti a hajtószíjban fellépő feszültségeket. A fenti irat egyik ábráján olyan grafikon látható, amely diagramban szemlélteti a vezérmti rsyotnatéfca következtében fellépő feszültséget, valamint azt a feszültséget, amelyet s fésziíéskiegyerdiíö szerkezet idéz elő .(azaz maga az ovális hajló fogaskerék),. és a két feszültséget azonos ériékkeí,. de ellentétes fázisban szemléltetik.
.♦♦**· ♦ « M<
X « « * ♦ * ♦ XX
Λ - χ* * * *♦
A feníí iratban azonban nincs semmiféle kitasrltás arra, hogy miként batórozható meg az ovális hajtó szijtárcsa, azaz a fogaskerék excentricríásásak mértéke, sem pedig arra vonatkozóan, hogy milyen viszonylagos szőgbeiyzofoen rendezendő el a hajtó szgtárcsa a vezórtengély szíjtórésájához képest
Továbbá, a ΌΗ 9-73581. sz. japán szabadalmi 'bejelentésben (Japán Szabadalmi Közlöny HB1 1Ö.2Ö6568. szá5 ma, 1997; jogosult; Knbo/feíitsabisbl) már emlttésm kerüli, de később a JP 62-19207? (H£í 1-95538.) sz. irat bejelentője később tesz arról etnIllést, hegy az ovális fogaskeréknek a vezértengely fogaskerekeként történő s.1kalmazása egy sor nehézséget vet fel, és egy sor problémával jár, éppen azért nem javasolja alkalmazását.
A DE-A-1952ÖSÖ8 (Andi AG) olyan szifoaonhajtásí ismertei, amelynek kapcsolódásra alkalmas szakaszokkal ellátott végieletúréd hosszúkás hajlóeleme van; továbbá több -rotorja van, ezek közül legalább első és második
W rotorjai vannak, az első rotor a végtelenített hajtöelsnr kapcsolódó szakaszaival való kapcsolódáshoz togazással van ellátva, a második rotor hasonlóképpen a végtelenített hajtóeletn kapcsolódó szakaszával összekapcsolódásra képes fogazassál van ellátva; a második rotorhoz, forgó terhelőegység kapcsolódik; a hosszúkás hajtódom az első és a második rotorral van kapcsolatban; az első rotor a hosszúkás· hajtóelemet hajtó elrendezésben, a második rotor pedig a hosszúkás hajtöeism réven hajtott kapcsolatban van, valamint a rotorok egyike nem-körkörös profillal rendelkezik, amely legalább két kinyúló résszel és azok közőst kialakított mélyedésekkel rendelkezik; ahol a forgó terheíőegység a forgatása, során perhsMktssafi változó tethsiőnyomatékot szolgáltat.
,A jeltett találmány első aspektusa értehnébenaz |, igénypontban felsramlí jellemzők szerinti szíakronhajtást valósítunk meg..
A találmány szerinti szinkronhajtás előnyös kiviteli alakjánál a nem-körkörös profil a nem-körkörös profitál el20 látott rotorhoz kapcsolódó hosszúkás hajtóelem szakaszainak periodikas nyújtása és összenyomása, révén ellentétes íhikítiálo kmtigálőnyomatékot előidéző kialakítású. A hosszúkás hajlóelstrmek - a netn-körkerös profillal ellátott rotor feszíted oldalún - hajló szakaszai varrnak kialakítva, valamint a sent-fcörkörós prolii szőghelyzeíe azon szőghelyzetoek ± 15ft-os (előnyösen :i: 5a-os) tartományán beiül helyezkedik el, amely szöghelyzetben a hajtő szakasz maximális oyúlásó, és ez egybeesik a forgó terheíőegység maximális fiataáló terhelőnyonrsréki helyével,
Előnyösen a nem-körkörös mohi szöghelyzete a hajtó szakasz maximális nyúlásához megtéleiöen van megválasztva, ez lényegében egybeesik a forgó terheíőegység maximális fluktuáló terhelőnyotnatékof kifejtő szöghelyzetével.
A találmány szerinti szJnkronhagás eélszerö kiviteli alakjánál a nem-körkörös profil exccolrfekásának «festéke úgy vart megválasztva, hogy & fluktuáló korrigálöayosnaték amplitúdója a iktktuálő ierhefonyomasék amplitúdójának 7{M18%-a közötti tartományába (előnyösen annak 90-100%-« közötti tartományába;); esik a szinkronba^ íás előre meghatározott és beállított üzemi kötühséoyenfel.
Célszerűen a ímkfoáíő korrigálósyomaték amplitúdója lényegében megegyezik a fluktuáló ferheíőnyomaték anipiitúdójával,
A jelen leírásban - hacsak ezt külön nem említjük - a „periodikusan változó paraméter amplitúdója” kifözezés alatt mindig teljes csúcstól csúcsig terjedő amphiúdót értünk.
Amint a tbrstiekhöl kitűnik, a találmány szerint a w® körkörös profil excentricitásának mértéket a forgó serbelöeg-ység változó törhelőnyosnafékáusk &inpiitúdpjáíói függően határozzuk meg. Bizonyos elrendezéseknél a változó tsröelönyomaték amplitúdója lehet lényegében konstans, más ekendezáseknél viszont a változó terhelőnyomaték amplitúdója is változhat
Abban az esetben, ha a változó temelőnyomsték amplitúdója állandó, akkor az exeentricitás értekét, a váltakozó terhelöuyoraaték lényegében állandó amplitúdójának -megfelelően határozzék meg. Ha viszont a változó terhe·· iőuyomaték amplitúdója változik, akkor annak azt az értékéi, amelyet az exeentrieliás értekének meghatározásához figyelembe veszünk, az üzemeltetési feltételeknek megfelelően választják meg, mégpedig azon üzemeltetési feltételek figyelembe vételével, amelyeknél a nem kívánatos vibrációt csökkenteni akarjak, vagy teljeses ki akarjak küszöbölni.
Például, ha a forgó terhelőegység változó texhelőnyeísatéka változik, akkor az exeentricitás meghatározható a változó terhelönyomaték azoo'ajophrádejáaak figyelembe vételével, amely az adott üzend föltételeknél maximális, vagy például meghatározható a berendezés természetes mzonancia-írökveneiáaál.
Például dízelmotorok esetében a vibrációk szempontjából leginkább problemadkus tartományként -vehető figye15 lembe az az üzemállapot amelyben az üzemasyagszívattyó maximális mennyiségű üzesnanyagoi szállít. Ilyen körülmények között az excentricltást az ebben az üzemállapotban mérhető változó terhslönyomték amplitúdójának megfelelően baiározzuk meg. Hasonlóképpen a benzinüzemű belső égésű motoroknál a leginkább problematikus üzemállapotnak tekinthető- a vezénuöhajtás természetes rezonanciájának tartománya, éppen ezért ilyen esetben az. exeentríeiíást ezeknek az üzemállapotoknak megfelelően határozzuk meg.
Feltételezzük, hogy a találmány szerinti megoldás a belső égésű motorokon túlmenően sokfele· alakban kivitelezhető szifikrofshítjiáskésí. Továbbá, a nem-körkörös profil alkalmazható- hasonló céllal különböző más berendezésekben is.
Példaként -említjük, hogy nem-kórkórös profil alkalmazható az első rotoron- (amely hajtja a hosszúkás hajtóele· meí) és/vagy a második rotoron (amely a hosszúkás hajtóeíem révén vast hajtva) és/vagy a harmadik rotoron (például a gyújtással kapcsol atban lévő rotoron), amely ugyancsak a végtelenített hajtőelehünel van kapcsolatban,
A találmány szerinti megoldást azonban főleg belső égésű metódust; javasoljuk, és az első rotor magában foglalhatja .a forgaöyústerigely fogaskerekét. Bizonyos elrendezéseknél -a belső égésű motor lehet dízelmotor és a forgó terhelöegység magába® foglalhatja a forgó üzemanyag-adagoló szivattyút. Amint arra már fentebb atal30 mák:. Ilyen elrendezéseknél eljárhatunk ügy, hogy a nem-körkörös profil excentricitásának mértéke megválasztható a változó nyomatéknek megfelelően, amelynek amplitúdója lényegében megegyezik a változó terhe iönyomatékka-i, ha azt -az üzemanyagszivattyú maximális .szállítási üzemállapotában határozzuk meg. Más elrendéseknél -a belső égésű motor lehet benzinüzemű motor, és ilyen esetben a forgó terhelőegység lehet maga a \ ezértuú,
A nem-ködeörös; profil szöghefyzetének meghatározásakor a találmány érteimében célszerű figyelembe venni a profil különböző referencia paramétereit, valamint a rotor azon üzemi paramétereit is. Bizonyos elrendezéseknél a nem-körkörös profilnak legalább kél nífcrenciasagara van, -ezek. mindegyike a nem-körkörös profillal ellátóit
-5φ φ*»« *<
*« * * φ * * φ * ♦ * φφφ ** «'
Φ φ φφ φφ rotor- középpotííjából indái ki és keresztülhalad a aem;-körkörős profil kinyáló részének középpontján. Továbbá, a nem-kőrkörős profil viszonylagos szögivdyzetét mindig a nem-körkörös profillal ellátott rotor „refetenciairáiiyára” vonatkoztatva határozzak meg. Ez a „reforencialrány” leket, pékiául -a terhelöerő iránya, amely a doszszókás bajtóefomaek a. rotorral való kapcsolódásától eredhet.
A nem-ködíörös profil szögtólyzete égy van megállapítva, hogy ha a forgó terhelőegység váltakozó terhelőnyomaték» maximális értékű. akkor a reféretíclasngár szöghelyzete célszerűen 90® és 1 Sík közötti tartományban van, a. retesreaeiairánytöl mérve, amelyet a neni-körkörős profil rotor forgásirányában veszünk lel.
Célszerű az olyan kivitek amelynél ez a tartomány 130 és 149® közötti.. Még inkább előnyős, ha a .te-tetenciasugár szöghelyzetének ériéke lényegében 135° a referenciairánytól mérve, amelyet azon rotor forgásirányába ve10 szünk .fel, amelyen a nem-körkörös profil van kialakítva.
Megjegyezzük, hogy a nem-körkörös profil különböző kiviteli atekjai tehetségesek, például alkahnazhatiinfc lényegében ovális profilt, vagy olyas profilt, -amelynek, három vagy négy kinyúló része vas, és ezek előre meghatározod helyeken vannak a rotor kerülete menten elrendezve. A profil megválasztása tmadenkor függ a szinkronhajtás egyéb szerkezeti részeitől. Példaként említünk alább néhány tehetőséget.
A belső égésű motor tehet négyhengeres· soros elrendezésű, és a vezmtengely fogaskereke lehet ovális- profilú. A négyhengeres soros motor esetében .a vezértengely fogaskereke lehet lényegében négyszögletes kontúrral readelkezó profilú, A négyhengeres soros snotor «setében a vezértengeíy fogaskereke leket lényegében négyszögletes kontúrral rendelkező profilú és .a . könyökőstengely fogaskereke lehet ovális kontűrű profil lal rendelkező. Háromhengeres soros belső égésű motornál a vezértengely fogaskereke lehet lényegében imromszög-kemúros pro20 filú, és bashengeres soros belső égésű motornál Is a vezértengeíy fogaskereke lehet: lényegében háromszőgkontóros prefiln. Hathengeres· Vő-os belső égésű motor esetébeit s vezértengeíy fogaskereke lehet lényegében háromszög-alakú kostánál rendelkező profilú. Nyolchengeres VS-as belső égésű ntomr esetében a vezértengeíy fogaskereke tehet lényegében négyszögletes profilú. Káthengeres belső égésű motor -esetében viszont a vezér» tengely fogaskereke ovális kontúr» profillal látható el.
A találmány szerinti megoldás·különböző-kivitelemét általában a profilok kinyúló és hemélyöfo részei lényegében azonos méretűek, és ezek formázzák valójában a szabályos, de nem-körkörös pro®.
Megjegyezzük azonban, hogy a kiküszöbölendő torziós vibrációktól függően adott esetben nem-szabályos profilt is alkalmazhatunk. Továbbá, a profil kinyúló részei - amist arra lentebb már átallunk - magában foglalhat fő kinyúló részeket és kevésbé kinyúló, illetve viszonylag bemélyedő- részeket.
Adott esetben a nem-körkörös profil nsagáhau .foglalhat járulékos, de kevésbé kinyúló részeket, ezek viszonylag kisebb méretűek, mint a fo kinyúló részek. Ezek a kevésbé kinyúló részek alkalmasak arra, hogy járulékos (szekunder) Öiíkíöálő korrigálónyomstékot képezzenek a második rotoron kifejtett nyomatúkban, mégpedig azzal a céllal, hogy csökkentsék vagy lényegében kiküszöböljék: a járulékos változó terheiőttyomatékokat, amelyeket a .forgó- fefiteiöegység kelt, különösen pedig,, hogy csökkentsek vagy lényegében kiküszöböljék a negyedrendű fiokteáló lerhelőnyomatékokat, atnelyek a forgó terhelőegység hatására lépnek lei.
φ*
-Φ X♦ ♦ Φ φ φ <
Φ X Φχ ί *
X Φ » φ
5« ΦΦΦ **♦
Úgy .gondoljuk, hogy a találmány szerinti berendezés működtetésével kapcsolatban adott ismertetés a találmány szerinti eljárások -isjnertetése szempontjából is. figyelembe veendők (nevezetesen a -szlnkronhajtás működtetési eljárása ismertetésénél, vagy a találmány szerbíj semkrenhajtás kialakítási d.júrró;h)ái} és fordítva.
A találmány szerinti egyik eljárás a fentiekben ismerten szinkronhajtás, főleg vezérműbsjtás működtetésére va.5- ló, amely kapcsolódó -szakaszokkal rendelkező végtelenített hosszúkás hsjtóelérneí, és rotorokat, azaz legalább első és második rotorokat foglal magában, ahol az első és a második rotornak a hosszúkás hajtóelem kapcsolódó szakaszaival kapcsolódásba hozható fogazata van, valamint a második rotorral összekapcsolt forgó fofoslőegysége van- A -rotorok egyike nem-körkörös profillal rendelkezik, ennek legalább két kinyúló része és legalább két, váltakozva elrendezett, viszonylag kevésbé .kinyúló részei vannak, A forgó terhelöegység a forgatása köz10 ben periodikus fluktuáló. terbelőnyomaíékof idéz -elő·. Az: eljárásnál a hosszúkás hajtóelemet először kapcsolatba hozzak az első és a második rotorral, ezutúc meghajtjuk. a hosszúkás hajlóelemet az első rotorral, valamint meghaljuk a második rotort a hosszúkás végtelenített hajtóelemmel. Lényege, hogy a második rotorhoz a nemkődcorös profil révéh olyan ellentétes fluktuáló korn-gálónyomatékot alkalmazunk, atneílyel a forgó terbelőegység fluktuáló feritélőnyomafékát csökkentjét, előnyöset? kiküszöböljük,
A találmány szerinti eljárás tehát magában foglalja azt a lépést, hogy a hosszúkás bajtöelémet átvetjük az első és második rotoron, majd a hosszúkás hajtóeíemet meghajtjuk az első rotorral, ezótán a második rotort fueghajúuk a hosszúkás hajtóelemm&l, majd a második rotort nem-körkorös profil révén alkalmazva olyan ellentétes értelmű fluktuáló korrigálónyomatékot hozunk létre, amivel hatásosan csökkentjük, sőt előnyösen lényegében megszüntetjük a forgó terhelőegység áhai keltett Snktaáló· terhelőnyomatékok
A találmány szerinti másik eljárás szh-kro-fosj-ás kialakítására való. Á jelen találmány másik aspektusa az Sí), igénypont -szerinti, sritskronhajtás megvalósítására szolgáló eljárás.. Ennél az eljárásnál összeszereljük a szerkezeti részeket, nevezetesen végtelenített hosszúkás kapcsolódó szakaszokkal ellátott hajtódeute·. és a többi rotort, ezek legalább első és második rotorokat foglalnak magukban. Az első és a második rotornak -olyan fogazata van, amely a hosszúkás hajtóel.et» kapcsolódé szakaszaival kapcsolódásba hozható. Ezeket) sűímenően, forgó terho.25 főegysége van, amely a. második rotorral van kapcsolatban. Az eljárás további lépéseként a hosszúkás hajtó szerkezetet kapcsolatba hozzuk az első és második .rotorokkal.. Ennék során az első rotort úgy rendezzük el. hogy az hajtsa a hosszúkás h&jtóelemet, a. második- rotort viszont úgy rendezzük el, hogy azt a hosszúkás hajtóeíets hajtsa. A rotorok egyiket nem-kőrkőrős proliik1.) latjuk el, amelyoek legalább kél kinyúló része, valamint váltakozva elrendezett, kevésbé kinyúló további részei vannak. A forgó tcrhelöegység forgatása közben periodi30 kas fluktuáló terhelő nyomatéket idéz elő. A tslálmány szerinti eljárás lényege, bogy meghatározzuk a nemkörkörös profil kinyúló és kevésbé kinyúló részeinek a viszonylagos szőgheíyaetét a második rotorra ható periodikus fluktuáló torheifinyomafék szöghelyzeishez képest. Továbbá, meghatározzak a nem-körkörös profil excentrieitásának mértékét oly értelemben, hogy a második rotorhoz alkalmazott -nem-körkörös profil révén céltudatosan olyat) ellentétes értelmű és nagyságú .fluktaálÓ kerrigálönyonmíékoí hozunk lésre, amellyel a forgó ter35 helőegység fluktuáló terhelőnyomatékát számottevően csökkentjük, vagy lényegében megszüntetjük.
A tslálroítóy szerinti eljárás célszerű foganatosítás? módlúnúi a nem-körkörös profilt úgy rendezzük el, azaz úgy tájoljuk, hogy ~ a nem-körkörös profillal ellátóit rotorral kapcsolódása közben - az általa .létrehozott eilemétes fluktuáló korrigálónyostnafék a hosszúkás hajlódéin szakaszait periodikusan nyújtsa, illetve nyomja össze·. A
A * * <» ϊ A' \ r*· ,
ΦΦΦ «
*»* » hosszúkás kajtóeisnjet ehhez ágy alakijuk ki és rendezzük el, hogy a neni-körketős profillal eilátoü rotor és' a n;ásodik rotor közöni .hajtó szakaszokkal remtelkeazé-k. Ezt a hajtó szakaszt a tem-kőskőrős profillal ellátott rotor föszfiett oldalán rendezzük el. Ezután meghatározzuk a nem-körkörös profi! kinyúló és kevésbé kinyúló részeinek viszonylagos szögWyzctét, mégpedig a nenr-kikkösús profil szöghelyzetének tájolásával, amely töftóa5 bet a·. LS’-bim ahhoz a szöghslyzeíhez képest, amelyben a hajtó szakasz. maximális nyúlása egybeesik a forgó terhelőegység -fluktuáld terhelőnyommékának maximális: értékével.
A találmány értelmében előnyős az olyan feganstositási mód, amelynél a aem-körkörős profil evcentrieitásának mértékét a kővetkező lépésekkel határozzak meg:
fi) megmérjük a forgó terhelőegység Euktuálö íerhelönyoniatékának amplitúdóját a sainkrorshaítás üzemi K) körülményeinek előre meghatározón éPékeinék (ii) kiszámítják. a itajtó szakasz periodikus nyúlásának és összenyomásának szükséges amplitúdóját a következő képletből;
Γ ? — ..........
r-F ahol
L - a hajtó szakasz periodikus nyújtásának és összenyomásának amplitúdója;
T - a forgó terhelőegység fluktuáló terhelönyomatékénak amplitúdója a szinkrorsbajtús előre megbatározott üzemállapotában;
r a második rotor sugara;
a'F k - a hosszúkás hajtoelem merevség! tényezője, amely f»eghatáro2ható a k - --···.·· képletből, ahol c?L db az az erő, amely szükséges a. hosszúkás hajtőé lem hosszának dl. hossz» vekedésébez;
(iii 1 empirikusan léireitozsuk as alábbi értekek sorozatát és ezeket rögzítjük, nevezetesen (aj a nem-körkörös profil kinyúló és kevésbé kinyúló részeinek a körtől való eltérési adatait, valamint (b t a hajtó szakasz periodikus nyúlásának és összenyomásának eredő amplitúdóját;
(ív) ki választjuk a fenti adatokból a megfelelő- eveentrichásí, hogy a hajtó szakasz periodik as nyúlásának és 25 összenyomásának előirt amplitúdójához a megfelelő exeentricitást biztosítsuk.
A találmány alapja az a fölismerés, hogy a szmkroamlí hajtórendszerben a torziós vibráció csökkentése vagy kiküszöbölése .a legegyszerűbben úgy oldható meg, ha a rotorok egy ikén nem-körkörös profilt .speciálisan alkalmazunk, amelyet pedig úgy alakítunk ki, hogy a terhelőegység változó ferhelőnyotuatékát hatásosan csők30 kerítse, sőt kiküszöbölje (ahelyett, hogy -csökkentené vagy kiküszöbölné a végtelenített hajtóegység változó feszítését, amim az gyakori törekvés volt a technika állása szerint).
·«*'» ο ♦* ♦ ** * * * ’ ~ b ~ ♦«♦♦*·* **♦ * « φ * ♦ * ♦ Λ 9 * »«« ΦΦ *»♦ ** ♦* *” **
Felismertük s célirányos kiséricíeink sorún, hogy a végtelenített hosszúkás hajtóelemben fellépő változó feszültség fontos ahhoz, hogy a terhelőegység változó terhelőnyomaíékáí csökkenhessük,'vagy klhifexöbőlhessük. A jelen találmány tehát lehetővé teszi a torziós vibráció forrásának csökkentését, sör kiküszöbölését, ahelyett hegy a csupán a hosszúkás hajtöetóntei lévő feszítés változásának kiküszöbölésével a csavaráss hatásokat próbálja ó meg kedvezőbbé tenni ( lásd fentebb, a technika állásának ismertetése).
felleltél a technika állásából · amint azt fentebb is már albxnertök már ismert maga a nem-kőútőrös profil alkalmazása a szinkronizált hajtószerkezeíek egyik rotorjánál, a hagyományos megoldások alkotói nem ismerték lei az exeentriciíás mértékének, valamink a netn-körköfös profil kinyúló és bemélyedö részel tájolásának jelentőségéi, éppen ezért ezek szöghelyzeiéttek: elrendezése a technika állása szerint még nem hozhatta meg a kávást
ÍO eredményt.
Példaként említjük, hogy egy tipikus belső égésű motorsáé ha az exeenirielíást ügy választanánk meg, hogy az lehetőleg egyenlítse ki a hajtószíjban lévő feszültséget, a technika állása szerint, akkor az exeensicitás túl nagy lesne ahhoz, hogy a terhelöegységben lévő torziós vibrációt kiküszöbölje. Egy tipikus belső égésű motornál a rezonancia-frekvencia 2000 és 25Ö0 fordulatszám/pere kozott van. Fia tehát a nem-kőrkorös profil excenírfeitá1:5 sál úgy választanánk meg, hogy a rezonencisíarlományban a hajtószíjban fellépő mindenfele feszűltségválíozást kiköszőböljüsk, akkor a hagyományos megoldások értelmében az excentricitás sokkal nagyobb feszültségnél fenne beállítva, mint szükséges lenne almoz, hogy a vibrációt kiküszöböljük, Az ilyen elrendezés pedig fokozod kopást idézne elő a hajtószíjban: és a fogaskerekeken, valamint a hajtórendszer egészében nem fenne képes csökkenteni a vibrációst.
Figyelembe véve a technika állása szerfal egyéb elrendezéseket, amelyek a fentebb említett hiányosságokkal rendelkeztek, a kísérleteink során felismertük, hogy szakítva az eddigi gyakorlattal, meglepően fontos szersrpotsi a nem-körkörös profilnak a megfelelő viszonylagos szoghelyzetbe tájolása ahhoz, hogy pontos kapcsolatban legyen a vezérlési időzítéssel - a terhelőegység. teííwlőnyomatékában. fellépő fluktuációk legyőzésében.
A technika állása szerint a nesn-kerkőrös profil tájolása és a forgó terhelőegység változó terheiőayomatekának az Időzítése a hosszúkás hajtóeíem kaifoszáráaak nyúlásától és zsugorodásától függően volt meghatározva, mégpedig az első ás a második rotorok között, az első rotor feszíted oldalán. Λ leginkább célszerű elrendezés viszont a találmány értelmében éppen az, ha a rsem-körkőfos profil viszonylagos szőghelyzetét a hosszúkás hajtődéin hajtószárának maximális nyálasától függően választjuk meg, ez pedig célszerűen éppen egybeesik a forgó totóelőegység változó terhelőnyotnatékátiak csúcsértékévek
A kísérleti tapasztalataink azt nsutabák, hogy találmány szennti megoldás révén lényegesen lecsökkenthető a vibráció, ha ezt a viszonylagos ssöghelyzet-beállitásí & 15v-os, előnyösen *. S'-os tartományon belül végezzük.
Ezzel szemben a technika állása szerint a aete-köiköros profil exeentrieitását a hosszúkás hajtöefem feszítéséhez képest próbálták: meg beállítani. Azonban a tipikus belső égésű motornál a hajtószíjban a maximális feszítés változik az Időzítéstől függően, mégpedig a fordulatszám-fertomáuynak megfelelően, amelyet éppen vizsgálunk,
Tipikusan a hajtószíj maximális feszítése tikkor lép fok amikor a motor a rezonaítóta-ltekvendának megfelelő szögheíyzethea van, de ez bekovétkezhet a hagyomás elrendezésnél a rezouaneía&ekvencia alatti, vagy a ciklus utolsó részében a rezonanefeállapot folotti ffekveaciaíartómársyhsn. így tehát, a technika állása szerint attól függően, hogy müven feltételeket választunk a hajtószíjban lévő feszültség csökkentéséhez, a nem-körkörös profil «· exeentiickásámik az időzítését váfasizthatjak a célszerű helyzet előtt vagy után Is, a ferhelőegységben fellépő fluktuáló torhelőnyomatok csókkeatése végett
Összefoglalva fojeleofoeto, hogy a jelen találmány a nem-körkörös profil ezcentrioitásának és vssxouylagos szöghelyzeíhen való tajolásáBak olyan eredeti, egyértelmű és céltudatos meghatározását segíti éld, amivel a terheloegységben föllépd flnktoálö terhelőnyomaték hatásosan kiküszöbölhető, de legalábbis jelentősen csökkeniitefo.
A találmányt részletesebben a csatok rajz alapján tsn'terteíjük, amelyen a találmány szerinti megoldás néhány példákértti kiviteli, alakját tüntettük fel, A rajzon:
• az L ábra a találmány szerinti; szinkrenhrtjíás első példaként! kiviteli alakjának vázlatos nézete, amely belső égésű motornál felszerelt gépjárműhöz való;
♦ a 2, ábra az 1, ábra szerinti megoldás részlete, nevezetesen a főtengely fogaskerekének viszonylag nagyobb léptékű homloknézcte;
♦ a 3. ábra a íafáhnány szerinti szinkronhajtás második példaként! kiviteli alakjának vázlatos nézete, amely hengerfej felötií kettős vezértengeilyel rendelkező motorhoz való:;
« a 4a, ábra egyetlen hengerfej fölötti vezértengeilyel rendelkező belső égésű motor vezértengelyének a fluktuáló terhelőnyomatéká: grafikusan szemlélteti, valamint azt a fluktuáló komgálönyotuaíékot, amely az 1. és 2, ábrák szerinti megoldás főtengelyen aikahnazoti fogaskerekén lép fel a görbék mindegyike egy főtengely kötitlfordulásra vonatkozik;;
« a 4b. ábrán diagramban szemléifetttik a llnktnáló ferhelönyoraatékot, amely a kettős felső vezértengelyes belső égésű ntotor beömlési vezédöőütykétöl kezdődően emelkedik, valamint ugyanitt szemléltettük a fluktuáló terhelőnyomstékot, amely a kipufogó vezérbötyoktől nő, továbbá szemléltettük a fluktuáló korrlgásónyomeíékot, amely a főtengely fogaskerekén lép fel a 3, ábra szerinti kivitelnél; a görbék mindegyike egy főtengeiyfordulatra vonatkozik;
• az 5a-5d, ábrákon a találmány szerinti főtengelyt és vezértengeíyi fogaskerekek négyhengeres és haromhertgeres motorokhoz való változatait szemléltettük vázlatosait;
♦ a öa-őd. ábrákon a hathengeres, nyolchengeres és hathengeres motorokhoz alkalmazót! találmány Szerinti főtengelyi és vezéríengelyi fogaskerekek különböző kombinációi láthatok nézetben;
·♦ a 7a. ábrán diagramban szemléltettük belső égésű motor torziós vibrációjának mértékét különböző fordnSatszámoknál, ahol a függőleges tengelyre a torziós vibráció amplitúdóját a vezértengely forgásszögének függvényében, a vízszintes tengelyre pedig a motor fordnkttszámát mértük föl: a diagram önmagában ismert motornál szemlélteti a torziös vibráció mértékét körkörös föíengelyi fogaskerékkel;
* a 7 b. ábrán diagramban szentiéltettük a torziós vibrációk értékét belső égésű motornál és különböző motorfordulatoknál, ahol a vízszintes tengelyre a torziós vibrációk amplitúdóját a vezértengely forgásszögének, függvényében, a vízszintes tengelyre pedig a motor percenkénti fördslaíszámát mértük föl; a
10β» * Φ*Χ« ** «»<
Χ· ΧΦ * * ♦ * « φ ♦ ♦ X
Φ » φ φ * * • » XX «♦ * * * diagram a találmány szerinti szírikroahajtásra vonatkozik, amelynél ovális főtengely! fogaskereket alRalmaztank;
* a 8a. ábrán diagramban szemlélte bük belső égésű motor feszültségeinek értékét, mégpedig a motor különböző fordalatszátoainái, ahol a függőleges tengelyre a szil feszítés! erőt. (amplitúdót) (N-bans, a viz5 szintes tengelyre pedig a motor fordulatszámát, (l/percben) mértük fok a diagram önmagában ismert motorra vonatkozik, amely körkörös főtengely! fogaskerékkel m ellátva;
» a 8b. ábrát! belső égésű motor feszültségeinek mértékét szemléltetjük diagramban, mégpedig különböző motorfordularszáíuokoál, a függőleges tengelyre a szíj feszítés! erőt (N-ban), a vízszintes tengelyre pedig a motor foráokűxzámát (l/percben) mértük tol; a diagram a találmány szerinti sziskronhajíásra vonatkozik, amelynél ovális főtengelyt fogaskereket .alkaímazfank;
• a 9a. és 9b, ábrák a hajtószíj feszítésének változásait diagramban .szemléltetik. a főtengely egy kÖrullórdolására vonatkozva, mégpedig ISlfo-as fordulatszántnál; ez a belső égésű motor megfelel & technika állásának, azaz körkörös főtengelyt fogaskerékkel rendelkezik; a .szíjfeszítés változásai láthatók a feszilett oldalon és a főtengely! fogaskeréknek a tehermentesített szakaszán;
* a lőa, és lőb. ábrák diagramban szemléltetik a hajtószíjban fellépő feszültségváltozásokat a főtengely egy fcörül&rtfetlása során, mégpedig 25öÖ-as fordulatszámnál; ezek a diagramok a technika állása szerinti motorra vonatkoznak, amelyek körkörös főtengelyt fogaskerékkel rendelkeznek; szemléltetik a sxufesziíes változásán a feszített oldalon, illetve a fötengelyj fogaskerék laza oldalán;.
* a 1 la. és l Ifc. ábrákon a hajtószíj feszítésében fellépő változásokat szemléltettük diagramban, a foten20 gely egy fordulatánál 35öő-as .fordufotszásmál, ezek a diagramok is a technika állása szerinti motorra vonatkoznak, amely körkörös főtengelyt fogaskerékkel rendelkezik; a hajtószíj feszültségét a húzott oldalon, illetve a föteogelyx fogaskerék laza oldalán mutatják;
• a 12, ábra háromdimenziós grafikus ábrázolásban szemlélteti a vezértengelyi torziós vibrációkat a hagyományos belső égésű motornál, amely körkörös főtengely! fogaskerékkel rendelkezik; a diagramon az X tengelyre a különböző harmonikus vibrációkat, az Y tengelyre a motor forénlatszteát (1/percben), az Y tengelyre pedig a vezértengely torziós vibrációinak amplitúdóját mértük fel;
« a 13. ábrán ugyancsak háromdimenziós grafikus 'képben szemléltetjük a vezértengely torziós vibrációinak eloszlását a találmány szerinti tnofornáb amelynek, ovális főtengelyt fogaskereke van; -az X'tengely jelzi a különböző harmonikus vibrációkat, az Y tengely jelzi a motor fordulatszámát (1 /percben) és· a 2 tengely jelzi a vezértengelv torziós vibrscfojáuak amplitúdój át;
* Í4&. ábra diagramban szemlélteti a forgó terhelőegység változó terhelenyoíuatékát, amely forgó terhefőegység a jelen esetben a vezértengely;
• a 14b. ábra nem-körkörös profik szemléltet, amely a 14a. szerinti nyomaték fluktuáció kiküszöbölésére alkalmazható a találmány szerinti megoldás példákéra/ kivitelt alakjaként;:
φ»** • a 13-17. abrakon g találmány szerinti lotengelyl ovális rototproril számítógéppel készített virtuális alakjai láthatók; a ló. ábra .szerinti kivitel egy fokkal előre eltolt a 15, ábra szerinti elrendezéslrez képest, a 17. ábra szerinti változat pedig egy fokkal előre eltolt a 16, ábra szerinti változathoz képest
Az 1. ábrán a találmány szerinti szktkronhtíjtás első példaként! kiviteli alakja látható, amely gépjármű belső égésű motorjának vezéítttöhajtásakéttt vart kialakítva. A szíokroningtássak végtelenített hosszúkás- lö hajtóefeme, rotorjai, nevezetesen a j elen esetben, első és második 11, illetve 12 rototjts, valamim további 13,14 es 17 rotorjai varrnak. A végtelenített hosszúkás 10 hajfoelem a jelen esetben fogazott vezénnű-hajtószükém vas kialakítva, amelynek .15 fogazása van, A 15 togazás fogai a közéjük iktatott bemélyedésekkel (fogárkokkal} együtt a végte10 leniteü: 26 hajtődéin kapcsolódó szakaszait képezfö.
A 11 és 12 rotorok fogaskerékként vannak kialakítva, ezek 16 fogazass kapcsolódik a végtelenített 16 hajtószíj 15 fogazásával. -Az első 11 rotorként kialakítóé fogaskerék a belső égésű motor külön nem ábrázolt könyőkös főtengelyével van kapcsolatban, az ugyancsak fogaskerékként kialakított második 12: rotor viszont külön nem ábrázolt forgó rérhelöegységgel van kapcsolatban, amelyet a jelen esetben a belső égésű motor vezérmű ve, azaz a 26 vezéríőngely és szerelvényei képeznek.
A vezennühaytás fogazod szíj ként kialdaföd végtelenített IQ hajtóefems a 11 és -12 rotorokkal a fogadásuk révén van tehát kapcsolatban; mégpedig az első 1. í rotor a 1Ö bajtéelemet bajija, a második 12 rotor pedig úgy van elrendezve, hogy azt a végtelenített ló haj tőelem hajtja.
A jeles -esetben a 14 rotor is 16 fogazással van ellátva, és ez olyan fogaskerékként szerepel, amely a 16 hsjtó20 éleimnél összek apcsolva a belső égésű motor járulékos segédberendezéseit, Így például vízszivattyúját hajtja.
A 13 rotor célszerűen szíj feszítőként van kialakítva, amely a vezcrműhaüás végtelenített 10 hajfoefensének nem fogazott oldalához támaszkodik, és azt feszíti önmagába® ismert módén. A 17 rotor ugyancsak a 10 hajfoefera nem fogazott felületével kapcsolódik: és foszifögörgőként szerepel.
Az ismert szinkroohajtásoknál általában a fotengely fogaskereke körkörös profillal van ellátva. Éppen ezért az 25 ilyen szinkronhajtások jelentős vibrációt költenek, amely vibráció torziós vibrációként ismert. Ez a vibráció a bengerféj fölötti vesferteagely áltál vezéreit beömlő és kiömlő szelepek nyitásakor és zárasakor keletkezik. A 4a.
és 4b. ábrákon részletesebben szemléltettük a vibráció gerjesztésének forrását.
A 4a. ábrán feltimtetett esetben egyetlen hengerfej: fölötti vezérteogeilye) rendelkező motor esetében szemléltettük a vezértengel-yen lei lépő váltakozó terhelő nyomaték 163 görbéjét, a 4b, ábrákon viszont ugyanezt ábrázolói) fok, de kettős hengerfej fölötti vezértesgeííyel rendelkező motor esetében. A 4b. ábrán a vezértengely nyomatékét a motor egyetlen cík&sán keresztül ábrázoltak, jelezve, hogy -a beömlési nyomaték 101 görbe szerint miként változik a motor fonhdatszámánák függvényében, és hasonlóképpen u kipofogáai nyomatékek változását 162 görbe mutatja.
A találmány szerinti megoldás 1. ábra szerinti példaként! kiviteli alakja egyetlen, hengerfej fölölti vezértengely3.5 ivei rendelkező motorhoz való. A főtengellyel összekapcsolt elsó 1l rotor a találmány értelmében nem-körkörös profillal van ellátva (amint azt viszonylag nagyobb léptékben szemléltettük a 2. ábrán), és ezt a sajátos profilt a
2. ábrán egészében 19~cel jelöltük. A itom-körkőfös 19 profil a 2. ábrán feltüntetett kiviteli alaknál ovális alak*♦*
- 12zalként van kiképezve, amelynek nagy 2ö tengelye és. kis 21 főtengelye van. A 19 profilnak a nsgv 20 főtengely végeinél kinyúló 22 és 23 fészek valamint az erre merőleges kis 21 főtengely végeméi elhelyezkedő, egymástól kisebb radiális távkőzre levő nyúiványszerö 24 és 25 részei vannak.
A 2. ábrán feltüntetett. ovális 1.9 profilnak a 11 rotoron történt alkalmazása tévén a találmány értelmében olyan •5 fluktuáló korrígálónyomafékot hozunk létre, amelyet a végtelenített lö hajtóelem révén a második 12 rotornak adatát át. Ezt a fluktuáló, azaz változó focsrrigákSnyomatékot a 4a, .ábrán 104 hivatkozási számmal és görbével jelöltük.
A taiámány szerint kedvező esetben a 103 görbével jelöli váltakozó tetbelünymnatékkai ellentétes hatást felt ki a 104- görbével jelölt teljes korrigálónyomaték. Célszerűen a korrigáiönyoínaték (lásd Ϊ04 görbe) I $Ö-ban eltolt fázisbajt működtetendő a 103 görbével jelölt teljes tedfelönyomatékhoz képest, Így a fluktuáló, azaz rendre változó korrhgálónyomsaíéfc (lásd 104 görbe) esóesíól esácsig, azaz maximális értéke azonos értékűre váiasztlrató a 103 görbével jelölt változó terWÖnyomaték maximális értékével
A 2, ábra szerinti ki vitetnél tehát a találmány szerinti ovális 19 profilt alkalmaztok az első 11 rotorhoz, amelynél fontos szempont a kinyúló 22 és 23 részeknek és -a keresztirányú kevésbé kinyúló 24 és 25 részeknek a má15 sodik 12 rotor szőghelyzetéfeez képesti viszonylagos saaghelyzete, valamint a nem-körkörös 19 profil exeentricításanak mértéke, hiszen, a találmány értelmében a. második 12 rotorhoz alkalmazott nem-körkörös 19 profil rendeltetése éppen, az, hogy ellentétes fioktuálő kiegyeofftönyomatékot képezzen (lásd 104 görbe a 4a. ábrán), amely lényegében közömbösíti a forgó 26 terhelőegységnek a változó terheJőnyomatékáí:, amelyet a 183 görbe jelölt a 4a. ábrán.
A nem-körkörös 19 profil exeentríeitása mértékét és annak viszonylagos szoghelyzeíbeii elrendezését az alábbiakban ismertetjük részletesebben.
Az 1. ábra szerint a különböző rotorok közötti távközt a szijszakaszokhál külön jelölőik, így a 12 és 14 rotor közötti távközt, illetve szakaszt löA-val, a 14 és a 11. rotor közötti távközt íöR-vel, a 12 és 13 rotorok közötti távközt IfiC-vel, a 13 és 17 rotorok közötti távközt JÖÖ-vel valamint a 17 és 11 rotorok közötti távközt löE-vel je25 töltök. Az első 11 rotor és a második 12 rotor közötti távközt 1ÖA és 108 hivatkozási jel jelöli, ez valójában a hajtási íávköz a 11 és 12 rotorok között, és ez az első 11 rotor feszített szljszakaszáa helyezkedik el, és a H rotoron van a nem-korkörös 19 profil kialakítva.
Az első 11 rotor és a második 12 rotor közötti másik távközt a lőC, l Őö és löE hivatkozási jelekkel jelöli távközök, illeteve szájsznknszok együttesen képezik, ezek a laza szíjágon helyezkednek el, de a rend kedvéért megöl) jegyezzük, hogy a 1 ö hajröetemként szereplő végtelenített szíj működés közben előfeszített állapotban van,
A kiküszöbölendő torziós vibrációk a forgó 2ö terbelőegység (a jelen esetben vezértengelyt -változó· terhelőáyomatéka hatására lépnek fid, és a jelen találmány értelmében ezeket hatásosan csökkentjük, sőt lényegében kiküszöböljük azáltal, hogy azzal ellentétes (értelmű és nagyságú) változó korrekeiösnyoroatékoi alkalmaznak, amely tehát ellentétesen hat a 26· terhe főegység terhelőnyoroatékáfa a Ifi infitöegység révén. Ezt az ellentétes ér35 telíhö változó korrokciősmromalékot a találmány értelmében egyrészt a osm-körkőrös 19 profil révén hozzuk létre, másrészt a nem-kőrkőrös 19 profillal ellátott 11 rotorhoz kapcsolódó 10A, 10B és fi)C, IDD, IDE távközok periodikus nyújtásával és zsugorításával ésjük el.
X « φ >
» * φ
- 13 φχφ *»
A fslálmány célszerű kiviteli íűákjstínál a nem-körkörös 19 profil viszonylagos, szőghelyzetóí a kitelő legközelebb választjuk meg ahhoz a helyhez, almi a 10 hajtóelem 10A év 10B távk&eínek maximális- nyúlása megegyezik a 26- tethelőegvség váltakozó terhélőny-omatéka csúcsértékével. Nem mindig lehetséges pontosan esnek megfelelően megvalósítani az elrendezést, és a találmány szerinti megoldással elérhető előny lényegébe» akkor is megvalósul, ha a nem-körkörös 19 profil az optimális szőghelyzethez képest & 15ft-os tartományon belől van, sőt célszerűbb, ha- ± 5v-os tartomány»» belül van.
Az 1. és 2. ábrákon feltüntetett példákén» kiviteli alak esetében az ovális 19 profilnak 20Á és 2ÖB sugarai vasnak, ezek -együttesen képezik az ovális 19 profilnak a nagy 2Ö főtengelyét, A 20 A és 20B sugarak. keresztülhaladnak-a II rotor középpontján és a nyúlványszerü 22 és 23 részek közepén. A- nem-kőrköros-19 profil szög1 -ö helyzete all rotor referonclairásyához igazodik, ez a refereaeíaxrány pedig a 1.1 rotoron átvetett végtelenhe» 10 hajtóelem kcolzárási .szögének felezővonalába húzott 27 vektor képezi, fiz a 2? vektor tehát felezi a körSlfegás-i szöget és az iránya .megegyezik a 11 rotor fogazásá-val kapcsolódó 10 hajtóelem kapcsolódásából keletkező terbelőero irányúval, ha a szijbaiás statikus állapotban van. Megjegyezzük azonban, hogy a terhelőére iránya dinamikusan változik, a. vezérmübajtás működése közben,
A nem-körkörös: 19 profil szöghelyzete úgy állítandó be, begy ha a második 12 rotoron a. váltakozó terhelőnyomaték maximális, akkor a referendaang-árkést szereplő 2ÖÁ sugár szögheiyzete 90 és 18ÖÖ közötti tartományban legyen a kőrűfiögási szög 27 vektorától számítva, mégpedig a 11 rotor forgásirányába tekintve, de célszerűen ez a tartomány lehet 130 és 140° közötti.
Feltételezve, hogy az 1, ábra szeristi elrendezés abban a pillanatban látható, amikor a második 12 rotoron a vál2Ö iozó terhelőnyomaték maximális, -ekkor szemléltettük, sz 1. ábra szerinti elrendezésnél a neni-kŐrkŐros 19 profil célszerű szSghdyzetét, és ebben az állapotban a- referencia 20A sugár és a 27 vektor közötti szög értéke 135°, .amelyet -8-val. (teta) jelöltük.
Megjegyezzük, hogy a leírásban ^cferettdasugár^ fogalmai használunk a oem-kőrkorös 19 profilhoz, ami alatt olyan referencia paramétert értőnk, amely a kinyúló részen keresztülhaladó képzeletbolt kör sugarának, megfelelő lő méret és nem a teljes profilhoz húzott kör sugara, hiszen a teljes profil lényegében nem-körkőrös, A „referencia-sugár” fogaimat csupán azért- használjuk, hogy jelezzük a profillái ellafetí rotor tengolyközepélől a profilnak •a kinyúló rész maximális méretéig mért távközét
Az alábbiakban -a bemutatott speciális kiviteli .alaknál a nem -körkörös 1 -9 profil exceatridtási méretének meghatározásához alkalmazod megfontolásokat ismert eti ük, .30 Elöljáróban megállapítható, hogy a 19 profil exeenimitásánafc méretét célszerűen ágy választhatjuk meg, hogy a fluktuáló korrigálőnyomaték {lásd 4a, ábrán a W4 görbe) olyan amplitúdójú legyen, amely lényegében megegyező, de fázisában ellentétes a ihikioáié -terhelőnyomatók amplitúdójával (lásd 4a. ábrán a 193 görbéi. Megjegyezzük azoöfean·, hogy még előnyösek lehetnek azok a kiviteli alakok is, amelyeknél a változó korrekdósnyomaték (lásd 104 görbe) amplitúdója a fluktuáló terhelőnyomaték 75 és 1 l-0H-a közötti tartomány· ba esik (lásd a 103 görbe), még inkább előnyös, ha ez a tartomány 90 és 180% közötti, ahol a fluktuáló terhelőnyomatók (103 görbéi lényegében állandó- amplitúdóval rendelkezik a motor teljes fbrduliúszám-íaríományában. Ilyenkor a korrekciósnyomaték (1Ö4 görbe) amplitúdója lényegében, azonos lehet a változó terhelőnyomaték konstans amplitúdójával.
- 14Αζ excentriéitás-:mértékének meghaiár-ezássböz· az alábbi műveleti lépéseket ismertetjük:
Először a 23 terhelóegység, azaz a jelen esetben a vezértengefy fluktuáló terhefönyosnatekásak 083 görbe) amplitúdóját mérjük előre meghatározott üzemi teltételek mellett, azaz a jelen esetben a fluktuáló- terbelőayomatók maximális asrpíttiktöjőnái.. Ezután kiszámöjnk a vezérrenszij 18A és 108' szakaszainak a periodikus ayu5 Iád és zsugorodási szükséges atnp.1iíúdóját a következő egyenletből;
, r
L. r-i ahol:
L“ a haj tőszríszakasz periodikus- nvájtás: és· zsugorodási amplitúdója;
T;-~- a 26 terhe-föegység fluktuáló terhelönyomatékának amplitúdója, amelyet a maximális a-mphtúdő10 náí mértünk;.
r ~ a második 12 rotor sugara;
k® a vezérmü-szljkéot szereplő íö hsjtóelem merevség! tényezője.
A. merevség! k tényező az alábbi képletből számítható:
0F k::: —-, ahol db ® az az erő, amely dt nosszsövékedést Idéz elő a szerkezeiben a lő hajtóeletuben.
dL
Számítási példaként-említjük csapán, -hogy a változó terhelési T nyomaték .lébet 1 ONm (nullától csúcsig) és a 12 rotor r sugara lehet például SO mm. Ezekkel az adatokkal a szükséges maximális F erő értéke lehet 2Ö8N, amely szükséges a fiukíuálő korrigáló nyomaték kifejtéséhez,
A fenti példánál a szíjszakasz kívánt kosszváltezása kiszámítható, ha osztjuk a 208N feszítőerőt a merevsége k tényezővel, amely példáid a tipikus hajtószíjaknál Sebet 40ŐN/mm. Ebből megkaphatjuk a hajtószíj szükséges nyújtási és zsugorodási értékét, amely a jelen esetben 0,5 mm (nullától csúcsig).
A kővetkező lépés, hogy kiszámítsuk a szükséges mértékű exeeutricitást, hogy biztosítsuk a kívánt nyúlási, illetve zsugorodási hosszt abban a vezérlési áilapoffcaa, amelyben az ellipszisnek a nagy 28 főtengelye 8 135”ra van beállítva, andnt az látható az 1. ábrán. Érnek az értéknek sz elméleti számítása meglehetősen körűiményes, éppen ezért az.excentttótás kiszámítását .asfereaeíatáblázaí’' alkalmazásával. végezzük.
Ez ügy történhet, hogy létrehozunk és rögzítünk olyan adatokat, amelyek empirikus értékek sorozataként (!) vonatkoznak a nem-körkörös profil kinyúló és kevésbé kinyúló részelnek a körtől való eltéréseire, valamint (fi) magúkban foglalják a hajtőm) periodikus nyúlási és zsugorodási -eredő amplitúdóját. Végül a kívánt excentricitást ezekből az adatokból határozzuk meg, mégpedig ügy, hogy ehhez a hajtószíj periodikus nyúlásának és zsugorodásának a kívánt amplitúdóját adjuk meg.
Az: „adatbankot létrehozva tehát elkészítettük a ^eferetteiatáblázatot”, amely tartalmazza a hajtószíj tiyújíásí és zsugorodási amplitúdóinak (méretetuek) értékét, mégpedig a I8Á és I8B szakaszon, a tó tengelyek mentén az ovális 19 profil különböző - exceafficltási értékeit. Ezeknek az adatoknak példáját közöljük alább a táblázatban. Az összehasonlításhoz használt- referenciakör olyan körnek tekintendő, amelynek átmérője megegyezik a nagy ♦ ♦ *χ főtengely és a kis 21 fótengely átlagával Aa ovális ló profil excenírícitásáí az adott példánál meghatározhatjuk ágy, hogy figyelembe vessaak a külső kontár ekérését a nagy 20 főtengely referenclakórétől.
Táblázat
Ϊ A kiválasztott ovális referenciakontúr és a refereocsaköi· közötti közötti különbség: A hajtószíj löA. és 10B szakaszának periodikus nyúlási és zsugorodási amplitúdója:
0,5 íhíh 0,25 mm
í.,0 mm Ö.49 mm
1,5 0,74 mm
A fenti táblázat származtatható az ovális 19 profil számítógépes szimulációjává' is, és ezáltal különböző kiviteli: alakok, nyerhetők, amilyeneket például a 13., 16. és 17. ábrákon tüntettünk fel. A fenti műveleti lépések misőegyikéhez a számítógépes .szimulációt úgy kell megválasztani, hogy a hajtószíj 1ÖA és WB szakaszainak nyúj10' íásí és zsugorodási méretét a főtengelyt 2ÖA sugár hosszának megfelelően válasszuk meg, A számitógépes szimuláció során a referenciaként szolgáló 2.0A sugár változik és a további adatsorokat az áj 20A sugárnak megfelelően kapjak meg. A célja a 15., lő. és 17. ábrákon bemutatott példaként! kiviteli alakoknál & profil lépcsőzetes eltolásának az, hogy empirikusa» meghatározzuk azt a helyzetet, amelyben a hajtószíj löA és ÍÖS szakaszainak megfelelő maximális nyújtás lóg megtörténoi.
Miután meghatároztuk ezeket az adatokat, azokat rögzítjük a löA és löB szakaszok maximális hosszához, amelyet pedig beáliihmk a referencia 20A sugár megfelelő excentriehásához. A 15., l ő. és 17. ábrák matatják, hogy a nyújtási amplitúdót. miként lehet meghatározni a virtuális prototípus alkalmazásával.
Az 5n-5d. ábrákon különböző- példaként! kombinációkban tüntettük fel a főtengelyhez és a vezértengelyhez tartozó rotorokat, illetve fogaskerekeket négyhengeres és· háromhengeres motorok esetébe» A 6a-6d. ábrákon is2.0 mét további fogaskerék-kombinüclók láthatók hathengeres, nyolebengeres és kéthengeres motorokhoz.
A 7a. ábra diagramján a vezértengeíy torziós vibrációjának amplitúdóját szemléltettük a percenkénti tordufefszáttt függvényében, azaz a körkörös főtengely-fogaskerék fordulatszáma függvényébe» A 7b. ábrán a vezértengely torziós vibrációjának amplitúdóit töntottük fel az ovális főtengelyi fogaskerék ferde latszáma függvényeket!. Á 7h. ábra jól szemlélteti, hogy a találmány szerinti etrendezéséaéí a torziós vibrációk jelentősen csök25 kennek. Itt torziós vibráció ugyanis csupán a főtengelyből ered, A rezonanciát azonban sikerőlt. teljes mértékben kiküszöbölni.
A ha. ábrán körkörös főtengely? fogaskerék esetében a feszített oldali feszültség: változását szemléltettük diagramfoaR a pesoenkéafi fotduJstszám függvényében. A 8b. ábra a feszített oldalt feszökségwitozásokat szeaíléifeti diagramban a percenkénti utotorfoidnlaíszám függvényében, mégpedig ovális főtengely! fogaskerék esetében,
A 8b. ábra ugyancsak jól mutatja, hogy a rezonanciát lényegében kiküszöböltük. A feszítés fluktuációi (váitozá♦ * X
X »
16sai> jeles varnak a teljes fordttlatszámlsrtományhaa, de ezek szükségesek is ahhoz, hogy a sei»f«g«s-ifö nystuaíékot hozzunk léire.
A 9a. és 9b·. ábrákén a feszített oldalon a szíj feszültség változásait szemléltetjük diagramban a főtengely fogaskerék 1500-as percenkénti fordulatszámúnál, és egy teljes körfriforduiáso során.
A! 8a. és 18b.. ábrák diagramba» szemléltetik a feszített oldali és a laza -oldali feszültségek változásait egyetlen kbrölfordulAson beiül, körkörös fotersgelyi fogaskeréknél és a rendszer rezortawia frekvenciájánál (2500 /pete).
A 1 la. és 11b. ábrák a feszített oldali és a laza oldali feazöltségválfozásofeat szemléltetik diagramba»- egyetlen körúlforáulás alatt, körkörös fötogelyi fogaskerék esetén és 3500 /perces fordaiatszánnxál.
A 12'. ábra károurdimemdós diagramba» szendéket! a vezértengely torziós vibrációját körkörös főtengelyt feiö gaskerék alkalmazása esetén, ahol -az .X-tengelyre a barmorsikas rezgéseket, az Y-iesgeiyrs a motor fordulatszámát,. a ^-tengelyre pedig, a vezértengeíy torziós vibrációinak amplitúdóját mértük fel.
A 13, ábrán ugyancsak térbeli diagramban szemléltetjük: a vezértengely torziós vibrációit, mégpedig ovális fotengelyi fogaskerék esetében, ahol az X-fengelyre a harmonikus lengéseket, az Y-teagelyre. a motor fordnlatszámát, a 2-tcsgeiyre pedig a vezémngeíy torziós vibrációinak amplitúdóját mértük fel. bt csak a másodrendű i 5 torziós lengéseket küszöböltük ki az ovális profillal.
Még komplexebb profil alkalmazása esetén (lásd 14. ábra), a második és negyedrendű torziós vibrációk is kskűszőböihetök. A 14a. és 14b. ábrákon .jól látható, hogy a nem-korkoros 19 profil a rotorok egyikénél a. lalálmáoy szerinti szinkron hajtás esetében úgy aiakfrbafo ki hogy az különböző rendű torziós változásokat legyen képes szabályozni a forgó terhdöegység nyomatékábsa.
A 14. ábra tehát valójában Ha. és 14b. ábrákból ált A 14a. ábra llö -görbét szemléltet a másodrendű változó terhelőnstoínmékkai, amely ekvivalens a-12. ábra szerinti másodrendű csúcsértékkel. A Ha. ábrán 111 görbe a negyedrendű változó rérhelöoyofnaíékol szemlélteti, amely ekvivalens a 12, ábra szerinti negyedrendű csúccsal. A 14a. ábrán 1 1 2 görbe a forgó terhelöegységben fellépő kombinált változó terbeldnyomatékot szemlélteti.
A 14b. ábrán 19 A-vai jelölt szaggatott görbe vonallal jelöltök a lényegében ovális profilt, amely alkalmas pél25 dánl az 1. ábra szerinti főtengelyt 11 rotorhoz, és amelynek kinyúló 22 és 23 részei vannak. Ezek a kinyúló 22 és 23 részek a találmány szerint változó koorlgálónyomatékot képeznek, amelyeket azért alkalmazunk, .hogy ezzel semlegesítsük a másodrendű váltakozó terbelőnyomatékoi,. amelyet a 14a. ábrán 1ΙΘ szaggatott görbe jelöl.
A Hb. ábrán 19B hivatkozási számmal olyan körtől eltérő kontúré profilt jelöltünk eredmény vonaliak amely négy kevésbé kinyúló résszel rendelkezik, ezek - ha ezt a 198 profilt a főtengely! 11 rotor profiljaként alkal30 mázzuk - megfelelő korrigáló nyomatéket képesek előállítani, mégpedig, a negyedrendű változó ierhelőnyornnteknak megfelelő nagyságú korrigálőuyomafekot, amely utóbbit a 14a. ábrán 111 szaggatott vonallal jelöltünk.
A 14b. ábrán 19C hivatkozási .jellel és folytonos vo»allal jelölteit a találmány szerinti nem-körkörös profil célszerű további változatát, amely valójába» a 19A és 198 profilok komöhráoiója. Ez a kombinált 19C profil két lő kinyúló résszel: és két kevésbé kinyúló- résszel rendelkezik. A kombinak 1:9C profil: olyan váltakozó korrtgálónyoruatékot képes létrehozol, amely teljes egészében semlegesíti a kombinált változó terheiőuyomatékofi amely utóbbit a 14a. ábrán folytonos 112 görbével jelöltünk.
Φβφ φ*
0« V ΦΦΦΧ
Φ Φ * * « φ » ΧΦΦ « φ φ φ φ «χ ΦΦ» φφφ
A 14b. ábrást tehát szemléltettük sz ovális rotorjwftl változását, atsrelyrsel járulékos· kevésbé kinyúló profikészéfet is alkalmaztunk. Ennek oka főleg az, hogy figyelembe vehesskk a negyedrendű harmonikus torziós vibrációkat, amelyeket a 12. és 13. ábrákon szemfetesímk.
A 12, ábrán bemutatott torziós vibrációk képződnek a második, negyedik és hatodfckü fearínemkus rezgésekből, mégpedig olyan szinkronhajtásnál. amelynél körkörös ©tengelyi fogaskereket alkalmaznak. A 13. ábra ezzel szetabes olyan torziós- vibrációkat szemléltet, amelyek a találmány szerinti szmkroshakás alkalmazása esetén lépnek fék és amelynél ovális fótengelyi hajtó fogaskereket alkalmaznak. Itt jól látható, hogy a negyedreudd harmonikus torziós vibrációk megmaradnak. De ezek a vibrációk csökkenthetők vagy teljesen, kiküszöbölhetők a tőtengelyi fogaskerék uem-körkőrös profiljának járulékos, kevésbé kinyúló részeivel, amint arra fentebb már utaltunk. Ezek a kevésbé kinyidé prohlrészek értelemszerűen a fo kinyúló részekhez képest kisebb méretűek, és úgy vannak elrendezve, hogy kisebb fluktuáló komgálóayomatéki hatást hozzanak létre a második rotornál fellépő terholőnyonrstékkal szemben, ezáltal csökkentsék vagy lényegében semlegesítsék a negyedrendű változó terhelőnyornaíéfet, amelyet a forgó terhetőegwég idéz elő.
Visszatérve a találmány szerinti megoldás példatóid kiviteli alakjainak működésmódjához tartozó fo megfontolásokhoz, elöljáróban megjegyezzük, hogy belső égésű motorokhoz már alkalmaztak korábban is a szinkroohaj táshoz ovális profillal rendelkező ©tengelyi fogaskerekei. Á jeles tsláhnány azonban az eseentrícitás megválasztásának olyat· speciális módját, valamint a öetn-köíkótös profilnak olyan sajátos szöghelyzefi elrendezését nyújtja, amellyel a terhelöegységbea fellépő változó íerhelenyemafek hatásosan csökkenthető, sőt akár meg Is szüntethető, de anélkül, hogy kiegyenlíteni igyekeznénk a hajtószíibau lévő feszültséget, amint azt tették a technika állasa szerinti hagyományos megoldások.
A találmány szerinti megoldás jól érthető Newton 11. törvényének figyelembe vételével, vagyis hogy a kiegyenlítetlen erő jelenléte felgyorsít egy tárgyat. Lineáris példaként említve: gyorsulás - erödőmeg Forgómozgásnál ezzel szemben: gyorsulás - nyomaiékdtrercrá.
Egy szokásos belső égésű íttolornál a vezérmühajlás vagy a dízel adagoló szívahyd hajtására felhasznált nyomaték változik, ez a sebesség változásával jár, másrészt a viszonylagos szoghelyzeí is változik íezf torziós vibrációiként is nevezik a szakmában). Elliptikus főlengslyí: fogaskerék .alkalmazásával, azaz a hajtószíj megliatározofi helyen történő húzásával céltudatosan járulékos nyomatéket idézünk elő, és ennek mértékét és fázisát úgy választjuk meg, hogy a fellépő nyomatékek eredője a vezérteagelyen nulla legyen. A nyomaték hiánya azt jelenti, hogy nincs gyorsulás Newton t. törvénye szerint A gyorsulás hiánya pedig azt jelenti, hogy nincs 'sebességváltozás; ez pedig azzal jár, hogy nincsenek torziós lengések.
Másrészt ismert, hogy a beömlő és kiömlő szelepek nyitása és zárása uyomatékváltozásokst idéz elő. Ezek a nyomsiékváhozások pedig azzal járnak, hogy a vezéríengely sebessége változik, atal viszont szögbe i.yzeíváltozásokat idéz elő, amit torziós vibrációnak ts nevezünk. A legjobb gyógymód, ha a hiba forrásnál kezdjük a gyógyítást, éppen ezért a jelen találmány szerint olyan korrigálóuyotraúékot ébresztünk a vezéstengolyen, arrávd megszűntetjük a vezédesgelyRek sz egyébként meglévő terheiőnyematékbell változásait.
Az egyik fontos dolog estnek megvalósításához, hogy a főtengelyen ovális fogaskereket alkalmazunk rotorként. Ez az ovális fogaskerék a· forgása közben változásokat idéz elő .a aztjfeosszbaa,. azaz húzza és elengedi a fosért«X ♦* * X * « ί ♦ * < * X * » * * <φ *« «
φ ·♦.♦·« gely minden körülfórdalásakor kétszer a vezérutüszijaí. Amikor a feszes oldalt hfea meg, akkor a laza ág tehermentesül, és fordítva. A vezénuöszíf húzása és engedése azt jelenti, hogy úi, járulékos ibxgatónyomatékot generálunk és alkalmazunk a vezértengelynéi. Ez az áj konisi lenyom itták előre meghatározott mértékű és fázisú, amelynek mértéke és. fázisa a találmány szedni égy van meghatározva, -hogy ezzel kiegyensúlyozzuk a ve5 zérmú nyomatékét. A uyo;wtékváltozások kiküszöbölése azt jelend, hogy nem lépnek fel sebességváltozások, és ezért nem lehetnek torziós lengések:,
A találmány példaként! kiviteli alakjainál tehát a vezéttongcly torziós vibrációit teljes mértékben kiküszöböltök, viszont a vezérmöszij feszültsége változik működés közben. Valójában a vezénnüszg feszültségváltozásai segítenek abban, hogy a vezétteagely torziós vibrációját megszüntessük.
.Amint arra fentebb már alakunk, a technika állása szerint csupán olyan törekvéseket tapasztalhattunk, begy ki akarták küszöbölni a vezérműszíjban a feszüliségváhozásokat, de ezzel, nem sikerült kiküszöbölni a torziós feszültségeket a vezérfengelyeo,
A mi célkitűzésűnk tehát éppen az volt. hogy a hajtott fogaskerék sebességkülönbségeit kiküszöböljük, ami a hajtott fogaskerék terhelő nyomaté kának változásából származott. £zt pedig azzal oldottuk meg, hogy változtat15 jak a vezérmüszij feszültségét a hajtott fogaskerék forgási ciklusa közben. A hajtott fogaskeréken a tertóönyouíafék növekedésének időpontjában a szíj feszültsége nőni fog. Abban a pillanatban, amikor szükség vart a feszültség növelésére, akkor a hatásos szijhossz növekedni fog. Ezt pedig azzal érjük: el, hogy ovális profilt és annak olyas tájolását alkalmazzuk, hogy a nagy főtengely a löketísrfxelésre merőleges helyzetből a löketterfeeiés irányába eső helyzetbe mozdul el. Abban a pillanatban, amikor a feszültség csökkentésére van szükség, akkor a szíj tényleges hossza csökkenni fog. Erre pedig akkor kerül sor, amikor a nagy főtengely a függőleges: helyzetből a vízszintes helyzetbe kerül.
Végül megemlítjük, hogy a találmány sok más változatban és kotrdhnácíöban is megvalóshható az igényelt oltalmi körön belül.
Χ« φ* » X

Claims (53)

  1. -19SZABADALMI ÍGÉNYPOHTOK:
    1. Sriakronhajtás, amelynek vógtelenitett hosszúkás- hajtóeleme (10) van, ez kapcsolódásra alkalmas szakaszokkal <} 5} van ellátva; továbbá több rotorja van, ezek közül legalább első és második rotorjai <11, 12) vannak, az első rotor (11) a végtelenített hajtóelem (19) kapcsolódó szakaszaival (15) való kspcsolóújishoz fogazassa! (16) van ellátva, a második rotor (12) hasonlóképpen a végtelenített hajtődéin <10} kapcsolódó· szakaszával ·< 15) kapcsolódni képes fogazássaf (16) van ellátva; a második rotorhoz i 12) forgó teihelóegység (26) kapcsolódik; a hosszúkás hojtóefem (H>) az első és a második rotorral (11, 12) van kapcsolatban; az első -rotor (11) a hosszúkás hajtóelemet (IS)· hajtó elrendezésben, a. második rotor (1.2) pedig a hosszúkás hajtődéin (19) tévén, hajtott kapcsolatban van, valamint a rotorok egyike uem-körköros profillal <19) van ellátva, amely legalább két kinyúló résszel (22, 23) és váltakozva elrendezett, kevésbé kinyúló részekkel <24, 25) rendelkezik; a forgó terhelöegység (26) forgatott állapotban periodikus fluktuáló- terhelőnyomatékot előidéző kivitelű, azza/ /eZZem-ezve, hogy .a nem-körkörös profilnak (19) a kinyúló és kevésbé kinyúló részeinek szogheiyzete a második rotorra (12) ható pmodikns fluktuáló terhdönyomaték viszonylagos -szöghelyzeiéhez és- a nemkörkörös profil 09} excontfleitúsi méretéhez képest, úgy van megválasztva, hogy a nem-körkörös profil < 19} a második rotor számára' ellentétes· fluktuáló korrigálónyomatékot (löd) előidéző kialakítású, amely a forgó tethelőegység (26) fluktuáló terhefönyomaiékát (103) csökkentő vagy lényegében kiküszöbölő mértékű.
  2. 2. .Az 1. igénypont szériád .sztskronhajtás, «zeni /eöemrove, hogy & lísin-köikörös profil (19) a txnn-körkörös profitál ellátott rotorhoz kapcsolódó hosszúkás Intjlóelem (1 ö) szakaszainak periodikus nyújtása és összenyomása révén ellentétes fluktuáló korrígálönyomatékot előidéző kialakítású, továbbá a hosszúkás hajtóelemúek a nersv-köxkötös; profillal (19) ellátóit rotor feszített oldalán hajtó szakaszai (10A, Í0B) vasunk kialakítva, valamint a nem-körkörös profil (19) szöghelyzete azon szöghelyzeiaók * IS’-os tartományán. belül helyezkedik el, amely szöghelyzetbes a hajtő szakasz (IDA, I6B) maximális nyúlásé, és ez egybeesik a forgó terhdőegység (26) maximális fluktuáló terhelönyomatéki (103) helyével,
  3. 3. A 2, igénypont szerinti szinkrenhsjtás, ozro/jW/ewsezve, hogy a nem-körkörös -profil (19) szögbelyzete -azon szögheiyzet ·* 5^-os tartO3mmyán belül helyezkedik· el, amelyhez a hajtó szakasz < 10A, 168) maximális nyúlása tartozik, ás amely egybeesik a forgó terhelőegység (26) tnttximáiís fluktuáló tetheiőnyomuíéki (163) helyével.
  4. 4. A 2. igénypont szerinti szmkronhajtás, aszni jaHzmzzve, hogy a .nem-körkörös profil (19} saöghelyzete a hajtó szakasz ( 16 A, 168} maximális nyúlásához mégfetélÓe» van megválasztva, ez lényegében egybeesik a forgó terheldegység (26) maximális fluktuáló teritelóövomaíékával (103).
  5. 5. Az 1-4. igénypontok bármelyike szerinti szinkronfeajtás, íízro<yefo’?sevwr hogy a uem-kötkötös profil exeentrícitásáuak értéke úgy van megválasztva, hogy a fluktuáló komgátónyomaték 0 04) amplitúdója a fluktuáló terhelönyomaíék 003) amplitúdójának. 70-11050-a közötti tartományban vas, a. szinkronhajtás előre meghatározott .módost beállított üzemi köririménydsél,
  6. 6. Az 5. igénypont szerinti szinkronhajtás, aasaiye/fomesw, hogy ez említett tartomány a fluktuáló ierirelönyomaték (163} amplitúdójának 90- i00%~ö közölt -van- φ φ « « « ΦΦ. *χ·»φ
    ΦΦ * X * * χ * * .«·.
    χ -χ Φ Φ * *
    ΦΦΦ «.χ ΦΦ ***
  7. 7. Αζ 5. igénypont .szerinti szinkrmthajtás, ezzat/elemezve, hogy a fluktuáló korrigáló nyomaték (1 04). amplitúdója lényegében megegyezik a fluktuáló torhelőnyooxaíék (103) amplitúdójával.
  8. 8. Az 1-7, igénypontok bármelyike szerinti szinkronba;sás, ózza//W/emezve, hogy a forgó íerhelőegység (26) fluktuáló terhelönyomaíék (1031 amplitúdója lényegéten, konstans, és .a .nem-köfkörös profil <19) excentricitá5 sáaak mértéke ágy van üteg választva, hogy a fluktuáló -korrigálósyomaték ( 104) amplitúdója a fluktuáló tettelönyomaték (103) amplitúdójának 7Ö--1 lö %-a között van,
  9. 9. A fi. igénypont szerinti szjnkroííimjiás, ősz»/ /e/feíwerve, hogy az említett tartomány a fluktuáló terheiónyersaték (103) amplitúdójának 90 és 1 (tÖ%-a közötti.
  10. 10. A 8. igénypont szerinti szinkronba; tás, asm/ je/k’tm’sw, hogy a fluktuáló .korrigálónyomaték i 104) ampliiú10 dója lényegében megegyezik a fluktuáló tefoelonyomaték (103) amplitúdójával,
  11. 11. Az 1-4. igénypontok bármelyike szerinti szinkronba)tás, ezror /elemezve, hogy a forgó terhe-löegység (26) fluktuáló tertelönyomatékáuak (Í Ö3) amplitúdója változó, valamint a nem-körkörös profil < 19) exeeatricitásásak mértéke úgy van megválasztva, hegy a fluktuáló komgáfósyornaték (104) amplitúdója a fluktuáló terhelőnyomaték (103) autpllíúdósáuak 70-108%-a közötti tartományban van, bt; tsz üzemi feltételek ügy vannak meg15 határozva, .hogy az maximális.
  12. 12. A 11. igénypont .szerinti szlKkronbsjtás, aszal jellemezve, hogy az említett tartomány a fluktuáló terhelőnyomaték (103) amplitúdójának 90-: 00%~a, ha az előre meghatározott feltételeknél az maximális.
  13. 13. A 11. igénypont szerinti szinkronhajtás, azzal jellemezve, hogy a fluktuáló komgálónyonxatéfc (104) amplitúdója lényegében megegyezik a fluktuáló terhelónyómafék (103) amplitúdójával, ha a meghatározott üzemi kő20 riílményeknól az maximális.
  14. 14. Az 1-4. igénypontok bátmelyike szerinti sziakroabajtás, azzal jellemezve, hogy a forgó íerhelőegység fluktuáló tertelönyotnatékának ílfö) amplitúdója változó, valamint a nem-körkörös prefd (1:9) excestncitásának mértéke úgy van megválasztva, hogy a fluktuáló korrígálónyomaték (104) amplitúdója a fluktuáló terhelőnynmaték (103) amp litúdói átrak 7Ö-110%-a közötti értékű, bt; az a berendezés természetes rezonaseiafrekveneiáján
    25 vsa nxeghaiórcszva.
  15. 15. A 14. igénypont szerinti szlnkronhajtás. nznri jW/emeaw, hogy az említett tartomány a fluktuáló íeritelŐnyomaték (1Ő3) amplitúdójának: 90- 1,09%-u, ha az a berendezés természetes frekvenciáján van meghatározva.
  16. 16. A 14. igénypont szerinti sztokronhajtás. ussa/ye/lmesve, hogy -a. fluktuáló korrigáió’ryömaték (Iö4) amplitúdója lényegében -megegyezik a fluktuáló- tcritefeyomaték (103 ) amplitúdójával, ha az a berendezés. természe3(1 tes frekvenciáján van meghatározva,
  17. 17. Az 1-4. igénypontok bárnrelyíko szerinti szinkronhajtás,yefenesve, hogy a. nem-körkörös prolii (1$) excentricilásánnk mértéke a hajtó szakasz periodikus- nyújtását és összenyomását előidéző módon van megválasztva az alábbi képiéiből:
    L - Ϊ-r.k.
    35 ahol
    L - a hajtó szíjszakasz (iOA, 10B) periodikus nyújtásának és összenyomásának amplitúdója;
    φ ΦΦΦ ~2· κ »Φ
    ΦΦ
    ΦΦΦ ΦΦ • Τ '== a forgó terhelőegység fluktuáló terhelő nyomatékának (;03) amplitúdója, a sziokrouhujfús előre meghatározott es beáíHsnö üzemi körülményeinek • r -- a második rotor sugara;
    • k ~ a hosszúkás hajtőetem (fö) merevség! tényezője, amely meghatározható az alábbi összefüggésből: k ~ dP/dt, ahol dF az az erő, amely szükséges :a d-L nyúlás előállításához;.
  18. 18. A 1·?, igénypont szerinti szinkrönbajtás, uzzoí je&&n«ZM!< hogy az üzemi körülmények ágy vannak, megválasztva, hogy a forgó terhelőegység (26) fluktuáló terbelönysmalékának (! 03) ampihúdóia lényegében állandó,
  19. 19. A 17. igénypont szerinti szfokronhaióis, nrzöíyeflewzw, hogy a: forgó terhelőegység (26) fluktuáló terhelőnyomatékának (103) amplitúdója változó, valamint ,,T” a forgó terhelőegység (26) fluktuáló terhelő nyomaiékának amplitúdója, amely maximális a meghatározott feltételeknél..
  20. 20. A 17. igénypont szerinti szmktotdtajiás, «rzu/jfofevezvÉ·, hogy a forgó terhelőegység (26) fluktuáló-terheiőnyomaíékának < 103) amplitúdója változó, valamint „Τ' a forgó terhelőegység fluktuáló terhelő nyomaték (103) amplitúdója, amely a szinbronhajtás természetes mxoneaeia&ekveneíájánál van meghatározva,
  21. 21. Az 1-20. igénypontok bármelyike szerinti szinkronhajtás, ntszo/ye/fearezve» hogy a nem-körkörös profil (19) az első rotoron (11) van kialakítva.
  22. 22. Az 1-21, igénypontok'bármelyike szerinti szinkronhajiás, sas/ /e//meew:«. hogy a nem-körkörös profil (19) a második rotoron (12} van kialakítva.
  23. 23. Az 1-21. igénypontok bármelyike szerinti szrnkronhajtáa, azraZ/e&ffjesw, hogy a nem-körkősős profil (19) a harmadik rotoron (14) van kialakítva.
  24. 24. A 23. igénypont szerinti .szinktonhajiás, azadye&wzve, hogy a harmadik rotor (14) foszkőrotorkésí van kialakhva, amely a b<;sszúkás hajtőelem (lő) végtelenített hevederével van kapcsolatban, továbbá olyan firgazással (lő)· van ellátva, amely a hosszúkás hajtóelem (39) kapcsolódó szakaszaival (15) van kapcsolatban..
  25. 25. Az 1-4. igénypontok bármelyike szerinti szmkronbajtáa, -azzal/e&mezve,. hogy belső égésű motorba beépített állapotában az első rotor Π 1) a motor fótenge-Iyének fogaskerekeként vas kialakítva.
  26. 26. A 25. igénypont szerinti- szintenbajtás, azzsf/efosezve, hogy a belsőégésű motor dízelmotor, valamint a forgó 'terhelőegység (2ö) özentanyag-szivaílyúi is magában foglal.
  27. 27. A 26. igénypont szerinti sziaferonhajtás, azző/yefiemez-w?,. hogy a nem-kőtk-őrős profil (1 §') exceatrfeitásának mértéke úgy van megválasztva, hogy a fluktuáló korrigálón-yomaték (104) amplitúdója lényegében megegyezik a flukhtáló terheiőnyoraaték (103) amplitúdójával, ha az előre megválasztott üzemi teltételek megléteinek az 'üzemaoyag-szíwstyú. maximális szállításának.
  28. 28. A 25. igénypont szerinti szorkrotíhajtás, azzá/yWtesnesw·, hogy a belső égési motor benzinüzemű motor, és a forgó terhelőegység 126) magában foglalja a vezérmüvet.
  29. 29. A 28. igénypont szerinti szinkronhajtás, αζζα//e&wzví?» hogy a forgó terheiöegységként szereplő vezénnü fluktuáló tefhelönyomatéka 1103) lényegében konstans a motor teljes Ibrduiatszám-tartomáuyában, valamint a * φ ♦ ♦·* fluktuáló korrígáiőnyomaíék (104) amplitúdója .lényegében rttegegyeztk a ílulctoáló ferhelöoyenxatók (103) amplitúdójával,
  30. 30. Az 1-29. igénypontok bármelyike szerinti szinkronhajtás, nzzfo je/íemerve, hogy a aem-köxkörös profilnak ·( 19) legalább két. roforencúísugam (2őA, 2ÖB) van, ezek mindegyike a oent-körkörös profillal (19) ellátott rotor .5 középpontjától a aem-körkerös profil (19) kinyúló részeinek (22, 23) közepén halad keresztül, továbbá a nemkörkörös profil (19) viszonylagos szögbelyzeie a nem-körkörös profillal ellátott rotor refereneiasrártyának (27) megfelelően van megválasztva, továbbá ez a referoneíairány a rotor és a hosszúkás- hajtószerkezeí (lö) kapcsolódásából keletkező terhelőerő (27) Irányának felel meg,, továbbá & nem-korkörős profil (19) szöghelyzete úgy van megválasztva, hogy a forgó terbelöegység fluktuáló terhelönyomatékának maximumánál a reföreneiasugár lö (lOA) szöghelyzete a refermojaáásytöi (27) 90° és 139° közötti tartományban van, a nem-körkörös profillal (1.9) ellátott rotor forgásirányába tekintve.
  31. 31. A 30. igénypont szerinti szinkroahajtás, özem fofföftmzve, hogy a referensiasugár (20 A) viszonylagos szöghelyzete a reíerencrasrányíöl (27) 136” és !4fö közötti tartományban van, és ez a referenciairány (27) a nernkörkörös profillal ellátott rotor forgásirányába tekintve van felvéve.
    15
  32. 32, A 30. igénypont szerinti szinkronhajtás, amsí je&wzve; hogy a referenciasugár (2ÖA) .szöghelyzete - a nem-körkörös profillal (19) ellátott rotor forgásirányába felveti refereneiairánytól (27) számítva - lényegében 135c-ra helyezkedik el.
  33. 33. Az 1-32. igénypontok bármelyike szerinti sziskronitajtás, oazaíyrdfömezvi;, hogy a nem-körkörös profil (19) lényegében ovális profilként van kialakítva.
    20
  34. 34. Az 1-32. igénypontok bátmelyike szerinti szinkronhajtás, nézniyfofonjezví?, hogy a ttem-kö-körös profil (19) bárom kinyúló résszel vart ellátva, ezek szabályos távközökkel vannak elrendezve a rotor kerülete mentén,
  35. 35,. Az 1-32. igénypontok bármelyike szerinti szinkronbajtás, «»í/efaiíwe, hogy a nem-korköros profil (19) négy kinyúló résszel van ellátva, ezek a rotor kerülete -mentén egymástól szabályos távközökre vannak elrendezve.
    25
  36. 36. Az 1-35. igénypontok bármelyike szerimi szirtfaonltajtás, ozzfo/eókwttee. hogy a kinyúló részek fö kinyúló részeket (22, 23), valamint kevésbé kinyúló részeket (24, 25) foglalnak magokban, továbbá a nem-körkörös profil (19) járttlékos kevésbé kinyúló részekkel is rendelkezik, ezek a fö kinyúló részeknél (22, 23) kevésbé, kinyúló méretűek, és ezek a második rotor (12) számára járulékos flukmáló korfigálónyoutaíékoi létesítő és ezáltal a forgó terhelösgység (26) által kifejtek fluktuáló íerbeiőnyoroatékoí csökkentő vagy lényegében kiküszöbölő ki.10 alakitásúak.
  37. 37. Az l-3ó. igénypontok bármelyike szerinti szi-rkronhajtás, ózza/ye/fomezve, hogy a végtelenített hosszúkás hajtóelem (lö) fogazod szilként van kialakítva.
    3S. Az 1-36. igénypontok bármelyike szerinti szinkronhajtás, orrot /efaew, hogy a végtelenített hosszúkás hajtóeíem (lő) hajtószíjként van kialakítva.
    35 39, Eljárás szinkronhajtás működtetésére, amely kapcsolódó szakaszokkal (15) rendelkező végtelenített hosszúkás hajtőeleroet ( lö), legalább első és második rotorokat (11, 12) foglal magában, ahol az első rotornak ( II) a
    - 23 « «»*« * «« φ φ*
    Φ «ΦΧ
    ΦΦΦ «φ hosszúkás iiajtóelem kapcsolódó szakaszaival kapcsolódásba hozható fogazass (16) vau, és a második rotor (12) a hosszúkás hajiőelem kapcsolódó: szakaszaival kapcsolódásba hozható fogazassa! (lő) van ellátva, továbbá a második rotorral összekapcsolt forgó lerheloegysége (26) van; a rotorok egyike nem-kőrkőrös proSÖal (19) rendelkezik, esnek legalább két kinyúló része (22, 23) és· váltakozva elrendezett viszonylag kevésbe kinyúló részei
    5 124, 25) vannak, továbbá a forgó terkeiöegység (26) forgatása közben periodikus fluktuáló terhelő nyomaté'kot 1103·)· előidéző kialakítású: amely eljárásnál a hosszúkás ttajtöelsmet először kapcsolatba hozzak az első és második. rotorokkal, meghajtjuk a hosszúkás hajtásiemet (10) az első roíerrrai, valamint meghajtjuk a második rotort (12) a hosszúkás végtelenített, hajtéeletsmel (10), /«f/emesve, hogy a második rotorhoz (12) a aem-körkoros profil (19) tévén olyan ellentétes fluktuáló korrigalonyomatékot (11)4) alkalmazunk, amellyel a
    10 forgó terhelőegység (26) fluktuáló terhefonyontatékát (103) csökkentjük vagy lényegében kiküszöböljük.
  38. 40. A 39. igénypont szerinti eljárás, ηζζο/ ycííomczvo, hogy a nem-kőrkörös profillal (19) létesített ellentétes fluktuáló korrigálónyomaték {104) létrehozását a hosszúkás haj főelem szakaszainak periodikus nyújtása és összenyomása révén hozzak létre, amely hosszúkás hajtőelemnek: hajtó szakaszai (10A, löSj vannak a nerokörkérös profil (19) feszített oldalán, továbbá a bájté szakasz (10A, 5ÖB) maximális nyújtását: idézzük: elő a
    15 ítem-korkőrös profil (19) azon szöghelyzetében, amely í- IS^-os tartonrányban van ahhoz .a szoghelyzethez képest, amelyben a hajtó szakasz (löA, 10S) maximális nyúlása egybeesik a forgó terhelőegyseg (2ő) fluktuáló íerhelónyomatékának (103) maximális értékével.
  39. 41. A. 39. igénypont szerinti eljárás, «szsí /elemestv, hogy a hajtó szakasz (WA, WB) maximális· ftyújtásüt idézzük elő abban az időpontban, amely lényegében egybeesik a forgó terhelőegység (26) fiuktuálő terhelő
    20 syomatékának (103) maximumával.
  40. 42. A 39-41. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal fidfomezro, hogy a második rotorhoz (12) olyan fluktuáló korrigálőnyoroatékot (104) alkalmazunk, amelynek amplitúdóját a fiuktuálő terbelőnyotsaték (Γ03) amplitúdójának 70-1 lö%-a közötti értékűre választjuk, a fluktuáló terhelő nyomaték (103) csökkentéséhez vagy megszüntetéséhez, előre meghatározott üzemi fettételeknél,.
    .25
  41. 43, A 42. igénypont szerinti eljárás, íízzuv yfefoamzvc, hogy a második rotorhoz (12) olyan fluktuáló komgálónyomatékot (1Ö4) alkalmasatok a fiukiuáíö terhelónyomaték (103) csökkentéséhez vagy megszüntetéséhez, amely lényegében megegyezik a fiuktuálő terhelönyoraaték (1Ö3) amplitúdójával, az előre meghatározott üzemi feltételeknél.
  42. 44. A 39-4:. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ízzztfi forfomezve, hogy a forgó serhelőesység (26) 11 nktuá30 ló terbelőnyomatélíának (183) amplitúdóját lényegében állandóra választjuk, továbbá a második rotorhoz olyan fluktuáló komgálónyomatékot (104) alkalmazunk, amelynek amplitúdóját a fiuktuálő terheiönyom&ték (103) art-pbtúdöjauak. 70-:IOÖ%-a közötti értékűre választjuk,
  43. 45. A 44. igéuypottt szerinti ellátás, ózza/ jei/emezve, hogy a második rotorhoz olyan fiuktuálő korrigálónyomatékot (104) alkalmazunk, amelynek amplitúdóin lényegében megegyezik a finktuáfo terheiő35 nyomaték (Γ03) an^litúdőíával.
  44. 46. A 39-41. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, aszalhogy a forgó terbeioegység (26) fluktuáló terhelőnyomaíékának (103) amplitúdóját, változóra választjuk, továbbá a tnásodtk rotorhoz olyas· fiuktuálő * * ***♦ * Φ**Φ Φ ,·\ V *« Φ ΦΦ * β * * ** ~ .<4 ~ * * ♦ ·* * ♦ ·*♦♦ * *-·~ « « χ β < Φ * * * χ
    ΦΦ* »Φ ΦΦΦ <Φ Φ» Φ** ** komgálónyo-matókot 004} alkalmazunk, amelynek az amplitúdója a fluktuáló tetfielönyomaték (103) amplitádöjúnak 70~1.60%^a közötti értékű, ha az előre meghatározó» üzemi feltételeket úgy választjuk, .meg, hogy esnek értéke maximális.
  45. 47. A 46. igénypont szerinti eljárás, oszö/ /e&wzve, hogy a második rotorhoz olyas fluktuáló 5 komgálónyomatéköt. (104) alkalmazunk, melynek az amplitúdója lényegében megegyezik a fluktuáló terhelőnyomaték ( I03} amplitúdójával, ha az előre meghatározott űzesd feltételek olyasok, hogy az mazirítólis értékű.
    4S, A 39-41. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ozzrriyuihtuKxtua, hogy a második rotorhoz olyan fluktuáló korrigálöuyoisuískot (1-04)-alkalmazok, amelynek amplitúdója a fluktuáló terhelőnyomaték (103) amplstúdöjának 7Ö-1 16%-a közötti értékű, a berendezés természetes· rezonemiairekvenc'úgás meghatározva,
    10 49. A 46. igénypont szerinti eljárás, ezzetjelkifiezve, hogy a második rotorhoz fluktuáló terrigáfósyomasékor (104} alkalmazunk, amelynek értékét a berendezés természetes m<meactófrekvem:iáa meghatározott fluktuáló terhelőnyoroatékának (IÖ3) amplitúdójával lényegében azonosra választjuk.
  46. 50. Eljárás szinkronba} lás kialakítására, amelynél összeszereljük a szerkezeti részeket,· amelyek magukban foglalnak kapcsolódó szakaszokkal (15) rendelkező végtelenített hosszúkás hajtóeiemet f 10), valamint több rotort,
    15 ezek legalább első és -második rotorokat (11, 12) foglalnak magukban; az. első «dórnak olyan fogazata (16) -van, amely a hosszúkás haj tóelem (lö) kapcsolódó szakaszaival kapcsolódásba hozható, továbbá a második rotornak.
    (12) olyan fogazata (16) van, amely a hossúkás hajtóelem (16) kapcsolódó szakaszaival kapcsolódásba hozható; valamint forgó ferhelőegysóge van, amely a második rotorral -van kapcsolatban, továbbá az eljárás további lépéseként a hosszúkás hajtó szstkezeíeí kapcsolatiba hozzuk az első és második rotorokkal; az első rotort (11) úgy
    2Ö rendezzük el, hogy az.· hajtsa a hosszúkás-hajtóeiemet (19),.a második.rotort (12) viszont úgy rendezzük el, hogy azt a hosszúkás hajtóelem (W) hajtsa, továbbá a rotorok egyikét nem-kórkórös profillal (19) látjuk cl, amelynek legalább két kinyúló része (22, 23) van és váltakozva elrendezett kevésbé kinyúló részei (24, 25} vannak, továbbá a forgó terheiőegység (26) forgatása közben periodikus fluktuáló terhelő nyomatókot (103) idéz elő, exzuf jettnKííw, hogy meghatározzuk a nem-körkörös prolii (I9) kinyúló· és- kevésbé kinyúló részeinek a viszony25 lagos- szögbelyzeteif a második rotorra (12) ható periodikus fluktuáló tefhelőnyeroaték szöghelyzeíéhsz képest, valamint ítsegtefátozzuk a nem-körkörös profil (19) -exeentóeításáaak mértékét oly módon, hogy a nemkörkörös profilt (.19): a második rotorhoz (12) alkalmazva, ezáltal ellentétes fluktuáló korrigálónyomaíékot (104) hozunk léire, amellyel a forgó terhelőegység 126} fluktuáló terhelönyomatéfcst (103) csökkentjük, liléivé lényegében megszüntetjük..
    3Ö
  47. 51. Az 56. igénypont szerinti eljárás, ízc-al foiíeraecve, hogy a neni-kőrkőrös profilt (19) úgy rendezz&fc el, hogy az áltól létrehozott ellentétes fluktuáló feomgálónyomsték (104) jöjjön létre a hosszúkás hajtóeíem {lö) szakaszainak periodikus nyújtásával és -összenyomásával, a ncm-kőrkörós profillal (19) ellátod rotorral kapcsolódás közben; a hosszúkás hajtőetemet (ló) úgy alakítjuk ki és rendezzük: el, hogy a nem-kőrkőtős profillal ellátott rotor és a második rotor közötti hajtó szakaszokkal f 1ÖA, íöB) rendelkezzék; a hajtó szakasz a nem-körkörös pro35 filfal ellátott rotor feszített oldalán vau tájolva; meghatározzuk. a nemdrörfcörös- profil <19} kinyúló ős kevésbé kinyúló részeinek vissonylag-os szöghelyzeté): a nem-körkörös- profil szőghelyzetóaek elrendezésével, amely 4 rendezendő el ahhoz a szóghelyzethez képest, amelyben- a hajló szakasz (löA, 10B) maximális nyúlása egybeesik. a. forgó terhefőegység (26) flskt-úslő terheiönyosnatókának (163) maximális- értőkével.
    φ «·« *φ ϊ φ * φ φ ,φ φφ ·> ΧΦ*< Φ ΦΦΦ* # « φ φ φ φ
    Α Φ Φ « Φ*Φ
    Φ Φ Φ * Φ * «#* »Φ ♦·* *'** *
    »* «ΦΦ
  48. 52, Αζ 51, igénypont ssormti eljárás, .nasoí ye&mesve, hogy a .nem-körkörös profil viszonylagos szöghelyzetét a ± 5*-os'szögön belül rendezzük el abhoz a szöghelyzefltez képest, amelyben a hajtó szakasz 0ÖA„ iö'B) maximális nyúlása egybeesik a forgó totóöegység (26) fluktuáló - terheiőnyomatékának (103) maximális értekével.
    *
  49. 53. Az 52. igénypont szerinti eljárás,, <rzzö/ye&??«ezve; hogy a nem-körkörös profit (19) szöghslyzetét ágy ren5 dezzük el, hogy a hajtó szakasz (ÍÖA, lüB) maximális nyúlása lényegében egybeessék .a forgó lerhelöegység * (26) fluklnálö teröeiőoyomatókának (103) maximális értékével.
  50. 54, Az. 50-52, igénypontok bármelyike szerinti eljárás, ezza/ jetiéinezx, hogy a nem-körkörös profil (ifi) exeentrícitásának. mértékét a következő lépésekkel határozzuk meg.:
    (i) megmértük a forgó terhelőegység (26) fluktuáló terhelő uyentstékának (IÖ3) amplitúdóját a 10 szinkronhajtás üzemi körülményeinek előre meghatározott értékeinél;
    (h) kiszámítjuk a hajtó szakasz (1ÖA, 10B) periodikus nyúlásának és összenyomásának szükséges amplitúdóját a következő képletből:
    T
    2(1 <·/>
    ahol
    L - a hajtó szakasz (IGA, löB) periodikus nyújtásának és összenyomásának amplitúdója;.
    T - a forgó terhelőegység (26) fluktuáló terhelőnyematékának amplitúdója a szinkponhajtás előre meghatározott űzemáfiapotában;
    r - a második rotor (12) sugara;
    « k: - a hosszúkás hajtóelem (10) merevség: tényezője, amely meghatározható a k ···-;··· képiéiből, (&
    ahol df·' az az erő, amely szükséges a hosszúkás hajtóelem hosszának dl. hossznövekedéséhez; í hi) empirikusan, létrehozzak az adatok sorozatát és ezeket rögzítjük, nevezetesen:
    (a) a nem-körkörös profil (19) kinyúló és kevésbé kinyúló részeinek a körről való eltérési adatait, valamint (b) a hajtó szakasz (IGA, 10B) periodikus nyúlásának és összenyomásának· eredő amplitúdóját; (iv) kiválasztjuk az adatokból a megfelelő excentricitásu hogy a hajtő szakasz (i9A, 1 fOB) periodikus nyúlásának és összenyomásának előírt amplitúdójához a megfelelő exceniricitást biztosítsuk.
  51. 55, Az 54, igénypont szerinti eljárás, azzai Jellemezve, hogy a forgó terhelöegység (26) fluktuáló terhdónyotna* tékának (195) amplitúdóját iényegehea állandóra választjuk.
  52. 56. Az 54. igénypont szerinti eljárás, íjzzuí/a/ímesve, hogy a forgó terhelöegység (26) fiukfaálő tethelónyoma30 tékának (103) amplitúdóját változtatjuk, és a maximális értékhez megfelelő üzend feltételeket meghatározzuk.
  53. 57. Az 54. igénypont szerinti eljárás, (tsse/ jettefftezve, hogy a forgó terhelfegység (26) fluktuáló- teraelőnyotnatékát változtatjuk, és meghatározzuk a berendezés természetes rezoimomirekvencíájánái fellépő értéket.
    $
HU0401957A 2001-11-27 2002-10-24 Synchronous drive apparatus with non-circular drive elements HU229113B1 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US33311801P 2001-11-27 2001-11-27
US36955802P 2002-04-04 2002-04-04
PCT/CA2002/001607 WO2003046413A1 (en) 2001-11-27 2002-10-24 Synchronous drive apparatus with non-circular drive elements

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HUP0401957A2 HUP0401957A2 (hu) 2005-01-28
HU229113B1 true HU229113B1 (en) 2013-08-28

Family

ID=26988561

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU0401957A HU229113B1 (en) 2001-11-27 2002-10-24 Synchronous drive apparatus with non-circular drive elements

Country Status (17)

Country Link
US (5) US7044875B2 (hu)
EP (1) EP1448916B1 (hu)
JP (2) JP4584582B2 (hu)
KR (1) KR100933581B1 (hu)
CN (1) CN100396967C (hu)
AT (1) ATE335144T1 (hu)
AU (1) AU2002333137C1 (hu)
BR (1) BR0214257B1 (hu)
CA (1) CA2463715C (hu)
DE (2) DE60213647T2 (hu)
ES (1) ES2269820T3 (hu)
HU (1) HU229113B1 (hu)
MX (1) MXPA04004716A (hu)
PL (1) PL207352B1 (hu)
PT (1) PT1448916E (hu)
RU (1) RU2004114835A (hu)
WO (1) WO2003046413A1 (hu)

Families Citing this family (96)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7125356B2 (en) 2001-11-06 2006-10-24 Borgwarner Inc. Tension-reducing random sprocket
US8342993B2 (en) 2001-11-27 2013-01-01 Litens Automotive Partnership Synchronous drive apparatus
KR100933581B1 (ko) * 2001-11-27 2009-12-23 리텐스 오토모티브 파트너쉽 비원형 구동 요소가 있는 동시 구동 장치
US6966882B2 (en) 2002-11-25 2005-11-22 Tibion Corporation Active muscle assistance device and method
US7214153B2 (en) * 2003-07-18 2007-05-08 Borgwarner Inc. Method of changing the duty cycle frequency of a PWM solenoid on a CAM phaser to increase compliance in a timing drive
DE20319172U1 (de) * 2003-09-18 2004-04-22 Litens Automotive Partnership, Woodbridge Nicht kreisförmige Rotationskomponente
CA2560324C (en) * 2004-04-02 2014-07-08 Litens Automotive Partnership Vibration compensating pulley
DE102004025936A1 (de) * 2004-05-27 2005-12-22 Ina-Schaeffler Kg Umschlingungstrieb für eine Brennkraftmaschine
WO2005119087A1 (en) * 2004-06-03 2005-12-15 Schaeffler Kg Cost-optimized traction mechanism
BRPI0510647A (pt) * 2004-06-03 2007-12-26 Schaeffler Kg mecanismo de tração para um motor de combustão interna
DE102004027064A1 (de) * 2004-06-03 2005-12-29 Ina-Schaeffler Kg Zugmitteltrieb für eine Brennkraftmaschine
DE502004012400D1 (de) * 2004-06-18 2011-05-26 Ford Global Tech Llc Verfahren zur Verstellung der Ventilöffnungsdauer
WO2006005411A1 (de) * 2004-06-18 2006-01-19 Schaeffler Kg Umschlingungstrieb
DE102004033927A1 (de) * 2004-07-14 2006-02-16 Ina-Schaeffler Kg Ausgleichswellenantrieb
DE102004037262A1 (de) * 2004-07-31 2006-02-16 Ina-Schaeffler Kg Zugmitteltrieb
WO2006015482A1 (en) * 2004-08-10 2006-02-16 Litens Automotive Partnership Method of manufacturing a non-circular drive element and drive element made thereby
DE102004039070A1 (de) * 2004-08-12 2006-02-23 Ina-Schaeffler Kg Umschlingungstrieb
US20060035738A1 (en) * 2004-08-12 2006-02-16 Ina-Schaeffler Kg Belt drive
DE102004040579A1 (de) * 2004-08-21 2006-02-23 Ina-Schaeffler Kg Zugmitteltrieb, insbesondere für einen Verbrennungsmotor
DE102004045751A1 (de) * 2004-09-21 2006-04-27 Ina-Schaeffler Kg Verfahren zur Auslegung eines mindestens eine unrunde Scheibe aufweisenden Steuertriebes
DE102004048283A1 (de) * 2004-10-05 2006-04-20 Ina-Schaeffler Kg Zugmitteltrieb mit Schwingungsdämpfung
DE102004048629A1 (de) * 2004-10-06 2006-04-13 Ina-Schaeffler Kg Unrunde Rotationsscheibe für einen Steuertrieb
ITPI20040077A1 (it) * 2004-10-14 2005-01-14 Univ Pisa Meccanismo motoriduttore a rigidezza variabile e rapidamente controllabile
CA2583564A1 (en) * 2004-10-22 2006-04-27 Litens Automotive Partnership Sprocket with 1.5 order, and multiples thereof, vibration canceling profile and synchronous drive employing such a sprocket
DE102005008676A1 (de) * 2005-02-25 2006-06-22 Audi Ag Zahnrad für einen Zahnkettentrieb
DE102005008677B4 (de) * 2005-02-25 2010-07-08 Audi Ag Zahnrad für einen Hülsen- oder Rollenkettentrieb
WO2007003263A1 (de) * 2005-07-05 2007-01-11 Schaeffler Kg Umschlingungstrieb
DE102005031596A1 (de) * 2005-07-06 2007-01-25 Schaeffler Kg Umschlingungstrieb
WO2007003329A1 (de) 2005-07-06 2007-01-11 Schaeffler Kg Umschlingungstrieb
US20070006836A1 (en) * 2005-07-08 2007-01-11 Schaeffler Kg Traction mechanism drive having vibration damping
US20070010362A1 (en) * 2005-07-08 2007-01-11 Schaeffler Kg Wraparound drive
US20070161444A1 (en) * 2005-07-08 2007-07-12 Schaeffler Kg Traction mechanism drive, in particular for an internal combustion engine
US20070037649A1 (en) * 2005-08-11 2007-02-15 Schaeffler Kg Belt drive
DE102005055716A1 (de) * 2005-11-23 2007-06-21 Schaeffler Kg Umschlingungstrieb
DE102005056198A1 (de) * 2005-11-25 2007-06-06 Audi Ag Umschlingungstrieb
US7811189B2 (en) * 2005-12-30 2010-10-12 Tibion Corporation Deflector assembly
US7648436B2 (en) * 2005-12-30 2010-01-19 Tibion Corporation Rotary actuator
DE102006003461A1 (de) * 2006-01-25 2007-09-27 Schaeffler Kg Zugmitteltrieb
DE102006004533A1 (de) * 2006-02-01 2007-08-16 Schaeffler Kg Kettentrieb sowie Verwendung einer Kette in einem Kettentrieb
DE102006017247A1 (de) * 2006-04-12 2007-10-18 JOH. WINKLHOFER & SÖHNE GMBH & Co. KG Kettenrad und Steuerkettentrieb zur Kompensation dynamischer Belastungen
JP2007285411A (ja) * 2006-04-17 2007-11-01 Denso Corp 異形スプロケット
DE102006034364B4 (de) 2006-07-25 2021-07-29 JOH. WINKLHOFER & SÖHNE GMBH & Co. KG Kettenrad mit alternierenden Teilungsabständen
DE202006012973U1 (de) * 2006-08-23 2006-10-19 Schaeffler Kg Rotationsscheibe
AT504080B1 (de) 2006-09-12 2008-07-15 Miba Sinter Austria Gmbh Verfahren zur herstellung von unrunden zahnriemenrädern oder kettenrädern
US8550945B2 (en) 2006-09-21 2013-10-08 Litens Automotive Partnership Vibration compensating pulley
JP5205387B2 (ja) * 2006-10-09 2013-06-05 ザ ゲイツ コーポレイション 同期ベルト駆動システム
DE102007003399A1 (de) 2007-01-23 2008-07-24 Schaeffler Kg Rotationsscheibe mit einer sich periodisch ändernden Zahnlückengeometrie
US8353854B2 (en) 2007-02-14 2013-01-15 Tibion Corporation Method and devices for moving a body joint
CN101918735B (zh) 2007-09-28 2014-11-26 博格华纳公司 链条与链轮系统中的多个减少张力的链轮
EP2222981B1 (de) * 2007-11-16 2015-04-29 Ketten-Wulf Betriebs-GmbH Antriebsmittel und kettenantrieb
ITTO20070833A1 (it) * 2007-11-21 2009-05-22 Giovanni Vergnano Trasmissione di potenza a mezzo cavo per applicazioni nella generazione eolica e nei winch velici
JP4235242B1 (ja) * 2007-12-26 2009-03-11 株式会社椿本チエイン タイミングチェーンドライブ装置
WO2009099671A2 (en) * 2008-02-08 2009-08-13 Tibion Corporation Multi-fit orthotic and mobility assistance apparatus
US20090306548A1 (en) 2008-06-05 2009-12-10 Bhugra Kern S Therapeutic method and device for rehabilitation
US8274244B2 (en) * 2008-08-14 2012-09-25 Tibion Corporation Actuator system and method for extending a joint
US8058823B2 (en) * 2008-08-14 2011-11-15 Tibion Corporation Actuator system with a multi-motor assembly for extending and flexing a joint
US20100170362A1 (en) * 2008-12-23 2010-07-08 Mako Surgical Corp. Transmission with first and second transmission elements
US8639455B2 (en) 2009-02-09 2014-01-28 Alterg, Inc. Foot pad device and method of obtaining weight data
US20100204620A1 (en) * 2009-02-09 2010-08-12 Smith Jonathan A Therapy and mobility assistance system
US9074682B2 (en) * 2011-08-23 2015-07-07 Yun Seok Choi Asymmetric elliptical chain gear for a bicycle
JP2013047504A (ja) 2011-08-29 2013-03-07 Aisin Seiki Co Ltd ソレノイドバルブ及び弁開閉時期制御装置
CN103104656B (zh) * 2011-11-11 2016-12-28 上海汽车集团股份有限公司 曲轴减震器
GB2497561B (en) * 2011-12-14 2014-01-29 Perkins Engines Co Ltd Belt drives
US20150148161A1 (en) * 2012-04-25 2015-05-28 Litens Automotive Partnership Non-circular rotary component
US20130345006A1 (en) * 2012-06-21 2013-12-26 Tai-Her Yang Chainwheel Enabling Positive Rotational Transmission and Reverse Rotational Sliding Features
DE102012214235B4 (de) * 2012-08-10 2021-12-23 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Riementriebanordnung
DE102014200901A1 (de) * 2013-02-08 2014-08-14 Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg Dämpferanordnung für Ketten- oder Riementrieb
WO2014151584A1 (en) 2013-03-15 2014-09-25 Alterg, Inc. Orthotic device drive system and method
CN103407745B (zh) * 2013-09-02 2015-12-23 四川方大新型建材科技开发有限责任公司 含湿原料锁风给料机
US20150083069A1 (en) * 2013-09-26 2015-03-26 Steven H. Horn Chain drive assembly
US9309707B2 (en) * 2013-12-28 2016-04-12 Intel Corporation Hinge assembly for electronic device
DE202014100830U1 (de) 2014-02-24 2014-04-09 Litens Automotive Partnership Rad mit flexiblen Zähnen
DE102014214444A1 (de) 2014-07-23 2016-01-28 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Nockenwellenversteller
FR3028908B1 (fr) * 2014-11-21 2016-12-23 Peugeot Citroen Automobiles Sa Ensemble de transmission synchrone par courroie crantee
FR3028907B1 (fr) * 2014-11-21 2016-12-23 Peugeot Citroen Automobiles Sa Ensemble de transmission synchrone par courroie crantee
DE102015201589A1 (de) 2015-01-29 2016-08-04 Volkswagen Aktiengesellschaft Mehrstufiger Steuertrieb zwischen einer Kurbelwelle und mindestens einer Nockenwelle eines Verbrennungsmotors
GB2537167B (en) * 2015-04-10 2018-02-28 Ford Global Tech Llc An Engine Comprising a Camshaft Having Independently Configured Cams
DE102015208456A1 (de) * 2015-05-07 2016-11-10 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Nockenwellenverstellsystem
DE102015117716B4 (de) 2015-10-19 2021-08-12 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zur Einstellung einer Vorspannung für ein Zugmittel eines Zugmittelgetriebes, Zugmittelgetriebe und Brennkraftmaschine
US10907721B2 (en) 2015-12-09 2021-02-02 Borgwarner Inc. Non-prevalent order random sprocket
WO2018112616A1 (en) 2016-12-19 2018-06-28 Litens Automotive Partnership Synchronous drive apparatus with adjustable non-circular drive elements
CN106907435B (zh) * 2017-03-28 2019-02-12 浙江工业职业技术学院 圆—自由非圆—非圆三轮同步带传动设计方法
CN106838159B (zh) * 2017-03-28 2019-04-09 浙江理工大学 圆—傅里叶非圆—非圆三轮同步带传动设计方法
CN106838160B (zh) * 2017-03-28 2019-04-09 浙江理工大学 巴斯噶非圆—正弦非圆—非圆三轮同步带传动设计方法
CN107167233B (zh) * 2017-05-26 2020-12-25 中车长春轨道客车股份有限公司 一种轨道交通车辆轮对镟修的评定方法
US11421561B2 (en) * 2017-07-05 2022-08-23 Gates Corporation Synchronous belt drive system
US11193563B2 (en) * 2017-07-05 2021-12-07 Gates Corporation Synchronous belt drive system
DE102017118317B4 (de) 2017-08-11 2022-05-12 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Synchronriementrieb
CN107654597B (zh) * 2017-09-25 2019-09-06 泉州台商投资区久协机械科技有限公司 一种可变速的消除波动链轮装置
JP6955157B2 (ja) * 2017-11-06 2021-10-27 株式会社椿本チエイン スプロケット及び伝動機構
JP7011166B2 (ja) * 2018-03-30 2022-01-26 株式会社椿本チエイン スプロケット及び伝動機構
MX2020000131A (es) * 2018-07-05 2020-08-06 Gates Corp Sistema de correas impulsoras sincronicas.
JP7119904B2 (ja) * 2018-10-29 2022-08-17 トヨタ自動車株式会社 オイル供給機構の制御装置
JP6742559B1 (ja) * 2018-10-31 2020-08-19 三菱電機株式会社 電動機制御装置及びベルト張力状態検出装置
CN113210249B (zh) * 2021-05-17 2022-02-22 浙江理工大学 一种多层循环式柔性网筛茶鲜叶分选机及其分选方法
US11970958B1 (en) * 2022-12-12 2024-04-30 Borgwarner Inc. Chain or belt drive with multiple non-prevalent order sprockets or pulleys

Family Cites Families (80)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US571086A (en) 1896-11-10 Pump-power
US515449A (en) 1894-02-27 Bicycle
US613756A (en) 1898-11-08 Sprocket-wheel
US1650449A (en) 1925-04-15 1927-11-22 Jaeger Max Positive variable-speed transmission
US1936117A (en) 1927-07-07 1933-11-21 Frank A Peschl Variable-speed power-transmitting mechanism
US1963314A (en) 1933-04-20 1934-06-19 Baker Perkins Co Inc Swinging-tray conveyer
US2277458A (en) * 1939-05-27 1942-03-24 John C Doran Differential driving mechanism
US2477441A (en) 1946-10-19 1949-07-26 Leonard W Cole Toy gear
US2941413A (en) 1957-01-22 1960-06-21 Dayco Corp Power transmission belts
GB1175505A (en) 1968-06-14 1969-12-23 Semperit Ag Improvements in or relating to Chain Drive Systems
US3583250A (en) 1969-04-01 1971-06-08 Rca Corp Transmission including toothed belt and partially toothed pulley
US3752035A (en) * 1971-04-05 1973-08-14 Gen Electric Auto-synchronizing gear system
JPS5442074B2 (hu) 1972-07-31 1979-12-12
US3858454A (en) 1973-10-12 1975-01-07 T K F Inc Conveyor drive mechanism
US4337056A (en) 1977-12-12 1982-06-29 Uniroyal, Inc. Mechanical power transmission system
US4193324A (en) 1977-12-27 1980-03-18 Clint, Inc. Bicycle sprocket drive apparatus with elliptical pedal path
JPS5966058A (ja) * 1982-10-07 1984-04-14 Matsushita Electric Ind Co Ltd 二次電池
US4515577A (en) 1982-10-20 1985-05-07 Uniroyal, Inc. Low backlash-high-torque power transmission system and toothed belt used therein
JPS5966058U (ja) * 1982-10-25 1984-05-02 トヨタ自動車株式会社 ベルト伝動装置
JPS6066835A (ja) 1983-09-22 1985-04-17 Toyo Commun Equip Co Ltd 書込み可能な集積回路パッケ−ジ
JPS6162635A (ja) 1984-08-31 1986-03-31 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 舶用デイ−ゼル機関の消振装置
JPS6159037A (ja) 1984-08-31 1986-03-26 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 舶用デイ−ゼル機関の消振装置
FI72378C (fi) 1985-09-09 1987-05-11 Urpo Mantovaara Kilremskiva och -vaexel.
JPH061603B2 (ja) 1986-02-19 1994-01-05 パイオニア株式会社 情報記録再生装置
JPS62258109A (ja) 1986-05-02 1987-11-10 Koyo Seiko Co Ltd エンジンのタイミング駆動装置
FI75035C (fi) 1986-06-17 1988-04-11 Variped Oy Automatisk reglervaexel foer fordon.
CN86105138B (zh) * 1986-08-19 1988-08-31 叶齐炎 “输线杆-储线凸轮”积极式输线装置
JPH0814305B2 (ja) * 1986-10-01 1996-02-14 三菱自動車工業株式会社 等速駆動装置
JPS6397830A (ja) 1986-10-14 1988-04-28 Mazda Motor Corp エンジンのカム軸駆動式補機装置
JPS63106453A (ja) * 1986-10-21 1988-05-11 Nippon Soken Inc タイミングベルト機構
JPS63145858A (ja) 1986-12-09 1988-06-17 Toshiba Corp 減速機構防振装置
US4802476A (en) 1987-06-01 1989-02-07 Everest Medical Corporation Electro-surgical instrument
JPS6441753A (en) 1987-08-07 1989-02-14 Sanyo Electric Co Air conditioner of basement for living
JPH0749101Y2 (ja) * 1987-09-08 1995-11-13 マツダ株式会社 エンジンのタイミングベルト装置
JPH0195538A (ja) 1987-10-07 1989-04-13 Oki Electric Ind Co Ltd スルーホール構造
DE3739336A1 (de) 1987-11-20 1989-06-01 Goetze Ag Brennkraftmaschine mit schwingungsgedaempftem nockenwellenantrieb
JPH0195538U (hu) * 1987-12-18 1989-06-23
DE3804575A1 (de) 1988-02-13 1989-08-24 Man Nutzfahrzeuge Gmbh Nebenantrieb einer brennkraftmaschine fuer einen luftpresser
JPH01288657A (ja) * 1988-05-16 1989-11-20 Orion Mach Co Ltd 回転変動発生装置
US4865577A (en) 1988-09-08 1989-09-12 Trustees Of Columbia University In The City Of New York Noncircular drive
JPH0333250A (ja) 1989-06-26 1991-02-13 Toyota Autom Loom Works Ltd 織機における条件入力設定システム
JPH03297792A (ja) 1990-04-18 1991-12-27 Hitachi Ltd 動力伝達装置及びそれに用いるスプロケット並びに乗客コンベア
JPH0439444A (ja) 1990-06-04 1992-02-10 Japan Imeejingu Syst:Kk 歯付きベルトの使用方法
JPH04165148A (ja) 1990-10-26 1992-06-10 Ricoh Co Ltd ベルト駆動装置
JPH0586892A (ja) 1991-09-21 1993-04-06 Masaru Seki 内燃機関の楕円歯車
CA2080791A1 (en) 1991-11-22 1993-05-23 David J. Runnels Bicycle with rhomboidal gear
JPH05164191A (ja) 1991-12-06 1993-06-29 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 変動トルク低減装置
FR2688563B1 (fr) 1992-03-11 1995-06-16 Renault Dispositif pour equilibrer un arbre d'entrainement de moteur a combustion interne.
JPH06129497A (ja) 1992-05-19 1994-05-10 Borg Warner Automot Inc 位相調整されたチエーン組立体
JPH0614020A (ja) 1992-06-26 1994-01-21 Fuji Electric Co Ltd 情報交信装置
DE4331482A1 (de) 1992-09-21 1994-03-24 Luk Lamellen & Kupplungsbau Ketten- oder Zahnriementrieb
JP2722987B2 (ja) 1992-09-28 1998-03-09 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の排気浄化装置
JPH06162635A (ja) 1992-11-18 1994-06-10 Yonezawa Nippon Denki Kk 磁気テープ装置のカートリッジ装着装置
JPH06239284A (ja) * 1993-02-16 1994-08-30 Tamura Sennosuke 自転車のエポック・ギヤクランク
US5772546A (en) 1993-06-29 1998-06-30 Warszewski; Jaroslaw Piotr Continuously variable automatic drive
US5492390A (en) 1994-04-20 1996-02-20 Nudvuck Enterprises Variable shaped wheel
JP3201147B2 (ja) 1994-06-14 2001-08-20 いすゞ自動車株式会社 ４サイクル４気筒エンジンの動弁装置
JP3479952B2 (ja) 1994-06-29 2003-12-15 マツダ株式会社 エンジンのギヤトレイン構造
DE19520508A1 (de) * 1995-06-03 1996-12-05 Audi Ag Umschlingungstrieb
US5735774A (en) * 1995-07-19 1998-04-07 Maresh; Joseph Douglas Active crank axis cycle mechanism
JPH0973581A (ja) 1995-09-01 1997-03-18 Satoshi Konno 筒状展示見本の表示具
WO1997040291A1 (fr) 1996-04-24 1997-10-30 Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha Appareil d'entrainement a courroie
DE19649397A1 (de) * 1996-11-29 1998-06-04 Boerger Gmbh Verfahren zum Betreiben einer Verdrängerpumpe und Verdrängerpumpe zur Durchführung des Verfahrens
JP3488585B2 (ja) 1996-12-19 2004-01-19 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の動弁装置
JPH10176506A (ja) 1996-12-19 1998-06-30 Mitsubishi Motors Corp 内燃機関のカムシャフト構造
JPH10266814A (ja) 1997-03-25 1998-10-06 Mitsubishi Motors Corp カムシャフト駆動装置
JP3168935B2 (ja) 1997-03-26 2001-05-21 三菱自動車工業株式会社 カムシャフト駆動装置
JPH10274052A (ja) 1997-03-31 1998-10-13 Honda Motor Co Ltd エンジンにおける無端伝動帯の張力調整装置
JP3487540B2 (ja) 1997-07-01 2004-01-19 本田技研工業株式会社 チェーン駆動車両のチェーンローラ構造
JP2001304374A (ja) 2000-04-21 2001-10-31 Toyota Motor Corp フライホイール機構及びこれを備えた内燃機関
DE20008042U1 (de) 2000-05-04 2000-08-17 Schlosmacher Dietmar Elliptischer Antrieb für Fahrzeuge und Trimmgeräte aller Art
JP2001349416A (ja) 2000-06-02 2001-12-21 Suzuki Motor Corp チェーンガイド
JP2001348809A (ja) 2000-06-06 2001-12-21 Meiwa Seisakusho:Kk 振動締固め機
KR100400478B1 (ko) * 2000-09-09 2003-10-08 김진종 먹 연마기의 벨트장력 조절방법
US7125356B2 (en) 2001-11-06 2006-10-24 Borgwarner Inc. Tension-reducing random sprocket
KR100933581B1 (ko) * 2001-11-27 2009-12-23 리텐스 오토모티브 파트너쉽 비원형 구동 요소가 있는 동시 구동 장치
US6932037B2 (en) * 2003-01-28 2005-08-23 Borgwarner Inc. Variable CAM timing (VCT) system having modifications to increase CAM torsionals for engines having limited inherent torsionals
DE20319172U1 (de) 2003-09-18 2004-04-22 Litens Automotive Partnership, Woodbridge Nicht kreisförmige Rotationskomponente
DE102004045751A1 (de) * 2004-09-21 2006-04-27 Ina-Schaeffler Kg Verfahren zur Auslegung eines mindestens eine unrunde Scheibe aufweisenden Steuertriebes
DE102004048629A1 (de) * 2004-10-06 2006-04-13 Ina-Schaeffler Kg Unrunde Rotationsscheibe für einen Steuertrieb

Also Published As

Publication number Publication date
WO2003046413A1 (en) 2003-06-05
HUP0401957A2 (hu) 2005-01-28
EP1448916B1 (en) 2006-08-02
KR100933581B1 (ko) 2009-12-23
DE60213647T2 (de) 2007-08-09
JP2010164198A (ja) 2010-07-29
CN1592825A (zh) 2005-03-09
US20060264285A1 (en) 2006-11-23
DE60213647D1 (de) 2006-09-14
JP4584582B2 (ja) 2010-11-24
US7232391B2 (en) 2007-06-19
US7044875B2 (en) 2006-05-16
PT1448916E (pt) 2006-12-29
RU2004114835A (ru) 2005-04-27
EP1448916A1 (en) 2004-08-25
PL207352B1 (pl) 2010-12-31
BR0214257B1 (pt) 2012-07-10
ATE335144T1 (de) 2006-08-15
CA2463715A1 (en) 2003-06-05
MXPA04004716A (es) 2004-08-19
CA2463715C (en) 2010-09-14
JP2005510677A (ja) 2005-04-21
AU2002333137B2 (en) 2008-12-04
CN100396967C (zh) 2008-06-25
US20050187054A1 (en) 2005-08-25
PL368111A1 (en) 2005-03-21
AU2002333137A1 (en) 2003-06-10
JP5554131B2 (ja) 2014-07-23
US20080071508A1 (en) 2008-03-20
DE20220367U1 (de) 2003-07-24
ES2269820T3 (es) 2007-04-01
US20030104886A1 (en) 2003-06-05
US8303444B2 (en) 2012-11-06
US20100197433A1 (en) 2010-08-05
BR0214257A (pt) 2004-09-21
AU2002333137C1 (en) 2009-05-14
US7720650B2 (en) 2010-05-18
KR20040103905A (ko) 2004-12-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU229113B1 (en) Synchronous drive apparatus with non-circular drive elements
JP5205387B2 (ja) 同期ベルト駆動システム
JP2005510677A5 (hu)
US8430775B2 (en) Multiple tension reducing sprockets in a chain and sprocket system
TW200300201A (en) Travel limited linear belt tensioner
CN104364560A (zh) 非圆形的旋转部件
US10767516B2 (en) Synchronous drive apparatus with adjustable non-circular drive elements
KR101450678B1 (ko) 결합된 반경방향의 변동과 스프로킷 랩을 가지는 공진 장력 감소 스프로킷
US9638293B2 (en) Variable belt tensioner for an internal combustion engine
CN101265962B (zh) 由计算机模拟设计同步传动装置转动体非圆形轮廓的方法
KR20010023531A (ko) 왕복동 피스톤 엔진의 연결부재
EP2055907A1 (en) Controller of variable valve actuator
DE102016117556B4 (de) Verfahren zum Betreiben eines Antriebssystems und Antriebssystem
JPH11287112A (ja) 内燃機関
US10309301B2 (en) Constant-volume combustion engine
JP5060317B2 (ja) エンジン
CN110069855A (zh) 含非圆曲轴带轮的发动机正时传动系统减振优化设计方法
GB2126279A (en) Concerting reciprocating to rotary motion in i.c. engines
WO2014106824A2 (en) Workspace with rotary piston
CN110529247A (zh) 杠杆曲轴发动机及杠杆曲轴结构
WO2006108271A1 (en) Selective leverage technique and devices
JPH03294609A (ja) ダブルオーバーヘッドカムシャフトエンジン
JPH10220246A (ja) 往復回転運動変換機構とその方法による内燃機関
JP2010249112A (ja) 内燃機関