ES2308173T3 - Herramienta de taladrar para el virutaje de materiales de fundicion. - Google Patents
Herramienta de taladrar para el virutaje de materiales de fundicion. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2308173T3 ES2308173T3 ES04728165T ES04728165T ES2308173T3 ES 2308173 T3 ES2308173 T3 ES 2308173T3 ES 04728165 T ES04728165 T ES 04728165T ES 04728165 T ES04728165 T ES 04728165T ES 2308173 T3 ES2308173 T3 ES 2308173T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- edge
- edges
- hard material
- main
- drill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 84
- 238000005553 drilling Methods 0.000 title description 15
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 49
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 26
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 10
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 8
- 238000004904 shortening Methods 0.000 claims description 6
- 230000007704 transition Effects 0.000 abstract 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 7
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 7
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 229910001060 Gray iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- 230000003763 resistance to breakage Effects 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 230000009916 joint effect Effects 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 229910052961 molybdenite Inorganic materials 0.000 description 1
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 229910021384 soft carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B51/00—Tools for drilling machines
- B23B51/009—Stepped drills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B51/00—Tools for drilling machines
- B23B51/02—Twist drills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23B2224/16—Molybdenum disulphide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23B2224/24—Titanium aluminium nitride
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23B2224/32—Titanium carbide nitride (TiCN)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2226/00—Materials of tools or workpieces not comprising a metal
- B23B2226/31—Diamond
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2228/00—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner
- B23B2228/10—Coatings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2240/00—Details of connections of tools or workpieces
- B23B2240/08—Brazed connections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2250/00—Compensating adverse effects during turning, boring or drilling
- B23B2250/12—Cooling and lubrication
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/08—Side or plan views of cutting edges
- B23B2251/082—Curved cutting edges
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/14—Configuration of the cutting part, i.e. the main cutting edges
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
- Y10T408/89—Tool or Tool with support
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
- Y10T408/89—Tool or Tool with support
- Y10T408/909—Having peripherally spaced cutting edges
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T408/00—Cutting by use of rotating axially moving tool
- Y10T408/89—Tool or Tool with support
- Y10T408/909—Having peripherally spaced cutting edges
- Y10T408/9095—Having peripherally spaced cutting edges with axially extending relief channel
- Y10T408/9097—Spiral channel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
Broca de material duro con filetes subdivididos por ranuras receptoras de viruta y como mínimo dos filos principales (1; 101; 201) que, en cada caso, presentan un vértice de filos (2; 102; 302) y un pasaje al filo transversal (5; 105; 305), donde el filo principal (1; 101; 301) partiendo desde el vértice de filos (2; 102; 302) en sentido axial (A) es regularmente convexo al menos por áreas (101a) y en las superficies libres (9, 11; 109; 311) se previó un destalonado adicional (15; 115; 315) que se reduce en forma más empinada hacia el dorso del filete que las superficies libres (9, 11; 109; 309, 311), para la conformación de un afilado de punta esencialmente del tipo de un rectificado de 4 superficies.
Description
Herramienta de taladrar para el virutaje de
materiales de fundición.
La invención se refiere a una herramienta de
taladrar para el virutaje de materiales de fundición, como por
ejemplo, fundición gris y en especial GGV o ADI.
El desarrollo en el caso de los materiales de
fundición tiende a lograr materiales de estabilidad más elevada y
simultáneamente mayor resistencia. Así, en la construcción de
motores, se reemplaza cada vez más el grafito esferoidal (GGG)
utilizado habitualmente por el grafito vermicular (GGV). Los
materiales más modernos como hierro de fundición revenido en etapa
intermedia (austempered ductile iron - ADI) alcanzan valores de
estabilidad y resistencia aún mayores.
En la selección de los materiales para
herramientas para el virutaje de fundición por lo tanto debe
tenerse en cuenta una relación adaptada al respectivo material de
los parámetros contrapuestos en las herramientas, es decir, la
dureza y la resistencia.
Durante el virutaje de materiales de hierro de
fundición, debido a la conformación irregular y granulada de la
fundición con fases duras (por ejemplo, ferrita, perlita o
martensita) y las inclusiones blandas de carbono, las herramientas
utilizadas están sometidas a un gran desgaste abrasivo. A causa de
la conformación no homogénea se agrega además una elevada exigencia
del momento de flexión, con la que no siempre se puede realizar un
procesamiento libre de oscilación.
A los efectos de lograr un término medio de las
exigencias contrapuestas de elevada dureza y resistencia al
desgaste por una parte, así como una resistencia y capacidad de
soportar oscilaciones permanentes por la otra, se utilizan para el
virutaje de GGG y GGV las herramientas de taladrar usuales de metal
duro y macizo de la clase K30 - K40 según la clasificación ISO 513,
que alcanza grados medios de dureza con valores medios de
resistencia. Pero está limitada la vida útil y el rendimiento de
virutaje que puede lograrse, es decir, las velocidades de corte y
los avances que pueden concretarse.
Otros desarrollos produjeron el uso de los así
llamados metales duros de granos muy finos o ultrafinos con
granulometría de los cristales WC (carburo de wolframio) < 0,8
\mum, los que además de una elevada dureza también prometen una
alta resistencia a la flexión, pero también costos de material
correspondientemente elevados.
Además de la selección adecuada de materiales
para las herramientas, tales herramientas en la actualidad son
refrigeradas en su interior, a fin de reducir la acción de la
fricción y de mejorar la descarga de viruta.
Allí se reconoció el vértice de filos como punto
del filo principal expuesto a no sólo altas exigencias mecánicas,
sino también térmicas, de modo que como medida adicional para la
reducción del desgaste, también se aplica el destalonado dirigido
en el vértice de filos en forma de un así llamado destalonado de
fundición o una geometría de
"Double-Angle-Point" (ángulo de
vértice, por ejemplo, 118º, en el destalonado 90º).
Además, en el procesamiento de materiales, como
por ejemplo, aceros, se conocen brocas HSS con geometrías de puntas
de broca con cursos de filos principales con radio decreciente en el
corte longitudinal a través de la broca, como por ejemplo la así
llamada geometría "Racon-Point"
(Radius-Conical, es decir, el radio se extiende por
la longitud completa del filo principal), o la geometría
Bickford-Point (el radio sólo se extiende a lo
largo de la sección externa de los filos principales, mientras una
sección central forma una buena punta de centrado con un curso
lineal de los filos principales).
En la patente estadounidense US 3.443.459, se
describe por ejemplo una broca con un curso de los filos
principales en un plano que se extiende paralelo al eje de broca, en
el que el filo principal se reduce desde la punta de broca con un
radio hasta el filo secundario y pasa en sentido tangencial al
perímetro de la broca, de modo que se evita por completo un vértice
de filos muy marcado. Del escrito EP 0 591 122 A1, se conoce un
fresador frontal con un filo frontal de conformación similar que
transcurre en forma circular y continúa tangencialmente en un filo
secundario. En la patente estadounidense US 4.116.580, se describe
una broca, en la que se evita por completo un vértice de filos al
realizar una forma redondeada entre el filo principal y el filo
secundario. Por lo demás, esta herramienta no es una broca de
material duro.
En el documento US 1.309.706, se describe en
cambio una broca con un curso de los filos principales, en la que
el filo principal en un plano formado por el eje de broca y el
vértice de filos continúa en un radio en una sección externa y
transcurre en forma lineal en una sección central. Allí, el paso
filo secundario - filo principal no se produce en forma tangencial,
sino en cambio en un determinado ángulo. Pero el vértice de filos
resultante es mucho más plano que en las brocas usuales con un curso
lineal de filos principales en el plano superior.
Debido a esas conformaciones del filo principal,
se evita además el afilado vértice de filos, en especial en las
áreas ubicadas del lado externo y por lo tanto sometidas a altas
exigencias, produciendo una prolongación del filo principal o bien
una reducción de la tarea de virutaje a realizar por unidad de
longitud del filo principal.
Partiendo de esta base es el objetivo de la
invención crear una broca optimizada para el virutaje de materiales
de fundición, como por ejemplo fundición gris y en especial GGV o
ADI, y que además de una prolongada vida útil y altos rendimientos
de virutaje segura costos reducidos.
Este objeto se cumple con las características de
la reivindicación 1.
De acuerdo con la invención, se transfiere por
primera vez a brocas realizadas de un material duro, la
característica en sí conocida de un filo principal de curvatura
convexa regular que parte del vértice de filos en sentido axial en
un determinado radio. Al superar el antiguo prejuicio que un
material duro y, por lo tanto, también quebradizo no puede amolarse
de manera tal de producir el curso de filos principales de acuerdo
con la invención, ahora es posible aprovechar las ventajas brindadas
por la geometría -supresión de un vértice de filos afilado,
prolongación del filo principal y reducción de la carga por unidad
de longitud de los filos principales, en especial en el área
externa- donde como amolado de superficies libres se utiliza un
amolado con superficies libres divididas a modo de un rectificado de
4 superficies.
Anteriormente se trató, tal como se describió
antes, de evitar el desgaste en el vértice de filos mediante la
selección de un material de especial dureza, por lo que con
frecuencia se producían roturas prematuras incluso con rendimientos
de virutaje, o bien, valores de corte relativamente reducidos.
Tampoco la solución intermedia de utilizar un material de mediana
dureza y de mediana resistencia usando una geometría de fases para
fundición, produjo resultados satisfactorios respecto de una
prolongada vida útil o bien elevados valores de corte.
En cambio, con una combinación de acuerdo con la
invención de un material duro como material de broca con la
geometría Racon-Point, mediante la cual se reduce el
rápido desgaste en el vértice de filos que se produce al procesar
piezas de fundición, se logra alcanzar una prolongada vida útil, sin
tener que reducir los valores de corte a rangos no rentables. A
causa de las ventajas debidas a la geometría, puede usarse en ese
caso un material de extraordinaria dureza (y a pesar sólo poco menos
resistente) como material de fabricación para la broca realizada en
material duro.
Se logra, por lo tanto, crear herramientas
adecuadas en especial para el virutaje de materiales abrasivos y a
pesar de ello de elevada exigencia respecto de la resistencia, como
fundición gris y en especial GGV o ADI, que además de una
prolongada vida útil y alto rendimiento de virutaje, también
prometen costos de material relativamente reducidos.
Como material para la fabricación de brocas o
bien material duro son adecuados, además de los así llamados
cermets, cerámicas de corte etc., en especial metal duro, por
ejemplo, sobre la base de
WC-TiC-Co.
Respecto del curso del filo principal, no sólo
es factible un filo principal que transcurre en un radio en un
plano paralelo al eje de broca, sino también otras curvaturas
convexas regulares, como por ejemplo una curvatura en forma de
parábola o hipérbola. Por lo demás, en el marco de la invención el
filo principal no sólo puede transcurrir en un plano raso paralelo
al eje de broca, sino también en un plano curvado, por ejemplo en
un plano formado por una línea paralela al eje de brocas y una línea
en S o en forma de hoz, perpendicular a la paralela del eje de
brocas, en tanto la curvatura en sentido axial sea regularmente
convexa.
Allí la broca según la invención presenta
vértices de filos, es decir el filo principal no continúa en forma
completamente tangencial al perímetro de la broca. El área de la
punta que no puede aprovecharse para la longitud de perforación,
que parte del vértice de filos hasta la punta de la broca o bien
hasta el filo transversal, de ese modo es más corta en comparación
con un filo principal que continúa en forma completamente
tangencial, de modo que se reduce el gasto de material. Por otra
parte, y a pesar del borde definido en la fase guía o bien del
vértice de filos romo, es suficiente la descarga de calos para
evitar una sobre exigencia térmica y reducir la exigencia mecánica
respecto de un filo principal que transcurre sin curvatura.
En el ensayo, resultó adecuada una distancia
axial del filo transversal respecto del vértice de filos de
aproximadamente la mitad del diámetro nominal (D) de la broca, en
especial de 0,45 X D.
En la conformación ulterior de acuerdo con la
reivindicación 3, el filo principal además presenta una sección
central, en la que transcurre en forma lineal en un ángulo de
vértice predeterminado, por ejemplo de 118º a 130º, hacia el filo
transversal. La sección con curvatura convexa regular continúa
tangencialmente de la sección central. También así se ayuda a un
acortamiento de la punta de broca, sin reducir el efecto positivo
de la curvatura. Además se crea así una punta de buen centrado.
También el paso no tangencial del filo principal
hacia el filo secundario presenta otra ventaja adicional, porque en
el vértice de filos se produce un punto de medición claramente
definido y no un pasaje. Por lo tanto, puede medirse en forma
sencilla la distancia de la fijación de la herramienta hasta el
inicio exterior del filo principal y, con ello, la profundidad
máxima aprovechable de la perforación. En ese caso, resultaron
favorables los ángulos entre la tangente del filo principal en el
vértice de filos y el eje de la broca en un rango entre 10º y 40º,
en especial entre 15º y 25º, dado que con tales ángulos por una
parte aún puede leerse con facilidad el punto de medición en el
vértice de filos, pero, por la otra, el vértice de filos es
suficientemente romo para mantener reducida allí la exigencia
térmica y mecánica.
Un punto de medición de fácil lectura en el
vértice de filos es especialmente decisivo en una broca escalonada
de acuerdo con la ventajosa forma de realización de acuerdo con la
reivindicación 17, dado que de ese modo puede medirse la
profundidad útil de perforación de la primera fase de virutaje
(profundidad de perforación previo al talón). Es ventajoso aquí que
también la segunda fase de virutaje presente el curso con curvatura
convexa regular en sentido axial del filo principal, a efectos de
poder aprovechar las ventajas de la geometría de acuerdo con la
invención de los filos principales también en la segunda fase de
virutaje.
En forma ventajosa se previó además una
formación de punta, con lo cual se acorta el filo transversal, de
modo que se mejora la propiedad de centrado y se reduce la presión
del filo transversal. Con el filo transversal estrechado además es
posible utilizar diámetros relativamente grandes del núcleo de broca
y así lograr una mayor resistencia a la rotura por pandeo y rigidez
de torsión de la herramienta. El núcleo de gran tamaño de la broca
por otra parte también ayuda que también al utilizar un material
duro y, por lo tanto, quebradizo, aún puede cumplirse con las
exigencias respecto de la resistencia de la broca. Se lograron
buenos resultados, en especial, con una relación diámetro nominal
respecto del núcleo de broca de 3,0 a 3,5. Por ejemplo resultó
adecuada en una broca con diámetro nominal 12 mm, una relación
diámetro nominal: diámetro del núcleo de broca de aproximadamente
3,2.
Con las diferentes conformaciones ulteriores
ventajosas antes mencionadas de la invención, que se refieren a la
geometría de la broca de material duro, además se produce un cierto
espacio para la concreción de ventajas respecto del material, de
modo que en total resulta un efecto total notorio respecto de uno o
varios objetivos parcialmente contrapuestos de una vida útil más
prolongada, mayor resistencia a la rotura, rendimientos de virutaje
más elevados y menores costos de material:
Por ejemplo, pueden fabricarse brocas de metal
especialmente resistentes al desgaste que al utilizar un material
de fabricación duro y, por lo tanto, también inevitablemente
quebradizo, brindan una prolongada vida útil con similares o
incluso mejores rendimientos de virutaje. Porque debido a las
ventajas logradas por la geometría de la punta, en especial
respecto de la menor exigencia en el vértice de filos, las brocas
soportan sin roturas un rendimiento similar a lo largo de la misma
vida útil a pesar del material menos resistente utilizado en
comparación con el de las brocas convencionales. La mayor dureza y,
con ello, la resistencia al desgaste adicionalmente elevada, a su
vez producen el efecto adicional que también pueden realizarse
mayores avances o velocidades de corte, sin reducir la vida útil.
En cambio con los mismos rendimientos de virutaje puede lograrse
una considerable prolongación adicional de la vida útil.
Un broca de tal tipo optimizada para el
procesamiento de materiales abrasivos como GGV o ADI es objeto de
la reivindicación 5 y se compone de un metal duro de la clase
ISO-513 K15 a K30, en lugar del metal duro
utilizado hasta ahora de la clase ISO-513 K30 a
K40.
Pero también es posible aprovechar las ventajas
de la geometría para reducir los costos de material de la broca al
utilizar un material de grano más grueso y con ello de menor costo.
Un broca de tal tipo es objeto de la reivindicación 6, que se
compone de un metal duro de grano fino en lugar de del grano más
fino usual.
A efectos de cuantificar las ventajas que pueden
lograrse en una pieza de trabajo compuesta de GGV450 se realizaron
ensayos de virutaje con diferentes brocas con en cada caso 10 mm de
diámetro nominal y, salvo respecto de la geometría de la punta, del
mismo modo:
- A)
- broca de metal duro macizo con una dureza de 1600 HV a 1700 HV y una resistencia a la rotura por pandeo de 3600 N/mm^{2}, geometría estándar de la punta;
- B)
- broca de metal duro macizo con una dureza de 1600 HV a 1700 HV y una resistencia a la rotura por pandeo de 3600 N/mm^{2}, geometría de la punta de acuerdo con la invención;
- C)
- broca de metal duro macizo con una dureza mayor que 1800 HV y una resistencia a la rotura por pandeo menor que 2500 N/mm^{2}, geometría de la punta de acuerdo con la invención.
Se observó que con una vida útil similar con la
broca B pudieron realizarse avances 50% mayores que en la broca A
(broca A: velocidades de corte 100 m/min, avance 0,4 mm/vuelta,
broca B: velocidades de corte 100 m/min, avance 0,6 mm/vuelta). Con
la broca C que se compone de un material más duro puede además
lograrse otro aumento de la vida útil y/o de los valores de corte,
aunque el material presenta una resistencia a la rotura por pandeo
notoriamente inferior.
La geometría de acuerdo con la invención puede
usarse en brocas con ranurado lineal o espiralado. Otras
conformaciones de la geometría, por otra parte, recién son
razonables a causa de las propiedades del material elegido para
producir las brocas o bien recién permiten una optimización
adicional del material elegido:
De esa manera, la broca presenta ventajosamente
un ángulo de virutaje en el rango de +/- 5º. Debido al reducido
ángulo de virutaje puede lograrse un aumento de la estabilidad de la
cuña de corte. Al utilizar material de grano más grueso puede así
evitarse el desgranado de diferentes granos y con ello la pérdida de
la filosidad del filo.
El ángulo de virutaje del filo principal puede
corregirse en especial en brocas roscadas en forma helicoidal
mediante una rectificación de los filos principales o bien un
afilado rectificador adicional de los filos principales a la medida
deseada, de modo que resulta la deseada estabilidad de la cuña de
corte y resistencia al desgaste de los filos principales.
Ventajosamente en ese caso se conformó la broca de modo tal que la
corrección de los filos principales puede amolarse en una pasada
junto con el estrechamiento del filo transversal.
La geometría propuesta de la punta de broca es
especialmente adecuada para las brocas de doble filo. Pero
paralelamente también sería factible el uso de brocas de tres filos
o brocas con una nervadura de virutaje principal anterior y una
nervadura escariadora posterior, en cada caso subdivididas por una
nervadura de virutaje adicional.
Otras conformaciones ulteriores se refieren a la
refrigeración interior de las brocas de la invención, que de
preferencia está conformada por canales de refrigeración que se
extienden en forma helicoidal o lineal -según su forma de
realización- en las nervaduras de broca a través de la broca misma.
Los canales de refrigeración pueden presentar, en especial en el
caso de brocas con diámetros nominales más reducidos, un perfil de
sección transversal en forma de elipse o trígono. También es
factible un canal de refrigeración interior que se prolonga a lo
largo del eje de la broca que se bifurca en forma de Y en el área de
la punta de broca.
Las aberturas de boca se encuentran de
preferencia sobre las superficies libres de las nervaduras. En
forma ventajosa, las aberturas de boca allí están ensanchadas debido
a un destalonado adicional hacia el dorso del filete y con ello
hacia la ranura receptora de viruta, debido a un destalonado que
decrece más empinado hacia el dorso del filete que la superficie
libre, a fin de llevar un caudal mayor en dirección hacia la ranura
receptora de viruta. Con la boca conformada de esa manera, además
del uso de una emulsión de agente refrigerante también es posible
el engrase con cantidades mínimas (MMS) desde un aerosol de
aire-aceite para refrigerar la broca, en especial
en el filo principal y el vértice de filos y para reducir la
resistencia a la fricción durante el virutaje y la descarga de
viruta.
En ese caso la broca puede estar conformada como
broca de metal duro macizo o bien como broca de material duro. De
acuerdo con una conformación ventajosa ulterior de acuerdo con la
reivindicación 19, también es factible una broca, en la que sólo un
inserto de filo se compone de material duro, mientras que el soporte
del inserto de filos se compone de un material menos duro, pero
para ello más resistente, por ejemplo de un acero para
herramientas. De esa manera, las partes individuales -el inserto de
filo y el soporte- pueden ajustarse exactamente según el respectivo
tipo de exigencia.
En la conformación de acuerdo con la
reivindicación 20, el inserto de filo es un cabezal portabrocas
soldado con el soporte (es decir, el vástago de la broca) que se
compone de material duro y en el que se conformaron o bien se
amolaron los filos principales, el vértice de filos y los filos
secundarios (-secciones). Un cabezal portabrocas de tal tipo es
objeto de la reivindicación 22. Esta forma de realización es
especialmente adecuada para taladros de perforaciones profundas, en
los que el soporte se extiende a lo largo de una gran longitud y
por lo tanto debe poseer una gran resistencia para soportar la
torsión producida.
En la conformación de acuerdo con la
reivindicación 21, el inserto de filo en cambio es una placa de
corte, que está atornillada a la broca en sentido perimetral. Una
placa de corte de tal tipo es el objeto de la reivindicación 23. En
ese caso, la punta completa de la broca con ambos filos principales,
vértices de filos y filos secundarios (-secciones) puede haberse
conformado como una placa de corte que se coloca en una ranura de
recepción prevista a tal fin en el lado frontal del soporte, para
allí ser atornillada o soldada.
Pero también son factibles placas de corte
alternativo, que en cada caso conforman solamente un filo principal
o bien una sección de filos principales y se atornillan sobre
correspondientes alojamientos de placas, en especial en el talón en
una herramienta escalonada. Allí, por lo demás, también puede
haberse previsto un casete portador equipado con placas de corte.
De esa manera, no sólo es posible aprovechar la combinación de la
invención de geometría de corte y material duro con placas de corte
recambiables y un portaherramientas estándar, sino que también
pueden lograrse notorias facilidades en el aspecto de la técnica de
fabricación: no es necesario amolar la geometría de los filos
directamente en la broca en el material duro, sino que -al menos
por áreas- puede amolarse en placas de corte de material duro de
acceso sencillo.
En el sentido de un aumento adicional de la vida
útil y de los rendimientos de virutaje, se puede haber previsto un
recubrimiento de la broca al menos en el área de los filos afilados.
Para ello pueden usarse todos los revestimientos usuales, con los
que puede lograrse una reducción de la fricción y/o una disminución
del desgaste. De especial preferencia es una capa de material duro,
como por ejemplo, de diamante, de preferencia de diamante
nanocristalino, de TiN, TiAIN o de TiCN, o una capa de varios
estratos. También sería factible el uso de una capa de lubricante,
por ejemplo del MoS2 conocido bajo la denominación
"MOLYGLIDE".
En adelante, se describen mediante las figuras
algunas formas de realización ventajosas de las invenciones:
Se muestran:
Fig. 1 una vista lateral esquemática de una
broca realizada en metal duro y macizo, y ranurado en espiral de
acuerdo con una realización de la invención;
Fig. 2 una vista lateral esquemática de una
broca realizada en metal duro y macizo, y ranurado lineal de acuerdo
con otra realización de la invención;
Fig. 3 una vista frontal de la broca que se
muestra en la Fig. 2;
Fig. 4 una vista esquematizada en corte de una
broca escalonada de acuerdo con otra realización de la
invención.
Fig. 5 una vista frontal correspondiente a la
Figura 3 de un broca con ranuras lineales con un inserto de filo de
acuerdo con otra realización de la invención.
\vskip1.000000\baselineskip
En primer lugar, se hace referencia a la Figura
1. Allí se muestra una broca espiral de doble filo fabricada de un
metal duro del grupo de aplicación K20 (ISO 513). Con 1 se denomina
al filo principal de la broca, con 5 el filo transversal, con 2 el
vértice de filos y con 3 el filo secundario. Como puede verse, el
filo principal 1 transcurre en una curvatura convexa regular en
sentido radial y pasa suavemente con un pequeño ángulo tangencial
en el filo secundario, de modo que el vértice de filos 2 presenta un
fuerte atruncamiento. Por otra parte, el pasaje en el vértice de
filos 2 es suficientemente marcado para poder utilizar el vértice
de filos como un punto de medición al realizar una medición
longitudinal de la herramienta de taladrar. Entre una primera
superficie libre 9 y una fase guía 7 se encuentra, por lo tanto, un
borde bien marcado. El pasaje filo principal 1 - filo transversal 5
en cambio se realiza en forma prácticamente tangencial.
La primera superficie libre 9 está amolada en
forma cónica y destalonada con una segunda superficie libre también
en forma cónica. Allí puede reconocerse la abertura de boca 17 de un
canal de refrigeración interior que emerge aproximadamente en un
punto, en el que se encontraría la cresta de ambas superficies
libres 9, 11. De todos modos, la broca presenta allí una superficie
formada por un destalonado 15, que decrece de manera empinada hacia
el dorso del filete o bien hacia la ranura receptora de viruta.
El curso del filo principal 1 es determinado en
ese caso por un afilado rectificador, mediante el cual por una
parte se produce una superficie rectificada de los filos principales
21 y, por la otra, un estrechamiento del filo transversal 19. La
superficie rectificada de los filos principales 21 transcurre en ese
caso en sentido axial, es decir, paralelo al eje A de la broca, de
modo que el filo principal se extiende en un plano raso formado
desde el vértice de filos 2 y la paralela al eje de la broca en el
punto superior del filo transversal 5.
Las Figuras 2 y 3 muestran una broca con ranuras
lineales fabricado de un metal duro del grupo de aplicación K20
(ISO 513) de acuerdo con otra realización de la invención. Las
características idénticas o similares se denominaron allí con
referencias similares, al igual que en la broca de la figura 1. Así,
se denomina con 101 el filo principal, con 105 el filo transversal
y con 102 el vértice de filos. El filo principal 101 se divide allí
en dos secciones 101a, 101b:
En la sección externa 101a que continúa del filo
secundario, el filo principal presenta en el plano formado desde el
vértice de filos y la paralela al eje de la broca en el punto
superior del filo transversal 105, una curvatura convexa regular,
mientras que en la sección central 101b, el plano formado desde el
vértice de filos 102 y la paralela al eje de la broca en el punto
superior del filo transversal 105 transcurre en forma lineal con un
ángulo de vértice \alpha. En ese caso la sección 101a continúa
tangencialmente en la sección 101 b; con T_{2} se marca allí la
tangente de la sección 101a en el pasa a la sección 101 b, que es
simultáneamente un lado del ángulo de vértice \alpha.
En el extremo exterior de la sección 101a, el
filo principal con el ángulo 13 (medido en el plano formado por el
vértice de filos 102 y la paralela al eje de la broca en el punto
superior del filo transversal 105) entre la tangente T_{1}
finaliza en la sección curvada de los filos principales 101a y el
filo secundario 103, de modo que se forma un vértice de filos 102
truncado, pero a pesar de ello claramente visible.
Ambas superficies libres 109 amoladas en forma
cónica presentan adicionalmente una superficie de destalonado 115,
donde en cada caso en la cresta formada por la superficie libre 109
y la superficie de destalonado 115, se encuentra una abertura de
boca o bien de salida del canal de refrigeración interior en forma
de Y. A causa de la superficie de destalonado 115, se produce el
ensanchamiento de la abertura de salida 117 hacia el dorso del
filete o bien hacia la ranura receptora de viruta, de modo que se
produce un mayor flujo de agente refrigerante y una intensificada
desviación del agente refrigerante hacia la ranura receptora de
viruta.
Puede reconocerse claramente, en especial en la
Fig. 3, una formación de punta 119, que se produjo en un paso de
amolado con una rectificación de filos principales 121 que
nuevamente puede observarse con claridad en la Fig. 2. La
rectificación de filos principales 121 a su vez le otorga al filo
principal 101 su recorrido lineal en la vista de planta y aplana el
ángulo de virutaje en el filo principal 101a aproximadamente 90º,
de modo que se produce una cuña de corte especialmente resistente al
desgaste. La formación de punta 119 genera una longitud corta del
filo transversal 105 a pesar del gran diámetro del núcleo DK, de
modo que por una parte en acción conjunta con la sección central
101 b del filo principal 101 se forma una buena punta de centrado y
pueden evitarse valores de fricción excesivos a causa de la presión
del filo transversal 105 y por la otra se garantiza una elevada
estabilidad de la broca debido al núcleo de gran tamaño de la broca.
En la realización que se muestra la relación del diámetro nominal
de la broca respecto del núcleo de la broca es de aproximadamente
3,5.
En general, tanto debido a la combinación de las
características de la realización con rosca helicoidal que se
muestra en la Fig. 1, como también con la combinación de
características que se representan en las Figuras 2 y 3 de la
realización con ranuras lineales de la invención, se logra fabricar
una broca optimizada para el virutaje de materiales abrasivos y que
presentan elevadas exigencias respecto de la resistencia o bien la
resistencia a la flexión, como por ejemplo fundición gris y en
especial GGV o ADI.
- \sqbullet
- el vértice de filos 2; 102, debido al reducido ángulo \alpha en el paso de filo principal y filo secundario, solamente está sometido a una exigencia térmica y mecánica aceptable;
- \sqbullet
- el metal duro K20 que es el material de la broca le confiere a la broca una gran dureza;
- \sqbullet
- el diámetro del núcleo DK relativamente grande le confiere a la broca una capacidad de resistencia a la torsión relativamente importante;
- \sqbullet
- la curvatura convexa del filo principal 101 reduce, en especial en la sección externa, la carga por unidad de longitud del filo principal;
- \sqbullet
- debido a la rectificación de los filos principales, el cono de corte se torna más romo y por ello más resistente a la abrasión;
- \sqbullet
- simultáneamente, mediante la formación de punta 19; 119 se logra un acortamiento del filo transversal, asegurando así un buen efecto de centrado y evitando una presión demasiado intensada del filo transversal;
- \sqbullet
- mediante el agente refrigerante que emerge por las aberturas de la boca 17; 117 y es guiado por las superficies de destalonado 15; 115 a la ranura receptora de viruta, por ejemplo un aerosol MMS, se reduce la fricción abrasiva y se refrigera el filo y el vértice de filos.
Además es posible una medición exacta de la
longitud de broca a partir del vértice de filos 2; 102, dado que el
ángulo \alpha aún es de tamaño suficiente para permitir sin
dificultades la lectura del punto de medición.
Esto es especialmente importante en herramientas
escalonadas, como puede deducirse de la Figura 4. En ese caso,
depende decisivamente de la longitud L_{S} de la fase de
perforación previa, que se mide desde el vértice de filos 202 (fase
de perforación previa) hasta el vértice de filos 202S (segunda fase
de perforación 223). La geometría exacta de la broca escalonada se
representó sólo en forma esquemática en la figura 4, dado en la
fase de perforación previa equivale mayormente a la geometría que se
muestra en la Fig. 1 y también en la segunda fase de perforación
223 se previó un curso de los filos principales con curvatura
convexa regular.
Finalmente, se muestra en la Fig. 5 una forma de
realización de la broca según la invención, en la que un soporte
300a se proveyó de un inserto de filo 300b. El inserto de filo 300b
está fijado en una ranura transversal que se extiende centralmente
a través de la superficie frontal del soporte 300a y está
atornillado al soporte 300a con tornillos indicados con líneas
discontinuas. Para ello se hace referencia a la solicitud propia
PCT/EP93/03118. El inserto 300a se compone de un metal duro del
grupo de aplicación K20 (ISO 513), mientras que el soporte se
compone de un acero rápido (HSS). Mientras que la refrigeración
interna con las aberturas de salida 317 está instalada en su
totalidad en el soporte 300a, que conforma en el lado frontal una
segunda superficie libre 311 y una superficie de destalonado 315, el
filo transversal 305, ambos filos principales 301 y los vértices de
filos 302 se ubicaron en el inserto de filo 300b, del mismo modo el
estrechamiento del filo transversal 319 para el acortamiento del
filo transversal 305. Aquí se puede prescindir de un afilado
rectificador adicional de los filos principales, dado que el inserto
de filo 300b puede fabricarse de acuerdo con la geometría de los
filos principales deseados. El filo principal 301 presenta, en ese
caso, en el plano formado desde los vértices de filos y la paralela
al eje de la broca debido al punto superior del filo transversal
305, el curso que se muestra en la Figura 2.
Naturalmente son factibles variantes de las
formas de realización representadas, sin que se excluyan del marco
de la invención.
De ese modo, pudieron amolarse en el filo
principal -en la ranura receptora de viruta y/o en la superficie
libre- por ejemplo ranuras fragmentadoras de viruta, a fin de
optimizar aún más la broca de acuerdo con la invención.
Además, mediante la correspondiente conformación
de las ranuras receptoras de viruta o bien el afilado rectificador
de filos, también es posible un recorrido en S o en forma de hoz de
los filos principales en la vista de planta de la broca manteniendo
el recorrido de curvatura convexa regular en sentido axial, para
así prolongar nuevamente la longitud del filo principal y lograr en
el vértice de filos también respecto del filo secundario, un ángulo
positivo de virutaje, es decir un filo romo.
Además, es posible desplazar entre sí según lo
requerido la longitud del área externa, en la que el filo principal
presenta una curvatura convexa regular, y del área central, en la
que el filo principal se extiende en forma lineal.
La invención se concreta, por lo tanto, en cada
una de las siguientes características y en cualquier combinación
que parezca razonable de las características entre sí:
La broca es de un material duro;
la broca posee filetes subdivididos por ranuras
receptoras de viruta y como mínimo dos filos principales (1; 101;
201) que en cada caso presentan un vértice de filos (2; 102; 302) y
un pasaje al filo transversal (5; 105; 305);
el filo principal (1; 101; 301) partiendo desde
el vértice de filos (2; 102; 302) en sentido axial (A) es
regularmente convexo al menos por áreas (101a);
una tangente (T_{1}) del filo principal (101)
en el vértice de filos (102) forma un ángulo (\beta) de 10º a 40º
con un filo secundario (103);
la sección curvada en forma convexa (101a) del
filo principal (101) continúa en forma esencialmente tangencial
(T2) después de una sección central (101b), en el que el filo
principal (101) se extiende en forma lineal en un ángulo de vértice
(\alpha) respecto del filo transversal (105);
una distancia axial del filo transversal (5;
105; 305) respecto del vértice de filos (2; 102; 302) es
aproximadamente equivalente a 0,5 x D, en especial a 0,45 x D,
donde con D se denomina el diámetro nominal de la broca;
el material duro, del que se compone la broca al
menos en el área próxima al filo (300b), es un metal duro, en
especial de la clase K15 - K30;
el material duro, del que se compone la broca al
menos en el área próxima al filo (300b), es un metal duro de grano
fino;
el material duro, del que se compone la broca al
menos en el área próxima al filo (300b), presenta una dureza mayor
que 1800 HV y una resistencia a la rotura por pandeo menor que 3000
N/mm^{2}, en especial menor que 2500 N/mm^{2};
la broca presenta una formación de punta (19;
119; 319) que produce un acortamiento del filo transversal (5; 105,
305);
la broca presenta una relación diámetro nominal
respecto del núcleo de la broca de 3,0 a 3,5, en especial de
3,2;
la broca de material duro presenta ranuras en
forma lineal;
la broca de material duro presenta ranuras en
espiral;
la broca de material duro presenta una
refrigeración interna (17; 117; 317), donde en los filetes se
extienden canales de refrigeración interna a través de la broca
hacia aberturas de la boca (17; 117; 317) en el área próxima a los
filos, de preferencia en las superficies libres (9, 11; 109; 311) de
la broca;
en las aberturas de la boca (17; 117; 317) en
las superficies libres (9, 11; 109; 311) se previó un destalonado
adicional (15; 115; 315) que se reduce en forma más empinada hacia
el dorso del filete que las superficies libres (9, 11; 109; 309,
311);
la broca de material duro posee un ángulo de
virutaje en un rango de +/- 5º;
la broca de material duro presenta un afilado
rectificador de los filos principales (21; 121);
el afilado rectificador de los filos principales
(21; 121) y la formación de punta (19; 119) se unen por medio de un
pasaje continuo, de modo que pueden amolarse en una pasada;
la broca de material duro presenta un afilado de
punta que equivale esencialmente a un rectificado de 4
superficies;
en la broca de material duro se previó al menos
una fase adicional de virutaje (223);
también el filo principal en la segunda fase de
virutaje (223) presenta un vértice de filos (202S) y partiendo del
vértice de filos (202S) al menos por áreas tiene una curvatura
convexa uniforme en sentido axial (A).
se previó al menos un inserto de filo (300b)
unido con un soporte (300a), donde al menos el inserto de filo
(300b) se compone del material duro;
el inserto de filo se conformó como un cabezal
portabrocas soldado sobre un soporte, en el que se previeron los
filos principales y el afilado de punta, donde al menos el cabezal
portabrocas se compone del material duro;
el al menos un inserto de filo (300b) se
conformó como una placa de corte (300a), en la que se previeron los
filos principales (301), o se previó por cada filo principal una
placa de corte que aporta al menos la sección externa del filo
principal, que está o bien están atornillada(s) en sentido
perimetral con el soporte (300a), donde al menos la placa de corte
(300a) o bien las placas de corte se compone(n) del material
duro.
Claims (23)
1. Broca de material duro con filetes
subdivididos por ranuras receptoras de viruta y como mínimo dos
filos principales (1; 101; 201) que, en cada caso, presentan un
vértice de filos (2; 102; 302) y un pasaje al filo transversal (5;
105; 305), donde el filo principal (1; 101; 301) partiendo desde el
vértice de filos (2; 102; 302) en sentido axial (A) es regularmente
convexo al menos por áreas (101a) y en las superficies libres (9,
11; 109; 311) se previó un destalonado adicional (15; 115; 315) que
se reduce en forma más empinada hacia el dorso del filete que las
superficies libres (9, 11; 109; 309, 311), para la conformación de
un afilado de punta esencialmente del tipo de un rectificado de 4
super-
ficies.
ficies.
2. Broca de material duro de acuerdo con la
reivindicación 1, caracterizada porque una tangente (T_{1})
del filo principal (101) en el vértice de filos (102) forma un
ángulo (\beta) de 10º a 40º con un filo secundario (103).
3. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque la
sección curvada en forma convexa (101a) del filo principal (101)
continúa en forma esencialmente tangencial (T_{2}) después de una
sección central (101b), en el que el filo principal (101) se
extiende en forma lineal en un ángulo de vértice (\alpha)
respecto del filo transversal (105).
4. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque
presenta una distancia axial del filo transversal (5; 105; 305)
respecto del vértice de filos (2; 102; 302), que es aproximadamente
equivalente a 0,5 x D, en especial a 0,45 x D, donde con D se
denomina el diámetro nominal de la broca.
5. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque el
metal duro, del que está compuesto la broca al menos en el área
próxima al filo (300b), es un metal duro, en especial de la clase
K15 - K30.
6. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque el
metal duro, del que está compuesto la broca al menos en el área
próxima al filo (300b), es un metal duro de grano fino.
7. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque el
metal duro, del que está compuesto la broca al menos en el área
próxima al filo (300b), presenta una dureza mayor que 1800 HV y una
resistencia a la rotura por pandeo menor que 3000 N/mm^{2}, en
especial menor que 2500 N/mm^{2}.
8. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque
presenta una formación de punta (19; 119; 319) que produce un
acortamiento del filo transversal (5; 105, 305).
9. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque
presenta una relación diámetro nominal: diámetro del núcleo de
broca de 3,0 a 3,5, en especial de 3,2.
10. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque está
ranurada en sentido lineal.
11. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque está
ranurada en espiral.
12. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque
presenta una refrigeración interna (17; 117; 317), donde en los
filetes se extienden canales de refrigeración interna a través de
la broca hacia aberturas de la boca (17; 117; 317) en el área
próxima a los filos, de preferencia en las superficies libres (9,
11; 109; 311) de la broca.
13. Broca de material duro de acuerdo con la
reivindicación 12, caracterizada porque el talón adicional se
previó en las aberturas de la boca (17; 117; 317).
14. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque
presenta un ángulo de virutaje en un rango de +/- 5º.
15. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque
presenta un afilado rectificador de los filos principales (21;
121).
16. Broca de material duro de acuerdo con la
reivindicación 15, caracterizada porque el afilado
rectificador de los filos principales (21; 121) y la formación de
punta (19; 119) se unen por medio de un pasaje continuo, de modo
que pueden amolarse en una pasada.
17. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque se
previó al menos una fase adicional de virutaje (223).
\newpage
18. Broca de material duro de acuerdo con la
reivindicación 17, caracterizada porque también el filo
principal en la segunda fase de virutaje (223) presenta un vértice
de filos (202S) y partiendo del vértice de filos (202S) al menos
por áreas tiene una curvatura convexa uniforme en sentido axial
(A).
19. Broca de material duro de acuerdo con una de
las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque se
previó al menos un inserto de filo (300b) unido con un soporte
(300a), donde al menos el inserto de filo (300b) se compone de
metal duro.
20. Broca de material duro de acuerdo con la
reivindicación 19, caracterizada porque el inserto de filo se
conformó como un cabezal portabrocas soldado sobre un soporte, en
el que se previeron los filos principales y el afilado de punta,
donde al menos el cabezal portabrocas se compone de metal duro.
21. Broca de material duro de acuerdo con la
reivindicación 19, caracterizada porque el al menos un
inserto de filo (300b) se conformó como una placa de corte, en la
que se previeron al menos las partes externas en sentido radial de
los filos principales (301) y del afilado de punta, donde la al
menos una placa de corte se compone de metal duro.
22. Cabezal portabrocas de metal duro para una
broca de metal duro de acuerdo con la reivindicación 20, con como
mínimo dos filos principales (101; 201), los que en cada caso
presentan un vértice de filos (2; 102; 302) y un pasaje al filo
transversal (5; 105; 305), donde el filo principal (1; 101; 301)
partiendo desde el vértice de filos (102; 302) en sentido axial (A)
al menos por áreas (101a) es regularmente convexo y en las
superficies libres (9, 11; 109; 311) se previó un destalonado
adicional (15; 115; 315) con una reducción mas pronunciada hacia el
dorso del filete que en el caso de las superficies libres (9, 11;
109; 309, 311) para la conformación de un afilado de punta
esencialmente del tipo de un rectificado de 4 superficies.
23. Placa de corte de metal duro para una broca
de metal duro de acuerdo con la reivindicación 21, que conforma al
menos una sección radialmente externa de un filo principal (301) con
en cada caso un vértice de filos (302) y una superficie libre
(309), donde el filo principal (1; 101; 301) partiendo desde el
vértice de filos (2; 102; 302) en sentido axial (A) es regularmente
convexo al menos por áreas (101a) y la superficie libre (311) es
componente de un afilado de punta esencialmente del tipo de un
rectificado de 4 superficies con un destalonado adicional (315) que
se reduce en forma más empinada hacia el dorso del filete que la
superficie libre (309).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE20307258U | 2003-05-09 | ||
DE20307258U DE20307258U1 (de) | 2003-05-09 | 2003-05-09 | Bohrwerkzeug zur Zerspanung von Guss-Werkstoffen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2308173T3 true ES2308173T3 (es) | 2008-12-01 |
Family
ID=33016526
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES04728165T Expired - Lifetime ES2308173T3 (es) | 2003-05-09 | 2004-04-19 | Herramienta de taladrar para el virutaje de materiales de fundicion. |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7296954B2 (es) |
EP (1) | EP1622735B1 (es) |
JP (3) | JP2006525127A (es) |
KR (1) | KR101188290B1 (es) |
AT (1) | ATE397991T1 (es) |
BR (1) | BRPI0410676B1 (es) |
CA (1) | CA2525278C (es) |
DE (2) | DE20307258U1 (es) |
DK (1) | DK1622735T3 (es) |
ES (1) | ES2308173T3 (es) |
PL (1) | PL1622735T3 (es) |
PT (1) | PT1622735E (es) |
SI (1) | SI1622735T1 (es) |
WO (1) | WO2004098822A1 (es) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100643803B1 (ko) | 2005-09-06 | 2006-11-10 | 주식회사 마이크로텍 | 알루미늄 샤워헤드 및 그 가공방법과, 이를 위한 드릴 |
DE102005048474A1 (de) * | 2005-10-07 | 2007-04-19 | Gühring Ohg | Zerspanungswerkzeug mit Schneidenbeschichtung |
CN101472696A (zh) * | 2006-06-23 | 2009-07-01 | Osg株式会社 | 钻头 |
DE102007044269A1 (de) * | 2007-09-17 | 2009-03-19 | Arno Friedrichs | Nur teilweise geschliffener Werkzeugstab aus Sintermaterial |
US9079260B2 (en) * | 2007-11-01 | 2015-07-14 | GM Global Technology Operations LLC | Polycrystalline diamond cutting tool with coated body |
DE102008010833A1 (de) | 2008-02-23 | 2009-08-27 | Daimler Ag | Geradegenuteter Bohrer |
DE102008027705A1 (de) | 2008-06-11 | 2009-12-17 | Gühring Ohg | Mehrschneidiges Bohrwerkzeug zur Zerspannung von schwer zerspanbaren, insbesondere langspanenden Werkstoffen |
CA2731128C (en) | 2008-06-28 | 2016-11-08 | Guhring Ohg | Multiple edge drill |
DE102009031193A1 (de) * | 2009-06-29 | 2010-12-30 | Botek Präzisionsbohrtechnik Gmbh | Tieflochbohrer |
DE102010048331B4 (de) | 2010-07-12 | 2022-12-22 | Schwegler Werkzeugfabrik Gmbh & Co. Kg | Bohrer mit Schneidenkorrektur und Verfahren zur Herstellung eines Bohrers |
ITTO20100839A1 (it) | 2010-10-15 | 2012-04-16 | Utensileria Navone S N C Di Navone Giovanni & C | Punta per utensile di foratura. |
JP5051801B2 (ja) * | 2011-03-03 | 2012-10-17 | 株式会社ビック・ツール | ドリル |
JP5851802B2 (ja) * | 2011-03-30 | 2016-02-03 | 富士重工業株式会社 | 炭素繊維強化樹脂複合材用ドリル |
JP5933935B2 (ja) * | 2011-06-17 | 2016-06-15 | マコトロイ工業株式会社 | ドリル |
JP5823840B2 (ja) * | 2011-11-30 | 2015-11-25 | 富士重工業株式会社 | ドリルおよび切削加工物の製造方法 |
US9308589B2 (en) * | 2011-12-27 | 2016-04-12 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Drill |
CN103381497A (zh) * | 2012-05-03 | 2013-11-06 | 李仕清 | 一种复合定位复合切削的定心螺旋刀具 |
CN103381495B (zh) * | 2012-05-03 | 2016-03-23 | 李仕清 | 一种复合切削的钻头刀头 |
DE102013205363B4 (de) | 2013-03-26 | 2022-01-05 | Kennametal Inc. | Werkzeugkopf sowie Verfahren zur Bearbeitung eines metallischen Werkstücks |
JP2016041464A (ja) * | 2014-08-18 | 2016-03-31 | 株式会社アストロテック | ドライアイス粉末噴射型冷却方法および冷却装置 |
DE202014007558U1 (de) | 2014-09-22 | 2014-11-18 | Wpt Nord Gmbh | Bohrwerkzeug zur Modifikation einer Sacklochbohrung |
US10279398B2 (en) | 2015-03-30 | 2019-05-07 | Mitsubishi Hitachi Tool Engineering, Ltd. | Drill |
WO2019244106A1 (en) | 2018-06-22 | 2019-12-26 | Maestro Logistics, Llc | A drill bit and method for making a drill bit |
JP7340319B2 (ja) * | 2019-08-02 | 2023-09-07 | 株式会社Subaru | ドリル及び被穿孔品の製造方法 |
JP2021065967A (ja) * | 2019-10-23 | 2021-04-30 | 株式会社ギケン | ドリル |
EP3981529A1 (en) * | 2020-10-08 | 2022-04-13 | Walter Ag | Drill point |
JP2022115761A (ja) | 2021-01-28 | 2022-08-09 | 株式会社Subaru | ドリル及び被穿孔品の製造方法 |
EP4056304A1 (de) | 2021-03-11 | 2022-09-14 | CERATIZIT Balzheim GmbH & Co. KG | Bohrwerkzeug |
DE102022102467B4 (de) | 2022-02-02 | 2023-12-28 | TRUMPF Werkzeugmaschinen SE + Co. KG | Absortiervorrichtung, bohrer und verfahren zum lösen von bauteilen aus einem restgitter |
Family Cites Families (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1309706A (en) * | 1919-07-15 | Twist-drill | ||
US3592555A (en) * | 1969-05-02 | 1971-07-13 | Radial Lip Machine Corp | Drill with discontinuous cutting lips |
US4116580A (en) * | 1977-04-08 | 1978-09-26 | Mcdonnell Douglas Corporation | All cutting edge drill |
JPH0199517A (ja) * | 1987-10-12 | 1989-04-18 | Sanyo Electric Co Ltd | 調理器 |
SE502255C2 (sv) * | 1991-12-16 | 1995-09-25 | Sandvik Ab | Borr med spånkanaler, innefattande en första och en andra spånmatande zon, med olika tvärsnitt |
JP3215497B2 (ja) * | 1992-04-17 | 2001-10-09 | 東芝タンガロイ株式会社 | ドリル |
US5273380A (en) * | 1992-07-31 | 1993-12-28 | Musacchia James E | Drill bit point |
SE9202838D0 (sv) * | 1992-09-30 | 1992-09-30 | Sandvik Ab | Fullradieverktyg |
JPH07251312A (ja) * | 1994-03-15 | 1995-10-03 | Topy Ind Ltd | ドリル |
JPH09136206A (ja) * | 1995-11-14 | 1997-05-27 | Unisia Jecs Corp | 油穴付ツイストドリル |
JPH09277108A (ja) * | 1996-02-14 | 1997-10-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | ドリル |
JP4171813B2 (ja) * | 1998-10-09 | 2008-10-29 | 神奈川県 | 針状組織を有するホウ化物系サーメット |
CA2298111C (en) * | 1999-02-10 | 2007-09-11 | Cole Carbide Industries, Inc. | Spade drill |
JP2000263306A (ja) * | 1999-03-16 | 2000-09-26 | Ida Kogyo:Kk | バリを抑える穴開け工具 |
JP3910310B2 (ja) * | 1999-04-30 | 2007-04-25 | 株式会社ジェイテクト | セラミック材料の製造方法、転がり軸受の部材の製造方法および切削工具の製造方法 |
DE29919858U1 (de) * | 1999-11-11 | 2000-04-27 | Schmid Harald | Bohrer aus Hartmetall |
JP2001347410A (ja) * | 2000-04-04 | 2001-12-18 | 満雅 ▲真▼鍋 | ツイストドリル刃先 |
EP1325785B1 (en) | 2000-07-14 | 2011-11-09 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Throw-away cutting tool |
JP3450278B2 (ja) * | 2000-07-24 | 2003-09-22 | 三菱マテリアル神戸ツールズ株式会社 | ドリル |
DE10204105A1 (de) * | 2002-02-01 | 2003-08-28 | Kennametal Inc | Rundlaufschneidwerkzeug |
US20040018064A1 (en) * | 2002-03-15 | 2004-01-29 | Liu Chunghorng R. | Cutting tools |
KR20030084082A (ko) * | 2002-04-24 | 2003-11-01 | 고성림 | 버형성을 최소화하기 위한 스텝 드릴 |
US7140815B2 (en) * | 2003-01-30 | 2006-11-28 | Kennametal Inc. | Drill for making flat bottom hole |
DE102004055198A1 (de) * | 2004-11-16 | 2006-05-18 | Daimlerchrysler Ag | Spiralbohrer |
-
2003
- 2003-05-09 DE DE20307258U patent/DE20307258U1/de not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-04-19 SI SI200430829T patent/SI1622735T1/sl unknown
- 2004-04-19 EP EP04728165A patent/EP1622735B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-19 DE DE502004007358T patent/DE502004007358D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-04-19 PL PL04728165T patent/PL1622735T3/pl unknown
- 2004-04-19 JP JP2006505190A patent/JP2006525127A/ja active Pending
- 2004-04-19 PT PT04728165T patent/PT1622735E/pt unknown
- 2004-04-19 DK DK04728165T patent/DK1622735T3/da active
- 2004-04-19 KR KR1020057021343A patent/KR101188290B1/ko active IP Right Grant
- 2004-04-19 CA CA2525278A patent/CA2525278C/en not_active Expired - Fee Related
- 2004-04-19 AT AT04728165T patent/ATE397991T1/de active
- 2004-04-19 BR BRPI0410676-8A patent/BRPI0410676B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2004-04-19 WO PCT/EP2004/004149 patent/WO2004098822A1/de active IP Right Grant
- 2004-04-19 ES ES04728165T patent/ES2308173T3/es not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-11-07 US US11/268,320 patent/US7296954B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2012
- 2012-02-24 JP JP2012038790A patent/JP5823316B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2014
- 2014-07-11 JP JP2014143078A patent/JP2014184556A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR101188290B1 (ko) | 2012-10-09 |
DE502004007358D1 (de) | 2008-07-24 |
CA2525278C (en) | 2010-07-27 |
JP2012121137A (ja) | 2012-06-28 |
US7296954B2 (en) | 2007-11-20 |
EP1622735B1 (de) | 2008-06-11 |
JP2014184556A (ja) | 2014-10-02 |
CA2525278A1 (en) | 2004-11-18 |
SI1622735T1 (sl) | 2009-04-30 |
JP2006525127A (ja) | 2006-11-09 |
DE20307258U1 (de) | 2004-09-16 |
KR20060009921A (ko) | 2006-02-01 |
ATE397991T1 (de) | 2008-07-15 |
PT1622735E (pt) | 2008-10-08 |
EP1622735A1 (de) | 2006-02-08 |
JP5823316B2 (ja) | 2015-11-25 |
DK1622735T3 (da) | 2008-10-06 |
BRPI0410676A (pt) | 2006-06-20 |
WO2004098822A1 (de) | 2004-11-18 |
US20060056929A1 (en) | 2006-03-16 |
PL1622735T3 (pl) | 2009-01-30 |
BRPI0410676B1 (pt) | 2017-09-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2308173T3 (es) | Herramienta de taladrar para el virutaje de materiales de fundicion. | |
JP5230201B2 (ja) | きりもみ・さらもみ工具用のドリルときりもみ・さらもみ工具 | |
KR102211830B1 (ko) | 멀티 블레이드 볼 엔드밀 | |
CA2200726C (en) | A rock drill bit and cutting inserts | |
US6702047B2 (en) | Drill bit for drilling rock | |
US9636756B2 (en) | Multi-lip drilling tool with internal cooling ducts | |
KR101526642B1 (ko) | 멀티엣지 드릴 | |
ES2832298T3 (es) | Broca | |
RU2392093C1 (ru) | Буровое сверло для обработки камня или подобных материалов | |
US5678960A (en) | Twist drill | |
CN100522433C (zh) | 半径端铣刀 | |
CA2207418C (en) | Drilling tool with reset inserts | |
JP2010194712A (ja) | 金属製ワークピースの孔製作用のドリル工具 | |
JP2006525127A5 (es) | ||
US7008148B2 (en) | Cutting insert for chip removing machining | |
CN101912987B (zh) | 用于大长径比深孔加工的钻头 | |
JP2010105093A (ja) | ボールエンドミル | |
KR20060080543A (ko) | 드릴 | |
JP4729894B2 (ja) | インサートおよびスローアウェイ式切削工具 | |
KR20140023305A (ko) | 드릴 팁을 포함하는 절삭 헤드 및 그러한 절삭 헤드를 갖는 드릴 | |
JP2010505635A (ja) | モジュール式穴あけ工具およびその製作方法 | |
ES2481166T3 (es) | Geometría de canal de refrigeración | |
JPH10507499A (ja) | ロックドリルビッドと切削インサート | |
CN201500802U (zh) | 用于高强度短切屑材料加工的整体钻头 | |
JP2003159610A (ja) | ラジアスエンドミル |