JP3215497B2 - ドリル - Google Patents
ドリルInfo
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- JP3215497B2 JP3215497B2 JP12555492A JP12555492A JP3215497B2 JP 3215497 B2 JP3215497 B2 JP 3215497B2 JP 12555492 A JP12555492 A JP 12555492A JP 12555492 A JP12555492 A JP 12555492A JP 3215497 B2 JP3215497 B2 JP 3215497B2
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Description
し、特に、びびりのない高精度の穴あけが可能になるよ
うにしたものである。
特公平2−17287号公報、特開昭63−89211
号公報、実開平3−87518号公報、特開平4−84
13号公報等で開示されているように、先端逃げ面およ
び第2逃げ面から構成されるようにした二段平面研削の
ドリルが知られている。これは、円錐研削の逃げ面を有
するドリルに比べ、容易に刃先精度が得られるために利
用されるものである。そして、二段平面研削ドリルは、
第1逃げ面の角度が通常7°〜15°(実開平3−87
518号公報では3°〜10°)に設定されるものであ
る。また、ドリルなどを対象としたスモールリリーフ付
き切削工具としては、例えば特開平1−321108号
公報に開示されているように、外周稜線部に形成される
マージン又は切刃には、第1逃げ面および第2逃げ面が
形成されている。そして、第1逃げ面の角度は、1°〜
2°に設定されることを記載しているが、先端稜線部に
形成される切刃12の逃げ面構成については何ら記載され
ていない。
記載された二段平面研削のドリルは、鋼の穴あけ加工で
は、深さLおよびドリル径Dの比率(L/D)が5以上
になるとびびりによる穴精度の低下が生じ、穴あけ能率
の向上が図れなかった。また、次に記載されたスモール
リリーフ付き切削工具は、先端稜線部に形成される切刃
は、直接切削に関与するものであるから、単純にこの角
度構成を適用できないという不都合があった。このよう
なことから、本発明では、高速切削可能で、びびりのな
い高精度の穴あけ加工を可能にした油穴付きのドリルを
提供するものである。
みなされたもので、ドリル本体1の先端には、1対の先
端切刃稜及びクロスシンニングによるチゼルエッジを備
えた先端逃げ面が形成され、しかもこの先端逃げ面に
は、第1逃げ面及び油穴を開口させた第2逃げ面がそれ
ぞれ形成されるようにしたドリルを前提に改善したもの
である。すなわち、前記第1逃げ面は、0゜〜4°の範
囲内で設定された設定された逃げ角α1が構成され、ま
た、ドリル本体1の端面視では、第1逃げ面及び第2逃
げ面による直線状の交差稜Lと先端切刃稜2の外周点Q
との間における幅Vが、ドリル直径Dを基準にしてV≦
(5/100)・Dに設定され、しかも前記交差稜Lと
先端切刃稜2の内周点Pとの間における幅Wが、前記幅
Vに対し、W≧2Vの範囲内で設定されるようにしたも
のである。またクロスシンニングのクロス角βについて
は、40°以上で設定されているものである。
げ面および第2逃げ面が形成され、しかも第1逃げ面に
ついては、その逃げ角α1が0°〜4°に設定されてい
るため、クロスシンニングによるチゼルエッジを尖らせ
ることができるものである。したがって、穴あけの喰付
き時のびびりを抑えることができる。また、先端切刃稜
の端面方向における位置関係を特定したことから高速穴
あけ加工に適用した場合、切削油のまわり込み、切屑の
折断形状が改善されるものである。
を参照しながら説明する。図1乃至図3において、1は
例えば超硬合金からなるドリル本体であり、切刃の先端
部分には、1対の先端切刃稜2,第1逃げ面3,第2逃
げ面4およびクロスシンニング5によるチゼルエッジ6
が形成されている。そして、前記第1逃げ面3および第
2逃げ面4による直線状の交差稜Lが軸中心を通る直径
線として形成されている。この場合、交差稜Lに基づく
第1逃げ面3の逃げ角α1は、図3で明示されるが、α1
=0゜〜4゜の範囲内で設定されるものである。これ
は、従来における7゜〜15゜に比べて小さくなってい
るが、特に、クロスシンニング5によるチゼルエッジ6
を尖らせることにより、0゜〜4゜の範囲内であって
も、穴あけ時の喰付きが良好になってびびりを抑えられ
ることを知見したからである。この場合、α1が4゜を
こえると、高速切削に必要な本体強度が低下し、びびり
が発生するため除外した。なお、このチゼルエッジ6
は、穴あけ加工時には、刃先強化のためホーニングが施
される。また、前記先端切刃稜2は、図2で明示されて
いるように、ドリル軸1aに対して先端角θを有する
が、この先端角θは、通常θ=120゜〜150゜の範
囲内で設定され、心厚は、ドリル径Dの25〜35%の
範囲内で設定される。なお、前記ドリル本体1の外周方
向には、1対のねじれ溝7が形成され、外周切刃稜8側
には、マージン9が形成されるようになっている。この
場合マージン9と反対側にあるヒールの端部には、切屑
排出性の配慮から面取り10が施されている。さらに、
前記第1逃げ面3は、直線状の前記交差稜Lを基準にし
たときには、先端切刃稜2の外周点Qおよび内周点Pで
それぞれ幅Vおよび幅Wを有する。そして、この幅V
は、ドリル径Dを基準にして、V≦(5/100)・D
に設定され、幅Wは、W≧2Vの関係で設定される。幅
Vを幅Wよりも小さくして、ドリル径の(5/100)
・D以下に設定したのは、第1逃げ面3の幅を小さくし
て第2逃げ面4に開口した油穴11からの切削油のまわ
り込みを良くする配慮である。これは、換言すれば切削
速度の最も高くなる最外周部の冷却を良好にしようとす
るものであり、Vが(5/100)・Dをこえると、切
削油のまわり込みによる冷却が不十分になる。また、幅
Wが2V未満であると、後述するクロス角βの関係でチ
ゼルエッジ6が短くなってびびり振動を抑える点で不具
合になる。さらに、前記クロスシンニング5は、ドリル
の端面視では、前記交差稜Lおよびチゼルエッジ6によ
るクロス角βが40゜以上に設定されている。これは、
切屑の排出容積を確保するためおよびチゼルエッジ6と
先端切刃稜2が互いにびびり振動を抑え合う効果による
ものである。特に、βを40゜以上に設定すれば、先端
切刃稜2の中心に近い側における切屑が薄くなり、これ
に伴って切屑形状も改善される。これに対し、βを40
゜未満にすれば、回転速度の小さいチゼルエッジ6によ
る切屑が長くなり、これによる負担で切削トルクが上昇
し不具合になる。このようにして構成された本発明のド
リルについて、S50C(HB=190〜220)からな
る被削材を穴あけ加工したが第1逃げ面3の逃げ角α1
を10゜とした従来品に比べて、びびり振動が少なく穴
精度の向上が確認された。この場合、本発明品の工具仕
様は、刃先径D=φ10mmで、先端角θ=140゜第
1逃げ角α1=2゜,第2逃げ角α2=20゜としたもの
であり、また、切削条件は、切削速度=79,101,
119m/min,送り=0.18,0.28mm/r
evとしたものである。なお、切削油としては、水溶性
のエマルジョンタイプのものを使用した。なお、本実施
例では、切刃部として超硬合金による場合を説示した
が、サーメット、セラミックスおよび超高圧焼結体によ
る場合にも適用でき、また、これらの切刃部にTiC,
TiN,TiCN,Al2O3などの硬質被膜を形成す
るようにしてもよい。さらに、切刃部については、図示
のように工具本体と一体化したソリッド形式に限らず、
鋼製の工具本体部分に前述した材料からなる切刃部をろ
う付けするようにしたものにも適用できることは勿論で
ある。
げ面の逃げ角α1を0゜〜4゜の範囲内に設定して、ク
ロスシンニング5を施すことによりチゼルエッジ6を尖
らせ、しかも油穴11による切削油のまわり込みを配慮
したものであるから、穴あけ加工の喰付き時に発生する
びびり振動を抑えることができるものである。したがっ
て、高速加工、深穴加工においても、穴精度の向上が期
待できるものである。
Claims (2)
- 【請求項1】ドリル本体1の先端には、1対の先端切刃
稜2及びクロスシンニング5によるチゼルエッジ6を備
えた先端逃げ面が形成され、しかもこの先端逃げ面に
は、第1逃げ面3、第2逃げ面4が形成されたドリルに
おいて、 前記ドリル本体1の端面視では、第1逃げ面3及び第2
逃げ面4による直線状の交差稜Lと先端切刃稜2の外周
点Qとの間における幅Vが、ドリル直径Dを基準にして
V≦(5/100)・Dに設定され、しかも前記交差稜
Lと先端切刃稜2の内周点Pとの間における幅Wが、前
記幅Vに対し、W≧2Vの範囲内で設定され、 前記第1逃げ面3には、0゜〜4゜の範囲内で設定され
た逃げ角α1が構成されるとともに、第2逃げ面4に
は、油穴11が開口するようにしたことを特徴とするドリ
ル。 - 【請求項2】 前記交差稜Lおよびチゼルエッジ6によ
り構成されるクロス角βが40°以上に設定されている
請求項1記載のドリル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12555492A JP3215497B2 (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | ドリル |
Applications Claiming Priority (1)
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JP12555492A JP3215497B2 (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | ドリル |
Publications (2)
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Family
ID=14913078
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12555492A Expired - Lifetime JP3215497B2 (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | ドリル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3215497B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012141194A1 (ja) | 2011-04-15 | 2012-10-18 | 三菱マテリアル株式会社 | ドリル |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2006075938A (ja) * | 2004-09-09 | 2006-03-23 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | ドリル |
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-
1992
- 1992-04-17 JP JP12555492A patent/JP3215497B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012141194A1 (ja) | 2011-04-15 | 2012-10-18 | 三菱マテリアル株式会社 | ドリル |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH05293709A (ja) | 1993-11-09 |
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