ES2216445T3 - Bobina de cinta de embalar y metodo para producir la misma, unidad y maquina de embalar equipada con una bobina de cinta de embalar. - Google Patents
Bobina de cinta de embalar y metodo para producir la misma, unidad y maquina de embalar equipada con una bobina de cinta de embalar.Info
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Abstract
Bobina de cinta (11) que comprende un número de capas de una cinta de resina para empacar (11a) bobinada helicoidalmente y sin núcleo alrededor de un espacio interior (11b) que define el acceso de la bobina de cinta (11). La cinta (11a) está hecha de una resina termoplástica al menos en su superficie exterior. En la bobina de cinta (11) se ha perforado una pluralidad de perforaciones (11d) en la proximidad del extremo interior de la cinta (11a) a través de una pluralidad de capas laminadas. Cada perforación (11d) constituye una zona unida por fundición (11e) a lo largo de su periferia para unir entre sí las capas laminadas de la cinta (11a). De este modo, el extremo interior de la cinta se fija con seguridad para evitar el desenrollado de la misma y la cinta se puede sacar suavemente hacia el extremo interior para empacar un artículo. También se presenta una unidad de bobinado de cinta de empacar que proporciona la deformación de la bobina de cinta y una máquina empacadora.
Description
Bobina de cinta de embalar y método para producir
la misma, unidad y maquina de embalar equipada con una bobina de
cinta de embalar.
La presente invención se refiere a una bobina de
cinta de embalar y a un método para la producción de una bobina de
cinta de embalar que comprende un número de capas de una cinta de
embalar arrollada helicoidalmente sin núcleo alrededor de un hueco
que define un eje de la bobina de embalar, siendo fabricada la cinta
de una resina termoplástica al menos sobre su superficie
externa.
Una cinta de embalar de resina termoplástica
similar a una tira es empleada para precintar una caja de cartón
plegada o similar. La cinta de resina es fabricada normalmente por
moldeo por extrusión de una resina termoplástica olefínica (es
decir, polipropileno, tereftalato de polietileno) en una
configuración de tira plana requerida, en cuyo caso, se lleva a cabo
la embutición y estiramiento de la resina a una velocidad que excede
la velocidad de extrusión. La cinta de resina extendida es enrollada
helicoidalmente sobre un núcleo de papel tubular para formar una
bobina de cinta.
La bobina de cinta es cargada sobre una máquina
de embalar automática, junto con el núcleo de papel tubular. Una
cinta en el interior es embutida sucesivamente hacia fuera para
precintar una caja de cartón plegada u objeto similar. Cuando la
bobina de cinta se mueve fuera de la cinta consta de núcleo de papel
tubular. El núcleo de papel se ha unido por la cinta y no puede
reutilizarse como bobina de cinta de embalar. Si el núcleo de papel
se mancha con un adhesivo basado en resina sintética, incluso no
puede utilizarse como material para papel reciclado. El núcleo de
papel tubular que no está disponible ya como núcleo de papel o un
material para el papel reciclado, es únicamente descartado. No
obstante, el desecho del núcleo del papel, requiere todavía gastos
de transporte y de tratamiento residual.
En vista de los problemas anteriores, la
Solicitud de Patente Japonesa Pendiente Nº 315690/1995
(JP-A-7-325690)
describe una bobina de cinta de embalar sin núcleo y su método de
fabricación, donde una cinta de embalar está enrollada
helicoidalmente en la ausencia de un papel o núcleo similar. Como se
muestra en las figuras 19 y 20, la bobina de cinta sin núcleo 205
tiene un hueco cilíndrico 206 en su eje. El extremo más interior de
la cinta 204 es adherido por fusión en un área adherida por fusión
241 con otra capa de cinta tendida sobre su lado superior.
Para producir esta bobina de cinta, una cinta 204
es enrollada sobre un rodillo de arrollamiento 201 que comprende una
pareja de componentes de rodillo separables derecho/izquierdo 203,
213. En primer lugar, el inicio de la cinta 204 es enrollado en una
vuelta a lo largo de la zona intermedia de la longitud axial del
rodillo de arrollamiento 201, donde se unen los componentes del
rodillo derecho/izquierdo 203 y 213. Después, la cinta 204
proporciona otra capa encima. Las capas de cinta laminada son
fundidas y adheridas entre sí por la aplicación de hierro caliente,
formando así un área adherida por fusión 241. Una vez que se fija el
extremo más interior de la cinta 204, se enrolla una longitud
predeterminada de la cinta 204 sobre toda la superficie del rodillo
de arrollamiento 201 para formar una bobina de cinta. Finalmente,
los componentes de rodillo derecho/izquierdo 203, 213 del rodillo de
arrollamiento 201 son separados y retirados de la bobina de cinta.
Se obtiene de este modo una bobina de cinta de embalar sin núcleo
205.
En esta bobina de cinta de embalar, el extremo
más interior fijo de la cinta no es embutido dentro del hueco en el
eje. Por tanto, la bobina de cinta permanece firme y sólida incluso
durante el transporte.
Cuando esta bobina de cinta es cargada sobre una
máquina de embalar automática, la cinta es embutida desde el extremo
más exterior y es utilizada para precintar una caja de cartón
plegada u objetos similares.
Como se menciona anteriormente, el hierro
caliente es utilizado para calentar un área predeterminada sobre la
porción laminada de la cinta enrollada sobre el rodillo de
arrollamiento, de forma que la porción de cinta laminada es fundida
y adherida junta. No obstante, puesto que el hierro no puede ofrecer
una temperatura de calentamiento estable, la resistencia a la
adhesión de las capas de cinta laminada puede variar de lote a lote.
A condición de que el extremo más interior de la cinta esté adherido
de manera muy fuerte, a saber, a condición de que el área adherida
por fusión posea una resistencia al pelado muy alta, el área
adherida no puede pelarse fácilmente cuando se utiliza en la máquina
de embalar. En muchos casos, la cinta puede desgarrarse parcialmente
en el área adherida rígidamente. Realmente, cuando una bobina de
cinta es cargada sobre la máquina de embalar automática, la cinta es
embutida junto con la rotación de los rodillos de alimentación. Si
las capas laminadas de la cinta son adheridas muy fuertemente, los
rodillos de alimentación pueden no pelar las capas de cinta, y lo
que es peor, destruir las mismas, dependiendo de la potencia de
rotación.
La bobina de cinta de la técnica anterior
manifiesta más defectos. A medida que se prepara una bobina de cinta
por laminación de una cinta en forma de espiral, se extiende en gran
parte en la dirección axial. Aunque el extremo más interior de la
cinta está adherido con una capa o capas laminadas encima, el resto
de las hileras más interiores de la bobina de cinta, que están
próximas axialmente al extremo de la cinta adherida, se dejan sin
adherir con respecto a las capas laminadas encima. Una bobina de
cinta de este tipo puede desenrollarse o aplastarse en el área no
adherida. El documento US 4097 A representa la técnica anterior más
próxima opuesta a la presente invención y que constituye las
características en el preámbulo de las reivindicaciones
independientes. El documento US 3 788 933 A describe penetrar las
porciones extremas de solapamiento y adheridas por fusión juntas en
la periferia de cada perforación.
De acuerdo con la invención, está previsto una
bobina de cinta de embalar caracterizada porque se realiza una
pluralidad de perforaciones en la proximidad de una extremo de cinta
más interior a través de una pluralidad de capas de cinta laminadas
encima, y donde las capas de cinta laminadas son adheridas entre sí
en un área formada adherida por fusión a lo largo de la periferia de
cada perforación. Por tanto, la invención puede proporcionar una
bobina de cinta de embalar y un método para la producción de la
misma, donde el extremo más interior de la cinta está fijado
firmemente para prevenir el desenrollamiento o la desintegración de
la bobina de cinta, y adicionalmente, la cinta puede ser embutida
uniformemente hasta el último extremo cuando se emplea para
precintar un objeto.
Preferentemente, está prevista una pluralidad de
perforaciones realizadas en la proximidad de un extremo de cinta más
exterior a través de una pluralidad de capas de cinta laminadas
debajo.
Debería entenderse que una cinta de embalar de
resina termoplástica empleada en la presente invención comprende al
menos una resina termoplástica. Esto significa que la cinta puede
comprender una resina termoplástica sola.
Además, en la bobina de cinta de embalar, es
preferible prescribir la perforación como la longitud
circunferencial, su configuración y posición, así como el número de
capas de cinta laminadas a través de las cuales debería extenderse
la perforación. Estos parámetros son determinados en vista del
material, espesor y anchura de la cinta de embalar. De este modo,
las capas de cinta laminadas muestran una resistencia a la adhesión
y resistencia al pelado equilibradas.
Como se describe anteriormente, la bobina de
cinta de la estructura anterior es caracterizada porque las capas
laminadas en la proximidad del extremo de cinta más interior están
adheridas juntas en el área adherida por fusión. El área adherida
por fusión proporciona una bobina estable. Como resultado, la bobina
de cinta no se desenrolla o aplasta sobre la superficie cilíndrica
interior. Además, la cinta puede ser laminada de forma estable sobre
las capas adheridas para formar una bobina de cinta.
Cuando están previstas perforaciones en la
proximidad de una cinta más exterior a través de una pluralidad de
capas de cinta subyacente, la cinta no ser desenrollará del extremo
más exterior. Este dispositivo salva, por tanto, el problema de
fijar el extremo de cinta más exterior por precintado o por adhesión
de fusión térmica.
Las perforaciones son diseñadas de forma juiciosa
para mantener el equilibrio entre la resistencia a la adhesión y la
resistencia al pelado en las capas adheridas de la cinta. Por tanto,
por un lado, la porción laminada de la cinta es adherida mutuamente
con una resistencia a la adhesión estable en el área adherida por
fusión formada a lo largo de la periferia de la perforación. Por
otro lado, en uso de la bobina de cinta, las capas de cinta
adheridas se pelan adecuadamente en el área adherida por fusión, en
lugar de ser desagarradas a la fuerza. En un aspecto adicional, la
invención proporciona un método para la producción de una bobina de
cinta de embalar que comprende las etapas de enrollar un extremo de
cinta más interior y un rodillo de enrollamiento y laminación de una
pluralidad de capas sobre el extremo de cinta más interior,
caracterizado por perforar las capas de cinta laminadas con un
perforador calentado a una temperatura predeterminada, para formar
así una perforación y fundida en su periferia; retirar el perforador
de las capas de cinta laminadas para adherir por fusión la preferida
de la perforación; enrollar una longitud requerida de la cinta
helicoidalmente sobre el rodillo de enrollamiento para formar una
bobina de cinta; y retirar el rodillo de enrollamiento de la bobina
de cinta.
En el método de producción, el rodillo de
enrollamiento puede expandirse y contraerse diametralmente. El
diámetro del rodillo de enrollamiento es expandido mientras que la
cinta es enrollada encima para formar una bobina de cinta. Después
de esto, el rodillo de enrollamiento puede contraerse diametralmente
y retirarse de la bobina de cinta.
Incidentalmente, el perforador puede estar en
forma de una aguja o una placa.
En cualquiera de los métodos de producción
anteriores, es importante prescribir o predeterminar la longitud
circunferencial, configuración y posición de la perforación, así
como el número de capas laminadas de la cinta a través de las cuales
debería extenderse la perforación. Estos parámetros son determinados
en vista del material, espesor, y anchura de la cinta de embalar, de
forma que las capas de cinta laminadas muestran una resistencia a la
adhesión y una resistencia al pelado equilibradas.
La invención se describirá ahora de forma
detallada a modo de ejemplo, por referencia a los dibujos.
La figura 1 es una vista en perspectiva de la
apariencia de una bobina de cinta de embalar de la presente
invención.
La figura 2(a) es una sección de la parte
principal de la bobina de cinta de embalar anterior; y la figura
2(b) es una sección de la parte principal de otra bobina de
cinta de embalar.
La figura 3(a) es una vista lateral de un
perforador para formar una perforación en la bobina de cinta de
embalar de la invención.
La figura 3(b) es su vista en planta; y la
figura 3(c) es una vista en planta de la perforación formada
por el perforador.
La figura 4(a) es una vista lateral de
otro perforador para formar una perforación en la bobina de cinta de
embalar de la invención. La figura 4(b) es una vista en
planta del mismo; y la figura 4(c) es una vista en planta de
la perforación formada por el perforador.
La figura 5(a) es una vista lateral de
todavía oro perforador para formar una perforación en la bobina de
cinta de embalar de la invención; la figura 5(b) es una vista
en planta de la misma; y la figura 5(c) es una vista en
planta de la perforación mostrada por el perforador.
La figura 6(a) es una vista lateral de
todavía otro perforador para formar una perforación en la bobina de
cinta de embalar de la invención. La figura 6(b) es una vista
en planta del mismo. La figura 6(c) es una vista en planta de
la perforación formada por el perforador.
La figura 7(a) e una vista lateral de un
perforador adicional para formar una perforación en la bobina de
cinta de embalar de la invención; la figura 7(b) es una vista
en planta del mismo; y la figura 7(c) es una vista en planta
de la perforación formada por el perforador.
La figura 8(a) es una vista lateral de un
perforador todavía adicional para formar una perforación en la
bobina de cinta de embalar de la invención; la Figura 8(b) es
una vista en planta del mismo; y la Figura 8(c) es una vista
en planta de la perforación formada por el perforador.
La figura 9(a) es una vista lateral de un
perforador todavía adicional para formar una perforación en la
bobina de cinta de embalar de la invención; la Figura 9(b) es
una vista en planta del mismo; y la Figura 9(c) es una vista
en planta de la perforación formada por el perforador.
La figura 10(a) es un desarrollo que
muestra la superficie cilíndrica interior que rodea el hueco 11b en
una bobina de cinta de embalar; y la Figura 10(b)-(g) son
desarrollos que muestra cada uno la superficie cilíndrica interior
que rodea el hueco 11b en la bobina de cinta de embalar 11 de la
presente invención.
La figura 11(a)-(e) se refiere a las
formas de realización comparativas. La figura 11(a) es un
desarrollo que muestra la superficie cilíndrica interior que rodea
un hueco en una bobina de cinta de núcleo de papel convencional, con
el núcleo de papel retirado; y las figuras 11(b)-(e) son
desarrollos que muestra cada uno la superficie cilíndrica interior
que rodea un hueco en una bobina de cinta sin núcleo
convencional.
La figura 12 es una tabla que muestra los
resultados del ensayo con respecto a las formas de realización de la
presente invención, y una tecnología convencional descrita en la
figura 10 y las formas de realización comparativas descritas en la
figura 11.
La figura 13 muestra varios patrones de adhesión
en el extremo de una cinta de resina termoplástica, así como la
resistencia al pelado medida en las áreas adheridas, siendo
diferente cada patrón en número y posición de
perforación(es), etc.
La figura 14 es un gráfico que muestra la
relación entre el diámetro de la perforación y la resistencia al
pelado en el área adherida por fusión en la bobina de cinta de
embalar 11 de la presente invención.
La figura 15 es un gráfico que muestra la
relación entre la resistencia a la tracción a lo ancho de la cinta
de embalar 11a y la resistencia al pelado en el área adherida por
fusión en la bobina de cinta de embalar 11 de la presente
invención.
Las figuras 16(a)-(f) describen
esquemáticamente una serie de etapas de producción de la bobina de
cinta 11 en una forma de realización de la presente invención.
Las figuras 17(a)-(g) describen
esquemáticamente una serie de etapas de producción de la bobina de
cinta 11 en otra forma de realización de la presente invención.
Las figuras 18(a)-(g) describen
esquemáticamente una serie de etapas de producción de la bobina de
cinta 11 todavía en otra forma de realización de la presente
invención.
La figura 20 es una vista en perspectiva que
muestra una etapa de enrollamiento del extremo de la cinta y de
acuerdo con un método de producción de la bobina de cinta de la
figura 19.
Las formas de realización preferidas de la
presente invención se describen de aquí en adelante con referencia a
los dibujos.
La figura 1 es una vista en perspectiva de la
apariencia de una bobina de cinta de embalar de la presente
invención.
La bobina de cinta 11 comprende una pluralidad de
capas de una cinta de embalar 11a enrolladas helicoidalmente
alrededor de un hueco 11b que define su eje. La cinta 11a está
fabricada de resinas olefínicas termoplásticas que incluyen
polipropilenos, poliamidas y tereftalato de polietileno que han sido
embutidos aproximadamente de cinco a diez veces en la dirección
transversal para mejorar notablemente su resistencia a la
tracción.
La cinta 11a tiene una anchura de aproximadamente
10 a 20 mm y un espesor de aproximadamente 0,3 a 1 mm. La cinta 11a
puede fabricarse de cualquier resina termoplástica que mejora su
resistencia a la tracción por embutición/estiramiento. Una cinta 11a
de aproximadamente 1.000 a 2.500 m de largo es enrollada
helicoidalmente para ofrecer una bobina de cinta 11 que tiene una
longitud axial de aproximadamente 100 a 250 mm, un diámetro interior
de aproximadamente 200 a 410 mm (como el diámetro del hueco 11b que
define el eje del mismo), un diámetro exterior de aproximadamente
300 a 650 mm y n peso de aproximadamente 10 a 25 kg.
El extremo más interior de la cinta 11a se sitúa
en la parte intermedia de la longitud axial del hueco 11b.
La figura 2(a) es una sección de la cinta
11a, que muestra una porción en la proximidad del hueco 11b en la
bobina de cinta 11. Una perforación 11d es perforada en el extremo
más interior de la cinta 11a que rodea el hueco 11b, a través de una
pluralidad de capas de la cinta 11a laminada sobre el lado superior
del extremo más interior. Las capas de la cinta así laminadas 11a
están adheridas juntas en un área adherida por fusión 11e formada a
lo largo de la periferia de la perforación 11d.
La perforación 11d y el área adherida por fusión
11e están formadas por la perforación de las capas laminadas de la
cinta 11a con un perforador calentado desde el lado del hueco 11b o
desde el lado superior de la porción laminada de la cinta 11a, o por
irradiación de haz láser.
Prácticamente, el único requerimiento para la
perforación 11d es penetrar a través del extremo más interior de la
cinta 11a y al menos una capa laminada de la cinta 11a para adherir
las capas laminadas juntas en el área adherida por fusión 11e. Por
tanto, como se muestra en la figura 2(a), la perforación 11d
puede realizarse a través de todo el espesor de las dos capas
laminas sobre el extremo más interior de la cinta 11a.
Alternativamente, como se muestra en la figura 2(b), la
perforación 11b puede terminar en el medio de la segunda capa
laminada sobre el extremo más interior de la cinta 11a.
La perforación 11d está provista con el uso de un
perforador 38. Un perforador del tipo de pasador de sección circular
38 que tiene un punto afilado (Figura 3(a)) se mantiene
perpendicularmente sobre un soporte 39 (Figura 3(b)) y se
calienta por encima del punto de fusión de la cinta 11a. Este
perforador 38 es insertado desde el interior del hueco 11b dentro
del centro transversal del extremo más interior de la cinta 11a,
formando así una perforación 11d en el centro transversal de la
cinta 11a (Figura 3(c)).
Después de la aplicación del perforador calentado
38 en el extremo más interior de la cinta 11a y la(s)
capa(s) laminadas encima, la periferia del perforador 38 se
funde para proporcionar un área adherida por fusión 11e para adherir
las capas laminadas de la cinta 11a. Donde el extremo más interior y
la(s) capa(s) de solapamiento de la cinta 11 son
adheridas por el área adherida por fusión 11e formada a lo largo de
la periferia de la perforación 11d, el área adherida por fusión
anular 11e sirve efectivamente como un núcleo para el enrollamiento
de la cinta 11a en forma de una bobina. Debido a la adhesión, el
extremo más interior de la cinta 11a no es ni embutido ni
desenrollado.
Como perforador 38, puede utilizarse también un
perforador del tipo de pasador de sección circular que tiene un
punto hemisférico (redondo) (Figura 4(a)) que se mantiene
perpendicular a un soporte 39 (Figura 4(b)). Este perforador
38 es calentado de igual modo por encima del punto de fundición de
la cinta 11a y se inserta desde el interior del hueco 11b dentro del
centro transversal del extremo más interior de la cinta 11a, formado
de esta manera una perforación 11d en el centro transversal de la
cinta 11a (Figura 4(c)).
La sección de los perforadores 38 no está
limitada a la sección circular como se menciona anteriormente. Las
figuras 5 a 9 ilustran los perforadores del tipo de placa plana 38
que proporcionan perforaciones similares a una muesca. El
perforador del tipo de placa plana 38 de la figura 5(a) y (b)
tiene una sección oblonga y comprende lados redondeados en la
dirección del espesor. Este perforador 38 es aplicado dentro del
centro transversal del extremo más interior de la cinta 11a, estando
alineada la dirección de espesor del perforador 38 con la dirección
transversal de la cinta 11a. Como se muestra en la figura
5(c), la perforación así formada 11d se extiende a lo largo
de la dirección longitudinal de la cinta 11a y tiene una sección
oblonga con dos extremos redondeados.
El perforador de tipo placa plana 38 de la figura
6(a) y (b) tiene una sección triangular y un espesor que
disminuye gradualmente desde un lado al otro. Este perforador 38
realiza una perforación en sección triangular 11d a lo largo de la
longitud de la cinta 11a (Figura 6(c)). El perforador del
tipo de placa plana 38 de la figura 7(a) y (b) tiene una
sección que comprende un extremo cuadrado y un extremo triangular
opuesto. La perforación resultante 11d se extiende a lo largo de la
longitud de la cinta 11a, siendo configurado un extremo en un
triángulo (Figura 7(c)).
El perforador del tipo de placa plana 38 de la
figura 8(a) y (b) comprende lados redondeados en la dirección
de espesor así como una cabeza de perforación marginal. Este
perforador 38 puede formar fácilmente una perforación de sección
oblonga 11d con extremos redondeados a lo largo de la longitud de la
cinta 11a (Figura 8(c)). El perforador del tipo placa plana
38 de la figura 9(a) y (b) tiene una sección rectangular y
comprende una cabeza de perforación marginal que se inclina de un
lado a otro. La perforación resultante 11d tiene una sección
rectangular que se extiende a lo largo de la longitud de la cinta
11a (Figura 9(c)).
El perforador 38 para realizar la perforación 11d
es fabricado de un material de alta conductividad térmica (por
ejemplo, cobre galvanizado preconfigurado). Debido a su alta
conductividad térmica, toda la parte del perforador 38 se calienta
de forma rápida y uniforme hasta una temperatura prescrita. Como
resultado, forma eficientemente la perforación 11d y el área
adherida por fusión 11e en un periodo de tiempo corto.
La figura 10(a) es un desarrollo que
muestra la superficie cilíndrica interior de la bobina de cinta 11
que rodea el hueco 11b. El extremo más interior de la cinta 11a
sitúa en el medio de la longitud axial del hueco 11b. En el extremo
de la cinta más interior, se realiza un perforación individual 11d
en el centro transversal de la cinta 11a, por lo que el extremo más
interior de la cinta 11a y las capas laminas encima son adheridas
mutuamente en el área adherida por fusión 11e. Por otro lado, en la
bobina de cinta 11 de la presente invención, está prevista una
pluralidad de perforaciones 11d en la superficie cilíndrica interior
de la bobina de cinta 11 que rodea el hueco 11b, junto con las área
adheridas por fusión 11e formadas a lo largo de su periferia. Esta
estructura evita el desenrollamiento o la desintegración de la cinta
11a arrollada helicoidalmente alrededor del hueco 11b.
A modo de ilustración, la bobina de la cinta 11
de la figura 10(b) incluye tres perforaciones 11d, una
formada en el extremo más cinta más interior y las otras en las
hileras marginales a lo largo de los extremos axiales del hueco 11b.
Cada perforación 11d está alineada con los otros en la dirección
axial del hueco 11b. Las áreas adheridas por fusión 11e son
previstas a lo largo de la periferia de las perforaciones 11d.
La bobina de cinta 11 de la Figura 10(c)
incluye cinco perforaciones 11d, una formada en el extremo de la
cinta más interior y las otras formas en las parejas en las hileras
transversales a lo largo de los extremos axiales del hueco 11b. Las
perforaciones 11d en las hieleras marginales son dislocadas
circunferencialmente desde la perforación 11d en el extremo más
interior de la cinta. Las áreas adheridas por fusión 11e son
previstas, de igual modo, a lo largo de la periferia de las
perforaciones 11d. Adicionalmente, la figura 10(d) muestra
una combinación de las estructuras de la Figura 10(b) y
(c).
Adicionalmente, la bobina de la cinta 11 de la
Figura 10(e) incluye una pluralidad de perforaciones 11d que
son espaciadas igualmente de forma circunferencial en las hileras
transversales a lo largo de los extremos axiales del hueco 11b. La
bobina de la cinta 11 de la figura 10(f) proporciona una
pluralidad de perforaciones 11 (por ejemplo, tres) en cada hilera
axialmente adyacente de la cinta 11a alrededor del hueco 11b, siendo
alineada cada una con las otras en la dirección axial del hueco 11b.
Adicionalmente, la bobina de cinta 11 de la figura 10(g)
interpone las perforaciones 11d entre las perforaciones alineadas
axialmente 11d de la figura 10(f), en la hilera central y en
las hileras marginales en la dirección axial del hueco 11b.
Con el fin de alcanzar una resistencia al pelado
deseada (resistencia a la adhesión por fusión) y una resistencia a
la tracción transversal en el área adherida por fusión 11e, donde se
efectúa la adhesión entre las capas laminadas de la cinta 11a, las
perforaciones 11d son prescritas en términos de la configuración,
dimensión, número, posición, etc., dependiendo del material,
espesor, anchura, etc., de la cinta 11a. Las bobinas de la cinta 11
de la Figura 10(a)-(g) basado en los diferentes patrones de
la(s) perforación(es) 11d y el(las)
área(s) adherida(s) por fusión 11e era(n)
sometida(s) a ensayo para resistencia a la vibración,
resistencia al transporte, capacidad de carga sobre un carrete de
bobina de cinta convencional en una máquina de embalar automática
(ensayo de ajuste-tambor) y capacidad de embalaje en
una máquina de embalar automática cargada sobre el carrete de bobina
de cinta (ensayo de capacidad de embalaje en máquina). Los
resultados del ensayo fueron agrupados en la figura 12, donde los
Ejemplos 1-7 se corresponden con la bobina de cinta
11 de la figura 10(a)-(g), respectivamente. Los ejemplos
comparativos fueron llevados a cabo utilizando las bobinas de cinta
de embalar 211 de la figura 11(a)-(e), mostrando cada uno el
desarrollo de la superficie cilíndrica interior que rodea el hueco
11b.
Estas bobinas de cinta ilustradas en las figuras
10 y 11 se fabricaron de una cinta de polipropileno.
En los Ejemplos Comparativos, debería entenderse
que los extremos más internos de la cinta 200 de todas las bobinas
de cinta 211 fueron colocados en medio de su longitud axial, donde
los extremos de la cinta 200 se dejaron sin fijar o fijados de
varias maneras. En el Ejemplo Comparativo 1, (Figura 11(a)),
el extremo de la cinta más interior 200 fue fijado sobre un núcleo
de papel tubular (no mostrado) por medio de una máquina de coser de
grapas 201 (anchura de la grapa 10 mm). Por otro lado, los Ejemplos
Comparativos 2 a 5 emplearon bobinas de cinta sin núcleo 211. En el
Ejemplo Comparativo 2 (Figura 11(b)), el extremo de la cinta
más interior 200 se dejó sin fijar. En el Ejemplo Comparativo 2
(Figura 11(c)), el extremo de la cinta más interior 200 se
dejó sin fijar, pero se recoció, antes de enrollarse dentro de una
bobina de cinta durante 10 minutos a 80ºC, para prevenir su
contracción y deformación. En el Ejemplo Comparativo 4 (Figura
11(d)), el extremo de la cinta más interior 200 fue fijado
con las hileras adyacentes de la bobina de la cinta 211 por una
cinta kraft 202. En el Ejemplo Comparativo 5 (Figura 11(e)),
el extremo de la cinta más interior 200 fue fijado con todas las
hileras transversales de la bobina de la cinta 211 por una cinta de
kraft 202.
Cada bobina de cinta de muestra fue tendida
horizontalmente sobre un montante cilíndrico de 250 mm de diámetro
colocado sobre una placa de vibración. La placa de vibración fue
vibrada verticalmente 100 veces/minuto, en el intervalo de 15 mm. El
graduación se basó en los siguientes criterios. Las muestras con
grado O no se enrollaron o se aplastaron sobre la superficie
cilíndrica interior después de 1 hora de vibración; las muestras con
grado \Delta tenía la superficie cilíndrica interior desenrollada
después de 30 minutos a 1 hora de vibración; y las muestras con
grado X tenían la superficie cilíndrica interior desenrollada en los
30 minutos de vibración.
Cada muestra fue embalada en una caja de cartón
plegada (longitud x anchura x profundidad: 465 x 465 x 210 (mm)), y
transportada por un camión sobre una distancia de 500 km. Cada
Ejemplo empleó cinco muestras en este ensayo. Los resultados en la
Figura 12 indican el número de muestras que la superficie interior
tenía desenrolladas o aplastadas durante el transporte.
El ensayo de ajuste del tambor examinó la
propiedad de manipulación de la bobina de cinta durante una
operación de carga sobre un tambor de una máquina de embalar
automática. Las máquinas de embalar automáticas utilizadas fueron:
NAIGAI FII (referida de aquí en adelante como "Máquina A"),
NICHIRO SX-500 ("Máquina B") y STRAPACK
RQ-8 ("Máquina C"). Cada Ejemplo empleó dos
muestras en este ensayo. Los resultados en la figura 1 indican el
número de muestras que la superficie interior tenía desenrolladas o
aplastadas antes de la terminación de la carga.
El ensayo de capacidad de embalaje de la máquina
examinó la incidencia de los problemas durante la operación de
embalaje normal, tal como el bloqueo de la cinta en los rodillos
prealimentados o similares. Cada muestra empleó dos muestras en las
Máquinas A, B y C, respectivamente. Los resultados en la Figura 12
representan el número de muestras que provocó algún problema.
Como es evidente a partir de la Figura 12, las
bobinas de cinta 11 de la presente invención como se ilustra en la
figura 10(b)-(g) ofrecen resultados notables. Ninguna de
ellas tenía la superficie cilíndrica interior desenrollada. Además,
cuando se utilizaban en la máquina de embalar automática, no
provocaron ningún problema como el bloqueo.
Adicionalmente, la resistencia al pelado del
extremo de cinta termoplástica fue medida utilizada las piezas de
ensayo 311 como se muestra en la figura 13(a)-(f) fabricadas
de una cinta de polipropileno. Las piezas de ensayo 311 tenían su
extremos de cinta fijados de formas diferentes, por ejemplo,
haciendo variar el número y la posición de la(s)
perforación(es). La cinta de polipropileno como se utiliza en
los ensayos mencionados anteriormente, tales como el ensayo de
vibración, fue enrollada alrededor de un núcleo de 200 mm de
diámetro, donde el extremo de la cinta fue adherido por fusión por
la(s) perforación(es) 11da 20 mm dentro del borde más
interior de la cinta, de acuerdo con los patrones mostrados en la
figura 13(a)-(e). Para comparación, el extremo de la cinta de
la pieza de ensayo 311 mostrado en la figura 13(f), se fijó
sobre un núcleo de papel 312 por medio de una máquina de coser de
grapas 313. Las piezas de ensayo 311 fueron estiradas hacia abajo a
una velocidad de 50 mm/min, hasta que se peló el área adherida. Los
valores así medidos se muestran en la columna derecha de la figura
13.
Desde el punto de vista de la apariencia, la
perforación 11d tiene preferentemente una sección circular pequeña,
que no sobresale en la cinta 11a. Por tanto, la bobina de cinta
acabada se parece casi a las bobinas de cinta sin núcleo
convencionales.
En las perforaciones de sección circular 11d como
se muestra en las figuras 3 y 4, la resistencia al pelado en el área
adherida por fusión 11e depende de la longitud circunferencial de la
perforación 11d, que se prescribe de acuerdo con el material y el
espesor de la cinta 11a. Por tanto, puede alcanzarse una resistencia
al pelado requerida calculando simplemente el diámetro de la
perforación 11d desde su longitud circunferencial prescrita y
después, formando una perforación 11d de tal diámetro, que ofrece el
área adherida por fusión requerida 11e a lo largo de su
periferia.
La figura 14 es gráfico que muestra la relación
entre el diámetro de la perforación 11d y la resistencia al pelado
en el área adherida por fusión 11e. La bobina de la cinta utilizada
aquí fue preparada por el arrollamiento helicoidal de una cinta de
polipropileno 11a que tiene un espesor de 0,65 mm y una anchura de
15,5 mm. En esta bobina de cinta, la perforación de la sección
circular 11d, y el área adherida por fusión 11e fueron realizadas
por la perforación de con un perforador de tipo pasador 38 de la
figura 3(a) y (b) que fue precalentado por encima de la
temperatura de la cinta 11a. La resistencia al pelado en el área
adherida por fusión 11e se mantuvo a una velocidad de estiramiento
de 200 mm/min.
Como se muestra en la figura 14, una perforación
de 0,4 mm de diámetro 11d mostró una resistencia al pelado P_{1}
de aproximadamente 300 gf en el área adherida por fusión 11e. Una
perforación de 0,6 mm de diámetro 11d mostró una resistencia al
pelado P2 de aproximadamente 380 gf. En estos casos, las capas
adheridas de la cinta 11a fueron peladas de manera uniforme y no se
desgarraron en la dirección longitudinal. Adicionalmente, la
resistencia al pelado en el área adherida por fusión 11e puede
incrementarse ampliando el diámetro de perforación 11d. Una
perforación de 0,8 mm de diámetro 11d mostró una resistencia al
pelado P3 de aproximadamente 550 gf, y una perforación de 1,0 mm de
diámetro 11d mostró una resistencia al pelado P4 de aproximadamente
700 gf. En estos casos, no obstante, las capas adheridas no podrían
pelarse unas con respecto a otras, y una de las capas fue desgarrada
en la dirección longitudinal.
En la cinta de resina termoplástica 11a (por
ejemplo, fabricada de polipropileno), una cinta más fina 11a es más
vulnerable al desgarramiento longitudinal. Por tanto, en proporción
al descenso del espesor de la cinta 11a, el diámetro de la
perforación 11d debería reducirse al mínimo para reducir la
resistencia al pelado en el área adherida por fusión 11e. De este
modo, las capas adheridas de una cinta más fina pueden pelarse de
forma segura entre sí en el área adherida por fusión 11e sin
desgarrarse en la dirección longitudinal. De acuerdo con la figura
14, una cinta de polipropileno de 0,65 mm de espesor 11a mantiene
una resistencia de pelado de 400 gf o menos en el área adherida por
fusión 11e, cuando el diámetro de la perforación 11d es de 0,6 mm o
menos. Para asegurar la misma resistencia al pelado, una cinta PET
de 0,5 mm de espesor (tereftalato de polietileno) debería tener una
perforación 11d de un diámetro de 1,2 mm o menos.
Como se describe anteriormente, mediante la
reducción del diámetro de la perforación 11d, el área adherida por
fusión 11e formada a lo largo de su periferia es más pequeña y
muestra una resistencia al pelado más baja. En tales circunstancias,
una resistencia al pelado deseada puede obtenerse formando una
pluralidad de perforaciones 11d, que, como conjunto, proporcionan la
resistencia al pelado en el área adherida por fusión 11e.
Aunque la descripción anterior se ha enfocado en
la perforación de sección circular 11d, las perforaciones 11d
mostradas en las figuras 5 a 9, pueden alcanzar también una
resistencia al pelado deseada en el área adherida por fusión 11e y
la resistencia a la tracción transversal de la cinta 11a, en la que
las capas adheridas de la cinta 11a son peladas de forma segura pero
no desgarradas. De acuerdo con los mismos principios, la longitud
circunferencial, la configuración, número, posición, etc., de la
perforación 11d son designados en vista del material, espesor y
anchura de la cinta 11a.
Las perforaciones 11d de las figuras 5 a 9 tienen
una sección alargada en una dirección, como se describe
anteriormente. Con el fin de prevenir que la cinta 11a sea
desgarrada, la dirección longitudinal de la perforación 11d debería
alinearse con la dirección longitudinal de la cinta 11a.
La figura 15 es un gráfico que muestra la
relación entre la resistencia a la tracción transversal de la cinta
11a y la resistencia al pelado en el área adherida por fusión 11e,
con respecto a las perforaciones 11d de la sección circular y éstas
de la sección rectangular. Los valores de las perforaciones de
sección circular 11d son indicadas por A_{1} (diámetro 0,55 mm) y
A_{2} (diámetro: 1,00 mm). Los valores de las perforaciones de
sección rectangular 11d son indicadas por B_{1} (0,55 x 5 mm) y
B_{2} (0,55 x 8 mm). Las perforaciones de sección rectangular 11d
tienen sus lados longitudinales alineados con la dirección
longitudinal de la cinta 11a.
Para las perforaciones de sección circular 11d,
la expansión del diámetro da lugar a un aumento en la resistencia de
pelado en el área adherida por fusión 11e, así como la resistencia a
la tracción transversal de la cinta 11a. Al contrario, como para las
perforaciones de sección rectangular 11d, el alargamiento de los
lados longitudinales afecta difícilmente a la resistencia al pelado
en el área adherida por fusión 11e (el valor permanece
substancialmente a aproximadamente 400 gf). Por otro lado, la
resistencia a la tracción transversal de la cinta 11a aumenta en
proporción al aumento del espacio longitudinal.
Incidentalmente, es deseable que una cinta de
polipropileno 11a de 0,65 mm de espesor tenga una resistencia al
pelado en el área adherida por fusión 11e de 400 gf o menos y una
resistencia a la tracción transversal de la cinta 11a de
aproximadamente 2.000 gf. En el caso de la perforación en sección
rectangular 11d, estos valores son alcanzados de forma adecuada
ajustando la longitud de sus lados longitudinales. La combinación
adecuada de la resistencia al pelado y la resistencia a la tracción
transversal asegura, no solamente el pelado de seguridad y la
prevención del desgarramiento entre las capas adheridas de la cinta
11a, sino prohíbe también el desenrollamiento no deseado de la
bobina de la cinta 11. Además, en la perforación de sección
rectangular 11d, la resistencia a la tracción transversal de la
cinta 11a puede incrementarse por la extensión de su espacio
longitudinal en lugar de añadir más perforaciones.
Adicionalmente, la bobina de la cinta 11 de la
presente invención puede incluir una perforación 11d en su
superficie cilíndrica exterior. La perforación 11d es realizada en
la proximidad del extremo más exterior a través de las capas
subyacentes de la cinta 11a, adhiriendo así estas capas en el área
adherida por fusión 11e formadas a lo largo de su periferia. Este
dispositivo previene que el extremo de la cinta más exterior sea
embutido de forma innecesaria. Por tanto, no se requiere ya el
proceso de fijación del extremo de la cinta convencional, tal como
un precintado o termofusión separada.
La figura 16(a)-(f) es una serie de vistas
esquemáticas que muestran las etapas de producción de la bobina de
cinta 11. Estas etapas se llevan a cabo, por ejemplo, utilizando un
rodillo de arrollamiento 31 que tiene una configuración cilíndrica
hueca compuesta de cuatro bastidores de cilindro 31 obtenidos por la
división en cuatro sectores circunferenciales de un cilindro de
longitud axial adecuada. Cada bastidor del cilindro 31a está
espaciado a lo largo de una sola circunferencial con un intersticio
circunferencial 31c para constituir un cilindro de sección circular.
Los cuatro bastidores de cilindro 31a dispuestos a lo largo de una
circunferencia individual pueden contraer el diámetro del cilindro
de sección circular, que se permite deslizar hacia el eje del
cilindro. Por otro lado, el cilindro contraído es expandido
diametralmente por el deslizamiento de los bastidores de cilindro
31a hacia fuera. Se forma una abertura 31d de antemano en la mitad
de cada bastidor del cilindro 31a.
El rodillo de arrollamiento 31 aloja cuatro
soportes 39, cada uno de los cuales mira hacia el bastidor de
cilindro 31a y mantiene un perforador de sección circular 38
colocado. Similar a los bastidores del cilindro 31a, los cuatro
soportes 39 tienen una configuración curvada y espaciada al o largo
de una circunferencia individual con un intersticio circunferencial
para constituir un cilindro de sección circular. Los soportes 39 son
deslizables también en las direcciones radiales. El perforador 38 es
montado sobre la superficie exterior de cada soporte 39 de manera
que puede proyectarse radialmente a través de la abertura 31d
formada en el bastidor del cilindro 31a. Aunque no se muestra en la
figura, un calentador está previsto dentro de cada soporte 39 para
el fin de calentar el perforador 38, y la superficie exterior del
soporte 39 está cubierta por un material aislante de calor.
Con el fin de enrollar la cinta 11a sobre el
rodillo de arrollamiento 31, un accesorio 33 está fijado al inicio
de la cinta 11a (es decir, el extremo más interior de la bobina de
cinta 11) guiado por una guía de cinta 34. Después, como se muestra
en la figura 16(b), los bastidores del cilindro 31a son
dejados deslizarse hacia fuera a lo largo de una sola circunferencia
para formar un cilindro de sección circular. Dentro del rodillo de
arrollamiento 31, los soportes 39 mantienen una relación espaciada
adecuadamente con respecto a los bastidores del cilindro 31a,
manteniendo así los perforadores 38 fuera de los bastidores del
cilindro 31a. El accesorio 33fijado en el inicio de la cinta 11a
está ajustado dentro del intersticio 31c creado entre una pareja de
bastidores de cilindro vecinos 31a, y asegura, por tanto, el inicio
de la cinta 11a en medio de la longitud axial del rodillo de
arrollamiento 31. Realizándose estas provisiones, el rodillo de
arrollamiento 31 puede comenzar a girar en la dirección de la flecha
T en la figura 16(b) y a enrollar la cinta 11a encima.
Después de que la cinta 11a ha formado una
pluralidad de capas alrededor de la parte media de la longitud axial
del rodillo de arrollamiento 31 (Figura 16(c)), el rodillo de
arrollamiento 31 es interrumpido en una posición tal que las
aberturas 31d en los bastidores del cilindro 31a se colocan cara a
cara con los perforadores 38 que se proyectan desde los soportes
39.
En la siguiente etapa mostrada en la figura
16(d), los soportes 39 que mantienen los perforadores
calentados 38 permiten deslizarse en la dirección radial hacia los
bastidores del cilindro 31a. Los perforadores 38 son precalentados
por encima del punto de fusión de una resina termoplástica que
constituye la cinta 11a. Por ejemplo, para una cinta de
polipropileno 11a, los perforadores 38 se calientan a
aproximadamente 200ºC, que es una temperatura más alta que el punto
de fundición del polipropileno. Junto con el desplazamiento hacia
fuera de los soportes 39, los perforadores 38 avanzan a través de
las aberturas 31d de los bastidores del cilindro 31a y se adhieren
en las varias capas laminadas de la cinta 11a enrollados sobre el
rodillo de arrollamiento 31. En consecuencia, se forman cuatro
perforaciones espaciadas igualmente circunferenciales 11d (ver
figura 2) simultáneamente en las capas laminadas de la cinta 11a,
dejando su periferia en el estado fundido.
A continuación, como se muestra en la figura
16(e), los soportes 39 se dejan deslizar fuera de los
bastidores del cilindro 31a, retirando los perforadores 38 de las
aberturas 31d. Siguiendo la retirada de los perforadores 38, las
áreas fundidas a lo largo de la periferia de las perforaciones 11d,
se solidifican para formar áreas adheridas por fusión 11e (ver
figura 2), que unen las capas laminadas de la cinta 11a. Después de
esto, el rodillo de arrollamiento 31 es girado hasta que se enrolla
una longitud predeterminada de la cinta 11a. Mientras que continúa
el enrollamiento de la cinta 11a, la cinta 11a se mueve de forma
alternativa axialmente a lo largo del rodillo de arrollamiento 31,
de forma que la cinta 11a es enrollada helicoidalmente sobre la
superficie cilíndrica del rodillo de arrollamiento 31 en su longitud
axial prescrita.
Después de que se enrolla una longitud
predetermina de la cinta 11a sobre el rodillo de arrollamiento 31,
el diámetro del rodillo de arrollamiento 31 es reducido deslizando
los bastidores del cilindro 31a hacia su eje (Figura 16(f)).
El rodillo de arrollamiento contraído diametralmente 31 es retirado
del eje de la cinta enrollada helicoidalmente 11a. Una bobina de
cinta sin núcleo es obtenida de este modo, cuyo eje es definido por
un hueco 11b.
En la realización de las perforaciones 11d, en
las capas laminadas de la cinta 11a, la configuración, número,
posición, etc de los perforadores 38 son ajustados de forma adecuada
para mantener un equilibrio entre la resistencia al pelado (o la
resistencia a la tracción transversal de la cinta 11a) y la
resistencia de adhesión en el área adherida por fusión. Por tanto,
puede hacerse uso también de uno o más perforadores 38 de las
figuras 5 a 9.
Como una forma de realización alternativa, los
soportes 39 que mantienen los perforadores 38 pueden girar en
sincronización con el rodillo de arrollamiento 31, eliminando así la
etapa de alineación de los bastidores del cilindro 31a con los
soportes 39. Este dispositivo mejora la eficiencia de la operación,
puesto que las perforaciones 11d se realizan mientras que el rodillo
de arrollamiento 31 está en rotación.
El perforador 38 para realizar la perforación 11d
puede aplicarse o bien en el lado inferior de la cinta más interior
11a como se describe en la figura 16(a)-(f) (es decir, a
partir del lado del eje del rodillo 31), o en el lado superior de
las capas laminadas de la cinta 11a como se describe en la figura
17(a)-(g).
Las etapas de producción mostradas en la figura
17(a)-(g) se llevan a cabo por el uso de un rodillo de
arrollamiento 31 que comprende cuatro bastidores de cilindro 31a,
como se muestra en la figura 17 (a). Los bastidores del cilindro 31a
pueden deslizarse hacia fuera a lo largo de una sola circunferencia
para constituir el rodillo de arrollamiento 31 de la sección
circular (figura 17(b)). En el rodillo de arrollamiento
expandido diametralmente 31, el inicio de la cinta 11a guiado por la
guía de cinta 34 es fijado en el medio de la longitud axial del
rodillo de arrollamiento 31 por el ajuste del accesorio 33 fijado al
inicio de la cinta en el intersticio 31c entre los bastidores de
cilindro vecinos 31a.
El perforador 38, mantenido en la proximidad del
rodillo de arrollamiento 31 por un soporte adecuado, es capaz de
avanzar y retroceder en las direcciones radiales del rodillo de
arrollamiento 31. Después de que el inicio de la correa 11a es
fijado sobre la superficie cilíndrica exterior del rodillo de
arrollamiento 31, el rodillo de arrollamiento 31 se hace girar en la
dirección de la flecha T hasta que cinta 11a forma una pluralidad de
capas alrededor de la parte media de la longitud axial del rodillo
de arrollamiento 31. Después, el rodillo de arrollamiento 31 es
interrumpido en la posición mostrada en la figura 17(b). El
perforador 38, que se calienta por un calentador a una temperatura
predeterminada, se deja aproximarse al rodillo de arrollamiento 31
desde su lado externo y perfora en las capas laminadas a través del
inicio de la cinta 11a. En consecuencia, se forma una perforación en
las capas laminadas de la cinta 11a, dejando su periferia en el
estado fundido.
Después, el perforador 38 se deja retroceder
desde el rodillo de arrollamiento 31 y es tirado fuera de las capas
laminadas de la cinta 11a, por lo que el área fundida alrededor de
la perforación 11d se solidifica en un área adherid por fusión 11e.
Siguiendo la formación de la primera perforación 11d, el rodillo de
arrollamiento 31 realiza un cuarto de rotación (es decir, rotación
de 90º) en la dirección de la flecha T (Figura 17 (c)) y se
interrumpe de nuevo. En esta posición, se deja aproximar un
perforador precalentado 38 al rodillo de arrollamiento 31 y realiza
otra perforación 11d en la capa laminada de la cinta 11a, y después,
el perforador 38 se hace retroceder en la dirección opuesta y se
empuja hacia fuera de la cinta 11a.
La realización de la perforación 11d se repite
como se muestra en la figura 17(d) y (e), de acuerdo con el
ciclo de adhesión que comprende hacer girar el rodillo de
arrollamiento 31 por 90 grados (es decir, un cuarto de rotación),
penetrando el perforador 38 dentro de las capas laminadas de la
cinta 11a para formar una perforación 11d (ver figura 2), y
retirando el perforador 38 de la cinta 11a para solidificar un área
adherida por fusión 11e (ver figura 2). En el extremo, está previsto
un total de cuatro perforaciones espaciadas igualmente de forma
circunferencial 11d y áreas adheridas por fusión 11e.
Siguiendo la formación de cuatro perforaciones
11d y áreas adheridas por fusión 11e, el rodillo de arrollamiento 31
es girado continuamente para enrollar una longitud predeterminada de
la cinta 11a en una bobina (Figura 17(f)). Cuando el rodillo
de arrollamiento 31 cesa de girar, el rodillo de arrollamiento 31 es
contraído de forma diametral por el deslizamiento de los cuadros del
cilindro 31a hacia el eje del rodillo de arrollamiento 31 (Figura
17(g)). El rodillo de arrollamiento contraído 31 es retirado
del eje de la cinta enrollada helicoidalmente 11a. Una bobina de
cinta sin núcleo 11 es obtenida de esta manera, cuyo eje es definido
por un hueco 11b.
En lugar del perforador calentado 38, puede
aplicarse un haz láser para la formación de la perforación 11d y el
área adherida por fusión 11e, como se ilustra en la figura
18(a)-(g). Esta forma de realización utiliza, de igual modo,
el rodillo de arrollamiento 31 que comprende cuatro bastidores de
cilindro 31a (Figura 18 (a)). Cada bastidor del cilindro 31a es
accionado para deslizarse en las direcciones radiales por un
cilindro neumático 36 alojado en el rodillo de arrollamiento 31.
Mientras que el rodillo de arrollamiento 31 es contraído
diametralmente por el deslizamiento de los bastidores del cilindro
31a, hacia el eje del rodillo de arrollamiento 31, el accesorio 33
es fijado al inicio de la cinta 11a guiado por la guía de la cinta
34. Después de esto, como se muestra en la figura 18(b), los
bastidores del cilindro 31a son desplazados hacia fuera a lo largo
de una sola circunferencia por el cilindro de aire 36 para
constituir un rodillo de arrollamiento de sección circular 31 que
tiene un diámetro expandido. El accesorio 33 está ajustado en el
intersticio 31c creado entre los bastidores de cilindro vecinos 31a
para fijar el inicio de la cinta 11a en la parte media de la
longitud axial del rodillo de arrollamiento 31.
Haciendo referencia a la figura 18(c), una
unidad de oscilador láser se dispone en la proximidad del rodillo de
arrollamiento 31, con la orientación de la dirección de su
irradiación de haz láser a lo largo de la dirección radial del
rodillo de arrollamiento 31. Adicionalmente, la unidad de oscilador
láser 35 es capaz de avanzar y retroceder con respecto al rodillo de
arrollamiento 31. Manteniendo de forma segura el inicio de la cinta
11a sobre la superficie cilíndrica del rodillo de arrollamiento 31,
el rodillo de arrollamiento 31 se deja girar en la dirección de la
flecha T hasta que la cinta 11a realiza aproximadamente tres giros
alrededor de la parte media de su longitud axial. Después de que el
rodillo de arrollamiento 31 cesa de girar, la unidad del oscilador
láser 35 se deja aproximar al rodillo de arrollamiento 31 para
irradiar un haz láser sobre las capas laminadas a través del extremo
más interior de la cinta 11a. El haz láser funde una parte de las
capas laminadas y el extremo más interior de la cinta 11a y
proporciona una perforación 11d y un área adherida por fusión 11e.
Las capas laminadas son adheridas, por tanto, juntas en el área
adherida por fusión 11e (ver figura 2), a lo largo de la periferia
de la perforación 11d (ver figura 2).
Después de la formación de la primera perforación
11d, el rodillo de arrollamiento 31 efectúa un cuarto de rotación
(es decir, rotación de 90º), en la dirección de la flecha T (Figura
18 (d)), y se interrumpe de nuevo. En esta posición, la unidad de
oscilador de láser 35 irradia un haz láser sobre las capas laminadas
de la cinta 11a para formar otra perforación 11d y un área adherida
por fusión 11e a lo largo de su periferia.
La formación de la perforación 11d se repite de
acuerdo con el ciclo de adhesión que comprende hacer girar el
rodillo de adhesión 31 por 90 grados, (es decir, un cuarto de
rotación) e irradia un haz láser por la unidad de oscilador de láser
35, para formar de este modo una perforación 11d y un área adherida
por fusión 11e a lo largo de su periferia a través de las capas
laminadas de la cinta 11a. En el extremo, están previstos un total
de cuatro perforaciones espaciadas igualmente de forma
circunferencial 11d y las áreas adheridas por fusión 11e.
Después de esto, la unidad de oscilador láser 35
se deja retroceder desde el rodillo de arrollamiento 31 (Figura
18(e)), y el rodillo de arrollamiento 31 se gira de forma
continua para enrollar una longitud predeterminada de la cinta 11a
en una bobina (Figura 18 (f)). Después de que el rodillo de
arrollamiento 31 cesa de girar, el rodillo de arrollamiento 31 se
contrae diametralmente por el deslizamiento del bastidor del
cilindro 31a hacia su eje (figura 18(g)). El rodillo de
arrollamiento contraído 31 es retirado del eje de la cinta arrollada
helicoidalmente 11a. Una bobina helicoidal sin núcleo 11 se obtiene
de este modo, cuyo eje se define por un hueco 11b.
Como se ha descrito, un haz láser irradiado desde
la unidad del oscilador 35 puede formar una perforación más pequeña
11d de una manera más estable y eficiente. Adicionalmente, la unidad
de oscilador láser 35 está compuesta de partes menos consumibles y,
por tanto, más fáciles de mantener.
Como unidad de oscilador láser 35, puede
utilizarse una unidad de oscilador láser CO_{2} que emplea gas
CO_{2} como medio láser. La unidad de oscilador láser de
CO_{2}irradia un haz láser de potencia emitida de 27W a una
longitud de onda de 10,5-10,7 \mum, accionado por
una corriente de 6A. El tiempo de irradiación del haz láser en el
intervalo de aproximadamente 0,1 a 5 segundos, aproximadamente, con
preferencia 0,5 segundos, en cuyo instante, la irradiación láser
afecta difícilmente a la velocidad de arrollamiento de la cinta
11a.
Además de la unidad de oscilador de láser de
CO_{2}, los ejemplos de la unidad de oscilador de láser 35 incluye
una unidad de oscilador de láser de helio-néon, una
unidad de oscilador de láser semiconductor, y similares.
Debería entenderse que el modo de la presente
invención no debería considerarse como limitación a las formas de
realización descritas hasta ahora, sino que se define por el alcance
de las reivindicaciones. Por ejemplo, la cinta 11a de la bobina de
cinta 11, que está fabricada de una resina olefínica u otras resinas
termoplásticas en las formas de realización anterior, pueden
prepararse por el revestimiento de una resina termoplástica sobre la
superficie externa de una cinta de base de papel o de fibras.
Claims (7)
1. Una bobina de cinta de embalar (11) que
comprende un número de capas de una cinta de embalar (11a)
enrolladas helicoidalmente y sin núcleo alrededor de un hueco (11b)
que define un eje de la bobina de cinta (11), siendo fabricada la
cinta de una resina termoplástica al menos sobre su superficie
externa, donde se realiza una pluralidad de perforaciones (11d) en
la proximidad del extremo de la cinta más interior a través de una
pluralidad de capas de cinta laminadas encima, caracterizada
porque las capas de cinta laminadas son adheridas entre sí en un
área adherida por fusión (11e) formada a lo largo de la periferia de
cada perforación (11d).
2. Una bobina de cinta de embalar de acuerdo con
la reivindicación 1, donde se realiza una pluralidad de
perforaciones (11d) en la proximidad del extremo de la cinta más
exterior a través de la pluralidad de capas de cinta laminadas
debajo.
3. Una bobina de cinta de embalar de acuerdo con
la reivindicación 1, donde se predetermina para la perforación una
longitud circunferencial, una configuración y una posición de la
misma, así como el número de capas de cinta laminadas a través de
las cuales debería extenderse la perforación, siendo basados dichos
parámetros en el material, espesor y anchura de la cinta de embalar,
satisfaciendo de este modo un equilibrio entre una resistencia de
adhesión y una resistencia de pelado de las capas de cinta
laminada.
4. Un método para la producción de una bobina de
cinta de embalar de la reivindicación 1, que comprende las etapas
de:
enrollar un extremo de cinta más interior sobre
un rodillo de arrollamiento y laminar una pluralidad de capas sobre
el extremo de cinta más interior;
caracterizado por
perforar las capas de cinta laminadas con un
perforador calentado a una temperatura predeterminada, para formar
así una perforación y fundir su periferia;
retirar el perforador de las capas de cinta
laminada para adherir por fusión la periferia de la perforación;
enrollar una longitud requerida de la cinta
helicoidalmente sobre el rodillo de arrollamiento para formar una
bobina de cinta; y
retirar el rodillo de arrollamiento de la bobina
de cinta;
5. Un método para la producción de una bobina de
cinta de embalar de acuerdo con la reivindicación 4, donde el
rodillo de arrollamiento puede extenderse o contraerse
diametralmente, estando diametralmente extendido el rodillo de
arrollamiento mientras que la cinta está enrollada encima para
formar una bobina de cinta, y después de esto, estando retraído y
siendo retirado diametralmente de la bobina de cinta.
6. Un método para la producción de una bobina de
cinta de embalar de la reivindicación 1, que comprende las etapas
de:
enrollar un extremo de cinta más interior sobre
un rodillo de arrollamiento y laminar una pluralidad de capas sobre
el extremo de cinta más interior;
irradiar un haz láser sobre las capas de cinta
laminadas, para formar así una perforación y adhesión por fusión de
su periferia;
enrollar una longitud requerida de la cinta
helicoidalmente sobre el rodillo de arrollamiento para formar una
bobina de cinta; y
retirar el rodillo de arrollamiento de la bobina
de cinta.
7. Un método para la producción de una bobina de
cinta de embalar de acuerdo con la reivindicación 6, donde el
rodillo de arrollamiento puede expandirse o contraerse
diametralmente, siendo expandido diametralmente el rodillo de
arrollamiento, mientras que la cinta es enrollada encima para formar
una bobina de cinta, y después, de esto, siendo contraído y retirado
diametralmente de la bobina de cinta.
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