EP0711843A2 - Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung für Trinkwasserinstallationen - Google Patents

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EP0711843A2
EP0711843A2 EP95116168A EP95116168A EP0711843A2 EP 0711843 A2 EP0711843 A2 EP 0711843A2 EP 95116168 A EP95116168 A EP 95116168A EP 95116168 A EP95116168 A EP 95116168A EP 0711843 A2 EP0711843 A2 EP 0711843A2
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Harald Dipl.-Chem. Siegele
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C22C9/04—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent

Definitions

  • the invention relates to the use of a copper-zinc alloy for drinking water installations, in particular for the production of fittings, connecting pieces and other objects in short-term or persistent contact with drinking water.
  • Copper-zinc alloys with copper contents between 57 and 63% and zinc contents between 36 and 40% are preferably used for the production of drinking water installations (the% data relate to the weight). Their machining properties are of particular importance for the further processing and finishing of these materials. By alloying the element lead in contents of up to typically 3.5%, excellent machinability is achieved, since lead has practically no miscibility with the matrix elements copper and zinc and acts as chip breaker in the form of homogeneously distributed, globular excretion particles.
  • the materials CuZn36Pb3, CuZn39Pb2 and CuZn39Pb3 represent examples of such alloys, also known as free-cutting brass.
  • EP-OS 0.506.995 describes a machinable copper-zinc alloy with additions of rare earths, in particular lanthanum, cerium, praseodymium, neodymium or mixed metal.
  • rare earths in particular lanthanum, cerium, praseodymium, neodymium or mixed metal.
  • lead is added in a content of up to 3.5%, so that the demand for a significant reduction in the level of non-lead cannot be met.
  • the invention is therefore based on the object for the above.
  • Dispersoids act as chip breakers in a similar way to lead when they are present as discrete particles. They are already introduced into the melt in the form of powders with the appropriate particle size. On the one hand, the dispersoid must be so thermally stable that it does not decompose or melt during the casting process, on the other hand it must be thermodynamically stable against reactions with the matrix elements copper and zinc. In order to achieve the lowest possible segregation in the melt and the solidified casting structure, the dispersoid particles must be readily wettable and their specific weight should correspond approximately to that of the melt.
  • the compounds listed in Table 1 meet these criteria.
  • the melting point of the dispersoid serves as a measure for assessing its thermal stability.
  • the total content of the dispersoids is preferably 0.5 to 3%.
  • the machinability of a copper-zinc alloy can be improved by adding elements which are immiscible with the matrix elements in the solid state, but which form intermetallic phases with the participation of copper and / or zinc. To avoid primary crystallization from the melt, they should not have high melting temperatures.
  • the elements lanthanum, yttrium and scandium form intermetallic compounds with melting points with copper and zinc below 980 ° C.
  • Zircon reacts with copper at 1116 ° C to Cu4Zr and at about 1050 ° C to Cu6Zr.
  • the intermetallic phases are then, like the dispersion particles, as discrete particles at the grain boundaries.
  • the total content of the added elements lanthanum, yttrium, zirconium is preferably 0.2 to 2.5%.
  • intermetallic phases can also be set without the matrix elements being involved.
  • the phase-forming elements are initially dissolved in the melt.
  • the actual phases are formed from the elements added to each other due to their higher enthalpies of formation compared to corresponding phases with copper and / or zinc.
  • these phases have extraordinary thermodynamic stability, which is generally also expressed by their high melting temperatures.
  • the selection criteria for suitable third-element pairings must therefore be the complete miscibility of both components in the copper-zinc melt, a significantly higher enthalpy of formation of the compound to be set than that of compounds made of copper and / or zinc with the added components, and only a slight difference in density between the melt and the intermetallic phase be taken into account.
  • the total content of the elements forming these intermetallic phases is preferably 0.5 to 3%.
  • the intermetallic phases listed in Table 2 essentially meet the criteria mentioned.
  • the enthalpies of formation are not known for some compounds, but their suitability can be estimated from their melting temperatures.
  • the standard enthalpy of formation of ⁇ -CuZn is about -18 kJ / mol for comparison.
  • the total content of the precipitation-forming elements aluminum, cobalt, magnesium, titanium is preferably 1 to 3% and the silver content 3 to 5%.
  • the total content of all additives is a maximum of 10%.
  • the ratio of the copper content to the zinc content is in particular between 1.4 and 1.7.
  • Elemental copper and nickel were melted together with a CuAl master alloy at 1450 ° C. After the melt had cooled to 1100 ° C., elemental zinc was added.
  • the composition of the melt was CuZn37 (Ni3Al) 2. Of the The melt was poured off in a stand mold. The cast structure was then thermoformed with a degree of deformation of 55%, followed by 15% cold forming.
  • Fig. 1 shows the casting structure of the material at 500 times magnification.
  • the intermetallic Ni3Al phase is preferably in finely divided form in the ⁇ mixed crystals.
  • Table 3 shows the mechanical characteristics determined in the cold-worked state (Brinell hardness HB, tensile strength Rm, yield strength Rp 0.2, elongation A10, machining index Zi).
  • the material has a machining index of approx. 80 to 90.
  • Elemental copper was smelted together with a Cu-Co master alloy. After the addition of elemental zinc, the alloy with the composition CuZn39Co3 according to embodiment 1 was cast and processed.
  • the mechanical characteristics of the cold-formed material are also summarized in Table 3 .
  • the machining index is approximately 70 to 80.
  • Fig. 6 shows a corresponding chip test (see above conditions).

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Abstract

Die Erfindung betrifft die Verwendung einer blei- und wismutfreien Kupfer-Zink-Legierung, bei der das Verhältnis des Kupfer-Gehalts zum Zink-Gehalt zwischen 1,3 und 2,0 liegt, für Trinkwasserinstallationen, insbesondere zur Herstellung von Armaturen, Verbindungsstücken und sonstigen Gegenständen in kurzzeitigem oder anhaltendem Kontakt mit Trinkwässern. Als Zusätze mit spanbrechender Wirkung enthält die Kupfer-Zink-Legierung thermisch stabile Dispersoide und/oder intermetallische Phasen mit oder ohne Beteiligung der Matrixelemente Kupfer und Zink und/oder thermisch aktivierte Ausscheidungen.

Description

  • Die Erfindung betrifft die Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung für Trinkwasserinstallationen, insbesondere zur Herstellung von Armaturen, Verbindungsstücken und sonstigen Gegenständen in kurzzeitigem oder anhaltendem Kontakt mit Trinkwässern.
  • Zur Herstellung von Trinkwasserinstallationen werden bevorzugt Kupfer-Zink-Legierungen mit Kupfergehalten zwischen 57 und 63 % und Zinkgehalten zwischen 36 und 40 % eingesetzt (die %-Angaben beziehen sich dabei auf das Gewicht). Für die Weiter- und Endbearbeitung dieser Werkstoffe sind ihre Zerspanungseigenschaften von besonderer Bedeutung. Durch das Zulegieren des Elements Blei in Gehalten bis zu typischerweise 3,5 % wird eine hervorragende Zerspanbarkeit erzielt, da Blei praktisch keine Mischbarkeit mit den Matrixelementen Kupfer und Zink aufweist und in Form homogen verteilter, globularer Ausscheidungsteilchen als Spanbrecher wirkt. Die Werkstoffe CuZn36Pb3, CuZn39Pb2 und CuZn39Pb3 stellen Beispiele solcher auch als Automatenmessinge bezeichneter Legierungen dar.
  • Neben den verarbeitungstechnischen Vorteilen wurde jedoch in jüngster Zeit die toxische Wirkung des Elements Blei auf den menschlichen Organismus in zahlreichen medizinischen Untersuchungen eindeutig belegt. Es konnte nachgewiesen werden, daß Blei in beträchtlichen Mengen nicht allein über die Atemwege, sondern auch über die Nahrung und vorzugsweise über Trinkwasser aufgenommen wird. Hiervon sind Säuglinge und Kleinkinder besonders betroffen. Diesem Umstand wurde u.a. durch das Verbot von Pb-haltigen Lotmitteln in Trinkwasserinstallationen Rechnung getragen.
  • Während die Trinkwasser-Verordnung der Bundesrepublik Deutschland einen Grenzwert von 40 µg Pb pro Liter Trinkwasser festschreibt, empfiehlt die Weltgesundheitsorganisation (WHO) in ihrem überarbeiteten Entwurf für die Richtlinien zur Trinkwasserqualität einen Maximalwert von 10 µg Pb pro Liter. Im Bundesstaat Kalifornien der Vereinigten Staaten von Amerika werden Gesetzesvorlagen diskutiert, die einen Grenzwert von 0,25 µg Pb pro Liter Trinkwasser vorsehen.
  • Literaturangaben und eigenen Untersuchungen mit synthetischen Prüfwässern zur Folge wird der Grenzwert von 10 µg Pb pro Liter Trinkwasser von den für Armaturen gebräuchlichen Zerspanungsmessingen mit Gehalten zwischen 1,5 und 3 % Pb nicht sicher eingehalten. Kupfer-Zink-Legierungen mit deutlich weniger als 1 % Pb erfüllen zwar einerseits die von der WHO formulierte Forderung, weisen aber andererseits aufgrund der zu geringen Pb-Zugabe nicht mehr die für die Verarbeitung benötigten Zerspanungseigenschaften auf.
  • Zur Reduzierung der Bleilässigkeit bei Pb-haltigen Zerspanungsmessingen wird in der Literatur verschiedentlich ein Verfahren zur Behandlung der betroffenen Gegenstände in einer Natriumacetat-Lösung beschrieben. Das Verfahren beruht auf dem Gedanken der selektiven Auslaugung von Blei und der damit verbundenen Verarmung der oberflächennahen Bereiche des Gegenstandes an Blei. Untersuchungen von Paige und Covino (Corrosion, 48, 12, pp. 1040 bis 1046) belegen allerdings, daß durch die Vorbehandlung in Natriumacetat-Lösung bei keiner der Pb-haltigen Testlegierungen eine merkliche Verringerung der Bleiabgabe gegenüber den unbehandelten Werkstoffen erzielt wird. Im günstigsten Falle können von der Zerspanung herrührende Schmierfilme an der Oberfläche zwar abgetragen werden, ein anhaltender Schutz vor einer weiteren Bleiauslösung aus dem Werkstoff ist jedoch nicht gegeben.
  • Die EP-OS 0.506.995 beschreibt eine zerspanbare Kupfer-Zink-Legierung mit Zusätzen an Seltenen Erden, insbesondere Lanthan, Cer, Praseodym, Neodym oder Mischmetall. Als wesentlicher Bestandteil des Werkstoffes wird Blei in Gehalten bis zu 3,5 % zulegiert, so daß die Forderung nach einer deutlichen Reduzierung der Bleilässigkeit nicht erfüllt werden kann.
  • Bereits 1934 wurde in der US-PS 1.959.509 der bei Kupferlegierungen die Zerspanbarkeit begünstigende Einfluß des Zulegierens von Wismut in Gehalten zwischen 1 und 6 % aufgezeigt. Die JP-OS 54-135618 beschreibt eine Kupfer-Zink-Legierung mit 58 bis 65 % Cu, deren Zerspanbarkeit auf die Zugabe von 0,5 bis 1,5 % Bi beruht. Bleifreie Kupfer-Zink-Legierungen mit verbesserten Zerspanungseigenschaften und Gehalten an Wismut zwischen 0,5 und 1,5 % bzw. 1,8 und 5 % werden in den US-PSen 5.167.726 und 5.137.685 beschrieben.
  • Die Substitution von Blei durch Wismut erfüllt einerseits die Forderung für Trinkwasserinstallationen nach Pb-armen bzw. Pb-freien Werkstoffen, bringt aber andererseits fertigungstechnische Risiken mit sich.
  • So ist hinreichend bekannt, daß bereits geringe Verunreinigungsgehalte an Wismut die Warmumformbarkeit von Kupfer und Kupferwerkstoffen, insbesondere der technisch gebräuchlichen Messinge, Bronzen und Neusilberlegierungen in signifikantem Maße verschlechtern. Diese Erscheinung ist auf Benetzungsreaktionen des flüssigen Wismuts an den Korngrenzen des Werkstoffs und der daraus resultierenden Warmsprödigkeit zurückzuführen.
  • Von besonderer Bedeutung ist die Tatsache, daß Wismut und Blei aufgrund ihrer Stellung im Periodensystem der Elemente einen hohen chemischen Verwandtschaftsgrad aufweisen. Beide Elemente sind in der Natur häufig miteinander vergesellschaftet. Während die toxische Wirkung von Blei hinreichend erforscht ist, gibt es bislang noch keine eindeutigen Aussagen zur Wirkung von Wismut auf den menschlichen Organismus.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, für den o.g. Verwendungszweck eine Kupferlegierung vorzuschlagen, die ein für die Weiterbearbeitung günstiges Zerspanungsverhalten aufweist und weder Blei noch Wismut als Bestandteile enthält.
  • Die Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung gelöst, bei der das Verhältnis des Kupfer-Gehalts zum Zink-Gehalt zwischen 1,3 und 2,0 liegt und die folgende Zusätze enthält:
    • a) thermisch stabile Dispersoide, die durch die Zugabe von mindestens einer Verbindung aus der Gruppe Cr₂Ta, Dy₂O₃, Er₂O₃, MoB, Mo₂C, NbC, Nd₂O₃, Sm₂O₃, WS₂, WSi₂, Yb₂O₃, ZrC im Gesamtgehalt von 0,1 bis 5,0 % im Gefüge vorliegen,
      und/oder
    • b) intermetallische Phasen mit den Matrixelementen Kupfer und/oder Zink, deren Bildung durch die Zugabe von mindestens einem Element aus der Gruppe Lanthan, Yttrium, Zirkonium im Gesamtgehalt von 0,1 bis 5,0 % bewirkt wird,
      und/oder
    • c) intermetallische Phasen ohne Beteiligung der Matrixelemente Kupfer und Zink, deren Bildung durch die Zugabe von mindestens einem Element aus der Gruppe Cer, Kobalt, Lanthan, Nickel im Gesamtgehalt von 0,1 bis 5,0 % und mindestens einem weiteren Element aus der Gruppe Aluminium, Niob, Antimon, Zinn, Titan im Gesamtgehalt von 0,1 bis 5,0 % bewirkt wird,
      und/oder
    • d) thermisch aktivierte Ausscheidungen, die durch die Zugabe von mindestens einem Element aus der Gruppe Silber, Aluminium, Kobalt, Magnesium, Titan im Gesamtgehalt von 1,0 bis 5,0 % im Gefüge vorliegen.
  • (Die %-Angaben beziehen sich dabei auf das Gewicht.)
  • Dispersoide wirken in ähnlicher Weise wie Blei als Spanbrecher, wenn sie als diskrete Teilchen vorliegen. Sie werden in Form von Pulvern mit entsprechender Teilchengröße bereits in die Schmelze eingebracht. Dabei muß das Dispersoid zum einen thermisch so stabil sein, daß es sich beim Gießprozeß nicht zersetzt oder aufschmilzt, zum anderen thermodynamisch stabil gegenüber Reaktionen mit den Matrixelementen Kupfer und Zink sein. Um eine möglichst segregationsarme Verteilung in der Schmelze und dem erstarrten Gußgefüge zu erzielen, müssen die Dispersoidteilchen gut benetzbar sein und ihr spezifisches Gewicht sollte etwa dem der Schmelze entsprechen.
  • Die in Tabelle 1 aufgeführten Verbindungen erfüllen diese Kriterien. Der Schmelzpunkt des Dispersoids dient als Maß zur Beurteilung seiner thermischen Stabilität.
    Figure imgb0001
  • Vorzugsweise beträgt der Gesamtgehalt der Dispersoide 0,5 bis 3 %.
  • Die Zerspanbarkeit einer Kupfer-Zink-Legierung kann durch die Zugabe von Elementen, die mit den Matrixelementen im festen Zustand nicht mischbar sind, aber unter Beteiligung von Kupfer und/oder Zink intermetallische Phasen bilden, verbessert werden. Sie sollten zur Vermeidung von Primärkristallisation aus der Schmelze keine hohen Schmelztemperaturen aufweisen.
  • Die Elemente Lanthan, Yttrium und Scandium bilden mit Kupfer und Zink intermetallische Verbindungen mit Schmelzpunkten unterhalb von 980 °C. Zirkon reagiert mit Kupfer bei 1116 °C zu Cu₄Zr und bei etwa 1050 °C zu Cu₆Zr. Die intermetallischen Phasen liegen dann, ähnlich den Dispersionsteilchen, als diskrete Partikeln an den Korngrenzen vor.
  • Vorzugsweise beträgt der Gesamtgehalt der zugesetzten Elemente Lanthan, Yttrium, Zirkonium 0,2 bis 2,5 %.
  • Neben intermetallischen Verbindungen von Drittelementen mit Kupfer und/oder Zink können auch intermetallische Phasen ohne Beteiligung der Matrixelemente eingestellt werden. Die phasenbildenden Elemente sind dabei zunächst in der Schmelze gelöst. Die eigentlichen Phasen bilden sich aus den zugesetzten Elementen untereinander, aufgrund ihrer höheren Bildungsenthalpien im Vergleich zu entsprechenden Phasen mit Kupfer und/oder Zink. Als Folge der hohen Bildungsenthalpien besitzen diese Phasen eine außerordentliche thermodynamische Stabilität, die sich im allgemeinen auch durch ihre hohen Schmelztemperaturen ausdrückt. Als Auswahlkriterien für geeignete Drittelementpaarungen müssen daher die vollständige Mischbarkeit beider Komponenten in der Kupfer-Zink-Schmelze, eine wesentlich höhere Bildungsenthalpie der einzustellenden Verbindung als von Verbindungen aus Kupfer und/oder Zink mit den zugesetzten Komponenten sowie ein nur geringer Dichteununterschied zwischen Schmelze und intermetallische Phase berücksichtigt werden.
  • Vorzugsweise beträgt der Gesamtgehalt der diese intermetallischen Phasen bildenden Elemente 0,5 bis 3 %.
  • Die in Tabelle 2 aufgeführten intermetallischen Phasen erfüllen im wesentlichen die genannten Kriterien. Von einigen Verbindungen sind die Bildungsenthalpien nicht bekannt, ihre Eignung kann jedoch anhand ihrer Schmelztemperaturen abgeschätzt werden. Die Standardbildungsenthalpie von β-CuZn beträgt zum Vergleich ca -18 kJ/mol.
    Figure imgb0002
  • Elemente, die sich im festen Zustand in Kupfer und/oder Zink ganz oder teilweise lösen, und deren Löslichkeit mit sinkender Temperatur deutlich abnimmt, führen bei einer geeigneten Wärmebehandlung zu Ausscheidungen aus dem übersättigten Mischkristall. Es kann sich um diskontinuierliche Ausscheidungen an den Korngrenzen und/oder kontinuierliche Ausscheidungen im Matrixvolumen handeln. Zur Verbesserung der Zerspanungseigenschaften weisen Korngrenzenausscheidungen eine höhere Wirksamkeit auf. Durch homogene Keimbildung entstandene Ausscheidungen können jedoch durch eine entsprechende Warm- und Kaltumformung an die Korngrenzen umgelagert werden.
  • Im System Kupfer-Zink-Silber existiert unterhalb von 665 °C ein Dreiphasengleichgewicht zwischen α-CuZn, β-CuZn und einem Ag-reichen Mischkristall, der sich aus dem α- und β-Gefüge mit abnehmender Temperatur ausscheidet. Die Zugabe von Kobalt führt zur diskontinuierlichen Ausscheidung eines Coreichen Mischkristalls, der bei 672 °C die ungefähre Zusammensetzung CoCu11Zn28 aufweist. Bereits geringe Zusätze an Magnesium führen zur Ausscheidung der Laves-Phase Mg (Cu, Zn)₂. Im System Kupfer-Zink-Titan bildet sich bei 950 °C die ternäre Phase Cu₂TiZn. Bei Raumtemperatur beträgt die Löslichkeit für Titan in der β-Phase etwa 2 %.
  • Vorzugsweise beträgt der Gesamtgehalt der ausscheidungsbildenden Elemente Aluminium, Kobalt, Magnesium, Titan 1 bis 3 % und der Silber-Gehalt 3 bis 5 %.
  • Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung beträgt der Gesamtgehalt aller Zusätze maximal 10 %.
  • Das Verhältnis des Kupfer-Gehalts zum Zink-Gehalt liegt insbesondere zwischen 1,4 und 1,7.
  • Die Erfindung wird anhand der folgenden Ausführungsbeispiele näher erläutert:
    • Beispiel 1:
  • Elementares Kupfer und Nickel wurden zusammen mit einer CuAl-Vorlegierung bei 1450 °C erschmolzen. Nach dem Abkühlen der Schmelze auf 1100 °C wurde elementares Zink zulegiert. Die Zusammensetzung der Schmelze betrug CuZn37(Ni₃Al)2. Der Abguß der Schmelze erfolgte in einer Standkokille. Im Anschluß wurde das Gußgefüge mit einem Umformgrad von 55 % warmgeformt, gefolgt von einer 15%igen Kaltumformung.
  • Fig. 1 zeigt das Gußgefüge des Werkstoffes bei 500-facher Vergrößerung. Die intermetallische Ni₃Al-Phase liegt in fein verteilter Form bevorzugt in den β-Mischkristallen vor.
  • Tabelle 3 gibt die am kaltverformten Zustand ermittelten mechanischen Kennwerte wieder (Brinellhärte HB, Zugfestigkeit Rm, Streckgrenze Rp 0,2, Dehnung A10, Zerspanungsindex Zi).
    Der Werkstoff weist einen Zerspanungsindex von ca 80 bis 90 auf. Fig. 2 zeigt eine Makroaufnahme der resultierenden Drehspäne im Maßstab 1:1 (Schnittgeschwindigkeit vc = 100 m/Min., Vorschub f = 0,1 mm/U, Spantiefe a = 2,5 mm, Spanwinkel γ = 0°, Freiwinkel α = 8°).
  • Zum Vergleich ist das Spanbild des Werkstoffes CuZn39Pb3 mit einem Zerspanungsindex von 100 in Fig. 3 und des Werkstoffes CuZn37 mit einem Zerspanungsindex von < 40 in Fig. 4 jeweils bei denselben Bedingungen wiedergegeben.
    • Beispiel 2:
  • In einer Cu-Zn-Legierung der Zusammensetzung CuZn39 werden 2 Gew.-% Mo₂C-Pulver der Körnung < 45 µm eingerührt. Die Weiterverarbeitung erfolgte gemäß dem Ausführungsbeispiel 1. Die mechanischen Kennwerte des kaltverformten Werkstoffs sind in Tabelle 3 aufgeführt. Fig. 5 zeigt eine typische Spanprobe (vgl. obige Bedingungen). Der Zerspanungsindex beträgt ca 70 bis 80.
    • Beispiel 3:
  • Elementares Kupfer wurde zusammen mit einer Cu-Co-Vorlegierung erschmolzen. Nach der Zugabe von elementarem Zink wurde die Legierung der Zusammensetzung CuZn39Co3 gemäß dem Ausführungsbeispiel 1 vergossen und weiterverarbeitet. Die mechanischen Kennwerte des kaltverformten Werkstoffs sind ebenfalls in Tabelle 3 zusammengefaßt. Der Zerspanungsindex beträgt ca 70 bis 80. Fig. 6 zeigt eine entsprechende Spanprobe (vgl. obige Bedingungen).
    Figure imgb0003

Claims (7)

  1. Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung, bei der das Verhältnis des Kupfer-Gehalts zum Zink-Gehalt zwischen 1,3 und 2,0 liegt und die folgende Zusätze enthält:
    a) thermisch stabile Dispersoide, die durch die Zugabe von mindestens einer Verbindung aus der Gruppe Cr₂Ta, Dy₂O₃, Er₂O₃, MoB, Mo₂C, NbC, Nd₂O₃, Sm₂O₃, WS₂, WSi₂, Yb₂O₃, ZrC im Gesamtgehalt von 0,1 bis 5,0 % im Gefüge vorliegen,
    und/oder
    b) intermetallische Phasen mit den Matrixelementen Kupfer und/oder Zink, deren Bildung durch die Zugabe von mindestens einem Element aus der Gruppe Lanthan, Yttrium, Zirkonium im Gesamtgehalt von 0,1 bis 5,0 % bewirkt wird,
    und/oder
    c) intermetallische Phasen ohne Beteiligung der Matrixelemente Kupfer und Zink, deren Bildung durch die Zugabe von mindestens einem Element aus der Gruppe Cer, Kobalt, Lanthan, Nickel im Gesamtgehalt von 0,1 bis 5,0 % und mindestens einem weiteren Element aus der Gruppe Aluminium, Niob, Antimon, Zinn, Titan im Gesamtgehalt von 0,1 bis 5,0 % bewirkt wird,
    und/oder
    d) thermisch aktivierte Ausscheidungen, die durch die Zugabe von mindestens einem Element aus der Gruppe Silber, Aluminium, Kobalt, Magnesium, Titan im Gesamtgehalt von 1,0 bis 5,0 % im Gefüge vorliegen,
    für Trinkwasserinstallationen, insbesondere zur Herstellung von Armaturen, Verbindungsstücken und sonstigen Gegenständen in kurzzeitigem oder anhaltendem Kontakt mit Trinkwässern.
  2. Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung nach Anspruch 1,
    bei welcher der Gesamtgehalt der Dispersoide 0,5 bis 3 % beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
  3. Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung nach Anspruch 1 oder 2,
    bei welcher der Gesamtgehalt der zugesetzten Elemente Lanthan, Yttrium, Zirkonium 0,2 bis 2,5 % beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
  4. Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3,
    bei welcher der Gesamtgehalt der intermetallische Phasen bildenden Elemente 0,5 bis 3 % beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
  5. Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4,
    bei welcher der Gesamtgehalt der ausscheidungsbildenden Elemente Aluminium, Kobalt, Magnesium, Titan 1 bis 3 % und der Silber-Gehalt 3 bis 5 % beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
  6. Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5,
    bei welcher der Gesamtgehalt aller Zusätze maximal 10 % beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
  7. Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6,
    bei welcher das Verhältnis des Kupfer-Gehalts zum Zink-Gehalt zwischen 1,4 und 1,7 liegt, für den Zweck nach Anspruch 1.
EP95116168A 1994-10-28 1995-10-13 Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung für Trinkwasserinstallationen Expired - Lifetime EP0711843B1 (de)

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