JPH03170647A - 特殊黄銅の製造方法 - Google Patents
特殊黄銅の製造方法Info
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- JPH03170647A JPH03170647A JP30654589A JP30654589A JPH03170647A JP H03170647 A JPH03170647 A JP H03170647A JP 30654589 A JP30654589 A JP 30654589A JP 30654589 A JP30654589 A JP 30654589A JP H03170647 A JPH03170647 A JP H03170647A
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、圧延材の表面及びコーナーでの割れの発生を
抑制する特殊黄銅の製造方法に関するものである。
抑制する特殊黄銅の製造方法に関するものである。
［従来の技術］
黄銅は一般に“しんちゅう”といわれ、日常生活におい
て、鉄、ステンレスと並んで親しまれている金属の一つ
である。
て、鉄、ステンレスと並んで親しまれている金属の一つ
である。
黄銅の用途は多方面に及び、自動車のラジエーターのタ
ンク・チューブ、電球の口金、カメラのボディ、各種端
子、スイッチ、ホック等挙げればきりかない。このよう
に黄銅が広く使われるのは、強度があり、展延性、耐食
性、導電性、ハンダ付け性を有するためであると考えら
れる。
ンク・チューブ、電球の口金、カメラのボディ、各種端
子、スイッチ、ホック等挙げればきりかない。このよう
に黄銅が広く使われるのは、強度があり、展延性、耐食
性、導電性、ハンダ付け性を有するためであると考えら
れる。
従来、実用に供される黄銅としては、Ｚｎを３０％含有
し、残部Ｃｕからなる１種黄銅、Ｚｎを３５％含有し、
残部Ｃｕからなる２種黄銅、Ｚｎを４０％含有し、残部
Ｃｕからなる３種黄銅等があり、この種黄銅は熱間加工
性が良好であり、熱間圧延においては、通常パス回数を
極力少なくして、生産性を上げるために数ｌＯ％の高い
圧下率のもとて熱間圧延を行っていた。
し、残部Ｃｕからなる１種黄銅、Ｚｎを３５％含有し、
残部Ｃｕからなる２種黄銅、Ｚｎを４０％含有し、残部
Ｃｕからなる３種黄銅等があり、この種黄銅は熱間加工
性が良好であり、熱間圧延においては、通常パス回数を
極力少なくして、生産性を上げるために数ｌＯ％の高い
圧下率のもとて熱間圧延を行っていた。
ところで、これら黄銅においては、副成分を添加するこ
とにより、更に従来の黄銅のもつ強度、耐食性等を改善
した特殊黄銅の製造が試みられてきた。しかし、この特
殊黄銅は圧延加工性に問題があり、改善の必要が望まれ
ていた。
とにより、更に従来の黄銅のもつ強度、耐食性等を改善
した特殊黄銅の製造が試みられてきた。しかし、この特
殊黄銅は圧延加工性に問題があり、改善の必要が望まれ
ていた。
［発明が解決しようとする課題］
黄銅は熱間圧延が容易な合金とされているが、副成分を
添加することにより、鋳造インゴットの鋳肌の劣化又は
ピンホール、介在物等の鋳造欠陥の発生、更に晶出物、
析出物の発生や副戊分の偏析等により、熱間圧延割れが
発生し、製造する際の歩留を低下させる。したがって、
特殊黄銅の熱間圧延割れを抑制する製造法が強く望まれ
ている。
添加することにより、鋳造インゴットの鋳肌の劣化又は
ピンホール、介在物等の鋳造欠陥の発生、更に晶出物、
析出物の発生や副戊分の偏析等により、熱間圧延割れが
発生し、製造する際の歩留を低下させる。したがって、
特殊黄銅の熱間圧延割れを抑制する製造法が強く望まれ
ている。
［課題を解決するための手段］
本発明は、かかる点に鑑みなされたものであり、特殊黄
銅の製造における熱間圧延割れのうち、特に表面割れ及
びコーナー割れという外観上の割れの抑制に関するもの
である。
銅の製造における熱間圧延割れのうち、特に表面割れ及
びコーナー割れという外観上の割れの抑制に関するもの
である。
すなわち、本発明はＺｎを２５％以上４５％以下更にＡ
Ｉ．．Ｓｎ，Ｐ，Ｓｉ，Ｚｒ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔ ｉ，Ｃ
ｏ，ＭＯＳＹの１種又は２ ＰＩ以上を０．００５％以
上３．０％以下含有し残部Ｃｕ及び不可避不純物からな
る特殊黄銅の製造において、熱間圧延の開始から４パス
ないし８パスまでの圧延材の１回当りの圧下率をｔ〜１
０％とする特殊黄銅の製造方法である。
Ｉ．．Ｓｎ，Ｐ，Ｓｉ，Ｚｒ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔ ｉ，Ｃ
ｏ，ＭＯＳＹの１種又は２ ＰＩ以上を０．００５％以
上３．０％以下含有し残部Ｃｕ及び不可避不純物からな
る特殊黄銅の製造において、熱間圧延の開始から４パス
ないし８パスまでの圧延材の１回当りの圧下率をｔ〜１
０％とする特殊黄銅の製造方法である。
熱間圧延初期の圧下率を１％以上としたのは、ｌ％未満
では表層部での再結晶が十分起らないことに加えて、パ
ス回数が増えると材料温度が低下して変形抵抗が大きく
なり、低圧下通板以降の通板で表面及びコーナーで割れ
が発生するためであり、｛０％以下としたのは１０％を
超えると１回の通仮あたりでの応力が大きくなり、鋳造
組織や鋳肌の欠陥が残存している熱間圧延の初期の圧延
材の表面及びコーナーにおいて、割れが発生するためで
ある。又、ｉ〜１０％の圧下率のパス回数を４パス以上
としたのは、４パス未満では表層部での再結晶が十分に
起らず、低圧下通板以降の通板で表面及びコーナー割れ
が発生するためである。なお、１〜１０％の低い圧下率
では、板厚方向の中央部においては、圧延方向と平行な
方向に引張応力が作用し、板内部での割れの発生を促進
する恐れがあるため、１〜ｌＯ％の圧下率のパス回数は
８パス以下とする。
では表層部での再結晶が十分起らないことに加えて、パ
ス回数が増えると材料温度が低下して変形抵抗が大きく
なり、低圧下通板以降の通板で表面及びコーナーで割れ
が発生するためであり、｛０％以下としたのは１０％を
超えると１回の通仮あたりでの応力が大きくなり、鋳造
組織や鋳肌の欠陥が残存している熱間圧延の初期の圧延
材の表面及びコーナーにおいて、割れが発生するためで
ある。又、ｉ〜１０％の圧下率のパス回数を４パス以上
としたのは、４パス未満では表層部での再結晶が十分に
起らず、低圧下通板以降の通板で表面及びコーナー割れ
が発生するためである。なお、１〜１０％の低い圧下率
では、板厚方向の中央部においては、圧延方向と平行な
方向に引張応力が作用し、板内部での割れの発生を促進
する恐れがあるため、１〜ｌＯ％の圧下率のパス回数は
８パス以下とする。
［実施例コ
表１に示すような特殊黄銅１〜４及び黄銅５を、半連続
鋳遣機により大気中で製造した。鋳型寸法は１５（ｌａ
ｍＸ ８００ｍｎ＋であり、インゴット重量は３０００
ｋｇである。これらインゴットを ７５０℃に加熱後、
表２に示すＩ〜■の４通りのパススケジュールで１５０
ｍＩｎから８ｌＩＩｉの厚さまで熱間圧延し、割れ発生
の状況を調べた。評価は通板後の材料を目視で観察する
ことにより行った。この結果を表３に示す。
鋳遣機により大気中で製造した。鋳型寸法は１５（ｌａ
ｍＸ ８００ｍｎ＋であり、インゴット重量は３０００
ｋｇである。これらインゴットを ７５０℃に加熱後、
表２に示すＩ〜■の４通りのパススケジュールで１５０
ｍＩｎから８ｌＩＩｉの厚さまで熱間圧延し、割れ発生
の状況を調べた。評価は通板後の材料を目視で観察する
ことにより行った。この結果を表３に示す。
第１表
第２表
Ｂ：微細割れ発生
Ｃ：大きな割れ発生
（ ）内は微細割れ又は大きな割れが発生したパス回数
を示す。
を示す。
表３から明らかなように、副成分を添加していない黄銅
では、全てのパススケジュールで割れは発生しなかった
が、副成分を添加した特殊黄銅においては、熱間圧延初
期の圧下率が１％未満でも又１０％を超えても、表面割
れ及びコーナー割れが発生した。又、ｌ−１０％の圧下
率のパス回数が４パス未満では割れが発生した。
では、全てのパススケジュールで割れは発生しなかった
が、副成分を添加した特殊黄銅においては、熱間圧延初
期の圧下率が１％未満でも又１０％を超えても、表面割
れ及びコーナー割れが発生した。又、ｌ−１０％の圧下
率のパス回数が４パス未満では割れが発生した。
それに比較して、本発明に関するパススケジュール■で
熱間圧延を行うと、Ｎｏ．１〜４の全ての特殊黄銅で表
面割れもコーナー割れも発生しなかった。
熱間圧延を行うと、Ｎｏ．１〜４の全ての特殊黄銅で表
面割れもコーナー割れも発生しなかった。
［発明の効果〕
本発明によれば、圧延材の表面及びコーナーでの割れの
発生のない特殊黄銅が得られる。
発生のない特殊黄銅が得られる。
Claims (1)
- Ｚｎを２５％（重量％；以下同じ）以上４５％以下更
にＡｌ、Ｓｎ、Ｐ、Ｓｉ、Ｚｒ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｃ
ｏ、Ｍｏ、Ｙの１種又は２種以上を０．００５％以上３
．０％以下含有し残部Ｃｕ及び不可避不純物からなる特
殊黄銅の製造において、熱間圧延の開始から４パスない
し８パスまでの圧延材の１回当りの圧下率を１〜１０％
とすることを特徴とする特殊黄銅の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30654589A JPH03170647A (ja) | 1989-11-28 | 1989-11-28 | 特殊黄銅の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30654589A JPH03170647A (ja) | 1989-11-28 | 1989-11-28 | 特殊黄銅の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03170647A true JPH03170647A (ja) | 1991-07-24 |
Family
ID=17958329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30654589A Pending JPH03170647A (ja) | 1989-11-28 | 1989-11-28 | 特殊黄銅の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03170647A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998010106A1 (fr) * | 1996-09-09 | 1998-03-12 | Toto Ltd. | Alliage de cuivre et procede de fabrication correspondant |
| US5766377A (en) * | 1994-10-28 | 1998-06-16 | Wieland-Werke Ag | Copper-zinc-alloy for use in drinking-water installations |
-
1989
- 1989-11-28 JP JP30654589A patent/JPH03170647A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5766377A (en) * | 1994-10-28 | 1998-06-16 | Wieland-Werke Ag | Copper-zinc-alloy for use in drinking-water installations |
| WO1998010106A1 (fr) * | 1996-09-09 | 1998-03-12 | Toto Ltd. | Alliage de cuivre et procede de fabrication correspondant |
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