JPS5842749A - 成形加工後の表面性状が良好な中強度押出用Ａｌ合金 - Google Patents
成形加工後の表面性状が良好な中強度押出用Ａｌ合金Info
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- JPS5842749A JPS5842749A JP14084881A JP14084881A JPS5842749A JP S5842749 A JPS5842749 A JP S5842749A JP 14084881 A JP14084881 A JP 14084881A JP 14084881 A JP14084881 A JP 14084881A JP S5842749 A JPS5842749 A JP S5842749A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すえ込み鍛造などの成形加工を施した後の
表面性状が良好な中強度押出用Ａ！金合金関するもので
ある。
表面性状が良好な中強度押出用Ａ！金合金関するもので
ある。
Ａｆｆｉ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金が、適度な強度を有し、か
つ耐食性および表面処理性も良好であシ、さらに比較的
良好な加工性をもつことは良く知られるところであシ、
その代表的合金としては、Ｓｉ：０．４〜０．８％、
Ｃｕ： ０．１５〜０．４０％、 Ｍｇ ： ０．８〜
１．２％ 、 Ｃｒ： ０．０４〜０．３５％、 Ａｔ
および不可避不純物：残シからなる組成を有するＪＩ３
６０６１合金や、 Ｓｉ： ０．６〜１．２ ％、 Ｍ
ｇ： ０．４５〜０．８％、ｃｒ： ０．１５〜０．３
５％１Ｍおよび不可避不純物：残シからなる組成（以上
重量％）を有するＡＡ６１５１合金などを挙げることが
できる。また、これらＭ合金は中強度押出用Ｍ合金とし
て知られ、押出加工により棒材や管材に成形されるもの
である。
つ耐食性および表面処理性も良好であシ、さらに比較的
良好な加工性をもつことは良く知られるところであシ、
その代表的合金としては、Ｓｉ：０．４〜０．８％、
Ｃｕ： ０．１５〜０．４０％、 Ｍｇ ： ０．８〜
１．２％ 、 Ｃｒ： ０．０４〜０．３５％、 Ａｔ
および不可避不純物：残シからなる組成を有するＪＩ３
６０６１合金や、 Ｓｉ： ０．６〜１．２ ％、 Ｍ
ｇ： ０．４５〜０．８％、ｃｒ： ０．１５〜０．３
５％１Ｍおよび不可避不純物：残シからなる組成（以上
重量％）を有するＡＡ６１５１合金などを挙げることが
できる。また、これらＭ合金は中強度押出用Ｍ合金とし
て知られ、押出加工により棒材や管材に成形されるもの
である。
しかし、これらのＡｔ合金を、例えば押出加工によシ丸
棒に成形し、ついでこの丸棒よシ自転車ハブ材などの製
品をすえ込み鍛造により成形した場合、押出加工時に発
生した再結晶層に起因のオレンジピール状の肌荒れが製
品外周部に発生し、このままでは製品とはならないので
表面面側などの直し工程が必要となシ、この結果生産性
が低下し、かつコストアップの原因となるものであった
。
棒に成形し、ついでこの丸棒よシ自転車ハブ材などの製
品をすえ込み鍛造により成形した場合、押出加工時に発
生した再結晶層に起因のオレンジピール状の肌荒れが製
品外周部に発生し、このままでは製品とはならないので
表面面側などの直し工程が必要となシ、この結果生産性
が低下し、かつコストアップの原因となるものであった
。
本発明者等は、上述のような観点から、すえ込み鍛造な
どの成形加工後に良好な表面性状を有する中強度押出用
Ｍ合金を得べく研究を行なった結果、Ｍ合金を、重量％
で、Ｍｇ二０．５〜０．９％、Ｓｉ： １．１〜１．６
％、Ｍｎ： ０．２〜Ｏ，’７％、ｚｒ：０．０６〜０
．２’Ｏ％を含有し、さらに必要に応じてＣｕ：０．０
３〜０．３０ ％を含有し、残りがＡｔと不可避不純物
からなる組成で構成すると、このＭ合金は、従来の中強
度押出用Ｍ合金と同等の適度な強度。
どの成形加工後に良好な表面性状を有する中強度押出用
Ｍ合金を得べく研究を行なった結果、Ｍ合金を、重量％
で、Ｍｇ二０．５〜０．９％、Ｓｉ： １．１〜１．６
％、Ｍｎ： ０．２〜Ｏ，’７％、ｚｒ：０．０６〜０
．２’Ｏ％を含有し、さらに必要に応じてＣｕ：０．０
３〜０．３０ ％を含有し、残りがＡｔと不可避不純物
からなる組成で構成すると、このＭ合金は、従来の中強
度押出用Ｍ合金と同等の適度な強度。
良好な耐食性９表面処°理性、および加工性を有し、さ
らに微細なＭｇ−８ｉ、Ｍｎ系、およびＺｒ系の金属間
化合物が均一―に分散した均質化処理組織を有し、しか
もこれに押出加工を施すと、繊維組織が著しく発達した
組織をもつようになるので、押出成形材の外周部に再結
晶層の形成が見られず、しだがつて、これにすえ込み鍛
造などの成形加工を施しても肌荒れの発生がなく、表面
性状の良好な成形加工材が得られるという知見を得たの
である。
らに微細なＭｇ−８ｉ、Ｍｎ系、およびＺｒ系の金属間
化合物が均一―に分散した均質化処理組織を有し、しか
もこれに押出加工を施すと、繊維組織が著しく発達した
組織をもつようになるので、押出成形材の外周部に再結
晶層の形成が見られず、しだがつて、これにすえ込み鍛
造などの成形加工を施しても肌荒れの発生がなく、表面
性状の良好な成形加工材が得られるという知見を得たの
である。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を
説明する。
て、以下に成分組成範囲を上記の通シに限定した理由を
説明する。
（ａ） ＭｇおよびＳｌ
ＭｇおよびＳｌは、均質化処理によ多金属間化合物を形
成して素地中に微細に分散析出し、合金の強度を向上さ
せる作用をもつが、それぞれＭｇ：０．５チ未満、 Ｓ
ｉ： １．トチ未満の含有では、析出する金属間化合物
の量が少な−すぎて所望の強度を確保することができず
、一方Ｍｇ：０．９％およびＳｉ： １．６チをそれぞ
れ越えて含有させると、押出加工性が低下するようにな
るばかシでなく、押出材に、その押出方向にそって深い
筋目が多数発生するようになシ、なめらかな肌の押出材
が得られなくなることから、それぞれの含着量を、Ｍｇ
：０．５〜０．９チ、Ｓｉ：１．１〜１．６チと定めた
。
成して素地中に微細に分散析出し、合金の強度を向上さ
せる作用をもつが、それぞれＭｇ：０．５チ未満、 Ｓ
ｉ： １．トチ未満の含有では、析出する金属間化合物
の量が少な−すぎて所望の強度を確保することができず
、一方Ｍｇ：０．９％およびＳｉ： １．６チをそれぞ
れ越えて含有させると、押出加工性が低下するようにな
るばかシでなく、押出材に、その押出方向にそって深い
筋目が多数発生するようになシ、なめらかな肌の押出材
が得られなくなることから、それぞれの含着量を、Ｍｇ
：０．５〜０．９チ、Ｓｉ：１．１〜１．６チと定めた
。
（ｂ） ＭｎおよびＺｒ
ＭｎおよびＺｒは、均質化処理によりＭｎ系およびＺｒ
系の金属間化合物を形成して、素地中に微細に分散析出
し、押出加工時に繊維組織の発達を促す一方、押出材の
外周部における再結晶層の成長を抑制する作用をもつが
、それぞれＭｎ：０．２％未満。
系の金属間化合物を形成して、素地中に微細に分散析出
し、押出加工時に繊維組織の発達を促す一方、押出材の
外周部における再結晶層の成長を抑制する作用をもつが
、それぞれＭｎ：０．２％未満。
Ｚｒ：０．０６％未満の含有では前記作用に所望の効果
が得られず、一方それぞれＭｎ：Ｏ，７％、Ｚｒ：０．
２０％を越えて含有させると、押出加工性が劣化するよ
うになると共に、なめらかな肌が得られなくなることか
ら、それぞれの含有量を、Ｍｎ：０．２〜０．７％、
Ｚｒ： ０．０６〜０．２０％と定めた。
が得られず、一方それぞれＭｎ：Ｏ，７％、Ｚｒ：０．
２０％を越えて含有させると、押出加工性が劣化するよ
うになると共に、なめらかな肌が得られなくなることか
ら、それぞれの含有量を、Ｍｎ：０．２〜０．７％、
Ｚｒ： ０．０６〜０．２０％と定めた。
（ｃ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、押出加工性を低下させることなく、合金
強度を一段と向上させる作用があるので、特に高強度が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有
量が０．０３％未満では所望の強度向上効果が得られず
、一方０．３０ ％を越えて含有させると、押出加工性
が劣化するようになるばかりでなく、耐食性にも悪影響
を及ぼすようになることから、その含有量を０．０３〜
０．３０％と定めた。
強度を一段と向上させる作用があるので、特に高強度が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有
量が０．０３％未満では所望の強度向上効果が得られず
、一方０．３０ ％を越えて含有させると、押出加工性
が劣化するようになるばかりでなく、耐食性にも悪影響
を及ぼすようになることから、その含有量を０．０３〜
０．３０％と定めた。
なお、この発明のＡｔ合金は、まず溶湯を半連続鋳造法
によシ押出加工用ビレットに成形し、このビレットに、
５２０〜５８０℃の温度範囲内の温度に４〜４８時間保
持の条件で均質化処理を施すことによって、微細なＭｇ
−３ｉ、Ｍｎ系、およびＺｒ系の金属間化合物が素地中
に均一に分散析出した組織とし、ついで前記組織を有す
るビレットに３５０℃以上の温度に再加熱した状態で押
出加工を施した後、通常焼なましを行ない、この状態で
すえ込み鍛造などの成形加工を行ない、引続いてこの結
果の成形加工材に、５１５〜５５０℃の温度での溶体化
処理と、１４０〜２００℃の温度に２〜２４時間保持の
人工時効処理を行ない、所定の強度を付与せしめた状態
で実用に供されるものである。
によシ押出加工用ビレットに成形し、このビレットに、
５２０〜５８０℃の温度範囲内の温度に４〜４８時間保
持の条件で均質化処理を施すことによって、微細なＭｇ
−３ｉ、Ｍｎ系、およびＺｒ系の金属間化合物が素地中
に均一に分散析出した組織とし、ついで前記組織を有す
るビレットに３５０℃以上の温度に再加熱した状態で押
出加工を施した後、通常焼なましを行ない、この状態で
すえ込み鍛造などの成形加工を行ない、引続いてこの結
果の成形加工材に、５１５〜５５０℃の温度での溶体化
処理と、１４０〜２００℃の温度に２〜２４時間保持の
人工時効処理を行ない、所定の強度を付与せしめた状態
で実用に供されるものである。
つぎに、この発明のＭ合金を実施例によシ具体的に説明
する。
する。
実施例
まず、それぞれ第１表に示される成分組成をもつた本発
明Ｍ合金１〜８．比較Ｍ合金１〜４．および従来Ｍ合金
１ （、ＴｒＳ ６０６１ ）、 ２（ＡＡ６１５１
）を調製し、ついで通常の半連続鋳造法によシ直径：ｌ
”ｌ’ｌ龍φのビレットとした後、温度：５６０℃に６
時間保持の条件で均質化処理を行ない、引続いて前記ビ
レットを５３０℃に再加熱した状態で、熱間小型押出機
を用い、押出比＝２２の条件で押出加工を行ない、直径
：２Ｂ１１φの丸棒とした。ついで、この丸棒に、温度
：５４５℃に１時間保持の条件で溶体化処理を施し、さ
らに温度：１６０℃に８時間保持の条件で人工時効処理
を施した状態で、引張強さ、耐力、および伸びを測定す
ると共に、上記押出加工直後の丸棒の表面性状を観察し
、さらにその外周部における再結晶層の平均厚さを測定
した。また、前記押出加工直後の丸棒に３０％のりダク
ションですえ込み鍛造を行ない、鍛造加工後の表面性状
を観察した。なお、前記押出加工材およびすえ込み鍛造
加工材の表面性状の評価は、Ａ、Ｂ、およびＣの３段階
で行ない、オレンジピールおよび絹目などの発生が全く
なく、なめらかな表面を有する場合をＡ、いくぶん肌荒
れの発生が見られる場合をＢ、オレンジピールや節目の
発生が著しい場合をＣでそれぞれ評価した。これらの結
果を第１表に合せて示した。
明Ｍ合金１〜８．比較Ｍ合金１〜４．および従来Ｍ合金
１ （、ＴｒＳ ６０６１ ）、 ２（ＡＡ６１５１
）を調製し、ついで通常の半連続鋳造法によシ直径：ｌ
”ｌ’ｌ龍φのビレットとした後、温度：５６０℃に６
時間保持の条件で均質化処理を行ない、引続いて前記ビ
レットを５３０℃に再加熱した状態で、熱間小型押出機
を用い、押出比＝２２の条件で押出加工を行ない、直径
：２Ｂ１１φの丸棒とした。ついで、この丸棒に、温度
：５４５℃に１時間保持の条件で溶体化処理を施し、さ
らに温度：１６０℃に８時間保持の条件で人工時効処理
を施した状態で、引張強さ、耐力、および伸びを測定す
ると共に、上記押出加工直後の丸棒の表面性状を観察し
、さらにその外周部における再結晶層の平均厚さを測定
した。また、前記押出加工直後の丸棒に３０％のりダク
ションですえ込み鍛造を行ない、鍛造加工後の表面性状
を観察した。なお、前記押出加工材およびすえ込み鍛造
加工材の表面性状の評価は、Ａ、Ｂ、およびＣの３段階
で行ない、オレンジピールおよび絹目などの発生が全く
なく、なめらかな表面を有する場合をＡ、いくぶん肌荒
れの発生が見られる場合をＢ、オレンジピールや節目の
発生が著しい場合をＣでそれぞれ評価した。これらの結
果を第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から、本発明Ｍ合金１〜８は、い
ずれも従来の中強度押出用Ｍ合金（従来Ｍ合金１，２）
とほぼ同等、おるいはこれ以上の強度をもつにもかかわ
らず、表面性状に関しては、これよシ一段とすぐれてお
シ、きわめて良好な表面性状をもつことが明らかでちる
。これに対して、比較Ｍ合金１〜４に見られるように、
構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印
を付して表示したもの）が、この発明の範囲から高い方
に外れると、押出加工材および鍛造加工材の少なくとも
いずれかの表面性状が著しく劣ったものになることがわ
かる。
ずれも従来の中強度押出用Ｍ合金（従来Ｍ合金１，２）
とほぼ同等、おるいはこれ以上の強度をもつにもかかわ
らず、表面性状に関しては、これよシ一段とすぐれてお
シ、きわめて良好な表面性状をもつことが明らかでちる
。これに対して、比較Ｍ合金１〜４に見られるように、
構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第１表に※印
を付して表示したもの）が、この発明の範囲から高い方
に外れると、押出加工材および鍛造加工材の少なくとも
いずれかの表面性状が著しく劣ったものになることがわ
かる。
上述のように、この発明のＭ合金は、従来中強度押出用
Ａｔ合金と同等、あるいはこれ以上の強度を有し、さら
に良好な耐食性１表面処理性、および加工性を有し、か
つこれにすえ込み鍛造などの表面性状はきわめて良好で
あるなどの工業上有用な特性を有するのである。
Ａｔ合金と同等、あるいはこれ以上の強度を有し、さら
に良好な耐食性１表面処理性、および加工性を有し、か
つこれにすえ込み鍛造などの表面性状はきわめて良好で
あるなどの工業上有用な特性を有するのである。
出願人 三菱アルミニウム株式会社
代理人 富 １） 和 夫
Claims (2)
- （１） Ｍｇ： ０．５〜０．９ ％、 Ｓｉ ：
１．１〜Ｌ６ ％、Ｍｎ二〇。２〜Ｏ，’７％、 Ｚｒ
： ０．０６〜０．２０ ％を含有し、残りがＭと不可
避不純物からなる組成（以上重量％）を有することを特
徴とする成形加工後の表面性状が良好な中強度押出用Ａ
ｌ１合金。 - （２） Ｍｇ： ０．５〜０．９ ％、 Ｓｉ： １
１〜Ｌ６ Ｔｏ、Ｍｎ： ０．２〜Ｏ，’７ ％、 Ｚ
ｒ： ０．０６〜０．２０ ％を含有し、さらにＣｕ：
０．０３〜０．３０％を含有し、残）がＭと不可避不
純物からなる組成（以上重量％）を有することを特徴と
する成形加工後の表面性状が良好な中強度押出用Ｍ合金
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14084881A JPS5842749A (ja) | 1981-09-09 | 1981-09-09 | 成形加工後の表面性状が良好な中強度押出用Ａｌ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14084881A JPS5842749A (ja) | 1981-09-09 | 1981-09-09 | 成形加工後の表面性状が良好な中強度押出用Ａｌ合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5842749A true JPS5842749A (ja) | 1983-03-12 |
Family
ID=15278129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14084881A Pending JPS5842749A (ja) | 1981-09-09 | 1981-09-09 | 成形加工後の表面性状が良好な中強度押出用Ａｌ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5842749A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105344973A (zh) * | 2015-11-13 | 2016-02-24 | 燕山大学 | 一种镁合金半固态坯料制备装置及方法 |
| CN105838944A (zh) * | 2015-01-16 | 2016-08-10 | 昆山捷安特轻合金科技有限公司 | 一种车辆车体用高强可焊铝合金及其制备方法 |
| CN104745902B (zh) * | 2013-12-30 | 2017-02-08 | 鼎镁（昆山）新材料科技有限公司 | 自行车用高强度Al‑Mg‑Si‑Cu合金及其加工工艺 |
| WO2020139427A3 (en) * | 2018-12-24 | 2020-08-20 | Hrl Laboratories, Llc | Additively manufactured high-temperature aluminum alloys, and feedstocks for making the same |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS5380313A (en) * | 1976-12-24 | 1978-07-15 | Alusuisse | Method of producing dullledged* highhstrength aluminum thin sheet suitable for forming use |
| JPS54153715A (en) * | 1978-05-26 | 1979-12-04 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo | Aluminum alloy to be used for magnetic tape contact parts |
| JPS5595094A (en) * | 1979-01-16 | 1980-07-18 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Core of heat-exchanger made of aluminum alloy |
| JPS55113857A (en) * | 1979-02-21 | 1980-09-02 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Aluminum alloy for bumper and manufacture thereof |
-
1981
- 1981-09-09 JP JP14084881A patent/JPS5842749A/ja active Pending
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| CN105838944A (zh) * | 2015-01-16 | 2016-08-10 | 昆山捷安特轻合金科技有限公司 | 一种车辆车体用高强可焊铝合金及其制备方法 |
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| CN105344973B (zh) * | 2015-11-13 | 2017-05-31 | 燕山大学 | 一种镁合金半固态坯料制备装置及方法 |
| WO2020139427A3 (en) * | 2018-12-24 | 2020-08-20 | Hrl Laboratories, Llc | Additively manufactured high-temperature aluminum alloys, and feedstocks for making the same |
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