JPH05247574A - 鍛造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製造方法 - Google Patents
鍛造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製造方法Info
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- JPH05247574A JPH05247574A JP3976092A JP3976092A JPH05247574A JP H05247574 A JPH05247574 A JP H05247574A JP 3976092 A JP3976092 A JP 3976092A JP 3976092 A JP3976092 A JP 3976092A JP H05247574 A JPH05247574 A JP H05247574A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間鍛造時における結晶粒の粗大化を抑制で
きて、高強度のアルミニウム合金鍛造材を得ることがで
きる鍛造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造
材の製造方法を提供することを目的とする。 【構成】 本発明に係る鍛造用アルミニウム合金は、0.
5乃至0.8重量％のＭｇ、0.8乃至1.2重量％のＳｉ、0.4
重量％以下のＣｕ、0.15乃至0.40重量％のＭｎ、0.1乃
至0.20重量％のＣｒ及び0.1乃至0.2重量％のＺｒを含有
し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、導電率
（IACS）が36％以下である。このアルミニウム合金は、
鍛造時における結晶粒の粗大化が少なく、高強度のアル
ミニウム合金鍛造材を得ることができる。また、このア
ルミニウム合金の熱間鍛造時における温度を490乃至570
℃とすることにより、より一層高強度のアルミニウム合
金鍛造材を得ることができる。
きて、高強度のアルミニウム合金鍛造材を得ることがで
きる鍛造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造
材の製造方法を提供することを目的とする。 【構成】 本発明に係る鍛造用アルミニウム合金は、0.
5乃至0.8重量％のＭｇ、0.8乃至1.2重量％のＳｉ、0.4
重量％以下のＣｕ、0.15乃至0.40重量％のＭｎ、0.1乃
至0.20重量％のＣｒ及び0.1乃至0.2重量％のＺｒを含有
し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、導電率
（IACS）が36％以下である。このアルミニウム合金は、
鍛造時における結晶粒の粗大化が少なく、高強度のアル
ミニウム合金鍛造材を得ることができる。また、このア
ルミニウム合金の熱間鍛造時における温度を490乃至570
℃とすることにより、より一層高強度のアルミニウム合
金鍛造材を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系鍛造
用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製造
方法に関し、特に、軽量であると共に高強度が要求され
る自動車部品用として好適の鍛造用アルミニウム合金及
びアルミニウム合金鍛造材の製造方法に関する。
用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製造
方法に関し、特に、軽量であると共に高強度が要求され
る自動車部品用として好適の鍛造用アルミニウム合金及
びアルミニウム合金鍛造材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車及び車両等に使用される各
部品は鉄系の材料により形成されていた。しかし、近
年、軽量化の観点から、これらの各部品の材料としては
アルミニウム及びアルミニウム合金の使用が促進されつ
つある。特に、自動車に関しては、排気ガスによる大気
汚染及び地球温暖化等の懸念が世界的規模で取り上げら
れている。このようにな背景から、自動車の軽量化をめ
ざし、種々の部品がアルミニウム又はアルミニウム合金
により製造されるようになった。
部品は鉄系の材料により形成されていた。しかし、近
年、軽量化の観点から、これらの各部品の材料としては
アルミニウム及びアルミニウム合金の使用が促進されつ
つある。特に、自動車に関しては、排気ガスによる大気
汚染及び地球温暖化等の懸念が世界的規模で取り上げら
れている。このようにな背景から、自動車の軽量化をめ
ざし、種々の部品がアルミニウム又はアルミニウム合金
により製造されるようになった。
【０００３】従来、自動車用部品に使用されるアルミニ
ウム合金としては、耐食性及び強度が優れていることか
ら、一般的にＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金（例えば、6000系
合金）が使用されている。そして、自動車用部品は、強
度向上を図るために、これらの合金を鍛造加工して製造
されている。
ウム合金としては、耐食性及び強度が優れていることか
ら、一般的にＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金（例えば、6000系
合金）が使用されている。そして、自動車用部品は、強
度向上を図るために、これらの合金を鍛造加工して製造
されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金には、鍛造及び熱処理工程にお
いて、加工組織が再結晶し、粗大結晶粒が発生するた
め、十分な強度を得ることができないという問題点があ
る。
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金には、鍛造及び熱処理工程にお
いて、加工組織が再結晶し、粗大結晶粒が発生するた
め、十分な強度を得ることができないという問題点があ
る。
【０００５】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、鍛造及び熱処理工程における結晶粒の粗大
化を抑制でき、強度が高い鍛造材を得ることができる鍛
造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製
造方法を提供すること目的とする。
のであって、鍛造及び熱処理工程における結晶粒の粗大
化を抑制でき、強度が高い鍛造材を得ることができる鍛
造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製
造方法を提供すること目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る鍛造用アル
ミニウム合金は、0.5乃至0.8重量％のＭｇ、0.8乃至1.2
重量％のＳｉ、0.4重量％以下のＣｕ、0.15乃至0.40重
量％のＭｎ、0.1乃至0.20重量％のＣｒ及び0.1乃至0.2
重量％のＺｒを含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物
からなり、熱間鍛造前の導電率が36％（IACS）以下であ
ることを特徴とする。
ミニウム合金は、0.5乃至0.8重量％のＭｇ、0.8乃至1.2
重量％のＳｉ、0.4重量％以下のＣｕ、0.15乃至0.40重
量％のＭｎ、0.1乃至0.20重量％のＣｒ及び0.1乃至0.2
重量％のＺｒを含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物
からなり、熱間鍛造前の導電率が36％（IACS）以下であ
ることを特徴とする。
【０００７】本発明に係るアルミニウム合金鍛造材の製
造方法は、0.5乃至0.8重量％のＭｇ、0.8乃至1.2重量％
のＳｉ、0.4重量％以下のＣｕ、0.15乃至0.40重量％の
Ｍｎ、0.1乃至0.20重量％のＣｒ及び0.1乃至0.2重量％
のＺｒを含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からな
り、導電率が36％（IACS）以下のアルミニウム合金鋳塊
を450乃至570℃の温度で熱間鍛造する工程を有すること
を特徴とする。
造方法は、0.5乃至0.8重量％のＭｇ、0.8乃至1.2重量％
のＳｉ、0.4重量％以下のＣｕ、0.15乃至0.40重量％の
Ｍｎ、0.1乃至0.20重量％のＣｒ及び0.1乃至0.2重量％
のＺｒを含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からな
り、導電率が36％（IACS）以下のアルミニウム合金鋳塊
を450乃至570℃の温度で熱間鍛造する工程を有すること
を特徴とする。
【０００８】
【作用】本願発明者等は、アルミニウム鍛造材の強度を
向上させるべく種々実験研究を行った。その結果、所定
量のＭｇ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｃｒ及びＺｒを含有する
と共に、導電率（IACS；純銅焼鈍材の導電率を100とし
たときの導電率、以下、同じ）を従来の鍛造用アルミニ
ウム合金に比して低減したアルミニウム合金は、熱間鍛
造及び熱間処理時に結晶粒が粗大化しにくく、高強度の
鍛造材を得ることができることを見い出した。本発明は
このような実験結果に基づいてなされたものである。
向上させるべく種々実験研究を行った。その結果、所定
量のＭｇ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｃｒ及びＺｒを含有する
と共に、導電率（IACS；純銅焼鈍材の導電率を100とし
たときの導電率、以下、同じ）を従来の鍛造用アルミニ
ウム合金に比して低減したアルミニウム合金は、熱間鍛
造及び熱間処理時に結晶粒が粗大化しにくく、高強度の
鍛造材を得ることができることを見い出した。本発明は
このような実験結果に基づいてなされたものである。
【０００９】本発明に係るアルミニウム合金において
は、添加元素として所定量のＭｇ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ｍｎ，
Ｃｒ及びＺｒを含有する。これらの添加元素は、鍛造か
ら最終製品に至るまでの間に加熱及び冷却を繰り返すこ
とにより固溶及び析出を繰り返す。その結果、アルミニ
ウム合金の組織が変化し、最終製品の強度に影響を与え
る。この場合に固溶及び析出量と電気抵抗とは密接な関
係があるため、熱間鍛造加工前のアルミニウム合金の導
電率を抑制することにより、最終製品の強度を制御する
ことができる。
は、添加元素として所定量のＭｇ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ｍｎ，
Ｃｒ及びＺｒを含有する。これらの添加元素は、鍛造か
ら最終製品に至るまでの間に加熱及び冷却を繰り返すこ
とにより固溶及び析出を繰り返す。その結果、アルミニ
ウム合金の組織が変化し、最終製品の強度に影響を与え
る。この場合に固溶及び析出量と電気抵抗とは密接な関
係があるため、熱間鍛造加工前のアルミニウム合金の導
電率を抑制することにより、最終製品の強度を制御する
ことができる。
【００１０】次に、本発明に係るアルミニウム合金の各
成分の添加理由及びその組成限定理由について説明す
る。
成分の添加理由及びその組成限定理由について説明す
る。
【００１１】Ｍｇ，Ｓｉ Ｍｇ及びＳｉはいずれも析出効果により強度を向上させ
るために必要不可欠の元素である。即ち、Ｍｇ及びＳｉ
はアルミニウム合金中におけてＭｇ2Ｓｉとして析出
し、アルミニウム合金の強度を向上させる。Ｍｇ含有量
が0.5重量％未満の場合は、強度向上効果が十分でな
く、Ｍｇ含有量が0.8重量％を超えると押出し加工性及
び鍛造加工性が阻害される。従って、Ｍｇ含有量は0.5
乃至0.8重量％とする。
るために必要不可欠の元素である。即ち、Ｍｇ及びＳｉ
はアルミニウム合金中におけてＭｇ2Ｓｉとして析出
し、アルミニウム合金の強度を向上させる。Ｍｇ含有量
が0.5重量％未満の場合は、強度向上効果が十分でな
く、Ｍｇ含有量が0.8重量％を超えると押出し加工性及
び鍛造加工性が阻害される。従って、Ｍｇ含有量は0.5
乃至0.8重量％とする。
【００１２】一方、Ｓｉ含有量が0.8重量％未満の場合
は、アルミニウム合金の強度向上効果が十分でなく、Ｓ
ｉ含有量が1.2重量％を超えると、鍛造性が阻害される
ことがある。従って、Ｓｉ含有量は0.8乃至1.2重量％と
する。
は、アルミニウム合金の強度向上効果が十分でなく、Ｓ
ｉ含有量が1.2重量％を超えると、鍛造性が阻害される
ことがある。従って、Ｓｉ含有量は0.8乃至1.2重量％と
する。
【００１３】Ｃｕ Ｃｕは上述したＭｇ2Ｓｉにより強度が向上したアルミ
ニウム合金の強度をより一層向上させる作用がある。し
かし、Ｃｕ含有量が0.4重量を超えると、アルミニウム
合金の焼入れ感受性、鍛造加工性及び耐食性が低下す
る。従って、Ｃｕ含有量は0.4重量％とすることが必要
である。
ニウム合金の強度をより一層向上させる作用がある。し
かし、Ｃｕ含有量が0.4重量を超えると、アルミニウム
合金の焼入れ感受性、鍛造加工性及び耐食性が低下す
る。従って、Ｃｕ含有量は0.4重量％とすることが必要
である。
【００１４】Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒ Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒはいずれも結晶粒の粗大化を防止する
元素であり、Ｍｎ、Ｃｒ及びＺｒの同時含有により結晶
粒粗大化の抑制効果が大きい。このため、これらの元素
は、本発明において重要な元素である。Ｍｎ含有量が0.
15重量％未満、Ｃｒ含有量が0.1重量％未満、Ｚｒ含有
量が0.1重量％未満ではこの効果は少なく、また、Ｍｎ
含有量が0.40重量％、Ｃｒ含有量が0.20重量％、Ｚｒ含
有量が0.2重量％を超えて含有されると、鍛造加工性を
阻害する。従って、Ｍｎの含有量は0.15乃至0.40重量
％、Ｃｒ含有量は0.1乃至0.20重量％、Ｚｒ含有量0.1乃
至0.2重量％とする。
元素であり、Ｍｎ、Ｃｒ及びＺｒの同時含有により結晶
粒粗大化の抑制効果が大きい。このため、これらの元素
は、本発明において重要な元素である。Ｍｎ含有量が0.
15重量％未満、Ｃｒ含有量が0.1重量％未満、Ｚｒ含有
量が0.1重量％未満ではこの効果は少なく、また、Ｍｎ
含有量が0.40重量％、Ｃｒ含有量が0.20重量％、Ｚｒ含
有量が0.2重量％を超えて含有されると、鍛造加工性を
阻害する。従って、Ｍｎの含有量は0.15乃至0.40重量
％、Ｃｒ含有量は0.1乃至0.20重量％、Ｚｒ含有量0.1乃
至0.2重量％とする。
【００１５】導電率 通常、熱間鍛造加工前のアルミニウム合金の導電率は50
％程度である。本発明においては、アルミニウム合金の
導電率を36％以下と低くすることにより、熱間鍛造加工
及び熱処理工程における再結晶の粗大化を抑制する。
％程度である。本発明においては、アルミニウム合金の
導電率を36％以下と低くすることにより、熱間鍛造加工
及び熱処理工程における再結晶の粗大化を抑制する。
【００１６】導電率が36％を超える鋳塊を熱間鍛造して
得たアルミニウム合金鍛造材は、鍛造及び熱処理時にお
いて結晶粒が粗大化しやすく、アルミニウム合金の強度
が低下しやすい。従って、鍛造前のアルミニウム合金の
導電率は36％以下であることが必要である。なお、導電
率は、例えば熱間鍛造前の均質化熱処理工程における処
理条件を制御することにより所望の値にすることができ
る。
得たアルミニウム合金鍛造材は、鍛造及び熱処理時にお
いて結晶粒が粗大化しやすく、アルミニウム合金の強度
が低下しやすい。従って、鍛造前のアルミニウム合金の
導電率は36％以下であることが必要である。なお、導電
率は、例えば熱間鍛造前の均質化熱処理工程における処
理条件を制御することにより所望の値にすることができ
る。
【００１７】Ｍｇ，Ｓｉ，Ｃｕ，Ｍｎ，Ｃｒ及びＺｒを
上述の含有量で含有し、その導電率を上述のように制御
したアルミニウム合金に対して熱間鍛造を行って得た鍛
造材は、高い強度を有している。しかし、鍛造時のアル
ミニウム合金の温度及び金型温度、鍛造工程後の溶体化
処理温度並びに時効処理温度等を制御することにより、
アルミニウム合金鍛造材の強度をより一層向上させるこ
とができる。
上述の含有量で含有し、その導電率を上述のように制御
したアルミニウム合金に対して熱間鍛造を行って得た鍛
造材は、高い強度を有している。しかし、鍛造時のアル
ミニウム合金の温度及び金型温度、鍛造工程後の溶体化
処理温度並びに時効処理温度等を制御することにより、
アルミニウム合金鍛造材の強度をより一層向上させるこ
とができる。
【００１８】この場合に、鍛造温度が450℃未満である
と、熱間鍛造材の結晶粒が粗大化しやすく、強度が低下
しやすい。また、鍛造温度が570℃を超えると、摩擦熱
により局部融解して加工割れを生じやすい。従って、鍛
造温度は450乃至570℃とすることが好ましい。
と、熱間鍛造材の結晶粒が粗大化しやすく、強度が低下
しやすい。また、鍛造温度が570℃を超えると、摩擦熱
により局部融解して加工割れを生じやすい。従って、鍛
造温度は450乃至570℃とすることが好ましい。
【００１９】金型温度が250℃未満であると、素材温度
が低下してアルミニウム合金が再結晶しやすくなるた
め、熱間鍛造材の結晶粒が粗大化し、強度が低下しやす
い。従って、金型温度は250℃以上であることが好まし
い。
が低下してアルミニウム合金が再結晶しやすくなるた
め、熱間鍛造材の結晶粒が粗大化し、強度が低下しやす
い。従って、金型温度は250℃以上であることが好まし
い。
【００２０】鍛造後のアルミニウム合金材は、溶体化処
理を施すことにより、より一層強度が向上する。但し、
熱間鍛造の最終製品の形状によっては、例えば高温で鍛
造を終了して、強制急冷しなくても比較的急速に温度が
低下するような場合は、特に溶体化処理を施さなくても
十分な強度を得ることができる。溶体化処理温度が490
℃未満の場合は硬化要素の固容量が少なく、十分な強度
を得ることができない。一方、溶体化処理温度が570℃
を超えると、局部融解しやすくなるので、健全な製品を
得ることが困難になる。従って、溶体化処理を施す場合
は、その処理温度を490乃至570℃とすることが好まし
い。
理を施すことにより、より一層強度が向上する。但し、
熱間鍛造の最終製品の形状によっては、例えば高温で鍛
造を終了して、強制急冷しなくても比較的急速に温度が
低下するような場合は、特に溶体化処理を施さなくても
十分な強度を得ることができる。溶体化処理温度が490
℃未満の場合は硬化要素の固容量が少なく、十分な強度
を得ることができない。一方、溶体化処理温度が570℃
を超えると、局部融解しやすくなるので、健全な製品を
得ることが困難になる。従って、溶体化処理を施す場合
は、その処理温度を490乃至570℃とすることが好まし
い。
【００２１】また、時効処理を施すことにより、溶体化
処理後のアルミニウム合金を析出硬化させ、これにより
アルミニウム合金の強度を向上させることができる。但
し、常温時効でも時間の経過と共に強度は高くなるので
製品の使用目的によっては、特に時効処理を施さなくて
もよい。時効処理における温度が150℃未満の場合は、
硬化要素となるＭｇ2Ｓｉが析出しにくいので、十分な
強度を得ることが困難である。一方、時効処理における
温度が190℃を超えると、析出したＭｇ2Ｓｉは粗大化し
やすく、アルミニウム合金鍛造材の強度が低下してしま
う。従って、時効処理を施す場合は、その処理温度を15
0乃至190℃とすることが好ましい。
処理後のアルミニウム合金を析出硬化させ、これにより
アルミニウム合金の強度を向上させることができる。但
し、常温時効でも時間の経過と共に強度は高くなるので
製品の使用目的によっては、特に時効処理を施さなくて
もよい。時効処理における温度が150℃未満の場合は、
硬化要素となるＭｇ2Ｓｉが析出しにくいので、十分な
強度を得ることが困難である。一方、時効処理における
温度が190℃を超えると、析出したＭｇ2Ｓｉは粗大化し
やすく、アルミニウム合金鍛造材の強度が低下してしま
う。従って、時効処理を施す場合は、その処理温度を15
0乃至190℃とすることが好ましい。
【００２２】なお、Ｃｒ含有量を0.2重量％以下とした
本発明に係るアルミニウム合金の鋳塊を450乃至570℃の
温度に加熱し、250℃以上の温度に加熱した金型で鍛造
加工することにより、より一層強度が高いアルミニウム
合金鍛造材を得ることができる。
本発明に係るアルミニウム合金の鋳塊を450乃至570℃の
温度に加熱し、250℃以上の温度に加熱した金型で鍛造
加工することにより、より一層強度が高いアルミニウム
合金鍛造材を得ることができる。
【００２３】
【実施例】次に、本発明の実施例についてその比較例と
比較して説明する。
比較して説明する。
【００２４】下記、表１に示す組成アルミニウム合金を
通常の方法により溶解し、直径が100mmのビレットを鋳
造した。但し、Ｆｅは不可避的不純物である。
通常の方法により溶解し、直径が100mmのビレットを鋳
造した。但し、Ｆｅは不可避的不純物である。
【００２５】
【表１】
【００２６】次に、このビレットに均質化熱処理を施し
た。このときの均質化熱処理条件を制御することによ
り、下記表２に示すように、導電率が異なる実施例及び
比較例のアルミニウム合金鋳塊を得た。
た。このときの均質化熱処理条件を制御することによ
り、下記表２に示すように、導電率が異なる実施例及び
比較例のアルミニウム合金鋳塊を得た。
【００２７】次に、これらの鋳塊に対し、150℃又は300
℃に加熱した金型を使用して、85％の加工率で熱間鍛造
を行った。次いで、鍛造品に対して530℃の温度で１時
間溶体化処理を施した後、この鍛造品を水冷した。その
後、170℃の温度で８時間時効処理を施した。このよう
にして得た実施例及び比較例の鍛造品の組織を観察し、
粗大結晶粒の発生状況を調べた。また、実験例及び比較
例鍛造品からフェデラル試験片を作成し、Ｔ61処理を施
した後に引張強さをσB（Kg／mm2）、耐力σ0.2（Kg／m
m2）及び伸びδ（％）を測定した。これらの結果を併せ
て表２に示す。但し、粗大再結晶の発生状況は、鍛造及
び溶体化処理後のマクロ組織を肉眼観察し、その面積率
を求めて評価した。そして、粗大結晶粒の発生量が面積
率で10％以下の場合を◎、11〜30％の場合を○、31〜70
％の場合を△、71％以上の場合を×で示した。
℃に加熱した金型を使用して、85％の加工率で熱間鍛造
を行った。次いで、鍛造品に対して530℃の温度で１時
間溶体化処理を施した後、この鍛造品を水冷した。その
後、170℃の温度で８時間時効処理を施した。このよう
にして得た実施例及び比較例の鍛造品の組織を観察し、
粗大結晶粒の発生状況を調べた。また、実験例及び比較
例鍛造品からフェデラル試験片を作成し、Ｔ61処理を施
した後に引張強さをσB（Kg／mm2）、耐力σ0.2（Kg／m
m2）及び伸びδ（％）を測定した。これらの結果を併せ
て表２に示す。但し、粗大再結晶の発生状況は、鍛造及
び溶体化処理後のマクロ組織を肉眼観察し、その面積率
を求めて評価した。そして、粗大結晶粒の発生量が面積
率で10％以下の場合を◎、11〜30％の場合を○、31〜70
％の場合を△、71％以上の場合を×で示した。
【００２８】
【表２】
【００２９】この表２から明かなように、導電率が33％
の鋳塊を熱間鍛造した実施例１，２，３はいずれも粗大
結晶粒の発生が少なく、高い強度を得ることができた。
の鋳塊を熱間鍛造した実施例１，２，３はいずれも粗大
結晶粒の発生が少なく、高い強度を得ることができた。
【００３０】特に鍛造温度及び金型温度を夫々490℃及
び300℃とした実施例１は、粗大結晶粒の発生が極めて
少なく、最も高い強度を得ることができた。一方、本発
明の特許請求の範囲から外れると比較例１，２，３はい
ずれも粗大結晶粒の発生を十分に抑制することができ
ず、所望の強度を得ることができなかった。
び300℃とした実施例１は、粗大結晶粒の発生が極めて
少なく、最も高い強度を得ることができた。一方、本発
明の特許請求の範囲から外れると比較例１，２，３はい
ずれも粗大結晶粒の発生を十分に抑制することができ
ず、所望の強度を得ることができなかった。
【００３１】次に、溶体化処理温度及び時効処理温度の
影響を調べた実施例及び比較例について説明する。下記
表３は溶体化処理温度及び時効処理温度を種々変えた場
合の機械的性質（引張強さσB、耐力σ0.2、及び伸び
δ）を示す。
影響を調べた実施例及び比較例について説明する。下記
表３は溶体化処理温度及び時効処理温度を種々変えた場
合の機械的性質（引張強さσB、耐力σ0.2、及び伸び
δ）を示す。
【００３２】
【表３】
【００３３】この表３に示すように、溶体化処理温度が
475℃と低い比較例４の場合及び時効処理温度が145℃と
低い比較例５の場合には、実施例４に比べて強度が低
い。また、時効処理温度が195℃と高い比較例６の場合
は、強度の低下が認められた。更に、溶体化処理温度が
585℃と高い場合には、局部融解が発生した。
475℃と低い比較例４の場合及び時効処理温度が145℃と
低い比較例５の場合には、実施例４に比べて強度が低
い。また、時効処理温度が195℃と高い比較例６の場合
は、強度の低下が認められた。更に、溶体化処理温度が
585℃と高い場合には、局部融解が発生した。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る鍛造
用アルミニウム合金は、所定量のＭｇ，Ｓｉ，Ｃｕ及び
Ｃｒを含有し導電率を36％以下に規制したから、熱間鍛
造加工時における結晶粒の粗大化を抑制でき、高強度の
アルミニウム合金鍛造材を得ることができる。
用アルミニウム合金は、所定量のＭｇ，Ｓｉ，Ｃｕ及び
Ｃｒを含有し導電率を36％以下に規制したから、熱間鍛
造加工時における結晶粒の粗大化を抑制でき、高強度の
アルミニウム合金鍛造材を得ることができる。
【００３５】また、本発明方法においては、所定量のＭ
ｇ，Ｓｉ，Ｃｕ及びＣｒを含有して導電率を36％以下に
規制したアルミニウム合金に対して所定の条件で熱間鍛
造するから、高強度のアルミニウム合金鍛造材を得るこ
とができる。
ｇ，Ｓｉ，Ｃｕ及びＣｒを含有して導電率を36％以下に
規制したアルミニウム合金に対して所定の条件で熱間鍛
造するから、高強度のアルミニウム合金鍛造材を得るこ
とができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 0.5乃至0.8重量％のＭｇ、0.8乃至1.2重
量％のＳｉ、0.4重量％以下のＣｕ、0.15乃至0.40重量
％のＭｎ、0.1乃至0.20重量％のＣｒ及び0.1乃至0.2重
量％のＺｒを含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物か
らなり、熱間鍛造前の導電率が36％（IACS）以下である
ことを特徴とする鍛造用アルミニウム合金。 - 【請求項２】 0.5乃至0.8重量％のＭｇ、0.8乃至1.2重
量％のＳｉ、0.4重量％以下のＣｕ、0.15乃至0.40重量
％のＭｎ、0.1乃至0.20重量％のＣｒ及び0.1乃至0.2重
量％のＺｒを含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物か
らなり、導電率が36％（IACS）以下のアルミニウム合金
鋳塊を450乃至570℃の温度で熱間鍛造する工程を有する
ことを特徴とするアルミニウム合金鍛造材の製造方法。 - 【請求項３】 前記熱間鍛造後のアルミニウム合金材に
対し、490乃至570℃の温度で溶体化処理を施す工程と、
150乃至190℃の温度で時効処理を施す工程とを有するこ
とを特徴とする請求項２に記載のアルミニウム合金鍛造
材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3976092A JPH05247574A (ja) | 1992-02-26 | 1992-02-26 | 鍛造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3976092A JPH05247574A (ja) | 1992-02-26 | 1992-02-26 | 鍛造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05247574A true JPH05247574A (ja) | 1993-09-24 |
Family
ID=12561905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3976092A Pending JPH05247574A (ja) | 1992-02-26 | 1992-02-26 | 鍛造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05247574A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2007169699A (ja) * | 2005-12-21 | 2007-07-05 | Toyota Motor Corp | 耐食性に優れた高強度、高靭性アルミニウム合金鍛造材とその製造方法、およびサスペンション部品 |
| WO2007114078A1 (ja) | 2006-03-31 | 2007-10-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | アルミニウム合金鍛造部材およびその製造方法 |
| DE112008000587T5 (de) | 2007-03-14 | 2010-01-07 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Schmiedestücke aus einer Aluminiumlegierung und Verfahren zu deren Herstellung |
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| US11840748B2 (en) | 2021-12-23 | 2023-12-12 | Resonac Corporation | Aluminum alloy forging |
-
1992
- 1992-02-26 JP JP3976092A patent/JPH05247574A/ja active Pending
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| US9890443B2 (en) | 2012-07-16 | 2018-02-13 | Arconic Inc. | 6XXX aluminum alloys, and methods for producing the same |
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